NL8001071A - METHOD FOR REDUCING NO EMISSIONS - Google Patents
METHOD FOR REDUCING NO EMISSIONS Download PDFInfo
- Publication number
- NL8001071A NL8001071A NL8001071A NL8001071A NL8001071A NL 8001071 A NL8001071 A NL 8001071A NL 8001071 A NL8001071 A NL 8001071A NL 8001071 A NL8001071 A NL 8001071A NL 8001071 A NL8001071 A NL 8001071A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- air
- burner
- combustion
- flame
- stoichiometric
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
- F23C7/02—Disposition of air supply not passing through burner
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2201/00—Staged combustion
- F23C2201/20—Burner staging
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
Description
\ t i V.O.0126\ t i V.O.0126
Werkwijze voor het verminderen van de NO -emissie.Method for reducing NO emissions.
ΛΛ
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het verminderen van de NO^-emissie bij de verbranding van stikstofhoudende brandstoffen via branders in gesloten vuurruimten, waarbij de toevoeging van de verbrandingslucht in twee trappen, een eerste substoechiometrische 5 en een tweede superstoechiometrische plaats vindt.The invention relates to a method for reducing the NO 2 emission in the combustion of nitrogenous fuels via burners in closed fire spaces, wherein the combustion air is added in two stages, a first sub-stoichiometric and a second super-stoichiometric.
De reactiemechanismen, die de vorming van stikstofoxyde in technische vuren veroorzaken, zijn grotendeels bekend. Men onderscheidt tegenwoordig in hoofdzaak twee verschillende vormingsreacties: de thermische NO -vorming, die op de oxydatie van moleculaire 10 stikstof berust, die bijvoorbeeld rijkelijk in de verbrandings lucht aanwezig is. Omdat de oxydatie van moleculaire stikstof, atomaire zuurstof of agressieve radikalen (bijv*. OH, 0^ enz.) vereist, is deze sterk temperatuur afhankelijk, vandaar thermisch NO ; x 15 - de vorming van brandstof ΝΟχ,άΐθ via de oxydatie van in de brandstof gebonden stikstofverbindingen plaats vindt. Tijdens de pyrolyse worden uit deze stikstofverbindingen stikstof-koolstof en stikstof-waterstof radikalen {CH, HCN, CH enz.) gevormd, die vanwege hun reactiviteit met moleculaire zuurstof reeds bij 20 betrekkelijk lage temperaturen, bij aanwezigheid van zuurstof tot ΝΟχ kunnen geoxydeerd.The reaction mechanisms that cause the formation of nitric oxide in industrial fires are largely known. Nowadays, essentially two different formation reactions are distinguished: the thermal NO formation, which is based on the oxidation of molecular nitrogen, which is for instance abundantly present in the combustion air. Since it requires the oxidation of molecular nitrogen, atomic oxygen or aggressive radicals (eg *, OH, 0 ^ etc.), it is highly temperature dependent, hence thermal NO; x 15 - the formation of fuel ΝΟχ, άΐθ takes place through the oxidation of nitrogen compounds bound in the fuel. During the pyrolysis, nitrogen-carbon and nitrogen-hydrogen radicals (CH, HCN, CH, etc.) are formed from these nitrogen compounds, which, because of their reactivity with molecular oxygen, can already be oxidized to bij in the presence of oxygen.
Een vermindering van de thermische NOx-vorming realiseert men derhalve vooral door verlaging van de verbrandingstemperatuur en verkleining van de verblijftijden bij hoge temperaturen. Omdat bij de ver-25 branding van brandstoffen met gebonden stikstof echter een groot gedeelte van de totale NO -vorming via de brandstof NO -reactie wordt verkregen, zijn bij dergelijke brandstoffen de bovenstaand vermelde maatregelen niet voldoende om de in enkele landen bestaande richtwaarde voor de emissie te bereiken. Hiervoor is noodzakelijk dat de stikstofverbindingen 30 nog tijdens de pyrolyse bij afwezigheid van zuurstof tot moleculaire stikstof (N^) worden gereduceerd. Onderzoekingen hebben getoond, dat deze reductiereacties tot moleculaire stikstof bijvoorbeeld plaatsvinden wanneer de brandstoffen onder substoechiometrische omstandigheden, d.w.z.A reduction of the thermal NOx formation is therefore realized mainly by lowering the combustion temperature and shortening the residence times at high temperatures. However, because a large part of the total NO formation is generated via the fuel during the combustion of fuels with bound nitrogen, the above-mentioned measures are not sufficient for such fuels to meet the guideline value for the existing in some countries. to achieve emission. This requires that the nitrogen compounds be reduced to molecular nitrogen (N 2) during the pyrolysis in the absence of oxygen. Studies have shown that these reduction reactions to molecular nitrogen occur, for example, when the fuels are under sub-stoichiometric conditions, i.e.
80 0 1 0 71 -2- met een geringere zuurstof- respectievelijk luchttoevoer dan voor een volledige verbranding noodzakelijk is, worden verbrand. Om optimale resultaten te bereiken dient voor de primaire verbrandingszone afhankelijk van de randomstandigheden (bijvoorbeeld de temperatuur van de 5 wand van de verbrandingsruimte) een luchtverhouding tussen 0,9 en 0,5 worden gekozen. Evenwel moeten dan, teneinde een volledige verbranding van de koolwaterstofverbinding van de brandstof te bereiken, de reactie-produkten die in het substoechiometrische primaire gebied worden gevormd ,w orden naverbrand.80 0 1 0 71 -2- with a lower oxygen or air supply than is necessary for complete combustion, are incinerated. To achieve optimal results, an air ratio of between 0.9 and 0.5 must be selected for the primary combustion zone depending on the boundary conditions (eg the temperature of the combustion chamber wall). However, in order to achieve complete combustion of the hydrocarbon compound of the fuel, the reaction products formed in the sub-stoichiometric primary region must then be post-burned.
10 Onderzoekingen hebben getoond dat met een dergelijke tweetraps- verbranding zowel de brandstof-NO -vorming bij gelijktijdige warmteont-trekking uit het substoechiometrische gebied, ook de thermische NO^-vor-ming aanzienlijk kan worden verminderd. Bij proeven werden door de toepassing van tweetrapsverbranding verlagingen van de NO^-emissie waarden 15 ten opzichte van een niet getrapte verbranding tot ongeveer 70% bereikt.Investigations have shown that with such two-stage combustion, both the fuel NO formation with simultaneous heat extraction from the sub-stoichiometric region, the thermal NO 2 formation can also be considerably reduced. In experiments, reductions in NO 2 emission values relative to unstaged combustion of up to about 70% were achieved by using two-stage combustion.
Door proeven werd aangetoond dat bij bedrijven van de branders in het ongeveer stoechiometrische of substoechiometrische gebied, de vorming van brandstof NO duidelijk kon worden verlaagd. Om verliezen door onvolledige verbranding en toename van andere schadelijke stoffen 20 emissies te vermijden (CO, koolwaterstoffen en deeltjes) moet bij sub-stoechiometrisch bedrijven van de branders hierboven in de vuurruimte extra lucht worden ingeblazen. Het nadeel van deze bedrijfswijze is dat in het substoechiometrisch bedreven onderste gedeelte van de vuurruimte slakvormingen en corrosies van de buiswanden kunnen optreden. Daardoor 25 wordt de bedrijfsveiligheid van de apparatuur in gevaar gebracht.Tests showed that when the burners were operated in the approximately stoichiometric or sub-stoichiometric range, the formation of fuel NO could be significantly reduced. In order to avoid losses due to incomplete combustion and an increase in other harmful substances (CO, hydrocarbons and particles), extra air must be blown into the fire space in sub-stoichiometric operation of the burners above. The drawback of this mode of operation is that in the sub-stoichiometrically operated lower part of the fire space slag formation and corrosion of the pipe walls can occur. This jeopardizes the operational safety of the equipment.
Voorts heeft men vastgesteld dat door het mengen van de luchten brandstofstroom te verlangzamen, eveneens aanzienlijke vermindering van NO^-emissie kan worden gerealiseerd.Furthermore, it has been found that by slowing the mixing of the air streams of fuel flow, a significant reduction in NO 2 emissions can also be achieved.
Hiervoor zijn bijvoorbeeld straalbranders geschikt, waarbij 30 sowel de lucht- als brandstofstraal evenwijdig in de vuurruimten worden ingeblazen. Om een perfecte ontsteking te verkrijgen, moeten de brander-stralen elkaar echter bijvoorbeeld wederzijds in een hoekvuur ondersteunen.For example, jet burners are suitable for this purpose, in which both the air and the fuel jet are blown in parallel into the fire spaces. In order to obtain a perfect ignition, however, the burner jets must, for example, mutually support each other in a corner fire.
Bij plaatsing van de branders in een front- of tegenvuur kan 35 het mengen van lucht en brandstof bijvoorbeeld worden verlangzaamd doordat de secundaire lucht die de stuifstraal omgeeft, met een ten naaste 800 1 0 71 * * -3- bij gelijke snelheid wordt ingeblazen.When the burners are placed in a front or counter fire, the mixing of air and fuel can, for example, be slowed down by the fact that the secondary air surrounding the spray jet is blown in at an equal speed at approximately 800 1 0 71 * * -3-.
In een bekende brander wordt de secundaire luchtstroom in twee onderling ringvormige buizen gescheiden toegevoerd, om bijvoorbeeld de binnenste en daarmede onmiddellijk aan de stuifstraal grenzende 5 secundaire luchtstroom met een lagere en de buitenste secundaire luchtstroom met een hogere snelheid te laten uittreden. Een nadeel van deze ordening is dat een verlenging van de vlam optreedt, waardoor grotere vuurruimten worden verkregen,en dat bij de van de belasting afhankelijke vermindering van de secundaire lucht, de snelheid van de 10 secundaire lucht daalt beneden de snelheid van de stuiflucht, waardoor het karakter en de vorm van de vlam veranderen. Soms kan de ontsteking hierbij nadelig worden beïnvloed.In a known burner, the secondary airflow is supplied separately in two mutually annular tubes, in order for instance to let out the inner secondary airflow with a lower speed and the secondary secondary airflow immediately adjacent to the drift jet, with a higher speed. A drawback of this arrangement is that an extension of the flame occurs, resulting in larger fire spaces, and that in the load-dependent reduction of the secondary air, the velocity of the secondary air drops below the velocity of the spray air, so that the character and shape of the flame change. Sometimes the inflammation can be adversely affected.
Voorts is bekend om primaire verbranding onder substoechio-metrische verhoudingen in een voorkamer van de vuurruimte uit te voeren, 15 en de voor een volledige verbranding vereiste lucht bij te mengen aan de vuurgassen die de voorkamer verlaten. Het nadeel van deze ordening ligt in het gevaar van buiswandcorrosie van de substoechiometrische bedreven voorkamer.It is further known to carry out primary combustion under substo-metric ratios in a pre-chamber of the fire space, and to mix the air required for complete combustion with the fire gases leaving the pre-chamber. The disadvantage of this arrangement lies in the danger of pipe wall corrosion of the sub-stoichiometric pre-chamber.
Doel van de uitvinding is een werkwijze voor het verminderen 20 van de NOx-emissie bij de verbranding van stikstofhoudende brandstoffen via branders in gesloten vuurruimten te verschaffen, waarbij wordt verzekerd dat door een beïnvloeding van de secundaire luchtstroom een geringere vorming van ΝΟχ wordt gerealiseerd en tegelijkertijd de zekerheid van het bedrijf tegen slakvorming en corrosie van de buis-25 wanden blijft gewaarborgd bij een gelijktijdig aanhouden van een intensieve ontsteking en een goede verbranding.The object of the invention is to provide a method for reducing the NOx emission during the combustion of nitrogen-containing fuels via burners in closed fire spaces, whereby it is ensured that, by influencing the secondary airflow, a lower formation of ΝΟχ is realized and at the same time the reliability of the company against slagging and corrosion of the pipe walls is guaranteed with simultaneous maintenance of intensive ignition and good combustion.
Dit doel wordt volgens de uitvinding gerealiseerd doordat de secundaire luchtstroming in twee deelstromen wordt verdeeld, waarvan de eerste deelstroom onmiddellijk aan de brander voor de vorming van 30 een substoechiometrische primaire zone en de tweede deelstroom gescheiden van de brander aan de vlam daarvan in het gebied van de super-stoechiometrische secundaire zone in de vuurruimte wordt toegevoerd.This object is achieved according to the invention in that the secondary air flow is divided into two partial flows, the first partial flow of which is immediately connected to the burner to form a sub-stoichiometric primary zone and the second partial flow is separated from the burner to its flame in the region of the super-stoichiometric secondary zone is fed into the firebox.
Volgens een voorkeursuitvoeringsvorm wordt de tweede, gescheiden van de brander aan de vlam daarvan als traplucht toegevoerd deel-35 stroom van de secundaire lucht afhankelijk van de belasting geregeld.According to a preferred embodiment, the second partial flow of the secondary air, which is supplied to the flame thereof as separated air from the burner, is regulated depending on the load.
Bijzonder voordelig is gebleken om de onmiddellijk aan de brander toegevoerde secundaire luchtstroom zo te regelen, dat in de on ft 1 Λ 71 -4- primaire zone een luchtgetal tussen η = 0,9 en η = 0,5 wordt bereikt.It has proven particularly advantageous to regulate the secondary air flow directly supplied to the burner so that an air number between η = 0.9 and η = 0.5 is achieved in the primary 1 Λ 71 -4 primary zone.
Bovendien wordt volgens de uitvinding voorgesteld om de tweede deelstroom van de secundaire lucht (traplucht) op zijn beurt in tenminste twee deelstromen te verdelen en deze deelstromen over een de 5 brander concentrische omgevende deelkring in de vuurruimte te brengen, en om via de tussen de trapluchtstromen aanwezighe vrije ruimte rookgassen uit de vuurruimte in de primaire zone door de impuls van de vlam aan te zuigen.Moreover, according to the invention it is proposed to divide the second partial flow of the secondary air (stage air) into at least two partial flows and to transfer these partial flows over a partial circuit surrounding the burner concentric in the fire space, and to transfer via the intermediate stage flows. available clearance of flue gases from the firebox in the primary area by drawing the pulse of the flame.
De voordelen die met de onderhavige werkwijze worden bereikt, 10 namelijk een lage NO -emissie, geen slakvormingen en corrosies aan de buiswanden van de vuurruimten en een zekere ontsteking en perfecte verbranding over een ruim werkgebied worden gerealiseerd door de verdeling van de secundaire luchtstroom.The advantages achieved with the present method, namely a low NO emission, no slag formation and corrosion on the pipe walls of the fire rooms and a certain ignition and perfect combustion over a wide working area are realized by the distribution of the secondary airflow.
Terwijl het ene deel van de secundaire lucht, dat onmiddellijk aan 15 de brander wordt toegevoerd, met betrekking tot draaiing 'en snelheid zodanig kan worden beïnvloed, dat een intensieve ontsteking over het gehele behandelingsgebied is gewaarborgd, wordt het tweede gedeelte van de secundaire luchtstroom, die buiten de brander aan de vlam als trap-luchtstroom wordt toegevoerd, zodanig geregeld dat nadat ontsteking en 20 primaire verbranding hebben plaatsgevonden door de mengenergie van de trapluchtstroom de verbranding in de secundaire zone het bovenstaand beschreven doel wordt gerealiseerd.While the one part of the secondary air, which is immediately supplied to the burner, can be influenced with regard to rotation and speed in such a way that an intensive ignition is ensured over the entire treatment area, the second part of the secondary airflow, which is supplied to the flame outside the burner as a staircase airflow, so regulated that after ignition and primary combustion have taken place by the mixing energy of the staircase airstream the combustion in the secondary zone, the above-described object is realized.
De werkwijze volgens de uitvinding wordt aan de hand van een schematische schets van een brander en de hiermee verkregen vlam nader 25 toegelicht.The method according to the invention is further elucidated on the basis of a schematic sketch of a burner and the flame obtained therewith.
Met de uit een kernluchtbuis 2, brandstof en draagluchtdeel 1 en mantelluchtdeel 3 bestaande brander wordt een deelverbrandingszone (primaire zone) 6 gecreeerd, waarvan het luchtgetal tussen het 0,9 tot 0,5-voudige van de stoechiometrie ligt.With the burner consisting of a core air tube 2, fuel and carrier air part 1 and jacket air part 3, a partial combustion zone (primary zone) 6 is created, the air number of which is between 0.9 and 0.5 times the stoichiometry.
30 De brander is zo gevormd dat door bepaalde maatregelen (rotatie van de mantellucht, conisch verbrede brandermond, gesloten kernlucht) binnen in de vlam een zone van intensieve terugstroming 5 uit een gebied van reeds voortgeschreden verbranding wordt gecreeerd. Hierdoor worden brandstof- luchtmengsel snel opgewarmd en ontstoken. De opwarming en 35 ontsteking kan door toevoeging van kernlucht worden beïnvloed. Aldus is de beste ontsteking gewaarborgd, wanneer de kernlucht gesloten is.The burner is designed in such a way that by means of certain measures (rotation of the mantle air, conically widened burner mouth, closed nuclear air) an area of intensive backflow 5 from an area of already advanced combustion is created within the flame. As a result, the fuel-air mixture is quickly heated and ignited. The warming and ignition can be influenced by the addition of nuclear air. Thus, the best ignition is ensured when the core air is closed.
900 1 0 71 -5-900 1 0 71 -5-
De voor de resterende verbranding vereiste lucht wordt als traplucht 4 via enkele sproeiers aan de omtrek zodanig ingeblazen, dat deze pas na vorming van de primaire vlam de secundaire vlam of ook naverbrandingszone 7 van zuurstof voorziet. De trapluchtstroming 4 5 wordt hiervoor in een deelkringloop gebracht, die overeenstemt met de dubbele diameter van de mantelluchtbuis, waardoor gewaarborgd wordt, dat de traplucht 4 pas na een afstand van ongeveer 1 tot 2 keer de diameter van de mantelluchtbuis de eigenlijke vlam stroomafwaarts van de brander-mond bereikt.The air required for the remaining combustion is blown in as stepped air 4 via a few peripheral nozzles such that it supplies oxygen to the secondary flame or also the afterburning zone 7 only after the primary flame has been formed. The staircase air flow 45 is brought into a partial cycle for this purpose, which corresponds to the double diameter of the jacketed air tube, whereby it is ensured that the stage air 4 only after a distance of about 1 to 2 times the diameter of the jacketed air tube the actual flame downstream of the burner mouth.
10 Aan de segmenten van het omtreksvlak van de vlam, die niet naast de trapluchtstroming 4 liggen worden door impulsuitwisseling rookgassen uit de vuurruimten ingezogen. Hierdoor wordt de vlamtempera-tuur verlaagd.At the segments of the peripheral surface of the flame, which are not adjacent to the stage air flow 4, flue gases are sucked in from the fire spaces by impulse exchange. This reduces the flame temperature.
100 1 0 71100 1 0 71
Claims (4)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2908427A DE2908427C2 (en) | 1979-03-05 | 1979-03-05 | Method for reducing NO ↓ X ↓ emissions from the combustion of nitrogenous fuels |
| DE2908427 | 1979-03-05 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8001071A true NL8001071A (en) | 1980-09-09 |
Family
ID=6064453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8001071A NL8001071A (en) | 1979-03-05 | 1980-02-21 | METHOD FOR REDUCING NO EMISSIONS |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55121309A (en) |
| AU (1) | AU540632B2 (en) |
| BE (1) | BE882037A (en) |
| DE (1) | DE2908427C2 (en) |
| DK (1) | DK148926C (en) |
| FI (1) | FI65323C (en) |
| FR (1) | FR2450998A1 (en) |
| GB (1) | GB2048456B (en) |
| IT (1) | IT1141659B (en) |
| NL (1) | NL8001071A (en) |
| NO (1) | NO800296L (en) |
| SE (1) | SE439535B (en) |
| ZA (1) | ZA801255B (en) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3040830C2 (en) * | 1980-10-30 | 1990-05-31 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Method of reducing NO? X? -Emissions from the combustion of nitrogenous fuels |
| DE3310500C2 (en) * | 1983-03-23 | 1985-04-04 | Steag Ag, 4300 Essen | Burners for burning pulverulent fuels, in particular coal dust |
| DE3317507C2 (en) * | 1983-05-13 | 1986-10-02 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Process for reducing the NO ↓ X ↓ content in flue gases from a smelting furnace |
| DE3324411A1 (en) * | 1983-07-06 | 1985-01-24 | Steag Ag, 4300 Essen | Process for the combustion of pulverulent fuel and steam generator for carrying out the process |
| DE3325065C2 (en) * | 1983-07-12 | 1986-10-09 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Process for burning fuel dust |
| JPS60226609A (en) * | 1984-04-23 | 1985-11-11 | Babcock Hitachi Kk | Combustion device for coal |
| CA1245543A (en) * | 1985-05-06 | 1988-11-29 | Hershel E. Goodnight | Low no.sub.x formation fuel burning methods and apparatus |
| US4604048A (en) * | 1985-05-06 | 1986-08-05 | John Zink Company | Methods and apparatus for burning fuel with low NOx formation |
| SE455438B (en) * | 1986-11-24 | 1988-07-11 | Aga Ab | SET TO REDUCE A BURNER'S FLAME TEMPERATURE AND BURNER WITH THE OXYGEN RESP FUEL NOZZLE |
| DE3641417A1 (en) * | 1986-12-04 | 1988-06-09 | Vni Skij I Ispol Zovanija Gaza | Method and burner arrangement for combusting fuel |
| DE3735002A1 (en) * | 1987-10-16 | 1989-04-27 | Metallgesellschaft Ag | PROCESS FOR REMOVING SULFUR HYDROGEN FROM EXHAUST GAS |
| DE4013339A1 (en) * | 1989-04-27 | 1990-10-31 | Steinmueller Gmbh L & C | Burner which operates with air or mixture of air and flue gases - has slider to adjust flow of air or flue gases |
| NL9200486A (en) * | 1992-03-16 | 1993-10-18 | Hoogovens Groep Bv | CERAMIC BURNER FOR A FIRE SHAFT FROM A WIND HEATER OF A MAIN OVEN. |
| US5413476A (en) * | 1993-04-13 | 1995-05-09 | Gas Research Institute | Reduction of nitrogen oxides in oxygen-enriched combustion processes |
| FR2706985B1 (en) * | 1993-06-22 | 1995-08-25 | Pillard Ent Gle Chauffage Indl | |
| US5431559A (en) * | 1993-07-15 | 1995-07-11 | Maxon Corporation | Oxygen-fuel burner with staged oxygen supply |
| DE4430889A1 (en) | 1993-12-18 | 1995-07-06 | Deutsche Forsch Luft Raumfahrt | Combustion-optimized blue burner |
| US5681159A (en) * | 1994-03-11 | 1997-10-28 | Gas Research Institute | Process and apparatus for low NOx staged-air combustion |
| US6071115A (en) * | 1994-03-11 | 2000-06-06 | Gas Research Institute | Apparatus for low NOx, rapid mix combustion |
| DE4419193C2 (en) * | 1994-06-01 | 1997-03-20 | Gurudas Dr Samant | Process and device for the combustion, in particular afterburning of gases and for the complete decomposition of pollutants and for the production of exhaust gas with reduced NO¶x¶ content |
| ES2154096B1 (en) * | 1996-04-17 | 2001-11-01 | Foster Wheeler Energy Internat | OVER-FIRE AIR CONTROL SYSTEM FOR A SPRAYED SOLID FUEL OVEN. |
| US5727480A (en) * | 1996-04-17 | 1998-03-17 | Foster Wheeler International, Inc. | Over-fire air control system for a pulverized solid fuel furnace |
| AT407907B (en) * | 1997-05-21 | 2001-07-25 | Oemv Ag | BURNERS, ESPECIALLY FOR HEATING OILS |
| SE531957C2 (en) * | 2006-06-09 | 2009-09-15 | Aga Ab | Method for launching oxygen in an industrial furnace with conventional burner |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3048131A (en) * | 1959-06-18 | 1962-08-07 | Babcock & Wilcox Co | Method for burning fuel |
| DE1868003U (en) * | 1962-02-10 | 1963-02-28 | Steinmueller Gmbh L & C | BURNERS FOR DUST COAL FIRING. |
| US3730668A (en) * | 1971-03-03 | 1973-05-01 | Tokyo Gas Co Ltd | Combustion method of gas burners for suppressing the formation of nitrogen oxides and burner apparatus for practicing said method |
| US3748080A (en) * | 1971-12-27 | 1973-07-24 | Peabody Engineering Corp | Combustion control apparatus using a liquid spray |
| GB1465785A (en) * | 1973-03-12 | 1977-03-02 | Tokyo Gas Co Ltd | Burner and method of combustion- |
| US4021186A (en) * | 1974-06-19 | 1977-05-03 | Exxon Research And Engineering Company | Method and apparatus for reducing NOx from furnaces |
| JPS5129726A (en) * | 1974-09-06 | 1976-03-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | |
| US4023921A (en) * | 1975-11-24 | 1977-05-17 | Electric Power Research Institute | Oil burner for NOx emission control |
| CA1070963A (en) * | 1976-03-08 | 1980-02-05 | Exxon Research And Engineering Company | Minimizing nox production in operation of gas turbine combustors |
-
1979
- 1979-03-05 DE DE2908427A patent/DE2908427C2/en not_active Expired
-
1980
- 1980-02-05 NO NO800296A patent/NO800296L/en unknown
- 1980-02-20 FR FR8003737A patent/FR2450998A1/en active Granted
- 1980-02-21 NL NL8001071A patent/NL8001071A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-02-26 SE SE8001480A patent/SE439535B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-02-27 DK DK84280A patent/DK148926C/en not_active IP Right Cessation
- 1980-02-28 GB GB8006859A patent/GB2048456B/en not_active Expired
- 1980-03-03 JP JP2536180A patent/JPS55121309A/en active Pending
- 1980-03-03 AU AU56064/80A patent/AU540632B2/en not_active Ceased
- 1980-03-03 BE BE0/199640A patent/BE882037A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-03-04 ZA ZA00801255A patent/ZA801255B/en unknown
- 1980-03-04 IT IT04812/80A patent/IT1141659B/en active
- 1980-03-05 FI FI800679A patent/FI65323C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2450998B1 (en) | 1984-08-17 |
| GB2048456B (en) | 1983-01-12 |
| ZA801255B (en) | 1981-03-25 |
| SE8001480L (en) | 1980-09-06 |
| AU5606480A (en) | 1980-09-11 |
| DK84280A (en) | 1980-09-06 |
| FI65323C (en) | 1984-04-10 |
| FR2450998A1 (en) | 1980-10-03 |
| SE439535B (en) | 1985-06-17 |
| NO800296L (en) | 1980-09-08 |
| FI65323B (en) | 1983-12-30 |
| AU540632B2 (en) | 1984-11-29 |
| DK148926B (en) | 1985-11-18 |
| DK148926C (en) | 1986-05-20 |
| IT1141659B (en) | 1986-10-08 |
| BE882037A (en) | 1980-07-01 |
| FI800679A (en) | 1980-09-06 |
| DE2908427C2 (en) | 1983-04-14 |
| DE2908427A1 (en) | 1980-09-18 |
| IT8004812A0 (en) | 1980-03-04 |
| JPS55121309A (en) | 1980-09-18 |
| GB2048456A (en) | 1980-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8001071A (en) | METHOD FOR REDUCING NO EMISSIONS | |
| US5013236A (en) | Ultra-low pollutant emission combustion process and apparatus | |
| JPH0762524B2 (en) | Waste combustion method and equipment | |
| ZA200209640B (en) | Low nitrogen oxides emissions using three stages of fuel oxidation and in-situ furnace flue gas recirculation. | |
| US5205227A (en) | Process and apparatus for emissions reduction from waste incineration | |
| US5209187A (en) | Low pollutant - emission, high efficiency cyclonic burner for firetube boilers and heaters | |
| US6244200B1 (en) | Low NOx pulverized solid fuel combustion process and apparatus | |
| GB2043871A (en) | Burner | |
| DE3040830C2 (en) | Method of reducing NO? X? -Emissions from the combustion of nitrogenous fuels | |
| EP0432293B1 (en) | Method for recovering waste gases from coal combustor | |
| US4708637A (en) | Gaseous fuel reactor | |
| CN201187773Y (en) | Pulverized coal boiler using internal combustion type combustor | |
| US5934892A (en) | Process and apparatus for emissions reduction using partial oxidation of combustible material | |
| JPS60126508A (en) | Finely powdered coal burning device | |
| JP2662175B2 (en) | Cyclone combustion method and apparatus | |
| EP0499184B1 (en) | Combustion method for simultaneous control of nitrogen oxides and products of incomplete combustion | |
| JP2619973B2 (en) | Ultra low pollutant emission combustion method and equipment | |
| CA1145657A (en) | Method of reducing no.sub.x-emission | |
| CN211854042U (en) | Waste gas burning device capable of treating flue gas | |
| SU1749616A1 (en) | Method of burning pulverulent fuel | |
| EP1500875A1 (en) | Method of operating waste incinerator and waste incinerator | |
| SU703731A1 (en) | Vortex burner | |
| JPS5454340A (en) | Self-circulation burner for improved low nox | |
| RU169645U1 (en) | VERTICAL PRISMATIC LOW EMISSION HEATER | |
| SU1208085A1 (en) | Nonoxidation heating furnace |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BV | The patent application has lapsed |