NL7908283A - Werkwijze voor de produktie van synthetisch aardgas uit koolwaterstoffen. - Google Patents
Werkwijze voor de produktie van synthetisch aardgas uit koolwaterstoffen. Download PDFInfo
- Publication number
- NL7908283A NL7908283A NL7908283A NL7908283A NL7908283A NL 7908283 A NL7908283 A NL 7908283A NL 7908283 A NL7908283 A NL 7908283A NL 7908283 A NL7908283 A NL 7908283A NL 7908283 A NL7908283 A NL 7908283A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- hydrogen
- steam
- gas
- hydrocarbons
- methane
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C9/00—Aliphatic saturated hydrocarbons
- C07C9/02—Aliphatic saturated hydrocarbons with one to four carbon atoms
- C07C9/04—Methane
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
- C07C1/02—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon
- C07C1/04—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon from carbon monoxide with hydrogen
- C07C1/0455—Reaction conditions
- C07C1/046—Numerical values of parameters
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
- C07C1/02—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon
- C07C1/04—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon from carbon monoxide with hydrogen
- C07C1/0485—Set-up of reactors or accessories; Multi-step processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
- C07C1/02—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon
- C07C1/12—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon from carbon dioxide with hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
- C07C1/20—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon starting from organic compounds containing only oxygen atoms as heteroatoms
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C4/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/26—Fuel gas
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
Description
* - 1 -
WERKWIJZE VOOR DE PRODUCTIE VAN SYNTHETISCH AARDGAS UIT KOOLWATERSTOFFEN
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het bereiden van een in hoofdzaak methaan bevattend gas, door reactie van koolwaterstoffen met stoom onder toevoeging van een waterstofrijk, koolmonoxide bevattend gas.
5 Voordat op grote schaal aardgas in de gasvoorziening werd gebruikt, produceerde men door reactie van aardoliefrac- ties met stoom middencalorische gassen (verbrandingswarmte 3 ca. 25 MJ per m (st). Over een nikkelkatalysator werd een mengsel van stoom en de verdampte koolwaterstof (gewichts-10 verhouding 2:1) geleid, dat tevoren op 450°C was voorverwarmd. Na verwijdering van de stoom was de samenstelling van het gas: CH. 61 - 65% 4 C02 21 - 23% 15 CO 1% H2 17 - 12%
De verbrandingswarmte werd zodanig opgevoerd, door de waterstof met de koolmonoxide en kooldioxide te laten reageren en de resterende kooldioxide op de gebruikelijke wijze 20 te verwijderen. De verbrandingswarmte van het gas steeg hier- 3 door tot ca. 38 MJ per m (st).
In het BE 634.920 beschrijft men zowel de reactie bij 450 tot 700°C tot voornamelijk methaan als de reactie bij 1000°C tot koolmonoxide en waterstof. Het GB 820.257 vermeldt 25 de productie van methaan houdende gassen door reactie van een koolwaterstof met 4 tot 10 koolstofatomen per molecuul bij 400 tot 550°C met stoom. Bij deze werkwijze gebruikt men een stoom/koolwaterstof verhouding van 2 tot 5. Als de koolwaterstof 4 tot 7 koolstofatomen per molecuul bevat, kan de (ge-30 wichts)verhouding tot 1,5 teruggebracht worden. Het DE AS
1.180.481 beschrijft een proces dat ook bij verhoogde druk (1,0-2,5 m Pa) kan worden uitgevoerd. Men laat een koolwaterstof met 4 tot 10 koolstofatomen per molecuul bij 350 tot 500°C bij een stoom/koolwaterstof verhouding van 2 tot 5 35 reageren. Speciaal geschikte katalysatoren worden genoemd in 7908283 V' ' * - 2 - DE AS 1.199.427 en DE AS 1.227.603.
Wanneer men gas met een hogere verbrandingswarmte produceert, is het bovenbesproken proces eigenlijk een omweg.
Men laat eerst de reactie bij een zodanige temperatuur ver-5 lopen dat er naast methaan merkbaar koolmonoxide en waterstof ontstaat, om daarna deze gassen weer bij lagere temperaturen tot methaan te laten reageren. De waterstof reageert zowel met koolmonoxide als met kooldioxide. Omdat bij lagere temperaturen het evenwicht naar de methaankant verschuift, 10 zou het aantrekkelijk zijn de temperatuur van de reactor te verlagen. Bij een lagere temperatuur is er minder koolmonoxide en waterstof in het resulterende gas aanwezig. Omdat echter ook de afzetting van koolstof bij lagere temperatuur eerder optreedt, is er meer stoom nodig om desactivering van 15 de katalysator te voorkomen. Het is meer effectief koolstof-afzetting te voorkomen door aan het reactiemengsel waterstof toe te voegen.
Hierop is de werkwijze volgens FR 1.384.202 gebaseerd. Men verwerkt koolwaterstoffen met 4 tot 15 koolstofatomen 20 per molecuul. Het gas dat de reactor verlaat, bevat waterstof. Men verhoogt nu het waterstofgehalte van de voeding door een deel van het gas te recirculeren. De waterstof die aan de inlaat van de reactor beschikbaar is, maakt het mogelijk de inlaattemperatuur tot 350°C te verlagen. In US 3.420. 25 642 werkt men met een aantal in serie geschakelde reactoren.
Alle stoom wordt aan de eerste reactor toegevoegd en slechts een deel van de te verwerken koolwaterstofstroom. De waterstof die in de eerste reactor wordt gevormd, maakt het mogelijk de rest van de koolwaterstof geleidelijk aan de vol-30 gende reactoren toe te voeren. Terwijl men bij twee reactoren met een stoom/koolwaterstof verhouding van 2 moet werken, kan deze verhouding bij gebruik van 3 reactoren tot 1,6 worden verminderd. DE OS 1.922.182 noemt ook meerdere reactie-zones. DE OS 2.314.804 vermeldt een nog lagere stoom/koolwa-35 terstof verhouding. Men voert het proces in twee stappen uit. Aan de eerste reactor voert men 40 - 50% van de te verwerken koolwaterstof en 80 - 90% van de benodigde stoom toe.De in de eerste reactor gevormde waterstof maakt het mogelijk in 7908283 € * - 3 - de tweede stap 50 - 60% van de koolwaterstof en 10 - 20% van de benodigde stoom toe te voeren. De reactietemperatuur bedraagt 300 tot 500°C; de stoom/koolwaterstof verhouding 1,3 of zelfs 1,0.
5 In de literatuur is de processtap, waarin een waterstof- stoom-koolwaterstof mengsel dat ook nog kooldioxide, methaan en weinig koolmonoxide bevat over een nikkelkatalysator wordt gevoerd, bekend als de "hydrogasificatie"-stap. Men gebruikt twee processtappen. In de eerste stap wordt alle stoom ge-10 bruikt en ongeveer de helft van de koolwaterstof. De inlaat-temperatuur is ca. 450°C. Aan de uitgaande stroom van de eerste reactor wordt de resterende hoeveelheid toegevoegd, waarna het gasmengsel bij een temperatuur van 350 tot 400°C aan de tweede reactor, waarin de hydrogasificatie verloopt, 15 wordt toegevoerd. Een dergelijke procesvoering wordt gebruikt in het CRG-hydrogasificatieproces (CRG = catalytic rich gas) en het Gasynthan proces. Na de hydrogasificatie laat men de resterende waterstof tot methaan reageren en verwijdert men het kooldioxide. In het MRG-proces (MRG = methane rich gas) 20 past men hiervoor twee katalysatorbedden in één reactor toe.
Men voegt voor het overleiden over het tweede bed wel meer koolwaterstof toe, maar gebruikt in dit tweede bed geen lagere temperatuur. Daarna wordt weer de reactie van waterstof tot methaan en de verwijdering van kooldioxide uitgevoerd.
25 (W.L. Lom and A.F. Williams, "Substitute Natural Gas" Hal- sted Press, Wiley, New York 1976).
Er zijn ook werkwijzen voorgesteld waarbij men reeds aan de inlaat van de eerste reactor waterstof aan het reac-tiemengsel toevoegt. De benodigde waterstof wordt in een af-30 zonderlijke eenheid geproduceerd. Deze werkwijzen zijn beschreven in BE 635.755 en DE AS 1.545.462. Het DE AS 1.545.
462 beschrijft een proces waarin men koolwaterstoffen met 10 tot 20 koolstofatomen per molecuul verwerkt. Het is bezwaarlijk deze zware koolwaterstoffen op een hoge temperatuur te 35 brengen; bij het verhitten op hogere temperaturen treden n.l. ongewenste kraakreacties op. Men verhit de koolwaterstof daarom op een temperatuur van maximaal 450°C. Om bij doorvoer door de katalytische reactor koolstofafzetting te voorkomen, is toevoeging van waterstof noodzakelijk.
7908283 ♦ v - 4 -
Een nadeel van de bovenbeschreven processen is in het algemeen het feit dat de reacties exotherm zijn, d.w.z. er komt warmte vrij, terwijl anderzijds de reactanten op een temperatuur van enkele honderden graden celsius moeten wor-5 den voorverwarmd om de reactie mogelijk te maken. Uiteraard kan de warmte van het uittredende gasmengsel hiervoor worden benut, doch dit vereist een extra warmtewisselaar.
Het doel van de uitvinding is een werkwijze te verschaffen, waarbij de thermische en/of technologische- nadelen van 10 de processen volgens de bovenbeschreven stand der techniek worden vermeden.
Volgens de uitvinding wordt dit bereikt als een waterstofrijk, koolmonoxidehoudend gas in een reactor over een eerste katalysatorbed reageert onder vorming van methaan, 15 waarbij warmte vrijkomt, waarna het hete gasmengsel wordt afgekoeld door toevoegen van een mengsel van stoom en koolwaterstoffen van een temperatuur, die lager is dan de in-gangstemperatuur van een tweede katalysatorbed, waarna het aldus verkregen mengsel over het tweede katalysatorbed rea-20 geert tot een methaanrijk gas. Het uit het eerste katalysatorbed tredende gasmengsel kan nog zoveel waterstof bevatten, dat dit tevens beschermend werkt voor de katalysator van het tweede bed.
Wat de aard van de toe te passen katalysatoren betreft, 25 bevordert de eerste katalysator de reactie van aan de reactor toegevoerde koolmonoxide en kooldioxide met waterstof tot methaan en waterdamp. Het tweede katalysatorbed bevordert de omzetting van de toegevoerde koolwaterstoffen en stoom tot methaan.
30 Kenmerkend voor de uitvinding is dat de reactiewarmte van de methaniseringsreactie die in het eerste katalysatorbed plaatsvindt, wordt gebruikt om de andere reactanten - in hoofdzaak koolwaterstoffen en stoom - te brengen op de vereiste ingangstemperatuur van het tweede katalysatorbed. Hier-35 mee kan het buiten de reactor voorverwarmen van deze reactanten worden beperkt. Dit heeft tot gevolg dat de temperatuur van het toegevoerde stoom/koolwaterstoffenmengsel lager zal zijn dan de ingangstemperatuur van het tweede katalysatorbed. De temperaturen aan de ingang van de beide katalysa- 7908283 ♦ - 5 - torbedden kan liggen tussen 250 en 550°C. De temperatuur aan de ingang van het eerste bed ligt bij voorkeur tussen 275 en 350°C; aan de ingang van het tweede bed bij voorkeur tussen 300 en 450°C.
5 De reactietemperaturen kunnen nauwkeurig worden gere geld door toevoegen van stoom aan het waterstofrijke gas dat aan het eerste katalysatorbed wordt toegevoerd.
Bij voorkeur wordt in de reactor onder verhoogde druk gewerkt, enerzijds om de installatie-grootte te beperken, 10 anderzijds om de methaanvorming in beide katalysatorbedden te bevorderen. De druk kan 50 tot 1000 MP a bedragen. Voorkeur wordt gegeven aan een druk gelegen tussen 200 en 500 MPa.
Het uit het tweede katalysatorbed tredende gasmengsel 15 kan nog een relatief hoge temperatuur hebben. De warmte van dit gasmengsel kan dan benut worden om opnieuw een mengsel van stoom en koolwaterstoffen op te warmen tot voor reactie benodigde temperatuur in een derde katalysatorbed. Hoewel het principe zich tot meerdere katalysatorbedden uitstrekt, 20 is de hiermede behaalde thermische winst steeds kleiner, zodat de kapitaalslasten prohibitief kunnen worden.
Met een waterstofrijk, koolmonoxide bevattend gas, zoals hier beschreven, wordt bedoeld een mengsel bestaande uit H2, CO, C02, CH4, H20 en eventueel inerte componenten alsme-25 de zeer geringe hoeveelheden andere gasvormige componenten, waarbij het volumepercentage aan H2 groter is dan de afzonderlijke volumepercentages aan CO, C02 en CH^, maar niet noodzakelijkerwijze groter dan volumepercentage H20.
Met betrekking tot de technische uitvoering van de re-30 actor wordt opgemerkt dat deze zich niet beperkt tot een constructie uit één enkel vat, maar deze ook kan bestaan uit twee direct verbonden vaten. Op deze directe verbinding kan de toevoer van stoom en koolwaterstoffen aangesloten zijn.
Iedere geschikte katalysator kan worden benuti een nik-35 kelkatalysator op aluminium-oxidedrager voldoet voor het doel, maar niet hiertoe beperkt.
Het waterstofrijke gas kan verkregen worden door een van kolenvergassing of koolwaterstof-reforming afkomstig gas 7908283 - 6 - voor te behandelen met een z.g. koolmonoxide-shift omzet" tingsstap en een kooldioxide verwijderingsstap.
De uitvinding wordt toegelicht met vergelijkende voorbeelden. In fig. 1 is met A schematisch de werkwijze volgens 5 de uitvinding weergegeven en met B is de eerder genoemde bekende "hydrogasificatie" weergegeven. In de figuur zijn 1 de reactor, 2 een voorwarmer voor de reactanten, toegevoerd aan een eerste katalysatorbed 3 volgens de uitvinding, resp.
4 volgens de bekende uitvoering. De afvoer van de product-10 gassen gebeurt via een afvoerleiding 5. Volgens de uitvoering van de uitvinding wordt via een voorwarmer 6 een mengsel van stoom en koolwaterstoffen toegevoerd aan de reactor 1 en daarbij gemengd met de uit het katalysatorbed 3 tredende gas, welk gasmengsel in een tweede katalysatorbed 7 wordt geleid. 15 In de uitvoering A volgens de uitvinding wordt via een voorwarmer 2 alleen een waterstofrijk gas toegevoerd. Het stoom-koolwaterstofmengsel wordt via een voorwarmer 6 toegevoerd. In de bekende uitvoering B gebeurt dit via de voorwarmer 2 te zamen met een waterstofrijk gas.
20 Samenstelling en per tijdseenheid toegevoerde hoeveel heden reactanten zijn in beide gevallen gelijk, evenals de druk en de temperatuur aan de ingang van het eerste katalysatorbed (resp. 3 en 4). De druk is 200 MPa.
De vergelijkende resultaten zijn weergegeven in de ta-25 bellen 1 en 2.
7908283 ' # - 7 -
Tabel 1 Overzicht van resultaten volgens de werk wijzen aangeduid als A en B in Fig. 1.
In beide gevallen zijn de hoeveelheden grondstoffen gelijk: 3 *) 1000 m waterstofrijk gas
1,728 ton stoom van 190°C
1/012 ton butaan van 60°C
+ ) -f) -|-)
Type Ti Tm Tu Calorische Q in waarde droog MJ3*^ product gas A 300 205 447 28,0 MJ/m3 369 s B 300 - 480 26,9 MJ/m3 951 s
Samenstelling droog productgas voor A: 11,9% H2 0,3% CO 70,3% CH4 17,5% C02
Samenstelling droog productgas voor B: 15,5% H2 0,5% CO 66,2% CH4 17,8 C02 *) Het waterstofrijke gas heeft de volgende samenstelling: 50% H2, 10% CO, 5% CH4, 5% C02, 30% H20 +) Ti is de temperatuur aan de ingang van de reactor.
Tu is de temperatuur aan de uitgang van de reactor.
Tm is de temperatuur van het voorverwarmde stoom- . . . o koolwaterstofmengsel bij A. De temperaturen zijn in C.
2fcfe) Q is de benodigde voorwarmte voor het koolwaterstof-stoommengsel.
7908283 - 8 -
Tabel 2 Overzicht van resultaten volgens de werk wijzen aangeduid als A en B in Fig. 1.
In beide gevallen zijn de hoeveelheden grondstoffen gelijk: 3 3?) 1000 m waterstofrijk gas
1,066 ton stoom van 190°C
0,572 ton butaan van 60°C
+) +) +)
Type Ti Tm ' Tu Calorische Q in waarde droog product gas A 350 205 492 26,3 MJ/m3 213 B 350 531 24,7 MJ/m3 748
Samenstelling droog productgas voor A: 19,2% H2 0,6% CO 63,3% CH4 16,8% C02
Samenstelling droog productgas voor B: 24,3% H2 1,1% CO 57,4% CH4 17,2% C02 £) Het waterstofrijke gas heeft de volgende samenstelling: 50% H2, 10% CO, 5% CH4, 5% C02, 30% H20 +) Ti is de temperatuur aan de ingang van de reactor.
Tu is de temperatuur aan de uitgang van de reactor.
Tm is de temperatuur van het voorverwarmde stoom-koolwaterstofmengsel bij A. De temperaturen zijn in °C.
±5fe) De voorwarmeffecten zijn in geval A: Q1 en in geval B als Q3 - Q2 berekend.
7908283 - 9 -
Uit de voorbeelden blijkt dat bij overigens analoge condities: 1. de uitvoering A volgens de uitvinding een productgas levert met een hogere calorische waarde bij een lagere 5 temperatuur; 2. de reactanten van de uitvoering A volgens de uitvinding beduidend minder voorwarmenergie vergen.
In de figuur zijn voorwarmers 2 en 6 weergegeven. Een andere configuratie met betrekking tot de voorwarmers 10 behoort tot de mogelijkheden.
7908283
Claims (8)
1. Werkwij ze voor het bereiden van een in hoofdzaak methaan bevattend gas door reactie van koolwaterstoffen met stoom onder toevoeging van waterstofrijk, koolmonoxide bevattend gas met het kenmerk, dat het waterstofrijk, koolmo- 5 noxide bevattende gas in een reactor over een eerste kataly-satorbed reageert onder vorming van methaan, waarbij warmte vrijkomt, waarna het hete gasmengsel wordt afgekoeld door toevoegen van een mengsel van stoom en koolwaterstoffen van een temperatuur die lager is dan de ingangstemperatuur van 10 een tweede katalysatorbed, waarna het aldus verkregen mengsel in het tweede katalysatorbed reageert tot een methaanrijk gas.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de eerste katalysator de reactie bevordert van koolmonoxide 15 en kooldioxide met waterstof tot methaan en waterdamp bevordert de omzetting van koolwaterstoffen met stoom tot methaan bevordert.
3. Werkwijze volgens conclusies 1 en 2, met het kenmerk, dat de temperaturen aan de ingang van beide genoemde kataly- 20 satorbedden wordt ingesteld tussen 250 en 550°C.
4. Werkwijze volgens conclusies 1-3, met het kenmerk, dat aan het waterstofrijke gas stoom' wordt toegevoegd.
5. Werkwijze volgens conclusies 1-4, met het kenmerk, dat bij een druk tussen 50 en 1000 MPa wordt gewerkt, bij 25 voorkeur tussen 200 en 500 MPa.
6. Werkwijze volgens conclusies 1-5, met het kenmerk, dat na het tweede katalysatorbed meerdere katalysatorbedden volgen, waarbij voor ieder bed stoom en koolwaterstoffen worden toegevoegd.
7. Werkwijze volgens conclusies 1-6, met het kenmerk, dat het aan het eerste katalysatorbed toe te voeren waterstofrijke gas wordt verkregen door een van kolenvergassing of koolwaterstofreforming afkomstig gas voor te behandelen met een z.g. koolmonoxide-shift omzettingsstap en een kool- 35 dioxide verwijderingsstap.
8. Werkwijze zoals beschreven en met een voorbeeld toegelicht. 7908283
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL7908283A NL7908283A (nl) | 1979-11-13 | 1979-11-13 | Werkwijze voor de produktie van synthetisch aardgas uit koolwaterstoffen. |
DE8080106929T DE3063371D1 (en) | 1979-11-13 | 1980-11-10 | Method of preparing a gas containing a high portion of methane |
EP19800106929 EP0028835B1 (en) | 1979-11-13 | 1980-11-10 | Method of preparing a gas containing a high portion of methane |
JP15833880A JPS5682888A (en) | 1979-11-13 | 1980-11-12 | Manufacture of methaneecontaining gas |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL7908283A NL7908283A (nl) | 1979-11-13 | 1979-11-13 | Werkwijze voor de produktie van synthetisch aardgas uit koolwaterstoffen. |
NL7908283 | 1979-11-13 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NL7908283A true NL7908283A (nl) | 1981-06-01 |
Family
ID=19834163
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NL7908283A NL7908283A (nl) | 1979-11-13 | 1979-11-13 | Werkwijze voor de produktie van synthetisch aardgas uit koolwaterstoffen. |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0028835B1 (nl) |
JP (1) | JPS5682888A (nl) |
DE (1) | DE3063371D1 (nl) |
NL (1) | NL7908283A (nl) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL8200544A (nl) * | 1982-02-12 | 1983-09-01 | Veg Gasinstituut Nv | Werkwijze voor de bereiding van methaan uit koolmonoxide bevattende gasmengsels met behulp van nikkel bevattende katalysatoren. |
GB2144446A (en) * | 1983-08-04 | 1985-03-06 | Veg Gasinstituut Nv | Process for the production of methane rich gases |
JPS61101595A (ja) * | 1984-10-24 | 1986-05-20 | Jgc Corp | 都市ガスの製造方法 |
JPH0686598B2 (ja) * | 1991-06-14 | 1994-11-02 | 西部瓦斯株式会社 | 高熱量都市ガスの製造方法 |
JP5802551B2 (ja) * | 2011-12-28 | 2015-10-28 | 日立造船株式会社 | メタネーション反応装置 |
WO2015092006A2 (en) * | 2013-12-20 | 2015-06-25 | Basf Se | Two-layer catalyst bed |
CN105542889A (zh) * | 2015-12-15 | 2016-05-04 | 山西高碳能源低碳化利用研究设计院有限公司 | 一种冷激式内移热甲烷化工艺 |
US10464872B1 (en) * | 2018-07-31 | 2019-11-05 | Greatpoint Energy, Inc. | Catalytic gasification to produce methanol |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB733792A (en) * | 1951-08-01 | 1955-07-20 | Rheinpreussen Ag | A process for the catalytic hydrogenation of carbon monoxide |
US3450514A (en) * | 1964-01-20 | 1969-06-17 | Exxon Research Engineering Co | Controlled conversion of light naphtha to town gas |
GB1080129A (en) * | 1965-07-24 | 1967-08-23 | Koppers Gmbh Heinrich | Process for the production of a natural gas substitute from coke-oven gas |
DK115861B (da) * | 1966-09-12 | 1969-11-17 | Topsoe H | Fremgangsmåde til fremstilling af gasblandinger med høj brændværdi. |
GB1265481A (nl) * | 1968-05-03 | 1972-03-01 | ||
DE2255956A1 (de) * | 1972-11-15 | 1974-05-22 | Basf Ag | Katalysator und dessen verwendung zur herstellung von methan |
DE2255909C3 (de) * | 1972-11-15 | 1978-04-06 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur Herstellung Nickel und Aluminium enthaltender Katalysatoren und deren Verwendung |
GB1451064A (en) * | 1973-01-30 | 1976-09-29 | British Gas Corp | Gas making process |
GB1437957A (en) * | 1973-03-19 | 1976-06-03 | Ici Ltd | Combustible gases |
DE2314804C3 (de) * | 1973-03-24 | 1982-01-21 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Erzeugung methanhaltiger Gase aus Kohlenwasserstoffen |
DE2341288A1 (de) * | 1973-08-16 | 1975-02-27 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur umwandlung von methanol in ein methanreiches gas |
US4079072A (en) * | 1976-11-15 | 1978-03-14 | Phillips Petroleum Company | Methanation process |
-
1979
- 1979-11-13 NL NL7908283A patent/NL7908283A/nl not_active Application Discontinuation
-
1980
- 1980-11-10 DE DE8080106929T patent/DE3063371D1/de not_active Expired
- 1980-11-10 EP EP19800106929 patent/EP0028835B1/en not_active Expired
- 1980-11-12 JP JP15833880A patent/JPS5682888A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5682888A (en) | 1981-07-06 |
EP0028835A1 (en) | 1981-05-20 |
DE3063371D1 (en) | 1983-07-07 |
EP0028835B1 (en) | 1983-05-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4833170A (en) | Process and apparatus for the production of heavier hydrocarbons from gaseous light hydrocarbons | |
US4337170A (en) | Catalytic steam reforming of hydrocarbons | |
US3828474A (en) | Process for producing high strength reducing gas | |
AU742314B2 (en) | Steam reforming | |
US4973453A (en) | Apparatus for the production of heavier hydrocarbons from gaseous light hydrocarbons | |
US3264066A (en) | Production of hydrogen | |
RU2430140C2 (ru) | Способ получения продукта синтеза фишера-тропша | |
JP5677659B2 (ja) | 一体化ガス精製装置 | |
WO2000063141B1 (en) | Multiple reactor system and method for fischer-tropsch synthesis | |
CA2068115C (en) | Improved gas conversion process | |
US20150259202A1 (en) | Process for the Production of Synthesis Gas | |
GB2035368A (en) | Producing gasoline from a synthesis gas | |
JPH0322856B2 (nl) | ||
GB2179366A (en) | Process for the production of synthesis gas | |
US4442020A (en) | Catalytic steam reforming of hydrocarbons | |
US4076612A (en) | Process for obtaining liquid fuel-oil and/or gaseous hydrocarbons from solid carbonaceous feed stocks | |
NL7908283A (nl) | Werkwijze voor de produktie van synthetisch aardgas uit koolwaterstoffen. | |
GB1585650A (en) | Treatment of coke-oven gas | |
US4321131A (en) | Process for heat carrier generation | |
US3954596A (en) | Production of low sulfur heavy oil from coal | |
US20100108948A1 (en) | Process to prepare a mixture of hydrogen and carbon monoxide | |
JPS61127602A (ja) | 炭化水素の水蒸気改質法 | |
US3975169A (en) | Process for producing a natural gas substitute | |
JPS6234735B2 (nl) | ||
JPS6148810B2 (nl) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A1B | A search report has been drawn up | ||
BV | The patent application has lapsed |