MXPA05010715A

MXPA05010715A - Recuperacion de metales preciosos utilizando un lixiviante de tiocianato.

Info

Publication number: MXPA05010715A
Application number: MXPA05010715A
Authority: MX
Inventors: K Marc Levier
Original assignee: Newmont Usa Ltd
Priority date: 2003-04-04
Filing date: 2004-03-25
Publication date: 2006-04-18
Also published as: US7947108B2; AR043821A1; AU2004230680B2; CA2520039C; US20080066578A1; US7285256B2; WO2004092448A2; EA200501574A1; CL2004000703A1; US7559973B2; PE20050558A1; EP1629129A2; AR079172A2; CA2693271A1; BRPI0409082A; US20090288521A1; US20040197249A1; US7537640B2; CA2520039A1; EP1629129A4

Abstract

Un material mineral que contiene metales preciosos es sometido a una lixiviacion acida con tiocianato para disolver los metales preciosos en la forma de complejos de metales preciosos-tiocianato. La alimentacion de solucion de lixiviacion de tiocianato puede incluir una relacion molar alta de hierro ferrico a tiocianato. Los metales preciosos se pueden separar de la solucion de lixiviacion de tiocianato prenada, tal como por transferencia de metales preciosos de los complejos de metales preciosos-tiocianato a complejos de metales preciosos-cianuro y despues cargar los complejos de metales preciosos-cianuro sobre un material adsorbente. El cianuro restante en la solucion de lixiviacion de tiocianato puede ser convertido en tiocianato para una lixiviacion adicional de metales preciosos.

Description

RECUPERACIÓN DE METALES PRECIOSOS UTILIZANDO UN LIXIVIANTE DE TIOCIANATO CAMPO DE LA INVENCIÓN La invención que aquí se describe se relaciona con métodos de utilidad en el procesamiento de minerales para la recuperación de metales preciosos y, más específicamente, con el uso de lixiviantes de tiocianato para la recuperación de oro.

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Una técnica común para recuperar oro de un yacimiento aurífero consiste en lixiviar el oro en una solución acuosa de lixiviación de cianuro en la cual el oro es solubilizado como un complejo de oro-cianuro. En algunos casos, el oro es lixiviado directamente del mineral o de un concentrado preparado a partir del mineral. Este es el caso de muchos minerales oxidados. En otros casos, antes de la lixiviación con cianuro el mineral o el mineral concentrado recibe un pretratamiento con el fin de lograr un cambio químico para mejorar el rendimiento de la lixiviación con cianuro. Por ejemplo, los minerales sulfurosos auríferos a menudo son refractarios a una lixiviación directa con cianuro. Por ello, antes de la lixiviación con cianuro, dichos minerales sulfurosos refractarios, o concentrados de sulfuro preparados a partir de dichos minerales sulfurosos refractarios, a menudo son sometidos a un pretratamiento oxidativo para descomponer los minerales sulfurosos y de esa manera liberar el oro para su recuperación durante la posterior lixiviación con cianuro. La solución de lixiviación cargada con oro a menudo se denomina solución de lixiviación "preñada". Una vez que el oro se ha disuelto en la solución de lixiviación de cianuro, el oro es eliminado de dicha solución de lixiviación de cianuro preñada. Esto se lleva a cabo típicamente poniendo la solución de lixiviación de cianuro preñada en contacto con gránulos de carbón activado bajo condiciones que permiten la adsorción del complejo de oro-cianuro sobre dichos gránulos de carbón activado. Después de cargar los gránulos de carbón con oro, dichos gránulos de carbón son separados de la solución de lixiviación de cianuro ahora estéril, que se puede reciclar para lixiviar oro adicional. El oro es eliminado de los gránulos de carbón cargados por desorción del oro de los gránulos de carbón usando una solución de desorción adecuada, tal como, por ejemplo, una solución cáustica caliente. El oro es eliminado luego de la solución de desorción, tal como, por ejemplo, por electrodeposición para preparar un producto metálico crudo denominado doré. El doré es sometido a una refinación adicional para obtener oro de gran pureza. La lixiviación con cianuro se puede llevar a cabo ya sea mediante una operación en pila o en un reactor. En una operación en pila, alimentación de solución de lixiviación de cianuro estéril es aplicada a la superficie de una pila del material mineral a tratar. La solución de lixiviación de cianuro percola a través de la pila y lixivia al oro del material mineral. Se recolecta la solución de lixiviación de clanuro preñada que drena de la pila y se pone en contacto con carbón activado para separar el oro de la solución de lixiviación de cianuro preñada. Cuando la lixiviación con cianuro se lleva a cabo en un reactor, el material mineral a lixiviar forma una lechada con la solución de lixiviación de cianuro en uno o varios reactores por el tiempo suficiente como para lixiviar el oro de una manera eficaz. En una denominada operación de carbón-en-pulpa, después de la lixiviación con el cianuro, el carbón activado toma contacto con la pulpa en una serie de contenedores, donde el carbón activado avanza a través de dicha series de contenedores a modo de contracorriente con relación al avance de la pulpa. En una denominada operación de carbón-en-lixiviación, la lixiviación se lleva a cabo en presencia del carbón activado, de modo tal que la lixiviación con cianuro y la adsorción sobre el carbón activado tienen lugar simultáneamente en los mismos contenedores. El proceso de lixiviación con cianuro es una norma industrial común que funciona bien en muchas situaciones. Sin embargo, existen situaciones en las cuales la implementación de la lixiviación con cianuro es difícil o poco práctica. Una de dichas situaciones problemáticas comprende el procesamiento de minerales auríferos sulfurosos refractarios en los cuales el oro está atrapado dentro de uno o varios minerales sulfurosos de los cuales en general resulta complicada la recuperación por lixiviación directa con cianuro. Como ya se indicó, estos minerales, o concentrados elaborados a partir de dichos minerales, frecuentemente son sometidos a un pretratamiento oxidativo antes de la lixiviación con cianuro. Durante dicho pretratamiento oxidativo, se oxida al menos una porción del azufre del sulfuro contenido en dicho mineral sulfuroso, dando como resultado la descomposición de minerales sulfurosos y la liberación de oro. El oro liberado de los minerales sulfurosos permanece con los sólidos después de dicho pretratamiento oxidativo, y los sólidos son lixiviados luego con una solución de lixiviación de cianuro para disolver el oro. Una de las técnicas de pretratamiento oxidativo es la bio-oxidación, en la cual el azufre del sulfuro en el mineral o en el concentrado se oxida como resultado de la actividad microbiana. Otra técnica de pretratamiento oxidativo es la oxidación a presión, en la cual el mineral o concentrado es sometido a oxígeno gaseoso bajo temperatura y presión altas en un autoclave. Aún otra técnica de pretratamiento oxidativo es la calcinación oxidativa del mineral o del concentrado. Uno de los problemas con la lixiviación con cianuro de los sólidos residuales después del pretratamiento oxidativo es que dichos sólidos residuales a menudo son muy ácidos, siendo que la lixiviación con cianuro normalmente tiene lugar a pH alcalino. Como consecuencia de ello, es necesario neutralizar los sólidos antes de la lixiviación con cianuro. Esta neutralización requiere típicamente de la adición de grandes cantidades de cal o algún otro reactivo neutralizante a dichos sólidos y lo cual incrementa significativamente los costos y la complejidad de la operación. En el caso de una bio- oxidación llevada a cabo en una pila, la neutralización de los sólidos requiere de la separación de la pila después de dicha bio-oxidación, donde dicha neutralización de los sólidos oxidados se efectúa mezclándolos con cal o algún otro reactivo neutralizante y luego depositando una nueva pila de la mezcla neutralizada para la lixiviación con cianuro. La separación de la pila, la neutralización de los sólidos y el depósito de una nueva pila después de la bio-oxidación para facilitar la lixiviación con cianuro incrementa significativamente el costo y la complejidad de la operación de recuperación de oro. Además, aún después de la adición del agente neutralizante, típicamente los sólidos aún contienen cantidades significativas de azufre del sulfuro, cuya presencia puede complicar las operaciones de recuperación de oro. Por ejemplo, una cierta cantidad de azufre del sulfuro puede continuar oxidándose durante las operaciones de lixiviación con cianuro, y aún niveles bajos de dicha oxidación pueden causar problemas significativos para el manejo de los materiales. Uno de dichos problemas con el manejo de materiales es que el azufre oxidado puede reaccionar con el calcio del agente neutralizante (por ejemplo, de la adición de cal) para formar yeso insoluble, que puede tapar los poros en la pila, dando como resultado una reducción localizada en la permeabilidad de la pila durante la lixiviación con cianuro. En otro ejemplo, el lixiviante de cianuro puede reaccionar directamente con el azufre del sulfuro remanente, dando como resultado un alto consumo de cianuro.

Otra situación problemática comprende el procesamiento de minerales auríferos sulfurosos que solamente tienen un contenido moderado de mineral sulfuroso. A diferencia de los minerales auríferos sulfurosos refractarios, estos minerales moderadamente sulfúricos presentan típicamente un menor contenido de azufre del sulfuro y con frecuencia hay una porción considerable del oro que es recuperable por lixiviación directa con cianuro. La lixiviación con cianuro es, no obstante, difícil desde un punto de vista operativo porque estos minerales tienden a ser muy ácidos y a menudo producen cantidades significativas de ácido sulfúrico ya que los minerales sulfurosos se oxidan durante el almacenamiento y durante las operaciones de lixiviación con cianuro. La necesidad de neutralizar dichos minerales para la lixiviación con cianuro representa un problema significativo. Aún otra situación problemática comprende el procesamiento de minerales auríferos sulfurosos u oxidados que contienen cantidades considerables de cobre en una forma que es susceptible a la disolución en la solución de lixiviación de cianuro junto con el oro. La presencia de cantidades significativas de cobre disuelto en la solución de lixiviación de cianuro complica la recuperación de oro y aumenta los costos del procesamiento. Aún más, es necesario destruir el cianuro de cobre para su eliminación, lo cual incrementa aún más los costos de procesamiento. Aún cuando a veces es posible prelixiviar el cobre del mineral, tal como con una solución de ácido sulfúrico, todavía es necesario neutralizar dicho mineral prelixiviado antes de la lixiviación con cianuro. Además, si el mineral está siendo procesado en una operación en pila, después de la prelixiviación ácida es necesario separar la pila, neutralizar los sólidos y depositar una nueva pila para la lixiviación con cianuro, lo cual representa problemas similares a las observadas en la situación con bio-oxídación de minerales sulfurosos refractarios, descrita precedentemente. Aún otra situación problemática comprende el procesamiento de minerales auríferos sulfurosos u oxidados que contienen cantidades considerables de material carbonáceo orgánico que tienen afinidad para adsorber el complejo de oro-cianuro durante la lixiviación con cianuro. Dichos minerales carbonáceos refractarios frecuentemente se conocen como minerales "preg-robbing" , porque el oro disponible es "robado" de la solución de lixiviación de cianuro preñada por el material carbonáceo orgánico. Se han propuesto diversas técnicas de pretratamiento para red ucir o eliminar la capacidad preg-robbing del material carbonáceo orgánico. Estas técnicas de pretratamiento típicamente dejan al mineral en un estado ácido que requiere una neutralización antes de la lixiviación con cianuro. Como alternativa,, se han utilizado lixiviantes de tiosulfato para lixiviar el oro de dichos minerales carbonáceos refractarios sin un pretratamiento de los minerales para destruir la capacidad preg-robbing del material carbonáceo orgánico. El complejo de oro-tiosulfato resultante es menos susceptible a ser adsorbido sobre el material carbonáceo orgánico que el complejo de oro-cianuro. Sin embargo, al igual que con el cianuro, dichas operaciones de lixiviación con tiosulfato generalmente funcionan a pH alcalino, lo que puede requerir una neutralización significativa antes de la lixiviación con tiosulfato, dependiendo del mineral específico que está siendo procesado y del procesamiento específico de operación que se emplea. Además de lo ya mencionado, existen cada vez más restricciones reguladoras relativas al uso de cianuro en las operaciones de lixiviación de oro. Por ello, existe un gran interés en la industria de la minería aurífera por identificar procesos alternativos para una lixiviación oro que utilice lixiviantes distintos del cianuro. Por ejemplo, se ha prestado considerable atención al uso potencial de lixiviantes de tiourea y tiosulfato. Sin embargo, el uso de tiourea típicamente es poco práctico debido al alto consumo de tiourea causado por la gran susceptibilidad de la tiourea a una degradación oxidativa. Se ha logrado un mayor éxito con el uso de lixiviantes de tiosulfato, pero, como ya se indicó, las operaciones de lixiviación con tiosulfato se deben llevar a cabo en general a un pH alcalino, lo cual presenta los mismos problemas técnicos en muchas situaciones como ya se indicó previamente con respecto a la lixiviación con cianuro. Más aún, la separación del oro de las soluciones de lixiviación de tiosulfato preñada es considerablemente más difícil que la separación del oro de las soluciones de lixiviación con cianuro preñada, porque el complejo oro-tiosulfato no se adsorbe fácilmente sobre los gránulos de carbón activado. Se han sugerido otros lixiviantes como alternativas del cianuro, pero aún no se han investigado con profundidad y la implementación práctica de los mismos es incierta.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN Con la presente invención, se ha encontrado que con el control cuidadoso de las condiciones de lixiviación, la lixiviación de metales preciosos con tiocianato, y en particular de oro, a partir de un material mineral que contiene metales preciosos puede ser eficaz utilizando tan solo una concentración muy baja de tiocianato disuelto en una solución de lixiviación de tiocianato ácida. Más aún, se ha encontrado que dicha lixiviación ácida con tiocianato puede resultar ventajosa en combinación con operaciones de pretratamiento ácidas para el procesamiento de algunos minerales y concentrados como preparación para la recuperación de metales preciosos. Dichas operaciones de pretratamiento ácidas pueden incluir, por ejemplo, el pretratamiento oxidativo de minerales sulfurosos refractarios y concentrados para liberar los metales preciosos de los minerales sulfurosos o la pre-lixiviación ácida de minerales con el fin de lixiviar selectivamente el cobre soluble, o algún otro componente soluble, antes de la recuperación de los metales preciosos. Para lograr un mayor rendimiento de la lixiviación ácida con tiocianato, se controlan cuidadosamente las propiedades de la solución de lixiviación de tiocianato, y especialmente la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato utilizada en la operación de lixiviación con tiocianato. La solución de lixiviación de tiocianato es típicamente una solución acuosa ácida y para lograr un mayor rendimiento se controla el pH de la solución de lixiviación de tiocianato en un rango estrecho de pH y la solución de lixiviación de tiocianato contiene hierro férrico disuelto a una gran concentración con relación a la concentración de tiocianato disuelto. El término tiocianato disuelto significa que la solución de lixiviación comprende especies disueltas incluyendo el grupo químico tiocianato, SCN. La especie primaria de tiocianato soluble generalmente es el ion tiocianato SCN", aunque también puede haber otras especies de tiocianato soluble, tal como, por ejemplo, tri-tiocianato (SCN)3' y tiocianógeno (SCN)2. El tiocianato disuelto puede incluir especies de tiocianato no acomplejadas y/o especies de tiocianato formando complejos con uno o varios metales y a menudo con hierro férrico. En la Tabla 1 se muestran ejemplos de algunas especies de complejos de hierro-tiocianato y las constantes de estabilidad informadas para dichas especies (Barbosa-Filho, O. , y Monhemius, A.J. , "Leaching of gold in thiocyanate solutions - Part I: Chemistry and thermodynamics", Transactions of the Institute of Mining and Metallurgy (Sección C), 1994, Vol. 103, C1 17-125). Tabla 1 El tiocianato disuelto en la solución de lixiviación tiene la capacidad de formar complejos con metales preciosos para solubilizar dichos metales preciosos en la solución de lixiviación . En la Tabla 2 se muestran ejemplos de algunas especies de complejos de oro-tiocianato y las constantes de estabilidad informadas para dichas especies de complejos (Barbosa-Filho, O. , y Monhemius, A.J. , "Leaching of gold in thiocyanate solutions - Part I : Chemistry and thermodynamics", Transactions of the Institute of Mining and Metallurgy (Sección C), 1 994, Vol. 103, C 1 17-125). Bajo las condiciones de lixiviación con tiocianato acordes con la presente invención, los complejos di-tiociano-auroso (Au(SCN2)") y tetratiociano-áurico (Au(SCN)4") parecen ser las especies más importantes de complejos de oro-tiocianato para disolver el oro durante el la lixiviación con tiocianato. Tabla 2 Para un mayor rendimiento, el pH de la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato, suministrada a la lixiviación de tiocianato, debería encontrarse en un rango ácido con un límite inferior de pH de 0,75, preferentemente pH de 1 y más preferentemente un pH de 1 ,5 y con un límite superior de pH de 3,5, preferentemente de pH 3 y más preferentemente pH 2,5. Un rango preferido para la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato comprende entre pH 1 a pH 3, siendo más preferido entre un pH de 1 ,5 y un pH de 2,5. Se prefiere particularmente un valor de pH de 2 para la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato. En una posible mejora del proceso, la solución de lixiviación de tiocianato se puede mantener entre los rangos de pH ácido indicados durante todo el proceso de lixiviación con tiocianato, y preferentemente también durante las posteriores operaciones de recuperación de metales preciosos. En otra posible mejora del proceso, la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato se puede preparar cuidadosamente para que contenga una concentración alta de hierro férrico disuelto con relación a la concentración de tiocianato disuelto. Para esta mejora, la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato tiene preferentemente una relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto (a menudo dicha relación se denomina [Fe3+]/[SCN] en la presente) de al menos 2, más preferentemente al menos 4, más preferentemente aún de al menos 7, aún más preferentemente de al menos 8 y con mayor preferencia de al menos 10. En aún otra posible mejora, la relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto se puede mantener en un nivel no mayor que 20. La relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto se puede determinar dividiendo la concentración molar del hierro férrico disuelto por las concentraciones molares del tiocianato disuelto. El término concentración molar, se refiere a los gramos-mol (denominados simplemente moles en la presente) de hierro férrico disuelto o tiocianato disuelto, según sea el caso, por litro de solución (a veces las concentraciones molares se indican con el símbolo abreviado "M" en la presente). Tal como se utiliza aquí, la concentración se refiere a la concentración molar a menos que específicamente se indica de otra manera. Tal como se utiliza aquí, la concentración indicada como "ppm" se refiere a partes por millón sobre la base del peso. Como se podrá apreciar, la relación de las concentraciones molares de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto también es igual a la relación de los moles totales de hierro férrico disuelto a los moles totales de tiocianato disuelto en la solución de lixiviación. La relación de los componentes de las concentraciones molares y la relación de moles totales de los componentes a menudo se indican simplemente como "relación molar" de los componentes en la presente. El mantenimiento de la concentración alta de hierro férrico disuelto con relación al tiocianato disuelto mejora significativamente la cinética de disolución del oro. Sin tener en cuenta la teoría, pero a los efectos de una mayor comprensión de la invención, se cree que dicha cinética mejorada está relacionada con lo que se denomina un proceso de "auto-reducción", en el cual el ion tiocianato SCN" es oxidado por reducción espontánea de hierro férrico en hierro ferroso. Se considera que las especies intermediarias de tiocianato producidas como resultado de este proceso de auto-reducción son importantes para acelerar la oxidación y disolución del oro durante la lixiviación con tiocianato. Como una mejora adicional, la concentración de tiocianato disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato se puede mantener en valores muy bajos. Para una operación preferida, la concentración de tiocianato disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato no es mayor que 0,03 M, más preferentemente no mayor que 0,02 M y más preferentemente aún no mayor que 0,01 M. Sin embargo, la concentración de tiocianato disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato será, típicamente de al menos 0,0001 M, preferentemente al menos 0,001 M, más preferentemente al menos 0,002 M y a menudo al menos 0,005 M. Además, como una mejora adicional, la concentración de tiocianato disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato se puede mantener preferentemente a las bajas concentraciones Indicadas durante toda la lixiviación con tiocianato y preferentemente también durante las operaciones de recuperación de metales preciosos. Tal como se utiliza aquí, la concentración de tiocianato disuelto se determina con referencia al grupo químico SCN. En realidad, se considera que todas las especies de tiocianato se encuentran en la forma del ion de tiocianato SCN" a los efectos de determinar la concentración de tiocianato disuelto. Por ejemplo, el SCN" vale como un mol de tiocianato disuelto, en tanto un mol de (SCN)2 vale por dos moles de tiocianato disuelto y un mol de (SCN)3" vale como tres moles de tiocianato disuelto. Como ya se indicó previamente, se prefiere que la concentración de hierro férrico disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato sea significativamente mayor que la concentración de tiocianato disuelto. En una implementación preferida, la concentración de hierro férrico disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato puede ser de al menos 0,05 M, y preferentemente al menos 0, 1 M, aunque en algunos casos puede ser deseable que la concentración de hierro férrico disuelto sea de al menos 0,2 M o aún mayor. En una implementación preferida, la concentración de hierro férrico disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato se encuentra en un rango entre 0,05 M y 0,3 M y más preferentemente en un rango entre 0,05 y 0,2 M. La lixiviación con tiocianato se puede llevar a cabo a cualquier temperatura deseada, siempre que la temperatura no sea perjudicial para la disolución del oro en la forma de un complejo de oro-tiocianato. Típicamente, la lixiviación con tiocianato se lleva a cabo a una temperatura en un rango entre 15°C y 50°C. El material mineral que contiene metales preciosos procesado de acuerdo con la invención puede incluir, por ejemplo, uno o varios de los siguientes: minerales que contienen metales preciosos, concentrados que contienen metales preciosos (tal como, por ejemplo, los concentrados producidos a partir del procesamiento de un mineral por flotación u otras técnicas de concentración) y residuos sólidos que contienen metales preciosos antes del preprocesamiento de las operaciones con minerales (tal como, por ejemplo, los sólidos debidos a un pretratamiento oxidativo anterior de un mineral o concentrado sulfuroso o los desechos resultantes de operaciones de molienda anteriores que aún contienen metales preciosos). Más aún, el material mineral que contiene metales preciosos puede incluir una combinación de materiales, tal como, por ejemplo, una combinación de dos o más de los siguientes: un mineral, un concentrado y residuos sólidos de operaciones anteriores de procesamiento de minerales. En un aspecto, la invención comprende un método para el procesamiento de un material mineral que contiene metales preciosos en el cual el material mineral es sometido a una lixiviación ácida con tiocianato, preferentemente con un control cuidadoso de las propiedades de la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato, y en particular con respecto al pH, la concentración de tiocianato, la concentración de hierro férrico y la relación molar de tiocianato a hierro férrico. La alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato se puede preparar por acondicionamiento de la solución de lixiviación de tiocianato, donde dicho acondicionamiento comprende reciclar el efluente estéril de la solución de lixiviación de tiocianato después de la recuperación de metales preciosos y aumentar la concentración de hierro férrico en la solución de lixiviación de tiocianato con relación a la concentración de hierro férrico en el efluente reciclado de la solución de lixiviación de tiocianato. Durante el acondicionamiento, el aumento de la concentración de hierro férrico puede comprender, por ejemplo, la ad'ición a la solución de lixiviación de tiocianato de un efluente líquido ácido rico en hierro férrico proveniente de una operación de pretratamiento oxidativo (tal como bio-oxidación u oxidación a presión), la adición de un reactivo que contiene hierro férrico a la solución de lixiviación de tiocianato y/o la oxidación de hierro ferroso en la solución de lixiviación de tiocianato en la forma férrica. En un aspecto, la invención se refiere a un método que comprende un pretratamiento con ácido de una alimentación de un material mineral antes de la lixiviación con tiocianato. En una implementación , la alimentación del material mineral comprende carbón orgánico preg-robbing y el pretratamiento con ácido comprende un tratamiento oxidativo para descomponer y/o pasivar el carbón orgánico con el fin de reducir la capacidad de preg-robbing del material mineral. En otra implementación, la alimentación del material mineral comprende metales preciosos encerrados en minerales sulfurosos, tal como sería el caso con los minerales sulfurosos refractarios y concentrados, y el pretratamiento con ácido comprende un pretratamiento oxidativo para descomponer los minerales sulfurosos con el fin de liberar los metales preciosos antes de la lixiviación con tiocianato. En una implementación , el pretratamiento oxidativo puede incluir, por ejemplo, la bio-oxidación u oxidación a presión de la alimentación del material mineral. En otra implementación, la alimentación del material mineral puede incluir metales no preciosos, no ferrosos (tal como, por ejemplo, uno o varios entre cobre, níq uel, zinc y plomo) en una cantidad suficiente para una recuperación económicamente viable y el pretratamiento con ácido puede comprender la lixiviación de los metales no preciosos, no ferrosos, a partir de la alimentación del material mineral antes de la lixiviación con tiocianato para extraer los metales preciosos. La lixiviación de los metales no preciosos, no ferrosos también puede comprender la descomposición de minerales sulfurosos, tal como, por ejemplo, durante un pretratamiento de bio-oxidación una oxidación a presión para descomponer los minerales sulfurosos. En una implementación, el pretratamiento con ácido puede comprender la lixiviación con ácido de un componente de la alimentación del material mineral que de lo contrario podría complicar o interferir con la recuperación de metales preciosos usando la lixiviación con tiocianato. Por ejemplo, cuando la alimentación del material mineral incluye una cantidad considerable de cobre soluble, dicho cobre soluble puede ser eliminado con una prelixiviacion con ácido, tal como utilizando una solución de lixiviación de sulfato ácido. Esta implementación se puede utilizar, por ejemplo, para separar cantidades despreciables de cobre soluble de la alimentación del material mineral antes de la lixiviación con tiocianato de los metales preciosos, para recuperar el subproducto de cobre de los minerales de metales preciosos o concentrados de los mismos o para permitir la recuperación del subproducto de los metales preciosos después de la recuperación de cobre a partir de minerales que contienen cobre o concentrados de los mismos, tal como en operaciones de lixiviación de cobre en escombreras.

Cuando la implementación de la invención comprende un pretratamiento con ácido antes de la lixiviación ácida con tiocianato, una o ambas operaciones se puede llevar a cabo en un reactor, tal como en un tanque, una cuba o un recipiente a presión, dependiendo de las circunstancias. Sin embargo, en una implementación preferida, el pretratamiento con ácido y el pretratamiento con tiocianato se llevan a cabo consecutivamente con una pila que incluye inicialmente la alimentación del material mineral. Esto es posible con la presente invención, porque ambas operaciones se llevan a cabo a pH ácido y no es necesario separar la pila después del pretratamiento con ácido y volver a depositar una nueva pila, como es el caso con las operaciones de lixiviación con cianuro, en las cuales los sólidos deben ser neutralizados como preparación para la lixiviación con cianuro. Con respecto al pretratamiento de bio-oxidación de un material sulfuroso refractario, en una implementación el nivel de oxidación de azufre del sulfuro durante el pretratamiento de bio-oxidación puede ser menor de lo necesario antes de la lixiviación con cianuro. Esto es porque se puede lograr una oxidación adicional de los minerales sulfurosos fácilmente oxidados en las condiciones ácidas de la lixiviación con tiocianato, en tanto dicha oxidación adicional sería perjudicial en el caso de una lixiviación alcalina con cianuro. En otro aspecto, la invención comprende la lixiviación directa de metales preciosos a partir de un material sulfuroso ligeramente refractario usando una lixiviación ácida con tiocianato.

La lixiviación con tiocianato se adapta muy bien al procesamiento de dichos materiales naturalmente ácidos. En una implementación, la lixiviación con tiocianato puede ser precedida por un pretratamiento con un lavado ácido. En un aspecto, la invención comprende recuperación de metales preciosos a partir de soluciones de lixiviación de tiocianato preñadas. En una implementación, la solución de lixiviación de tiocianato preñada ácida se pone en contacto con una fase de extracción orgánica para transferir los metales preciosos disueltos de la solución acuosa de lixiviación de tiocianato a la fase de extracción orgánica. En otra implementación, los metales preciosos en la solución de lixiviación de tiocianato ácida son transferidos del complejo de metales preciosos-tiocianato a un complejo con un agente complejante diferente, preferentemente cianuro, para formar un complejo diferente de metales preciosos, preferentemente un complejo de metales preciosos-cianuro, en la solución de lixiviación de tiocianato. El complejo de metales preciosos-cianuro se puede recuperar entonces a partir de la solución de lixiviación de tiocianato, tal como cargando los metales preciosos sobre un material de adsorción, tal como una resina de intercambio iónico o carbón activado. Para realizar la transferencia del complejo, se puede introducir una pequeña cantidad de cianuro disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato preñada ácida. En una implementación, después de eliminar los metales preciosos, el cianuro residual en la solución de lixiviación de tiocianato es convertido en tiocianato.

En un aspecto, la invención comprende la preparación y/o el acondicionamiento de soluciones de lixiviación de tiocianato ácidas que comprende convertir el cianuro disuelto en tiocianato disuelto en un líquido acuoso ácido. Esta implementación se puede usar, por ejemplo, para preparar inicialmente una solución de tiocianato o para compensar por las pérdidas de tiocianato durante las operaciones de lixiviación con tiocianato. En la descripción detallada que se describe más adelante se describirán estos y otros aspectos relacionados con la invención.

DESCRIPCIÓN BREVE DE LAS FIGURAS La Figura 1 es un diagrama de bloques generalizado del proceso de una modalidad de una implementación de la presente invención que comprende lixiviación con tiocianato. La Figura 2 es un diagrama de bloques generalizado del proceso de una modalidad de una implementación de la presente invención que comprende lixiviación con tiocianato y reciclado de la solución de lixiviación de tiocianato después de la recuperación de metales preciosos. La Figura 3 es un diagrama de bloques generalizado del proceso de una modalidad de una implementación de la presente invención que comprende un pretratamiento oxidativo antes de la lixiviación con tiocianato. La Figura 4 es un diagrama de bloques generalizado del proceso de una modalidad de una implementación de la presente invención que comprende un pretratamiento de oxidación a presión antes de la lixiviación con tiocianato. La Figura 5 es un diagrama de bloq ues generalizado del proceso de una modalidad de una implementacion de la presente invención que comprende un pretratamiento de oxidación a presión antes de la lixiviación con tiocianato, donde dicho pretratamiento de oxidación a presión incluye los pasos generales de procesamiento en autoclave y acondicionamiento de los sólidos. La Figura 6 es un diagrama de bloques generalizado del proceso de una modalidad de una implementacion de la presente invención que comprende un pretratamiento de bio-oxidación antes de la lixiviación con tiocianato. La Figura 7 es una representación esquemática de la modalidad de una implementacion para aglomerar un material mineral particulado para el procesamiento en pila junto con la invención. La Figura 8 es un esq uema generalizado del proceso de una modalidad de una implementacion de la presente invención que comprende una bio-oxidación y lixiviación con tiocianato simultánea de diferentes pilas. La Figura 9 es un diagrama de bloques generalizado del proceso de una modalidad de una implementacion de la presente invención q ue comprende un lavado con ácido de la alimentación antes de la lixiviación con tiocianato. La Figura 1 0 es un diagrama de bloques generalizado del proceso de una modalidad de una implementacion de la presente invención que comprende la lixiviación de cobre de la alimentación antes de la lixiviación con tiocianato. La Fig ura 1 1 es un diagrama de bloques generalizado del proceso de una modalidad de una implementacion de la presente invención q ue comprende la recuperación de metales preciosos por extracción con solventes después de la lixiviación con tiocianato y el reciclado de la solución de lixiviación de tiocianato para preparar la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato q ue será suministrada en la lixiviación con tiocianato. La Figura 12 es un diagrama de bloq ues generalizado del proceso de una modalidad de una implementacion de la presente invención q ue comprende la transferencia de complejos durante las operaciones de recuperación de metales preciosos y el reciclado de la solución de lixiviación de tiocianato para preparar la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato q ue será suministrada en la lixiviación con tiocianato. La Figura 1 3 es un diagrama de bloques generalizado del proceso de una modalidad de una implementacion de la presente invención que comprende la conversión de cianuro en tiocianato para su uso en la lixiviación con tiocianato. La Figura 14 es un gráfico de extracción de oro versus relación ponderal de la solución de lixiviación de tiocianato y el mineral para las pruebas de lixiviación con cianuro que se muestran en el Ejemplo 1 . La Figura 15 es un gráfico de extracción de oro versus concentración de tiocianato en las soluciones de lixiviación de tiocianato para las pruebas de lixiviación con tiocianato que se muestran en el Ejemplo 2. La Figura 16 es un gráfico de extracción de oro versus concentración de tiocianato en las soluciones de lixiviación de tiocianato para las pruebas de lixiviación con tiocianato que se muestran en el Ejemplo 3. La Figura 17 es un gráfico de extracción de oro versus concentración de hierro férrico en las soluciones de lixiviación de tiocianato de las pruebas de lixiviación con tiocianato que se muestran en el Ejemplo 3. La Figura 18 es un gráfico de barras de extracción de oro y un gráfico lineal del consumo de tiocianato de las pruebas de lixiviación con tiocianato que se muestran en el Ejemplo 4. La Figura 19 es un gráfico de extracción de oro versus duración de la lixiviación de las pruebas de lixiviación con tiocianato y cianuro que se muestran en el Ejemplo 5. La Figura 20 es un gráfico de consumo de reactivo de tiocianato o cianuro versus duración de la lixiviación para las pruebas de lixiviación con tiocianato y cianuro que se muestran en el Ejemplo 5. La Figura 21 es un gráfico de carga de oro en la resina de intercambio iónico versus concentración de oro en soluciones de tiocianato preñadas de las pruebas de recuperación por intercambio iónico que se muestran en el Ejemplo 9.

La Figura 22 es un gráfico de concentración de oro en soluciones de tiocianato versus tiempo durante las pruebas de recuperación de metales preciosos por intercambio ión ico que se muestran en el Ejemplo 9. La Figura 23 es un gráfico de recuperación de oro a partir de soluciones de tiocianato preñadas versus tiempo durante las pruebas de recuperación de metales preciosos por intercambio iónico q ue se muestran en el Ejemplo 9. La Figura 24 es un diagrama de bloques generalizado del proceso de una modalidad de una implementación de la presente invención q ue comprende el procesamiento de un material que incluye un metal básico no ferroso recuperable y metales preciosos, con un pretratamiento de lixiviación asociado a la recuperación del metal básico no ferroso seguido de una lixiviación con tiocianato asociada con la recuperación de metales preciosos.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN Tal como se utiliza aquí, "metales preciosos" incluye oro y/o plata. La invención se describe e ilustra aq uí primariamente con referencia al procesamiento y la recuperación de oro, pero los mismos principios también se aplican al procesamiento y la recuperación de plata, con o sin procesamiento y recuperación de oro. Con referencia a la Figura 1 , se muestra un diagrama de bloques generalizado del proceso para una implementación de una lixiviación ácida con tiocianato acorde con la presente invención. Tal como se muestra en la Figura 1 , el material mineral que contiene oro, particulado 102 es sometido a una lixiviación con tiocianato 104 bajo condiciones ácidas. Durante la lixiviación con tiocianato 104, el oro es lixiviado del material mineral 102 en la solución de lixiviación de tiocianato. La alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato 106 es suministrada en la lixiviación con tiocianato 104 para tomar contacto con el material mineral 102. La solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 que contiene el oro disuelto en la forma de complejos de oro-tiocianato es separada de la lixiviación con tiocianato 104 y puede ser procesada adicionalmente para separar el oro disuelto. Los sólidos residuales 1 10 que empobrecidos en oro pueden ser sometidos a operaciones adicionales de recuperación de metales o a otro tratamiento para su eliminación de una manera apropiada. El término, complejos de oro-tiocianato, se refiere a cualquiera y todas las especies de tiocianato-oro solubles que pudieran estar presentes en la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108, tal como, por ejemplo, cualquiera de las especies enumeradas en la Tabla 2. Antes de suministrarla en la lixiviación con tiocianato, la solución de lixiviación de tiocianato es sometida a un acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12. Durante el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12, se ajustan las propiedades de la solución de lixiviación de tiocianato en las propiedades deseadas para la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato 106 que será suministrada en la lixiviación con tiocianato 104. Estas propiedades de la solución de lixiviación de tiocianato que pueden ser ajustadas durante el acondicionamiento de la solución de lixiviación incluyen, por ejemplo, las concentraciones y la relación molar del tiocianato disuelto y del hierro férrico disuelto, el pH y la temperatura. El acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12 incluye, por ejemplo, uno o varios entre: ajustar el pH, ajustar la temperatura, ajustar la concentración de hierro férrico disuelto, ajustar la concentración de tiocianato disuelto, precipitar los componentes no deseados, purga de líquido y adición de líquido, efectuar el ajuste deseado de las propiedades de la solución de lixiviación de tiocianato para preparar la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato 106. En una implementación preferida de la invención, durante , el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12 se ajustan las concentraciones de tiocianato disuelto y hierro férrico disuelto, así como la relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto. Además, dependiendo de las circunstancias, es posible precipitar los componentes no deseados para prevenir una acumulación excesiva de los componentes en el flujo de la lixiviación con tiocianato y para ajustar el pH dentro de un rango deseado. Dado que la lixiviación de oro con tiocianato comprende la reducción de al menos algo del hierro férrico en hierro ferroso, el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12 comprenderá típicamente un incremento de la concentración de hierro férrico en la solución de lixiviación de tiocianato. Además, típicamente se agregará al menos algo de tiocianato recién preparado durante el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 1 2 para compensar las pérdidas de tiocianato. El incremento en la concentración de hierro férrico en la solución de lixiviación de tiocianato durante el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12 se puede llevar a cabo utilizando diversas técnicas. Por ejemplo, se puede agregar un reactivo que contiene hierro férrico que sea soluble en la solución de lixiviación de tiocianato a la solución de lixiviación de tiocianato. En una variación preferida, se introducen uno o varios reactivos oxidantes en la solución de lixiviación de tiocianato para oxidar el hierro ferroso ya disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato en hierro férrico. Los términos "oxidante" o "reactivo oxidante" se refieren a una sustancia que, ya sea sola o en combinación con otra sustancia, causa la oxidación del hierro ferroso disuelto en hierro férrico disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato. Dicho(s) reactivo(s) oxidante(s) se pueden introducir en la solución de lixiviación de tiocianato durante cualquier etapa de procesamiento que resultara conveniente. Por ejemplo, en la implementación que se muestra en la Figura 1 , es posible introducir uno o varios oxidantes en la solución de lixiviación de tiocianato durante la lixiviación con tiocianato 104 y/o durante el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12. Cuando el o los oxidantes se introducen en la solución de lixiviación de tiocianato durante la lixiviación de oro, tal como durante la lixiviación con tiocianato 1 04, el o los oxidantes se deberían seleccionar preferentemente de modo tal que no Interfieran con, y más preferentemente que mejoren, la velocidad de lixiviación de oro, y que no afecten la degradación del tiocianato. Además, en esta situación, se debería controlar el potencial de oxidación y las condiciones del pH en la solución de lixiviación de tiocianato con las adiciones apropiadas de reactivos, según necesidad bajo las circunstancias. Cuando el o los oxidantes se introducen en un efluente o solución de lixiviación de tiocianato reciclada después de las operaciones de recuperación de metales preciosos, dichos uno o varios oxidantes deberán proveer preferentemente la oxidación deseada como para producir hierro férrico, pero más preferentemente sin causar una destrucción significativa del tiocianato disuelto en la solución. Algunos ejemplos no limitantes de reactivos oxidantes potenciales que se pueden usar solos o en combinación con otros reactivos químicamente compatibles, incluyen el ácido de Caro (ácido persulfúrico), persulfatos (tal como, por ejemplo, persulfato de amonio y persulfatos de metales alcalinos, tal como persulfato de potasio y persulfato de sodio), peróxidos (tal como, por ejemplo, peróxidos inorgánicos, tal como peróxido de hidrógeno y peróxidos de metales alcalinos y peróxidos orgánicos), dióxido de manganeso, ozono, halógenos (tal como, por ejemplo, cloro, iodo y bromo) y hipocloritos (tal como, por ejemplo, hipoclorito de sodio). Como ya se indicó, es posible utilizar uno o varios de estos reactivos oxidantes ya sea solos o con otros reactivos químicamente compatibles. Además, se pueden emplear múltiples reactivos oxidantes juntos hasta que grado que dichos múltiples reactivos oxidantes sean químicamente compatibles en un sistema particular. Un ejemplo de un reactivo oxidante que se puede usar preferentemente con uno o varios reactivos adicionales es el oxígeno gaseoso (tal como, por ejemplo, provisto en el aire o en una composición de oxígeno gaseoso purificado). En una variación preferida, el oxígeno gaseoso se utiliza en combinación con al menos un segundo reactivo para oxidar el hierro ferroso en hierro férrico en la solución de lixiviación de tiocianato. El oxígeno gaseoso se puede introducir en la solución de lixiviación de tiocianato, por ejemplo, por inyección de aire o de un flujo de oxígeno gaseoso purificado en la solución de lixiviación de tiocianato. El segundo reactivo es, preferentemente, dióxido de azufre, un bisulfito (tal como, por ejemplo, un bisulfito de metales alcalinos o bisulfito de amonio) o un metabisulfito (tal como, por ejemplo, metabisulfito de sodio o metabisulfito de potasio). Se puede emplear también cobre u otro catalizador, tal como sulfato de cobre, con el oxígeno y el segundo reactivo para mejorar el rendimiento. En el caso del dióxido de azufre como segundo reactivo, dicho dióxido de azufre se puede introducir por inyección de dióxido de azufre gaseoso en la solución de lixiviación de tiocianato, ya sea junto con el oxígeno gaseoso o por separado. En el caso de usar bisulfito o metabisulfito como segundo reactivo, dicho segundo reactivo se puede introducir en la solución de lixiviación de tiocianato como un sólido que se disuelve en la solución de lixiviación de tiocianato o dicho segundo reactivo se puede disolver previamente en una solución concentrada de reactivo.

En otra variación, el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12 incluye la oxidación del hierro ferroso disuelto en hierro férrico disuelto por acción de microorganismos bajo condiciones acidas y preferentemente a un pH en un rango adecuado para su uso durante la lixiviación con tiocianato 1 12. La oxidación se puede llevar a cabo con toda o una porción de la solución de lixiviación de tiocianato en un biorreactor separado. El biorreactor puede ser, por ejemplo, una o varias pilas separadas que contienen a los microorganismos sobre roca o algún otro tipo de soporte. Como otro ejemplo, el biorreactor puede comprender uno o varios tanques o cubas que contienen a los microorganismos sobre rocas o algún otro tipo de soporte. Preferentemente, el soporte sobre el cual se disponen los microorganismos es muy poroso y permeable. En esta variación, resulta importante que el tiocianato no sea tóxico para los microorganismos, tal como, por ejemplo, los microorganismos que se describen en la Patente de EE.UU. N°: 6.379.919, con el título "Method of Isolating Thiocyanate Resistant Bacteria", cuyo contenido se incorpora por completo en este documento a modo de referencia. Como aún otra variación, el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12 que comprende la oxidación de hierro ferroso en hierro férrico en todo o una porción de la solución de lixiviación de tiocianato se lleva a cabo haciendo pasar todo o una porción de la solución a través de una celda electroquímica mientras que se aplicaba un potencial eléctrico suficiente a través de la celda para causar la oxidación del hierro ferroso disuelto en hierro férrico disuelto. En una implementación preferida de la invención, la solución de lixiviación de tiocianato es reciclada a partir de operaciones de recuperación de oro para volver a utilizarla en una lixiviación adicional con tiocianato. Ahora, con referencia a la Figura 2, se muestra un diagrama de bloques generalizado del proceso de una implementación de la invención en la cual la solución de lixiviación de tiocianato es reciclada después de la recuperación de oro para volver a utilizarla en la operación de lixiviación con tiocianato. Los números de referencia son los mismos que los utilizados en la Figura 1 , excepto cuando se indica de otra manera. Tal como se muestra en la Figura 2, la solución de lixiviación preñada 108 es enviada a recuperación de oro 1 18, donde se producirá el producto de oro purificado 120, tal como, por ejemplo, doré. El efluente estéril de la solución de lixiviación de tiocianato 122, que incluye todo o una porción de la solución de lixiviación de tiocianato de la cual se ha separado el oro durante la recuperación de oro 1 18, es reciclado para acondicionar la solución de lixiviación 1 12 con el fin de utilizarlo para preparar la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato 106 para una lixiviación con tiocianato adicional. La lixiviación con tiocianato de la invención se puede usar para procesar diversos materiales minerales que contienen metales preciosos. Por ejemplo, el material mineral puede comprender un mineral de óxido, un mineral sulfuroso, un concentrado preparado a partir de un mineral de óxido o de un mineral sulfuroso, algunos otros productos sólidos que contienen metales preciosos producidos durante las operaciones anteriores de procesamiento de minerales, o una combinación de los mismos, incluyendo cualquier cantidad de los anteriores en cualquier proporción. Sin embargo, la presente invención es particularmente adecuado para el procesamiento de materiales minerales para los cuales sería ventajoso lixiviar los metales preciosos a un pH ácido, tal como, por ejemplo, minerales ácidos naturales, concentrados ácidos o residuos sólidos ácidos que provienen del pretratamiento oxidativo previo. En una modalidad, la invención está dirigida a la recuperación de metales preciosos a partir de la alimentación que contiene metales preciosos del material mineral incluyendo los metales preciosos contenidos en uno o más minerales sulfurosos. Dicha alimentación del material mineral puede incluir, por ejemplo, un mineral sulfuroso aurífero y/o un concentrado sulfuroso que contiene oro preparado a partir de un mineral sulfuroso aurífero, tal como por flotación. Los minerales auríferos sulfurosos que no son fácilmente tratables para recuperar oro por lixiviación directa con cianuro porque el oro está unido en minerales sulfurosos se denominan típicamente minerales auríferos sulfurosos "refractarios". Dichos minerales auríferos sulfurosos refractarios poseen típicamente un alto contenido de azufre de sulfuro, habitualmente al menos 2 por ciento en peso azufre del sulfuro y con frecuencia al menos 3 por ciento en peso o más de azufre de sulfuro, pero típicamente menos que 10 por ciento en peso de azufre de sulfuro. Algunos minerales contienen cantidades menores de azufre de sulfuro y pueden ser sólo ligeramente refractarios debido a la sulforización del mineral, donde una cantidad significativa del oro es recuperable por cianidación directa. Estos minerales ligeramente refractarios pueden contener un componente significativo de mineral oxidado que contiene oro además de un componente de mineral sulfuroso que contiene oro, en cuyo caso los minerales se denominan a menudo como minerales de transición. Además, dichos minerales ligeramente refractarios pueden ser el resultado del almacenamiento en pilas por un tiempo significativo de los minerales que originalmente contenían un nivel más alto de azufre de sulfuro, porque se puede producir una oxidación considerable del azufre de sulfuro en forma natural durante un almacenamiento en pilas prolongado, tal como debido a la acción de bacterias naturales. Los minerales sulfurosos ligeramente refractarios incluyen típicamente menos que un 2 por ciento en peso de azufre de sulfuro, y más típicamente incluyen no más que un 1 ,5 por ciento en peso de azufre de ' sulfuro, pero también incluyen típicamente al menos un 0,5 por ciento en peso de azufre de sulfuro. La presente invención se puede utilizar para tratar minerales auríferos sulfurosos refractarios, minerales auríferos sulfurosos ligeramente refractarios, y/o concentrados de sulfuro preparados a partir de uno o más de cualquiera de dichos minerales. Como se podrá apreciar, un concentrado de sulfuro presenta un contenido más alto de azufre de sulfuro que los minerales a partir de los cuales se preparó dicho concentrado. El contenido de azufre de sulfuro de dicho concentrado de sulfuro es a menudo al menos dos veces más grande y a veces varias veces tan grande como el contenido de azufre de sulfuro de los materiales minerales a partir de los cuales se prepara el concentrado. La presente invención también se puede usar para tratar minerales y concentrados auríferos refractarios que comprenden una cantidad significativa de oro que no es fácilmente tratables para la recuperación por lixiviación directa con cianuro por distintas razones o porque el oro está unido en el mineral sulfuroso, tal como, por ejemplo, debido a la presencia de carbón orgánico preg-robbing. Ahora, con referencia a la Figura 3, se muestra un diagrama de bloques generalizado del proceso para una implementación de la presente invención para el procesamiento de minerales auríferos refractarios, concentrados preparados a partir de dichos minerales auríferos refractarios y/u otro tipo de material mineral aurífero refractario que comprende oro que no es fácilmente tratable en la recuperación por lixiviación directa con cianuro. Los números de referencia son los mismos que los utilizados en las Figuras 1 y 2, excepto cuando se indica lo contrario. Tal como se muestra en la Figura 3, la alimentación de material mineral refractario 128, típicamente en forma particulada, es sometida a un pretratamiento oxidativo 1 30. La alimentación de material mineral refractario 1 28 puede ser refractaria debido a una o múltiples características de dicha alimentación de material mineral. Por ejemplo, la alimentación de material mineral refractario 1 28 puede ser refractaria porque comprende cantidades significativas de oro unido en minerales sulfurosos q ue no son fácilmente tratables en una recuperación por lixiviación directa con cianuro (material mineral sulfuroso refractario) y/o porq ue dicha alimentación de material mineral refractario 128 comprende carbón orgánico preg-robbing (material mineral carbonáceo refractario). La alimentación de material mineral sulfuroso refractario puede comprender carbón orgánico preg-robbing además de material mineral sulfuroso refractario. Asimismo, la alimentación de material mineral carbonáceo refractario puede comprender un material mineral sulfuroso refractario además del carbón orgánico preg-robbing. Durante el pretratamiento oxidativo 1 30, se alteran las propiedades químicas de la alimentación de material mineral refractario 128 en un medio oxidante para reducir la naturaleza refractaria del material mineral, permitiendo así la recuperación del oro que no es fácilmente tratable en una recuperación por lixiviación directa con cianuro de dicha alimentación de material mineral refractario 128. En la situación donde la alimentación de material mineral refractario 128 comprende material mineral sulfuroso refractario, durante el pretratamiento oxidativo 130 se oxida al menos una porción de azufre de sulfuro de los minerales sulfurosos presentes en el material mineral sulfuroso refractario y de esa manera se descompone al menos una porción de dichos minerales sulfurosos liberando el oro de los minerales sulfurosos. En la situación donde la alimentación de material mineral refractario 128 comprende un material mineral carbonáceo refractario, durante el pretratamiento oxidativo 130 se reduce la capacidad preg-robbing del carbón orgánico, tal como por descomposición y/o pasivación de dicho carbón orgánico preg-robbing. En la situación donde la alimentación de material mineral refractario 128 incluye tanto material mineral sulfuroso refractario como material mineral carbonáceo refractario, durante el pretratamiento oxidativo 130 se oxida al menos una porción del azufre de sulfuro de los minerales sulfurosos en el material mineral sulfuroso refractario liberando el oro de dichos minerales sulfurosos o se reduce la capacidad preg-robbing del carbón orgánico preg-robbing o ambos. El material mineral 1 02 que es sometido a lixiviación con tiocianato 104 incluye los residuos sólidos que son el resultado del pretratamiento oxidativo 130. Dichos residuos sólidos son típicamente muy ácidos. Una característica opcional con la implementación que se muestra en la Figura 3 cuando el pretratamiento oxidativo genera cantidades significativas de hierro férrico disuelto consiste en el uso, durante el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12, de un efluente líquido ácido 132 que es producido durante el pretratamiento oxidativo 130 q ue contiene una concentración alta de hierro férrico disuelto. El efluente líq uido ácido 1 32, en el caso de utilizarse, comprenderá típicamente sólo una porción del efluente líquido producido durante el pretratamiento oxidativo 130. Durante el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12, se puede agregar el efluente líq uido ácido 1 32 a la solución de lixiviación de tiocianato para incrementar la concentración de hierro férrico disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato con el fin de preparar la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato 106. Para mantener el volumen líquido apropiado de la solución de lixiviación de tiocianato, se puede extraer una porción del líquido de tiocianato o separarlo de otra manera de la solución de lixiviación de tiocianato durante el acondicionamiento de dicha solución de lixiviación 1 12. Por ejemplo, se puede eliminar el agua, tal como purgando el líquido o por evaporación, antes o después de la adición del efluente líquido ácido 132, pero preferentemente antes. Para la implementación de la invención que se muestra en la Figura 3, con el uso del efluente líquido ácido 1 32, el pretratamiento oxidativo 130 es de un tipo que permite producir un efluente líquido ácido 132 con una concentración alta de hierro férrico disuelto. Cuando se utiliza, el efluente líquido ácido 132 debe incluir hierro férrico disuelto a una concentración que es mayor, y preferentemente mucho mayor, que la concentración de hierro férrico disuelto en la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato 106. Los ejemplos de operaciones preferidas para el pretratamiento oxidativo 130 son la oxidación a presión y la bio-oxidación. Preferentemente, la concentración de hierro férrico disuelto en el efluente líquido ácido 132 es al menos dos veces mayor (y más preferentemente al menos cuatro veces mayor) que la concentración de hierro férrico disuelto en la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato 106. Además, el efluente líquido ácido 132 se puede producir sustancialmente como es producido durante el pretratamiento oxidativo 132 o bien puede ser el resultado del tratamiento posterior a la producción en el pretratamiento oxidativo 132. Por ejemplo, el pH del efluente líquido ácido 132 se puede ajustar hacia arriba o hacia abajo según se desea antes de mezclarse con la solución de lixiviación de tiocianato. Además, el efluente líquido ácido 132 puede ser una solución más concentrada formada por eliminación de agua, tal como por evaporación, a partir de una solución menos concentrada producida durante el pretratamiento oxidativo 130. Cuando se mezcla con la solución de lixiviación de tiocianato durante el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12, el efluente líquido ácido 132 tiene preferentemente un pH no mayor que 3 y preferentemente no mayor 2,5. En una variación, el efluente líquido ácido 132, cuando se mezcla con la solución de lixiviación de tiocianato durante el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12, puede tener un pH de 2 o menos o aún un pH de 1 ,5 o menos. En una variación, el efluente líquido ácido 132 tiene un pH en un rango entre pH 0,1 y pH 3, y preferentemente en un rango entre pH 1 a pH 3, cuando se agrega a la solución de lixiviación de tiocianato durante el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12. El uso del efluente líquido ácido 132 como fuente de hierro férrico puede resultar ventajoso, por ejemplo, cuando se recicla una cantidad significativa de solución de lixiviación de tiocianato de las operaciones de recuperación de oro para volver a usarla cuando se prepara la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato 106 (tal como, en el reciclado del efluente de la solución de lixiviación de tiocianato 122 de la operación de recuperación de oro 1 18 que se muestra en la Figura 2). Durante la lixiviación con tiocianato 104, se reduce típicamente una cantidad considerable de hierro férrico en hierro ferroso, de modo que la solución de lixiviación de tiocianato reciclada típicamente será deficiente en hierro férrico con relación a la concentración de hierro férrico disuelto en la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato 106. Los ejemplos no limitantes de procesos que se pueden emplear potencialmente durante el pretratamiento oxidativo 130 incluyen la bio-oxidación (tal como por tratamiento en una pila, tanque o cuba), oxidación a presión (con o sin adiciones de, por ejemplo, ácido sulfúrico, ácido nítrico o reactivos que contienen cloro), oxidación por ácido nítrico (tal como por tratamiento en una pila, tanque o cuba) y cloración (tal como por tratamiento en una pila, tanque o cuba con un reactivo de hipoclorito u otro reactivo oxidante que contiene cloro). Cuando la alimentación de material mineral refractario 128 comprende material mineral sulfuroso refractario, las opciones de procesamiento preferidas para su uso durante el pretratamiento oxidativo 1 30 incluyen bio-oxidación, oxidación a presión y oxidación con ácido nítrico. Cuando la alimentación de material mineral refractario 128 comprende material mineral carbonáceo refractario, los ejemplos de opciones de procesamiento que se pueden utilizar durante el pretratamiento oxidativo incluyen oxidación a presión y cloración. Cuando la alimentación de material mineral refractario 130 comprende tanto material mineral sulfuroso refractario como material mineral carbonáceo refractario, como ejemplo de una opción de procesamiento para el pretratamiento oxidativo 1 30 se puede mencionar la oxidación a presión. En una variación de la implementación q ue se muestra en la Figura 3, el pretratamiento oxidativo 130 comprende oxidación a presión y, en especial para el tratamiento de una alimentación de material mineral sulfuroso refractario. Ahora, con referencia a la Figura 4, se muestra un diagrama de bloques generalizado del proceso para una implementación de dicha variación. Los números de referencia en la Figura 4 son los mismos que los usados en las Figuras 1 -3, excepto cuando se indica de otra manera. Tal como se muestra en la Figura 4, la alimentación de material mineral refractario 128 (que a estos efectos se describe como una alimentación de material mineral sulfuroso refractario) es sometida a un pretratamiento de oxidación a presión 136. El material mineral 1 02, incluyendo los sólidos residuales de la oxidación a presión 1 36, es sometido entonces a lixiviación con tiocianato 1 04 para disolver el oro de los sólidos residuales. En una modalidad, el efluente líquido ácido 1 32, que incluye parte del líquido ácido producido durante ei pretratamiento de oxidación a presión 136, puede ser suministrado opcionalmente en el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12, para proporcionar una fuente de hierro férrico y para ajusfar el pH según necesidad . Cuando se utiliza, dicho efluente líquido ácido 132 del pretratamiento de oxidación a presión 136 incluye preferentemente una concentración de hierro férrico disuelto mayor que 0,05 y más preferentemente mayor que 0, 1 . Durante el pretratamiento de oxidación a presión 136, se oxida al menos una porción de azufre del sulfuro en la alimentación de material refractario 128 en la forma de sulfato, con lo cual se destruyen los minerales sulfurosos para liberar el oro para su recuperación durante la lixiviación con tiocianato 104. El pretratamiento de oxidación a presión 136 se lleva a cabo en uno o más reactores, típicamente denominados autoclaves, y el efluente líquido ácido 132 puede ser, por ejemplo, el líquido acuoso ácido descargado de uno o varios autoclaves. Ahora, con referencia a la Figura 5, se muestra una variación más específica de la implementación de la Figura 4. Los números de referencia en la Figura 5 son los mismos que en las Figuras 1 -4, excepto cuando se indica de otra manera. Tal como se muestra en la Figura 5, el pretratamiento de oxidación a presión 136 incluye los pasos generales de procesamiento en autoclave 138 y acondicionamiento de sólidos 142. Durante el procesamiento en autoclave 138, la alimentación de material mineral sulfuroso refractario 128 es oxidada a presión en uno o más autoclaves a temperatura y presión elevadas y con introducción de oxígeno gaseoso purificado en dichos autoclaves. A medida que es suministrado en el procesamiento en autoclave 138, la alimentación de material mineral refractario 128 será preferentemente una forma particulada finamente molida que forma una lechada con un líquido acuoso. Las condiciones en los autoclaves durante el procesamiento en autoclave pueden comprender cualquier condición eficaz para producir la oxidación a presión deseada de la alimentación de material mineral sulfuroso refractario. El procesamiento en autoclave 138 se lleva a cabo típicamente a una temperatura elevada, donde dicha temperatura en los autoclaves a menudo alcanzan al menos 160°C, pero a menudo la temperatura en los autoclaves es mucho mayor. En algunas situaciones, la temperatura en los autoclaves puede ser tan alta como 235°C o aún mayor. La presión total en los autoclaves durante el procesamiento de oxidación a presión generalmente incluirá la presión de vapor ejercida por los gases no condensables en dichos autoclaves (tal como dióxido de carbono y dióxido de azufre) y la sobrepresión de oxígeno gaseoso suministrada a dichos autoclaves. El término sobrepresión de oxígeno gaseoso, se refiere al valor en que dicha presión de oxígeno gaseoso alimentado en la autoclave excede al valor de la presión ejercida por los demás componentes en el autoclave, tal como vapor de agua y gases no condensables. Aún a temperaturas de procesamiento bajas, tal como alrededor de 160°C, la presión total puede ser de 85 psi (586 kPa) o más, en tanto a mayores temperaturas, tal como alrededor de 225°C, la presión total puede ser de 485 psi (3,344 kPa) o más. El oxígeno gaseoso es alimentado en uno o varios autoclaves con una sobrepresión que típicamente comprende al menos 10 psi (68.9 kPa) y con frecuencia al menos 25 psi (172,4 kPa). Cuando se opera a temperaturas altas, la sobrepresión de oxígeno gaseoso puede alcanzar valores tan altos como 100 psi, (689 kPa), o aún tan altos como 125 psi (862 kPa) o mayores aún. Un rango de funcionamiento más preferido para la oxidación a presión comprende una temperatura entre 1 80°C y 225°C, una presión total entre 155 psi (1 .069 kPa) y 460 psi (3.172 kPa) y una sobrepresión de oxígeno gaseoso entre 25 psi (172 kPa) y 100 psi (689 kPa). La oxidación a presión que tiene lugar durante el procesamiento en autoclave 138 típicamente da como resultado una oxidación de al menos un 80 por ciento y preferentemente al menos un 90 por ciento del azufre de sulfuro en la alimentación de material mineral refractario 128, preferentemente en una forma de sulfato. Para lograr el grado deseado de oxidación a presión durante el procesamiento en autoclave 138, se puede usar un solo autoclave, que puede incluir múltiples compartimentos dispuestos en serie. En otra implementación, se puede disponer una pluralidad de autoclaves en serie. Cuando se usan múltiples compartimentos dentro de un autoclave o múltiples autoclaves en serie, cada uno de los diferentes compartimentos o de los diferentes autoclaves puede funcionar independientemente entre sí bajo distintas condiciones. Más aún, el procesamiento en autoclave puede comprender un solo tren de procesamiento de oxidación a presión o puede comprender múltiples trenes procesamiento de oxidación a presión en paralelo. Nuevamente con referencia a la Figura 5, la lechada oxidada 140 del procesamiento en autoclave 138 pasará por un acondicionamiento de los sólidos 142 para preparar el material mineral 102 que será suministrado en la lixiviación con tiocianato 104. La lechada oxidada 140 es una lechada muy ácida que contiene sólidos residuales y un líquido acuoso ácido, donde el líquido típicamente contiene 10 gramos por litro o más de ácido sulfúrico libre y también contiene típicamente una concentración significativa de hierro férrico disuelto. En algunos casos, el ácido sulfúrico libre puede comprender al menos 20 gramos por litro o aún al menos 50 gramos por litro, aunque el ácido sulfúrico libre a menudo no será mayor que 100 gramos por litro. La concentración de hierro férrico disuelto a menudo será de al menos 0,05 M (2,8 g/l aproximadamente) y preferentemente al menos 0, 1 M (5,58 g/l aproximadamente), aunque el concentrado de hierro férrico disuelto muy a menudo no será mayor que 0,2 M. Durante el acondicionamiento de los sólidos 142, se puede implementar cualquier operación o combinación de operaciones para preparar los sólidos residuales de la lechada oxidada .140 con el fin de preparar el material mineral 102 para el procesamiento de lixiviación con tiocianato 1 04. Dichas operaciones pueden incluir, por ejemplo, separación líquido-sólido, dilución, neutralización parcial de sólidos, adición de reactivos, lavados de sólidos y volver a formar una pulpa con los sólidos. En una variación, el acondicionamiento de los sólidos 142 incluye una separación líquido-sólido para separar casi todo, o todo, el líquido ácido de la descarga del autoclave de los sólidos, opcionalmente seguido de lavado de dichos sólidos con agua para separar el líquido ácido adicional y aumentar el pH de los sólidos hasta un valor más alto, pero aún ácido, de pH para la lixiviación con tiocianato 104. Si se desea efectuar un ajuste adicional del pH, se puede agregar un agente neutralizante (tal como, por ejemplo, cal, piedra caliza o un hidróxido). En una implementación preferida, el material mineral 102 incluirá todo o parte de los sólidos residuales del procesamiento en autoclave 138 en una lechada densa a un pH ácido, preferentemente a un pH ácido en un rango entre 1 y 3. Una de las características que se muestra en las Figuras 4 y 5 es el uso opcional de todo o una porción del líquido ácido producido durante el pretratamiento de oxidación a presión 136 como suministro opcional del efluente líquido ácido 132 en el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12 para preparar la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato 106. Con las implementaciones de las Figuras 4 y 5, el efluente líquido ácido 132 sería típicamente el líquido separado de la lechada oxidada que es descargado de las autoclaves durante la oxidación a presión. El efluente líquido ácido 132 se puede suministrar al acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12 con o sin ajusfar el pH u otro procesamiento intermedio. Con referencia a la Figura 5, en una variación se puede someter a la lechada oxidada 140, durante el acondicionamiento de los sólidos 142, a una separación líquido-sólido con el fin de separar el líquido ácido de los sólidos, donde al menos una porción del líquido ácido separado es suministrada opcionalmente como el efluente líquido ácido 132 en el acondicionamiento de la solución de lixiviación. Si se desea, también es posible lavar los sólidos. El agua del lavado se puede combinar con el líquido ácido separado para preparar el efluente líquido ácido 132 o se puede procesar por separado. Una variación del procesamiento que se muestra en las Figuras 4 y 5 consiste en no suministrar por separado el efluente líquido ácido 132 directamente en el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12, y proporcionar el material mineral 102 para la lixiviación con tiocianato 104 como una lechada formada con el líquido de la descarga del autoclave, con o sin dilución, ajuste de pH u otro tratamiento. Por ejemplo, con referencia a la Figura 5, se puede separar una porción del líquido ácido de la lechada oxidada 140 durante el acondicionamiento de los sólidos 142 y se puede dejar una porción del líquido de la descarga ácida del autoclave con los sólidos para ser suministrado con el material mineral 102 en la lixiviación con tiocianato 104, proporcionando así una fuente de hierro férrico para la lixiviación con tiocianato 104. En este caso, aún cuando no es suministrado por separado en la lixiviación con tiocianato 104, se considera que el líquido ácido con el material mineral 102 es una parte de la alimentación de la solución de lixiviación 1 06 y contribuye en la obtención de las condiciones deseadas en la lixiviación con tiocianato con respecto al hierro férrico disuelto y al tiocianato disuelto, como se describió previamente. Como otra alternativa, el material mineral 102 puede ser suministrado en la lixiviación con tiocianato 104 sin la adición del efluente líquido ácido 1 32 en el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12 y sin formación de una lechada del líquido de descarga ácido del autoclave con el material mineral 102. Con referencia nuevamente a la Figura 3, cuando el pretratamiento oxídativo 1 30 incluye la oxidación del mineral en un reactor (tal como es el caso típicamente con el pretratamiento de oxidación a presión y puede ser el caso con el pretratamiento de bio-oxidación), entonces la lixiviación con tiocianato 104 también se llevará a cabo típicamente en un reactor. El término reactor, se refiere a uno o varios contenedores de fluidos que contienen a los materiales durante una operación de procesamiento particular. Por ejemplo, en el caso del pretratamiento de oxidación a presión 136, que se muestra en la Figura 5, el procesamiento en autoclave 138 incluye una oxidación a presión llevada a cabo en un reactor (uno o más recipientes a presión generalmente denominados autoclaves) y la lixiviación con tiocianato 104 se lleva a cabo en otro reactor, tal como, por ejemplo, uno o más tanques, cubas u otros contenedores con agitación. En otra variación de la implementación que se muestra en la Figura 3, el pretratamiento oxidativo 132 comprende una bio-oxidación. Esta constituye una opción preferida para tratar la alimentación de material mineral sulfuroso refractario. Ahora, con referencia a la Figura 6, se muestra un diagrama de bloques generalizado del proceso para una modalidad que comprende una bio- oxidación como paso de pretratamiento oxidativo. Los números de referencia en Figura 6 son los mismos que en la Figura 3, excepto cuando se indica de otra manera. Tal como se muestra en la Figura 6, la alimentación de material mineral refractario 128 (que a efectos del ejemplo se describe como una alimentación de material mineral sulfuroso refractario) es sometida a un pretratamiento de bio- oxidación 146 para oxidar al menos una porción del azufre de sulfuro en la alimentación de material mineral refractario 128, con lo cual se descomponen los minerales sulfurosos y se libera oro para su recuperación durante la lixiviación con tiocianato 104. El pretratamiento de bio-oxidación 146 se puede llevar a cabo en un reactor, tal como, por ejemplo, uno o más tanques con agitación, u otro tipo de contenedor, en cuyo caso la lixiviación con tiocianato 104 también se realizará preferentemente en un reactor, tal como, por ejemplo, uno o más tanques con agitación, u otro contenedor. En una variación preferida, el pretratamiento de bio-oxidación 146, y también la lixiviación con tiocianato 104, se llevan a cabo en una pila, debido a las ventajas especiales de un procesamiento en pila con la presente invención. Por ello, la modalidad que se muestra en la Figura 6 se describe primariamente con referencia al procesamiento en pila. Otra vez con referencia a la Figura 6 con relación a una operación en pila, el pretratamiento de bio-oxidación 146 comprende típicamente la circulación de una bio-solución de lixiviación ácida a través de una pila que inicialmente contiene la alimentación de material mineral refractario 128. La circulación de dicha bio-solución de lixiviación ácida continúa hasta que la oxidación de minerales sulfurosos ha progresado hasta el grado deseado. Una vez que la pila ha sido suficientemente bio-oxidada, los sólidos remanentes proveen el material mineral 102 para la lixiviación con tiocianato 104. Durante la lixiviación con tiocianato 104, la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato 1 06 es aplicada a la pila, tal como, por ejemplo, a través de un sistema de irrigación por goteo, y la solución de lixiviación de tiocianato percola a través de la pila para disolver el oro en la forma de complejos de oro-tiocianato. La solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 es recolectada a medida que va drenando de la pila. Los sólidos residuales 1 10 remanentes en la pila después de la lixiviación con tiocianato 104 están empobrecidos en oro. Tal como se muestra en la Figura 6, el efluente líquido ácido 132 producido durante el pretratamiento de bio-oxidación 146 puede ser suministrado opcionalmente en el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12 para preparar la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato 106. El efluente líquido ácido 132 es rico en hierro férrico disuelto y se puede utilizar para ayudar a ajusfar los niveles de hierro férrico disuelto en la solución de lixiviación y para ajustar el pH, de la manera descrita previamente. Dado que se genera una cantidad significativa de hierro férrico durante el pretratamiento de bio-oxidación 146, el efluente líquido ácido 132 tendrá típicamente una concentración muy alta de hierro férrico. El efluente líquido ácido 132 en la implementación de bio-oxidación de la Figura 6 va a contener típicamente una concentración de hierro férrico disuelto de al menos 0, 1 M (5,6 g/l aproximadamente), más típicamente de al menos 0,3 (16,7 g/l) y preferentemente de al menos 0,4 M (22,3 g/l aproximadamente), aunque la concentración de hierro férrico disuelto a menudo no será mayor que 0,8 M. Más aún, el efluente líquido ácido 132 se encuentra preferentemente a un pH entre 1 y 3. Cuando se realiza un procesamiento en el entorno de una pila, una de las mejoras en el funcionamiento consiste en aglomerar la alimentación del material mineral antes o en el momento de depositar la alimentación del material mineral cuando se forma la pila. Por ejemplo, con referencia a la Figura 6, durante la aglomeración la alimentación de material mineral refractario 128 en forma particulada se puede mezclar con un líquido de inoculación bacteriano ácido. La aglomeración se puede llevar a cabo mezclando las partículas de material mineral con el líquido de inoculación bacteriano bajo condiciones que promuevan la aglomeración de las partículas humedecidas con el líquido de inoculación bacteriano en unidades agregadas más grandes. Por ejemplo, el líquido de inoculación bacteriano se podría rociar sobre el material mineral particulado refractario 128, donde dicho material particulado es procesado a través de un tambor rotatorio antes o durante el rociado para promover la aglomeración. Una ¡mplementación para llevar a cabo dicha aglomeración se muestra en la Figura 7. Tal como se muestra en la Figura 7, la alimentación de material mineral refractario 128 en forma particulada es suministrada de una tolva 150 hacia una cinta transportadora 152. Mientras viaja sobre la cinta transportadora 152, la alimentación de material mineral refractario 128 es rociada con un aerosol 154 de un líquido de inoculación de sulfato ácido desde el aparato rociador 156. La alimentación de material mineral refractario 128 se transfiere luego a través de otras cintas transportadoras 158 y 160 y se deposita para formar una pila 162, que luego puede ser sometido a una bio-oxidación. El uso de múltiples cintas transportadoras 152, 158 y 160, como se muestra en la Figura 7, permite mezclar exhaustivamente las partículas de la alimentación de material mineral refractario 128 y la solución de inoculación rociada. Además, la acción de la fuga de material mineral de una cinta transportadora a otra promueve la aglomeración de partículas de la alimentación de mineral refractario 128 en unidades agregadas más grandes, lo cual mejora las propiedades, tal como permeabilidad, de la pila 162 para la subsiguiente bio-oxidación y las operaciones de lixiviación con tiocianato. Un aspecto importante de la implementación de la presente invención que se muestra en la Figura 6 es el hecho que no es necesario separar la pila después del pretratamiento de bio-oxidación 146 y se vuelve a depositar una nueva pila antes de la lixiviación con tiocianato 104. Tanto el pretratamiento de bio-oxidación 146 como la lixiviación con tiocianato 104 se llevan a cabo a pH ácido y no es necesario neutralizar los sólidos en la pila entre la bio-oxidación 146 y la lixiviación con tiocianato 104. Por ello, la pila puede permanecer sustancialmente sin ver afectada la estructura entre la terminación del pretratamiento de bio-oxidación 146 y el comienzo de la lixiviación con tiocianato 1 04 y no es necesario volver a depositar los sólidos en una nueva pila antes de llevar a cabo la lixiviación con tiocianato 1 04. Cuando las operaciones de bio-oxidación/lixiviación con tiocianato se realizan como se describe general con referencia a la Figura 6, la operación puede comprender en cualq uier momento dado una cantidad de pilas en distintas etapas de procesamiento. Por ejemplo, uno o más pilas pueden ser sometidas a un pretratamiento de bio-oxidación 146 mientras que uno o varias pilas distintas sufren simultáneamente una lixiviación con tiocianato 1 04. La o las pilas que pasan por un pretratamiento de bio-oxidación 146 funcionan a un pH ácido y producen soluciones de sulfato ácido que poseen concentraciones altas de hierro férrico disuelto. Un valor típico de pH para una bio-solución de lixiviación es menor que 2,5, y más típicamente comprende un rango entre pH 1 ,3 y 2,0. Se puede usar cualq uier microorganismo acidofílico capaz de oxidar hierro adecuado para el pretratamiento de bio-oxidación 146. Los ejemplos de dichos microorganismos incluyen Tiobacillus ferrooxidans, Leptospirillum ferrooxidans, Sulfobocillus thermosulfidooxidans, Metallospheara, Sedula y Acidianus brierley. Se puede consultar información adicional referida a la bio-oxidación en las Patentes de EE.UU. Nos: 5.246.486; 5.332.559; 5.834.294; 5. 1 27.942 y 5.244.493, cuyos contenidos se incorporan por completo en este documento a modo de referencia. Una variación importante de la presente invención que comprende bio-oxidación seguido de lixiviación con tiocianato es el hecho que optativamente se puede emplear el efluente líquido ácido recolectado de una pila sometida a bio-oxidación para preparar la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato que será aplicada a otra pila que pasará por lixiviación con tiocianato. Con referencia ahora a la Figura 8, se muestra una implementación de la presente invención en la cual la bio-oxidación y la lixiviación con tiocianato se llevan a cabo simultáneamente en diferentes pilas. Los números de referencia son los mismos que los utilizados en las Figuras 2, 3 y 6, excepto cuando se indica de otra manera. En ia modalidad que se muestra en la Figura 8, una primera pila 170 está pasando por un pretratamiento de bio-oxidación 146 mientras que una segunda pila 172, que ya ha sido pretratada por bio-oxidación, es sometida simultáneamente a lixiviación con tiocianato 104. En la práctica, estas dos pilas pueden estar alejadas entre sí o pueden estar adyacentes entre sí, y en este último caso se prefiere colocar una barrera impermeable entre las pilas 170 y 172 para prevenir la comunicación de fluidos entre las pilas 170 y 172. Tal como se muestra en la Figura 8, la alimentación de bio-solución de lixiviación acida 174 es aplicada a la primera pila 170, tal como, por ejemplo, por irrigación por goteo u otra técnica. Se recolecta el efluente ácido del líquido de la bio-lixiyiación 175 que drena de la primera pila 170 y se envía una porción importante al tratamiento 176 para volver a utilizarla en la preparación de la alimentación de la bio-solución de lixiviación 174 que es aplicada a la primera pila 170. Durante el tratamiento 176, se puede ajustar el pH, típicamente de forma ascendente hasta el rango deseado para el pretratamiento de bio-oxidación 146, se pueden precipitar componentes tales como hierro y arsénico, se puede agregar o eliminar líquido según necesidad y se pueden agregar reactivos si se deseara hacerlo. La elevación del pH y la precipitación de hierro y arsénico se puede llevar a cabo, por ejemplo, tratando la solución con cal o algún otro agente neutralizante para neutralizar parcialmente la solución y precipitar los componentes no deseados. Simultáneamente, junto con la operación del pretratamiento de bio-oxidación 146 en la primera pila 170, la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato 106 es aplicada a la segunda pila 172, tal como, por ejemplo, mediante irrigación por goteo u otra técnica. La solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 que drena de la segunda pila 172 es recolectada y enviada para la recuperación de oro 1 18, donde dicho oro es separado de la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 y se prepara el producto aurífero purificado 120. El efluente estéril de la solución de lixiviación de tiocianato 122 de la recuperación de oro 1 18 es enviado para acondicionar la solución de lixiviación 1 12 que se usará para preparar la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato 106. Una porción del efluente de bio-solución de lixiviación 175, rico en hierro férrico disuelto, provee el efluente líquido ácido 132 que será suministrado en el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12. Una mejora significativa que se encuentra disponible cuando se combina el pretratamiento de bio-oxidación con lixiviación con tiocianato con la presente invención es que dicho pretratamiento de bio-oxidación se puede efectuar por un tiempo corto antes de comenzar la lixiviación con tiocianato con relación a las operaciones de bio-oxidación llevadas a cabo antes de la lixiviación con cianuro. Además, la duración combinada del pretratamiento de bio-oxidación y la lixiviación con tiocianato puede ser corta con relación a la duración combinada de las operaciones de bio-oxidación y lixiviación con cianuro. Cuando se opera una bio-oxidación/lixiviación tradicional con cianuro, es necesario oxidar el azufre de sulfuro contenido en la alimentación de material mineral hasta un grado tal no se produzca una oxidación adicional significativa del azufre de sulfuro durante las subsiguientes operaciones de lixiviación con cianuro. El ácido producido como resultado de cualquiera de dichas oxidaciones adicionales del azufre de sulfuro puede interferir con la operación de lixiviación con cianuro, porque dicha lixiviación con cianuro debe tener lugar a un pH alcalino. Con la presente invención, sin embargo, no es necesario prevenir una oxidación adicional del azufre de sulfuro durante la operación de lixiviación con tiocianato, porque dicha operación de lixiviación con tiocianato se lleva a cabo a pH ácido y la oxidación adicional significativa del azufre de sulfuro se puede ajusfar durante la lixiviación con tiocianato, en tanto el pH y otras propiedades de la solución de lixiviación de tiocianato se mantengan dentro de rangos aceptables. Durante una operación tradicional de bio-oxidación/lixiviación con cianuro, el pretratamiento de bio-oxidación a menudo demora 180 días o más. El tiempo de bio-oxidación requerido para cualquier material mineral particular dependerá de numerosas variables, incluyendo la mineralogía y el grosor del tamaño de partícula del material tratado. Una ventaja significativa con la presente invención es que a menudo es posible reducir el tiempo de pretratamiento de bio-oxidación. A modo de ejemplo, para algunos materiales minerales, la duración del pretratamiento de bio-oxidación que precede a la lixiviación con tiocianato con la presente invención puede ser tan solo la mitad, o aún menos, con relación a la duración que sería necesaria para preceder a la lixiviación con cianuro. En este ejemplo, un material mineral que requiere 180 días de pretratamiento de bio-oxidación antes de una lixiviación convencional con cianuro en algunos casos solamente requiere 90 días o menos de pretratamiento de bio-oxidación antes de la lixiviación con tiocianato. Una de las razones de la menor duración que es suficiente con la presente invención es la oxidación continua de minerales sulfurosos, tal como pirita, durante la lixiviación ácida con tiocianato del oro que no genera el mismo tipo de problemas de manejo del pH que las observadas durante una lixiviación alcalina con cianuro normal. Con la presente invención, es posible discontinuar el pretratamiento de bio-oxidación, por ejemplo cuando la oxidación del azufre de sulfuro comprende menos que un 30%, aunque la cantidad total de azufre de sulfuro oxidado durante la bio-oxidación y la lixiviación con tiocianato puede ser mayor que un 30% y a menudo puede ser significativamente mayor que un 30%, tal como tal vez un 50% o más. Cuando se opera con una duración menor para el pretratamiento de bio-oxidación, como puede ser el caso con la presente invención, la relación de la cantidad del azufre de sulfuro oxidada durante la lixiviación con tiocianato con respecto a la cantidad de azufre de sulfuro oxidado durante el pretratamiento de bio-oxidación puede ser, en una implementación, de al menos 1 : 10, en otra implementación de al menos 1 :5, en aún otra implementación de al menos 1 :4 y en aún otra implementación puede ser de al menos 1 :3. Un rango preferido para dicha relación comprende entre 1 :5 y 1 :2. Además del procesamiento de minerales sulfurosos refractarios, y los concentrados de dichos minerales, la presente invención también es de utilidad para el procesamiento de minerales, y concentrados elaborados a partir de dichos minerales, que solamente incluyen un nivel moderado de azufre de sulfuro y que, por ello, solamente son ligeramente refractarios a una lixiviación directa con cianuro para la recuperación de oro. Dichos minerales ligeramente refractarios presentan un contenido de azufre típicamente menor que un 2 por ciento en peso, a menudo no mayor que un 1 ,5 por ciento en peso y a veces aún no mayor que un 1 por ciento en peso. Sin embargo, dichos minerales tendrán típicamente un contenido de azufre de sulfuro de al menos un 0,5 por ciento en peso.

Como ya se indicó previamente, estos minerales se pueden denominar minerales de transición cuando hay una cantidad significativa de oro asociada con los minerales oxidados y con los minerales sulfurosos. El método de la presente invención es de particular utilidad para tratar minerales sulfurosos ligeramente refractarios, porque estos minerales a menudo se pueden procesar con la presente invención sin un paso de pretratamiento de oxidación y sin la engorrosa y costosa modificación del pH requeridas para las operaciones de lixiviación con cianuro. Con esta implementación de la presente invención que comprende el tratamiento de materiales minerales ligeramente refractarios, se prefiere que al menos un 50 por ciento del oro, y a menudo al menos un 70 por ciento del oro, sea oro que pueda ser lixiviado con cianuro, determinado mediante las pruebas de laboratorio que se describirán más adelante. Estos materiales minerales ligeramente refractarios tienden a producir cantidades significativas de ácido, lo cual puede generar importantes complicaciones y aumentar el costo de recuperación de oro por lixiviación directa con cianuro. Cuando se procesan minerales sulfurosos ligeramente refractarios, en una implementación el mineral es sometido a un pretratamiento de lavado con ácido antes de la lixiviación con tiocianato. Ahora, con referencia a la Figura 9, se muestra un diagrama de bloques generalizado del proceso para una implementación de la presente invención de utilidad para tratar un material ligeramente refractario. Los números de referencia son los mismos que en la Figura 1 , excepto cuando se indica de otra manera. Tal como se muestra en la Figura 9, la alimentación de material mineral ligeramente refractario 1 80 en forma particulada, tal como, por ejemplo, un mineral ligeramente refractario y/o un concentrado preparado a partir de un mineral ligeramente refractario, es sometido a un lavado con ácido 182, preferentemente con una solución de lavado de sulfato ácido. Durante el lavado con ácido 182, se promueve la oxidación de las porciones fácilmente oxidables de los minerales sulfurosos, promoviendo así una liberación adicional de oro. La solución de lavado ácida aplicada para reaccionar con el material mineral ligeramente refractario 180 puede tener cualquier pH ácido, pero preferentemente tiene un pH no mayor que 4, más preferentemente un pH no mayor que 3, a menudo en un rango entre 0, 1 y 3 y más a menudo en un rango entre pH 1 a pH 3. El lavado con ácido 182 puede incluir un pretratamiento de bio-oxidación, pero en una variación la solución de lavado de sulfato ácido no contiene bacterias adicionales para promover dicho pretratamiento de bio-oxidación. El lavado con ácido 182 puede continuar por cualquier período de tiempo y se continúa preferentemente hasta que la oxidación del azufre de sulfuro fácilmente oxidado de la alimentación del material mineral 180 ha avanzado hasta el grado deseado. Después del lavado con ácido 182 los sólidos remanente en la forma del material mineral 102 son sometidos a la lixiviación con tiocianato 104. En otra implementación de la presente invención, se provee un método para tratar un material mineral que contiene una mineralización de cobre que incluye una cantidad considerable cobre soluble. Tal como se utiliza aquí, el término "cobre soluble" se refiere al cobre que sería susceptible de disolverse en la solución de lixiviación de tiocianato si estuviera presente durante la lixiviación ácida con tiocianato acorde con la presente invención, si no es eliminado antes de la lixiviación ácida con tiocianato. Dicho cobre soluble también sería susceptible, típicamente, a disolverse en soluciones de lixiviación con cianuro cuando en su lugar el material mineral es sometido a lixiviación con cianuro. Por ejemplo, el material mineral puede ser un mineral oxidado aurífero o un concentrado que incluye una cantidad despreciable de cobre soluble. Dichas cantidades despreciables de cobre a menudo están presentes en los minerales en un rango entre unos pocos cientos de ppm de cobre soluble y unos pocos miles de ppm de cobre soluble y posiblemente más. Con frecuencia, dicho cobre en cantidad despreciable es de poco o ningún valor y complica la recuperación de oro cuando se utiliza la lixiviación tradicional con cianuro para disolver el oro, porque el cobre es disuelto fácilmente por soluciones de lixiviación con cianuro y da como resultado un alto consumo de cianuro. Además, el cianuro de cobre representa un problema importante en cuanto a su eliminación, la cual puede requerir un procesamiento especial. Los ejemplos de mineralizaciones que pueden contribuir al contenido de cobre soluble en un material mineral incluyen cobre elemental, minerales oxidados que contienen cobre y minerales sulfurosos que contienen cobre secundario, tal como sería el caso, por ejemplo, con la calcosita (Cu2S) o covellita (CuS) como minerales sulfurosos secundarios. Como alternativa, el cobre soluble puede estar presente en cantidades suficientemente altas como para ser de valor económico. El cobre puede representar el valor primario en el mineral (siendo en ese caso el oro un subproducto) o el oro puede representar el valor primario en el mineral (siendo en ese caso el cobre un subproducto). En algunos casos, cuando el cobre soluble representa el valor primario en el mineral, no es rentable económicamente en un procesamiento convencional para recuperar el subproducto de oro después de la recuperación de cobre y el oro representa un valor económico perdido. Este puede ser el caso, por ejemplo, cuando se recupera cobre de minerales cupríferos de grado inferior en ias operaciones de lixiviación ácida de escombreras. En las operaciones de lixiviación de escombreras, se lixivian grandes pilas de roca gruesa que contiene cobre con una solución de sulfato ácido para disolver el cobre que sea fácilmente solubilizado. A menudo no resulta rentable recuperar oro con una lixiviación con cianuro después de la lixiviación ácida de escombreras, porque la lixiviación con cianuro se tiene que llevar a cabo bajo condiciones alcalinas. Ahora, con referencia a la Figura 10, se muestra un diagrama de bloques generalizado del proceso para una implementación de la presente invención para tratar minerales, concentrados u otros materiales minerales que incluyen una cantidad considerable de cobre soluble. Los números de referencia son los mismos que se usaron en la Figura 1 , excepto cuando se indica de otra manera. Tal como se muestra en la Figura 10, la alimentación del material mineral que contiene cobre soluble 1 86 es sometida a una lixiviación ácida del cobre 188. Durante dicha lixiviación del cobre 188, la alimentación del material mineral q ue contiene cobre soluble 1 86 es lixiviada con una solución de lixiviación ácida, típicamente una solución de lixiviación de sulfato ácido, para disolver el cobre soluble. Preferentemente, la mayor parte o esencialmente todo el cobre soluble es disuelto en la solución de lixiviación ácida durante el proceso de lixiviación del cobre 1 88. La alimentación del material mineral que contiene cobre soluble 1 86 puede incluir, por ejemplo, un mineral oxidado que contiene oro, un mineral de transición y/o un concentrado que contiene cantidades considerables de cobre soluble. En otro ejemplo, la alimentación de material mineral que contiene cobre soluble 186 puede incluir un mineral cuprífero o un concentrado que contiene oro como subproducto. La alimentación de solución de lixiviación ácida suministrada a dicha lixiviación de cobre 1 88 tendrá un pH ácido, preferentemente tendrá un pH no mayor que 4, más preferentemente tendrá un pH no mayor que 3, típicamente tendrá un pH en un rango entre 0, 1 y 3 y más típicamente tend rá un pH en un rango entre 1 y 3. Cuando se ha determinado que el cobre soluble ha sido suficientemente lixiviado de la alimentación de material mineral que contiene cobre soluble 186 , entonces se interrumpe la lixiviación de cobre 188 y los sólidos restantes en la forma de material mineral 102 son sometidos a una lixiviación con tiocianato 104 para disolver el oro. En una variación preferida, la lixiviación de cobre 188 y la lixiviación con tiocianato 104 se llevan a cabo en una operación en pila. En una variación aún más preferida, la lixiviación de cobre 188 y la lixiviación con tiocianato 104 se llevan a cabo en la misma pila, de modo tal que no sea necesario perturbar la estructura de la pila entre la lixiviación de cobre 1 88 y la lixiviación con tiocianato 104 y no es necesario volver a depositar una nueva pila para la lixiviación con tiocianato. La lixiviación de cobre 188 y la lixiviación con tiocianato en la misma pila es posible porque ambas operaciones se llevan a cabo ventajosamente bajo condiciones ácidas. El contenido de cobre soluble en la alimentación de material mineral que contiene cobre 186 puede variar dependiendo de cada situación. Cuando la alimentación de material mineral que contiene cobre 1 86 es un mineral que solamente contiene una cantidad despreciable de cobre soluble, el contenido de cobre soluble será típicamente de al menos 200 ppm (0,02 por ciento en peso), pero a menudo es de al menos 500 ppm (0,05 por ciento en peso) o aún al menos 1000 ppm (0,1 por ciento en peso) o más. Cuando la alimentación de material mineral que contiene cobre 186 es un concentrado elaborado a partir de dicho mineral, el contenido de cobre soluble del concentrado puede ser significativamente menor, significativamente mayor o casi igual al contenido de cobre soluble en el mineral , dependiendo de las características del mineral específico. Cuando la alimentación de material mineral q ue contiene cobre 186 es un mineral que contiene suficiente cobre soluble para q ue dicho cobre constituya un componente valioso del mineral , el contenido de cobre soluble del mineral a menudo es de al menos un 0, 1 por ciento en peso, puede ser de al menos un 0,5 por ciento en peso o puede ser de al menos un 1 por ciento en peso o más. Cuando el cobre soluble representa el metal primario en el mineral , el contenido de cobre soluble puede ser de al menos un 2 por ciento en peso o aún al menos un 5 por ciento en peso o más. Cuando alimentación de material mineral que contiene cobre 1 86 es un concentrado de dicho mineral, se prefiere que el contenido de cobre soluble sea significativamente mayor q ue el contenido de cobre soluble del mineral a partir del cual se preparó el concentrado. Aún en el caso de un concentrado, no obstante, el contenido de cobre soluble a menudo no será mayor q ue un 20 por ciento en peso. Cuando el cobre soluble solamente representa una cantidad despreciable, entonces la solución efluente de lixiviación ácida cargada con cobre disuelto que proviene de la lixiviación de cobre 188 puede ser sometida a tratamiento con agua para separar el cobre disuelto y preparar el cobre para su eliminación. Cuando el cobre soluble representa un producto valioso, la solución efluente de la lixiviación cargada con el cobre disuelto que proviene de la lixiviación de cobre 1 88 puede ser procesada además para recuperar el cobre. Dicha recuperación de cobre puede comprender, por ejemplo, cementación con hierro o extracción con solventes. Una implementación preferida para recuperar cobre comprende la extracción con solventes del cobre disuelto de la solución de lixiviación ácida. En otra implementación, la presente invención puede comprender el procesamiento de un material mineral que contiene valores importantes de metales preciosos y valores importantes de metales básicos no ferrosos, donde hay una porción significativa de uno o ambos metales preciosos y el metal básico no ferroso está contenido dentro de minerales sulfurosos que se deben descomponer para liberar los metales para su recuperación. El término metal básico no ferroso se refiere a un metal básico distinto del hierro. Los ejemplos de metales básicos no ferrosos incluyen cobre, zinc, níquel, cobalto, indio y cromo. Para esta implementación se prefieren particularmente los materiales minerales que contienen cobre y/o zinc como valores importantes de metales básicos no ferrosos. En esta implementación, la lixiviación ácida con tiocianato para disolver metales preciosos se realiza después de una operación de pretratamiento con ácido durante cuyo transcurso se descomponen los minerales sulfurosos y se lixivian los valores importantes de metales básicos no ferrosos. El pretratamiento con ácido combina el pretratamiento oxidativo para descomponer los minerales sulfurosos para liberar metales preciosos y/o el metal básico no ferroso para su recuperación con la lixiviación del metal básico no ferroso. En la Figura 24 se muestra una implementación específica. Los números de referencia en Figura 24 son los mismos que en la Figura 2, excepto cuando se indica de otra manera. Tal como se muestra en la Figura 24, la alimentación de material mineral 220 es sometida a un pretraíamiento de lixiviación 222. Durante el pretratamiento de lixiviación 222, se descomponen los minerales sulfurosos en la alimentación del material mineral 220 y el metal básico no ferroso se disuelve formando una solución de lixiviación ácida preñada 224 que contiene a dicho metal básico no ferroso disuelto. El material mineral 102, que incluye los sólidos residuales del pretratamiento 222, es procesado luego en la lixiviación con tiocianato 104 para disolver el oro. La solución de lixiviación preñada 224 es sometida después a recuperación de metales básicos 226. Durante dicha recuperación de metales básicos 226, dicho metal básico no ferroso es separado de la solución de lixiviación preñada 224 para preparar uno o varios productos purificados que incluyen un metal básico no ferroso. Por ejemplo, al procesar un mineral o concentrado de cobre-oro, durante la recuperación del metal básico 226 es posible separar el cobre de la solución de lixiviación preñada 224 por extracción con solventes en una fase de extracción orgánica y el cobre extraído puede ser sometido a desorción de la fase de extracción orgánica en una solución acuosa de desorción y luego se puede preparar un producto que contiene cobre a partir de la solución acuosa de desorción, tal como, por ejemplo, por electrodeposición o precipitación. En otro ejemplo, cuando se procesa un mineral o concentrado que contiene zinc-oro, durante la recuperación del metal básico 226 se puede separar el zinc de la solución de lixiviación preñada 224 por extracción con solventes del zinc o por precipitación selectiva del zinc como un hidróxido. En aún otro ejemplo, cuando se procesa un mineral o concentrado que contiene cobre-zinc-oro, la recuperación del metal básico 226 puede incluir, por ejemplo, extracción con solventes para separar selectivamente el cobre de la solución de lixiviación preñada 224 seguido de una precipitación selectiva de zinc en la forma de hidróxido. En otro aspecto, la presente invención comprende la separación de metales preciosos, y en particular de oro, de una solución de lixiviación de tiocianato preñada, tal como la solución que se puede obtener como resultado de la lixiviación con tiocianato de un material mineral que contiene metales preciosos. Con referencia nuevamente a la Figura 2, durante la recuperación de oro 1 18, se pueden separar complejos de oro-tiocianato de la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 por adsorción sobre carbón activado, de manera similar a la separación de complejos de oro-cianuro de soluciones de lixiviación con cianuro. La velocidad de adsorción de los complejos de oro-tiocianato sobre carbón activado es, no obstante, muy lenta. Además, el carbón activado promueve la reducción del hierro férrico disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato en hierro ferroso, lo cual en general no es deseable. Como alternativa, los complejos de oro-tiocianato se pueden separar de la solución de lixiviación de tiocianato preñada utilizando una resina de intercambio iónico. Sin embargo, la resina de intercambio iónico es costosa y el uso de la resina de intercambio iónico puede requerir un procesamiento de los complejos para eluir selectivamente los complejos de oro-tiocianato. Con la presente invención, no se prefiere la adsorción de complejos de oro-tiocianato sobre carbón activado ni la recuperación de complejos de oro-tiocianato con una resina de intercambio como técnica para el oro restante en la solución de lixiviación de tiocianato preñada, aunque se puede utilizar cualquiera de ellas si fuera conveniente. Una técnica preferida para utilizar con la invención en la separación de metales preciosos, y en particular de oro, a partir de una solución de lixiviación de tiocianato preñada es la extracción con solventes. La extracción con solventes es eficaz para separar oro de la solución de lixiviación de tiocianato ácida y se puede lograr una buena separación de fases de las fases orgánica y acuosa. Además, la extracción con solventes no tiende a promover la reducción de hierro férrico en la solución de lixiviación de tiocianato, como es el caso con el uso de carbón activado. Durante la extracción con solventes, la solución acuosa ácida de lixiviación de tiocianato preñada reacciona con la fase orgánica que incluye un agente de extracción para separar los complejos de oro-tiocianato de la solución de lixiviación de tiocianato preñada. Algunos ejemplos de agentes de extracción que se pueden utilizar en la fase orgánica incluyen agentes de extracción que contienen fósforo, tal como agentes de extracción de fosfato, fosfonato, fosfinato y óxido de fosfina. Los fosfatos se prefieren particularmente como agentes de extracción que contienen fósforo en la presente invención. Otros ejemplos de agentes de extracción incluyen agentes de extracción de amina, que pueden comprender aminas primarias, secundarias o terciarias. Se prefiere particularmente utilizar agentes de extracción de amina con la presente invención para separar complejos de oro-tiocianato de soluciones ácidas de lixiviación de tiocianato preñada por extracción con solventes. Después de la extracción en la fase orgánica, los complejos de oro-tiocianato se pueden separar luego de la fase orgánica cargado por desorción en una solución acuosa de desorción, tal como, por ejemplo, una solución acuosa de desorción alcalina. Sin tener en cuenta un mecanismo específico, sino para lograr una mayor comprensión de la invención, se cree que la extracción de complejos de oro-tiocianato usando agentes de extracción de amina generalmente tiene lugar de la siguiente manera: 1 ) Se forma una sal de amina ácida, SCN" + RNH2 + H* = (RNH3+ ¦ SCN'} 2) Se forma un par iónico con amina-ácido y los complejos de oro-tiocianato, (RNH3+- SON") + Au (SCN)2- = (RNH3 · Au(SCN)2") + SCN" En el diagrama de bloques generalizado del proceso de la Figura 1 1 se muestra una implementación de la invención que comprende extracción con solventes para recuperar oro. Los números de las referencias son los mismos que en la Figura 2, excepto cuando se indica de otra manera. Tal como se muestra en la Figura 1 1 , la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 es sometida a recuperación de oro 1 18, que comprende los pasos generales de procesamiento de extracción con solventes 1 92, desorción 1 94 y electrodeposición 196. Durante la extracción con solventes 1 92, la solución acuosa de lixiviación de tiocianato preñada 108 reacciona con la fase orgánica líquida que contiene un agente de extracción para los complejos de oro-tiocianato. Dichos complejos de oro-tiocianato son transferidos de la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 en la fase orgánica líquida. La fase orgánica líquida cargada con oro es separada de la solución de lixiviación de tiocianato y el efluente estéril de la solución de lixiviación de tiocianato 122 es suministrado en el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12 para preparar la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato 106. Durante la desorción 194, la fase orgánica líquida reacciona con una solución acuosa de desorción para transferir el oro de la fase orgánica líquida en la solución de desorción. La solución de desorción puede ser, por ejemplo una solución acuosa alcalina. La solución de desorción cargada con oro es sometida luego a electrodeposición 1 96 para preparar el producto aurífero purificado 120. En otra modalidad preferida de la presente invención, los metales preciosos, y en particular el oro, se separa de la solución de lixiviación de tiocianato preñada ácida transfiriendo los metales preciosos en la solución de los complejos de metales preciosos- tiocianato a nuevos complejos con un segundo agente complejante, donde dichos nuevos complejos pueden ser separados más fácilmente de la solución de lixiviación de tiocianato preñada. En una variación preferida, el segundo agente complejante es cianuro y los nuevos complejos son complejos de metales preciosos-cianuro y en particular complejos de oro-cianuro. Cuando se agrega una pequeña cantidad de cianuro a la solución de lixiviación de tiocianato preñada que contiene complejos de oro-tiocianato, el oro es transferido rápidamente en la solución de los complejos de oro-tiocianato a complejos de oro-cianuro. La solución de lixiviación de tiocianato preñada puede ser procesada entonces para separar los complejos de oro-cianuro. Por ejemplo, se pueden separar los complejos de oro-cianuro de la solución de lixiviación de tiocianato preñada utilizando cualquiera de las técnicas empleadas para separar complejos de oro-cianuro de soluciones de lixiviación con cianuro en las operaciones de lixiviación con cianuro convencionales. En una variación preferida de esta implementación, después de transferir el oro a complejos de oro-cianuro, dichos complejos de oro-cianuro son separados de la solución de lixiviación preñada utilizando un material adsorbente para adsorber los complejos de oro-cianuro. El material adsorbente puede ser, por ejemplo carbón (preferentemente carbón activado) o resina de intercambio iónico. Preferentemente, el material absorbente comprende un adsorbente carbonáceo, tal como gránulos de carbón activado. Una vez cargado con los complejos de oro-cianuro, el material absorbente puede ser procesado para recuperar oro de la misma manera que en las operaciones convencionales de lixiviación con cianuro. Por ejemplo, los complejos de oro-cianuro cargados sobre los gránülos de carbón activado pueden ser sometidos a desorción de los gránulos en una solución cáustica caliente de desorción o alguna otra solución de desorción, y el oro se puede recuperar entonces como un producto purificado, tal como por electrodeposición. Una variación preferida tal de la invención se muestra en el diagrama de bloques generalizado del proceso de la Figura 12. Los números de referencia son los mismos que en la Figura 2, excepto cuando se indica de otra manera. Tal como se muestra en la Figura 12, después de la lixiviación con tiocianato 104, la solución de lixiviación de tiocianato preñada 1 08 es enviada a recuperación de oro 1 1 8, que en esta implementación comprende los pasos de procesamiento generales de transferencia de complejos 200, absorción de complejos 202, desorción de complejos 204 y electrodeposición 206. Durante la transferencia de los complejos 200, el cianuro disuelto es introducido en la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 y el oro disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 es transferido de los complejos de oro-tiocianato a complejos de oro-cianuro. Durante la adsorción de los complejos 202, los complejos de oro-cianuro se cargan sobre un material adsorbente, tal como, por ejemplo, gránulos de carbón activado o resina de intercambio iónico. La solución de lixiviación de tiocianato 122 estéril de la cual se han separado los complejos de oro-cianuro es suministrada en el acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12 para preparar la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato 106. Dado que los complejos de oro-cianuro están termodinámicamente favorecidas con respecto a los complejos de oro-tiocianato, durante la transferencia de complejos 200 el oro se disocia del agente complejante de tiocianato para formar un complejo con el agente complejante de cianuro. Durante dicha transferencia de complejos 200, se transfiere preferentemente al menos un 80 por ciento, más preferentemente al menos un 90 por ciento, más preferentemente aún al menos un 95 por ciento y con mayor preferencia al menos un 98 por ciento del oro disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 de los complejos de oro-tiocianato a los complejos de oro-cianuro. La transferencia de complejos 200 y la adsorción de complejo 202 se pueden llevar a cabo por separado o juntos. Por ejemplo, el cianuro disuelto se puede introducir en la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 antes de agregar el material adsorbente, con el fin de permitir que se transfiera la mayor parte del oro a los complejos de oro-cianuro antes que la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 reaccione con el material adsorbente. Sin embargo, en una alternativa preferida, el material adsorbente se agrega antes o casi al mismo tiempo que la introducción del cianuro disuelto, de modo tal que la transferencia de complejos 200 y la adsorción de los complejos 202 puedan avanzar de manera concurrente. Durante la desorción de los complejos 204, se separan los complejos de oro-cianuro del material adsorbente cargado por desorción de dichos complejos de oro-cianuro en una solución acuosa de desorción. El material adsorbente que fue sometido a desorción puede ser reclclado para reutilizarlo durante la adsorción de los complejos 202 para cargarlos con complejos adicionales de oro-cianuro. Durante (a electrodeposición 206, el oro es separado de la solución de desorción cargado por electrodeposición para preparar el producto aurífero purificado 120. Durante la transferencia de complejos 200 y la adsorción de complejos 202, la solución de lixiviación de tiocianato tiene preferentemente un pH ácido y más preferentemente un pH en un rango entre pH 1 a pH 3. Preferentemente, la solución de lixiviación de tiocianato se mantiene en dicho pH ácido durante todo el procedimiento de lixiviación con tiocianato 1 04, transferencia de complejos 200 y adsorción de complejos 202. Con la implementación de la invención que comprende transferir metales preciosos de complejos de metales preciosos-tiocianato a complejos de metales preciosos-cianuro, se prefiere la separación de complejos de metales preciosos-cianuro cargándolos sobre un material adsorbente, tal como el que muestra en la Figura 12. Sin embargo, aún cuando no se prefiera, se pueden emplear otras técnicas en su lugar para separar los metales preciosos de la solución de lixiviación preñada después de transferir metales preciosos a los complejos de metales preciosos-cianuro. Por ejemplo, los complejos de oro-cianuro se pueden separar de la solución de lixiviación preñada por extracción con solventes o se puede separar el oro de la solución de lixiviación preñada por cementación. La transferencia de oro de los complejos de oro-tiocianato a complejos de oro-cianuro durante la transferencia de complejos 200 se puede llevar a cabo ventajosamente en una implementación preferida de la invención por adición a la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 de una pequeña cantidad de cianuro disuelto. La cantidad estequiométrica de cianuro necesaria para una complejización completa con el oro de los complejos de oro-cianuro es de dos moles del grupo cianuro CN por mol de oro, suponiendo que todo el oro sea solubilizado como el ion aurocianuro Au(CN)2". El cianuro descrito puede ser introducido en la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 en cualquier forma adecuada, tal como, por ejemplo, en la forma de cianuro de sodio o potasio. Más aún, el cianuro se puede introducir en la solución de lixiviación de tiocianato preñada 1 08 de cualquier manera conveniente, tal como, por ejemplo, por disolución de un reactivo de cianuro (por ejemplo cianuro de sodio o potasio) en la solución de tiocianato preñada 108 o (preferentemente) por adición a la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 de una pequeña cantidad de una solución de cianuro preparado previamente, concentrada. Además, la cantidad de cianuro agregada a la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 se encuentra típicamente en una relación molar de cianuro agregado a metales preciosos (y preferentemente de cianuro agregado a oro) no mayor que 20: 1 (diez veces la cantidad estequiométrica), preferentemente no mayor que 10: 1 (5 veces la cantidad estequiométrica), más preferentemente no mayor que 5: 1 (2,5 veces la cantidad estequiométrica) y más preferentemente aún no mayor que 4: 1 (dos veces la cantidad estequiométrica). La cantidad de cianuro agregada comprende típicamente una relación molar de cianuro a metales preciosos (y preferentemente de cianuro agregado a oro) de al menos 2: 1 (la cantidad estequiométrica). Más aún, el cianuro se agregará típicamente a la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108 en una cantidad que es pequeña en comparación con la cantidad de tiocianato disuelto en ia solución de lixiviación de tiocianato preñada 108. La cantidad de cianuro agregado comprende típicamente una relación molar de cianuro a tiocianato disuelto no mayor que 1 :2, preferentemente no mayor que 1 :4, más preferentemente no mayor que 1 :5, más preferentemente aún no mayor que 1 :7 y aún más preferentemente no mayor que 1 : 10. Después de introducir el cianuro disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato preñada 108, se puede convertir parte o todo el cianuro residual disuelto en tiocianato en la solución de lixiviación de tiocianato, preferentemente después de separar los complejos de metales preciosos-cianuro de la solución de lixiviación de tiocianato. La conversión del cianuro residual en la solución de lixiviación de tiocianato al tiocianato provee una fuente de nueva lixiviante de tiocianato para compensar parcial o completamente las pérdidas de tiocianato que tienen lugar durante la lixiviación de oro y/o las operaciones de recuperación de oro. Además, aunque el uso de carbón activado como material absorbente tiende a promover la reducción de hierro férrico en la solución de lixiviación de tiocianato en hierro ferroso, la cinética de adsorción de los complejos de oro- cianuro sobre carbón activado es mucho más rápida q ue para la adsorción de complejos de oro-tiocianato, dando como resultado el uso de tiempos de reacción más cortos con los gránulos de carbón activado y/o concentraciones menores de gránulos de carbón activado, lo cual disminuye significativamente los problemas potenciales asociados con dicha reducción de hierro férrico. En otra ¡mplementación de la invención, se suministra una porción o todo el tiocianato disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato por conversión del cianuro disuelto en tiocianato disuelto. Por ejemplo, la solución de lixiviación de tiocianato se puede preparar inicialmente disolviendo cianuro en una solución de sulfato ácido y posterior conversión del cianuro disuelto en la solución en tiocianato disuelto. La conversión puede tener lugar antes o durante la lixiviación con tiocianato del material mineral. Por ejemplo, la lixiviación de oro de una pila puede comenzar con una solución de lixiviación que inicialmente incluya cianuro disuelto convertido en tiocianato disuelto a medida que avanza la lixiviación ácida. Más aún, se puede reponer tiocianato a una solución de lixiviación de tiocianato existente para compensar las pérdidas de tiocianato en el tiempo por adición de pequeñas cantidades de cianuro, que luego se convierte en la solución en tiocianato. Esto se puede realizar junto con operaciones de recuperación de oro, como se describió previamente, o por separado. Esta técnica es de utilidad para proveer tiocianato disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato usando reactivos de cianuro, tal como cianuro de sodio o potasio, en lugar de ser por disolución de los reactivos de tiocianato potencialmente más costosos, tal como, por ejemplo, tiocianato de sodio, tiocianato de potasio o tiocianato de amonio. Ahora, con referencia a la Figura 13, se muestra un diagrama de bloques generalizado del proceso para una variación de esta implementacíón. Tal como se muestra en la Figura 13, durante la adición de cianuro 212, dicho cianuro se agrega a un líquido acuoso de modo que dicho líquido acuoso, después de la adición de cianuro 212, contiene cianuro disuelto. El cianuro se puede agregar, por ejemplo, como una solución concentrada de cianuro preparada previamente al líquido acuoso o en la forma de una sal sólida que se disuelve en el líquido acuoso. El cianuro se puede agregar en cualquier forma deseada, tal como, por ejemplo, en la forma de cianuro de sodio o cianuro de potasio. Después de la disolución en el líquido acuoso, al menos una porción del cianuro disuelto, y preferentemente sustancialmente todo el cianuro disuelto, es convertida en tiocianato disuelto durante la conversión 214, para preparar la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato 106. Durante la conversión 214, típicamente al menos un 80 por ciento molar, preferentemente al menos un 90 por ciento molar y más preferentemente sustancialmente todo el cianuro disuelto es convertido en tiocianato disuelto. Preferentemente, tanto la adición 212 como la conversión 214 de cianuro se llevan a cabo a pH ácido, más preferentemente en un rango entre pH 1 a pH 3. El líquido acuoso puede, o no, contener de antemano tiocianato disuelto antes de la adición de cianuro 212. A modo de ejemplo, la adición 212 y la conversión 214 de cianuro de la Figura 13 se puede llevar a cabo como parte del acondicionamiento de la solución de lixiviación 1 12 de cualquiera de las realizaciones que se muestran en cualquiera de las Figuras 1 -6, 8-12 y 24. En otro ejemplo, la adición 212 y la conversión 214 de cianuro de la Figura 13 puede comprender la preparación inicial de una solución de tiocianato antes de comenzar las operaciones de lixiviación con tiocianato. En una variación preferida de la implementación de la Figura 13, la conversión rápida del cianuro disuelto en tiocianato disuelto es promovida durante la conversión 214 si se introducen uno o varios reactivos apropiados en el líquido acuoso durante dicha conversión 214. Los reactivos preferidos para convertir cianuro en tiocianato incluyen materiales sulfuro y bisulfuro. Los ejemplos de reactivos posibles incluyen sulfuro de sodio, bisulfuro de sodio, sulfuro de potasio, bisulfuro de potasio, sulfuro de amonio, bisulfuro de amonio y sulfuro de hidrógeno. Otros ejemplos de reactivos posibles incluyen minerales sulfurosos, tal como, por ejemplo, pirrotita. En otro ejemplo, parte o toda la conversión de cianuro en tiocianato podría tener lugar durante la lixiviación con tiocianato, tal como por reacción con los minerales sulfurosos, tal como pirrotita, presentes en el material mineral que está siendo lixiviado. Por ejemplo, con referencia nuevamente a la Figura 12, parte o todo el cianuro introducido en la solución de lixiviación de tiocianato para la transferencia de complejos 200 podría ser convertido posteriormente en tiocianato durante la lixiviación con tiocianato 104 por reacción con los minerales sulfurosos, tal como, por ejemplo, pirrotita, contenidos en el material mineral 1 02. EJEMPLOS Los siguientes ejemplos se proveen con el fin de facilitar la comprensión de la presente invención y no para limitar el alcance de la invención. Ejemplo 1 - Lixiviación en columna de un mineral ligeramente refractario Las pruebas se llevaron a cabo con un mineral sulfuroso ligeramente refractario de la mina Lone Tree ubicada en Nevada, EE. UU. El análisis semicuantitativo por XRD/XRF indica que el mineral está compuesto de aproximadamente un 86% de cuarzo, 6% de caolín, 3% de pirita, 2% de alunita, 1 % de yeso, 1 % de jarosita y 1 % de barita. En la Tabla 3 se muestra la información de ensayo para las muestras de mineral. El mineral no exhibe tendencias de preg-robbing.

Tabla 3 Ensayo representativo con muestras de mineral (1 ) gramos por tonelada (2) contenido total de sulfuro (3) contenido de azufre del sulfuro Se llevaron a cabo dos juegos de pruebas de lixiviación, uno usando una solución de lixiviación de cianuro y el otro usando una solución de lixiviación de tiocianato. Todas las pruebas se llevaron a cabo con muestras de mineral de menos 1 0 mesh (1 ,68 mm) colocadas en columnas para lixiviación de 2 pulgada (50,8 mm) de diámetro. Para las pruebas de lixiviación con cianuro, se cargaron 200 gramos de muestra de mineral, solo o mezclado con cal para su neutralización, en la columna y se lixiviaron con una solución de lixiviación acuosa de cianuro de sodio (NaCN) con una relación ponderal de solución final a mineral de 2,68 (es decir, cada 200 gramos de muestra son tratados con 536 gramos de solución de lixiviación). La solución de lixiviación contiene inicialmente 125 ppm de NaCN y tiene un pH de 9,8-1 0. Los resultados de las pruebas de lixiviación con cianuro se resumen en la Tabla 4. Tal como se muestra en la Tabla 4, en la prueba se logra una extracción máxima de oro con cianuro usando la mayor cantidad de cal y por ello operando al pH más alcalino. La recuperación de oro es particularmente baja cuando no se usa cal. En la Figura 14 se muestra un gráfico de extracción de oro versus relación ponderal acumulada de solución-a-mineral para cada una de las pruebas, lo cual demuestra aún más el efecto benéfico de operar la lixiviación con cianuro a un pH alcalino. Tabla 4 Resultados de las pruebas de lixiviación con cianuro (1 ) libras de cal por tonelada corta de mineral (2) relación ponderal de solución total de lixiviación de cianuro a muestra de mineral (3) basado en la alimentación de oro medida (4) basado en la alimentación de oro calculada Para las pruebas de lixiviación con tiocianato, se preparó una solución acuosa de lixiviación de tiocianato usando ya sea reactivo de tiocianato de amonio (NH4SCN) o tiocianato de potasio (KSCN) disuelto en agua. Se agregó sulfato férrico (Fe2(S04)3) a la solución de lixiviación para obtener la cantidad deseada de hierro férrico disuelto y el potencial deseado de óxido-reducción. La solución de lixiviación de tiocianato se encuentra inicialmente a un pH de 2 aproximadamente. Para cada prueba, se cargaron 800 gramos de muestra de mineral en la columna y la muestra es lixiviada con la solución de lixiviación de tiocianato. La solución de lixiviación se evalúa usando diferentes concentraciones de tiocianato disuelto y hierro férrico disuelto, y la lixiviación se lleva a cabo con diversas relaciones ponderales de solución final-a-mineral. Los resultados de las pruebas de lixiviación con tiocianato se resumen en la Tabla 5. Tal como se muestra en dicha Tabla 5, las extracciones de oro logradas en las pruebas de lixiviación con tiocianato son generalmente tan altas o más altas que las extracciones de oro alcanzadas durante las pruebas de lixiviación con cianuro que comprenden una adición significativa de cal. Esto es particularmente destacable cada una de las pruebas de lixiviación con tiocianato se lleva a cabo a pH ácido. Tabla 5 Resultados de las pruebas de lixiviación con tiocianato Moles de tiocianato disuelto por litro de solución de lixiviación ( 1 mol de tiocianato disuelto provisto por mol de reactivo de tiocianato de amonio o potasio) Moles disueltos de sulfato férrico por litro de solución de lixiviación Relación molar de reactivo de tiocianato a moles de sulfato férrico usados por litro de solución de lixiviación Basado en la alimentación de oro medida Basado en la alimentación de oro calculada Ejemplo 2: Lixiviación en botella después de un pretratamiento de bio-oxidación de mineral sulfuroso refractario Las pruebas se llevaron a cabo con muestras de un mineral sulfuroso aurífero refractario de la mina Lone Tree. Una muestra de 65,8 kg de mineral triturado hasta q ue el 100% atraviesa un paso de 2 pulgadas (50, 8 mm) fue sometida a pretratamiento de bio-oxidación en una columna con un diámetro interno de 1 1 pulgadas (279,4 mm) para simular una bio-oxidación en pila. Antes de colocar el mineral en Ja columna, se mezclaron 1920 mi de un cultivo mixto de bacterias acidófilas capaces de oxidar al hierro, q ue contenía Aciditiobacillus ferrooxidans y Leptospirillum ferrooxidans, con el mineral. Durante la bio-oxidación se hizo recircular de forma continua una solución de nutrientes que contenía (NH )2S0 0,4 g/l , MgS04 0,4 g/l»7H20 y K2HP04 0,04 g/l, a través del mineral en la columna a una velocidad de flujo de 6,5 mi/min aproximadamente. La columna era aireada continuamente desde la base con una velocidad de flujo del aire de 28,3 i/h . El pretratamiento de bio-oxidación continuó por un lapso de 258 días a temperatura ambiente (20-22 °C aproximadamente). Una vez finalizado el pretratamiento de bio-oxidación, se retiró el mineral de la columna. Durante el pretratamiento de bio-oxidación, se oxidó un 35% aproximadamente del azufre de sulfuro. La información representativa del ensayo para el mineral bio-oxidado se muestra en la Tabla 6.

Tabla 6 Ensayo de muestras representativas de mineral bio-oxidado (1 ) gramos por tonelada Una vez completada la bio-oxidación, el mineral bio-oxidado se lava para separar el hierro soluble, se seca y luego se tritura y muele hasta un tamaño P8o de 200 mesh (74 micrones) aproximadamente para las pruebas de extracción de oro. El tamaño P8o significa que un 80 por ciento en peso de las muestras pasan una abertura de malla del tamaño indicado. Para las pruebas de extracción de oro, se coloca una muestra del mineral bio-oxidado triturado y molido en una botella de 1 galón (3,78 I) junto con una solución de lixiviación de tiocianato recién preparada con una densidad del 20 por ciento en peso de sólidos. Se realizaron varias pruebas de lixiviación usando soluciones de lixiviación de tiocianato de pH 2 aproximadamente elaboradas con concentraciones variables de tiocianato de potasio (KSCN) y sulfato férrico (Fe2(S04)3) disueltos en agua desionizada. Durante las pruebas de lixiviación con tiocianato, las botellas están abiertas al aire y se toman muestras de solución a distintos intervalos de tiempo. La lixiviación dura un total de 6 horas aproximadamente. Se midieron los valores de potencial de la solución, pH y concentraciones de tiocianato. El oro fue analizado por especírofotometría de absorción atómica (AAS). Para superar los efectos de la matriz, todos los estándares de calibración de AAS eran diluidos en soluciones representativas de las soluciones de lixiviación de tiocianato utilizadas en las pruebas de lixiviación particulares. Para algunas pruebas, también se determinó la concentración de oro por extracción con solventes con di-isobutilcetona (que contiene Aliquat 336 1 %) y el análisis AAS. La concentración de tiocianato se determinó por titulación de Volhard, que determina la concentración total de SCN". La concentración total de hierro se determinó por AAS y la concentración del ion ferroso se determinó por titulación con permanganato de potasio (K n04) o dicromato de potasio (K2Cr207) en presencia de ácido sulfúrico después de la precipitación completa del ion de tiocianato. Los residuos sólidos de cada prueba de lixiviación con tiocianato se lavaron cuidadosamente con agua y se secaron antes del análisis de muestras representativas de oro utilizando un ensayo de calcinación seguido de digestión y AAS. En ia Tabla 7 se resumen las concentraciones molares de tiocianato, hierro férrico y cianuro en las soluciones de lixiviación preparadas. Los resultados se resumen en la Tabla 8. En la Tabla 8 se muestra el potencial de óxido-reducción (denominado E) de la solución. Tal como se utiliza aquí, E se refiere al potencial de óxido-reducción de la solución expresado en milivoltios medido usando un electrodo de trabajo de platino (Pt) con un electrodo de referencia de plata/cloruro de plata (Ag/AgCI). El valor de Eh (potencial de óxido-reducción con referencia a un electrodo de hidrógeno estándar) se puede determinar a partir de los valores E informados por corrección con relación a un electrodo de hidrógeno estándar. Tabla 7 Soluciones de lixiviación preparadas Tabla 8 Resultados de la lixiviación En la Figura 15 se muestran gráficos de extracción de oro versus concentración inicial de tiocianato en la solución de lixiviación de tiocianato para las pruebas que comprenden hierro férrico 0, 1 M, hierro férrico 0,2 M y hierro férrico 0,3 M. Tal como se puede observar en la Figura 15, las pruebas con hierro férrico 0,2 Mí y 0,3 M mostraron consistentemente recuperaciones significativamente mayores de oro que en la correspondiente prueba que sólo contenían hierro férrico 0, 1 M, para la misma concentración de tlocianato. Ejemplo 3: Lixiviación en botella después de un pretratamiento de bio-oxidación de un mineral sulfuroso refractario Las pruebas de lixiviación en botella se llevaron a cabo como se describió en el Ejemplo 2 usando el mineral bio-oxidado del Ejemplo 2. Las pruebas se llevaron a cabo usando soluciones de lixiviación de tiocianato recién preparadas que contenían tiocianato disuelto y hierro férrico, tal como se muestra en la Tabla 9. La lixiviación se continuó por un total de 24 horas para cada prueba. Se obtuvieron muestras de la solución de lixiviación para cada prueba y fueron analizadas a las 2 horas, 4 horas, 6 horas 12 horas y 24 horas. A efectos comparativos, se determinó que la lixiviación de oro que reaccionaba con cianuro para este mineral era del 69%. El término "lixiviación con oro capaz de formar complejos con cianuro", se refiere al oro extraído de una muestra de material mineral (por ejemplo, el mineral o el concentrado) mediante el siguiente procedimiento de prueba estandarizado: Se colocaron 5 gramos de muestra del material mineral pulverizado hasta un tamaño menor que 200 mesh en un tubo de ensayo junto con 10 mi de una solución que contenía 0,3 por ciento en peso de cianuro de sodio y 0,3 por ciento en peso de hidróxido de sodio en agua ionizada. El tubo de ensayo se rotó por una hora a temperatura ambiente. La solución y los sólidos restantes fueron separados por centrifugación y se determinó el contenido de oro en la solución mediante análisis de absorción atómica. Luego se determinó la lixiviación con oro capaz de formar complejos con cianuro como el porcentaje de extracción de oro en la solución basado en el contenido de oro en solución (determinado a partir del análisis de absorción atómica) con relación al contenido original de oro en el material mineral (determinado mediante análisis del ensayo de calcinación). Tabla 9 Soluciones de lixiviación preparadas A partir de la prueba de lixiviación con cianuro, se determinó que aproximadamente un 69% del oro en la muestra bio-oxidada puede ser lixiviada con cianuro. La mayor extracción de oro en las pruebas de lixiviación con tiocianato comprende un 65% aproximadamente. En la Tabla 10 se resumen la extracción de oro total durante 24 horas de lixiviación para cada una de las pruebas de lixiviación.

Tabla 10 Extracción de En la Tabla 1 1 se resumen los datos de varias pruebas sobre las propiedades de la solución de lixiviación de tiocianato determinadas a partir de las muestras de solución que se obtuvieron periódicamente durante las pruebas. Los datos resumidos en la Tabla 1 1 incluyen cambios en los valores de pH y E de la solución de lixiviación de tiocianato, reducción de hierro férrico a ferroso en la solución de lixiviación de tiocianato y degradación de tiocianato. La Figura 16 muestra un gráfico de extracción total de oro versus concentración de tiocianato con 6 horas de lixiviación para pruebas con SCN-16, 17, 18 y 19, utilizándose en cada caso la misma concentración de hierro férrico disuelto (0,2 M) y diferentes concentraciones de tiocianato disuelto. Cabe destacar que las extracciones de oro son mayores para la prueba SCN-18 que SCN-19, aún cuando SCN-19 emplea una concentración inicial menor de tiocianato disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato. La Figura 17 muestra un gráfico de extracción de oro versus concentración de hierro férrico para las pruebas SCN-18, 20 y 21 , utilizándose en cada caso la misma concentración de tiocianato disuelto (0,05 M) y diferentes concentraciones de hierro férrico disuelto. Como se puede observar en la Figura 17, la extracción de oro en estas pruebas aumenta con concentraciones iniciales crecientes de hierro férrico. Tabla 11 Análisis de la solución de tiocianato Ejemplo 4 - Lixiviación en columna después de un pretratamiento de bio-oxidación de un mineral sulfuroso refractario El mineral sulfuroso aurífero refractario de la mina Lone Tree, del tipo descrito en general en el Ejemplo 2, fue bio-oxidado. La información representativa de ensayo para el mineral bio-oxidado se muestra en la Tabla 12. Se secó al aire una porción del mineral bio-oxidado y se trituró hasta un tamaño menor que 1 0 mesh (1 ,68 mm) para las pruebas de extracción de oro. Tabla 12 Ensayo con muestras representativas de mineral bio-oxidado (1 ) gramos por tonelada Las pruebas de extracción de oro se llevaron a cabo cargando una muestra del mineral bio-oxidado en una columna con un diámetro interno de 2 pulgadas (50,8 mm). Luego se pasó una solución de lixiviación de tiocianato acida recién preparada a pH 2 aproximadamente a través de la muestra bio-oxidada del mineral contenido en la columna, que simulaba una lixiviación en pila. Se analizaron periódicamente muestras de la solución de lixiviación de tiocianato preñada por extracción de oro y otras propiedades. En la Tabla 13 se resumen las concentraciones de tiocianato y de hierro férrico y la relación molar de hierro férrico a tiocianato en las soluciones de lixiviación de tiocianato recién preparadas para las pruebas.

Tabla 13 Soluciones de tiocianato preparadas En la Figura 1 8 se muestra un gráfico de barras para la extracción de oro en la solución de lixiviación de tiocianato para cada una de las pruebas y un gráfico lineal del consumo de tiocianato (libras de SCN consumido por tonelada corta de muestra bio-oxidada del mineral evaluado) para cada una de las pruebas. Ejemplo 5 - Lixiviación en columna después de un pretratamiento de bio-oxidación de un mineral sulfuroso refractario Se secó al aire una porción del mineral bio-oxidado del Ejemplo 4 y se trituró hasta un tamaño menor que 32,8 mm para la evaluación de extracción de oro. Después de la trituración, se cargaron 13,6 kg de muestra de mineral bio-oxidado en cada una de tres columnas. Cada columna tiene un diámetro interno de 4 pulgadas (101 ,6 mm). La muestra bio-oxidada del mineral en cada columna es lixiviada con una solución de lixiviación de cianuro o una solución de lixiviación de tiocianato para extraer el oro. Para la prueba de lixiviación con cianuro, la muestra de mineral bio-oxidado es aglomerada con cal, a razón de 6 kg por tonelada de muestra de mineral, antes de cargarla en la columna. La cantidad de cal que se agrega se determina sobre la base de pruebas de neutralización llevadas a cabo con el mismo mineral bio-oxidado. Se prepararon soluciones de lixiviación de tiocianato a un pH de 2 aproximadamente con sulfato férrico y tiocianato de potasio disuelto en agua desionizada. La solución de lixiviación de cianuro se prepara a un pH entre 10,5 y 1 1 con cianuro de sodio 0,25 g/l. Las propiedades de las soluciones de lixiviación preparadas se. resumen en la Tabla 14. Tabla 14 Soluciones de lixiviación preparadas (1 ) milivoltios En cada prueba, la solución de lixiviación se aplicó a una velocidad de 9,8 l/hs-m2 aproximadamente hasta la parte superior de las muestras de mineral bio-oxidado en las columnas desde un reservorio de solución de lixiviación que tenía un volumen inicial de 1900 mi. La prueba continuó durante 17 días. En la prueba de lixiviación con cianuro, el oro se recupera a partir de la solución de lixiviación de cianuro preñada haciendo reaccionar la solución preñada con una columna que contiene gránulos de carbón activado. Después de la recuperación de oro, se agrega cianuro de sodio adicional a la solución de lixiviación de cianuro estéril hasta obtener una concentración cianuro de sodio 0,25 g/l y la solución de lixiviación de cianuro estéril es reciclada luego en la columna para una lixiviación adicional. En las pruebas de lixiviación con tiocianato, se retiró y analizó la solución de lixiviación preñada cada uno de los días 1 a 10 y los días 13 y 16, y se suministró un lote de solución de lixiviación fresca de 1900 mi. El día 17, se retira la solución de lixiviación preñada y se analiza. Además, el día 17, la columna se lavó con una solución de lavado de agua desionizada acidificada (acidificada hasta pH 2 con ácido sulfúrico) y luego se analizó la solución de lavado por su contenido en oro. En la Figura 19 se muestra un gráfico de extracción de oro en la solución de lixiviación versus tiempo para cada una de las pruebas CN-5, SCN-29 y SCN-30 con 13 días de lixiviación. En la Figura 20 se muestra un gráfico de consumo de tiocianato de potasio o de consumo de cianuro de sodio (libras de tiocianato de potasio o cianuro de sodio consumido por tonelada corta de muestra de mineral bio-oxidado tratada) versus tiempo para cada una de las pruebas CN-5, SCN-29 y SCN-30. En las Tablas 15 y 16 se resumen los resultados para las pruebas SCN-29 y SCN-30.

Tabla 15 Resultados de la prueba SCN (1 ) milivoltios Tabla 16 Resultados de la prueba de SCN-30 (1 ) milivoltios Ejemplo 6: Separación por extracción con solventes de oro de la solución de tiocianato Se prepararon Soluciones sintéticas ácidas de tiocianato disolviendo tiocianato de potasio, sulfato férrico y oro en agua desionizada. Las propiedades de las soluciones de tiocianato preparadas se resumen en la Tabla 17. Se prepararon dos fases líquidas orgánicas diferentes incluyendo el agente de extracción Armeen™3 2 (Akzo Nobel). Armeen™312 es un agente de extracción de amina terciaria (trilaurilamina). La primera fase orgánica (0-1) es una solución de Armeen™312 0,05 M en kerosén. La segunda fase orgánica (0-2) es una mezcla de 0,9 partes en volumen de 0-1 con 0,1 partes en volumen de decanol (0,045 M Armeen ™312). Tabla 17 Soluciones de tiocianato preparadas hierro disuelto total (2) milivoltios Para cada prueba, se colocaron aproximadamente 250 mi de solución acuosa de tiocianato preñada en un embudo separador junto con la fase orgánica a una relación volumétrica de fase orgánica a fase acuosa de 1:1 ó 1:2. El embudo separador se agitó sobre un agitador mecánico durante aproximadamente 10 minutos. Se deja que se separen las fases orgánica y acuosa y luego se separa el refinado acuoso y las fases orgánicas cargadas del embudo separador para su análisis. Los resultados se resumen en la Tabla 18. Como se puede observar en la Tabla 18, la recuperación de oro de la fase acuosa en la fase orgánica es alta para todas las pruebas. Además, la separación de las fases acuosa y orgánica después de la extracción con solventes es excelente para todas las pruebas. Tabla 18 Resultados de las pruebas de extracción con solventes (1 ) relación volumétrica de fase orgánica (extracto orgánico líquido) a fase acuosa (solución de tiocianato preñada) Ejemplo 7: Separación por extracción con solventes de oro de la solución de tiocianato Se obtuvieron soluciones concentradas de diferentes agentes de extracción de amina y se prepararon fases orgánicas líquidas que incluían los diferentes agentes de extracción diluyendo 0,2 partes en volumen de la solución concentrada recibida con 0,8 partes en volumen de xileno. Se preparó una solución acuosa de tiocianato preñada por lixiviación en columna de una muestra de mineral sulfuroso aurífero refractario que había sido pretratado por bio-oxidación. La solución de lixiviación de tiocianato preñada de la lixiviación en columna contiene 2,06 ppm de oro disuelto, 899 ppm de tiocianato disuelto y 6450 ppm de hierro disuelto total (donde 290,4 ppm del hierro disuelto es hierro ferroso), un valor de pH de 1 ,5 y de E de 489 mV. Los agentes de extracción evaluados fueron Alamine™336 (amina terciaria, tri-C8-C10-alquilamina, de Cognis), Amberlite™LA-2 (amina secundaria, lauril-ter-alquilamina, de Cognis), Armeen™ (amina primaria, dodecilamina, de Akzo Nobel) y Armeen™ 312 (amina terciaria, trilaurilamina, de Akzo Nobel). En cada prueba, se colocaron aproximadamente 250 mi de solución acuosa de lixiviación de tiocianato preñada en un embudo separador junto con un volumen aproximadamente igual de fase orgánica (relación 0:A = 1 : 1 ). El embudo separador se agita sobre un agitador mecánico durante 10 minutos aproximadamente. Se dejó que las fases orgánica y acuosa se separen y se retiró el refinado acuoso y las fases orgánicas cargadas del embudo separador para su análisis. Los resultados se resumen en la Tabla 19. La mejor separación de fases se obtuvo con la prueba SX-21 , pero la separación de fases es buena en todas las pruebas.

Tabla 19 Resultados de las pruebas de extracción con solventes Ejemplo 8: Separación de oro por extracción con solventes de una solución de tiocianato preñada Se preparó una solución acuosa sintética de tiocianato en agua desionizada que contenía 2,21 ppm de oro disuelto, 905 ppm (0, 15 M) de tiocianato disuelto y 6470 ppm (0, 1 1 M) de hierro total disuelto, y tenía un valor de pH de 1 ,84 y de E de 493,3 mV. Se utilizó tributilfosfato ("TBP") como fase de extracción orgánica con distintas relaciones volumétricas de TBP con respecto a la solución de tiocianato preñada. Para cada prueba se colocó un volumen total de TBP y solución de tiocianato preñada combinadas de 500 mi aproximadamente en un embudo separador y se agitó sobre un agitador mecánico durante 10 minutos, después de lo cual se dejó que se separen las fases orgánica y acuosa. Las fases orgánica y acuosa se retiraron del embudo separador para su análisis. Los resultados se resumen en la Tabla 20, incluyendo la recuperación de oro en la fase orgánica a partir de la fase acuosa. La separación de fases es buena en todas las pruebas.

Tabla 20 Resultados de las pruebas de extracción con solventes (1 ) Relación volumétrica de la fase orgánica (TBP) a la fase acuosa (solución de tiocianato preñada) Ejemplo 9: Separación de oro por intercambio iónico de la solución de tiocianato Se obtuvo una muestra de Purolite™600, (Purolite Company), una resina de intercambio iónico aniónica fuerte, de tipo gel, y se dividió en dos porciones. Se retiró el agua de una porción mediante filtración bajo vacío y se determinó el peso seco de la resina para obtener información referida al contenido de humedad de la resina húmeda. La resina húmeda contiene un 65,72 por ciento en peso aproximadamente de resina y un 34,28 por ciento en peso aproximadamente de agua. Para cada prueba, se agregaron 480 mi de una solución de tiocianato preñada a un matraz de 1 I junto con 1 g de resina Purolite™ 600 (que contiene 0,6572 g aproximadamente de resina de intercambio iónico) y se mezclaron los contenidos del matraz con un agitador magnético. Se retiraron muestras de 20 mi de solución de lixiviación de tiocianato del matraz una vez transcurrido 1 hora, 3 horas y 7 horas y se analizaron. Las pruebas se llevaron a cabo usando diferentes niveles de carga de oro en las soluciones de tiocianato preñadas que contenían ya sea tiocianato 0,02 M o bien tiocianato 0,05 M aproximadamente. La carga de oro sobre la resina (basado en el peso seco de la resina) fue determinada al cabo de 7 horas. Los resultados de las pruebas se resumen en la Tabla 21 .

En la Figura 21 se muestran gráficos de la carga de oro sobre la resina (base de resina seca) con relación a la concentración de oro en las soluciones de tiocianato después de adsorción de oro por la resina. En la Figura 21 se muestra un trazado separado correspondiente a las pruebas con tiocianato 0,02 M aproximadamente y a las pruebas con tiocianato 0,05 M aproximadamente. En la Figura 22 se muestran gráficos de la concentración de oro en la solución de tiocianato con relación al tiempo para la prueba IX-2 (tiocianato 0,02 ) y la prueba IX-5 (tiocianato 0,05 M). En la Figura 23 se muestran gráficos de recuperación de oro de la solución de tiocianato con relación al tiempo para las pruebas IX-2 (tiocianato 0,02 ) y IX-5 (tiocianato 0,05 M). Como se puede observar en la Tabla 20 y las Figuras 21 -23, el rendimiento de la resina de intercambio iónico es mejor con concentraciones menores de tiocianato en la solución de tiocianato preñada.

Tabla 21 Resultados de las pruebas de intercambio iónico (1 ) hierro total (2) mg oro por kg resina (base seca) Ejemplo 10: Separación de oro con cianuro/carbón de la solución de tiocianato Se prepararon cuatro soluciones acuosas diferentes de tiocianato en agua desionizada. Para cada prueba, se colocaron aproximadamente 250 mi de la solución de tiocianato preparada en un matraz de 500 mi junto con gránulos de carbón activado a una concentración de aproximadamente 20 gramos de gránulos de carbón activado por litro de solución de tiocianato preñada. Se agregó una cantidad suficiente de cianuro de sodio (NaCN) al matraz como para obtener una relación molar de cianuro de sodio a oro de 10. Se agitó el contenido del matraz sobre un agitador mecánico durante 2 horas y después se retiró el contenido del matraz y se analizó. Las propiedades de la solución de tiocianato preparada para cada prueba y los resultados de cada prueba se resumen en la Tabla 22. la recuperación de oro de la solución de tiocianato es buena para todas las pruebas, pero algo mejor a partir de las soluciones de tiocianato preparadas con concentraciones menores de tiocianato. Tabla 22 Pruebas de adsorción con cianuro/carbón Ejemplo 1 1 : Separación de oro con cianuro/carbón activado de una solución de tiocianato Se preparó una solución de tiocianato en agua desionizada que contenía 5,25 ppm de oro, tiocianato 0,02 M, hierro férrico 0, 1 M y hierro ferroso 0,0016 M y que tenía un valor de pH de 1 ,67 y de E de 560 mV. Para cada prueba, se colocaron aproximadamente 250 mi de la solución de tiocianato preparada en un vaso de precipitados de 500 mi junto con gránulos de carbón activado a una concentración de 20 gramos de gránulos de carbón activado por litro de solución de tiocianato preñada. Se agregó una cantidad suficiente de cianuro de sodio (NaCN) al matraz como para obtener una relación molar de cianuro de sodio a oro de 10. Se agitó el contenido del matraz sobre un agitador mecánico por distintos tiempos para cada prueba. Después de la agitación, se analizó la solución de tiocianato para evaluar la cinética de recuperación de oro y la reducción de hierro férrico en hierro ferroso. Los resultados se resumen en la Tabla 23. Como se puede observar en la Tabla 23, la cinética de recuperación de oro es rápida y la reducción de hierro férrico en hierro ferroso no es excesiva. Tabla 23 Pruebas de adsorción con cianuro/carbón Ejemplo 12: Separación de oro con cianuro/carbón activado de la solución de tiocianato Las pruebas se llevaron a cabo como se describió en el Ejemplo 1 , excepto que se usaron diferentes relaciones molares de cianuro de sodio a oro y cada prueba se corrió por un lapso de dos horas, después de lo cual se analizó el contenido del matraz. Los resultados se resumen en la Tabla 24. La recuperación de oro es buena aún cuando se utiliza una relación molar menor de cianuro a oro.

Tabla 24 Pruebas de adsorción con cianuro/carbón Ejemplo 13: Separación de oro con cianuro/carbón activado de una solución de tiocianato Las pruebas se llevaron a cabo como se describió en el Ejemplo 1 1 , excepto que se usaron diferentes concentraciones de gránulos de carbón activado y cada prueba se corrió por un lapso de dos horas, después de lo cual se analizó el contenido del matraz. Los resultados se resumen en la Tabla 25. Tabla 25 Pruebas de adsorción con cianuro/carbón (1 ) gramos de gránulos de carbón activado por litro de solución de tiocianato preparada Ejemplo 14: Oxidación de hierro ferroso en hierro férrico en la solución de tiocianato Se preparó una solución de tiocianato por disolución de sulfato ferroso (FeS04) y tiocianato de potasio en agua desionizada y adición de ácido sulfúrico para ajustar el pH en aproximadamente pH 2. La solución de tiocianato contenía 0,67 gramos por litro (0,0120 ) de hierro ferroso disuelto y 1 ,96 gramos por litro (0,0337 M) de tiocianato disuelto. Para cada prueba, se colocaron 200 mi de solución de tiocianato en un matraz de 500 mi y luego se agregó persulfato de potasio (K2S208) al matraz. La mezcla en e! matraz se agitó sobre un agitador vibratorio durante 10 minutos y luego se recolectó una muestra de 20 mi de solución del matraz y se analizó. Se dejó que la solución restante se asentara en el matraz durante aproximadamente 47 horas y 50 minutos (tiempo total 48 horas incluyendo el tiempo de agitación) y después se analizó. Los resultados se resumen en la Tabla 26. Tabla 26 Oxidación de hierro ferroso en solución de tiosulfato (1 ) MR = relación molar de K2S208 a Fe La descripción anterior de la invención se ha presentado a efectos ilustrativos y descriptivos de la misma. La misma no pretende limitar la invención solamente a la o las formas que se describen específicamente en la presente. En consecuencia, las variaciones y modificaciones correspondientes a la anterior explieación, y la habilidad o conocimiento del arte relevante, se encuentran dentro del alcance de la presente invención. Las realizaciones que se describieron precedentemente en la presente fueron pensadas para explicar los mejores modos conocidos para practicar la invención y para permitir que otros especialistas en el arte utilicen la invención en dichas u otras realizaciones y con las diversas modificaciones requeridas por la aplicaciones o usos particulares de la presente invención. Se pretende construir las reivindicaciones adjuntas para que incluyan las realizaciones alternativas hasta el grado permitido por el arte anterior. Aunque la descripción de la invención contiene una descripción de una o más implementaciones posibles y determinadas variaciones y modificaciones, existen otras variaciones y modificaciones que se encuentran dentro del alcance de la invención que, por ejemplo, serán evidentes según la habilidad y el conocimiento de los especialistas en el arte después de comprender la presente descripción. Se pretende obtener los derechos que incluyan realizaciones alternativas hasta el grado permitido, incluyendo estructuras, funciones, rangos o pasos alternativos, intercambiables y/o equivalentes de los reivindicados, ya sea si dichas estructuras, funciones, rangos o pasos alternativos, intercambiables y/o eq uivalentes están, o no, descritos aquí y sin pretender referirse públicamente a objeto patentable alguno. Aún más, todas las características descritas o reivindicadas con respecto a cualquiera de las implementaciones descritas se pueden combinar de cualquier manera con una o más de cualquiera de las otras características de las demás implementaciones, hasta el grado que dichas características no sean técnicamente compatibles y todas dichas combinaciones se encuentran dentro del alcance de la presente invención. Los términos "comprenden", "incluyen", "tienen" y "contienen", y variaciones de dichos términos, utilizados con relación a la presencia de una característica, pretenden indicar solamente la presencia de una característica particular y no pretenden limitar la presencia de otras características. La frase "al menos una porción" de un método se refiere a parte o todo el material, y preferentemente la mayoría del material.

Claims

REIVINDICACIONES 1 . Un método de procesamiento de un material mineral que contiene metales preciosos para recuperar dichos metales preciosos de dicho material mineral usando una solución de lixiviación de tiocianato circulante, caracterizado porque comprende: lixiviación con tiocianato del material mineral con una solución de lixiviación de tiocianato, donde dicha solución de lixiviación de tiocianato comprende tiocianato disuelto y hierro férrico disuelto y durante la lixiviación con tiocianato al menos una porción de los metales preciosos de dicho material mineral es disuelta en dicha solución de lixiviación de tiocianato en la forma de complejos de metales preciosos-tiocianato; suministro de una alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato para la lixiviación con tiocianato, y durante dicha lixiviación con tiocianato al menos una porción del hierro férrico disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato es reducida en hierro ferroso disuelto; recuperación de al menos una porción de los metales preciosos de la solución de lixiviación de tiocianato, donde después de dicha recuperación el efluente estéril de la solución de lixiviación de tiocianato comprende una concentración de hierro férrico disuelto que es menor que la concentración de hierro férrico disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato; acondicionamiento de la solución de lixiviación de tiocianato para preparar la alimentación de la solución de lixiviación de íiocianato, donde al menos una porción del efluente estéril de la solución de lixiviación de tiocianato es suministrada en el acondicionamiento con el fin de preparar la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato y donde dicho acondicionamiento comprende incrementar la concentración de hierro férrico disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato con relación a la concentración de hierro férrico disuelto en el efluente estéril de la solución de lixiviación de tiocianato suministrada en dicho acondicionamiento. 2. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque la alimentación de ía solución de lixiviación de tiocianato comprende un valor de pH en un rango entre pH 1 a pH 3 y comprende una relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto de al menos 2. 3. El método de la reivindicación 2, caracterizado porque la concentración de tiocianato disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato no es mayor que 0,03 moles por litro. 4. El método de la reivindicación 2, caracterizado porque la concentración de tiocianato disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato se encuentra en un rango entre 0,0001 moles por litro a 0,02 moles por litro. 5. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque la concentración de hierro férrico disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato es de al menos 0,05 moles por litro. 6. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque la concentración de hierro férrico disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato es de al menos 0,1 moles por litro. 7. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque la relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato es de al menos 4. 8. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque la concentración de tiocianato disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación d tiocianato se encuentra en un rango entre 0,0001 moles por litro a 0,03 moles por litro, la concentración de hierro férrico disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato es de al menos 0,05 moles por litro y la relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato es de al menos 7. 9. El método de * la reivindicación 1 , caracterizado ¦ porque los metales preciosos comprenden oro, y por lo menos la mayor parte del oro en el material mineral es lixiviada en la solución de lixiviación de tiocianato durante el proceso de lixiviación con tiocianato. 10. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque la recuperación comprende una extracción con solventes de los metales preciosos de la solución de lixiviación de tiocianato después de la lixiviación con tiocianato, donde dicha extracción con solventes comprende poner la solución de lixiviación de tiocianato en contacto con una fase de extracción orgánica y transferir al menos una porción de los metales preciosos disueltos de la solución de lixiviación de tiocianato en la fase de extracción orgánica. 1 1 . El método de la reivindicación 10, caracterizado porque la fase de extracción orgánica comprende un agente de extracción que contiene fósforo. 12. El método de la reivindicación 10, caracterizado porque la fase de extracción orgánica comprende un agente de extracción de amina. 13. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque: la recuperación comprende poner la solución de lixiviación de tiocianato en contacto con una resina de intercambio iónico después del proceso de lixiviación con tiocianato; y durante dicho contacto, al menos una porción de los metales preciosos es separada de la solución de lixiviación de tiocianato y cargada sobre la resina de intercambio iónico. 14. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque la recuperación comprende introducir cianuro disuelto , en la solución de lixiviación de tiocianato y transferir al menos una porción de los metales preciosos en la solución de lixiviación de tiocianato de los complejos de metales preciosos-tiocianato a los complejos de metales preciosos-cianuro. 15. El método de la reivindicación 14, caracterizado porque la recuperación comprende separar al menos una porción de los complejos de metales preciosos-cianuro de la solución de lixiviación de tiocianato. 16. El método de la reivindicación 15, caracterizado porque la separación comprende cargar al menos una porción de los complejos de metales preciosos-cianuro sobre un material adsorbente. 17. El método de la reivindicación 16, caracterizado porque el material adsorbente comprende carbón activado. 18. El método de la reivindicación 16, caracterizado porque el material adsorbente comprende una resina de intercambio iónico. 19. El método de la reivindicación 14, caracterizado porque la introducción comprende adición de cianuro a la solución de lixiviación de tiocianato a una relación molar de cianuro a metales preciosos en la solución de lixiviación de tiocianatd no mayor que 20. 20. El método de la reivindicación 19, caracterizado porque: los metales preciosos en la solución de lixiviación de tiocianato comprenden oro; y la introducción comprende la adición de cianuro a la solución de lixiviación de tiocianato a una relación molar de la solución de lixiviación de tiocianato cianuro a oro en la solución de lixiviación de tiocianato no mayor que 20. 21 . El método de la reivindicación 20, caracterizado porque la relación molar de cianuro a oro en la solución de lixiviación de tiocianato se encuentra en un rango entre 2 a 20. 22. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque la solución de lixiviación de tiocianato se mantiene a un pH ácido durante la lixiviación con tiocianato, la recuperación y el acondicionamiento. 23. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque la solución de lixiviación de tiocianato se mantiene en un valor de pH en un rango entre pH 1 a pH 3 durante la lixiviación con tiocianato, la recuperación y el acondicionamiento. 24. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque el acondicionamiento comprende introducir cianuro disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato y convertir al menos una porción del cianuro disuelto en tiocianato antes de suministrar la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato en el proceso de lixiviación con tiocianato. 25. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque el acondicionamiento comprende introducir cianuro disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato y convertir sustancialmente todo el cianuro disueito en tiocianato antes de suministrar la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato en el proceso de lixiviación con tiocianato. 26. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque la lixiviación con tiocianato comprende: aplicar la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato a una pila que comprende el material mineral; y percolar la solución de lixiviación de tiocianato a través de la pila. 27. El método de la reivindicación 26, caracterizado porque comprende, antes de la lixiviación con tiocianato, la preparación del material mineral, donde dicha preparación comprende: formar inicialmente una pila que comprende un material de alimentación particulado, donde dicho material de alimentación particulado comprende minerales sulfurosos; y bio-oxidar la material de alimentación en la pila para descomponer al menos una porción de los minerales sulfurosos. 28. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque el acondicionamiento comprende agregar el efluente líquido ácido de la bio-oxidación a la solución de lixiviación de tiocianato, donde dicho efluente líquido ácido de la bio-oxidación comprende una concentración de hierro férrico que es mayor que la concentración de hierro férrico disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato. 29. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque comprende, antes de la lixiviación con tiocianato, la preparación del material mineral, donde dicha preparación comprende una oxidación a presión bajo condiciones ácidas del material de alimentación, donde dicho material de alimentación comprende minerales sulfurosos que se descomponen durante la oxidación a presión. 30. El método de la reivindicación 29, caracterizado porque el material de alimentación comprende al menos un 2 por ciento en peso de azufre de sulfuro. 31. El método de la reivindicación 30, caracterizado porque el material de alimentación comprende al menos uno de (i) un mineral que comprende al menos un 2 por ciento en peso de azufre de sulfuro y (ii) un concentrado de sulfuro elaborado a partir del mineral. 32. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque comprende, antes de la lixiviación con tiocianato, la preparación del material mineral, donde dicha preparación comprende un material de alimentación ácido de lixiviación con una solución de lixiviación ácida, el material de alimentación comprende cobre y durante la lixiviación ácida al menos una porción del cobre se disuelve en la solución de lixiviación ácida, separando de esa manera el cobre soluble del la material de alimentación antes de la lixiviación con tiocianato. 33. El método de la reivindicación 32, caracterizado porque el material de alimentación que contiene cobre comprende al menos 200 partes por millón en peso de cobre que está disuelto en la solución de lixiviación ácida durante la lixiviación ácida. 34. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque el material mineral comprende al menos uno de (i) un mineral que comprende al menos 0,5 por ciento en peso de azufre de sulfuro y menos que 2 por ciento en peso de azufre de sulfuro y (ii) un concentrado preparado a partir de dicho mineral. 35. El método de la reivindicación 34, caracterizado porque el mineral comprende no más que 1 ,5 por ciento en peso de azufre de sulfuro. 36. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque el incremento de la concentración de hierro férrico disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato comprende la adición de hierro férrico disuelto a la solución de lixiviación de tiocianato. 37. El método de la reivindicación 36, caracterizado porque la adición de hierro férrico disuelto comprende la adición del efluente líquido ácido de la bio-oxidación a la solución de lixiviación de tiocianato. 38. El método de la reivindicación 1 , caracterizado porque el incremento de la concentración de hierro férrico disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato comprende oxidar en la forma férrica al menos una porción del hierro ferroso disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato. 39. El método de la reivindicación 38, caracterizado porque la oxidación comprende introducir un oxidante en la solución de lixiviación de tiocianato. 40. El método de la reivindicación 39, caracterizado porque el oxidante comprende un persulfato. 41 . El método de la reivindicación 39, caracterizado porque el oxidante comprende un componente seleccionado del grupo formado por ácido persulfúrico, peróxido, dióxido de manganeso, ozono, un halógeno y un hipoclorito. 42. El método de la reivindicación 38, caracterizado porque la oxidación comprende poner la solución de lixiviación de tiocianato en contacto con un gas oxidante. 43. El método de la reivindicación 42, caracterizado porque la oxidación comprende poner la solución de lixiviación de tiocianato en contacto con oxígeno gaseoso y un componente seleccionado del grupo formado por dióxido de azufre gaseoso, un bisulfito y un metabisulfito. 44. Un método para separar metales preciosos de una pila que inicialmente comprende una alimentación de material mineral que contiene metales preciosos en forma particulada, caracterizado porque comprende: el pretratamiento de la pila, donde el pretratamiento comprende aplicar una alimentación de solución de pretratamiento ácida a la pila y percolar la solución de pretratamiento a través de \a pila; después del pretratamiento, lixiviación con tiocianato de la pila, donde la lixiviación con tiocianato comprende aplicar una alimentación de solución de lixiviación de tiocianato ácida a la pila y percolar la solución de lixiviación de tiocianato a través de la pila, disolviendo de esa manera en la solución de lixiviación de tiocianato en la forma de complejos de metales preciosos-tiocianato al menos una porción de los metales preciosos de la pila, donde la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato comprende hierro férrico disuelto y tiocianato disuelto con una relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto de al menos 2. 45. El método de la reivind icación 44, caracterizado porq ue la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato tiene un pH en un rango entre pH 1 a pH 3. 46. El método de la reivindicación 44, caracterizado porque la con centración de tiocianato d isuelto en la a li mentación de la solución de lixiviación de tiocianato no es mayor que 0,03 moles por litro. 47. El método de la reivind icación 44, caracterizado porque la relación molar del hierro férrico disuelto a tiocianato disueito es de al menos 4. 48. El método de la reivindicación 44, caracterizado porque la relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto es de al menos 7. 49. El métod o de la reivi ndicación 44, caracterizado porque la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato comprende todos los sig uientes: (i) una concentración de tiocianato disuelto no mayor q ue 0 ,02 moles por litro , (ii) la relación molar de hierro férrico d isuelto a tiocianato disuelto es de al menos 7 y (iii) el pH se encuentra en un rango entre pH 1 a pH 3. 50. El método de la reivindicación 44 , ca racterizado porq ue: durante la percolación, al menos una porción de hierro férrico disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato es reducido en h ierro ferroso disuelto , y la lixiviación con tiocianato comprende retirar el efluente de la solución de lixiviación de tiocianato de la pila y reciclar al menos una porción de dicho efluente de la solución de lixiviación de tiocianato para preparar la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato; el reciclado comprende incrementar la concentración de hierro férrico disuelto en una porción del efluente de la solución de lixiviación de tiocianato. 51 . El método de la reivindicación 50, caracterizado porque la pila es una primera pila de una pluralidad de pilas, donde cada una de dichas pilas es sometida independientemente a pretratamiento y lixiviación con tiocianato; y la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato aplicada a la primera pila durante la lixiviación con tiocianato de dicha primera pila comprende al menos una porción de efluente de la solución de pretratamiento tomada de una segunda pila durante el pretratamiento de dicha segunda pila. 52. El método de la reivindicación 51 , caracterizado porque el efluente de la solución de pretratamiento retirada de la segunda pila tiene una concentración de hierro férrico disuelto que es mayor que la concentración de hierro férrico disuelto en el efluente de la solución de lixiviación de tiocianato retirada de la primera pila. 53. El método de la reivindicación 44, caracterizado porque el material mineral comprende al menos 0,1 por ciento en peso de cobre soluble que se disuelve en la solución de pretratamiento durante dicho pretratamiento. 54. El método de la reivindicación 44, caracterizado porque los metales preciosos comprenden oro, y al menos un 50 por ciento en peso del oro en la alimentación del material mineral es oro lixiviable con cianuro. 55. El método de la reivindicación 44, caracterizado porque la alimentación de la solución de pretratamiento comprende un pH en un rango entre pH 0, 1 a pH 3. 56. El método de la reivindicación 55, caracterizado porque la . alimentación de la solución de pretratamiento comprende una solución de sulfato ácido. 57. El método de la reivindicación 56, caracterizado porque al menos una porción de los metales preciosos en el material mineral está encerrada en un mineral sulfuroso que contiene hierro y la solución de pretratamiento comprende al menos una cepa de microorganismos acidofílicos capaces de oxidar hierro; y durante el pretratamiento, al menos una porción del mineral sulfuroso que contiene hierro se descompone por bio-oxidación, liberando de esa manera al menos una porción de los metales preciosos para su disolución en la solución de tiocianato de lixiviación ácida durante la lixiviación con tiocianato. 58. El método de la reivindicación 57, caracterizado porque: el material mineral incluye azufre de sulfuro; y el pretratamiento comprende oxidar una primera porción de azufre de sulfuro y la lixiviación con tiocianato comprende oxidar una segunda porción de azufre de sulfuro; donde la relación de la segunda porción de azufre de sulfuro con respecto a la primera porción de azufre de sulfuro es de al menos 1 :4. 59. El método de la reivindicación 58, caracterizado porque durante el pretratamiento, no se oxida más que un 30% del azufre de sulfuro. 60. El método de la reivindicación 57, caracterizado porque el pretratamiento demora no más que 90 días. 61 . El método de la reivindicación 44, caracterizado porque durante el pretratamiento al menos un constituyente del material mineral, distinto de metales preciosos, se disuelve selectivamente en la solución de pretratamiento con relación a los metales preciosos. 62. El método de la reivindicación 44, caracterizado porque los metales preciosos comprenden oro. 63. Un método para separar metales preciosos de una alimentación de material mineral que contiene metales preciosos, donde al menos una porción de los metales preciosos está encerrada dentro de uno o más minerales sulfurosos, caracterizado porque comprende: bio-oxidar inicialmente una pila que comprende la alimentación del material mineral en forma particulada, donde durante dicha bio-oxidación se oxida la primera porción de azufre de sulfuro; y después de la bio-oxidación, se realiza la lixiviación con tiocianato de la pila, donde dicha lixiviación con tiocianato comprende aplicar una alimentación de solución de lixiviación de tiocianato ácida a dicha pila y percolar la solución de lixiviación de tiocianato a través de la pila, la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato comprende tiocianato disuelto y durante la lixiviación se disuelven los metales preciosos de la pila en la solución de lixiviación de tiocianato en la forma de complejos de metales preciosos-tiocianato; donde durante la lixiviación con tiocianato, se oxida una segunda porción de azufre de sulfuro, la relación de la segunda porción de azufre de sulfuro con respecto a la primera porción de azufre de sulfuro es al menos tanto como 1 : 10. 64. El método de la reivindicación 63, caracterizado porque la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato comprende una concentración de hierro férrico disuelto de al menos 0,05 moles por litro y una concentración de tiocianato disuelto en un rango entre 0,0001 moles por litro a 0,03 moles por litro. 65. El método de la reivindicación 63, caracterizado porque la relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto en la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato es de al menos 4. 66. El método de la reivindicación 65, caracterizado porque la relación molar es de al menos 7. 67. El método de la reivindicación 63, caracterizado porque la primera porción de azufre de sulfuro y la segunda porción de azufre de sulfuro comprenden juntos más que un 30% de azufre de sulfuro en la alimentación del material mineral. 68. El método de la reivindicación 67, caracterizado porque la relación de la segunda porción de azufre de sulfuro a primera porción de azufre de sulfuro es al menos tanto como 1 :4. 69. El método de la reivindicación 67, caracterizado porque la relación de la segunda porción de azufre de sulfuro a la primera porción de azufre de sulfuro es al menos tanto como 1 :3. 70. Un método para separar metales preciosos de una alimentación de material mineral que comprende metales preciosos encerrados en uno o más minerales sulfurosos, caracterizado porque comprende: oxidar a presión la alimentación de material mineral en forma particulada que forma una lechada en un líquido acuoso para descomponer al menos una porción de dicho mineral sulfuroso; recuperar de la oxidación a presión los residuos sólidos y el efluente líquido ácido, donde los residuos sólidos comprenden al menos una porción de los metales preciosos de la alimentación del material mineral; y lixiviar con tiocianato al menos una porción de los residuos sólidos con una solución de lixiviación de tiocianato ácida para disolver en la solución de lixiviación de tiocianato al menos una porción de los metales preciosos del residuo sólido en la forma de complejos de metales preciosos-tiocianato. 71 . El método de la reivindicación 70, caracterizado porque al menos una porción del efluente líquido ácido de la oxidación a presión es suministrada a la lixiviación con tiocianato para su mi nistrar hierro férrico disuelto en la l ixiviación con tiocianato. 72. El método de la reivindicación 70 , caracterizado porq ue la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato sumin istrada a la lixiviación con tiocianato comprende u na relación molar de hierro férrico disueito a tiocianato disuelto de al menos 2. 73. El método de la reivi ndicación 72 , caracterizado porque la relación molar es de al menos 4. 74. El método de la reivindicación 72 , caracterizado porque la relación molar es de al menos 7. 75. El método de la reivindicación 72, caracterizado porque la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato comprende un pH en un rang o entre pH 1 a p H 3 , una concentración de tiocianato disuelto en un rango entre 0,0001 moles por litro a 0,03 moles por litro y una concentración de hierro férrico disuelto de al menos 0 ,05 moles por l itro. 76. El método de la reivindicación 70 , caracterizado porque el efluente l íq uido comprende al menos 1 0 g ramos por litro de ácido sulfúrico libre . 77. El método de la reivindicación 70 , caracterizado porque la alimentación del material mineral comprende al menos 2 por ciento en peso de azufre de sulfuro. 78. El método de la reivindicación 70 , caracterizado porque la oxidación a presión se lleva a cabo a una temperatura de al menos 1 60 °C y a una sobrepresión de oxígeno gaseoso de al menos 10 psi (68,9 kPa). 79. El método de la reivindicación 70, caracterizado porque la oxidación a presión se lleva a cabo a una temperatura en un rango entre 180°C y 235°C y una sobrepresión de oxígeno gaseoso en un rango entre 10 psi (68,9 kPa) y 125 psi (861,8 kPa). 80. El método de la reivindicación 70, caracterizado porque: la alimentación del material mineral comprende metales no preciosos, no ferrosos; la oxidación a presión comprende disolver al menos una porción de los metales no preciosos, no ferrosos en un líquido acuoso, con lo cual el efluente líquido comprende una porción de los metales no preciosos, no ferrosos en solución; y separar del efluente líquido al menos una porción de los metales no preciosos, no ferrosos. 81. El método de la reivindicación 80, caracterizado porque los metales no preciosos, no ferrosos se seleccionan del grupo formado por cobre, níquel, plomo y zinc. 82. El método de la reivindicación 80, caracterizado porque la alimentación del material mineral comprende al menos 1 por ciento en peso de los metales no preciosos, no ferrosos que se disuelven en el líquido acuoso durante la oxidación a presión y que luego es separada del efluente líquido durante la separación. 83. El método de la reivindicación 80, caracterizado porque los metales no preciosos, no ferrosos comprenden cobre y la separación comprende extracción con solventes de al menos una porción del cobre en una fase orgánica líquida de agente de extracción. 84. Un método para separar metales preciosos de un material mineral que comprende los metales preciosos y al menos uno mineral que contiene cobre, caracterizado porque comprende: lixiviar primero la alimentación de material mineral con una primera solución de lixiviación acida para lixiviar selectivamente el cobre en la primera solución de lixiviación con relación a los metales preciosos; después de dicha primera lixiviación, se realiza una segundo lixiviación del material mineral con una segunda solución de lixiviación acida que comprende tiocianato disuelto y hierro férrico disuelto, y durante dicha segunda lixiviación al menos una porción de los metales preciosos del material mineral se disuelve en la segunda solución de lixiviación en la forma de complejos de metales preciosos-tiocianato; donde dicha alimentación de la segunda solución de lixiviación suministrada en la segunda lixiviación comprende una relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto de al menos 2. 85. El método de la reivindicación 84, caracterizado porque la alimentación de material mineral comprende al menos un 0,02 por ciento en peso de cobre que se disuelve en la primera solución de lixiviación durante dicha primera lixiviación. 86. El método de la reivindicación 84, caracterizado porque: la alimentación de la primera solución de lixiviación suministrada en la primera lixiviación se encuentra a un pH entre pH 0, 1 y pH 3; y la alimentación de la segunda solución de lixiviación suministrada en la segunda lixiviación se encuentra a un pH entre pH 1 a pH 3. 87. El método de la reivindicación 84, caracterizado porque la alimentación de material mineral comprende un material secundario mineral que contiene cobre. 88. El método de la reivindicación 87, caracterizado porque dicho material secundario mineral que contiene cobre se selecciona del grupo formado por calcosita, covellita y combinaciones de las mismas. 89. El método de la reivindicación 84 caracterizado porque la alimentación de material mineral comprende al menos un 0,01 por ciento en peso de cobre que se disuelve en la primera solución de lixiviación durante la primera lixiviación. 90. El método de la reivindicación 84, caracterizado porque la alimentación de material mineral comprende al menos un 1 por ciento en peso de cobre que se disuelve en la primera solución de lixiviación durante la primera lixiviación. 91 . El método de la reivindicación 84, caracterizado porque el mineral que contiene cobre comprende un mineral primario que contiene cobre. 92. El método de la reivindicación 91 , caracterizado porq ue el mineral primario que contiene cobre es calcopirita. 93. El método de la reivindicación 84, caracterizado porque el mineral que contiene cobre es un mineral q ue contiene cobre sulfuroso; y la primera lixiviación comprende bio-oxidar al menos una porción del mineral que contiene cobre sulfuroso. 94. El método de la reivindicación 84, caracterizado porque la primera lixiviación comprende oxidar a presión la alimentación de material mineral en presencia de oxígeno gaseoso. 95. El método de la reivindicación 84, caracterizado porque la primera lixiviación comprende una lixiviación en escombrera de la alimentación del material mineral. 96. El método de la reivindicación 84, caracterizado porque comprende, antes de la primera lixiviación, la construcción de una pila que comprende una alimentación de material mineral en forma particulada, y donde la primera lixiviación comprende percolar la primera solución de lixiviación a través de la pila y la segunda lixiviación comprende percolar la segunda solución de lixiviación a través de la pila. 97. El método de la reivindicación 84, caracterizado porque la relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto es de al menos 7. 98. El método de la reivindicación 84, caracterizado porq ue la alimentación de la segunda solución de lixiviación comprende: (i) un pH entre pH 1 a pH 3, (ii) una concentración de tiocianato disuelto en un rango entre 0,0001 moles por litro a 0,03 moles por litro y (iii) una concentración de hierro férrico disuelto de al menos 0,05 moles por litro. 99. Un método de lixiviación directa de metales preciosos a partir de un material mineral sulfuroso ligeramente refractario que contiene los metales preciosos, caracterizado porque comprende: lixiviación del material mineral con una solución de lixiviación de tiocianato ácida para disolver en la solución de lixiviación de tiocianato al menos una porción de los metales preciosos del material mineral en la forma de complejos de metales preciosos-tiocianato, donde dicho material mineral se selecciona del grupo formado por (i) un mineral que comprende al menos un 0,5 por ciento en peso de azufre de sulfuro y menos que un 2 por ciento en peso de azufre de sulfuro, (ii) sulfuro concentrado preparado a partir de dicho mineral y (iii) combinaciones de las mismas. 100. El método de la reivindicación 99, caracterizado porque la solución de lixiviación de tiocianato comprende una relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto de al menos 2. 101 . El método de la reivindicación 99, caracterizado porque comprende, antes de la lixiviación, un pretratamiento del material mineral con una solución de sulfato ácido. 102. El método de la reivindicación 101 , caracterizado porque dicho material mineral se encuentra en una pila durante la lixiviación; y el pretratamiento comprende mezclar el material mineral en forma particulada con al menos una porción de la solución de sulfato ácido durante la formación de la pila. 103. El método de la reivindicación 99, caracterizado porque la solución de lixiviación de tiocianato tiene un pH entre pH 1 a pH 3. 104. El método de la reivindicación 99, caracterizado porque el mineral comprende entre 0,5 a 1 ,5 por ciento en peso de azufre de sulfuro. 105. Un método para separar metales preciosos de un material mineral que contiene metales preciosos, caracterizado porque comprende: una lixiviación ácida del material mineral con una solución de lixiviación de tiocianato que comprende tiocianato disuelto y hierro férrico disuelto, donde durante dicha lixiviación al menos una porción de ios metales preciosos de dicho material mineral se disuelve en la solución de lixiviación de tiocianato en la forma de complejos de metales preciosos-tiocianato; donde la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato suministrada en la lixiviación se encuentra a un pH ácido, comprende una concentración de hierro férrico disuelto de al menos 0,1 moles por litro y comprende una relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto de al menos 2. 106. El método de la reivindicación 105, caracterizado porque la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato comprende una concentración de tiocianato disuelto en un rango entre 0,001 moles por litro y 0, 03 moles por litro. 107. El método de la reivindicación 1 05, caracterizado porque la relación molar es de al menos 7. 108. El método de la reivindicación 1 05, caracterizado porque el pH ácido se encuentra en un rango entre pH 1 a pH 3. 109. Un método para separar metales preciosos de un material mineral que contiene los metales preciosos, caracterizado porq ue comprende: una lixiviación ácida del material mineral con una solución de lixiviación de tiocianato que comprende tiocianato disuelto y hierro férrico disuelto, donde durante la lixiviación al menos una porción de los metales preciosos del material mineral se disuelve en la solución de lixiviación de tiocianato en la forma de complejos de metales preciosos-tiocianato; donde la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato se encuentra a pH ácido y comprende una relación molar de hierro férrico dísuelto a tiocianato disuelto de al menos 7. 1 10. El método de la reivindicación 109, caracterizado porque la relación molar es de al menos 10. 1 1 1 . El método de la reivindicación 109, caracterizado porque la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato comprende una concentración de tiocianato disuelto en un rango entre 0,0001 moles por litro a 0,03 moles por litro. 1 12. El método de la reivindicación 1 1 1 , caracterizado porque el pH ácido se encuentra en un rango entre pH 1 a pH 3. 113. Un método para recuperar metales preciosos de un material mineral que contiene dichos metales preciosos, caracterizado porque comprende: lixiviación con tiocianato del material mineral con una solución de lixiviación de tiocianato para disolver al menos una porción de los metales preciosos del material mineral en la solución de lixiviación en la forma de complejos de metales preciosos-tiocianato; introducción de cianuro disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato y transferencia de al menos una porción de los metales preciosos de los complejos de metales preciosos-tiocianato a complejos de metales preciosos-cianuro; remoción de la solución de lixiviación de tiocianato de al menos una porción de los metales preciosos transferidos a los complejos de metales preciosos-cianuro. 114. El método de la reivindicación 1 13, caracterizado porque comprende: después de la separación, el reciclado de al menos una porción de la solución de lixiviación de tiocianato para preparar la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato, y el suministro de la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato en la lixiviación con tiocianato. 1 15. El método de la reivindicación 1 14, caracterizado porque el reciclado comprende convertir al menos una porción del cianuro disuelto en la solución de lixiviación de tiocianato en tiocianato disuelto. 1 16. El método de la reivindicación 1 13, caracterizado porque, durante la introducción y la transferencia, la solución de lixiviación de tiocianato comprende una relación molar de cianuro disuelto a tiocianato disuelto que no excede 1 :2. 1 17. El método de la reivindicación 1 16, caracterizado porque la relación molar no excede 1 :4. 1 18. El método de la reivindicación 1 13, caracterizado porque la separación comprende separar de la solución de lixiviación de tiocianato al menos una porción de los metales preciosos en la forma de complejos de metales preciosos-cianuro. 1 19. El método de la reivindicación 1 13, caracterizado porque la separación comprende separar de la solución de lixiviación de tiocianato al menos un 90 por ciento en peso de los metales preciosos en la forma de complejos de metales preciosos-cianuro disueltos en la solución de lixiviación de tiocianato inmediatamente antes de la separación. 120. El método de la reivindicación 1 13, caracterizado porque la separación comprende poner la solución de lixiviación de tiocianato en contacto con un material adsorbente y cargar sobre el material adsorbente metales preciosos en la forma de complejos de metales preciosos-cianuro. 121 . El método de la reivindicación 120, caracterizado porque el material adsorbente comprende una resina de intercambio iónico. 122. El método de la reivindicación 120 , caracterizado porque el material adsorbente comprende carbón. 123. El método de la reivindicación 120, caracterizado porque comprende, después de la separación, la desorción de al menos una porción de los metales preciosos del material adsorbente en una solución de desorción. 124. El método de la reivindicación 120, caracterizado porque: la solución de lixiviación de tiocianato se encuentra a un pH ácido durante la lixiviación, introducción, transferencia y separación ; y la solución de desorción se encuentra a un pH alcalino. 125. El método de la reivindicación 1 1 3, caracterizado porque la solución de lixiviación de tiocianato se encuentra a un pH ácido durante la lixiviación con tiocianato. 126. El método de la reivindicación 1 1 3, caracterizado porque, durante la lixiviación con tiocianato, la solución de lixiviación de tiocianato se encuentra a un pH ácido en un rango entre pH 1 a pH 3. 127. El método de la reivindicación 1 1 3, caracterizado porque la solución de lixiviación de tiocianato se encuentra a un pH ácido durante la lixiviación con tiocianato, la introducción, la transferencia y la separación. 1 28. El método de la reivindicación 1 13 , caracterizado porque la solución de lixiviación de tiocianato se encuentra a un pH ácido en un rango entre pH 1 a pH 3 durante la lixiviación con tiocianato, la introducción, la transferencia y la separación. 129. El método de la reivindicación 1 13 , caracterizado porque, durante la introducción, se agrega cianuro a la solución de lixiviación de tiocianato con una relación molar de cianuro agregado a metales preciosos disueltos en la solución de lixiviación de tiocianato que no es mayor que 20. 130. El método de la reivindicación 129, caracterizado porque la relación molar no es mayor que 10. 131 . El método de la reivindicación 129, caracterizado porque la relación molar no es mayor que 5. 132. El método de la reivindicación 1 1 3, caracterizado porque comprende suministrar una alimentación de solución de lixiviación de tiocianato en la lixiviación con tiocianato, donde dicha la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato comprende una concentración de tiocianato disuelto en un rango entre 0,0001 a 0,03 moles por litro. 133. El método de la reivindicación 1 32, caracterizado porq ue la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato comprende una relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto de al menos 2. 134. El método de la reivindicación 133, caracterizado porq ue la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato se encuentra a un pH entre pH 1 a pH 3. 135. El método de la reivindicación 1 13, caracterizado porque los metales preciosos comprenden oro. 1 36. Un método para recuperar metales preciosos de una solución de lixiviación de tiocianato en la cual los metales preciosos se disuelven en la forma de complejos de metales preciosos-tiocianato, caracterizado porque comprende: transferir al menos una porción de los metales preciosos de los complejos de metales preciosos-tiocianato en la solución de lixiviación de tiocianato a complejos de metales preciosos-cianuro en la solución de lixiviación de tiocianato; y separar de la solución de lixiviación de tiocianato al menos una porción de los metales preciosos transferidos a los complejos de metales preciosos-cianuro. 137. El método de la reivindicación 136, caracterizado porque la solución de lixiviación de tiocianato se encuentra a un pH ácido durante la transferencia. 138. Un método para separar metales preciosos de un material mineral que contiene metales preciosos, caracterizado porque comprende: lixiviación del material mineral con una solución de lixiviación de tiocianato acida para disolver en la solución de lixiviación de tiocianato al menos una porción de los metales preciosos en la forma de complejos de metales preciosos-tiocianato; y preparación de una alimentación de solución de lixiviación de tiocianato acida y suministro de dicha alimentación de solución de lixiviación de tiocianato en la lixiviación, donde dicha preparación comprende disolver cianuro en un líquido acuoso y después de dicha disolución convertir el cianuro en tiocianato disuelto. 139. El método de la reivindicación 138, caracterizado porque la alimentación de la solución de lixiviación de tiocianato comprende una concentración de tiocianato disuelto en un rango entre 0,001 a 0,03 moles por litro. 140. El método de la reivindicación 139, caracterizado porque la preparación comprende incrementar la concentración de hierro férrico disuelto en el líquido acuoso. 141 . El método de la reivindicación 140, caracterizado porque la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato comprende una relación molar de hierro férrico disuelto a tiocianato disuelto de al menos 2. 142. El método de la reivindicación 141 , caracterizado porque la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato se encuentra a un pH en un rango entre pH 1 a pH 3. 143. El método de la reivindicación 142, caracterizado porque la alimentación de solución de lixiviación de tiocianato comprende una concentración de hierro férrico disuelto de al menos 0,05 moles por litro.