MXPA04008581A - Encendedor con termodinamica mejorada. - Google Patents

Abstract

Se describe un elemento de asiento de valvula de encendedor (8) que tiene un elemento cilindrico (21), que tiene un agujero interno (22), un rebajo en el agujero para proveer una porcion de agujero con diametro mas grande (23) y una porcion de agujero con diametro mas pequeno (24) en cual forma un asiento de valvula (25). El elemento cilindrico tiene una cara cilindrica externa y se forma un limitador en la cara externa. El diametro externo del elemento cilindrico entre el limitador y el extremo del elemento cilindrico provee que el extremo de la porcion de agujero con diametro mas grande sea sustancialmente constante. Un anillo o de sellado (14) se mantiene entre el limitador y una alojamiento (13) en el cual se posiciona la parte cilindrica del elemento de asiento de valvula.

Description

ENCENDEDOR CON TERMODINAMICA MEJORADA CAMPO DE LA INVENCION Esta invención se refiere a un elemento asiento de válvula que forma parte de un encendedor como un encendedor de cigarrillos.

ANTECEDENTES DE LA INVENCION Normalmente una válvula de encendedor implica tres funciones: En primer lugar proveer el cierre del depósito desde el cual el encendedor toma su suministro de combustible, en segundo lugar permitir la abertura y cierre del flujo de gas que corresponde a las condiciones de encendido y apagado, y en tercer lugar controlar el flujo de gas para proveer una flama de uso práctico (generalmente un flujo de gas de aproximadamente 1 mg/segundo que produce una altura de flama de 20 mm) . Las primeras dos funciones se han utilizado durante los últimos 30 años aproximadamente, ambas amplia y sustanc ialmente sin cambio. El diseño de estas funciones es fuerte y conveniente.

ISO 9994 es una norma internacional que identifica un conjunto grande de defectos relacionados con las consecuencias de un flujo y control de vaporización bajos (cambios de la flama a lo largo de periodos cortos y largos, dependencia de la flama en la temperatura ambiente, flamazos (spitting), chisporroteo, abocinamiento, etc.) , y que advierte contra y prohibe la producción y venta de encendedores con dichos defectos. Es bien sabido que para reducir la presión del combustible desde el valor alto al que está sometido dentro del depósito (15-70 Mpa) hasta el valor casi nulo (presión atmosférica) en la punta de la boquilla, y para restringir el flujo al valor deseado de 1 mg/seg aproximadamente, el combustible-se obliga a circular a través de una trayectoria estrecha o un conjunto de dichas trayectorias. La técnica antecedente describe soluciones diferentes tales como filtros fibrosos o microporosos sometidos a compresión (girando el tornillo de ajuste), membranas de flujo fijas, materiales concrecionados, tubos capilares, y otras construcciones. El movimiento del combustible a través de esas trayectorias queda regulado por consideraciones hidrodinámicas, que implican presión, velocidad y viscosidad, y también consideraciones termodinámicas más generales debido a que la expansión del combustible implica cierto trabajo que modifica el balance de energía del sistema y de manera adicional el cambio de fase requerido del suministro de una cantidad de energía bien defina, conocida como calor latente de vaporización. Desde un punto de vista teórico, esto se resume mediante las fórmulas de Gibbs referentes a energía, entropía y entalpia, y la expresión de Clapeyron referente a cambio de fases. dU = TdS - PdV du = Tds - Pdv ¿L- JlL¿ dH = TdS + VdP dh = Tds + vdP P ~ R T1 Por lo tanto, el balance de energía es crítico, y su primera consecuencia son cambios en la temperatura del sistema ("T" está presente en todas las fórmulas) . Debido a que para LPG (gas licuado de petróleo) la presión de vapor y la viscosidad son una función directa de la temperatura, es evidente que se debe tomar cuidado con el balance de energía o existe un alto riesgo de que el sistema se torne inestable. Las consecuencias de dicha inestabilidad son aquellas a las que se hace referencia en la lista de defectos de ISO 9994, en específico cambios de flama, flamazos, chisporroteos, abocinado, etc.

En un sentido general, los componentes de la invención son todas aquellas piezas que pueden suministrar o extraer energía a partir de la construcción, es decir: flama, combustible, todos los componentes de la válvula y la estructura del encendedor . Para mantener el cambio de fases (vaporización del combustible desde la fase líquida hasta la fase gaseosa) funcionando en forma adecuada, se debe suministrar energía al sistema. Desde luego, la combustión del combustible, es decir la flama, suministrará una cantidad sustancial de energía (mucho mayor que los requerimientos para el cambio de fase) pero esta energía es suministrada a una distancia considerable desde el área en la cual se presenta el cambio de fases. Cuando se abre la válvula y el gas empieza a fluir, el sistema pasa a través de dos estados diferentes: un estado transitorio y un estado estacionario. El estado transitorio puede durar hasta unos 5 segundos, y después el estado estacionario durará hasta la extinción de la flama. En el estado transitorio, además de la necesidad de suministrar energía para vaporizar el combustible para producir el flujo estándar (1 mg/seg, aproximadamente), se debe vaporizar cierta cantidad de combustible licuado cautivo acumulado en la parte superior del encendedor entre los medios de dosificación (es decir filtros, mechas, etc.) y los medios de detención de flujo (véase Figura 7) . Debido a que el efecto de la combustión aún no está disponible, no existe una fuente externa de suministro de energía disponible, y se deben utilizar los recursos disponibles dentro del sistema. Esto se puede lograr tomando cierto calor proveniente de los componentes, enf riéndolos , y después transfiriendo el calor hacia los medios de dosificación. En el estado estacionario, ya no es necesaria una cantidad adicional de calor debido a que ya no permanecen cantidades sustanciales de combustible líquido. Por lo tanto la cantidad de energía requerida se puede obtener a partir de la combustión (calentamiento de la boquilla y áreas adyacentes principalmente mediante radiación) que pasa a través de la boquilla y calienta los medios de dosificación. El calor transferido por la boquilla debe ser suficiente pero no excesivo. De otra manera el sistema completo se podría tornar muy caliente y las partes se podrían fusionar cuando se encienda el encendedor durante un tiempo prolongado. Son apropiadas las construcciones estándar actualmente disponibles para esta parte de la construcción. Esta invención se refiere a los primeros 0.5 segundos del estado transitorio. Cierta cantidad de combustible licuado cautivo se acumula entre el perno con forma de T y el empaque con forma de T cada vez que se detiene el flujo debido al equilibrio de presión dentro del encendedor y se debe vaporizar cierta cantidad del combustible acumulado en el área de volumen muerto del líquido (28 en la Figura 7) . El combustible acumulado en 24 del agujero central 22 se vaporiza primero repentinamente debido a que éste tiene una vía de escape abierta. El combustible que queda en las otras piezas del área de volumen muerto del líquido 28 se vaporiza después más lentamente, debido a que éste debe fluir un camino corto a través de los medios de dosificación hasta la salida. Lo que limita o controla esta velocidad de vaporización es la temperatura de las piezas en contacto con el combustible licuado, es decir, la interfaz de vaporización. Mientras más caliente esté esta parte, más rápida será la vaporización. Dicho combustible licuado cautivo se acumulará cada vez que se detenga el flujo de combustible debido a que se iguala la presión a cada lado del filtro y se licúa el vapor.

Si se pudiera eliminar el combustible licuado cautivo, el estado transitorio se desvanecería, y únicamente se debería considerar el estado estacionario. Por desgracia, debido a razones de ingeniería (tolerancias de los componentes, factibilidad de ensamble, resistencia de materiales, etc.), la cantidad de combustible líquido cautivo no se puede reducir sustancialmente . La consecuencia de la vaporización rápida de dicho combustible licuado cautivo en los diseños de la técnica antecedente es un incremento repentino en el flujo en los primeros 0.1 segundos después que se abre la válvula (véase Figura 8) . El encendido de esta corriente de combustible gaseoso produce una altura de flama de alrededor de 100 mm, es decir 5-10 veces más que la altura requerida de la flama. Por fortuna existe un retraso de 0.3 segundos entre la abertura de flujo y el encendido de la flama, y el efecto práctico de esto es que la flama no se puede observar debido a que la mezcla de ai re - combust ibl e es muy adecuada y la flama es de color azul con poca luminiscencia . Un segundo efecto práctico es una velocidad excesiva de fallas de encendido. En el caso de encendedores de pedernal, muchas veces las chispas producidas después de frotar el pedernal no inflama el flujo de gas debido a la velocidad excesiva del flujo de gas. En el caso de encendedores piezo-eléctricos o encendedores electrónicos, debido a que sólo hay una chispa individual que tiene un contenido de energía más bajo, la tasa de fallas de ignición en el primer golpe es mucho más alta, llegando al 50% en muchos encendedores. Un tercer efecto práctico de la vaporización rápida es la caída de temperatura de los medios de dosificación. Muchas veces la mezcla LPG incluye n-butano, con una temperatura de vaporización de -0.5°C. Si cualquiera de los componentes de los medios de dosificación muestra una temperatura menor que dichos -0.5°C, la consecuencia es que el n-butano no se vaporiza y se forman gotitas pequeñas de combustible líquido. El nombre de este fenómeno es abocinado y se describe claramente en ISO 9994. En casos en los cuales las gotitas se vaporizan dentro de la boquilla, se presentan cambios repentinos en la altura de la flama comúnmente conocidos como oscilaciones . Claramente se puede apreciar que ninguno de estos resultados del combustible licuado cautivo son deseables. Hasta la fecha, todos los esfuerzos se han dirigido a eliminar o vaporizar el combustible cautivo tan rápido como sea posible, con la esperanza que se reduzcan o eliminen los resultados negativos.

BREVE DESCRIPCION DE LA INVENCION Por tanto es un objetivo de la presente invención proveer un elemento de asiento de válvula de encendedor y/o un elemento de asiento de válvula de encendedor y un alojamiento y/o un encendedor que avance por lo menos cierta parta parte del camino hacia la eliminación o reducción de las desventajas anteriores y/o cumpla los deseos anteriores o que por lo menos provea al público una elección segura. En un aspecto, la invención consiste de un elemento de asiento de válvula de encendedor que comprende un elemento cilindrico que tiene un agujero interno, un rebajo en el agujero para proveer una parte de agujero con diámetro más grande y una parte de agujero con diámetro más pequeño, y para formar un asiento de válvula, el elemento cilindrico tiene una cara cilindrica externa, y un limitador formado en la cara externa, el diámetro externo del elemento cilindrico entre el limitador y el extremo del elemento cilindrico provee que el extremo de la parte de agujero de diámetro más grande sea sust ancialmente constante . De preferencia el limitador comprende un reborde anular. De preferencia el reborde anular está colocado en, o adyacente al, extremo del elemento cilindrico que provee el extremo de parte de agujero de diámetro más pequeño. De preferencia el volumen de material que forma al elemento de asiento de válvula está en el intervalo de 8-30 mm3. De preferencia la relación del diámetro externo del elemento cilindrico al diámetro externo del reborde está en el intervalo de 0.5-0.9. De preferencia la relación del diámetro interno de la parte más grande del agujero con respecto al diámetro externo del elemento cilindrico está en el intervalo de 0.65-0.9. De preferencia la relación de la longitud total del elemento cilindrico con respecto al diámetro externo del elemento cilindrico está en el intervalo de 0.8-1.4. De preferencia la relación del espesor máximo del reborde con respecto a la longitud total del elemento cilindrico está en el intervalo de 0.085-0.2.

De preferencia el calor específico del material que forma al elemento cilindrico está en el intervalo de 0.048 cal/g/°C - 0.24 cal/g/°C (200-1000 J/Kg/°K) . De preferencia la conductividad térmica del material que constituye al elemento cilindrico está en el intervalo de 64.5 kcal . m/h . m2oC - 387 kcal . m/h . m2oC (75-450 W/m/°K) . De preferencia el elemento cilindrico se elabora mediante formación en frío. De preferencia el elemento cilindrico se elabora mediante troquelado. De preferencia el elemento cilindrico se elabora utilizando cualquiera de estampado y realzado. De preferencia el elemento cilindrico se elabora mediante torneado. En un aspecto adicional, la invención consiste de un elemento de asiento de válvula de encendedor y un alojamiento; el elemento de asiento de válvula es como se reclama en la reivindicación 1, y el alojamiento comprende un elemento que tiene un agujero interno, dimensiones para recibir por lo menos parte de la cara externa del elemento de asiento de la válvula, un rebajo en el agujero del alojamiento contra el cual se puede asentar el extremo insertado del elemento de asiento de válvula, el rebajo está colocado de manera tal que se provee un espacio entre el reborde del elemento de asiento de la válvula y el extremo adyacente del alojamiento. En un aspecto incluso adicional la invención consiste de un encendedor que incluye un elemento de asiento de válvula de conformidad con la reivindicación 1. En un aspecto incluso adicional la invención consiste de un encendedor que incluye un elemento de asiento de válvula y un alojamiento como el descrito anteriormente . Para los expertos en la técnica a la cual pertenece la invención, serán evidentes muchos cambios en la construcción y modalidades, y aplicaciones ampliamente diferentes de la invención sin alejarse del campo de la invención como queda definido en las reivindicaciones anexas. Las especificaciones y la descripción de la presente invención son meramente ilustrativas y no pretenden ser limitativas en ningún sent ido .

BREVE DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS A continuación se describe la forma preferida de la invención con referencia a las figuras anexas en las cuales : La Figura 1 es una vista en sección transversal a través de una parte del mecanismo de válvula de un encendedor de la técnica antecedente. La Figura 2 es una vista como en la Figura 1 de un mecanismo de válvula de un encendedor de conformidad con una forma preferida de la invención. La Figura 3 es una vista explotada de una porción del mecanismo de válvula de un encendedor de la técnica antecedente. La Figura 4 es una vista explotada, como en la Figura 3, de un encendedor de conformidad con una forma preferida de la invención. La Figura 5 es una vista en sección transversal de un elemento de asiento de válvula de conformidad con un encendedor de la técnica antecedente. La Figura 6 es una vista como en la Figura 5 de un elemento de asiento de válvula de conformidad con una forma preferida de la invención. La Figura 7 es una vista agrandada de un elemento de asiento de válvula de conformidad con una forma preferida de la invención en el mecanismo de válvula de un encendedor. La Figura 8 es una gráfica de temperatura contra tiempo de percusión de un encendedor técnica antecedente; y La Figura 9 es una gráfica como la Figura 8 para una modalidad preferida invención .

DESCRIPCION DETALLADA DE LA MODALIDAD PREFERIDA Con referencia a las figuras, la presente invención considera controlar la velocidad de vaporización excesiva. Se espera que las mejoras primarias atenúen los tres efectos negativos listados anteriormente en la presente invención. Muchos aspectos que implican el diseño y propiedades físicas están comprendidos en el estado transitorio . Estas son: • Composiciones de LPG, debido a que normalmente los encendedores se llenan con una mezcla de hidrocarburos inferiores, que presentan diferentes temperaturas de ebullición, diferente calor latente de vaporización, y en diferentes viscosidades. • Temperatura ambiente, debido a que ésta brinda la medida de la cantidad de energía acumulada en el sistema de válvula, justo antes de abrir el flujo, y lista para ser transferida al LPG para que se vapori ce . • Calor específico de los materiales implicados en la estructura del sistema de válvula. Por lo general los polímeros de plástico presentan un calor específico más bajo que el de los metales (cal/g/°C (J/Kg°C) ) . • Coeficiente de velocidad de transferencia térmica, que evalúa la velocidad de transferencia térmica a través de los componentes que rodean a la interfaz de vaporización. Este es mucho más alto en metales que en polímeros de plástico (kcal . m/h . m2oC ( ( J/m/m2 /seg/ °K) ) . • Masa y diseño de aquellas piezas que rodean a la interfaz de vaporización. Mientras más grandes, más masivas y más gruesas las paredes de estas piezas, más rápido pueden suministrar calor a los puntos requeridos. La mayoría de estos aspectos no se pueden cambiar en la producción en masa y en artículos de precio bajo. Sin embargo, el último aspecto puede ser tema de modificaciones. De conformidad con la técnica antecedente, los componentes de los medios de vaporización deben ser tan masivos y acumular tanta energía como sea posible para permitir la vaporización rápida. En particular el elemento de asiento de válvula normalmente se elabora de bronce (peso elevado y calor específico alto), y las paredes son gruesas y masivas para permitir una rápida transferencia de calor al área de interfaz de vaporización. La estrategia para controlar la vaporización del combustible licuado cautivo es reducir el peso de uno de los componentes de los medios de vaporización y por lo tanto se reduce el calor acumulado, y modificar su diseño de modo tal que el suministro de calor sea más regular y progresivo. Un componente apropiado es el elemento de asiento de válvula. Una forma de lograr esta modificación es elaborar las paredes del elemento de asiento de válvula más delgadas. La velocidad de transferencia de calor es una función de la distancia, diferencia de temperaturas y de la superficie de los medios conductivos. El valor de velocidad de transferencia térmica se puede formular como kcal.m/h. m2oC ó kcal/h.m°C (W/m/m2/° ó W/m/ °K) . Es muy difícil, sino imposible, formular una ecuación global para monitorear el comportamiento hidrodinámico y termodinámi co del sistema de la invención para obtener una respuesta directa en cuanto a cuál es el diseño y elección de materiales más conveniente para un elemento de asiento de válvula revisado. Un método alternativo es el uso de cálculos de modelado de elementos finitos { FEM) , el cual implica algunas simplificaciones y el uso de computadoras grandes. Sin embargo, aunque (FEM) es una herramienta muy poderosa, y es bastante apropiada para analizar estados estacionarios, ésta no es apropiada para el fenómeno de estado transitorio. Por lo tanto, la estrategia es la de determinar empíricamente mediante investigación en laboratorio, detectando y midiendo flujos, temperaturas y presiones de un grupo grande de modalidades de la construcción requerida. Los resultados se muestran en la Figura 9 (a 25°C, los cuales se pueden comparar con el mismo cuadro para el comportamiento de la técnica antecedente en la Figura 8) . Se obtiene un valor de pico de flujo más bajo (alrededor del 60% del valor del pico de la técnica antecedente) y un valor pico a pico más pequeño del cambio de temperaturas en el intervalo. Además el flujo final después de un funcionamiento de 100 segundos es más cercano al objetivo de 1 mg/seg que el de las modalidades de la técnica antecedente.

Una ventaja adicional es que se presentan ahorros en materias primas debido que el elemento de asiento de válvula de la invención es más pequeño, y quizás más importante, es apropiado para la producción en masa utilizando métodos tales como formación en frío, estampado, realzado, o troquelado además del procedimiento de torneado más convencional y costoso, el cual es el único procedimiento apropiado para los elementos de asiento de válvula de la técnica antecedente . El aluminio parece ser el material más apropiado a partir del cual se puede elaborar el elemento de asiento de válvula. Esto se debe a que tiene una conductividad térmica elevada, calor específico alto, es fácil de configurar mediante formación en frío, estampado o similares y también tiene propiedades mecánicas apropiadas para la construcción de esta invención. Se han evaluado y encontrado resultados apropiados para otros materiales comunes. La razón es que el producto del calor específico multiplicado por la densidad se mueve a través de un intervalo relativamente estrecho, y el diseño de esta invención es completamente robusto.

Elemento Calor específico Densidad Conductividad térmica cal/g/°C(J/kg/°K) (kg/m3) kcal .m/h.m2. °C (W/m/°K) Al 0.215 (900) 2 , 700 204 (237) CU 0.092 (385) 8, 960 345 (401) Zn 0.093 (388) 7, 140 100 (116) Fe 0.065 (272) 8, 900 69 (80) Se ha descubierto que las siguientes relaciones son especialmente apropiadas para los propósitos de esta invención: • Volumen total del elemento de asiento de válvula: intervalo 8-30 mm3 (técnica antecedentes es 50 mm3 , el valor preferido para la presente invención es 16.7 mm ) . • Relación D2/D1: intervalo 0.5-0.9 (técnica antecedente es 1, valor preferido para la presente invención es 0.725) . • Relación D3/D2: intervalo 0.65-0.9 (técnica antecedente es 0.55, valor preferido para la presente invención es 0.76) . • Relación Hl/Dl: intervalo 0.8-1.4 (técnica antecedente es 1.7, valor preferido para la presente invención es 1) . La Figura 1 muestra un mecanismo de la técnica antecedente en el cual una parte extendida 2 de la cubierta del tanque de combustible 3 sostiene una mecha 4. La mecha se retiene en un sujetador de mecha 5 mantenido en posición mediante un perno 6 con forma de "T" sobre el cual se posiciona un filtro 7. Se provee un elemento de asiento de válvula 8 el cual tiene un agujero longitudinal 9 en el misma el cual tiene un extremo de diámetro más grande 10 y un extremo de diámetro más pequeño 11 de modo tal que el escalón o rebajo en el mismo pueda proveer el asiento de válvula 12. El elemento de asiento de válvula 8 se sella a un alojamiento 13 por medio de un anillo "O" 14, el cual está retenido en una ranura 15 hacia un extremo del elemento de asiento de válvula 8. El elemento de asiento de válvula 8 se mantiene en posición por medio de un alojamiento 16 a través del cual se extiende la boquilla 17 del encendedo . En la forma preferida de la invención mostrada en la Figura 2, la cubierta de tanque 3 se engancha a un tanque indicado en 18. La construcción también incluye mecanismos de levantamiento apropiados y similares pero éstos pueden ser de construcción sustancialmente conocida y por lo tanto no se muestran en los dibujos por cuestiones de claridad. De nuevo, una mecha 14 se mantiene en el sujetador de mecha 5 con un perno 6 con forma de T y el filtro 7 como se describió anteriormente. El elemento de asiento de válvula 20 se provee mediante un elemento cilindrico 21 y el cual es de un diámetro externo sustancialmente constante. El agujero central 22 tiene una porción de diámetro más grande 23 y una porción de diámetro más pequeño 24 de modo tal que el rebajo formado de esta manera forma un asiento de válvula 25 sustancialmente como se describió anteriormente. Sin embargo, se provee un limitador de preferencia en forma de un reborde circunferencial 26 en la superficie exterior del elemento cilindrico 20. El reborde 26 de preferencia se provee en el extremo del elemento cilindrico 21 el cual provee la abertura para el extremo más pequeño 24 del agujero 22. El anillo "O" 14 se mantiene entre el reborde 26 y una extensión cilindrica 27 en el alojamiento 16. Por lo tanto se conserva el sellado entre el elemento de asiento de válvula 20 y el alojamiento 12. En la forma preferida de la invención, el volumen de material, por ejemplo, aluminio, cobre, zinc o hierro a partir del cual se forma el elemento de asiento de válvula 20 de preferencia está en el intervalo substancialmente de 8-30 mm3. Con respecto a otras relaciones estructurales del elemento de asiento de válvula 20, la relación del diámetro externo del elemento cilindrico (D2, D4 ) al diámetro externo del reborde (DI) , en forma deseable está en el intervalo de 0.5-0.9. La relación del diámetro interno de la porción más grande del agujero (D3) al diámetro externo del elemento cilindrico (D2) , en forma deseable está en el intervalo de 0.65-0.9. La relación de la longitud total del elemento cilindrico (Hl) al diámetro externo máximo del elemento cilindrico (DI) de preferencia está en el intervalo de 0.8-1.4. Además, la relación del espesor máximo del reborde (H2) con respecto a la longitud total del elemento cilindrico (Hl) en forma deseable está en el intervalo de 0.085-0.2. El material a partir del cual se forma el elemento de asiento de válvula de preferencia tiene un calor específico en el intervalo de 0.048 cal/g/°C - 0.24 cal/g/°C (200-1000 J/Kg/°K) de los cuales el aluminio es uno de dichos materiales apropiados. La conductividad térmica del material del elemento cilindrico también, en forma deseable, está en el intervalo de 64.5 kcal . m/h . m2oC - 387 kcal . m/h . m2oC (75-450 W/m/ °K) .

Durante el uso, el encendedor se hace funcionar en la misma forma que los encendedores de la técnica antecedente . De esta manera se puede observar que por lo menos en las formas preferidas de la invención se proveen construcciones que permiten que se pueda reducir la masa del elemento de asiento de válvula y que permiten que se puedan utilizar, si se desea, técnicas de construcción menos costosas incluyendo la producción en masa, y al mismo tiempo mejoran el desempeño del encendedor. Asimismo, la invención incrementa el fenómeno terraodinámico que se presenta cuando se mueve el combustible desde su estado líquido dentro del depósito, hasta el estado de vapor para que se obtenga la combustión apropiada en la punta de la boquilla. El suministro de calor proveniente de la boquilla se hace más regular y progresivo. Asimismo, el anillo "O" 13 se puede posicionar más fácilmente durante la fabricación.

Claims (17)

NOVEDAD DE LA INVENCION Habiendo descrito el presente invento se considera como novedad y por lo tanto se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes: REIVINDICACIONES

1. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor caracterizado porque comprende un elemento cilindrico que tiene un agujero interno, un rebajo en el agujero para proveer una porción de agujero con diámetro más grande y una porción de agujero con diámetro más pequeño, y para formar un asiento de válvula, el elemento cilindrico tiene una cara cilindrica externa, y un limitador formado en la cara externa, el diámetro externo del elemento cilindrico entre el limitador y el extremo del elemento cilindrico provee que el extremo de la porción de agujero de diámetro más grande sea sustancialmente constante.

2. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el limitador comprende un reborde anular.

3. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor de conformidad con la reivindicación 2 , caracterizado porque el reborde anular se posiciona en o adyacente al extremo del elemento cilindrico, suministrando el extremo de la porción de agujero de diámetro más pequeño.

4. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el volumen de material que forma el elemento de asiento de válvula está en el intervalo de 8-30 mm3.

5. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la relación del diámetro externo del elemento cilindrico al diámetro externo del reborde está en el intervalo de 0.5-0.9.

6. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la relación del diámetro interno de la porción más grande del agujero al diámetro externo del elemento cilindrico está en el intervalo de 0.65-0.9.

7. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la relación de la longitud total del elemento cilindrico al diámetro externo del elemento cilindrico está en el intervalo de 0.8-1.4.

8. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la relación del espesor máximo del reborde a la longitud total del elemento cilindrico está en el intervalo de 0.085-0.2.

9. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el calor específico del material que forma al elemento cilindrico está en el intervalo de 0.048 cal/g/°C - 0.24 cal/g/°C (200-1000 J/Kg/ °K) .

10. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la conductividad térmica del material que comprende al elemento cilindrico está en el intervalo de 64.5 kcal . m/h . m2oC - 387 kcal .m/h.m2oC (75-450 W/m/°K) .

11. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el elemento cilindrico se elabora mediante formación en frío.

12. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el elemento cilindrico se elabora mediante troquelado.

13. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el elemento cilindrico se elabora mediante cualquiera de estampado y real zado .

14. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el elemento cilindrico se elabora mediante torneado.

15. - Un elemento de asiento de válvula de encendedor y un alojamiento; el elemento de asiento de válvula es de conformidad con la reivindicación 1, y el alojamiento comprende un elemento que tiene un agujero interno, dimensiones para recibir por lo menos parte de la cara externa del elemento de asiento de válvula, un rebajo en el agujero del alojamiento contra el cual se puede soportar el extremo insertado del elemento de asiento de válvula, el rebajo está colocado de modo tal que se provea un espacio entre el reborde del elemento de asiento de válvula y el extremo adyacente del alojamiento.

16. - Un encendedor que incluye un elemento de asiento de válvula de conformidad con la reivindicación 1.

17. - Un encendedor que incluye un elemento de asiento de válvula y un alojamiento de conformidad con la reivindicación 15.