MX2010007733A - Material de pelicula que exhibe propiedades textiles y metodo y aparato para su elaboracion. - Google Patents

Abstract

Un material de película formado de material polímero termoplástico se procesa a fin de tener regiones de extensión lineal (A) enlazadas en conjunto mediante redes de extensión lineal (B), orientándose cada una de las regiones (A) y las redes (B), formando la dirección dominante en las regiones (A) un ángulo (V) respecto a la dirección sobre la cual (A) se extiende y comprendiendo las redes (B) conjuntos de surcos lineales de material más delgado o divisiones que forman ángulos (U) mayores que (V) respecto a la dirección en la cual (A) se extienden. El método para producir la nueva película involucra el pasar una película orientada a través de un par de rodillos ranurados de entremezclado para tensar en frío la película en una dirección en un ángulo respecto a la orientación original predominante, teniendo al menos uno de los rodillos ranurados, crestas con bordes ahusados para formar la división entre las regiones A y las redes B y para tensar el material a fin de formar redes B mientras el material se tensa, menos o no del todo, para formar regiones A. Preferentemente, al menos uno de los rodillos ranurados tiene crestas con una forma superficial ondulada.

Description

MATERIAL DE PELÍCULA QUE EXHIBE PROPIEDADES TEXTILES Y MÉTODO Y APARATO PARA SU ELABORACIÓN El objeto de la invención aparece desde el titulo. Por propiedades textiles se entiende básicamente un manejo suave y tibio. En particular, la invención se refiere a materiales de película de muy bajo peso, y las modalidades de la invención se dirigen a material de película que exhibe adicionalmente porosidad continua y/o elevada resistencia, tal como resistencia a la propagación de desgarre, resistencia a la tracción y resistencia a la perforación. Durante los últimos 40-50 años se han presentado algunas propuestas y unos cuantos procesos industriales para la elaboración de materiales de película formados de material polímero t e rmopl á s t i co que exhibe propiedades textiles, pero debido a complicaciones en el proceso de elaboración y/o costos de máquinas relati amente elevados, en general, estas tecnologías no han sido competitivas con las tecnologías sin tejido en base a filamentos hilados. En particular, esto ha sido una dificultad para materiales con bajo peso por área. El objeto de la presente invención puede especificarse además como el logro de bajo costos de máquinas y simplicidad en la realización del proceso . La WO 06/072604 y WO 06/120238, ambas haciendo referencia a invenciones que se han desarrollado en el laboratorio de los inventores, describen la tensión de película monoaxialmente orientada en una dirección transversal a la orientación original, mediante paso entre rodillos ranurados de entremezclado sobre los cuales las crestas son generalmen e planas y tienen bordes ahusados. Se forma asi un fino patrón de "realces" y "redes" más delgadas de intervención y, debido a los bordes ahusados sobre las crestas de los rodillos ranurados, existe una separación distinta entre las dos regiones en el patrón. En ambas invenciones esta tensión es una etapa en la elaboración de enchapados transversales. En la primera patente mencionada, el patrón producido de diferencias de grosor sirve para formar un sistema de mico-canal interno en el enchapado transversal, canales que, en conexión con perforaciones mutuamente desplazadas en las dos películas, forman un tipo ventajoso de porosidad continua. En la segunda invención mencionada, el propósito de la introducción del patrón fino de "redes" que se han orientado biaxialmente , es mejorar la resistencia a la propagación de desgarre. Como aparece a partir de ambas publicaciones de WO arriba mencionadas, la tensión entre los rodillos ranurados de entremezclado con crestas que tienen bordes ahusados se lleva a cabo de tal manera que la dirección original de orientación es paralela o prácticame te paralela a las ranuras. Sin embargo, en ensayos que preceden a la presente invención, los inventores su máquina de rodillo ranurado, diseñada para las dos invenciones arriba mencionadas, en una manera diferente, es decir, para tensar una película de HDPE, orientada uniaxialmente por fusión, coextruida, de 20 mieras de espesor, bajo un ángulo de aproximadamente 45° respecto a la orientación de fusión y con un embrague entre las crestas de los rodillos ranurados, el cual era más profundo de lo que se había intentado antes. Esto produjo una película de estructura única, es decir, la estructura que aparece en la microfoto de la Figura 1. Esta estructura dio a la película un tacto sorprendentemente suave y tibio. Se hizo claro que tal película en sí, o en forma de un ensamble de varias películas, es muy adecuado para varias aplicaciones textiles. Como surgirá a partir de lo siguiente, esta estructura de película y un ensamble de tales películas pueden elaborarse mediante un proceso no complicado y usando maquinaria de funcionamiento seguro y relativamen e económica, siendo la maquinaria clave los rodillos ranurados con crestas de borde ahusado e industrialmente bien establecidos, maquinaria no complicada, diseñada para elaborar una orientación uniaxial que se extiende bajo un ángulo agudo hacia la dirección continua de una red de película. El producto de acuerdo con la presente invención es una película o un ensamble de películas, formándose la o cada película de material polímero t e rmop 1 á s t i co y comprendiendo un conjunto de regiones de extensión lineal (A) , formadas por banda en paralelo y distintas del mismo, ya que esta expresión se especifica abajo como redes de extensión lineal (B) que conecta integramente las regiones (A), siendo cada red (B) en cada ubicación de su extensión lineal más delgada que las porciones adyacentes de regiones (A), y en cuya película o ensamble de películas, tanto (A) como (B) se orientan teniendo en cada ubicación una dirección de orientación dominante. El producto se caracteriza porque en la película o en cada película del ensamble, la dirección dominante de orientación en las regiones (A) forma ángulos (v) mayores de cero pero no mayores de 80 °C con la dirección en la (A) se extiende, y las redes (B) comprenden conjuntos de surcos lineales (C) que son ya sea zonas de rebajamiento o son divisiones, formando los surcos ángulos (u) mayores que (v) hacia la dirección en la cual (A) se extiende. El método de la invención es un método para producir este producto mediante tensión y comienza con una película o un ensamble de películas que tienen, cada una, una dirección de orientación predominante. La tensión se lleva a cabo por medio de un par de primeros rodillos ranurados, de entremezclado mutuo, y toma lugar en una dirección que es diferente, pero cuando mucho 80° diferente de la dirección original de orientación, predominante, en la película individual o en cada una de las películas ensambladas. El método se caracteriza porque al menos uno de los rodillos ranurados en el par tiene crestas con bordes que son lo suficientemente ahusados para formar una división distinta, ya que esta expresión se especifica abajo entre redes (B) de extensión lineal, paralelas, de material de película, que se han tensado en frió entre las crestas de los dos primeros rodillos ranurados e interviniendo regiones (A) formadas en banda, que se extienden de manera lineal, las cuales han permanecido sobre las crestas de borde ahusado y no se han tensado o se han tensado en un menor grado entre los rodillos ranurados. La palabra tensión en frío, según se utiliza en esta especificación, significa que comprende cualquier tensión llevada a cabo significativamente por debajo del punto de fusión de la película, pero preferentemente se seleccionan temperaturas por debajo de aproximadamente 60°C. La división entre cada par de regiones (A) y redes (B) se considera suficientemente distinta, si más de 50% del cambio de espesor toma lugar dentro de una zona que no es mayor del 15% de la amplitud de la región (A) . Sin embargo, preferentemente no debe ser más amplia del 10% y más preferentemente no mayor del 5% de esta amplitud. Esto puede examinarse por microscopio . El cambio de espesor no es necesariamente una disminución uniforme a partir de los valores mayores en la región (A) hasta los valores inferiores en la región (B) . Debido a las fuerzas concentradas en el material que se encuentra en contacto con los bordes ahusados, este cambio de espesor puede ser una disminución uniforme que es seguida por un incremento uni forme . El término "rebajamiento" se utiliza normalmente en conexión con tensión de películas de polímero a temperaturas esencialmente por debajo de su rango de fusión. Esto indica que el proceso de tensión toma lugar de manera abrupta, de tal manera que una sección de la película parece un cuello sobre los hombros. En la presente invención, los espesores mínimos dentro de las zonas de "rebajamiento" deben ser preferentemente no mayores de 50% el espesor del material de red (B), circundante. La combinación de los tres elementos estructurales, es decir, las regiones (A), formadas por banda, descritas, los surcos de avance transversal (C) , y el resto de la red de interconexión (B), es la que proporciona al producto una combinación de propiedades de resistencia y tacto textil, lo cual es único para un producto de película. Los surcos (C) que son ya sea regiones. ultra-delgadas o divisiones regulares, tienen particular importancia para la f lexibi 1 idad . La materia prima muy adecuada para la invención son películas que en cantidades de al menos 50% consisten en HDPE o PP isotáctico o s i ndi o t ác t i co , preferentemente HMWHDPE, pero también son aplicables otros materiales polímeros t e rmop 1 á s t i co s , que incluyen polímeros biodegradables . Las ranuras en cada primer rodillo ranurado pueden ser circulares o pueden ser helicoidales bajo un ángulo no menor de 85° respecto al eje del rodillo para hacer que las regiones (A) y redes (B) se extiendan en paralelo con la dirección de la máquina o bajo un pequeño ángulo con la última. Las variaciones de la forma circular son formas superficiales onduladas que se describirán a continuación. El calibre promedio de cada red (B) es preferentemente cuando mucho 70% del calibre promedio de las dos regiones adyacentes (A) . Esto también puede examinarse al microscopio. En esta conexión, la demarcación entre una región (A) y una red adyacente (B) se considera que es la ubicación donde el espesor es el promedio entre la parte más gruesa de la región (A) y la parte más delgada de la red (B) . Como se menciona en la reivindicación 1, es una pre-condición que la dirección de orientación dominante en las regiones (A) forme un ángulo no mayor de 80° con la dirección en la cual se extiende (A) . No es posible indicar un limite inferior, cuantitativo, general, de este ángulo, ya que esto depende del material de polímero, la orientación en el material de inicio, el espesor de la película y otros parámetros. Normalmente, este ángulo no debe ser menor de 10° y normalmente son preferibles los ángulos no menores de 20°, pero en algunos casos se han logrado buenos resultados con ángulos de aproximadamente 5o. Sin embargo, la selección será fácil para una persona experta en la materia después de simple experimentación. La afirmación de que las crestas en los primeros rodillos ranurados son generalmente planas implica que pueden ser ligeramente curvas en sección pe pendicular respecto a las ranuras (es decir, ser convexas) siempre y cuando sean capaces de producir una separación distinta según se especifica arriba, o pueden tener porciones de borde ligeramente sobresalientes, es decir, ser ligeramente cóncavas, como se muestra en la Figura 6 de la WO 06/072604 y en la Figura 8 de la WO 06/120238. Tales salientes pueden servir para hacer particula mente distinta la separación entre (A) y ( B ) . Cuando las regiones (A) y las redes (B) se colocan en paralelo o prácticamente en paralelo con la dirección de la máquina, significa que la película o películas originales, que se tensaron en frío entre los rodillos ranurados de entremezclado, deben tener una dirección predominante de orientación, formando un ángulo respecto a la dirección de la máquina. Esto puede lograrse al formar la película de inicio para el método mediante corte helicoidal de una película tubular que se orienta principalmente en su dirección longitudinal. Eso puede ser únicamente mediante orientación en estado fundido o semi- fundido , o la película de inicio puede haberse orientado adicionalmente en la dirección de la máquina mediante tensión en f rí o . El corte helicoidal puede llevarse a cabo, por ejemplo, según se expone en la U.S. 5,248,366. Este método muy establecido es simple, seguro y práctico. Sin embargo, si solo se desea orientación por fusión en la película de inicio, puede suministrarse con una orientación de fusión de extensión helicoidal durante el arreo a partir de la boquilla de extrusión al girar la última con relación a los medios de arreo. También es muy conocido tal método para el desvío de la orientación. Como se mencionó en la introducción, un propósito principal de la invención es proporcionar una película con manejo textil suave y tibio. Para este fin, el calibre promedio de 1 película o de cada película en el ensamble es preferentemente de no más de 20 g m~2, y aún más preferentemente no más de 15 g m~2 o incluso no más de 10 g m~2. En esta conexión, debe mencionarse que en la práctica normalmente no será difícil separar las películas en un ensamble y pesarlas de manera individual. Esto se explicará a continuación. Con una vista adicional al propósito primario, arriba mencionado, de la invención, es decir, el logro de un manejo suave y tibio, es ventajoso que la amplitud de cada región (A) sea cuando mucho de 2 mm, preferentemente cuando mucho de 1 mm, y aún más preferentemente cuando mucho de 0.5 mm . Mientras que ventajosamente la división del conjunto de regiones (A) es cuando mucho de 4 mm, preferentemente cuando mucho de 2 mm , y aún más preferentemente cuando mucho de 1 mm . Por razones de buen orden, debe mencionarse que la GB 1,526,722 y la US 5,028,289 exponen procesos para la elaboración de un enchapado transversal, en el cual las películas tubulares de material polimérico t e rmop 1 á s t i co , que tienen una orientación de fusión longitudinal predominante, se cortan helicoidalmente para hacer que la orientación de fusión se extienda en desviación, se ensamble después con las orientaciones de fusión que cruzan entre si y se tensan trans versalment e en conjunto, entre rodillos ranurados. Sin embargo, estos rodillos ranurados no se adaptan para producir una separación distinta entre zonas que exhiben diferentes grados o direcciones de orientación. Por el contrario, se propone la elaboración de un enchapado transversal relativamente suave y preferentemente la tensión transversal entre rodillos ranurados toma lugar en varias etapas. Una modalidad muy importante de la invención se caracteriza porque las regiones (A) son onduladas, extendiéndose cada onda sobre la amplitud de tal región, de tal manera que cada sección a lo largo de las regiones (A) se extiende en una manera generalmente sinuosa, y siendo las redes más cortas que las partes adyacentes de las regiones (A) para estabilizar el ondulado. La Figura 7 muestra una altura mínima preferible (h) del ondulado. El ondulado actúa como una clase de lanilla para proporcionar un tacto tibio por medio de su efecto aislante térmico. También da al material una apariencia textil estética. Si el pigmento en forma de micro-hojuela se dispersa en el material polímero, por ejemplo, elaborado de grafito mineral o en base a mica, el material dará un diamante como brillo. Puede lograrse un efecto similar mediante vacuometali zación de la superficie del producto, por ejemplo, con a 1 umin i o . El ondulado ocurre de manera espontánea cuando la película o ensamble de películas sale de los rodillos ranurados de entremezclado con las crestas generalmente planas. La razón es que la tensión de las ondas introduce una tensión que también tiene un componente en la dirección de la máquina, por lo tanto, las ondas se contraen, también a lo largo de la dirección de la máquina, cuando se libera la tensión. Se observa así que cualquier tensión uniaxial de una película termo-plástica introducirá una tendencia de contracción perpendicular a la dirección de la tensión. Se encontró que un ángulo p re - ex i s t e n t e de orientación, como en la invención, mejora tal contracción. Las regiones (A) prácticamente no se sujetan a fuerzas de tensión ya que tales fuerzas se capturan por los bordes ahusados y, por consiguiente, tiene una tendencia prácticamente nula a la contracción después del proceso de rodillo ranurado, pero se forman pliegues cuando se contraen las redes. En algunas aplicaciones en las cuales tal efecto de "lanilla" no es deseable, la ondulación puede eliminarse mediante tensión en la dirección de la máquina a una temperatura elevada. Sin embargo, el efecto de "lanilla" también puede mejorarse. Con este propósito, el grado de la tensión en frió descrita entre los primeros rodillos ranurados de entremezclado mutuo, puede variar secuencialmente al dar a las crestas, de al menos un rodillo en el par de rodillos ranurados, una forma superficial ondulada. Esto se explica con mayor detalle en conexión con las figuras. "Orientación secuencial" o "tensión secuencial" son términos muy conocidos, que indican que el grado de orientación o tensión varia de manera repetitiva. Esto incluye la posibilidad de que la orientación o tensión epetitivamente sea cero. Cuando este efecto de "lanilla" se hace particularmente pronunciado por el uso de un ondulado relativamente profundo sobre la superficie de uno o ambos rodillos ranurados de entremezclado, el material de película en contacto con las crestas de los rodillos ranurados, ondulados, puede perder localmente su separación distinta entre las regiones (A) prácticamente no tensas, de dirección transversal y tensarse más fuertemente y fibrilar opcionalmente las regiones (B) . Por lo tanto, un producto ventajoso de acuerdo con la invención, que se encuentra en la forma de una sola película o un ensamble de películas, se caracteriza porque las regiones (A) de extensión lineal forman líneas interrumpidas, siendo las regiones de las interrupciones (D) , formadas de redes más delgadas que (A) , generalmente similares a las redes (B) y sin orilla distinta alguna entre las dos regiones de red, mediante lo cual se ondula cada región lineal interrumpida (A) que incluye sus interrupciones más delgadas (D) , formando las redes (D) las crestas de este ondulado. Como ya se mencionó, el establecimiento de la dirección predominante de orientación de la película de inicio puede limitarse a tomar lugar - li ¬ en estado fundido o semi-fundido, llevada a cabo en la dirección de la máquina o helxcoidalmente en conexión con la extrusión o puede comprender un proceso de tensión en frió en la dirección de la máquina. Tal tensión en frió que precede al corte helicoidal y que precede a la tensión en rodillo ranurado, puede ser, con ventaja, una tensión longitudinal, secuencial, preferentemente entre los segundos rodillos ranurados que tienen dientes que se' extienden paralelos al eje. Preferentemente el espesor y grado de orientación dentro de cada región (A) se hace variar en secuencias no mayores de 10 mm, más preferentemente no mayores de 5 mm . Se sabe cómo llevar a cabo la tensión m.d. secuencial entre tales tipos de rodillos ranurados. Ya que los dientes ejercen una presión sobre la película de manera perpendicular a las superficies de la película, normalmente serán las porciones de película q.ue contactan los dientes de uno o ambos rodillos las que reciban la mayor orientación. Existen varias razones para el uso de tal tensión secuencial. Una razón se refiere a la resistencia a la propagación de desgarre y resistencia a la punción del producto. Estas propiedades son normalmente mejores cuando es bajo el grado de orientación, pero por otro lado puede necesitarse cierta tensión en frió antes del corte helicoidal con objeto de disminuir lo suficiente el peso de medida al cuadrado. Con frecuencia, serán preferibles las proporciones de tensión en frió en el rango de aproximadamente 1.5 - 2.0. Sin embargo, cualquier intento por llevar a cabo la tensión en frío en tales proporciones bajas y de manera continua, normalmente darán un resultado muy irregular con áreas más tensas y menos tensas o incluso sin tensar, de manera aleatoria entre si, mientras que la tensión secuencial en las proporciones mencionadas traen orden en las variaciones. Las porciones de diferente tensión de la película formarán así bandas transversales. De manera adicional, existe un sorprendente efecto por el uso de la tensión secuencial, es decir, una influencia importante en la creación de ondas en las regiones (A) . Cuando la película tubular secuencialmente tensa se relaja después de la tensión secuencial, las bandas que se han tensado más llevarán a cabo cierta contracción transversal. Esto hace que las bandas menos tensas formen poca tensión, lo cual durante la etapa de tensión en frió entre ranuras con crestas de borde ahusado, mejora la formación de ondas en la región (A) . Además, el ondulado de las regiones (A) se vuelve particularmente estable en las zonas que son más gruesas que el resto de la película. Es bien conocida la realización de realces prominentes en una película por medio de un relieve, sin embargo, mediante el relieve conocido, estos realces generalmen e se vuelven más delgados que el material circundante y, por consiguiente, pierden fácilmente su forma prominente bajo presión suave. El producto de acuerdo con la rei indicación 3 y especialmente de acuerdo con las reivindicaciones 4, 5, 20 y/o 28, es mejor en este aspecto, ya que los "realces" prominentes forman aquí las porciones más gruesas del material de película, mientras que la mayor parte del material que rodea a un "realce" es más delgado y proporciona la flexibilidad deseada del producto. La película o ensamble de películas que sale de los rodillos ranurados con crestas de borde ahusado se plegará profundamente en paralelo con las regiones (A) y las redes (B) y debe extenderse normalmente de manera transversal para retirar estos pliegues. Esto puede tomar lugar por medio de rodillos tipo banana o medios simples similares. El material puede estabilizarse de manera térmica en esta forma extendida y puede llevarse a cabo un ligero estricado, preferentemente mientras se permite cierta contracción en la dirección continua de las regiones (A) y redes (B) . Los dispositivos de estricado pueden ser pares muy simples de correas ya que normalmente las fuerzas involucradas son bajas. La contracción mencionada puede obtenerse, por ejemplo, al dar a la película o ensamble de películas, pliegues que se extienden perpendicularmente a las regiones (A) y las redes (B) antes de alimentarse en los dispositivos de estricado. En una segunda modalidad particularmente importante de la invención, el producto es un enchapado transversal, según se establece de manera más precisa en la reivindicación 6. Tal producto normalmente exhibe, además del tacto textil, propiedades de tracción, resistencia a la propagación de desgarre y resistencia a la punción, particularmente buenas. Las ventajas arriba mencionadas de una forma ondulada de las regiones (A) normalmente también se aplicarán a esta modalidad de la invención. Las películas individuales pueden unirse en un proceso separado después de la tensión en frió de cada película entre los rodillos ranurados con crestas de borde ahusado. Preferentemente, el volumen de cada película debe preservarse al llevar a cabo la unión como un proceso de laminación por extrusión con filamentos fundidos como aglutinante, mientras se mantiene una pequeña distancia entre los rodillos de laminación. Un método más simple, que generalmente proporciona mayor resistencia a la tracción pero menos volumen, integra la laminación con la tensión en frío entre las crestas de borde ahusado, mediante alimentación del ensamble de películas en el punto de sujeción de la tensión, encontrándose sus direcciones originales de orientación predominante en instalación en cruz. Después del paso de las películas a través de este punto de sujeción, las regiones (A) en las diferentes películas de enchapado transversal se cubrirán de manera exacta entre sí a lo largo de toda su longitud, y las redes (B) se cubrirán de manera similar entre sí. En el enchapado transversal elaborado a través de estas etapas, la deformación por ruptura es preferentemente no menor de 100% y la resistencia a la tracción final es no menor de 10 MPa, preferentemente no menor de 15 MPa, con relación a la prueba de tracción de muestras de 2.5 cm de amplitud, a una velocidad correspondiente al 500% de la longitud por minuto. Durante esta tensión en frío, puede establecerse una unión o bloqueo entre las películas, localizado en las regiones (A) y (D) o en límites entre las redes (B) y las regiones (A) o (D), normalmente bajo uso de películas que mediante co-extrusión se han suministrado con un estrato de laminación adecuado. Cualquier proceso para unión o bloqueo de las películas en conjunto se limita preferentemente de tal manera que la mayor parte de cada red (B) permanezca sin unir y sin bloquear. (El término "bloqueo" se utiliza normalmente para una unión que no es tan débil como para eliminarse por desprendimiento sin distorsionar las películas) . Se observa que la tendencia al bloqueo es muy pronunciada en los límites entre las regiones (A) y redes (B), es decir, en las porciones de película que se arrastran contra los bordes ahusados y cuando se usan estratos de laminación que se vuelven ligeramente pegajosos a aproximadamente 60°C, una tensión en frío a temperatura ambiente entre las crestas de borde ahusada puede proporcionar, en muchos casos, un bloqueo que es suficiente para la aplicación práctica del laminado. Sin embargo, para algunas aplicaciones, será necesaria una unión más fuerte, pero dejando aún las redes (B) sin unir y manteniendo el ondulado de las regiones (A) y (D) . Esto puede establecerse mediante el calentamiento localizado de zonas dentro de las regiones (A) y (D) , llevado a cabo antes o después de la tensión entre los rodillos ranurados con crestas de borde ahusado. Tal calentamiento puede llevarse a cabo con otros conjunto de rodillos ranurados, que se ajustan para coincidir con las crestas de borde ahusado, según se explica con mayor detalle en conexión con la Figura 5.

Un enchapado transversal, especial, que se propone en propiedades de punción particularmente buenas, se construye según se establece en la rei indicación 10. Esta adaptación se describe aún más en conexión con la Figura 8. En un tercer aspecto particularmente importante de la invención, las redes (B) se encuentran en estado fibrilado o con micro-huecos permanentes, siguiendo substancialmente la f ib r i 1 a c i ó n la dirección de orientación dominante local, mientras las regiones (A) son menos fibriladas, preferentemente se encuentran esencialmente sin fibrilar y con menos micro-huecos permanentes (preferentemente mucho menos) . Para lograr esta estructura, la selección del material de película de inicio y los parámetros de la tensión en frío entre las crestas de borde ahusado, puede adaptarse para producir fibrilación o formación de micro-huecos permanentes de las redes, mientras se mantiene su coherencia y su conexión integral con (A) , siendo tal fibrilación substancialmente paralela a la dirección de orientación dominante local. Por lo tanto, el material de inicio puede comprender un aditivo, adecuado para la producción de tal fibrilación o formación de micro-huecos pe rmanente s . Una modalidad de este método se establece en la reivindicación 32, otra modalidad en la reivindicación 33. Ambos se explican con detalle a continuación. Sin embargo, la estructura de acuerdo con el tercer aspecto de la invención también puede establecerse al llevar a cabo la tensión entre los rodillos ranurados, bajo condiciones que forman las redes en una estructura continua pero con los surcos (C) en la forma de zonas de "rebajamiento" en paralelo (ver fig. 1 y descripción de ésta) . Posterior a la tensión, pero preferentemente en linea con la misma, las zonas de "rebajamiento" se interrumpen entonces para formar divisiones reales. Tal interrupción puede llevarse a cabo de diferentes maneras, pero prefe entemente pasando el producto, durante el estricado, sobre una corriente de aire caliente, y adaptando las condiciones del tratamiento (temperatura del aire, velocidad del aire, velocidad de la película) a fin de que la interrupción se confine en general a las zonas de "rebajamiento". Una ventaja de este método para la formación de divisiones es que las porciones de polímero que se fracturan por calentamiento, han perdido la orientación, y ayudan así a evitar división adicional . Para el entendimiento de los métodos de acuerdo con las reivindicaciones 32 y 33, se hace referencia a la Patente de GB No. 1,148,382 (Rasmussen) . Esta patente trata sobre la elaboración de redes de fibra extremadamente fina, mediante fibrilación de una película orientada, que se elabora a partir de una mezcla de polímero. Tales redes de fibra se elaboran (citando la patente) "mediante mezcla coloidal mientras se funde un material polimérico de elevado peso molecular, c r i s t a 1 i z ab 1 e , A, con un material polimérico B, el cual es químicamente diferente de A y tiene un punto de fusión menor y un índice de fusión mayor que A, extruyendo la mezcla de fusión como una lámina y orientando por fase la lámina mediante fuerte tensión de la lámina en la dirección de extrusión, mientras la lámina se encuentra aún fundida, enfriando primero la lámina tensa para cristalizar el material polimérico A y aglomerar mientras se mantiene el material polimérico B en estado fluido, dilatando o extrayendo por disolución el material polimérico B y dividiendo el material de lámina asi formado mediante su tensión en una dirección transversal a la dirección de orientación" . (El uso de los símbolos A y B son de curso diferente 1 uso de los mismos símbolos en las presentes reivindicaciones) . La patente explica que, bajo tales condiciones, el polímero llamado B tenderá a formar membranas delgadas alrededor de "agujas de cristal" del polímero llamado A, aunque aún habrá conexiones directas entre formaciones de cristal adyacentes. La patente también menciona polioxietileno como un polímero "B" adecuado. En conexión con la presente invención, no es económicamente factible el extraer por disolución o dilatar un componente, pero la estructura descrita en la patente antigua, es decir, las formaciones de cristal formadas por aguja, parcialmente separadas por finas membranas, es muy adecuada para la fibrilación. Este es el antecedente para las reivindicaciones 32 y 33.

Con respecto a la rei indicación 32, se observa que, aunque los dos polietilenos mencionados químicamente observados son casi idénticos, las grandes diferencias en sus pesos moleculares provocan que el HMWHDPE forme las "agujas de cristal" descritas y el otro HDPE forme "membranas" más frágiles entre estas agujas. Esto promueve la capacidad de división mientras se mantiene aún una adecuada resistencia elevada en el producto. El método de la reivindicación 33 se entiende en particular para la elaboración de pañales, es decir, para la red en contacto directo con la piel. La orina disolverá parcialmente el polímero soluble en agua, el cual por la división se ha expuesto en las superficies de división. De este modo actuará lubricando la piel. Puede agregarse un agente aséptico a este polímero soluble en agua. Para la mayoría pero no todas las aplicaciones, este tercer aspecto de la invención, es decir, la fibrilación o la formación de huecos permanentes, se lleva a cabo preferentemente en conjunto con la primer modalidad, es decir, el ondulado de las regiones (A) y (C) . cuando se presentan) , y/o con la segunda modalidad, es decir, el enchapado transversal . La película o ensamble de película elaborado de acuerdo con la invención puede ser muy adecuado para la elaboración de bolsas con propiedades especiales y en la elaboración de varios tipos de productos sanitarios. Como un ejemplo, la película o ensamble de películas en forma esencialmente no fibrilada y sin huecos permanentes, es muy adecuada para bolsas de basura . Como se describe arriba, la tensión en frío mediante el uso de un ondulado relativamente profundo sobre uno o ambos rodillos ranurados de entremezclado, puede hacer en las regiones (A) líneas interrumpidas en lugar de líneas continuas. Con objeto de lograr un volumen y/o grado de fibrilación o porosidad permanente, particularmente elevados, pero hasta cierto grado a costa de las propiedades de resistencia, este efecto puede tomarse de modo que las reg.iones (A) pierdan el carácter de lineales y se vuelvan una multitud de "puntos" instalados en conjuntos lineales.

La invención también comprende cualquier aparato nuevo que sea adecuado para llevar a cabo las etapas de método descritas. La invención se describirá ahora con mayor detalle con relación a las figuras anexas. La Figura 1 es una microfoto que muestra una sola película de acuerdo con la invención. Es la película producida como se describe en el E j emplo 1. Las Figuras 2a, 2b y 2c son versiones de un enchapado transversal de acuerdo con la invención, pero sin tomar en cuenta los surcos (C) . El plegado de las regiones (A) se considera tenso. La Figura 2a muestra un pliegue del laminado, 2b el otro pliegue, mostrándose los dos lados mutuamente desplazados a lo largo de la dirección de las regiones (A) y las redes (B) . El rayado en las Figuras 2a y 2b indica las direcciones dominantes de orientación. La Figura 2c muestra un corte transversal del laminado, indicando que las redes (B) se dibujan delgadas y no se unen, mientras que las regiones (A) se unen mutuamente en conjunto, al menos en manchas o líneas o a lo largo de los límites entre (A) y (B) . Observe que en la Figura 2c, los espesores se muestran a una escala que es 10 veces la escala sobre la cual se muestran las amplitudes de las regiones (A) y las redes ( B ) . La Figura 3 muestra una sección axial de las partes superficiales de dos rodillos ranurados que tienen crestas circulares con bordes ahusados, los cuales entremezclan y tensan una película o un ensamble de películas. La Figura 4 son dos láminas de flujo que representan dos líneas que producen en conjunto-un enchapado transversal de acuerdo con la invención, las dos etapas de "Laminación y unión en bandas lineales" y "T.d. tensión entre rodillos ranurados de borde ahusado en coincidencia con bandas", se llevan a cabo por el aparato mostrado en la Figura 5. La Figura 5 muestra en corte axial las partes superficiales de una pila de rodillos ranurados que unen primero dos o más películas en conjunto en bandas y después tensan transversalmente bandas no unidas del ensamble, encontrándose todos los rodillos ranurados en coincidencia exacta entre sí, a las respectivas temperaturas de operación.

La Figura 6 es una lámina de flujo que muestra un proceso simplificado para la elaboración de un enchapado transversal, todo en linea . La Figura 7 es una versión que sirve como base para una descripción con respecto a la profundidad del plegado de las regiones (A) . La Figura 8 es una versión que demuestra ángulos en un producto de especialidad, entre la extensión de las regiones (A) - dirección (1) - y las direcciones predominantes de orientación en estas regiones - direcciones (2) y (3) - de dos películas de enchapado transversal. Las Figuras. 9a y 9b son cortes transversales que representan modificaciones de la forma superficial de las crestas de los rodillos ranurados descritos en conexión con la Figura 3. Las Figuras. 10a y 10b son versiones que ilustran dos patrones diferentes de ondulado, que pueden obtenerse con las formas de rodillo mostradas en las Figuras 9a y 9b. La Figura 11 es una lámina de flujo que muestra una combinación particularmente práctica de etapas de elaboración.

La Figura 12 que es una microfoto como la Figura 1, muestra una sola película de acuerdo con la invención. En este caso, la película se produce según se describe en el Ejemplo 3, usando el rodillo mostrado en la Figura 9a. La Figura 13 es una versión que ilustra un proceso para desarrollar los surcos (C) desde ser "zonas de rebajamiento" hasta convertirse en divisiones abiertas. La versión se dibuja en paralelo con la dirección de la máquina. La Figura 14 es una representación esquemática de la estructura de película de acuerdo con la invención, correspondiente a la representación realista en la microfoto de la Figura 1. El significado de las letras de referencia (A) , (B) y (C) aparece en la descripción de la Figura 1. Las Figuras 2a, 2b y 2c, la Figura 4 y la Figura 6 no requieren de explicación adicional. La microfoto de la Figura 1 muestra la película individual, elaborada según se explica en el Ejemplo 1 y demuestra las regiones de extensión lineal (A) , que se ondulan con cada onda que se extiende sobre la amplitud de tal región, y las redes (B), que se han dibujado más delgadas entre crestas de borde ahusado sobre el rodillo ranurado de entremezclado mostrado en la Figura 3. Las redes (B) comprenden las zonas ultra-delgadas de "rebajamiento" (C) . Como lo muestra la foto, existe una separación distinta entre (A) y (B) . Se observa que el material polímero se ha pigmentado en blanco y el fondo es negro. Para enfatizar el ondulado, la foto se toma con un haz de luz proyectado sobre la muestra casi en paralelo con la dirección en la cual (A) y (B) se extienden. Las mediciones en las microfotos de las muestras del mismo material de película, pero tomadas bajo otros ángulos, muestran que la proporción (1/h) entre una longitud de onda media (1) y la altura (h) de una sola onda, generalmente es de aproximadamente 4:1. La versión de la Figura 7 se dibuja con objeto de evitar cualquier malentendido de lo que aquí significa longitud de onda media (1) y altura de onda (h) . Para comparación, la proporción (1/h) en la Figura 7 es de 3:1. Se considera que una proporción tan elevada como 8:1 también proporcionará una película delgada de acuerdo con la invención con un tacto tibio. Aunque la dirección predominante de orientación en las regiones (A) forma un ángulo de 45° con la extensión de estas regiones - esto aparece en el proceso de elaboración descrito en el Ejemplo 1 - las lineas desviadas en negro en la raicrofoto muestran la manera en que la tensión entre las crestas de borde ahusado ha vuelto mayor a este ángulo en las redes (B) . Estas lineas aparecen como divisiones, pero los intentos por transmitir aire dieron resultado negativo, mostrando que son porciones de película extremadamente delgadas o, en otras palabras, zonas de "rebajamiento". Contribuyen especialme te a la flexibilidad de la película y también ocurren cuando dos películas se tensan en conjunto para formar un enchapado transversal de acuerdo con la invención. Por otro lado, estas líneas como división también muestran que será fácil, mediante modificaciones de la composición de materia prima y/o de los parámetros de las condiciones del proceso, y/o mediante un proceso disruptivo posterior, formar divisiones reales y/o micro-huecos permanentes. Esto puede establecerse, por ejemplo, al basar la composición en grados de polímero que son menos resistentes a la división que el HWHDPE usado en el Ejemplo 1, y/o mediante mezcla de las partículas que . inducen división. En esta conexión, la concentración de tales partículas puede ser y debe ser mucho menor a lo normalmente usado cuando se producen micro-huecos permanentes durante la tensión. En la descripción general, anterior, se mencionan límites preferibles para el calibre promedio de cada red (B), expresados como un porcentaje del calibre promedio de las regiones adyacentes (A) . Si las redes (B) se han provisto con divisiones, las mi c ro - á re a s de división deben incluirse en el cálculo del promedio, contribuyendo al calibre cero. Como se mencionó arriba, la microfoto muestra una sola película elaborada como se describe en el Ejemplo 1. Este Ejemplo también describe un producto de ensayo de un enchapado transversal de 2 pliegues en base a la misma película de inicio. Las microfotos de este enchapado transversal parecen las mismas que la Figura 1, excepto que las imágenes de las redes (B) muestran líneas en cruce que parecen divisiones, pero son en realidad líneas de división ultra-delgadas en las dos películas.

Las Figuras 2 a, b y c muestran la manera en que dos películas en un enchapado transversal de acuerdo con la invención pueden tener regiones (A) que se cubren por entero entre si, y redes más delgadas (B) que también se cubren por entero entre sí. Ya se ha mencionado que los surcos (C) no se toman en cuenta en estos dibujos. Como se muestra en la Figura 2c, las redes (B) no se unen ni bloquean entre sí, mientras que las regiones (A) se bloquean al menos en conjunto. Esto se establece normalmente a través de estratos de laminación (no mostrados en la versión) . Como se menciona en la descripción general, la tendencia de bloqueo es elevada en los límites entre (A) y (B) . Esto se debe a que las dos películas se empujan fuertemente junto con los bordes ahusados de las crestas de los rodillos ranurados . Sin embargo, preferentemente las porciones principales de las regiones (A) deben unirse regularmente en conjunto, según se describe esto en conexión con la Figura 5. Como el rayado de las Figuras 2a y 2b lo indica, las direcciones de orientación se cruzan por doquier. Los ángulos que la orientación de las dos películas dentro de las regiones (A) se forman con la dirección en la cual se extienden estas regiones (es decir, normalmente pero no siempre la dirección de la máquina) se muestra aquí como más o menos 45°, pero en la práctica puede ser cualquier ángulo desde aproximadamente + /-50 hasta +/-8O0. Sin embargo, necesita haber simetría como se muestra aquí, y la orientación en las dos películas puede ser incluso de un solo lado, observada con relación a la dirección en la cual se extienden las regiones (A) y las redes (B) . Esto se muestra en la Figura 8, donde (1) es la dirección en la cual se extienden (A) y (B) , (2) es la dirección de orientación predominante de una película en el enchapado transversal y (3) la dirección de orientación predominante en el otro pliegue. En ambos casos, estas orientaciones se refieren a las regiones (A) . En la reivindicación 10, esta instalación de orientación se expresa más exacta. El propósito de esta instalación muy asimétrica es dar al enchapado transversal buena resistencia a la punción en particular, sin embargo, a costa de algunas otras propiedades de resistencia. Con relación a la Figura 3, los rodillos ranurados de entremezclado mutuo (112) y (113) que efectúan la tensión transversal por segmentos de las redes (B), tienen crestas planas (114) en sus dientes circulares con bordes ahusados (115) . (Plano observado en sección axial, en sección pe pendicula respecto al eje es circular) . Esto provoca que la tensión se limite a estas redes, numeradas aquí (111) . Las porciones del material de película que yacen sobre la cresta plana (114) forman las regiones prácticamente sin tensar (A) . Con objeto de evitar por completo la tensión de estas regiones, los rodillos ranurados se mantienen preferentemente a baja temperatura, por ejemplo, 15 a 20°C, mientras que el resto de la película puede tratarse con aire tibio, por ejemplo, de temperatura de aproximadamente 40°C. Los requisitos de precisión en la elaboración de las superficies de rodillo son elevados y es altamente recomendable elaborar la parte externa de los rodillos a partir de segmentos cortos. Como se mencionó en la descripción general, en uno de los rodillos 112 ó 113, las crestas pueden tener bordes redondeados o pueden ser redondas del todo, a fin de que la tensión transversal y la formación de las zonas delgadas de "rebajamiento" o de las divisiones también tomen lugar en estas crestas. Esto significa que las redes (B) se volverán más amplias que las regiones (A) . Ciertos valores de resistencia puede mejorarse así, aunque la apariencia textil se vuelva menos pronunciada. Cuando la cresta en un rodillo (112) o (113) es redonda o tiene crestas redondeadas, el rodillo debe calentarse preferentemente, por ejemplo, hasta una temperatura entre aproximadamente 15-20°C. El proceso puede tomar lugar convenientemen e en un ambiente de aproximadamente 40°C de temperatura del aire. La película se pre-calienta primero por este ambiente, después entra al rodillo relativamente frío para enfriar las regiones (A) y finalmente la película se tensa transversalmente en el punto de sujeción entre los dos rodillos. Esta tensión comprende las porciones de película tibias. Las etapas del proceso, que en una de las láminas de flujo en la Figura 4 se llaman "laminación y unión en bandas lineales" y "T.d. (dirección transversal) tensión entre rodillos ranurados de borde ahusado en coincidencia con bandas", se llevan a cabo con la máquina mostrada en la Figura 5. La primer etapa mencionada se lleva a cabo con rodillos (118) y (119) que tienen ejes (118a) y (119a) . Estos rodillos se calientan, por ejemplo, hasta aproximadamente 90°C para establecer la unión entre los estratos de laminación en las películas. Para lograr una temperatura uniforme en las diferentes bandas lineales por laminarse, puede haber un tercer rodillo de calentamiento, ranurado, corriente arriba del rodillo (118) , pero este no se muestra. La unión se establece en el punto de sujeción entre los rodillos ranurados ligeramente de entremezclado (118) y (119) . Las crestas (120) en estos rodillos son redondas. Debe haber cierto entremezclado entre los rodillos ranurados para lograr la unión, pero preferentemente este entremezclado se reduce con objeto de minimizar cualquier tensión en esta etapa. La tensión que producen las redes (B) toma lugar entre los rodillos (112) y (113) con ejes (112a) y (113a) . Estos rodillos se construyen como (112) y (113) en la Figura 3, teniendo crestas con bordes ahusados (115) . Preferentemente se mantienen aproximadamente a temperatura ambiente mediante agua de reciclaje.

Para evitar la unión entre las dos películas dentro de las redes (B), todos los rodillos ranurados en esta pila deben encontrarse en coincidencia exacta, según se indica por las líneas punteadas (121) . Esta coincidencia se refiere a las condiciones de operación en las cuales los rodillos tienen diferente temperatura. El declive de las ranuras, cuando se elaboran, debe calcularse de acuerdo con lo anterior. (un rodillo de acero de lm se expande aproximadamente 0.1 lmm con incremento de 10° de temperatura) . Es posible invertir la ruta que toma la película a través de esta pila de rodillos, de tal manera que la tensión entre las crestas de borde ahusado tome lugar antes que la laminación sobre rodillos ranurados, redondeados en caliente. Cuando se utiliza tal ruta, debe haber un profundo entremezclado entre las crestas redondeadas sobre los rodillos (118) y (119) . Además, refiriéndose aún a la ruta invertida, el rodillo (118) puede sustituirse por un rodillo de punto de sujeción, cubierto con caucho suave y p eferentemente caliente. En este caso, solo cada región (A) se unirá en el punto de sujeción. Si uno de los rodillos ranurados precedentes tiene una superficie ondulada como se muestra en la figura 9a o 9b, aunque el rodillo ranurado de acoplamiento sea verdaderamente circular, debe ser el último que forme el punto de sujeción con el rodillo de caucho. Este punto de sujeción también produce una ligera forma de U de las regiones A que pasan los puntos de sujeción, mejorando así la rigidez en una dirección . La Figura 7 ya se ha descrito en conexión con la descripción de la Figura 1. La Figura 8 ya se ha descrito en conexión con la descripción de las Figuras 2a y b. La Figura 9a muestra el ondulado superficial de uno de los rodillos ranurados de borde ahusado, usado en el Ejemplo 3. El rodillo ranurado de borde ahusado con el cual se entremezcla, tiene una superficie circular sin ondulado alguno. Como se muestra en la versión, la forma del ondulado es generalmente sinusoide, pero con un radio de curvatura máxima donde la distancia desde el eje del rodillo es la mayor (de hecho, el radio de curvatura usado en el ejemplo 3 es de 69 mm, igual al radio del rodillo) y el mínimo (0.5 mm ) donde esta distancia es la más corta. Dependiendo de la estructura de película deseada, también puede ser de otra manera, o los dos radios mencionados pueden ser iguales. En este sistema, la tensión/relieve entre los rodillos ranurados formará "bolsillos" alargados que principalmente sobresales de una superficie de la película o ensamble de películas. De manera alternativa, ambos rodillos ranurados pueden suministrarse con una forma de superficie sinusoidal y ensamblarse de tal manera que las regiones (200) de mayor diámetro en un rodillo concuerden con las regiones de mayor diámetro en el otro rodillo. En este caso, cada "bolsillo" que sobresalga de una superficie tendrá dos inmediaciones sobresalientes desde la superficie opuesta. Con objeto de evitar la s ob re - t en s i ón de la película, las superficies de rodillo de ondulación en este sistema deben ser generalmente menos profundas que el ondulado que es preferible en el sistema arriba descrito. La elaboración de "bolsillos" en ambas superficies también puede efectuarse con un par de rodillos, cada uno configurado según se muestra en la Figura 9b. Los dos rodillos deben ajustarse mutuamente a fin de que las posiciones (200) de mayor distancia desde el eje de rodillo en un rodillo correspondan con la parte media (201) entre inmediaciones de posiciones similares (200) en el otro rodillo. El tipo de rodillo ilustrado en la figura 9b también puede funcionar junto con un rodillo que tiene superficie circular sin ondulado alguno. De esta manera, pueden producirse realces relativamente cortos en la película. Justo en la "punta" de cada onda en el rodillo, los bordes pueden redondearse (ver abajo) para promover la fibrilación de las puntas sobre los realces de la película. Estas puntas pueden incluso perforarse por completo. En la Figura 10a y 10b uno de los rodillos ranurados ha tenido superficies onduladas, el otro superficie cilindrica, como en la Figura 9a. Los picos de las regiones lineales (A) formados por las superficies onduladas se comercializan (202) . En la Figura 10a cada pico en una región (A) es directamente adyacente a un pico en cada una de las dos regiones adyacentes (A) , formadas por el rodillo con superficies onduladas. Esto hace que el producto se vea como si fuera tejido y mejora la suavidad. En la Figura 10b es lo opuesto. Cada pico en una región (A) yace a la mitad entre los dos picos más cercanos en cada una de las dos regiones adyacentes (A) formadas por el rodillo con superficies onduladas. Esto sirve para proporcionar cierta rigidez a la estructura, lo cual en algunos casos es preferible, por ejemplo, para películas usadas en la elaboración de bolsas . En todo caso, las ranuras en los rodillos pueden formarse mediante giro, mientras las superficies onduladas y los bordes ahusados se producen mejor mediante erosión por chispa. Para hacer resistentes a la abrasión a los bordes ahusados, se selecciona preferentemente un acero con buen contenido de carbono. Este se vuelve particularmente duro por el proceso de erosión por chispa . Si se desea que las puntas en las crestas onduladas sean redondas, puede realizarse después de la erosión por chispa mediante pulido electrolítico . Para un correcto entendimiento de la Fig. 11, se hace referencia a la US 5,248,366 (Rasmussen) Figuras 1, 2a, 2b y 3 y descripciones relacionadas. Estas figuras muestran el corte helicoidal de un tubo, que antes de los procesos ilustrados se ha proporcionado en forma plana con una dirección de orientación principal en paralelo a su dirección longitudinal. En la Figura 1 de la US 5,248,366, el carrete de desenrollado (9), los rodillos de desprendimiento (11) y las correas transportadoras (17), se ensamblan en una estructura (5) y (6) que lleva a cabo un movimiento "agitador para limpieza", es decir, los ejes del carrete (9), o rodillos (11) y de los rodillos que soportan y dirigen las correas transportadoras (17), se giran alrededor del eje (23) . Esto es perpendicular a los ejes de rodillo arriba mencionados y generalmente se dirige a la parte media de la película plana de avance (10) . La última se infla y transporta sobre un mandril fijo (14) en un movimiento de apriete, ayudándose la inflación por aire, introducido por un ventilador (13) para soplar a través del mandril (14) . El movimiento de apriete se controla por la velocidad circunferencial de rodillos (11) y las revoluciones del "agitador para limpieza". A medida que la película inflada (10) pasa sobre el mandril (14), se lubrica por la corriente de aire y permanece en una forma tubular estable hasta su corte helicoidal por medio de un cuchillo fijo (18) y se captura por un sistema de devanado (20) , (21 ) , (22 ) . Con referencia ahora a la Fig. 11 de la presente especificación, la nueva característica de la instalación de "agitador para limpieza" es que los rodillos de desprendimiento (11) se sustituyen o complementan con un par de series de rodillos de tensión en dirección de la máquina (m.d. ) . Estos pueden ser simplemente un conjunto de rodillos de embrague, según se describe arriba. Después del corte helicoidal en el mandril, la película orientada en desviación puede ir directamente a la t.d. tensión/relieve entre los rodillos ranurados' de borde ahusado, o puede "emparedarse" primero o de manera simultánea con una película orientada en desviación, elaborada de manera similar o simultánea, especialmente a fin de que las orientaciones de las dos películas se crucen entre sí. Regresando a la US 5,248,366, las Figuras 2a 2b y 3 muestran una modificación del método y aparato de la Figura 1 de esa especificación. En esta modificación, el eje del carrete de desenrollado (9) coincide con el eje (23) alrededor del cual toma lugar la "agitación para limpieza". Existen medios de guia (28) , (29) y (30) (ver Figura 3) instalada de tal manera que el avance de la película 11, que en la zona (31) comienza perpendicular al eje del "agitador para limpieza" (23), se gira mediante doblez para volverse paralela al eje (23) . Esta manera de llevar a cabo el desenrollado por "agitador para limpieza" puede aplicarse también como la primer etapa mostrada en la Figura 10 de la presente especificación. La adición de rodillos de tensión m.d. en un aparato de desenrollado por "agitador para limpieza" para la película tubular, seguida por el corte helicoidal mientras el tubo pasa sobre un mandril en un movimiento de apriete, se considera una invención en sí, independiente de su uso para la elaboración de los productos de película similares a textiles, lo cual es el objetivo primario de esta especificación. En esta conexión, el método de tensión m.d. no se limita al uso de rodillos de embrague, sino que puede en principio ser cualquier método de tensión m.d. llevado a cabo por rodillos. Además, el cambio de forma de película de plano a tubo no requiere necesariamente la inflación por aire (13) y correas transportadoras (17) . Estas características son preferibles, pero pueden seleccionarse alternativas. Con relación a la versión de la Figura 13, debe entenderse que la película (203), a medida que entra al dispositivo para tratamiento térmico, tiene la estructura que aparece en la microfoto de la Figura 1. Como se mencionó en la descripción de esta microfoto, las líneas negras que atra iesan las redes (B) bajo un ángulo agudo con las regiones lineales (A) y que parecen divisiones, realmente no son divisiones, sino zonas de "rebajamiento" extremadamente delgadas. El propósito del tratamiento térmico mostrado en la figura 13 es interrumpir estas "líneas" extremadamente delgadas, altamente tensas, a fin de que al menos parte de estas "líneas" se transforme en divisiones reales mediante fusión o semi-fusión, pero sin interrumpir las redes (B) tan seriamente que se arruinen las conexiones entre las regiones lineales (A) . La película (203) se arrastra sobre una ranura que extiende perpendicularmente al plano de visión, formándose la ranura por las paredes de metal (204) mientras gas caliente, normalmente aire, se sopla a través de la ranura como se indica por la flecha (205) . En la entrada a la ranura hay un sistema de canales (no mostrado) para distribuir el gas caliente de manera uniforme sobre la longitud de la ranura, y se logra una perfecta ecualización de velocidad del gas y temperaturas del gas mediante un empaque de cristales de cerámica (206) . La película (203) pasa sobre la ranura en estado estricado y en contacto con las paredes (204) . Las últimas se enfrían mediante un fluido de enfriamiento que circula a través de los canales (207) . Las placas aislantes (208) evitan el enfriamiento de la corriente de gas. Durante el proceso, la velocidad de la película (203) se mantiene constante y la temperatura y velocidad del gas se ajustan de manera exacta mediante experimentación a fin de lograr la interrupción deseada de las "líneas" sin interrupciones posteriores, indeseables.

Para el conocimiento del inventor es nuevo formar pequeños agujeros o pequeñas divisiones en una película orientada y no orientada, al hacer primero las áreas pequeñas en la película, delgadas por tensión, y después romper estas áreas pequeñas por uso de gas caliente, mientras que el tiempo de contacto, la velocidad y la temperatura del gas se ajustan entre sí. Este método, por sí mismo, se considera una invención independiente de su uso en relación con la estructura que se define en la reivindicación 1.

E j emplo 1 Una película tubular de calibre promedio de 18.6 mieras (medida como 17.9 g/m2) es coextruida teniendo la siguiente composición: Estrato Medio, 65% del total: todo HMWHDPE excepto por los aditivos y la mezcla madre básica . Estrato de Superficie Exterior, 15% del total: 70% de LLDPE de m . f . i . = 1.0 + 30 % de metaloceno PE fundiéndose entre 50-60°C. Estrato de Superficie Interior, 100% de LLDPE La relación de ampliación es 2.7:1 y la abertura del orificio de boquilla circular es de 1.0 mm . Esto significa que la película tubular, mientras que se obtiene su espesor reducido por un factor de aproximadamente 50, obtiene una fuerte orientación de fusión predominantemente longitudinal . Esta película tubular se corta he 1 i co ida lme nt e para formar una red con 45° de orientación. Dos de tales redes se ensamblan en un rodillo tibio a 40°C con sus direcciones de orientación cruzando uno con otro. En línea con la presente, el ensamble se tensa en dirección transversal entre los rodillos ranurados mostrados en la Figura 3. La temperatura del rodillo se mantiene a 20°C por medio de agua circulante. La anchura de cada cresta plana es de 0.4 mm y la inclinación de las ranuras en cada rodillo es de 1.2 mm . Esto deja un espacio de 0.2 mm entre cada grupo de crestas entremezcladas. La profundidad del entremezclado es de 1.00 mm , que es lo más profundo que podrá obtenerse con los rodillos ranurados disponibles. La relación de tensión t.d. promedio después de una contracción espontánea llega a ser de 1.65:1. La película se examina para curvatura, y resulta que existe un fuerte bloqueo entre las dos películas en los límites entre las partes tensas y no tensas en dirección transversal de las películas . Algo de la película de corte helicoidal se tensa de igual t.d. como película única. La estructura obtenida, de ese modo -y similar para cada una de las películas en el enchapado transversal- se describe en relación con la microfoto de la Figura 1. El enchapado transversal producido se prueba como se describe después del Ejemplo 2.

Ejemplo 2 Se utiliza la misma película extruida, el mismo corte helicoidal bajo 45°, y el mismo enchapado transversal y proceso de 1 ami na c i ón / t e n s i ón transversal como en el Ejemplo 1, pero antes del corte helicoidal de la película tubular en plano se tensa m.d. en manera secuencial entre los rodillos ranurados que tienen dientes extendiéndose paralelos al eje. Las crestas de estos dientes son semicirculares con el diámetro de 1.9 mm, y la inclinación de las ranuras en cada rodillo es de 5.0 mm . Por la tensión de salida y de entrada aplicada en la película y el entremezclado entre los rodillos, la relación de tensión promedio se adapta para ser 1.4:1. La tensión tiene lugar en los dientes redondos en uno de los rodillos ranurados y entre los dientes, mientras que la película en los dientes del otro rodillo permanece sin tensar. La prueba del laminado producido se registra abajo.

Prueba Comparativa de la película del Ejemplo 1 y el Ejemplo 2. Los dos enchapados trans ersales y la película tubular extruida se prueban por tensión y se prueban para la tensión de punción contra la penetración de un "embudo" de diámetro de 10 mm que tiene punta semi-esf érica . La prueba de tensión se lleva a cabo en especímenes de 25 mm de ancho cortados a 45° o en m.d. o t.d. utilizando una velocidad correspondiente a 500% de deformación por minuto. La fuerza de producción, la resistencia final a la tracción y la deformación por ruptura, se determinan de diagramas de t en s i ó n / de fo rma c i ó n . El objetivo ha sido producir una película, que en toda la dirección, muestre alta resistencia final a la tracción en combinación con una alta deformación por ruptura. La prueba de resistencia a la punción se lleva a cabo mediante la curvatura de forma ajustada del material de película entre dos anillos, cada uno teniendo en su parte media una abertura circular de diámetro de 35 mm . El "embudo" se centra en relación a esta abertura y se penetra en el material de película con una velocidad de 5 mm por segundo hasta que la película se rompa. Existe como objetivo una alta fuerza a la ruptura así como también una penetración profunda. La fuerza a la ruptura se convierte de Newton a Pa mediante la división con un área que es el espesor multiplicado con la circunfe encia del embudo, ambos en mm . Los resultados de la prueba comparativa aparecen de las siguientes tablas. a) Pruebas de Punción de Embudo Película extruida, sin tratamientos adicionales, calibre 17.9 g/m2.

Resistencia final a la punción Prueba Penetración N MPa (mm) Prueba 1 26 16.00 26.79 Prueba 2 33 19.00 31.82 Prueba 3 28 15.40 25. 9 Prueba 4 33 20.40 34.16 Prueba 5 33 20.00 33. 9 Promedio 30.6 18.16 30. 1 Ejemplo 1, calibre 22 g/ ' Resistencia final a la punción Prueba Penetración N MPa (mm) Prueba 1 26 28.50 38.69 Prueba 2 25 24.50 33.26 Prueba 3 23 27.00 36.66 Prueba 4 26 24.50 33.26 Prueba 5 24 28.00 38.01 Promedio 24.8 26.5 35.98 Ejemplo 2, calibre 19 g/m¿ Resistencia final a la punción Prueba Penetración N MPa (mm) Prueba 1 20 26.75 42.11 Prueba 2 23 32.50 51.16 Prueba 3 24 33.75 53.13 Prueba 4' 23 32.00 50.37 Prueba 5 22 34.00 53.52 Promedi o 22.4 31.8 50.06 b) Pruebas de Tracción Película extruida, sin tratamientos adicionales, calibre 17.9 g/m2 Res stencia Limi e final a la elás tico tracción Prueba No . De ormación N MPa N MPa por ruptura (%) m.d. Prueba 1 392.00 34.00 71.58 12.00 25.26 m.d. Prueba 2 199. 9 19.00 40.00 11.00 23.16 m.d. Prueba 3 371.01 33.00 69.47 12.20 25.68 m.d. Prueba 4 340.00 27.00 56.84 11.50 24.21 m.d. Prueba 5 364.00 32.00 67.37 12.50 26.32 Promedio m.d. 333 ,3 29.00 61.05 11.8 24.93 t.d. Prueba 1 168.86 6.30 13.26 8.50 17.89 t.d. Prueba 2 510.00 8.20 17.26 8.40 17.68 t.d. Prueba 3 365.87 7.20 15.16 8.20 17.26 t.d. Prueba 4 579.37 6.40 13.47 6.60 13.89 t.d. Prueba 5 57 .4 6.00 12.63 6.50 13.68 Promedio t.d. 440.31 6.82 14.36 7.64 16.08 - - 45° Prueba 1 368.33 9.80 -20.63 7.5 15.79 45° Prueba 2 330.55 6.90 14.53 4.3 9.05 45° Prueba 3 618.00 10.50 22.11 8 16.84 45° Prueba 4 414.30 9.40 19.79 6.2 13.05 45° Prueba 5 386.19 9.10 19.16 8 16.84 Promedio 45° 423.47 9.14' 19.24 6.80 14.32 Ejemplo 1, calibre 22 g/m2 Resistencia Lim te final a la elástico tracción Prueba No . Deformación N MPa N MPa por ruptura (%) m.d. Prueba 1 488.14 21.00 35.84 8.80 15.02 m.d. Prueba 2 558.39 25.50 43.52 6.70. 11.4 m.d. Prueba 3 528.75 23.00 39.26 7.50 12.80 m.d. Prueba 4 566.65 26.50 45.23 9.00 15.36 m.d. Prueba 5 480.00 21.50 36.70 7.00 11.95 Promedio m.d. 524.39 23.50 40.11 7.80 13.31 t.d. Prueba 1 127.23 23.50 40.11 23.50 40.11 t.d. Prueba 2 109.01 24.50 41.82 24.50 41.82 t.d. Prueba 3 116.70 23.00 39.26 23.00 39.26 t.d. Prueba 4 120.15 25.50 43.52 25.50 43.52 t.d. Prueba 5 199.37 19.20 32.77 22.00 37.55 Promedio t.d. 134.49 23.14 39.49 23.70 40.45 45° Prueba 1 156.71 17.50 29.87 13.2 22.53 45° Prueba 2 69.30 14.00 23.89 14 23.89 45° Prueba 3 137.54 20.00 34.14 16 27.31 45° Prueba 4 142.94 21.00 35.84 16.5 28.16 45° Prueba 5 122.20 18.50 31.58 15.3 26.11 Promedio 45° 125.74 18.20 31.06 15.00 25.60 Ejemplo 2, calibre 19 g/m2 Res i s tencia Limite final a la elás tico tracción Prueba No . Deformación N MPa N MPa por ruptura (%) m.d. Prueba 1 440.89 8.10 16.03 4.70 9.30 m.d. Prueba 2 440.10 7.90 15.63 3.90 7.72 m.d. Prueba 3 421.48 6.90 13.65 3.60 7.12 m.d. Prueba 4 493.78 9.50 18.80 5.20 10.29 m.d. Prueba 5 357.16 6.20 12.27 3. 0 6.73 Promedio m.d. 430.68 7.72 15.28 4.16 8.23 t.d. Prueba 1 133.00 7.10 14.05 12.40 24.54 t.d. Prueba 2 226.29 10.00 19.79 14.50 28.69 t.d. Prueba 3 176.00 10.50 20.78 12.20 24.1 t.d. Prueba 4 168.55 11.10 21.97 12.00 23.75 t.d. Prueba 5 188.04 12.10 23.95 14.40 28.50 Promedio t.d. 178.37 10.16 20.11 13.10 25.92 45° Prueba 1 91.00 16.50 32.65 16.5 32.65 45° Prueba 2 82.05 14.50 28.69 14.5 28.69 45° Prueba 3 71.79 12.20 24.14 12.2 24.14 45° Prueba 4 77.03 13.20 26.12 13.2 26.12 45° Prueba 5 85.55 15.00 29.68 15.00 29.68 Promedio 45° 81.48 14.28 28.26 14.28 28.26 Ejemplo 3 Se utiliza la misma película extruida que en el Ejemplo 1, y la misma tensión m.d. secuencial que en el Ejemplo 2. El corte helicoidal se lleva a cabo a 30° respecto a la m.d. original. La película con orientación de 30° se tensa/realza de manera transversal, en parte como una sola película, y en parte en retícula consigo misma entre los rodillos ranurados de borde ahusado. Los rodillos ranurados y el proceso de rodillo ranurado se desvían de lo que se describe en el Ejemplo 1 solo en los siguientes puntos: 1) Las ranuras se hacen ligeramente más profundas para permitir un entremezclado más profundo, y este se fija a 1.2 mm. 2) ' Uno de los dos rodillos ranurados con crestas con borde ahusado tiene una superficie ondulada, exactamente según se muestra en la Figura 9a. El entremezclado por 1.2 mm se refiere a las secciones superiores del ondulado. 3) El proceso se lleva a cabo a una temperatura ambiente 25°C. El pliegue único producido tiene un calibre de 9.5 g/m2, y el enchapado transversal producido es de 19 g/m2. Una microfoto de la película de pliegue único se muestra como la Figura 12. La estructura de los dos productos, cuando se observa en microscopio, se observa generalmente similar a la estructura mostrada en la Figura 1, pero con las siguientes diferencias: 1) La longitud de onda de las "regiones tipo cinta" (A) , que en la Figura 1 es de aproximadamente 0.6-1.2 mm y es irregular, ahora incluso es y corresponde a la longitud de onda del rodillo mostrado en la Figura 9a, es decir, 2.5 mm . 2) Las "redes" más delgadas (B) , que en la Figura 1 son más estrechas que (A) , ahora son ligeramente más amplias que (A) , dando flexibilidad mejorada. 3) La "amplitud" del ondulado, es decir, la distancia vertical promedio entre cada región alta sobre un lado y adyacente a las altas regiones sobre el otro lado, ahora es de aproximadamente 0.5-0.6 mm, dando a la película una sensación particularmente tibia. Esta "amplitud" alta es notable, ya que la "amplitud" del ondulado en uno de los rodillos con borde ahusado, ranurados, no es más de 0.25 mm . Es una consecuencia del grado variable de orientación dentro de cada región (A) , producido por la tensión de la máquina formadora de dientes .

Claims (43)

1. REIVINDICACIONES 1. Película o ensamble de películas, formándose la o cada película de material polímero te rmoplás t i co y comprendiendo un conjunto de regiones de extensión lineal (A), en forma de banda paralela y distintas entre sí, según se especifica esta expresión en la descripción de redes que se extienden de manera lineal (B) que conectan de manera íntegra las regiones (A), encontrándose cada red (B) en cada lugar de su extensión lineal más delgadas que las porciones adyacentes de regiones (A) , y en cuya película o ensamble de películas, tanto (A) como (B) se orientan teniendo en cada lugar una dirección de orientación dominante, caracterizada porque en la película o en cada película del ensamble, la dirección de orientación dominante en las regiones (A) forma ángulos (v) mayores de cero pero no mayores de 80° con la dirección en la cual se extiende (A) , y las redes (B) comprenden conjuntos de surcos lineales (C) que son ya sea zonas de rebajamiento o son divisiones, formando los surcos (u) ángulos mayores de (v) respecto a las direcciones en las cuales se extiende (A) .
2. 2. Producto según la reivindicación 1, caracterizado porque en la película o en cada película del ensamble, la dirección de orientación dominante en cada ubicación forma un ángulo de no menos de 10°, preferentemente no menos de 20°, con la dirección en la cual se e t iende ( A ) .
3. 3. Producto según la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque las regiones (A) son onduladas, extendiéndose cada onda sobre la amplitud de tal región y siendo las redes más cortas que las partes adyacentes de las regiones (A) a fin de estabilizar el ondulado.
4. 4. Producto según la reivindicación 3, caracterizado porque las regiones de extensión lineal (A) forman líneas interrumpidas, siendo las regiones de interrupciones (D) , formadas de redes más delgadas que (A) , generalmente similares a las redes (B) y sin límite distinto entre las dos regiones de red, mediante lo cual se ondula cada región lineal interrumpida (A) que incluye sus interrupciones más delgadas (D) , formando las redes (D) las crestas de este ondulado .
5. 5. Producto según cualquiera de las reivindicaciones 1-4, caracterizado porque el grado de orientación dentro de cada región (A) varia en secuencias no mayores de 10 mm, y preferentemente no mayores de 5 mm .
6. 6. Producto según cualquiera de las reivindicaciones 1-5, caracterizado porque es un ensamble de peliculas en la forma de un enchapado transversal, mediante lo cual las direcciones dominantes de orientación en cada ubicación del laminado se cruzan entre si, uniéndose las peliculas ensambladas en puntos o lineas o ambos mediante unión o bloqueo o ambos.
7. 7. Enchapado transversal según la reivindicación 6, caracterizado porque las regiones (A) en las diferentes peliculas de enchapado transversal se cubren entre si a lo largo de toda su longitud, y las redes (B) se cubren entre si de manera similar.
8. 8. Enchapado transversal según la reivindicación 7, caracte izado porque la unión o bloqueo se limita a fin de dejar sin unir y sin bloquear la mayor parte de cada red (B) .
9. 9. Enchapado transversal según cualquiera de las reivindicacio es 6-8, caracterizado porque la unión o bloqueo se establece a través de estratos superficiales seleccionados para ayudar a la laminación.
10. 10. Enchapado transversal según la reivindicación 7 u 8, caracterizado porque en las regiones (A), el ángulo entre las direcciones de orientación dominantes de cualesquiera dos películas laminadas es menor que la suma de los ángulos que cada una de estas direcciones forma con la dirección en la cual se extienden las regiones ( A ) .
11. 11. Producto según cualquiera de las rei indicaciones 1-10, caracterizado porque las redes (B) y las regiones de interrupciones (D) , si las líneas de extensión lineal (A) se interrumpen, se encuentran en un estado de micro-huecos permanentes, siguiendo substancialmente la fibrilación la dirección dominante de orientación local, mientras que el resto de las regiones (A) se encuentra con menos o nulos micro-huecos permanentes .
12. 12. Producto según cualquiera de las reivindicaciones 1-11, c acterizado porque al menos 50% de la película o cada una de las películas en el ensamble consiste en HDPE o PP isotáctico o s i ndi o t ác t i c o , preferentemente de HMWHDPE .
13. 13. Producto según cualquiera de las reivindicaciones 1-12, caracterizado porque el calibre de la película o de cada película en el ensamble no es mayor de 15 gramos por m. cuadrado, preferentemente no mayor de 10 gramos por m. cuadrado.
14. 14. Producto según cualquier rei indicación precedente, caracterizado porque el calibre promedio de cada red (B) es cuando mucho el 70% del calibre promedio de las dos regiones adyacentes (A) .
15. 15. Enchapado transversal según la reivindicación 7, caracterizado porque en todas direcciones, la deformación por ruptura es no menor del 100% y la resistencia final a la tracción no menor de 10 MPa, refiriéndose a la prueba de tracción de cintas de 2.5 cm de amplitud, a una velocidad correspondiente al 500% de deformación por minuto.
16. 16. Producto según cualquier rei indicación precedente, caracterizado porque la amplitud de cada región (A) se encuentra cuando mucho a 2 mm, preferentemente cuando mucho 1 mm, y aún más preferentemente cuando mucho 0.5 mm .
17. 17. Producto según la reivindicación 16, caracterizado porque la división del conjunto de regiones (A) se encuentra cuando mucho a 4 mm, preferentemente cuando mucho a 2 mm, y aún más preferentemente cuando mucho a 1 mm .
18. 18. Producto según cualquier reivindicación precedente, caracterizado porque el producto es continuo y la extensión de regiones (A) es subs tancialmente paralela a la extensión continua del producto.
19. 19. Método para la producción del producto según la reivindicación 1, mediante tensión, comenzando con una película o un ensamble de películas que tiene, cada una, una dirección predominante de orientación, llevándose a cabo la tensión por medio de un par de primeros rodillos ranurados de ent emezclado mutuo y tomando lugar en una dirección que es diferente, pero cuando mucho 80° diferente de la dirección de orientación, predominante, original, en la película individual o en cada una de las películas ensambladas, caracterizado porque al menos uno de los rodillos ranurados en el par tiene crestas con bordes que son lo suficientemente ahusados para formar una división distinta, según se especifica esta expresión en la descripción, entre redes de extensión lineal, paralelas (B) de material de película, que se han tensado en frío entre las crestas de los dos primeros rodillos ranurados e inter iniendo regiones (A9) en forma de banda, que se extienden de manera lineal, que yacen sobre las crestas de borde ahusado y no se han tensado o se han tensado en un menor grado entre los rodillos ranurados .
20. 20. Método según la reivindicación 19, caracterizado porque el grado de tensión en el procedimiento de tensión en frío varía secuencialmente al dar a las crestas de al menos un rodillo en el par de rodillos ranurados, una forma superficial ondulada.
21. 21. Método según la reivindicación 19 ó 20, caracterizado porque el material de película consiste en un ensamble de dos o más de tales películas, caracterizado porque las direcciones predominantes de orientación en las diferentes películas se cruzan entre sí en cada ubicación.
22. 22. Método según la reivindicación 21, caracterizado porque durante la tensión enfrío se establece una unión o bloqueo entre dos o más películas, localizada en las regiones (A) o en los límites entre las redes (B) y las regiones (A) o ambas, por ejemplo, bajo uso de películas que, mediante co-extrusión, se han provisto con un estrato de laminación adecuado.
23. 23. Método según cualquiera de las reivindicaciones 19-22, caracterizado porque la materia prima comprende un aditivo adecuado para producir la fibrilación o el micro-hueco permanente de los surcos (C) en las redes (B) mientras que se mantiene la coherencia de las redes (B) y su conexión integral con (A) .
24. 24. Método según cualquiera de las reivindicaciones 19-23, caracterizado porque cada uno de los rodillos ranurados tiene crestas con bordes que son lo suficientemente ahusados para formar tal división distinta.
25. 25. Método según cualquiera de las reivindicaciones 19-24, caracte izado porque las ranuras en cada primer rodillo ranurado son circulares y son helicoidales bajo un ángulo no más pequeño que 85° al eje del rodillo para hacer que las regiones (A) se extiendan paralelas con la dirección de máquina o bajo un ángulo pequeño al último.
26. 26. Método según cualquiera de las reivindicaciones 19-25 caracterizado porque la orientación en las películas o película de inicio se limita a la orientación que tiene lugar en estado fundido o no fundido en relación con la ext rus ión .
27. 27. Método según cualquiera de las reivindicaciones 19-25, caracterizado porque la orientación en la película o películas de inicio comprende un proceso de tensión en frío precedente .
28. 28. Método según la rei indicación 27, caracterizado porque la tensión en frío precedente es un tensado secuencial preferentemente entre los segundos rodillos ranurados que tienen dientes que se extienden a x i a lmente .
29. 29. Método según cualquiera de las reivindicaciones 19-28, caracterizado porque a fin de mejorar un ondulado transversal de las regiones (A) y estabilizar este ondulado por contracciones dentro de las redes (B) , la película o ensamble de películas tensadas en frío entre el primer rodillo ranurado es ligeramente enramblado en la dirección en la cual tuvo lugar la tensión, preferentemente mientras que se permite una contracción de la película o ensamble de películas en una dirección transversal de la misma, y preferentemente a una temperatura e le ada .
30. 30. Método según la reivindicación 22, caracterizado porque antes o subsecuente a la tensión en frío entre el par de los primeros rodillos ranurados, el ensamble de películas se calienta para unión, el calentamiento siendo generalmente localizado en las áreas dentro de las regiones (A) y llevadas a cabo por medio de uno o más segundos rodillos ranurados que se ajustan para estar en registro con los primeros rodillos ranurados.
31. 31. Método según la reivindicación 26, para elaboración de un enchapado transversal de 2 pliegues, caracterizado por llevarse a cabo en línea con la orientación de fusión y extrusión de una película tubular, mediante la cual la boquilla de extrusión gira en relación al medio de arreo para producir una dirección de orientación predominante que se extiende helicoidalmente, y la película tubular yace plana con las direcciones de orientación predominantes sobre los dos lados cruzando uno con otro.
32. 32. Método según la reivindicación 23, el material de polímero es una combinación bimodal de i) HMWHDPE y ii) HDPE de un índice de flujo de fusión mucho más alto que el HDPE, por ejemplo, 20 veces más alto o aún más alto, con una adición de micro-granos promotores de división, que consiste preferentemente de tiza o talco.
33. 33. Método según la eivindicación 23, caracterizado porque el material de polímero es una mezcla de HDPE, preferentemen e HMWHDPE, y cantidades menores de un polímero soluble en agua extruíble de un punto de fusión inferior, por ejemplo, po 1 i o x i e t i 1 e no .
34. 34. Método según cualquiera de las reivindicaciones 19-22, caracterizado porque la elección de materia prima y los parámetros del proceso de tensión en frío se adaptan para producir un patrón de partes de película delgada en las redes (B) en la forma de líneas de tensión paralelas y subsecuente a la tensión estas partes de película se rompen por el paso del producto sobre una corriente de aire caliente, las condiciones de este tratamiento siendo controladas para evitar una ruptura general del producto .
35. 35. Método según cualquiera de las reivindicaciones 19-23, caracterizado porque uno de los rodillos ranurados o alguna (s) parte (s) de uno de los rodillos ranurados tienen crestas redondas o crestas con bordes redondos, mientras que la parte correspondiente del rodillo ranurado que se compara con las mismas tiene crestas con bordes que son lo suficientemente ahusado para formar la división distinta.
36. 36. Uso de la película o ensamble de películas según la reivindicación 1, para la elaboración de bolsas.
37. 37. Uso según la reivindicación 36, para la elaboración de bolsas para basura, la película o el ensamble de películas siendo esencialmente en forma no fibrilada y sin huecos permanentes.
38. 38. Uso del enchapado transversal según la reivindicación 1, para propósitos sanitarios, por ejemplo, en pañales o productos similares.
39. 39. Aparato para la tensión con dirección transversal de la película de polímero t e rmop 1 á s t i co que comprende un par de rodillos de tensión ranurados entremezclados que tienen ranuras y dientes generalmente cilindricas (os), caracterizado porque los dientes de al menos un rodillo tienen crestas con borde ahusado y tienen una forma de superficie ondulada.
40. 40. Aparato según la rei indicación 39, el cual el otro rodillo del par de rodillos de tensión ranurados tiene dientes cilindricos s u s tanc i a lment e sin superficie ondulada.
41. 41. Aparato según la reivindicación 39 ó 40, que es para tensión de un ensamble de al menos dos películas de polímero t e rmopl á s t i co que comprende un par de rodillos de laminación, al menos uno de los cuales tiene ranuras y dientes generalmente cilindricas (os) en registro con los dientes de los rodillos de tensión, al menos uno de los rodillos de laminación calentándose, de tal manera que el paso del ensamble de películas entre los rodillos de laminación efectúa la unión de las películas en bandas.
42. 42. Aparato según la reivindicación 41, en el cual las crestas de los dientes del rodillo de laminación ranurado son redondas.
43. 43. Aparato según cualquiera de las reivindicaciones 39 a 42, en el cual las ondas de la forma de superficie de un rodillo de tensión tienen un radio de curvatura que es más grande a la distancia más grande del eje del rodillo y más pequeña a la distancia más pequeña de este eje.