MX2008012985A - Correa de moldeo de tela de formacion y/o papel tisu y/o correa de moldeo para uso en un sistema atmos. - Google Patents

Abstract

Una tela de formación para un sistema ATMOS o una máquina TAD. La tela de formación incluye un valor de permeabilidad de entre aproximadamente 100 cfm y aproximadamente 1200 cfm, un área de contacto de superficie del papel de entre aproximadamente 0.5% y aproximadamente 90% cuando no está bajo presión y tensión, y un área abierta de entre aproximadamente 1.0% y aproximadamente 90%. Una prensa de correa para una máquina de papel puede utilizar la tela de formación. Este resumen no pretende definir la invención descrita en la especificación, ni pretende limitar el alcance de la invención en forma alguna.

Description

CORREA DE MOLDEO DE TELA DE FORMACIÓN Y/O PAPEL TISÚ Y/O CORREA DE MOLDEO PARA USO EN UN SISTEMA ATMOS ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN 1. Campo de la invención.

La presente invención se refiere a una máquina de papel y, de forma más particular, a una tela de formación para la manufactura de papel tisú y tela para toallas. La presente invención se refiere también a una correa de moldeo para uso en una prensa de correa en una máquina de papel. La presente invención se refiere también a la tela de formación que tiene buena resistencia a la presión, fuerzas de deformación por tracción excesivas, y que puede resistir los efectos del desgaste/hidrólisis que se experimentan en un sistema ATMOS. La presente invención se refiere también a tela de formación para la manufactura de varias clases de papel tisú o toalla que utilizan un sistema de secado por medio de aire (TAD). La tela tiene parámetros clave que incluyen permeabilidad, resistencia a la compresión, resistencia a la distorsión, y resistencia al calor y la hidrólisis. 2. Descripción de la técnica relacionada.

La manufactura del papel tisú emplea una tecnología mejorada llamada TAD, es decir, proceso de secado a través o por medio del aire. Este proceso incrementa la calidad del papel debido al mayor volumen del papel tisú. Como un resultado, TAD fija el estándar para el papel tisú de alta calidad. El uso de una tela de formación TAD en la manufactura de papel tisú TAD es bien conocido en la técnica y se ha utilizado a nivel comercial durante varios años. En una operación de prensado en húmedo, una hoja de trama fibrosa es comprimida en una línea de tangencia de prensa hasta el punto en donde la presión hidráulica impulsa el agua fuera de la trama fibrosa. Se ha reconocido que los métodos de prensado en húmedo convencionales son ineficientes ya que solamente se utiliza una pequeña porción de una circunferencia de rodillo para procesar la trama de papel. A fin de superar esta limitación, se han hecho algunos intentos para adaptar una correa impermeable sólida a una línea de tangencia extendida para presionar la trama de papel y extraer el agua de la trama de papel. Un problema con dicho enfoque es que la correa impermeable impide el flujo de un fluido de secado, tal como el aire a través de la trama de papel. Las correas de prensa de línea de tangencia extendida (ENP) son utilizadas en toda la industria del papel como un medio para incrementar el tiempo de permanencia de prensado real en una línea de tangencia de prensa. Una prensa de zapata es el aparato que proporciona la capacidad de la correa ENP para tener la presión aplicada a través de la misma, al tener una zapata estacionaria que está configurada que está configurada para la curvatura de la superficie dura que es presionada, por ejemplo, un rodillo de prensa sólido. De esta manera, la línea de tangencia puede extenderse 120 mm para el papel tisú y hasta 250 mm para papeles plegables más allá del límite del contacto entre los rodillos de prensa. Una correa ENP sirve como una cubierta de rodillo en la prensa de zapata. Esta correa flexible es lubricada por medio de un rociador de aceite en el interior a fin de evitar el daño por fricción. La prensa de correa y de zapata son miembros no permeables, y la extracción de agua de la trama fibrosa se logra casi de manera exclusiva a través del prensado mecánico de la misma. El documento WO 03/062528 (cuya descripción está expresamente incorporada a la presente mediante referencia en su totalidad), por ejemplo, describe un método para elaborar una trama estructurada de superficie tridimensional en donde la trama exhibe espesor y absorbencia mejorados. Este documento describe la necesidad de mejorar la extracción de agua con un sistema de extracción de agua avanzado especialmente diseñado. El sistema utiliza una Prensa de Correa la cual aplica una carga al lado posterior de la tela estructurada durante la extracción de agua. La correa y la tela estructurada son permeables. La correa puede ser una tela de malla en espiral y puede ser una correa ENP permeable a fin de promover la extracción de agua por vacío y por prensado de manera simultánea. La línea de tangencia se puede extender más allá del aparato de prensa de zapata. Sin embargo, dicho sistema con la correa ENP tiene desventajas, tal como un área de abertura limitada. Se conoce también a partir de la técnica anterior como utilizar un proceso de secado a través del aire (TAD) para secar tramas, en especial tramas de papel tisú. Sin embargo, son necesarios enormes cilindros TAD, así como un complejo sistema de suministro de aire y calefacción. Este sistema requiere también un alto costo de operación para alcanzar la sequedad necesaria de la trama antes de que sea transferida a un cilindro Yankee, cuyo cilindro de secado seca la trama hasta su sequedad extrema de aproximadamente 97%. En la superficie Yankee, también tiene lugar el crespado a través de una rasqueta de crespado. La maquinaria del sistema es muy costosa y los costos casi duplican aquellos de una máquina de papel tisú convencional. Asimismo, los costos operativos son elevados, debido a que con el proceso TAD es necesario secar la trama hasta un mayor nivel de sequedad que el que sería apropiado con el sistema a través del aire con respecto a la eficiencia de secado. La razón es el escaso perfil de humedad CD producido por el sistema TAD a menor nivel de sequedad. El perfil CD de humedad es solamente aceptable a altos niveles de sequedad de hasta 60%. A más del 30%, el secado por choque por medio de campana del cilindro Yankee es mucho más eficiente. La calidad de trama máxima de un proceso de manufactura de papel tisú es como sigue: el volumen de la trama de papel tisú producido es menor a 9 cmJ/g. La capacidad de contención de agua (medida por el método de cesta) de la trama de papel tisú producido es menor a 9 (g H20 / g fibra). Sin embargo, la ventaja del sistema TAD, resulta en una calidad de trama muy elevada especialmente con respecto a alta capacidad de contención de agua en volumen. Lo que se necesita en la técnica es una correa, la cual proporcione extracción de agua mejorada de una trama continua. El documento WO 2005/075732, la descripción del cual está expresamente incorporada mediante referencia en su totalidad, describe una prensa de correa que utiliza una correa permeable en una máquina de papel la cual fabrica papel tisú o tela para toallas.

De acuerdo con este documento, la trama es secada de una manera más eficiente que lo que ha sido el caso en las máquinas de la técnica anterior tales como las máquinas TAD. La trama formada es pasada a través de telas similarmente abiertas y se sopla aire caliente desde un lado de la hoja a través de la trama hasta el otro lado de la hoja. Se utiliza también una tela de extracción de agua.

Dicha disposición plantea grandes demandas sobre la tela de formación debido a la presión aplicada por la correa de correa y el aire caliente es soplado a través de la trama en la prensa de correa.

El documento WO2005/075737 , la descripción del cual está expresamente incorporada al presente mediante referencia en su totalidad, describe una tela de moldeo estructurada la cual puede crear una hoja orientada más tridimensionalmente. El documento WO2005/075736 , la descripción del cual está expresamente incorporada al presente mediante referencia en su totalidad, describe un sistema ATMOS el cual utiliza una correa de correa. Se describe una tela de formación como una característica importante del sistema. Las correas de moldeo son conocidas en la técnica aunque no han sido utilizadas para impartir una marca, impresión, o un estampado en la trama de papel como parte de una estructura "de intercalación de correa". Una intercalación de correa incorpora por lo menos otras dos telas tales como una correa de alta tensión y una correa de extracción de agua en una línea de tangencia extendida formada por un rodillo giratorio o una zapata estacionaria. Dicha disposición es utilizada en un proceso de fabricación de papel ATMOS.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN En vez de confiar en una zapata mecánica para el prensado, la invención permite el uso de una correa permeable como el elemento de prensado. La correa es tensada contra un rodillo de succión para formar una Prensa de Correa. Esto permite una línea de tangencia de prensa mucho mayor, por ejemplo, diez veces mayor que la prensa de zapata y veinte veces más grande que una prensa convencional, lo cual resulta en presiones pico mucho menores, es decir, 1 bar en vez de 30 bar para una prensa convencional y 15 bar para una prensa de zapata, todas para papel tisú. Posee también la ventaja deseada de permitir el flujo de aire a través de la trama, y dentro de la línea de tangencia de prensa misma, lo cual no es el caso con las Prensas de Zapata típicas o una prensa convencional como el rodillo de prensa de succión contra un secador Yankee sólido. La correa permeable preferida es una tela de malla en espiral. Existe un límite en la extracción de agua al vacío (aproximadamente 25% de sólidos sobre una tela TAD y 30% en una tela de extracción de agua) y el secreto para alcanzar 35% o más en los sólidos con este concepto en tanto que se mantiene la calidad similar a TAD, es el uso de una línea de tangencia de prensa formada por una correa permeable. Esta puede ser 10 veces más grande que una prensa de zapata y 20 veces más grande que una prensa convencional. La presión pico también será muy baja, es decir, 20 veces menor que una prensa de zapata y 40 veces menor que una prensa convencional. También es muy importante proporcionar flujo de aire a través de la línea de tangencia. La eficiencia de la disposición de la invención es muy elevada debido a que utiliza una línea de tangencia muy grande combinada con flujo de aire a través de la línea de tangencia. Esto es superior a disposición de prensa de zapata o a una disposición que emplea un rodillo de prensa de succión contra un secador Yankee en donde no hay flujo de aire a través de la línea de tangencia. La correa permeable puede ser presionada sobre una tela de estructura dura (por ejemplo, una tela TAD) y sobre una tela de extracción de agua suave, gruesa y elástica en tanto que la hoja de papel es colocada entre ellas. Esta disposición intercalada de las telas es importante. La invención toma ventaja también del hecho que la masa de fibras permanece protegida dentro del cuerpo (valles) de la tela estructurada y solamente hay un ligero prensado que se presenta entre los puntos prominentes de la tela estructurada (valles). Estos valles no son tan profundos para evitar la deformación de las fibras de la hoja de manera plástica y para evitar causar un impacto negativo sobre la calidad de la hoja de papel, aunque no demasiado superficiales para recoger el agua en exceso fuera de la masa de fibras. Por supuesto, esto depende de la suavidad, capacidad de compresión y resitencia de la tela de extracción de agua. La presente invención proporciona también una correa ENP permeable especialmente diseñada que puede ser utilizada sobre una Prensa de Correa en un sistema de extracción de agua avanzado o en una disposición en donde la trama se forma sobre una tela estructurada. La correa ENP permeable puede ser usada también en un Proceso Flexible de Papel Tisú Sin Presión/Baja Presión. La presente invención proporciona también una correa de prensa permeable de alta resistencia con áreas abiertas y áreas de contacto en un lado de la correa. La invención comprende, en una forma de la misma, una prensa de correa que incluye un rodillo que tiene una superficie exterior y una correa permeable que tiene un lado en contacto de presión sobre una porción de la superficie exterior del rodillo. La correa permeable tiene una tensión de por lo menos aproximadamente 30 KN/m aplicada a la misma. El lado de la correa permeable tiene un área abierta de por lo menos aproximadamente 25%, y un área de contacto de por lo menos aproximadamente 10%, y de preferencia aproximadamente 50% de área abierta y aproximadamente 50% de área de contacto, en donde ei área abierta comprende un área total que está abarcada por las aberturas y ranuras (es decir, aquella porción de la superficie que no está diseñada para comprimir la trama hasta el mismo grado que las áreas de contacto) y en donde el área de contacto está definida por las áreas planas de la superficie de la correa, es decir, el área total de la superficie de la correa entre las aberturas y/o las ranuras. Con una correa ENP, no es posible usar un 50% de área abierta y un 50% de área de contacto. Por otra parte, es posible con, por ejemplo, una tela de malla en espiral. Una ventaja de la presente invención es que permite sustancial flujo de aire a través de la misma para alcanzar la trama fibrosa para la remoción de agua por medio de un vacío, en particular durante una operación de prensado. Otra ventaja es que la correa permeable permite que se aplique una tensión significativa a la misma. Otra ventaja más es que la correa permeable tiene áreas abiertas sustanciales adyacentes a áreas de contacto a lo largo de un lado de la correa. Otra ventaja más de la presente invención es que la correa permeable es capaz de aplicar una fuerza lineal sobre una línea de tangencia extremadamente larga, asegurando de esta manera un prolongado tiempo de permanencia en el cual se aplica la presión contra la trama en comparación con una prensa de zapata estándar. La invención proporciona también una prensa de correa para una máquina de papel, en donde la prensa de correa comprende un rodillo que comprende una superficie exterior. Una correa permeable comprende un primer lado y es guiada sobre una porción de la superficie exterior del rodillo. La correa permeable tiene una tensión de por lo menos aproximadamente 30 KN/m. El primer lado tiene un área abierta de por lo menos aproximadamente 25% un área de contacto de por lo menos aproximadamente 10%. El primer lado puede confrontar la superficie exterior y la correa permeable puede ejercer una fuerza de prensado sobre el rodillo. La correa permeable puede contener aberturas pasantes. La correa permeable puede comprender aberturas pasantes colocadas en un patrón simétrico generalmente regular. La correa permeable puede comprender filas generalmente paralelas de aberturas pasantes, por lo que las filas están orientadas a lo largo de una dirección de máquina. La correa permeable puede ejercer una fuerza de prensado sobre el rodillo en el rango de entre aproximadamente 30 KPa y aproximadamente 300 KPa (aproximadamente 0.3 bar hasta aproximadamente 1.5 bar y de preferencia aproximadamente 0.07 hasta aproximadamente 1 bar). La correa permeable puede comprender aberturas pasantes y una pluralidad de ranuras, cada ranura que intersecta un conjunto diferente de aberturas pasantes. El primer lado puede confrontar la superficie exterior y la correa permeable puede ejercer una fuerza de prensado sobre el rodillo. La pluralidad de ranuras puede ser colocada sobre el primer lado. Cada una de la pluralidad de ranuras puede comprender una anchura, y cada una de las aberturas pasantes pueden comprender un diámetro, y en donde el diámetro es mayor que la anchura. La tensión de la correa es mayor que aproximadamente 30 KN/m, y preferiblemente 50 KN/m. El rodillo puede comprender un rodillo de presión. El rodillo puede comprender un rodillo de vacío que tiene una porción circunferencial interna. El rodillo de vacío puede comprender por lo menos una zona de vacío colocada dentro de la porción circunferencial interna. El rodillo puede comprender un rodillo de vacío que tiene una zona de succión. La zona de succión puede comprender una longitud circunferencial de entre aproximadamente 200 mm y aproximadamente 2500 mm. La longitud circunferencial puede estar en el rango de entre aproximadamente 800 mm y aproximadamente 1800 mm. La longitud circunferencial puede estar en el rango de entre aproximadamente 1200 mm y aproximadamente 1600 mm. La correa permeable puede comprender por lo menos una de una correa de línea longitudinal extendida de poliuretano o una tela de malla en espiral. La correa permeable puede comprender una correa de línea tangencial extendida de poliuretano que incluye una pluralidad de hilos de refuerzo incrustadas en la misma. La pluralidad de hilos de refuerzo puede comprender una pluralidad de hilos en la dirección de máquina y una pluralidad de hilos de dirección transversal. La correa permeable puede comprender una banda de línea tangencial extendida de poliuretano que tiene una pluralidad de hilos de refuerzo incrustados en la misma, dicha pluralidad de hilos de refuerzo que son tejidos a manera de malla en espiral. La correa permeable puede comprender una tela de malla en espiral (la cual produce de manera importante buenos resultados) o dos o más telas de malla en espiral. La prensa de correa puede comprender además una primera tela y una segunda tela que se desplazan entre la correa permeable y el rodillo. La primera tela tiene un primer lado y un segundo lado. El primer lado de la primera tela está en por lo menos contacto parcial con la superficie exterior del rodillo. El segundo lado de la primera tela está en por lo menos contacto parcial con un primer lado de una malla fibrosa. La segunda tela tiene un primer lado y un segundo lado. El primer lado de la segunda tela está por lo menos en contacto parcial con el primer lado de la correa permeable. El segundo lado de la segunda tela está por lo menos en contacto parcial con un segundo lado de la trama fibrosa. También es posible tener una segunda permeable en la parte superior de la primera tela. La primera tela puede comprender una correa de extracción agua permeable. La segunda tela puede comprender una tela estructurada. La trama fibrosa puede comprender una trama de papel tisú o trama de higiene. La invención proporciona también una disposición de secado de material fibroso que comprende una correa de prensa de línea tangencial extendida permeable de circulación continua (ENP) guiada sobre un rodillo. La correa ENP es sometida a una tensión de por lo menos aproximadamente 30 KN/m. La correa ENP comprende un lado que tiene un área abierta de por lo menos aproximadamente 25% y un área de contacto de por lo menos aproximadamente 10%. La invención proporciona también una correa de prensa de banda tangencial extendida permeable (ENP) que es susceptible a ser sometido a una tensión de por lo menos aproximadamente 30 KN/m, en donde la correa ENP permeable comprende por lo menos un lado comprende un área abierta de por lo menos aproximadamente 25% y un área de contacto de por lo menos aproximadamente 10%. El área abierta puede ser definida por aberturas pasantes y el área de contacto es definida por una superficie plana. El área abierta puede ser definida por aberturas pasantes y el área de contacto y es definida por una superficie plana sin aberturas, recesos, ni ranuras. El área abierta puede ser definida por aberturas pasantes y ranuras, y el área de contacto es definida por una superficie plana sin aberturas, recesos ni ranuras. El área abierta puede estar entre aproximadamente 15% y aproximadamente 50%, y el área de contacto puede estar entre aproximadamente 50% y aproximadamente 85%. El área abierta puede estar entre aproximadamente 30% y aproximadamente 85%, y el área de contacto puede estar entre aproximadamente 15% y aproximadamente 70%. El área abierta puede estar entre aproximadamente 45% y aproximadamente 85%, y el área de contacto puede estar entre aproximadamente 15% y aproximadamente 55%. El área abierta puede estar entre aproximadamente 50% y aproximadamente 65%, y el área de contacto puede estar entre aproximadamente 35% y aproximadamente 50%. La correa ENP permeable ENP puede comprender una tela de malla en espiral. El área abierta puede estar entre aproximadamente 10% y aproximadamente 40%, y el área de contacto está entre aproximadamente 60% y aproximadamente 90%. La correa ENP permeable puede comprender aberturas pasantes colocadas en un patrón generalmente simétrico. La correa ENP permeable puede comprender aberturas pasantes colocadas en filas generalmente paralelas con relación a una dirección de máquina. La correa ENP permeable puede comprender una correa de circulación sinfín . La correa ENP permeable puede comprender aberturas pasantes y dicho por lo menos un lado de la correa ENP permeable puede comprender una pluralidad de ranuras, cada una de la pluralidad de ranuras intersecta un conjunto diferente de orificio pasante. Cada una de la pluralidad de ranuras puede comprender una anchura, y cada una de las aberturas pasantes puede comprender un diámetro, y en donde el diámetro es mayor que la anchura. Cada una de la pluralidad de ranuras se extiende dentro de la correa ENP permeable en una cantidad que es menor a un espesor de la correa permeable. La tensión puede ser mayor a aproximadamente 30 KN/m y de preferencia es mayor de aproximadamente 50 KN/m, o mayor a aproximadamente 60 KN/m, o mayor a aproximadamente 80 KN/m. La correa ENP permeable puede comprender un miembro de poliuretano reforzado flexible. La correa ENP permeable puede comprender una tela de malla en espiral flexible. La correa ENP permeable puede comprender un miembro de poliuretano flexible que tiene una pluralidad de hilos de refuerzo incrustados en la misma. La pluralidad de hilos de refuerzo puede comprender una pluralidad de hilos en dirección de máquina y una pluralidad de hilos en dirección transversal. La correa ENP permeable puede comprender un material de poliuretano flexible y una pluralidad de hilos de refuerzo incrustados en la misma, dicha pluralidad de hilos de refuerzo que son tejidos de una manera de malla en espiral. La invención proporciona también un método para someter una trama fibrosa a prensado en una máquina de papel, en donde el método comprende aplicar presión contra un área de contacto de la trama fibrosa con una porción de una correa permeable, en donde el área de contacto es por lo menos aproximadamente 10% de un área de dicha porción y que mueve un fluido a través de un área abierta de dicha correa permeable y a través de la trama fibrosa, en donde el área abierta es por lo menos aproximadamente 25% de dicha porción, en donde, durante la aplicación y el movimiento, la correa permeable tiene una tensión de por lo menos aproximadamente 30 KN/m. El área de contacto de la trama fibrosa puede comprender áreas que son presionadas más por la porción que las áreas sin contacto de la trama fibrosa. La porción de la correa permeable puede comprender una superficie generalmente plana la cual no incluye aberturas, recesos ni ranuras y que es guiada sobre un rodillo. El fluido puede comprender aire. El área abierta de la correa permeable puede comprender aberturas pasantes y ranuras. La tensión puede ser mayor a aproximadamente 50 KN/m. El método puede comprender además girar un rodillo en una dirección de máquina, en donde la correa permeable se mueve en coincidencia con y es guiada sobre o por dicho rodillo. La correa permeable puede comprender una pluralidad de ranuras y aberturas pasantes, cada una de dicha pluralidad de ranuras que está colocada sobre un lado de la correa permeable y que intersecta con un conjunto diferente de aberturas pasantes. La aplicación y el movimiento pueden ocurrir durante un tiempo de permanencia que es suficiente para producir un nivel de sólidos de trama fibrosa en el rango de entre aproximadamente 25% y aproximadamente 55%. De preferencia, el nivel de sólidos puede ser mayor a aproximadamente 30%, y de mayor preferencia es mayor de aproximadamente 40%. Estos niveles de sólidos se pueden obtener ya sea que se utilice la correa permeable en una prensa de correa o en una disposición Sin Presión/Baja Presión. La correa permeable puede comprender una tela de malla en espiral. La invención proporciona también un método para prensar una trama fibrosa en una máquina de papel, en donde el método comprende aplicar una primera presión contra primeras porciones de la trama fibrosa con una correa permeable y una segunda presión mayor contra segundas porciones de la trama fibrosa con una porción de prensado de la correa permeable, en donde un área de las segundas porciones es de por lo menos aproximadamente 25% de un área de las primeras porciones y mueve el aire a través de porciones abiertas de dicha correa permeable, en donde un área de las porciones abiertas es de por lo menos aproximadamente 25% de la porción de prensado de la correa permeable que aplica la primera y segunda presiones, en donde, durante la aplicación y el movimiento, la correa permeable tiene una tensión de por lo menos aproximadamente 30 KN/m. La tensión puede ser mayor a aproximadamente 50 KN/m o puede ser mayor a aproximadamente 60 KN/m o puede ser mayor a aproximadamente 80 KN/m. El método puede comprender además girar un rodillo en una dirección de máquina, la correa permeable que se mueve en coincidencia con dicho rodillo. El área de las porciones abiertas puede ser de por lo menos aproximadamente 50%. El área de las porciones abiertas puede ser por lo menos de aproximadamente 70%. La segunda presión mayor puede estar en el rango de entre aproximadamente 30 KPa y aproximadamente 150 KPa. El movimiento y la aplicación pueden presentarse de manera sustancialmente simultánea. El método puede comprender además mover el aire a través de la trama fibrosa durante un tiempo de permanencia que es suficiente para producir sólidos de trama fibrosa en el rango de entre aproximadamente 25% y aproximadamente 55%. El tiempo de permanencia puede ser igual a o mayor de aproximadamente 40 ms y de preferencia es igual a o mayor de aproximadamente 50 ms. El flujo de aire puede ser de aproximadamente 150 m°/min por metro de anchura de máquina. La invención proporciona también un método para secar una trama fibrosa en una prensa de correa que incluye un rodillo y una correa permeable que comprende aberturas pasantes, en donde un área de las aberturas pasantes es por lo menos de aproximadamente 25% de un área de una porción de prensado de la correa permeable, y en donde la correa permeable es tensada hasta por lo menos aproximadamente 30 KN/m, en donde el método comprende guiar por lo menos la porción de prensado de la correa permeable sobre el rodillo, mover la trama fibrosa entre el rodillo y la porción de prensado de la correa permeable, someter por lo menos aproximadamente 25% de la trama fibrosa a una presión generada por porciones de la correa permeable que están adyacentes a las aberturas pasantes, y mover un fluido a través de las aberturas pasantes de la correa permeable y la trama fibrosa. La invención proporciona también un método de secado de una trama fibrosa en una prensa de correa que incluye un rodillo y una correa permeable que comprende aberturas pasantes y ranuras, en donde un área de las aberturas pasantes es por lo menos de aproximadamente 25% de un área de una porción de prensado de la correa permeable, y en donde la correa permeable es tensada hasta por lo menos aproximadamente 30 KN/m, en donde el método comprende guiar por lo menos la porción de prensado de la correa permeable sobre el rodillo, mover la trama fibrosa entre. el rodillo y la porción de prensado de la correa permeable, someter por lo menos aproximadamente 10% de la trama fibrosa a una presión generada por porciones de la correa permeable que están adyacentes a las aberturas pasantes y las ranuras, y mover un fluido a través de las aberturas pasantes y las ranuras de la correa permeable y la trama fibrosa. * De acuerdo con otro aspecto de la invención, se proporciona un proceso de extracción de agua más eficiente, de preferencia para el proceso de manufactura de papel tisú, en donde la trama alcanza una sequedad en el rango de up hasta aproximadamente 40% de sequedad. El proceso de acuerdo con la invención es menos costoso en cuanto a costos de maquinaria y operativos, y proporciona la misma calidad de trama que el proceso TAD. El volumen de trama de papel tisú producido de acuerdo con la invención es mayor de aproximadamente 10 g/cmJ, hasta el rango de entre aproximadamente 14 g/cmJ y aproximadamente 16 g/cm3. La capacidad de retención de agua (medida a través del método del cesto) de la trama de papel tisú producida de acuerdo con la invención es mayor de aproximadamente 10 (g H20/g fibra), y hasta el rango de entre aproximadamente 14 (g H20/g fibra) y aproximadamente 16 (g H20/g fibra).

La invención proporciona por tanto un nuevo proceso de extracción de agua, para tramas de papel delgadas, con un peso base menor a aproximadamente 42 glm¿, de preferencia para niveles de papel tisú. La invención proporciona también un aparato que utiliza este proceso y proporciona también a los elementos con una función clave para este proceso. Un aspecto principal de la invención es un sistema de prensa que incluye un paquete de por lo menos una superior (o primera), por lo menos una inferior (o segunda) tela y una trama de papel colocada entre ellas. Una primera superficie de un elemento productor de presión está en contacto con dicha por lo menos una tela superior. Una segunda superficie de una estructura de soporte está en contacto con dicha por lo menos una tela inferior y es permeable. Se proporciona un campo de presión diferencial entre la primera y segunda superficie, que actúa sobre el paquete de por lo menos una tela superior y por lo menos una tela inferior, y la trama de papel entre ellas, a fin de producir una presión mecánica sobre el paquete y por lo tanto sobre la trama de papel. Esta presión mecánica produce una presión hidráulica predeterminada en la trama, por lo que se drena el agua contenida. La tela superior tiene una mayor rugosidad y/o capacidad de compresión que la tela inferior. Se ocasiona un flujo de aire en la dirección desde dicha por lo menos una tela superior hacia dicha por lo menos una tela inferior a través del paquete de por lo menos una tela superior y por lo menos una tela inferior y la trama de papel entre ellas.

Se proporcionan también diferentes modos posibles y características adicionales. Por ejemplo, la tela superior puede ser permeable, y/o una "tela estructurada". A manera de ejemplo de ejemplos no limitantes, tela superior puede ser, por ejemplo, una tela TAD, una membrana o tela que incluye una tela de base permeable y una rejilla reticulada fijada a la misma y que está hecha de polímero tal como poliuretano. El lado de rejilla reticulada de la tela puede estar en contacto con un rodillo de succión en tanto que el lado opuesto hace contacto con la trama de papel. La rejilla reticulada también puede estar orientada en un ángulo con relación a hilos en dirección de máquina e hilos en dirección transversal. La tela de base es permeable y la rejilla reticulada puede ser una capa anti-rehumectación. El reticulado también puede estar hecho de un material compuesto, tal como un material elastomérico. La rejilla reticulada puede incluir en si misma hilos en dirección de máquina con el material compuesto que se forma alrededor de estos hilos. Con una tela del tipo antes mencionado es posible formar o crear una estructura de superficie que es independiente de los patrones de urdimbre. Por lo menos para el papel tisú, una consideración importante es proporcionar una capa suave en contacto la hoja. La tela superior puede transportar la trama hacia y desde el sistema de prensa. La trama puede ubicarse en la estructura tridimensional de la tela superior, y por lo tanto no es plana aunque posee de igual manera una estructura tridimensional, la cual produce una trama de alto volumen. La tela inferior también es permeable. El diseño de la tela inferior está hecho para que sea capaz de almacenar agua. La tela inferior posee también una superficie suave. La tela inferior es de manera preferible un fieltro con una capa de guata. El diámetro de las fibras de guata de la tela inferior es igual a menor de aproximadamente 11 dtex, y de preferencia puede ser igual a o menor de aproximadamente 4.2 dtex, o de mayor preferencia puede ser igual a o menor de aproximadamente 3.3 dtex. Las fibras de guata también pueden ser una combinación de fibras. La tela inferior también puede contener una capa de vector que contiene fibras desde aproximadamente 67 dtex, y también puede contener incluso fibras de mayor pasada como por ejemplo, aproximadamente 100 dtex, aproximadamente 140 dtex, o incluso números dtex más elevados. Esto es importante para la buena absorción de agua. Las superficies humectadas de la capa de guata de la tela inferior y/o de la tela inferior misma pueden ser ¡guales a o mayores de aproximadamente 35 m /m2 área de fieltro, y de preferencia pueden ser ¡guales o mayores de aproximadamente 65 m2/m2 área de fieltro, y pueden de manera más preferible ser iguales a o mayores de aproximadamente 100 m2/m2 área de fieltro. La superficie específica de la tela inferior será igual a o mayor de aproximadamente 0.04 m2/g peso de fieltro, y de preferencia puede ser igual a o mayor de aproximadamente 0.065 m2/g peso de fieltro, y de manera más preferible puede ser igual a o mayor de aproximadamente 0.075 m2/g peso de fieltro. Esto es importante para la buena absorción de agua. La rigidez dinámica K" [N/mm] como un valor para la capacidad de comprensión es aceptable si es menor o igual a 100,000 N/mm, la capacidad de compresión preferible es menor o igual a 90,000 N/mm, y de forma más preferible la capacidad de compresión es menor o igual a 70,000 N/mm. Se considerará la capacidad de compresión (cambio de espesor por fuerza en mm/N) de la tela inferior. Esto es importante a fin de extraer el agua de la trama de manera eficiente hasta un elevado nivel de sequedad. Una superficie dura no presionaría la trama entre los puntos prominentes de la superficie estructurada de la tela superior. Por otra parte, el fieltro no será presionado demasiado profundo dentro de la estructura tridimensional a fin de evitar la pérdida de volumen y por tanto de calidad, por ejemplo, de la capacidad de retención de agua. La capacidad de compresión (cambio de espesor por fuerza en mm/N) de la tela superior es menor que aquella de la tela inferior. La rigidez dinámica K [N/mm] como un valor para la capacidad de compresión de la tela superior puede ser mayor o igual a 3,000 N/mm y menor que la tela inferior. Esto es importante a fin de mantener la estructura tridimensional de la trama, es decir, asegurar que la correa superior es una estructura rígida. Se considerará la elasticidad de la tela inferior. El módulo dinámico para la capacidad de compresión [N/mm4] como un valor para la elasticidad de la tela inferior es aceptable si es mayor de o igual a 0.5 N/mm¿, la elasticidad preferible es mayor de o igual a 2 N/mm¿, y de forma más preferible la elasticidad es mayor de o igual a 4 N/mm2. La densidad de la tela inferior será igual a o mayor de aproximadamente 0.4 g/cm3, y de preferencia es igual a o mayor de aproximadamente 0.5 g/cm3, y de modo ideal es igual a o mayor de aproximadamente 0.53 g/cm3. Esto puede ser ventajoso a velocidades de trama de más de aproximadamente 1200 m/min. Un volumen de fieltro reducido hace más fácil al extracción de agua desde el fieltro por medio del flujo de aire, es decir, para pasar el agua a través del fieltro. Por lo tanto el efecto de extracción de agua es menor. La permeabilidad de la tela inferior puede ser menor de aproximadamente 80 cfm, de preferencia menor de aproximadamente 40 cfm, y de forma ideal igual a o menor de aproximadamente 25 cfm. Una permeabilidad reducida hace más fácil la extracción de agua desde el fieltro por medio del flujo de aire, es decir, para hacer pasar el agua a través del fieltro. Como resultado, el efecto de re-humectación es menor. Sin embargo, una permeabilidad demasiado elevada, conduciría a un flujo de aire demasiado elevado, menor nivel de vacío para una bomba de vacío determinada, y menor extracción de agua del fieltro debido a la estructura demasiado abierta. La segunda superficie de la estructura de soporte puede ser lisa y/o plana. A este respecto, la segunda superficie de la estructura de soporte se puede formar mediante una caja de succión plana. De manera preferible la segunda superficie de la estructura de soporte puede ser curvada. Por ejemplo, la segunda superficie de la estructura de soporte se puede formar o desplazar sobre un rodillo de succión o cilindro cuyo diámetro es, por ejemplo, de aproximadamente 1 m o más o aproximadamente 1.2 m o más. Por ejemplo, para una máquina de producción con una anchura de 200 pulgadas (508 centímetros), el diámetro puede estar en el rango de aproximadamente 1.5 m o más. El dispositivo de succión o cilindro puede comprender por lo menos una zona de succión. También puede comprender dos zonas de succión. El cilindro de succión también puede incluir por lo menos una caja de succión con por lo menos un arco de succión. Se puede producir al menos una zona de presión mecánica mediante por lo menos un campo de presión (es decir, por medio de la tensión de una correa) o a través de la primera superficie, por ejemplo, mediante un elemento de prensa. La primera superficie puede ser una correa impermeable, pero con una superficie abierta hacia la primera tela, por ejemplo, una superficie abierta ranurada o una superficie abierta de agujeros ciegos y ranurada, de manera que el aire puede fluir desde el exterior dentro del arco de succión. La primera superficie puede ser una correa permeable. La correa puede tener un área abierta de por lo menos aproximadamente 25%, de preferencia de más de aproximadamente 35%, de mayor preferencia de más de aproximadamente 50%. La correa puede tener un área de contacto de por lo menos aproximadamente 10%, por lo menos aproximadamente 25%, y de preferencia entre aproximadamente 50% y aproximadamente 85% a fin de tener un buen contacto de prensado. Además, el campo de presión puede ser producido por un elemento de presión, tal como una prensa de zapata o una prensa de rodillo. Esto tiene la siguiente ventaja: en caso de que no se requiera una trama de volumen muy elevado, se puede emplear esta opción a fin de incrementar la sequedad y por la tanto la producción hasta un valor deseado, al ajustar de manera cuidadosa la carga de presión mecánica. Debido a la segunda tela más suave la trama también es prensada por lo menos de manera parcial entre los puntos prominentes (valles) de la estructura tridimensional. De modo preferible, el campo de presión adicional puede ser colocado antes (sin re-humectación), después o entre el área de succión. La correa permeable superior está diseñada para resistir una alta tensión de más de aproximadamente 30 KN/m, y de preferencia aproximadamente 50 KN/m, o superior, por ejemplo, aproximadamente 80 KN/m. Al utilizar esta tensión, se genera una presión de más de aproximadamente 0.3 bar, y de preferencia aproximadamente 1 bar, o superior, puede ser por ejemplo, de aproximadamente 1.5 bar. La presión "p" depende de la tensión "S" y el radio "R" del rodillo de succión de acuerdo con la ecuación bien conocida, p = S/R. como se puede ver a partir de la ecuación, a mayor diámetro del rodillo, mayor la tensión necesaria para lograr la presión requerida. La correa superior también puede ser una banda de acero inoxidable y/o metálica y/o una banda polimérica. La corres superior permeable se puede hacer de un plástico reforzado o material sintético. También puede ser una tela de malla en espiral. De preferencia, la correa puede ser impulsada para evitar esfuerzos cortantes entre la primera y segunda telas y la trama. El rodillo de succión también puede ser impulsado. Ambos pueden ser impulsados de manera independiente. La primera superficie puede ser una correa permeable sostenida por una zapata perforada para la carga de presión. El flujo de aire puede ser generado por un campo de presión no mecánico solo o en combinación como sigue: con una subpresión en una caja de succión del rodillo de succión o con una caja de succión plana, o con una sobrepresión sobre la primera superficie del elemento generador de presión, por ejemplo, mediante una campana, suministrada con aire, por ejemplo, aire caliente de entre aproximadamente 50 grados C y aproximadamente 180 grados C, y de manera preferible entre aproximadamente 120 grados C y aproximadamente 150 grados C, o también de manera preferible vapor. Dicha temperatura más elevada es especialmente importante y preferida si la temperatura de pulpa fuera de la caja de cabeza de máquina es menor de aproximadamente 35 grados C. Este es el caso para los procesos de manufactura sin o con menor refinamiento de existencias. Por supuesto, es posible combinar todas o algunas de las características antes mencionadas. La presión en la campana puede ser menor a aproximadamente 0.2 bar, de preferencia menor a aproximadamente 0.1, de mayor preferencia menor a aproximadamente 0.05 bar. El flujo de aire suministrado a la campana puede ser menor o de preferencia igual a la velocidad de flujo succionada del rodillo de succión a través de bombas de vacío. Un flujo de aire deseado es de aproximadamente 140 m3/minuto por metro de anchura de máquina. El flujo de aire suministrado hacia la campana a presión atmosférica puede ser igual a aproximadamente 500 mJ/min por metro de anchura de máquina. La velocidad de flujo succionada del rodillo de succión por medio de una bomba de vacío puede tener un nivel de vacío de aproximadamente 0.6 bar a aproximadamente 25 grados C. El rodillo de succión puede ser parcialmente envuelto por el paquete de telas y el elemento generador de presión, por ejemplo, la correa, por lo que la segunda tela tiene el mayor arco de envoltura "ai" y deja la zona de arco finalmente. La trama junto con la primera tela sale en segundo lugar, y el elemento generador de presión sale primero. El arco del elemento generador de presión es mayor que el arco de la caja de succión. Esto es importante, debido a que a una baja sequedad, la extracción de agua mecánica es más eficiente que la extracción de agua por medio de flujo de aire. El arco de succión más reducido "a2" será lo suficientemente grande para asegurar un tiempo de permanencia suficiente para que el flujo de aire alcance una sequedad máxima. El tiempo de permanencia "T" será mayor de aproximadamente 40 ms, y de manera preferible es mayor de aproximadamente 50 ms. Para un diámetro de rodillo de aproximadamente 1.2 m y una velocidad de máquina de aproximadamente 1200 m/min, el arco "a2" será mayor de aproximadamente 76 grados, y de manera preferible mayor de aproximadamente 95 grados. La fórmula es a2 = [tiempo de permanencia " velocidad * 360 / circunferencia del rodillo].

La segunda tela puede ser calentada por ejemplo, mediante vapor o agua de proceso agregada al rociador de línea de tangencia inundado para mejorar el comportamiento de extracción de agua. Con una mayor temperatura, es más fácil obtener el agua a través del fieltro. La correa también podría ser calentada por medio de un calentador o por medio de la campana o caja de vapor. La tela TAD puede ser calentada especialmente en el caso cuando el formador de la máquina de papel tisú es un formador de alambre doble. Esto se debe a que, si es un formador creciente, la tela TAD envolverá el rodillo de formación y por lo tanto será calentada por la pasta en suspensión que es inyectada por la caja de cabeza de máquina. Hay varias ventajas de este proceso descritas en la presente. En el proceso TAD de la técnica anterior, son necesarias diez bombas de vacío para secar la trama hasta aproximadamente 25% de sequedad. Por otra parte, con el sistema de extracción de agua avanzado de la invención, solamente se necesitan seis bombas de vacio para secar la trama hasta aproximadamente 35%. Asimismo, con el proceso TAD de la técnica anterior, la trama preferiblemente será secada hasta un nivel de alta sequedad de entre aproximadamente 60% y aproximadamente 75%, de otra manera se crearía un perfil transversal de humedad deficiente. De esta manera se desperdicia mucha energía y la capacidad del cilindro Yankee y de campana sólo es utilizada de forma marginal. El sistema de la presente invención hace posible secar la trama en una primera etapa hasta un cierto nivel de sequedad de entre aproximadamente 30 y aproximadamente 40%, con un buen perfil transversal de humedad. En una segunda etapa, la sequedad se puede incrementar hasta una sequedad extrema de más de aproximadamente 90% utilizando un secador Yankee/campana convencional (impacto) combinando el sistema de la invención. Una forma para producir este nivel de sequedad, puede incluir secado más eficiente a través de la campana en el cilindro Yankee. Con el sistema de acuerdo con la invención, no hay necesidad de secado de aire pasante. Un papel que tiene la misma calidad que el producido en una máquina TAD es generado con el sistema de la invención utilizando toda la capacidad del secado de impacto que es más eficiente en el secado de la hoja desde 35% hasta más de 90% de sólidos. La invención proporciona también una prensa de correa para una máquina de papel, en donde la prensa de correa comprende un rodillo de vacío que comprende una superficie exterior y por lo menos una zona de succión. Una correa permeable comprende un primer lado y es guiada sobre una porción de la superficie exterior del rodillo de vacío. La correa permeable tiene una tensión de por lo menos aproximadamente 30 KN/m. El primer lado tiene un área abierta de por lo menos aproximadamente 25% un área de contacto de por lo menos aproximadamente 10%. Dicha por lo menos una zona de succión puede comprender una longitud circunferencial de entre aproximadamente 200 mm y aproximadamente 2,500 mm. La longitud circunferencial puede definir un arco de entre aproximadamente 80 grados y aproximadamente 180 grados. La longitud circunferencial puede definir un arco de entre aproximadamente 80 grados y aproximadamente 130 grados. Dicha por lo menos una zona de succión puede estar adaptada para aplicar vacío para un tiempo de permanencia que es igual a o mayor de aproximadamente 40 ms. El tiempo de permanencia puede ser igual a o mayor de aproximadamente 50 ms. La correa permeable puede ejercer una fuerza de prensado sobre el rodillo de vacío para un primer tiempo de permanencia que es igual a o mayor de aproximadamente 40 ms. Dicha por lo menos una zona de succión puede estar adaptada para aplicar vacío durante un segundo tiempo de permanencia que es igual a o mayor de aproximadamente 40 ms. El segundo tiempo de permanencia puede ser igual a o mayor de aproximadamente 50 ms. El primer tiempo de permanencia puede ser igual a o mayor de aproximadamente 50 ms. La correa permeable puede comprender por lo menos una tela de malla en espiral. Dicha por lo menos una tela de malla en espiral puede comprender un material sintético, plástico, plástico reforzado y/o polimérico. Dicha por lo menos una tela de malla en espiral puede comprender acero inoxidable. Dicho por lo menos una tela de malla en espiral puede comprender una tensión que está entre aproximadamente 30 KN/m y aproximadamente 80 KN/m. La tensión puede estar entre aproximadamente 35 KN/m y aproximadamente 70 KN/m. La invención proporciona también un método de prensado y secado de una trama de papel, en donde el método comprende prensar, con un elemento generador de presión, la trama de papel entre por lo menos una primera tela y por lo menos una segunda tela y de manera simultánea mover un fluido a través de la trama de papel y dicha por lo menos una de la primera y segunda telas. El prensado se puede presentar durante un tiempo de permanencia que es igual a o mayor de aproximadamente 40 ms. El tiempo de permanencia puede ser igual a o mayor de aproximadamente 50 ms. El movimiento simultáneo se puede presentar durante un tiempo de permanencia que es igual a o mayor de aproximadamente 40 ms. Este tiempo de permanencia puede ser igual a o mayor de aproximadamente 50 ms. El elemento generador de presión puede comprender un dispositivo que aplica un vacío. El vacío puede ser mayor a aproximadamente 0.5 bar. El vacío puede ser mayor a aproximadamente 1 bar. El vacío puede ser mayor a aproximadamente 1.5 bar. La tecnología TAD se desarrolló como una configuración completamente nueva para la maquinaria de papel tisú debido a que las máquinas más viejas no podrían ser reconstruidas debido a los inmensos costos involucrados en hacerlo y debido a que esta tecnología más antigua tenía un consumo de energía muy elevado. La compañía cesionaria de la presente solicitud de patente desarrolló una tecnología que podría permitir que las máquinas existentes sean reconstruidas y desarrollar también nuevas máquinas que elaboren el papel tisú con mayor calidad del papel y en estándares más elevados. Sin embargo, dichas máquinas, requieren diferentes telas y una intención principal de la invención es proporcionar esas telas. Por ejemplo, dichas telas tendrán una muy alta elasticidad y/o suavidad a fin de reaccionar de manera adecuada en un ambiente en donde experimenten la presión suministrada por la correa de tensión. Esas telas poseerán de igual manera muy buenas características de transferencia de presión a fin de lograr la extracción de agua uniforme, en especial cuando la presión es proporcionada por la correa de tensión de un sistema ATMOS. La tela tendrá de igual modo alta estabilidad a temperaturas elevadas de manera que tendrá un buen rendimiento en los ambientes de temperatura que resultan a partir del uso de cajas de soplado de aire caliente. También es necesario un cierto rango de permeabilidad del aire para la tela de manera que cuando se sopla aire caliente desde arriba de la tela y se aplica la presión de vacío al lado del vacío de la tela (o el paquete de papel que incluye la misma), la mezcla de agua y aire (es decir, el aire caliente) pasará a través de la tela y/o el paquete que contiene la tela. La tela de formación puede ser una tela individual o tejida de capas múltiples que puede resistir las altas presiones, calor, concentraciones de humedad, y que puede lograr un alto nivel de remoción de agua y también moldear o estampar la trama de papel requerida por el proceso de elaboración de papel tisú Voith ATMOS. La tela de formación tendrá de igual manera una estabilidad de anchura, y una adecuada permeabilidad elevada. La tela de formación utilizará también de manera preferible materiales resistentes a hidrólisis y/o temperatura. La tela de formación es utilizada como parte de una estructura de intercalación que incluye por lo menos otras dos correas y/o telas. Estas correas adicionales incluyen una correa de tensión elevada y una correa de extracción de agua. La estructura de intercalación es sometida a presión y tensión sobre una línea de tangencia extendida formada por un rodillo giratorio o superficie de soporte estática. La línea de tangencia extendida puede tener un ángulo de empaquetado de entre aproximadamente 30 grados y aproximadamente 180 grados, y de preferencia es de entre aproximadamente 50 grados y aproximadamente 130 grados. La longitud de la línea de tangencia puede estar entre aproximadamente 800 mm y aproximadamente 2500 mm, y de preferencia está entre aproximadamente 1200 mm y aproximadamente 1500 mm. La línea de tangencia se puede formar mediante un rodillo de succión giratorio que tiene un diámetro que es de entre aproximadamente 1000 mm y aproximadamente 2500 mm, y de modo preferible es de entre aproximadamente 1400 mm y aproximadamente 1700 mm. La tela de formación imparte un patrón topográfico dentro de la hoja o trama de papel. Para lograr esto, se imparten presiones elevadas a la tela de formación o moldeo a través de una correa de tensión elevada. La topografía del patrón de hoja puede ser manipulada al variar las especificaciones de la banda de moldeo, es decir, por medio de parámetros de regulación tales como diámetro de hilo, forma de hilo, densidad de hilo y tipo de hilo. Se pueden impartir diferentes patrones topográficos en la hoja a través de diferentes urdimbres de superficie. De manera similar, se puede variar la intensidad del patrón de hoja al alterar la presión impartida por la correa de tensión elevada y al variar la especificación de la correa de moldeo. Otros factores que pueden influir en la naturaleza e intensidad del patrón tipográfico de la hoja incluyen temperatura del aire, velocidad del aire, presión del aire, tiempo de permanencia de la correa en la línea tangencial extendida, y la longitud de línea de tangencia. Las siguientes son características y/o propiedades no limitantes de la tela de formación: permitir la adecuada extracción de agua, la tela individual o de capa múltiple tendrá un valor de permeabilidad de entre aproximadamente 100 cfm y aproximadamente 1200 cfm, y de preferencia es de entre aproximadamente 200 cfm y aproximadamente 900 cfm; la tela de formación que es parte de una estructura de intercalación con las otras dos correas, por ejemplo, una correa de tensión elevada y una correa de extracción de agua, es sometida a presión y tensión sobre una superficie de soporte giratoria o estática y en un ángulo de envoltura de entre aproximadamente 30 grados y aproximadamente 180 grados y de manera preferible entre aproximadamente 50 grados y aproximadamente 130 grados; la tela de formación tendrá un área de contacto de superficie del papel de entre aproximadamente 0.5% y aproximadamente 90% cuando no está bajo presión o tensión; la tela de formación tendrá un área abierta de entre aproximadamente 1.0% y aproximadamente 90%. La tela de formación es de preferencia una tela tejida que puede ser instalada en una máquina ATMOS como una correa pre-unida y/o continua cosida y/o sinfín. De manera alternativa, la tela de formación puede ser fijada en la máquina ATMOS utilizando, por ejemplo, una disposición pasador-costura o puede, de otra manera, ser cosida en la máquina. A fin de resistir la elevada humedad y el calor generados por el proceso de fabricación de papel ATMOS, la correa individual o de capa múltiple tejida puede utilizar materiales ya sea resistentes a la hidrólisis y/o al calor. Los materiales resistentes a la hidrólisis incluirán de manera preferible un monofilamento PET que tiene un valor de viscosidad intrínseca normalmente asociada con el secador y las telas TAD en el rango de entre 0.72 IV y aproximadamente 1.0 IV y poseen también un "paquete de estabilización" adecuado que incluye equivalentes de grupo terminal carboxilo, ya que los grupos ácidos catalizan la hidrólisis y el DEG residual o di-etilen glicol como éste también puede incrementar la velocidad de la hidrólisis. Estos dos factores separan la resina que puede ser utilizada a partir de la resina de botella PET común. Para la hidrólisis, se ha encontrado que se iniciará con un equivalente carboxilo tan bajo como sea posible, y será menor de aproximadamente 12. El nivel DEG será menor de aproximadamente 0.75%. Incluso en éste bajo nivel de grupos terminales carboxilo es esencial que se agregue un agente extremo impedido, y utilizará una carbodümida durante la extrusión para asegurar que al final del proceso no haya grupos carboxilo libres. Hay varias clases de agente químico que pueden ser utilizadas para bloquear los grupos extremos tales como epoxis, orto-ésteres, e isocianatos, aunque en la práctica carbodiimidas monoméricas y combinaciones de monoméricas con carbodiimidas poliméricas son los mejores y de mayor uso. De manera preferible, todos los grupos extremos son impedidos por un agente extremo impedido que puede ser seleccionado a partir de materiales conocidos de manera convencional de manera que no hay grupos terminales carboxilo libres. Es posible utilizar materiales termoresistentes tales como PPS en la tela de formación. Otros materiales como PEN, PBT, PEEK y PA también pueden ser usados para mejorar las propiedades de la tela de formación tales como estabilidad, limpieza y vida útil. Se pueden emplear tanto los hilos de polímero individual como hilos de copolímero. El material de la correa no necesariamente requiere estar hecho a partir de monofilamento y puede ser un multi-filamento, núcleo y envoltura, y también podría ser un material no-plástico, es decir, un material metálico. De manera similar, la tela puede, no necesariamente, estar hecho de un material individual y puede estar hecho de dos, tres o más materiales diferentes. También se puede hacer uso de hilos modelados, es decir, hilos no-circulares, a fin de mejorar o controlar la topografía o propiedades de la hoja de papel. Los hilos modelados también pueden ser utilizados para mejorar o controlar las características o propiedades de la tela tales como estabilidad, calibre, área de contacto de superficie, planeidad de superficie, permeabilidad y duración. La tela de formación también puede ser tratada y/o recubierta con un material polimérico adicional que es aplicado por ejemplo, a través de, deposición. El material se puede agregar entrelazado durante el procesamiento a fin de mejorar la estabilidad de la tela, la resistencia a la contaminación, drenado, duración, mejorará la resistencia al calor y/o a la hidrólisis y para reducir la tensión de superficie de la tela. Esto ayuda a la liberación de la hoja y/o a reducir las cargas de impulso. El tratamiento/recubrimiento puede ser aplicado para impartir/mejorar una o varias de estas propiedades dé la tela. Como se indicó de manera previa, el patrón topográfico en la trama de papel puede ser cambiado y manipulado a través del uso de diferentes urdimbres individuales y de multi-capa. El mejoramiento adicional del patrón se puede obtener además a través de ajustes a la urdimbre de tela específica por medio de cambios al diámetro de hilo, números de hilos, tipos de hilos, formas de hilo, permeabilidad, calibre y la adición de un tratamiento o recubrimiento etc. Finalmente, una o más superficies de la tela de formación o correa de moldeo pueden ser sometidas a limpieza con arena y/o abrasión a fin de mejorar las características de superficie. La invención proporciona también una prensa de correa para una máquina de papel, en donde la prensa de correa comprende una tela de formación que comprende un lado que confronta la trama de papel y que es guiado sobre una superficie de soporte. La tela de formación comprende un valor de permeabilidad de entre aproximadamente 100 cfm y aproximadamente 1200 cfm, un área de contacto de superficie de papel de entre aproximadamente 0.5% y aproximadamente 90% cuando no está bajo presión ni tensión, y un área abierta de entre aproximadamente 1.0% y aproximadamente 90%. La prensa de correa puede ser colocada en un sistema ATMOS. La prensa de correa también puede ser colocada en una máquina TAD. Por lo menos una superficie de la tela de formación puede comprender por lo menos una de una superficie sometida a abrasión y una superficie limpiada con arena. El lado que confronta la trama de papel de la tela de formación pude comprender por lo menos una de una superficie sometida a abrasión y una superficie limpiada con arena. El valor de permeabilidad puede estar entre aproximadamente 200 cfm y aproximadamente 900 cfm. La tela de formación puede comprender un material individual. La tela de formación puede comprender un material de monofilamento. La tela de formación puede comprender un material multifilamento. La tela de formación puede comprender dos o más materiales diferentes. La tela de formación puede comprender tres materiales diferentes. La tela de formación puede comprender un material polimérico. La tela de formación puede ser tratada con un material polimérico. La tela de formación puede comprender un material polimérico que es aplicado mediante deposición. La tela de formación puede comprender por lo menos uno de los hilos modelados, hilos modelados generalmente circulares e hilos modelados no-circulares. La tela de formación puede ser resistente a por lo menos una de hidrólisis y temperaturas que exceden 100 grados C. La superficie de soporte puede ser estática. La superficie de soporte puede estar colocada sobre un rodillo. El rodillo puede ser un rodillo de soporte que tiene un diámetro de entre aproximadamente 1000 mm y aproximadamente 2500 mm. El rodillo de vacío puede tener un diámetro de entre aproximadamente 1400 mm y aproximadamente 1700 mm. La prensa de correa puede formar una línea de tangencia extendida con la superficie de soporte. La línea de tangencia extendida puede tener un ángulo de envoltura de entre aproximadamente 30 grados y aproximadamente 180 grados. El ángulo de envoltura puede ser de entre aproximadamente 50 grados y aproximadamente 130 grados. La línea de tangencia extendida puede tener una longitud de línea de tangencia de entre aproximadamente 800 mm y aproximadamente 2500 mm. La longitud de línea de tangencia puede ser de entre aproximadamente 1200 mm y aproximadamente 1500 mm. La tela de formación puede ser una correa sinfín que es por lo menos una pre-cosida y tiene sus extremos unidos en una máquina que utiliza la prensa de correa. La tela de formación puede estar estructurada y colocada para impartir un patrón topográfico a la trama. La trama puede comprender por lo menos una de una trama de papel tisú, una trama higiénica, y una trama de toalla. La invención proporciona también una disposición de secado de material fibroso que comprende una tela de formación de circulación sinfín guiada sobre un rodillo. La tela de formación comprende un valor de permeabilidad de entre aproximadamente 100 cfm y aproximadamente 1200 cfm, un área de contacto de superficie de papel de entre aproximadamente 0.5% y aproximadamente 90% cuando no está bajo presión ni tensión, y un área abierta de entre aproximadamente 1.0% y aproximadamente 90%. La invención proporciona también un método para someter una trama fibrosa a prensado en una máquina de papel utilizando la disposición descrita en la presente, el método que comprende aplicar presión a la tela de formación y la trama fibrosa en una prensa de correa. La invención proporciona también un método para someter una trama fibrosa a prensado en una máquina de papel utilizando la prensa de correa del tipo aquí descrito, en donde el método comprende aplicar presión a la tela de formación y la trama fibrosa en una prensa de correa. La invención proporciona también una tela de formación para un sistema ATMOS o una máquina TAD, en donde la tela de formación comprende un valor de permeabilidad de entre aproximadamente 100 cfm y aproximadamente 1200 cfm, un área de contacto de superficie de papel de entre aproximadamente 0.5% y aproximadamente 90% cuando no está bajo presión ni tensión, y un área abierta de entre aproximadamente 1.0% y aproximadamente 90%.

La invención proporciona también un método para someter una trama fibrosa a prensado en una máquina de papel utilizando la tela de formación del tipo aquí descrito, en donde el método comprende aplicar presión a la tela de formación y la trama fibrosa utilizando una prensa de correa.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS Las características y ventajas mencionadas con anterioridad y otras de esta invención, y la manera de obtenerlas, se volverán más evidentes y la invención se comprenderá mejor mediante referencia a la siguiente descripción de una modalidad de la invención tomada en conjunto con los dibujos que le acompañan, en donde: La Figura 1 es un diagrama esquemático en sección transversal de un sistema de extracción de agua avanzado con una modalidad de una prensa de correa de acuerdo con la presente invención; La Figura 2 es una vista de superficie de un lado de una correa permeable de la prensa de correa de la Figura 1; La Figura 3 es una vista de un lado opuesto de la correa permeable de la Figura 2; La Figura 4 es una vista en sección transversal de la correa permeable de las Figuras 2 y 3; La Figura 5 es una vista en sección transversal alargada de la correa permeable de las Figuras 2-4; La Figura 5a es una vista en sección transversal alargada de la correa permeable de las Figuras 2-4 y que ilustra ranuras triangulares opcionales; La Figura 5b es una vista en sección transversal alargada de la correa permeable de las Figuras 2-4 y que ilustra ranuras semi-circulares opcionales; La Figura 5c es una vista en sección transversal alargada de la correa permeable de las Figuras 2-4 que ilustra ranuras trapezoidales opcionales; La Figura 6 es una vista en sección transversal de la correa permeable de la Figura 3 a lo largo de la línea de sección B-B; La Figura 7 es una vista en sección transversal de la correa permeable de la Figura 3 a lo largo de la línea de sección A-A; La Figura 8 es una vista en sección transversal de otra modalidad de la correa permeable de la Figura 3 a lo largo de la línea de sección B-B; La Figura 9 es una vista en sección transversal de otra modalidad de la correa permeable de la Figura 3 a lo largo de la línea de sección A-A; La Figura 10 es una vista de superficie de otra modalidad de la correa permeable de la presente invención; La Figura 11 es una vista lateral de una porción de la correa permeable de la Figura 10; La Figura 12 es un diagrama esquemático en sección transversal de otro sistema de extracción de agua avanzado con una modalidad de una prensa de correa de acuerdo con la presente in ención ; La Figura 13 es una vista parcial alargada de una tela de extracción de agua que puede ser utilizada en los sistemas de extracción de agua avanzados de la presente invención; La Figura 14 es una vista parcial alargada de otra tela de extracción de agua que puede ser utilizada en los sistemas de extracción de agua avanzados de la presente invención; La Figura 15 es un diagrama esquemático en sección transversal exagerado de una modalidad de una porción de prensado del sistema de extracción de agua avanzado de acuerdo con la presente invención; La Figura 16 es un diagrama esquemático en sección transversal exagerado de otra modalidad de una porción de prensado del sistema de extracción de agua avanzado de acuerdo con la presente invención; La Figura 17 es un diagrama esquemático en sección transversal de otro sistema de extracción de agua avanzado con otra modalidad de una prensa de correa de acuerdo con la presente invención ; La Figura 18 es una vista lateral parcial de una correa permeable opcional que puede ser utilizada en los sistemas de extracción de agua avanzados de la presente invención; La Figura 19 es una vista lateral parcial de otra correa permeable opcional que puede ser utilizada en los sistemas de extracción de agua avanzados de la presente invención; La Figura 20 es un diagrama esquemático en sección transversal de otro sistema de extracción de agua avanzado con una modalidad de una prensa de correa que utiliza una zapata de prensado de acuerdo con la presente invención; La Figura 21 es un diagrama esquemático en sección transversal de otro sistema de extracción de agua avanzado con una modalidad de una prensa de correa que utiliza un rodillo de prensado de acuerdo con la presente invención; Las Figuras 22a-b ilustran una manera en la cual es posible medir el área de contacto; La Figura 23a ilustra un área de una correa metálica Ashworth que se puede utilizar en la invención. Las porciones de la correa que se muestran en negro representan el área de contacto en tanto que las porciones de la correa mostradas en blanco representan el área sin contacto; La Figura 23b ilustra un área de una correa metálica Cambridge que puede ser utilizada en la invención. Las porciones de la correa que se muestran en negro representan el área de contacto en tanto que las porciones de la correa mostradas en blanco representan el área sin contacto; La Figura 23c ilustra un área de una tela en espiral Voith Fabrics que puede ser utilizada en la invención. Las porciones de la correa que se muestran en negro representan' el área de contacto en tanto que las porciones de la correa mostradas en blanco representan el área sin contacto; La Figura 24 es un diagrama esquemático en sección transversal de una máquina o sistema que utiliza una prensa de correa que tiene una correa permeable de tensión elevada de acuerdo con la presente invención; y La Figura 25 muestra una modalidad no limitante de un patrón de urdimbre que puede ser utilizado para la tela de formación de acuerdo con la invención; La Figura 26 muestra otra modalidad no limitante de un patrón de urdimbre que puede ser utilizado para la tela de formación de acuerdo con la invención; La Figura 27 muestra otra modalidad no limitante más de un patrón de urdimbre que puede ser utilizado para la tela de formación de acuerdo con la invención; La Figura 28 muestra otra modalidad no limitante de un patrón de urdimbre que puede ser utilizado para la tela de formación de acuerdo con la invención; La Figura 29 muestra otra modalidad no limitante de un patrón de urdimbre que puede ser utilizado para la tela de formación de acuerdo con la invención; La Figura 30 muestra otra modalidad no limitante de un patrón de urdimbre que puede ser utilizado para la tela de formación de acuerdo con la invención; La Figura 31 muestra una modalidad no limitante de una especificación de tela que puede ser utilizada para la tela de formación de acuerdo con la invención; La Figura 32 muestra otra modalidad no limitante of una especificación de tela que puede ser utilizada para la tela de formación de acuerdo con la invención; La Figura 33 muestra otra modalidad no limitante más de una especificación de tela que puede ser utilizada para la tela de formación de acuerdo con la invención; La Figura 34 muestra otra modalidad no limitante de una especificación de tela que puede ser utilizada para la tela de formación de acuerdo con la invención; y La Figura 35 muestra otra modalidad no limitante de una especificación de tela que puede ser utilizada para la tela de formación de acuerdo con la invención. Los números de referencia correspondientes indican partes correspondientes a través de las diferentes vistas. Las modalidades ilustrativas establecidas en la presente muestran una o más modalidades aceptables o preferidas de la invención, y dichas ejemplificaciones no están consideradas en forma alguna como limitantes del alcance de la invención.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN Los detalles particulares mostrados en la presente son a manera de ejemplo y sólo para los fines de la discusión ilustrativa de las modalidades de la presente invención y se presentan con el motivo de proporcionar la que se considera que es la descripción más útil y fácilmente comprensible de los principios y aspectos conceptuales de la presente invención. A este respecto, no se intenta mostrar detalles estructurales de la presente invención con mayor detalle del necesario para la comprensión fundamental de la presente invención, la descripción es tomada con los dibujos que hacen evidentes para aquellos con experiencia en la técnica como se pueden presentar las formas de la presente invención en la práctica.

Haciendo referencia ahora a los dibujos, y de modo más particular a la Figura 1, se muestra un sistema de extracción de agua avanzado 10 para procesar una trama fibrosa 12. El sistema 10 incluye una tela 14, una caja de succión 16, un rodillo de soporte 18, una tela de extracción de agua 20, un ensamble de prensa de correa 22, una campana 24 (la cual puede ser una campana de aire caliente), una caja de succión de recolección 26, una caja Uhle 28, una o más unidades rociadoras 30, y una o más recupera-pastas 32. La trama de material fibroso 12 entra al sistema 10 por lo general desde el lado derecho como se muestra en la Figura 1. La trama fibrosa 12 es una trama previamente formada (es decir, formada de manera previa por un mecanismo que no se muestra) que es colocada sobre la tela 14. Como es evidente a partir de la Figura 1, el dispositivo de succión 16 proporciona succión hacia un lado de la trama 12, en tanto que el rodillo de succión 18 proporciona succión hacia un lado opuesto de la trama 12. La trama fibrosa 12 es movida por la tela 14 en una dirección de máquina M que pasa uno o más rodillos guía y después pasa la caja de succión 16. En la caja de vacío 16, se remueve suficiente humedad desde la trama 12 para lograr un nivel de sólidos de entre aproximadamente 15% y aproximadamente 25% en un desplazamiento de trama común o nominal de 20 gramos por metro cuadrado (gsm). El vacío en la caja 16 proporciona entre aproximadamente -0.2 hasta aproximadamente -0.8 bar de vacío, con un nivel operativo preferido de entre aproximadamente -0.4 hasta aproximadamente -0.6 bar. A medida que la trama fibrosa 12 avanza a lo largo de la dirección de máquina M, entra en contacto con una tela de extracción de agua 20. La tela de extracción de agua 20 puede ser una correa de circulación sinfín que es guiada por una pluralidad de rodillos guía y también es guiada alrededor del rodillo de succión 18. La correa de extracción de agua 20 puede ser una tela de extracción de agua del tipo mostrado y descrito en las Figuras 13 o 14 de la presente. De preferencia, la tela de extracción de agua 20 también puede ser un fieltro. La trama 12 avanza entonces hacia el rodillo de vacio 18 entre la tela 14 y la tela de extracción de agua 20. El rodillo de vacío 18 gira a lo largo de la dirección de máquina M y es operado a un nivel de vacío de entre aproximadamente -0.2 hasta aproximadamente -0.8 bar con un nivel de operación preferido de por lo menos aproximadamente -0.4 bar, y de la manera más preferible aproximadamente -0.6 bar. A manera de ejemplo no limitante, el espesor del envolvente de rodillo de vacío del rodillo 18 puede estar en el rango de entre aproximadamente 25 mm y aproximadamente 75 mm. El flujo de aire promedio a través de la trama 12 en el área de la zona de succión Z puede ser de aproximadamente 150 m3/min por metro de anchura de máquina. La tela 14, la trama 12 y la tela de extracción de agua 20 son guiadas a través de una prensa de correa 22 formada por el rodillo de vacío 18 y una correa permeable 34. Como se muestra en la Figura 1, la correa permeable 34 es una correa de circulación sinfín individual que es guiada por una pluralidad de rodillos guía y que presiona contra el rodillo de vacío 18 para formar la prensa de correa 22. La tela superior 14 transporta la trama 12 hacia y desde el sistema de prensa de correa 22. La trama 12 se ubica en la estructura tridimensional de la tela superior 14, y por lo tanto no es plana aunque posee también una estructura tri-dimensional, la cual produce una trama de alto volumen. La tela inferior 20 también es permeable. El diseño de la tela inferior 20 está hecho para que sea capaz de almacenar agua. La tela inferior 20 posee también una superficie suave. La tela inferior 20 es de preferencia un fieltro con una capa de guata. El diámetro de las fibras de guata de la tela inferior 20 es igual a o menor de aproximadamente 11 dtex, y de preferencia puede ser igual a o menor de aproximadamente 4.2 dtex, o de manera más preferible ser igual a o menor de aproximadamente 3.3 dtex. Las fibras de guata también pueden ser una combinación de fibras. La tela inferior 20 puede contener de igual modo una capa vector que contiene fibras desde aproximadamente 67 dtex, y asimismo puede contener incluso fibras con mayor hilado tales como por ejemplo, aproximadamente 100 dtex, aproximadamente 140 dtex, o inclusive números mayores de dtex. Esto es importante para la buena absorción de agua. La superficie humedecida de la capa de guata de la tela inferior 20 y/o de la tela inferior misma puede ser igual a o mayor de aproximadamente 35 m^/m¿ área de fieltro, y de preferencia puede ser igual a o mayor de aproximadamente 65 m2/m2 área de fieltro, y de la manera más preferible puede ser igual a o mayor de aproximadamente 100 m2/mz área de fieltro. La superficie específica de la tela inferior 20 puede ser igual a o mayor de aproximadamente 0.04 m2/g peso de fieltro, y de preferencia puede ser igual a o mayor de aproximadamente 0.065 m2/g peso de fieltro, y de la manera más preferible puede ser igual a o mayor de aproximadamente 0.075 m /g peso de fieltro. Esto es importante para la buena absorción de agua. La rigidez dinámica K" [N/mm] como un valor para la capacidad de compresión es aceptable si es menor o igual a 100,000 N/mm, la capacidad de compresión preferible es menor o igual a 90,000 N/mm, y de la manera más preferible la capacidad de compresión es menor o igual a 70,000 N/mm. Se considerará la capacidad de compresión (cambio de espesor por fuerza en mm/N) de la tela inferior 20. Esto es importante a fin de extraer el agua de la trama de manera eficiente hasta un elevado nivel de sequedad. Una superficie dura no presionaría la trama 12 entre los puntos prominentes de la superficie estructurada de la tela superior. Por otra parte, el fieltro no será presionado demasiado profundo dentro de la estructura tridimensional para evitar perder el volumen y por lo tanto la calidad, por ejemplo, capacidad de retención de agua. La longitud circunferencial de la zona de vacío Z puede estar entre aproximadamente 200 mm y aproximadamente 2500 mm, y de preferencia está entre aproximadamente 800 mm y aproximadamente 1800 mm, e incluso de manera más preferible entre aproximadamente 1200 mm y aproximadamente 1600 mm. El contenido de sólidos que sale del rodillo de vacío 18 en la trama 12 variará entre aproximadamente 25% hasta aproximadamente 55% dependiendo de las presiones de vacío y la tensión sobre la correa permeable, así como la longitud de la zona de vacío Z y el tiempo de permanencia de la trama 12 en la zona de vacío Z. El tiempo de permanencia de la trama 12 en la zona de vacío Z es suficiente para resultar en este rango de sólidos de entre aproximadamente 25% y aproximadamente 55%. Con referencia a las Figuras 2-5, se muestran detalles de una modalidad de la correa permeable 34 de la prensa de correa 22. La correa 34 incluye una pluralidad de orificios pasantes o aberturas pasantes 36. Los orificios 36 están colocados en un patrón de orificio 38, del cual la Figura 2 ilustra un ejemplo no limitante del mismo. Como se ilustra en las Figuras 3-5, la correa 34 incluye ranuras 40 colocada en un lado de la correa 34, es decir, el exterior de la correa 34 o el lado que hace contacto con la tela 14. La correa permeable 34 es enrutada para acoplar una superficie superior de la tela 14 y de este modo actúa para prensar la tela 14 contra la trama 12 en la prensa de correa 22. Esta, a su vez, ocasiona que la trama 12 sea prensada contra la tela 20, que está sostenida entre ellas por el rodillo de vacío 18. A medida que este acoplamiento temporal o acoplamiento de prensado continua alrededor del rodillo de vacío 18 en la dirección de máquina , encuentra una zona de vacío Z. La zona de vacío Z recibe el flujo de aire desde la campana 24, lo cual significa que el aire pasa desde la campana 24, a través de la correa permeable 34, a través de la tela 14, y a través de la trama secante 12 y finalmente a través de la correa 20 y dentro de la zona Z. De esta manera, se recolecta la humedad desde la trama 12 y es transferida a través de la tela 20 y a través de una superficie porosa del rodillo de vacío 18. Como resultado, la trama 12 experimenta o es sometida tanto al prensado como al flujo de aire de una «manera simultánea. La humedad extraída o dirigida dentro del rodillo de vacío 18 sale principalmente por medio de un sistema de vacío (no mostrado). Sin embargo, parte de la humedad desde la superficie del rodillo 18, es capturada por una o' más recupera-pastas 32 que están ubicadas debajo del rodillo de vacío 18. A medida que la trama 12 sale de la prensa de correa 22, la tela 20 es separada desde la trama 12, y la trama 12 continua con la tela 14 pasando el dispositivo de recolección de vacío 26. El dispositivo 26 succiona de manera adicional la humedad desde la tela 14 y la trama 12 a fin de estabilizar la trama 12. La tela 20 avanza pasando una o más unidades rociadoras 30. Estas unidades 30 aplican la humedad a la tela 20 para limpiar la tela 20. La tela 20 avanza después pasando una caja Uhle 28, la cual remueve la humedad desde la tela 20.

La tela 14 puede ser una tela estructurada 14, es decir, puede tener una estructura tridimensional que es reflejada en la trama 12, por lo que se forman áreas de almohada de la trama 12. La tela estructurada 14 puede tener por ejemplo., aproximadamente 44 mallas, entre aproximadamente 30 mallas y aproximadamente 50 mallas para papel de toalla, y entre aproximadamente 50 mallas y aproximadamente 70 mallas para papel sanitario. Estas áreas de almohada están protegidas durante el prensado en la prensa de correa 22 debido a que están dentro del cuerpo de la tela estructurada 14. Como tal, el prensado impartido por el ensamble de prensa de correa 22 sobre la trama 12 no impacta de manera negativa la calidad de la trama o de la hoja. Al mismo tiempo, incrementa la velocidad de extracción de agua del rodillo de vacío 18. Si la correa 34 es usada en un aparato Sin Prensa/Bajo Prensado, la presión puede ser transmitida a través de una tela de extracción de agua, conocida también como una tela de prensa. En este caso, la trama 12 no está protegida con una tela estructurada 14. Sin embargo, el uso de la correa 34 aún es ventajoso debido a que la línea de tangencia de prensa es mucho mayor que una prensa convencional, lo cual resulta en una menor presión específica y menor o reducida compactación de hoja de la trama 12. La correa permeable 34 mostrada en las Figuras 2-5 se puede hacer de metal, acero inoxidable y/o un material polimérico (o una combinación de estos materiales), y puede proporcionar un bajo nivel de prensado en el rango de entre aproximadamente 30 KPa y aproximadamente 150 KPa, y de manera preferible mayor a aproximadamente 70 KPa. Por tanto, si el rodillo de succión 18 tiene un diámetro of aproximadamente 1.2 metro, la tensión de tela para la correa 34 puede ser mayor de aproximadamente 30 KN/m, y de manera preferible mayor de aproximadamente 50 KN/m. La longitud de prensado de correa permeable 34 contra la tela 14, la cual es sostenida de manera indirecta por el rodillo de vacío 18, puede ser por lo menos tan grande como, o más grande que, la longitud circunferencial de la zona de succión Z del rodillo 18. Por supuesto, la invención contempla también que la porción de contacto de la correa permeable 34 (es decir, la porción de la correa que es guiada por o sobre el rodillo 18) puede ser más corta que la zona de succión Z. Como se muestra en las Figuras 2-5, la correa permeable 34 tiene un patrón 38 de orificios pasantes 36, los cuales pueden, por ejemplo, formarse mediante perforación, corte con láser, formados con grabado o tejidos en la misma. La correa permeable 34 también puede ser esencialmente monoplanar, es decir, formada sin las ranuras 40 mostradas en las Figuras 3-5. La superficie de la correa 34 la cual tiene las ranuras 40 puede ser colocada en contacto con la tela 14 a lo largo de una porción del desplazamiento de la correa permeable 34 en una prensa de correa 22. Cada ranura 40 conecta con un conjunto o fila de orificios 36 a fin de permitir el paso y distribución de aire en la correa 34. El aire es distribuido de esta manera a lo largo de las ranuras 40. Las ranuras 40 y aberturas 36 constituyen de este modo área abiertas de la correa 34 y son colocadas adyacentes a las áreas de contacto, es decir, áreas en donde la superficie de la correa 34 aplica presión contra la tela 14 o la trama 12. El aire entra a la correa permeable 34 a través de los orificios 36 desde un lado opuesto a aquel del lado que contiene las ranuras 40, y después migra dentro y a lo largo de las ranuras 40 y pasa también a través de la tela 14, la trama 12 y la tela 20. Como se puede ver a partir de la Figura 3, el diámetro de los orificios 36 es mayor que la anchura de las ranuras 40. En tanto que se prefieren los orificios circulares 36, no necesitan ser circulares y pueden tener cualquier forma o configuración que desempeñe la función pretendida. Además, aunque las ranuras 40 se muestran en la Figura 5 con una sección transversal generalmente rectangular, las ranuras 40 pueden tener un contorno de sección transversal diferente, como por ejemplo, una sección transversal triangular como se muestra en la Figura 5a, una sección transversal trapezoidal como se muestra en la Figura 5c, y una sección transversal semicircular o semi-elíptica como se muestra en la Figura 5b. La combinación de la correa permeable 34 y el rodillo de vacío 18, es una combinación que ha demostrado incrementar el nivel de sólidos de la hoja en por lo menos aproximadamente 15%. A manera de ejemplo no limitante, la anchura de las ranuras generalmente paralelas 40 mostradas en la Figura 3 puede ser de aproximadamente 2.5 mm y la profundidad de las ranuras 40 medida desde la superficie exterior (es decir, la superficie que hace contacto con la correa 14) puede ser de aproximadamente 2.5 mm. El diámetro de las aberturas pasantes 36 puede ser de aproximadamente 4 mm. La distancia, medida (por supuesto) en la dirección de anchura, entre las ranuras 40 puede ser de aproximadamente 5 mm. La distancia longitudinal (medida desde las líneas centrales) entre las aberturas 36 pueda ser de aproximadamente 6.5 mm. La distancia (medida desde las líneas centrales en una dirección de la anchura) entre las aberturas 36, filas de aberturas, o ranuras 40 puede ser de aproximadamente 7.5 mm. Las aberturas 36 en cada tercera fila de aberturas pueden estar desfasadas en aproximadamente la mitad de manera que la distancia longitudinal entre aberturas adyacentes puede ser de la mitad de la distancia entre las aberturas 36 de la misma fila, por ejemplo, la mitad de 6.5 mm. La anchura general de la correa 34 puede ser de aproximadamente 160 mm mayor que la anchura del papel y la longitud general de la correa de circulación sinfín 34 puede ser de aproximadamente 20 m. Los límites de tensión de la correa 34 pueden estar entre, por ejemplo, aproximadamente 30 KN/m y aproximadamente 50 KN/m. Las Figuras 6-11 muestran otras modalidades no limitantes de la correa permeable 34 que puede ser utilizada en una prensa de correa 22 del tipo mostrado en la Figura 1. La correa 34 mostrada en las Figuras 6-9 puede ser una correa de prensa de línea de tangencia extendida hecha de un poliuretano reforzado flexible 42. Puede también ser una tela de malla en espiral 48 del tipo mostrado en las Figuras 10 y 11. La correa permeable 34 también puede ser una tela de malla en espiral del tipo descrito en el documento GB 2 141 749A, la descripción del cual está incorporada de manera expresa a la presente mediante referencia en su totalidad. La correa permeable 34 mostrada en las Figuras 6-9 proporciona también un bajo nivel de prensado en el rango de entre aproximadamente 30 KPa y aproximadamente 150 KPa, y de manera preferible mayor de aproximadamente 70 KPa. Esto permite, por ejemplo, que un rodillo de succión con un diámetro de 1.2 metro proporcione tensión de tela mayor de aproximadamente 30 KN/m, y de manera preferible mayor de aproximadamente 50 KN/m, también puede ser mayor de aproximadamente 60 KN/m, y también mayor de aproximadamente 80 KN/m. La longitud de prensado de la correa permeable 34 contra la tela 14, que es soportada de manera indirecta por e! rodillo de vacío 18, puede ser por lo menos tan grande como o más grande que la zona de succión Z en el rodillo 18. Por supuesto, la invención también considera que la porción de contacto de la correa permeable 34 pueda ser menor que la zona de succión Z. Con referencia a las Figuras 6 y 7, la correa 34 puede tener la forma de una matriz de poliuretano 42 (a cual tiene una estructura permeable. La estructura permeable puede tener la forma de una estructura tejida con hilos de refuerzo en dirección de máquina 44 e hilos en dirección transversal 46 por lo menos parcialmente incrustados dentro de la matriz de poliuretano 42. La correa 34 incluye también orificios pasantes 36 y ranuras longitudinales generalmente paralelas 40 las cuales conectan las filas de aberturas como en las modalidades mostradas en las Figuras 3-5. Las Figuras 8 y 9 ilustran otra modalidad más de la correa 34. La correa 34 incluye una matriz de poliuretano 42 la cual tiene una estructura permeable en la forma de una tela de malla en espiral 48. La tela de malla 48 es por lo menos parcialmente incrustada dentro de la matriz de poliuretano 42. Los orificios 36 se extienden a través de la correa 34 y pueden cortar por lo menos de manera parcial porciones de la tela de malla en espiral 48. Las ranuras longitudinales generalmente paralelas 40 también conectan las filas de aberturas y en las modalidades antes mencionadas. La tela de malla en espiral 34 descrita en esta especificación puede ser también elaborada de un material polimérico y/o es tensada de forma preferible en el rango de entre aproximadamente 30 KN/m y 80 KN/m, y de manera preferible entre aproximadamente 35 KN/m y aproximadamente 50 KN/m. Esto proporciona un paso sin problemas y mejorado de la correa, la cual no es capaz de resistir tensiones elevadas, y es equilibrada con suficiente extracción de agua de la trama de papel. A manera de ejemplo no limitante, y con referencia a las modalidades mostradas en las Figuras 6-9, la anchura de las ranuras generalmente paralelas 40 mostradas en la Figura 7 puede ser de aproximadamente 2.5 mm y la profundidad de las ranuras 40 medida desde la superficie exterior (es decir, la correa que hace contacto con la superficie 14) puede ser de aproximadamente 2.5 mm. El diámetro de las aberturas pasantes 36 puede ser de aproximadamente 4 mm. La distancia, medida (por supuesto) en la dirección de anchura, entre las ranuras 40 puede ser de aproximadamente 5 mm. La distancia longitudinal (medida desde las líneas centrales) entre las aberturas 36 puede ser de aproximadamente 6.5 mm. La distancia (medida desde las lineas centrales en una dirección de la anchura) entre las aberturas 36, filas de aberturas, o ranuras 40 puede ser de aproximadamente 7.5 mm. Las aberturas 36 en cada tercera fila de aberturas pueden estar desfasadas en aproximadamente la mitad de manera que la distancia longitudinal entre aberturas adyacentes puede ser la mitad de la distancia entre las aberturas 36 de la misma fila, por ejemplo, la mitad de 6.5 mm. La anchura general de la correa 34 puede ser de aproximadamente 160 mm mayor que la anchura del papel y la longitud general de la correa de circulación sinfín 34 puede ser de aproximadamente 20 m. Las Figuras 10 y 11 muestran otra modalidad más de lá correa permeable 34. En esta modalidad, los hilos 50 están eslabonados mediante entretejido de los hilos tejidos generalmente en espiral 50 con hilos transversales 52 para formar la tela de malla 48. Ejemplos no limitantes de esta correa pueden incluir una Correa Metálica Ashworth, una correa Metálica Cambridge y una Tela de Malla Voith y se muestran en las Figuras 23a-c. La tela de malla en espiral descrita en esta especificación también puede estar hecha de un material polimérico y/o es tensada de manera preferible en el rango de entre aproximadamente 30 KN/m y 80 KN/m, y de manera preferible entre aproximadamente 35 KN/m y aproximadamente 50 KN/m. esto proporciona un desplazamiento sin problemas y mejorado de la correa 34, las cual no es capaz de resistir tensiones elevadas, y es equilibrada con suficiente extracción de agua de la trama de papel. La Figura 23a ilustra un área de la correa metálica Ashworth que es aceptable para uso en la invención. Las porciones de la correa que se muestran en negro representan el área de contacto en tanto que las porciones de la correa mostradas en blanco representan el área sin contacto. La correa Ashworth es una correa de enlace metálica que es tensada a aproximadamente 60 KN/m. El área abierta puede ser de entre aproximadamente 75% y aproximadamente 85%. El área de contacto puede ser de entre aproximadamente 15% y aproximadamente 25%. La Figura 23b ilustra un área de una correa metálica Cambridge que es preferida para uso en la invención. De nuevo, las porciones de la correa que se muestran en negro representan el área de contacto en tanto que las porciones de la correa mostradas en blanco representan el área sin contacto. La correa Cambridge es una correa de enlace metálica que es tensada a aproximadamente 50 KN/m. El área abierta puede estar entre aproximadamente 68% y aproximadamente 76%. El área de contacto puede estar entre aproximadamente 24% y aproximadamente 32%. Finalmente, la Figura 23c ilustra un área de una tela de malla Voith Fabrics que es la utilizada de mayor preferencia en la invención. Las porciones de la correa que se muestran en negro representan el área de contacto en tanto que las porciones de la correa mostradas en blanco representan el área sin contacto. La correa Voith Fabrics puede ser una tela de malla de polímero la cual es tensada a aproximadamente 40 KN/m. El área abierta puede ser de entre aproximadamente 51 % y aproximadamente 62%. El área de contacto puede ser de entre aproximadamente 38% y aproximadamente 49%. Al igual que con las modalidades previas, la correa permeable 34 mostrada en las Figuras 10 y 11 es capaz de desplazarse en altas tensiones de desplazamiento de entre por lo menos aproximadamente 30 KN/m y por . lo menos aproximadamente 50 KN/m o superiores y puede tener un área de contacto de superficie de aproximadamente 10% o mayor, así como un área abierta de aproximadamente 15% o mayor. El área abierta puede ser de aproximadamente 25% o mayor. La composición de la correa permeable 34 mostrada en las Figuras 10 y 11 puede incluir una estructura de malla en espiral que tiene una capa de soporte dentro de la correa permeable 34. La tela de malla en espiral puede hacerse de metal y/o acero inoxidable. Además, la correa permeable 34 puede ser una tela de malla en espiral 34 que tiene un área de contacto de entre aproximadamente 15% y aproximadamente 55 %, y un área abierta de entre aproximadamente 45% hasta aproximadamente 85%. De manera más preferible, la tela de malla en espiral 34 puede tener un área abierta de entre aproximadamente 50% y aproximadamente 65%, y un área de contacto de entre aproximadamente 35% y aproximadamente 50%. Se describirá ahora el proceso para utilizar el sistema de extracción de agua avanzado (ADS) 10 mostrado en la Figura 1. El ADS 10 utiliza la prensa de correa 22 para remover agua desde la trama 12 después de que la trama es formada inicialmente antes de llegar a la prensa de correa 22. Una correa permeable 34 es enrutada en la prensa de correa 22 para acoplar una superficie de tela 14 y de este modo prensar la tela 14 de manera adicional contra la trama 12, prensando por tanto la trama 12 contra la tela 20, la cual es sostenida bajo la misma por medio de un rodillo de soporte 18. La presión física aplicada por la correa 34 coloca cierta presión hidráulica sobre el agua en la trama 12 ocasionando que migre hacia las telas 14 y 20. A medida que continua este acoplamiento de la trama 12 con las telas 14 y 20, y la correa 34 alrededor del rodillo de vacío 18, en la dirección de máquina M, encuentra una zona de vacío Z a través de la cual e! aire es pasado desde una campana 24, a través de la correa permeable 34, a través de la tela 14, para someter a la trama 12 a secado. La humedad recolectada por el flujo de aire desde la trama 12 avanza adicionatmente a través de la tela 20 y a través de una superficie porosa del rodillo de vacío 18. En la correa permeable 34, el aire de secado desde la campana 24 que pasa los orificios pasantes 36, es distribuido a lo largo de las ranuras 40 antes de pasar a través de la tela 14. A medida que la trama 12 sale de la prensa de correa 22, la correa 34 se separa de la tela 14. Poco después, la tela 20 se separa desde la trama 12, y la trama 12 continúa con la tela 14 pasando la unidad de recolección de vacío 26, la cual succiona de forma adicional la humedad desde la tela 14 y la trama 12. La correa permeable 34 de la presente invención es capaz de aplicar una fuerza lineal sobre una línea de tangencia extremadamente grande, por ejemplo, 10 veces más grande que para una prensa de zapata, asegurando de esta manera un largo tiempo de permanencia en el cual se aplica la presión contra la trama 12 en comparación a una prensa de zapata estándar. Esto resulta en una presión específica mucho menor, por ejemplo, 20 veces menor que aquella para una prensa de zapata, reduciendo de este modo la compactación de hoja y mejorando la calidad de la hoja. La presente invención permite además un vacío simultáneo y extracción de agua por presión con flujo de aire a través de la trama en la línea de tangencia misma. La Figura 12 muestra otro sistema de extracción de agua avanzado 110 para procesar una trama fibrosa 112. El sistema 110 incluye una tela superior 114, un rodillo de soporte 118, una tela de extracción de agua 120, un ensamble de prensa de correa 122, una campana 124 (la cual puede ser una campana de aire caliente), una caja Uhle 128, una o más more unidades rociadoras 130, una o más recupera-pastas 132, una o más unidades calentadoras 129. La trama de material fibroso 112 entra al sistema 110 generalmente desde el lado derecho como se muestra en la Figura 12. La trama fibrosa 112 es una trama formada de manera previa (es decir, formada previamente por un mecanismo no mostrado) que es colocado en la tela 114. Como fue el cao en la Figura 1, un dispositivo de succión (no mostrado aunque similar al dispositivo 16 en la Figura 1) puede proporcionar succión a un lado de la trama 112, en tanto que el rodillo de succión 118 proporciona succión a un lado opuesto de la trama 112. La trama fibrosa 112 es movida por la tela 114 en una dirección de máquina M pasando uno o más rodillos guía. Aunque puede no ser necesario, antes de llegar al rodillo de succión, la trama 112 puede tener suficiente humedad que es removida desde la trama 112 para lograr un nivel de sólidos de entre aproximadamente 15% y aproximadamente 25% en un desplazamiento de trama común o nominal de 20 gramos por metro cuadrado (gsm). Esto se puede lograr mediante vacío en una caja (no mostrada) de entre aproximadamente -0.2 hasta aproximadamente -0.8 bar de vacío, con un nivel de operación preferido de entre aproximadamente -0.4 hasta aproximadamente -0.6 bar. A medida que la trama fibrosa 112 avanza a lo largo de la dirección de máquina M, entra en contacto con una tela de extracción de agua 120. La tela de extracción de agua 120 puede ser una correa de circulación sinfín la cual es guiada por una pluralidad de rodillos guía y es guiada también alrededor de un rodillo de succión 118. La trama 112 avanza entonces hacia el rodillo de vacío 118 entre la tela 114 y la tela de extracción de agua 120. El rodillo de vacío 118 puede ser un rodillo impulsado que gira a lo largo de la dirección de máquina M y es operado a un nivel de vacío de entre aproximadamente -0.2 hasta aproximadamente -0.8 bar con un nivel de operación preferido de por io menos aproximadamente -0.4 bar. A manera de ejemplo no limitante, el espesor del envolvente de rodillo de vacío del rodillo 118 puede estar en el rango de entre 25 mm y 75 mm. El flujo de aire promedio a través de la trama 112 en el área de la zona de succión Z puede ser de aproximadamente 150 m3/min por metro de anchura de máquina. La tela 114, la trama 112 y la tela de extracción de agua 120 son guiadas a través de una prensa de correa 122 formada por el rodillo de vacío 118 y una correa permeable 134. Como se muestra en la Figura 12, la correa permeable 134 es una correa de circulación sinfín individual que es guiada por una pluralidad de rodillos guía y que presiona contra el rodillo de vacío 118 para formar la prensa de correa 122. Para controlar y/o ajusfar la tensión de ia correa 134, se proporciona un rodillo de ajuste de tensión TAR como uno de los rodillos guía. La longitud circunferencial de la zona de vacío Z puede ser de entre aproximadamente 200 mm y aproximadamente 2500 mm, y de preferencia es de entre aproximadamente 800 mm y aproximadamente 1800 mm, e incluso de manera más preferible de entre aproximadamente 1200 mm y aproximadamente 1600 mm. Los sólidos que salen del rodillo de vacío 118 en la trama 112 variarán entre aproximadamente 25% y aproximadamente 55% dependiendo de las presiones de vacío y la tensión en la correa permeable así como la longitud de la zona de vacío Z y el tiempo de permanencia de la trama 112 en la zona de vacío Z. El tiempo de permanencia de la trama 112 en la zona de vacío Z es suficiente para resultar en este rango de sólidos entre aproximadamente 25% hasta aproximadamente 55%. El sistema de prensa mostrado en la Figura 12 utiliza por lo tanto al menos una primera o superior correa o tela permeable 114, por lo menos una inferior o segunda correa o tela 120 y una trama de papel 112 colocada entre ellas, formando de esta manera un paquete que puede ser conducido a través de la prensa de correa 122 formada por el rodillo 118 y la correa permeable 134. Una primera superficie de un elemento generador de presión 134 está en contacto con dicha por lo menos una tela superior 114. Una segunda superficie de una estructura de soporte 118 está en contacto con dicha por lo menos una tela inferior 120 y es permeable. Se proporciona un campo de presión diferencial entre la primera y la segunda superficies, que actúa sobre el paquete de por lo menos una tela superior y por lo menos una teta inferior y la trama de papel entre ellas. En este sistema, se introduce una presión mecánica en el paquete y por lo tanto sobre la trama de papel 112. Esta presión mecánica produce una presión hidráulica predeterminada en la trama 112, por lo que se drena el agua contenida. La tela superior 114 tiene una mayor rugosidad y/o capacidad de compresión que la tela inferior 120. Se ocasiona un flujo de aire en la dirección desde dicha por lo menos una tela superior 114 hacia dicha por lo menos una tela inferior 120 a través del paquete de por lo menos una tela superior 114, por lo menos una tela inferior 120 y la trama de papel 112 entre ellas.

La tela superior 114 puede ser permeable y/o la llamada "tela estructurada". A manera de ejemplos no limitantes, la tela superior 114 puede ser por ejemplo, una tela TAD. La campana 124 también puede ser remplazada con una caja de vapor que tiene una construcción o diseño en sección a fin de influir en ia humedad o perfil transversal de sequedad de la trama. Con referencia a Figura 13, la tela inferior 120 puede ser una membrana o tela que incluye una tela de base permeable BF y una rejilla reticulada LG fijada a la misma y que está hecha de polímero tal como poliuretano. El lado de la rejilla reticulada LG de la tela 120 puede estar en contacto con el rodillo de succión 118 en tanto que el lado opuesto hace contacto con la trama de papel 112. La rejilla reticulada LG puede ser fijada o colocada en la tela de base BF al utilizar varios procedimientos conocidos, como por ejemplo, una técnica de extrusión o una técnica de serigrafía. Como se muestra en la Figura 13, la rejilla reticulada LG también puede estar orientada en un ángulo con relación a los hilos en dirección de máquina MDY e hilos en dirección transversal CDY. Aunque esta orientación es tal que ninguna parte de la rejilla reticulada LG es alineada con los hilos en dirección de máquina MDY, se pueden utilizar otras orientaciones tales como aquellas^ mostradas en la Figura 14. Aunque la rejilla reticulada LG se muestra como un patrón de rejilla más bien uniforme, este patrón también puede ser discontinuo y/o no-simétrico por lo menos en parte. Además, el material entre las interconexiones de la estructura de rejilla puede tomar una trayectoria circular en vez de ser sustancialmente recta, como se muestra en la Figura 13. La rejilla reticular LG también puede estar hecha de un material sintética, tal como un polímero o de modo específico un poliuretano, que se fija a la tela de base BF por medio de sus propiedades de adhesión natural. Haciendo la rejilla reticulada LG de un poliuretano le proporciona buenas propiedades de fricción, de manera que asienta bien el rodillo de vacío 118. Esto, fuerza el flujo de aire vertical y elimina cualquier escape "de plano x, y". La velocidad del aire es suficiente para evitar cualquier re-humectación una vez que el agua pasa a través de la rejilla reticulada LG. Adicionalmente, la rejilla reticulada LG puede ser una película hidrofóbica perforada delgada que tiene una permeabilidad de aire de aproximadamente 35 cfm o menos,, de preferencia aproximadamente 25 cfm. Los poros o aberturas de la rejilla reticulada LG puede ser de aproximadamente 15 mieras. La rejilla reticulada LG puede por tanto proporcionar buen flujo de aire vertical a alta velocidad a fin de evitar la rehumectación. Con dicha tela 120, es posible formar o crear una estructura de superficie que es independiente de los patrones de urdimbre. Con referencia a Figura 14, se puede ver que la tela inferior de extracción de agua 120 puede tener un lado que hace contacto con el rodillo de vacío 118 que incluye también una tela de base permeable BF y una rejilla reticulada LG. La tela de base BF incluye hilos multifilamento de dirección de máquina MDY (los cuales podrían también ser hilos mono o mono trenzados o combinaciones de hilos mültifilamento y monofilamento trenzados y no trenzados a partir de materiales poliméricos iguales o diferentes) e hilos transversales de dirección transversal CDY (los cuales podrían ser también hilos mono o mono trenzados o combinaciones de mültifilamento y monofilamento trenzados y no trenzados a partir de materiales poliméricos iguales o diferentes) y es adherida a la rejilla reticulada LG, para formar la llamada "capa de anti-rehumectación". La rejilla reticulada puede hacerse de un material compuesto, tal como un material elastomérico, el cual puede ser el mismo que aquel de la rejilla reticulada descrita en la Figura 13. Como se puede ver en la Figura 14, la rejilla reticulada LG puede incluir en si misma hilos en dirección de máquina GMDY con un material elastomérico EM que se forma alrededor de estos hilos. La rejilla reticulada LG puede por lo tanto ser esterilla de rejilla compuesta formada sobre el material elastomérico EM e hilos en dirección de máquina GMDY. A este respecto, los hilos en dirección de máquina de rejilla GMDY pueden ser pre-recubiertos con material elastomérico EM antes de ser colocados en filas que son sustancialmente paralelas en un molde que es utilizado para recalentar el material elastomérico EM ocasionando que fluya de nuevo dentro del patrón mostrado como rejilla LG en la Figura 14. El material elastomérico adicional EM puede colocarse dentro del molde también. La estructura de rejilla LG, ya que forma la capa compuesta, es conectada después a la tela de base BF a través de una de muchas técnicas que incluyen el laminado de la rejilla LG a la tela de base permeable BF, fundir el hilo recubierto con material elastomérico mientras es sostenido en posición contra la tela de base permeable BF o por medio de refusión de la rejilla LG a la tela de base permeable BF. De manera adicional, se puede utilizar un adhesivo para fijar la rejilla LG a la tela de base permeable BF. La capa compuesta LG será capaz de sellar bien contra el rodillo de vacío 118 evitando el derrame de "plano x, y" y permitiendo el flujo de aire vertical a fin de evitar la rehumectación. Con dicha tela, es posible formar o crear la estructura de superficie que es independiente de los patrones de urdimbre. La correa 120 mostrada en las Figuras 13 y 14 también puede ser utilizada en lugar de la correa 20 mostrada en la disposición de la Figura 1. La Figura 15 muestra un alargamiento de una posible disposición en una prensa. Una superficie de soporte de succión SS actúa para sostener las telas 120, 114, 134 y la trama 112. La superficie de soporte de succión SS tiene aberturas de succión SO. De manera preferible, las aberturas SO pueden estar biseladas en el lado interno a fin de proporcionar más aire de succión. La superficie SS puede ser generalmente plana en el caso de una disposición de succión que utiliza una caja de succión del tipo mostrado, por ejemplo, en la Figura 16. De preferencia, la superficie de succión SS es una correa de rodillo curvada móvil o camisa del rodillo de succión 118. En este caso, la correa 134 puede ser una correa de malla en espiral tensada del tipo ya descrito en la presente. La correa 114 puede ser una teta estructurada y la correa 120 puede ser un fieltro de extracción de agua de los tipos descritos con anterioridad. En esta disposición, el aire húmedo es extraído desde arriba de la correa 134 y a través de la correa 114, la trama 112, y la correa 120 y finalmente a través de las aberturas SO y dentro del rodillo de succión 118. Otra posibilidad mostrada en la Figura 16 proporciona la superficie de succión SS para que sea una correa de rodillo curvada móvil o camisa del rodillo de succión 118 y la correa 114 sea una membrana SPECTRA. En este caso, la correa 134 puede ser una correa de malla en espiral tensada del tipo ya descrito en la presente. La correa 120 puede ser un fieltro de extracción de agua de los tipos descritos con anterioridad. En esta disposición, el aire húmedo también es extraído desde arriba de la correa 134 y a través de la correa 114, la trama 112, y la correa 120 y finalmente a través de las aberturas SO y dentro del rodillo de succión 118. La Figura 17 ilustra otra manera en la cual la trama 112 puede ser sometida a secado. En este caso, una tela de soporte permeable SF (la cual puede ser similar a las telas 20 o 120) es movida sobre una caja de succión SB. La caja de succión SB es sellada con sellos S a una superficie inferior de la correa SF. Una correa de soporte 114 tiene la forma de una tela TAD y lleva la trama 112 dentro de la prensa formada por la correa PF, y el dispositivo de prensado PD colocado en la misma, y la correa de soporte SF y la caja de succión estacionaria SB. La correa de prensado circulante PF puede ser una correa de malla en espiral tensada del tipo ya descrito en la presente y/o del tipo mostrado en las Figuras 18 y 19. La correa PF también puede ser de modo alternativo una correa de ranura y/o puede de igual forma ser permeable. En esta disposición, el dispositivo de prensado PD presiona la correa PF con una fuerza de prensado PF contra la correa SF en tanto que la caja de succión SB aplica un vacío a la correa SF, la trama 112 y la correa 114. Durante el prensado, el aire húmedo puede ser extraído desde por lo menos la correa 114, la trama 112 y la correa SF y finalmente dentro de la caja de succión SB. La tela superior 114 puede por lo tanto transportar la trama 112 hacia y en alejamiento desde la prensa y/o el sistema de prensado. La trama 112 puede ubicarse en la estructura tridimensional de la tela superior 114, y por lo tanto no es plana, sino que en vez de ello posee una estructura tridimensional, la cual produce una trama de alto volumen. La tela inferior 120 también es permeable. El diseño de la tela inferior 120 se hace para que sea capaz de almacenar agua. La tela inferior 120 posee de igual manera una superficie uniforme. La tela inferior 120 es de preferencia un fieltro con una capa de guata. El diámetro de las fibras de guata de la tela inferior 120 puede ser igual a o menor de aproximadamente 11 dtex, y de preferencia puede ser igual a o menor de aproximadamente 4.2 dtex, o de mayor preferencia ser igual a o menor de aproximadamente 3.3 dtex. Las fibras de guata también pueden ser una combinación de fibras. La tela inferior 120 puede contener también una capa vector que contiene fibras a partir de por lo menos aproximadamente 67 dtex, y puede contener incluso fibras de mayor pasada, como por ejemplo, por lo menos aproximadamente 100 dtex, por lo menos aproximadamente 140 dtex, o incluso mayores números de dtex. Esto es importante para la buena absorción de agua. La superficie humedecida de la capa de guata de la tela inferior 120 y/o de la tela inferior 120 misma puede ser igual a o mayor de aproximadamente 35 rr)¿/m¿ área de fieltro, y de preferencia puede ser igual a o mayor de aproximadamente 65 m¿!m¿ área de fieltro, y puede de mayor preferencia ser igual a o mayor de aproximadamente 100 m^/rn2 área de fieltro. La superficie específica de la tela inferior 120 será igual a o mayor de aproximadamente 0.04 m¿/g peso de fieltro, y de preferencia puede ser igual a o mayor de aproximadamente 0.065 m¿/g peso de fieltro, y puede de manera más preferible ser igual a o mayor de aproximadamente 0.075 m¿/g peso de fieltro. Esto es importante para la buena absorción de agua. La capacidad de compresión (cambio de espesor por fuerza en mm/N) de la tela superior 114 es menor que aquel de la tela inferior 120. Esto es importante a fin de mantener la estructura tridimensional de la trama 112, es decir, para asegurar que la correa superior 114 es una estructura rígida. Se considerará la elasticidad de la tela inferior 120. La densidad de la tela inferior 120 será igual a o mayor de aproximadamente 0.4 g/cm", y de preferencia es igual a o mayor de aproximadamente 0.5 g/cmJ, y de manera ideal es igual a o superior a aproximadamente 0.53 g/cm3. Esto puede ser ventajoso a las velocidades de trama de más de 1200 m/min. Un volumen de fieltro reducido hace más fácil la extracción de agua desde el fieltro 120 por medio del flujo de aire, es decir, para extraer el agua del fieltro 120. Por lo tanto es menor el efecto de extracción de agua. La permeabilidad de -la tela inferior 120 puede ser menor .de aproximadamente 80 cfm, de preferencia menor de 40 cfm, y de modo ideal igual a o menor de 25 cfm. Una permeabilidad reducida hace más fácil la extracción de agua desde el fieltro 120 por medio del flujo de aire, es decir, para extraer el agua del fieltro 120. Como un resultado, es menor el efecto de rehumectación. Sin embargo, una permeabilidad demasiado elevada, conduciría a un flujo de aire demasiado elevado, menor nivel de vacío para una bomba de vacío determinada, y menor extracción de agua del fieltro debido a la estructura demasiado abierta. La segunda superficie de la estructura de soporte, es decir, la superficie que sostiene la correa 120, puede ser lisa y/o plana. A este respecto, la segunda superficie de la estructura de soporte SF puede estar formada por una caja de succión plana SB. La segunda superficie de la estructura de soporte SF también puede ser curvada de manera preferible. Por ejemplo, la segunda superficie de la estructura de soporte SF puede estar formada o desplazada sobre un rodillo de succión 118 o cilindro cuyo diámetro es, por ejemplo, de aproximadamente 1 m. El dispositivo de succión o cilindro 118 puede comprender por lo menos una zona de succión Z. puede comprender también dos zonas de succión Z1 y Z2 como se muestra en la Figura 20. El cilindro de succión 218 puede incluir también por lo menos una caja de succión con por lo menos un arco de succión. Se puede producir por lo menos una zona de presión mecánica a través de por lo menos un campo de presión (es decir, mediante la tensión de una correa) o a través de la primera superficie mediante, por ejemplo, un elemento de presión. La primera superficie puede ser una correa permeable 134, aunque con una superficie abierta hacia la primera tela 114, por ejemplo, una superficie ranurada o una de agujeros ciegos y abierta ranurada, de manera que el aire puede fluir desde el exterior dentro del arco de succión. La primera superficie puede ser una correa permeable 134. La correa puede tener un área abierta de por lo menos aproximadamente 25%, de preferencia de aproximadamente 35%, de forma más preferible mayor de aproximadamente 50%. La correa 134 puede tener un área de contacto de por lo menos aproximadamente 10%, por lo menos aproximadamente 25%, y de manera preferible entre aproximadamente 50% y aproximadamente 85% a fin de tener un buen contacto de prensado. La Figura 20 muestra otro sistema de extracción de agua avanzado 210 para procesar una trama fibrosa 212. El sistema 210 incluye una tela superior 214, un rodillo de soporte 218, una tela de extracción de agua 220 y un ensamble de prensa de correa 222. Otras características opcionales que no están mostradas incluyen una campana (la cual puede ser una campana de aire caliente o caja de vapor), una o más cajas Uhle, una o más unidades rociadoras, una o más recupera-pastas, y una o más unidades calentadoras, como se muestra en las Figuras 1 y 12. La trama de material fibroso 212 entra al sistema 210 generalmente desde el lado derecho como se muestra en la Figura 20. La trama fibrosa 212 es una trama previamente formada (es decir, formada de manera previa por un mecanismo no mostrado) la cual es colocada en la tela 214. Como fue el caso en la Figura 1, un dispositivo de succión (no mostrado aunque similar al dispositivo 16 en la Figura 1) puede proporcionar succión a un lado de la trama 212, en tanto que el rodillo de succión 218 proporciona succión a un lado opuesto de la trama 212. La trama fibrosa 212 es movida por la tela 214, la cual puede ser una tela TAD, en una dirección de máquina M pasando uno o más rodillos guía. Aunque puede no ser necesario, antes de llegar al rodillo de succión 218, la trama 212 puede tener suficiente humedad que es removida desde la trama 212 para lograr un nivel de sólidos de entre aproximadamente 15% y aproximadamente 25% en un desplazamiento de trama común o nominal 20 gramos por metro cuadrado (gsm). Esto se puede lograr mediante vacío en una caja (no mostrada) de entre aproximadamente -0.2 hasta aproximadamente -0.8 bar de vacío, con un nivel de operación preferido de entre aproximadamente - 0.4 hasta aproximadamente -0.6 bar. A medida que la trama fibrosa 212 avanza a lo largo de la dirección de máquina M, entra en contacto con una tela de extracción de agua 220. La tela de extracción de agua 220 (la cual puede ser de cualquier tipo descrito en la presente) puede ser una correa de circulación sinfín la cual es guiada por una pluralidad de rodillos guía y también es guiada alrededor de un rodillo de succión 218. La trama 212 avanza después hacia el rodillo de vacío 218 entre la tela 214 y la tela de extracción de agua 220. El rodillo de vacío 218 puede ser un rodillo impulsado que gira a lo largo de la dirección de máquina y es operada a un nivel de vacío de entre aproximadamente -0.2 hasta aproximadamente -0.8 bar con un nivel de operación preferido de por lo menos aproximadamente -0.5 bar. A manera de ejemplo no limitante, el espesor del envolvente de rodillo de vacio del rodillo 218 puede estar en el rango de entre 25 mm y 75 mm. El flujo de aire promedio a través de la trama 212 en el área de las zonas de succión Z1 y Z2 puede ser de aproximadamente 150 nrVmetro de anchura de máquina. La tela 214, la trama 212 y la tela de extracción de agua 220 son guiadas a través de una prensa de correa 222 formada por el rodillo de vacío 218 y una correa permeable 234. Como se muestra en la Figura 20, la correa permeable 234 es una correa de circulación sinfín individual la cual es guiada por una pluralidad de rodillos guía y que presiona contra el rodillo de vacío 218 para formar la prensa de correa 122. Para controlar y/o ajustar la tensión de la correa 234, uno de los rodillos guía puede ser un rodillo de ajuste de tensión. Esta disposición también incluye un dispositivo de prensado colocado dentro de la correa 234. El dispositivo de prensado incluye a cojinete liso JB, uno o más activadores A, y una o más zapatas de prensado PS que preferiblemente están perforadas. La longitud circunferencial de por lo menos la zona de vacío Z2 puede ser de entre aproximadamente 200 mm y aproximadamente 2500 mm, y de preferencia es de entre aproximadamente 800 mm y aproximadamente 1800 mm, e incluso de forma más preferible de entre aproximadamente 1200 mm y aproximadamente 1600 mm. Los sólidos que salen del rodillo de vacío 218 en la trama 212 variarán entre aproximadamente 25% y aproximadamente 55% dependiendo de las presiones de vacío y la tensión en la correa permeable 234 y la presión desde el dispositivo de prensado PS/A/JB así como la longitud de la zona de vacío Z2, y el tiempo de permanencia de la trama 212 en la zona de vacío Z2. E! tiempo de permanencia de la trama 212 en la zona de vacío Z2 es suficiente para resultar en que estos sólidos varíen desde aproximadamente 25% y aproximadamente 55%. La Figura 21 muestra otro sistema de extracción de agua avanzado 310 para procesar una trama fibrosa 312. El sistema 310 incluye una tela superior 314, un rodillo de soporte 318, una tela de extracción de agua 320 y un ensamble de prensa de correa 322. Otras características opcionales que no se muestran incluyen una campana (la cual puede ser una campana de aire caliente o caja de vapor), una o más cajas UhJe, una o más unidades rociadoras, una o más recupera-pastas, y una o más unidades calentadoras, como se muestra en las Figuras 1 y 12. La trama de material fibroso 312 entra al sistema 310 generalmente desde el lado derecho como se muestra en la Figura 21. La trama fibrosa 312 es una trama previamente formada (es decir, formada de manera previa por un mecanismo no mostrado) !a cual es colocada sobre la tela 314. Como fue el caso en la Figura 1, un dispositivo de succión (no mostrado aunque similar al dispositivo 16 en la Figura 1) puede proporcionar succión a un lado de la trama 312, en tanto que el rodillo de succión 318 proporciona succión a un lado opuesto de la trama 312. La trama fibrosa 312 es movida por la tela 314, la cual puede ser una tela TAD, en una dirección de máquina M pasando uno o más rodillos guía. Aunque puede no ser necesario, antes de llegar al rodillo de succión 318, la trama 212 puede tener suficiente humedad que es removida desde la trama 212 para lograr un nivel de sólidos de entre aproximadamente 15% y aproximadamente 25% en un desplazamiento de trama común o nominal de 20 gramos por metro cuadrado (gsm). Esto se puede lograr mediante vacío en una caja (no mostrada) de entre aproximadamente -0.2 hasta aproximadamente -0.8 bar de vacío, con un nivel de operación preferido de entre aproximadamente - 0.4 hasta aproximadamente -0.6 bar. A medida que la trama fibrosa 312 avanza a lo largo de la dirección de máquina , entra en contacto con una tela de extracción de agua 320. La tela de extracción de agua 320 (la cual puede ser cualquier tipo descrito en la presente) puede ser una correa de circulación sinfín que es guiada por una pluralidad de rodillos guía y es guiada también alrededor de un rodillo de succión 318. La trama 312 avanza después hacia el rodillo de vacío 318 entre la tela 314 y la tela de extracción de agua 320. El rodillo de vacío 318 puede ser un rodillo impulsado e! cual gira a lo largo de la dirección de máquina M y es operado a un nivel de vacío de entre aproximadamente -0.2 hasta aproximadamente -0.8 bar con un nivel de operación preferido de por lo menos aproximadamente -0.5 bar. A manera de ejemplo no limitante, el espesor del envolvente de rodillo de vacio del rodillo 318 puede estar en el rango de entre 25 mm y 75 mm. El flujo de aire promedio a través de la trama 312 en el área de las zonas de succión Z1 y Z2 puede ser de aproximadamente 150 m3/metro de anchura de máquina. La tela 314, la trama 312 y la tela de extracción de agua 320 son guiadas a través de una prensa de correa 322 formada por el rodillo de vacío 318 y una correa permeable 334. Como se muestra en la Figura 21, la correa permeable 334 es una correa de circulación sinfín individual que es guiada por una pluralidad de rodillos guía y que presiona contra el rodillo de vacío 318 para así formar la prensa de correa 322. Para controlar y/o ajusfar la tensión de la correa 334, uno de los rodillos guía puede ser un rodillo de ajuste de tensión. Esta disposición incluye también un rodillo de prensado RP colocado dentro de la correa 334. El dispositivo de prensado RP puede ser el rodillo de prensa y puede estar colocado ya sea antes de la zona Z1 o entre las dos zonas separadas Z1 y Z2 en la ubicación opcional OL. La longitud circunferencial de por lo menos la zona de vacío Z1 puede ser de entre aproximadamente 200 mm y aproximadamente 2500 mm, y de preferencia es de entre aproximadamente 800 mm y aproximadamente 1800 mm, e incluso de modo más preferible entre aproximadamente 1200 mm y aproximadamente 1600 mm. Los sólidos que salen del rodillo de vacío 318 en la trama 312 variarán entre aproximadamente 25% y aproximadamente 55% dependiendo de las presiones de vacío y la tensión sobre la correa permeable 334 y la presión desde el dispositivo de prensado RP así como la longitud de la zona de vacío Z1 y también Z2, y el tiempo de permanencia de la trama 312 en las zonas de vacío Z1 y Z2. El tiempo de permanencia de la trama 312 en las zonas de vacío Z1 y Z2 es suficiente para resultar en que estos sólidos varíen entre aproximadamente 25% y aproximadamente 55%. Las disposiciones mostradas en las Figuras 20 y 21 tienen las siguientes ventajas: en caso de que no se requiera una trama de muy alto volumen, esta opción se puede emplear a fin de incrementar la sequedad y por lo tanto la producción hasta un valor deseado, al ajustar de forma cuidadosa la carga de presión mecánica. Debido a que la segunda tela más suave 220 o 320, la trama 212 o 312 también es prensada por lo menos de manera parcial entre los puntos prominentes (valles) de la estructura tridimensional 214 o 314. El campo de presión adicional puede estar colocado de modo preferible antes (sin re-humectación), después, o entre el área de succión. La correa permeable superior 234 o 334 está diseñada para resistir una elevada tensión de más de aproximadamente 30 KN/m, y de preferencia aproximadamente 60 KN/m, o superior, por ejemplo, aproximadamente 80 KN/M. Al utilizar esta tensión, se genera una presión mayor de aproximadamente 0.5 bars, y de preferencia aproximadamente 1 bar, o superior, puede ser por ejemplo, de aproximadamente 1.5 bar. La presión "p" depende de la tensión "S" y el radio "R" del rodillo de succión 218 o 318 de acuerdo con la ecuación bien conocida, p = S/R. La correa superior 234 o 334 puede también ser de acero inoxidable y/o una correa metálica. La correa superior permeable 234 o 334 puede estar hecha de un plástico reforzado o material sintético. También puede ser una tela enlazada en espiral. De preferencia, la correa 234 o 334 puede ser impulsada para evitar los esfuerzos cortantes entre la primera tela 214 o 314, la segunda tela 220 o 320 y la trama 212 o 312. El rodillo de succión 218 o 318 también puede ser accionado. Ambos pueden ser accionados también de manera independiente. La correa permeable 234 o 334 puede ser sostenida por una zapata perforada PS para proporcionar la carga de presión. El flujo de aire puede ser ocasionado por un campo de presión no mecánica como sigue: con una subpresión en una caja de succión del rodillo de succión (118, 218 o 318) o con una caja de succión plana SB (véase la Figura 17). Se puede utilizar también una sobrepresión encima de la primera superficie del elemento generador de presión 134, PS, RP, 234 y 334 mediante, por ejemplo, una campana 124 (aunque no se muestra, también se puede proporcionar una campana en las disposiciones mostradas en las Figuras 17, 20 y 21), suministrada con aire, por ejemplo, aire caliente de entre aproximadamente 50 grados C y aproximadamente 180 grados C, y de manera preferible entre aproximadamente 120 grados C y aproximadamente 150 grados C, o también de manera preferible vapor. Dicha temperatura más elevada es especialmente importante y preferida si la temperatura de la pulpa fuera de la caja de cabeza de máquina es menor de aproximadamente 35 grados C. este es el caso para los procesos de manufactura con o sin menor refinado de existencias. Por supuesto, todas o algunas de las características mencionadas con anterioridad se pueden combinar para formar disposiciones de prensa ventajosas, es decir se pueden utilizar juntas tanto las disposiciones/dispositivos de subpresión como de sobrepresión. La presión en la campana puede ser menor de aproximadamente 0.2 bar, de preferencia menor de aproximadamente 0.1, de forma más preferible menor de aproximadamente 0.05 bar. El flujo de aire suministrado a la campana puede ser menor o preferiblemente igual a la velocidad de flujo succionado del rodillo de succión 118, 218, o 318 por las bombas de vacío. El rodillo de succión 118, 218 and 318 puede ser envuelto de manera parcial por el paquete de telas 114, 214, o 314 y 120, 220, o 320, y el elemento generador de presión, por ejemplo, la correa 134, 234, o 334, por lo que la segunda tela por ejemplo, 220, tiene el mayor arco de envoltura "a2" y sale de la mayor zona de arco Z1 finalmente (véase la Figura 20). La trama 212 junto con la primera tela 214 sale en segundo lugar (antes del final de la primera zona de arco Z2), y el elemento generador de presión PS/234 sale primero. El arco del elemento generador de presión PS/234 es mayor que un arco de la zona de arco de succión "a2". Esto es importante, porque a baja sequedad, la extracción de agua mecánica junto con la extracción de agua por medio de flujo de aire es más eficiente que la extracción de agua sólo mediante flujo de aire. El menor arco de succión "a1" será lo suficientemente grande para asegurar un tiempo de permanencia suficiente para que el flujo de aire alcance una sequedad máxima. El tiempo de permanencia "T" será mayor de aproximadamente 40 ms, y de manera preferible es mayor de aproximadamente 50 ms. Para un diámetro de rodillo de aproximadamente 1.2 mm y una velocidad de máquina de aproximadamente 1200 m/min, el arco "a1 " será mayor de aproximadamente 76 grados, y de manera preferible mayor de aproximadamente 95 grados. La fórmula es a1 = [tiempo de permanencia * velocidad * 360 / circunferencia del rodillo]. La segunda tela 120, 220, 320 puede ser calentada por ejemplo, mediante vapor o agua de proceso agregada al rociador de línea de tangencia inundado a fin de mejorar el comportamiento de extracción de agua. Con una mayor temperatura, es más fácil extraer el agua a través del fieltro 120, 220, 320. La correa 120, 220, 320 también podría ser calentada por medio de un calentador o a través de la campana, por ejemplo, 124. La tela TAD 114, 214, 314 puede ser calentada especialmente en el caso cuando la última máquina de papel tisú es un formador de alambre doble. Esto se debe a que, si es un formador creciente, la tela TAD 114, 214, 314 envolverá el rodillo de formación y por lo tanto será calentada por la existencia que es inyectada por la caja de cabeza de máquina.

Existen diversas ventajas del proceso que utiliza cualquiera de los dispositivos descritos en la presente. En el proceso TAD de la técnica anterior, eran necesarias diez bombas de vacío para secar la trama hasta aproximadamente el 25% de sequedad. Por otra parte, con los sistemas de extracción de agua avanzados de la invención, sólo se necesitan seis bombas de vacío para secar la trama hasta aproximadamente el 35%. Asimismo, con el proceso TAD de la técnica anterior, la trama preferiblemente será secada hasta un nivel de sequedad elevada de entre aproximadamente 60% y aproximadamente 75%, de otra manera se crearía un escaso perfil transversal de humedad. De este modo se desperdicia demasiada energía y la capacidad del cilindro Yankee y de la campana solamente es empleada de modo marginal. Los sistemas de la presente invención hace posible secar la trama en una primera etapa hasta un cierto nivel de sequedad de entre aproximadamente 30% hasta aproximadamente 40%, con un buen perfil transversal de humedad. En una segunda etapa, la sequedad se puede incrementar hasta una sequedad extrema de más de aproximadamente 90% utilizando un secador Yankee/campana convencional (impacto) combinado con el sistema de la invención. Una forma de producir este nivel de sequedad, puede incluir secado de impacto más eficiente a través de la campana en el cilindro Yankee. Como se puede ver en las Figuras 22a y 22b, el área de contacto de la correa BE se puede medir al colocar la correa sobre una superficie plana y dura. Una cantidad baja y/o escasa de tinte es colocada en la superficie de la correa utilizando una brocha o un trapo. Una pieza de papel PA es colocada sobre el área teñida. Un estampado de hule RS que tiene una dureza de 70 shore A es colocado sobre el papel. Se aplica una carga de 90 kg sobre el estampado. La carga crea una presión específica SP de aproximadamente 90 KPa. La descripción completa de la solicitud de patente de los Estados Unidos de Norteamérica 10/768,485 presentada el 30 de enero de 2004 está expresamente incorporada a la presente mediante referencia en su totalidad. Además, la presente solicitud también incorpora de manera expresa mediante referencia las descripciones completas de la solicitud de patente de los Estados Unidos de Norteamérica No. 11/276,789 presentada el 14 de marzo de 2006, titulada HIGH TENSION PERMEABLE BELT FOR AN ATMOS SISTEMA AND PRESS SECTION OF PAPER MACHINE USING THE PERMEABLE BELT a nombre de Ademar LIPPI ALVES FERNANDES et al., la solicitud de patente de los Estados Unidos de Norteamérica • No. 10/972,408 presentada el 26 de octubre de 2004 titulada ADVANCED DEWATERING SISTEMA a nombre de Jeffrey HERMAN et al. y la solicitud de patente de los Estados Unidos de Norteamérica No. 10/972,431 presentada el 26 de octubre de 2004, titulada PRESS SECTION AND PERMEABLE BELT IN A PAPER MACHINE a nombre de Jeffrey HERMAN et al. Haciendo referencia ahora a la modalidad mostrada en la Figura 24, se muestra un sistema 400 para procesar una trama fibrosa 412, por ejemplo, el sistema ATMOS del Cesionario. El sistema 400 utiliza una caja de cabeza de máquina 401 la cual alimenta una suspensión dentro de una región de formación formada por un rodillo de formación 403, una tela de moldeo interna 414 y una tela de formación externa 402. La trama formada 412 sale de la región de formación en la tela 414 y la tela de formación externa 402 es separada de la trama 412. El sistema 400 emplea también una caja de succión 416, un rodillo de soporte 418, una tela de extracción de agua 420, un ensamble de prensa de correa 422, una campana 424 (la cual puede ser una campana de aire caliente), una caja de succión de recolección 426, una caja Uhle 428, una o más unidades rociadoras 430a-430d, 431 y 435a-435c, una o más recupera-pastas 432, un rodillo Yankee 436, y una campana 437. Como es evidente a partir de la Figura 24, el dispositivo de succión 416 proporciona succión a un lado de la trama 412, en tanto que el rodillo de succión 418 proporciona succión a un lado opuesto de la trama 12. La trama fibrosa 412 es movida por la tela de formación 414 en una dirección de máquina M pasando la caja de succión 416. En la caja de vacío 416, se remueve suficiente humedad desde la trama 412 para lograr un nivel de sólidos de entre aproximadamente 15% y aproximadamente 25% en un desplazamiento de trama común o nominal de 20 gramos por metro cuadrado (gsm). El vacío en la caja 416 proporciona entre aproximadamente -0.2 hasta aproximadamente -0.8 bar de vacío, con un nivel de operación preferido de entre aproximadamente -0.4 hasta aproximadamente -0.6 bar. A medida que la trama fibrosa 412 avanza a lo largo de la dirección de máquina M, entra en contacto con una tela de extracción de agua 420. La tela de extracción de agua 420 puede ser una correa de circulación sinfín que es guiada por una pluralidad de rodillos guía y también es guiada alrededor del rodillo de succión 418. La tensión de la tela 420 puede ser ajustada mediante el rodillo guía de ajuste 433. La correa de extracción de agua 420 pude ser una tela de extracción de agua del tipo mostrado y descrito en las Figuras 13 o 14 de la presente. La tela de extracción de agua 420 puede también, de manera preferible, ser un fieltro. La trama 412 avanza hacia el rodillo de vacío 418 entre la tela 414 y la tela de extracción de agua 420. El rodillo de vacío 418 gira a lo largo de la dirección de máquina M y es operada en un nivel de vacío de entre aproximadamente -0.2 hasta aproximadamente -0.8 bar con un nivel de operación preferido de por lo menos aproximadamente -0.4 bar, y de la manera más preferible aproximadamente -0.6 bar. A manera de ejemplo no limitante, el espesor del envolvente de rodillo de vacío del rodillo 418 puede estar en el rango de entre aproximadamente 25 mm y aproximadamente 75 mm. El flujo de aire promedio a través de la trama 412 en el área de la zona de succión Z puede ser de aproximadamente 150 m°/min por metro de anchura de máquina. La tela de formación 414, la trama 412 y la tela de extracción de agua 420 son guiadas a través de una prensa de correa 422 formada por el rodillo de vacío 418 y una correa permeable 434. Como se muestra en la Figura 24, la correa permeable 434 es una correa de circulación sinfín individual que es guiada por una pluralidad de rodillos guía y que presiona contra ei rodillo de vacío 418 para formar la prensa de correa 422. La tela de formación superior 414, la cual se describe en detalle a continuación, es una tela sinfín que transporta la trama 412 hacia y desde el sistema de prensa de correa 422 y desde el rodillo de formación 403 hacia la disposición de secado final la cual un cilindro Yankee 436, una campana 437, uno o más rociadores de recubrimiento 431 así como uno o más dispositivos de plisado 432. La trama 412 se ubica en la estructura tridimensional de la tela superior 414, y por lo tanto no es plana sino que tiene una estructura tridimensional, la cual produce una trama de alto volumen. La tela inferior 420 también es permeable. El diseño de la tela inferior 420 está hecho para que sea capaz de almacenar agua. La tela inferior 420 posee también una superficie uniforme. La tela inferior 420 es preferiblemente un fieltro con una capa de guata. El diámetro de las fibras de guata de la tela inferior 420 es igual a o menor de aproximadamente 11 dtex, y de preferencia puede ser igual a o menor de aproximadamente 4.2 dtex, o de mayor preferencia ser igual a o menor de aproximadamente 3.3 dtex. Las fibras de guata también pueden ser una combinación de fibras. La tela inferior 420 puede contener también una capa vector la cual contiene fibras desde aproximadamente 67 dtex, y también puede contener fibras de mayor pasada tales como, por ejemplo, aproximadamente 100 dtex, aproximadamente 140 dtex, o inclusive números mayores de dtex. Esto es importante para la buena absorción de agua. La superficie humedecida de la capa de guata de la tela inferior 420 y/o de la tela inferior misma puede ser igual a o mayor de aproximadamente 35 mz/m2 área de fieltro, y de preferencia puede ser igual a o mayor de aproximadamente 65 m2/m2 área de fieltro, y de forma más preferible puede ser igual a o mayor de aproximadamente 100 m2/m2 área de fieltro. Esta superficie específica de la tela inferior 420 será igual a o mayor de aproximadamente 0.04 m2/g peso de fieltro, y de preferencia puede ser igual a o mayor de aproximadamente 0.065 m2/g peso de fieltro, y de modo más preferible puede ser igual a o mayor de aproximadamente 0.075 m2/g peso de fieltro. Esto es importante para la buena absorción de agua. La rigidez dinámica K* [N/mm] como un valor para la capacidad de compresión es aceptable si es menor de o igual a 100,000 N/mm, la capacidad de compresión preferible es menor a o igual a 90,000 N/mm, y de la manera más preferible la capacidad de compresión es menor de o igual a 70,000 N/mm. Se considerará la capacidad de compresión (cambio de espesor por fuerza en mm/N) de la tela inferior 420. Esto es importante a fin de extraer el agua de la trama de manera eficiente hasta un elevado nivel de sequedad. Una superficie dura no presionaría la trama 412 entre los puntos prominentes de la superficie estructurada de la tela superior. Por otra parte, el fieltro no será presionado demasiado profundo dentro de la estructura tridimensional a fin de evitar la pérdida de volumen y por lo tanto de la calidad, por ejemplo, capacidad de retención de agua. La correa permeable 434 puede ser una tela tejida individual o multi-capa que puede resistir las elevadas tensiones de desplazamiento, altas presiones, calor, concentraciones de humedad y lograr un alto nivel de retención de agua requerido por el proceso de fabricación de papel. La tela 434 tendrá de manera preferible una alta estabilidad de anchura, será capaz de operar a elevadas tensiones de desplazamiento, por ejemplo, de entre aproximadamente 20 kN/m y aproximadamente 100 kN/m, y de manera preferible mayor a o igual a aproximadamente 20 kN/m y menor que o igual a aproximadamente 60 kN/m. de modo preferente, la tela 434 tendrá de igual manera una alta permeabilidad adecuada, y puede hacerse de material resistente a la hidrólisis y/o la temperatura. Como es evidente a partir de la Figura 24, la correa de tensión elevada permeable 434 forma parte de una estructura de "intercalación" la cual incluye una correa de formación o moldeo estructurada 414 y la correa de extracción de agua 420. Estas correas 414 y 420, con la trama 412 ubicada entre ellas, son sometidas a presión el dispositivo de prensado 422 el cual incluye la correa de tensión elevada 434 colocada sobre el rodillo giratorio 418. En otras modalidades, la prensa de correa es usada en un dispositivo del tipo mostrado en la Figura 17, es decir, una línea de tangencia de extracción de agua extendida. Haciendo referencia de nuevo a la Figura 24, la línea de tangencia formada por la prensa de correa 422 y el rodillo 418 puede tener un ángulo de envoltura de entre aproximadamente 30 grados y 180 grados, y de manera preferible entre aproximadamente 50 grados y aproximadamente 140 grados. A manera de ejemplo no limitante, la longitud de la línea de tangencia puede ser de entre aproximadamente 800 mm y aproximadamente 2500 mm, y puede ser preferiblemente de entre aproximadamente 1200 mm y aproximadamente 1500 mm. Asimismo, a manera de ejemplo no limitante, el diámetro del rodillo de succión 418 puede ser de entre aproximadamente 1000 mm y aproximadamente 2500 mm o mayor, y puede de manera preferible ser de entre aproximadamente 1400 mm y aproximadamente 1700 mm. A fin de permitir la adecuada extracción de agua, la tela individual o muiticapa 434 tendrá de preferencia un valor de permeabilidad de entre aproximadamente 100 cfm y aproximadamente 1200 cfm, y de manera más preferible es de entre aproximadamente 300 cfm y aproximadamente 800 cfm. La línea de tangencia puede tener de igual manera un ángulo de envoltura qué de preferencia está entre 50 grados y 130 grados. La tela individual o muiticapa o correa permeable 434 puede ser también una correa tejida sinfín ya formada (es decir, una correa pre-unida o cosida). De modo alternativo, la correa 434 puede ser una correa tejida que tiene sus extremos unidos a través de una costura de pasador o en vez de ello puede ser cosida en la máquina. La tela individual o multi-capa o correa permeable 434 puede tener de igual manera un área de contacto de superficie del papel de entre aproximadamente 5% y aproximadamente 70% cuando no está bajo presión o tensión. La superficie de contacto de la correa no será alterada al someter la correa a limpieza con arena o desfibrado. A manera de ejemplo no limitante, la correa 434 tendrá un área abierta elevada de entre aproximadamente 10% y aproximadamente 85%. La tela individual o de multi-capa o correa permeable 434 puede ser también una correa tejida que tiene un conteo de urdimbre de entre aproximadamente 5 hilos/cm y aproximadamente 60 hilos/cm, y de preferencia es de entre aproximadamente 8 hilos/cm y aproximadamente 20 hilos/cm, y es aún más preferible de entre aproximadamente 10 hilos/cm y aproximadamente 15 hilos/cm. Además, la correa tejida 434 puede tener un conteo de trama de superficie del papel de entre aproximadamente 5 hilos/cm y aproximadamente 60 hilos/cm, y de preferencia es de entre aproximadamente 8 hilos/cm y aproximadamente 20 hilos/cm, y de manera más preferible es de entre aproximadamente 11 hilos/cm y aproximadamente 14 hilos/cm.

Debido a la elevada humedad y calor que se pueden generar en el proceso de fabricación de papel ATMOS, la tela tejida individual o multi-capa o correa permeable 434 de puede hacer de uno o más materiales resistentes a la hidrólisis y/o el calor. Dichos uno o más materiales resistentes a la hidrólisis puede ser de preferencia un monof ¡lamento PET y de modo ideal puede tener un valor de viscosidad intrínseca asociado normalmente con el secador y las telas TAD, por ejemplo, en el rango de entre 0.72 IV y 1.0 IV. Estos materiales pueden poseer también un "paquete de estabilización" adecuado que incluye equivalentes de grupo terminal carboxilo etc. Cuando se considera la resistencia a la hidrólisis, se deben considerar los equivalentes de grupo terminal carboxilo, como los grupos ácidos que catalizan la hidrólisis, y DEG residual o di-etilen glicol ya que este puede incrementar también la velocidad de la hidrólisis. Estos factores separan la resina la resina que será utilizada a partir de la resina de botella PET común. Para la hidrólisis, se ha encontrado que el equivalente carboxilo será tan bajo como sea posible para iniciar y será menor a 12. Para el nivel DEG, se utilizará de manera preferible menor a 0.75%. A pesar de este bajo nivel de grupos terminales carboxilo, es esencial que se agregue un agente de bloqueo de extremo. Se utilizará una carbodiimida durante la extrusión para asegurar que al final del proceso no hay grupos carboxilo libres. Hay varias clases de agentes químicos que pueden ser utilizados para bloquear los grupos terminales, tales como epoxis, orto-ésteres e isocianatos, aunque, en la práctica, los agentes monoméricos y combinaciones de agentes monoméricos con carbodiimidas son los mejores y de mayor uso. De preferencia, todos los grupos terminales son bloqueados por un agente de bloqueo de extremo que pueden ser seleccionados a partir de las clases antes mencionadas de manera que no haya grupos terminales carboxilo libres. Se puede utilizar PPS para los materiales termoresistentes. Otros materiales de polímero individual tales como PEN, PBT, PEEK y PA también pueden ser utilizados a fin de mejorar propiedades tales como la estabilidad, limpieza y vida útil. Se pueden emplear tanto los hilos de polímero sencillos como los hilos de copolímero. El material usado para la correa de tensión elevada 434 puede no necesariamente estar hecho a partir de monofilamento, y puede también ser un multifilamento, que incluye el núcleo y el revestimiento. Se pueden usar también otros materiales tales como materiales no-plásticos, por ejemplo, materiales metálicos. La correa permeable no necesita estar hecha de un material individual y puede también estar hecha de dos, tres o más diferentes materiales, es decir, la correa puede ser una correa compuesta. La correa permeable 434 también puede ser formada con una capa externa, recubrimiento y/o tratamiento que es aplicado mediante deposición y/o que es un material polimérico que puede ser entrelazado durante el procesamiento. De preferencia, el recubrimiento mejora la estabilidad de la tela, resistencia a la contaminación, drenado, capacidad de uso, resistencia mejorada al calor y/o la hidrólisis. También es preferible si el recubrimiento reduce la tensión de superficie de la tela para ayudar a liberar la hoja o para reducir las cargas de impulso. El tratamiento o recubrimiento puede aplicarse para impartir y/o mejorar una o más de estas propiedades. De manera ideal, la correa permeable 434 tiene una permeabilidad de buena a excelente y área de contacto de superficie. Los materiales y la trama de la correa son menos importantes que dichas consideraciones.

En dicho sistema ATMOS, la tela de extracción de agua debe funcionar de manera muy eficiente para lograr la sequedad necesaria, es decir, aproximadamente 32% o mejor para toallas y aproximadamente 35% o mejor para papel tisú, antes de que la hoja llegue al cilindro Yankee. Se describirán ahora los detalles de la tela de formación 414. La compañía cesionaria de la presente solicitud de patente desarrolló una tecnología que permitiría a las máquinas existentes ser reconstruidas y también desarrolló nuevas máquinas que fabrican papel tisú con calidad de papel incrementada y para los más elevados estándares. Sin embargo, dichas máquinas requieren de diferentes telas de formación y una intención importante de la invención es proporcionar dichas telas. Por ejemplo, esas telas tendrán una elasticidad y/o suavidad muy elevada a fin de reaccionar de modo apropiado en un ambiente en donde experimente la presión proporcionada por la correa de tensión. Dichas telas de formación tendrán de igual forma muy buenas características de transferencia de presión a fin de lograr la extracción de agua uniforme, en especial cuando la presión es proporcionada por la correa de tensión de un sistema ATMOS. La tela poseerá de igual manera estabilidad a alta temperatura de manera que tiene un buen desempeño en los ambientes de temperatura que resultan a partir del uso de cajas de soplado de aire caliente. También es necesario un cierto rango de permeabilidad del aire para la tela de manera que cuando se sople aire caliente desde arriba de la tela de formación y se aplique presión de vacío al lado del vacío de la tela (o el paquete de papel que incluye la misma), la mezcla de agua y aire (por ejemplo, aire caliente) pasará a través de la tela y/o paquete que contiene la tela. La tela de formación 414 puede ser una tela tejida individual o multi-capa que puede resistir las altas presiones, calor, concentraciones de humedad, y que pueden lograr un alto nivel de remoción de agua y también moldear o grabar la trama de papel requerida por el proceso de fabricación de papel Voith ATMOS. La tela de formación 414 tendrá de igual modo una estabilidad de anchura, una elevada permeabilidad adecuada. La tela de formación 414 utilizará también de manera preferible materiales resistentes a la hidrólisis y/o temperatura. La tela de formación 414 es utilizada como parte de una estructura de intercalación que incluye por lo menos otras dos correas y/o telas. Estas correas adicionales incluyen una correa de alta tensión 434 y una correa de extracción de agua 420. La estructura de intercalación es sometida a presión y tensión sobre una línea de tangencia extendida formada por un rodillo giratorio, por ejemplo, 418, o superficie de soporte estática (véanse, por ejemplo, las Figuras 15-17). La línea de tangencia extendida puede tener un ángulo de envoltura de entre aproximadamente 30 grados y aproximadamente 180 grados, y de preferencia es de entre aproximadamente 50 grados y aproximadamente 130 grados. La longitud de la línea de tangencia puede ser de entre aproximadamente 800 mm y aproximadamente 2500 mm, y de preferencia es de entre aproximadamente 1200 mm y aproximadamente 1500 mm. La línea de tangencia puede formarse mediante un rodillo de succión giratorio, por ejemplo, 418, que tiene un diámetro que está entre aproximadamente 1000 mm y aproximadamente 2500 mm, y de preferencia está entre aproximadamente 1400 mm y aproximadamente 1700 mm. La tela de formación 414 imparte un patrón topográfico dentro de la hoja o trama de papel 412. Para lograr esto, se imparten altas presiones a la tela de formación o moldeo 414 a través de una correa de tensión elevada 434. La topografía del patrón de hoja puede ser manipulada al variar las especificaciones de la correa de moldeo 414, es decir, al regular los parámetros tales como diámetro del hilo, forma del hilo, densidad del hilo, y tipo de hilo. Es posible impartir diferentes patrones topográficos en la hoja 412 a través de diferentes urdimbres de superficie. De manera similar, la intensidad de un patrón de hoja se puede variar al alterar la presión impartida por la correa de tensión elevada 434 y al variar la especificación de la correa de moldeo 414. Otros factores que pueden influir en la naturaleza e intensidad del patrón tipográfico de la hoja 412 incluyen la temperatura del aire, velocidad del aire, presión del aire, tiempo de permanencia de la correa en la línea de tangencia extendida, y longitud de la línea de tangencia. Las siguientes son características y/o propiedades no limitantes de la tela de formación 414: permite la adecuada extracción de agua, la tela individual o multi-capa 414 tendrá un valor de permeabilidad de entre aproximadamente 100 cfm y aproximadamente 1200 cfm, y de preferencia es de entre aproximadamente 200 cfm y aproximadamente 900 cfm; la tela de formación 414 que es parte de una estructura de intercalación con otras dos correas, por ejemplo, una correa de tensión elevada 434 y una correa de extracción de agua 420, es sometida a presión y tensión sobre una superficie de soporte giratoria o estática y en un ángulo de envoltura de entre aproximadamente 30 grados y aproximadamente 180 grados y de manera preferible entre aproximadamente 50 grados y aproximadamente 130 grados; la tela de formación 414 tendrá un área de contacto de superficie del papel de entre aproximadamente 0.5% y aproximadamente 90% cuando no está bajo presión o tensión; la tela de formación 414 tendrá un área abierta de entre aproximadamente 1.0% y aproximadamente 90%. La tela de formación 414 puede también de manera preferible tener un área de contacto de superficie del papel de entre aproximadamente 5% y aproximadamente 70% cuando no está bajo presión o tensión y un área abierta de entre aproximadamente 10% y aproximadamente 90%. La tela de formación 414 es de preferencia una tela tejida que puede ser instalada en una máquina ATMOS (véase la Figura 24) como una correa pre-fijada y/o cosida continua y/o sinfín. De manera alternativa, la tela de formación 414 puede ser fijada en la máquina ATMOS usando, por ejemplo, una disposición de costura de pasador o puede ser cosida de otra manera sobre la máquina. A fin de resistir la alta humedad y el calor generados por el proceso de fabricación de papel ATMOS, la correa tejida individual o multi-capa 414 puede utilizar materiales resistentes a la hidrólisis y/o calor. Los materiales resistentes a la hidrólisis incluirán de forma preferible un monofilamento PET que tiene un valor de viscosidad intrínseca normalmente asociado con el secador y las telas TAD en el rango de entre 0.72 IV y aproximadamente 1.0 IV y poseen también un "paquete de estabilización" adecuado que incluye equivalentes de grupo terminal carboxilo, ya que los grupos ácidos catalizan la hidrólisis y DEG residual o di-etilen glicol pueden incrementar también la velocidad de la hidrólisis. Estos dos factores separan la resina que puede utilizarse a partir de la típica resina de botella PET. Para la hidrólisis, se ha encontrado que el equivalente carboxilo será tan bajo como sea posible para iniciar, y será menor de aproximadamente 12. El nivel DEG será menor a aproximadamente 0.75%. Incluso a este bajo nivel de grupos terminales carboxilo es esencial que se agregue un agente de bloqueo de extremo, y utilizará una carbodiimida durante la extrusión para asegurara que al final del proceso no haya grupos carboxilo libres. Hay varias clases de agentes químicos que se pueden emplear para bloquear los grupos terminales tales como epoxis, orto-ésteres, e isocianatos, aunque en la práctica los agentes monoméricos y combinaciones de agente monomérico con carbodiimidas poliméricas son los mejores y de mayor uso. De preferencia, todos los grupos terminales son bloqueados por un agente de bloqueo de extremo que pueden ser seleccionados a partir de uno o más materiales convencionales de manera que no haya grupos terminales carboxilo libres. Los materiales termoresistentes tales como PPS pueden ser utilizados en la tela de formación 414. Otros materiales tales como PEN, PBT, PEEK y PA también pueden ser usados a fin de mejorar las propiedades de la tela de formación 414 tales como estabilidad, limpieza y vida útil. Se pueden emplear tanto los hilos de polímero simples como los hilos de copolímero. El material para la correa 414 no necesita de manera indispensable ser elaborado a partir de monofilamento y puede ser un multi-filamento, núcleo y recubrimiento, y podría ser también un material no-plástico, es decir, un material metálico. De modo similar, la tela 414 puede no necesariamente estar hecha de un material individual y puede hacerse de dos, tres o más materiales diferentes. El uso de hilos formados, es decir, hilos no circulares, también puede emplearse para mejorar o controlar la topografía o propiedades de la hoja de papel. Los hilos formados también pueden ser utilizados para mejorar o controlar las características o propiedades de la tela como estabilidad, calibre, área de contacto de superficie, planeidad de superficie, permeabilidad y capacidad de uso. La tela de formación 414 también puede ser tratada y/o recubierta con un material polimérico adicional que es aplicado, por ejemplo, mediante deposición. El material puede ser agregado de manera entrelazada durante el procesamiento a fin de mejorar la estabilidad de la tela, resistencia a la contaminación, drenado, capacidad de uso, mejorar la resistencia al calor y/o la hidrólisis y a fin de reducir la tensión de superficie de la tela. Esto ayuda a la liberación de la hoja y/o reduce las cargas de impulso. El tratamiento/recubrimiento puede ser aplicado para impartir/mejorar una o varias de estas propiedades de la tela 414. Como se indicó previamente, el patrón topográfico en la trama de papel 412 se puede cambiar y manipular a través del uso de diferentes tramas individuales y multi-capa. El mejoramiento adicional del patrón se puede obtener a través de ajustes a la trama de tela específica mediante cambios al diámetro de hilo, números de hilo, tipos de hilo, formas de hilo, permeabilidad, calibre y la adición de un tratamiento o recubrimiento etc. Ejemplos no limitantes de patrones de tejido y especificaciones de tela para la tela 414 se muestran en las Figuras 25-35. Finalmente, una o más superficies de la tela de formación o correa de moldeo pueden ser sometidas a limpieza con arena y/o abrasión a fin de mejorar las características de superficie. Se observa que los ejemplos anteriores han sido proporcionados solamente para fines de explicación y no serán interpretados en forma alguna como limitantes de la presente invención. En tanto que se ha descrito la presente invención con referencia a modalidades ilustrativas, se comprende que la redacción que se ha usad es redacción de descripción e ilustración, en vez de redacción limitante. Es posible hacer cambios, dentro de la sustancia y alcance de las reivindicaciones anexas, como se establecen actualmente y como se enmienden, sin apartarse del alcance y espíritu de la presente invención en sus aspectos. Aunque se ha descrito la invención en la presente con referencia a disposiciones, materiales y modalidades particulares, no se pretende que la invención esté limitada a los detalles particulares aquí descritos. En vez de ello, la invención se extiende a todas las estructuras, métodos y usos funcionalmente equivalentes, tal como se encuentren dentro del alcance de las reivindicaciones anexas.

Claims (1)

1. REIVINDICACIONES 1. Una prensa de correa para una máquina de papel, la prensa de correa que comprende: una tela de formación que comprende un lado que confronta la trama de papel y que es guiado sobre una superficie de soporte; la tela de formación que comprende un valor de permeabilidad de entre aproximadamente 100 cfm y aproximadamente 1200 cfm, un área de contacto de superficie de papel de entre aproximadamente 0.5% y aproximadamente 90% cuando no está bajo presión o tensión, y un área abierta de entre aproximadamente 1.0% y aproximadamente 90%. 2. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la prensa de correa es colocada en un sistema ATMOS. 3. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la prensa de correa es colocada en una máquina TAD. 4. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque por lo menos una superficie de la tela de formación comprende por lo menos una de una superficie sometida a abrasión y una superficie limpiada con arena. 5. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque el lado que confronta la trama de papel de la tela de formación comprende por lo menos una de una superficie sometida a abrasión y una superficie limpiada con arena. 6. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque el valor de permeabilidad está entre aproximadamente 200 cfm y aproximadamente 900 cfm. 7. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la tela de formación comprende un material individual. 8. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la tela de formación comprende un material de monofilamento. 9. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la tela de formación comprende un material de multifilamento. 10. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la tela de formación comprende dos o más materiales diferentes. 11. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la tela de formación comprende tres materiales diferentes. 12. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la tela de formación comprende un material polimérico. 13. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la tela de formación es tratada con un material polimérico. 14. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la tela de formación comprende un material polimérico que es aplicado mediante deposición. 15. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la tela de formación comprende por lo menos uno de hilos formados, hilos formados generalmente circulares, e hilos formados no-circulares. 16. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la tela de formación es resistente a por lo menos una de hidrólisis y temperaturas que exceden 100 grados C. 17. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la superficie de soporte es estática. 18. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la superficie de soporte es colocada sobre un rodillo. 19. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 18, caracterizada porque el rodillo es un rodillo de soporte que tiene un diámetro of entre aproximadamente 1000 mm y aproximadamente 2500 mm. 20. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 19, caracterizada porque el rodillo de vacío tiene un diámetro de entre aproximadamente 1400 mm y aproximadamente 1700 mm. 21. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la prensa de correa forma una línea de tangencia extendida con la superficie de soporte. 22. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 21, caracterizada porque la línea de tangencia extendida tiene un ángulo de envoltura de entre aproximadamente 30 grados y aproximadamente 180 grados. 23. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 22, caracterizada porque el ángulo de envoltura es de entre aproximadamente 50 grados y aproximadamente 130 grados. 24. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 21, caracterizada porque la línea de tangencia extendida tiene una longitud de línea de tangencia de entre aproximadamente 800 mm y aproximadamente 2500 mm. 25. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 24, caracterizada porque la longitud de la línea de tangencia es de entre aproximadamente 1200 mm y aproximadamente 1500 mm. 26. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la tela de formación es una correa sinfín que es pre-cosida, tiene sus extremos unidos en una máquina que utiliza la prensa de correa, tiene sus extremos cosidos por pasador, tiene sus extremos unidos a través de un alambre de pivote central individual, o tiene sus extremos unidos a través de múltiples alambres de pivote central. 27. La prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque la tela de formación está estructurada y dispuesta para impartir un patrón topográfico a la trama. 28. La prensa de correa de . conformidad con la reivindicación 27. caracterizada porque la trama comprende por lo menos una de una trama de papel tisú, una trama higiénica, y una trama de toalla. 29. Una disposición de secado de material fibroso que comprende: una tela de formación de circulación sinfín guiada sobre un rodillo; la tela de formación que comprende un valor de permeabilidad de entre aproximadamente 100 cfm y aproximadamente 1200 cfm, un área de contacto de superficie de papel de entre aproximadamente 0.5% y aproximadamente 90% cuando no está bajo presión y tensión, y un área abierta de entre aproximadamente 1.0% y aproximadamente 90%. 30. Un método para someter una trama fibrosa a prensado en una máquina de papel utilizando la disposición de conformidad con la reivindicación 29, el método que comprende: aplicar presión a la tela de formación y la trama fibrosa en una prensa de correa. 31. Un método para someter una trama fibrosa a prensado en una máquina de papel utilizando la prensa de correa de conformidad con la reivindicación 1, el método que comprende: aplicar presión a la tela de formación y la trama fibrosa en una prensa de correa. 32. Una tela de formación para un sistema ATMOS o una máquina TAD, la tela de formación que comprende: un valor de permeabilidad de entre aproximadamente 100 cfm y aproximadamente 1200 cfm; un área de contacto de superficie del papel de entre aproximadamente 0.5% y aproximadamente 90% cuando no está bajo presión y tensión; y un área abierta de entre aproximadamente 1.0% y aproximadamente 90%. 33. Un método para someter una trama fibrosa a prensado en una máquina de papel que utiliza la tela de formación de conformidad con la reivindicación 32, el método que comprende: aplicar presión a la tela de formación y la trama fibrosa usando una prensa de correa.