LU84257A1 - Procede de fabrication de fil metallique,fil metallique ainsi obtenu et unite de production utilisee pour appliquer ce procede - Google Patents
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Description
^ V
- 2 -
La présente invention concerne un procédé de fabrication de fil métallique de section réduite à partir de fil de section plus grande, selon lequel on réduit la section du fil par laminage à froid en plusieurs pas.
5 Dans un tel procédé connu, on effectue la réduction de section exclusivement par laminage.
Ce procédé présente certains avantages par rapport à un autre procédé connu de réduction de section d'un fil, procédé selon lequel on effectue la réduction de section 10 exclusivement par tréfilage en plusieurs pas.
En premier lieu, l'introduction d'un nouveau fil dans une unité de laminage est très simple. Il suffit d'introduire le fil dans la première cage et il sera introduit automatiquement dans les cages suivantes. Le 15 démarrage de l'unité peut par conséquent se faire d'une manière rapide.
L'introduction ou la réintroduction d'un fil dans une unité de tréfilage est par contre plus difficile. L'unité de tréfilage à plusieurs pas utilisée doit comporter 20 un nombre relativement élevé de filières et, étant donné que l'introduction du fil à tréfiler dans les filières demande beaucoup de temps, il en résulte une perte de temps considérable chaque fois qu'un nouveau fil à tréfiler doit être introduit dans l'unité de tréfilage ou 25 en cas de rupture du fil. Ceci est particulièrement le cas pour des fils en un alliage d'aluminium d'un diamètre assez élevé, ces fils étant assez rigides.
En second lieu, le risque de rupture du fil lors d'un laminage est beaucoup moins élevé que lors d'un
V
- 3 - tréfilage.
Avec le tréfilage, le risque de rupture du fil est assez élévé, surtout étant donné que le nombre de réductions successives est assez élevé et que le dégré de réduction 5 globale est assez important. Le fil peut être facilement surchargé en particulier lorsque celui-ci est en alliage d'aluminium.
En effet, lors de la réduction dans un pas de tréfilage, des tensions de traction axiales trop élevées 10 peuvent être créées dans le fil et des endommagements structurels peuvent surgir dans ce fil. Or, il est impossible d'éviter la création de tensions de traction axiales dans le fil, étant donné la friction,1'angle de la filière et la tension de retour du fil. Ces tensions axiales donnent 15 lieu à des creux à l'endroit de petites imperfections du matériau du fil. Ces creux grandissent au cours des pas successifs et peuvent prendre de telles dimensions que la section effective du fil est fortement diminuée . Le fil peut alors être facilement surchargé et se rompre 20 en ces endroits.
En plus la zone de surface du fil est soumise à des tensions de glissement, ce qui peut entraîner des endommagements de surface surtout en combinaison avec des imperfections du matériau et/ou la friction et/ou 25 une excentricité du fil dans la filière.
Le laminage occasionne beaucoup moins de tendons de glissement à la surface du fil et le risque d'endommagement de la surface du fil est beaucoup moins élevé que lors d'un tréfilage.
30 En troisième lieu, le laminage crée une hausse de température beaucoup moins importante que le tréfilage.
L'énergie utilisée pour tréfiler se décompose
V
* ».
- 4 - en 45 % d'énergie de déformation homogène, 10 % d'énergie de déformation excessive et 45 % d'énergie de friction. L'énergie de déformation homogène est transformée pour 90 % en chaleur et l'énergie de friction est complètement tras-5 formée en chaleur. Il en résulte que chaque pas du tré filage occasionne une augmentation de la température du £Ll. Comme entre les divers pas, le refroidissement du fil est limité, la température du fil augmente de pas à pas,cet augmentation étant d'autant plus grande que la vitesse du 10 fil est élevée. Ceci est particulièrement le cas lorsqu' une unité de tréfilage à glissement estûtilisée. Un réchauffement trop important résulterait dans une rupture de la couche de lubrifiantèntourant le fil ce qui pourrait engendrer des fautes de surface.
15 Dans le laminage, par contre, l'énergie de friction est beaucoup moins importante? généralement pas plus de 15 % de l'énergie de déformation. Par conséquent, le réchauffement à chaque pas de laminage est beaucoup moins important. En plus,la chaleur engendrée peut facilement 20 se dissiper dans les cylindres, de sorte que le refroidissement est plus important. Il en résulte qu'il n'y a pratiquement pas d'accumulation de chaleur dans le fil au cours des différents pas du laminage.
Comme les caractéristiques techniquesdu fil - 25 obtenu, comme la charge de rupture,1'allongement et la résistivité, dépendent de la température du fil,le réchauffement accumulatif au cours d'un tréfilage limite la vitesse du fil pour une unité de tréfilage déterminée k et pour des caractéristiques techniques déterminées du 30 fil.
Les caractéristiques techniques du fil dépendent en effet de la structure cellulaire qui se développe au ' fe - 5 - cours du traitement. Plus cette structure est fine,plus la charge de rupture et la résistivité sont élevées et l'allongement est réduit. Une température plus élevée cause une restauration de la structure cellulaire. En 5 refroidissant entre deux filières,on contrôle cette restauration.
L'absence d'un tel réchauffement accumulatif au cours d'un laminage présente l'avantage que les caractéristiques techniques du fil sont indépendantes de 10 la vitesse du fil et que des vitesses du fil plus élevées peuvent être utilisées.
Cette indépendance des caractéristiques techniques de la vitesse est cependant en même temps un inconvénient étant donné que lors d'un laminage il n'est pas possible 15 de contrôler ou de modifier les caractéristiques techniques pour une réduction de section donnée à l'aide de la vitesse du fil.
A part cela, le laminage possède encore d'autres désavantages par rapport au tréfilage.
20 En effet, la surface du fil obtenu par laminage est d'une qualité sensiblement plus mauvaise que celle d'un fil obtenu par tréfilage.
En plus, il n'est pas possible d'obtenir par un laminage des dimensions et une forme aussi précises 25 de la section finale du fil que par un tréfilage.
Le remplacement des cylindres des cages de laminage exige beaucoup de temps.
L'invention a pour but de remédier à ces inconvénients et de procurer un procédé de fabrication de fil 30 métallique qui permet d'obtenir un fil de bonne qualité et avec les caractéristiques techniques désirées avec une productivité accrue par rapport aux procédés connus.
V k· ♦ - 6 -
Dans ce but, on réduit d'abord la section du fil jusqu'à une section intermédiaire en le soumettant à ce laminage à froid dans une partie de laminage à plusieurs cages, faisant partie d'une unité de production comprenant 5 également une partie de tréfilage à plusieurs pas, et on poursuit ensuite en continu, dans la partie de tréfilage de cette unité de production,la réduction de section par tréfilage jusqu'à la section désirée.
> La combinaison d'un laminage à froid et d'un 10 tréfilage non seulement permet d'obtenir les advantages de ces deux procédés sans leurs inconvénients mais permet en plus d'augmenter la productivité en fil ayant les caractéristiques technique désirées.
Dans une firme de réalisation particulière de 15 l'invention, on soumet le fil à un laminage à froid dans une partie de laminage à plusieurs cages à réduction de section fixe.
Dans une forme de réalisation avantageuse de l'invention, on réduit la section par tréfilage dans une 20 partie de tréfilage à allongement constant par pas.
Dans une forme de réalisation appliquéede préférence, on enroule le fil après le tréfilage à l'aide de d'un bobinoir.
Dans une forme de réalisation particulièrement 25 efficace de l'invention, on utilise comme fil métallique un fil d'un alliage d'aluminium.
De préférence, on utilise un fil d'un alliage d'aluminium comprenant du magnésium et du silicium.
L'invention concerne également le fil obtenu 30 par le procédé mentionné ci-dessus ainsi qu'une unité de production manifestement destinée à appliquer ce procédé. Une telle unité est caractérisée par le fait qu'elle comprend une partie de laminage à froid et une - 7 - partie de tréfilage.
D'autres particularités et avantages de l'invention ressortiront de la description d'un procédé de fabrication de fil métallique,d'un fil métallique ainsi 5 obtenu et d'une unité de production utilisée pour appliquer ce procédé, selon l'invention; cette description n'est donnée ci-après qu'à titre d'exemple non limitatif et avec référence aux dessins annexés.
La figure 1 est une représentation schématique 10 d'une unité de production utilisée pour réaliser le procédé de fabrication de fil métallique selon l'invention.
La figure 2 est une représentation graphique de la charge de rupture d'un fil en fonction de sa 15 vitesse de sortie de l'unité de production, lorsque ce fil est obtenu respectivement par le procédé selon l'invention, exclusivement par laminage et exclusivement par tréfilage.
La figure 3 est une représentation graphique 20 analogue à celle de la figure 2 mais représentant l'al longement du fil obtenu en fonction de sa vitesse de sortie.
La figure 4 est une représentation graphique analogue à celle des figures 2 et 3 mais représentant * 25 la résistivité du fil obtenu en fonction de sa vitesse de sortie.
Un fil 1 en aluminium ou en un alliage d'aluminium, fabriqué d'une manière connue dans un laminoir à chaud, est allongé en continu jusqu'au diamètre désiré en deux 30 étappes principales dans une même unité de production.
Dans une première étappe principale, le fil 1 est allongé jusqu'à un diamètre intermédiaire dans une partie de laminage à froid, désignée en général par le chiffre de référence 2 dans la figure 1.
V ► ψ - S -
Cette partie de laminage est une unité de laminage du type à plusieurs cages 3, à réduction constante ou fixe par cage.
De telles unités de laminage sont connues en 5 soi en ne sont donc pas décrites en détail ci-après.
Une telle unité qui convient particulièrement est décrite dans l'article "Microrolling : cold rolling wires of unusual diameters" de G. Properzi dans "Wire journal" de décembre 1979 et une telle unité est mise dans le % 10 commerce par la société Continuus SPA de Milan et désignée comme "Micro Rolling Mill".
Le nombre de cages 3 de 1*unité de laminage 2 dépend du diamètre du fil 1 alimentant 1'unité et du diamètre du fil 1 sortant de l'unité.
15 L'unité de laminage peut d'ailleurs facilement être adaptée à d'autres diamètres standard du fil 1 en enlevant ou en ajoutant un ou plusieurs paires de cages 3 à l'extrémité d'entrée de l'unité 2. Lorsque un autre diamètre du fil 1 sortant de l'unité est désiré, il suffit 20 d'enlever ou d'ajouter un ou plusieurs cages 3 à l'extré mité de sortie de l'unité 2.
Les diamètres standard du fil provenant du laminage à chaud sont 15, 12 et 9,5 mm. L'unité de laminage 2 est de préférence construite de telle manière que,pour 25 passer d'un diamètre de 15 mm à un diamètre de 12 mm du • fil 1 ou pour passer d'un diamètre de 12 mm à un diamètre de 9,5 mm du fil,il suffit d'enlever chaque fois deux cages 3 à l'extrémité d'entrée de l'unité de laminage 2.
Cette unité de laminage 2 peut par exemple être 30 constituée de huit cages, la réduction de section du fil étant de 20 % par cage dans les quatre premières cages et de 30 % par cage dans les autres cages. Avec les diamètres du fil 1 susdit, et avec respectivement V *.
- 9 - luit, six et quatre cages 3, le diamètre du fil laminé est de 4,75 mm. En enlevant les dernière et avant-dernière cages 3,on obtient un fil 1 d'un diamètre de 6,75 mm.
Les cylindres des différentes cages 3 sont de 5 préférence entraînés par une chaîne mécanique à l'aide d'un seul moteur à courant continu.
Dans certains cas, la section du fil 1 peut . également être modififée de forme au cours d'une opération de laminage dans une cage 3, mais de préférence le fil 1 '10 sortant de la partie 2 présente une section ronde.
Dans une deuxième étappe, on réduit la section du fil 1 sortant de la partie de laminage à froid 2 jusqu'au diamètre final désiré dans une partie de tréfilage désignée en général par le chiffre de référence 4 dans la figure 1. 15 On prévoit une possibilité d'accumulation du fil 1 entre la partie de laminage 2 et la partie de tréfilage 4 pour le cas où la vitesse de sortie du fil 1 de la partie de laminage 2 serait plus grande de la vitesse d'alimentation du fil à la partie de tréfibge 4. On utilise à 20 cet effet une unité de production comprenant entre la partie de laminage 2 et la partie de tréfilage 4 un accumulateur 5. Cet accumulateur est d'une construction connue et n'est donc pas décrit en détail ci-après.
La partie de tréfilage 4 est une unité du type 2.5 à glissement et à différents pas avec un allongement constant à chaque pas. Cet allongement dépend uniquement de la construction et en particulier de la filière.
On entraîne de préférence la partie de tréfilage 4 à l'aide d'un moteur à courant continu.
30 D'une manière connue, l'unité de tréfilage comprend un nombre de filières 6 ou 7 successives chacune suivi d'un cabestan 8. La première filière 6 se trouvant V Jr - 10 - à l'entrée de l'unité n'est pas comme les autres filières 7 une filière normale mais une filière à rouleaux dénommée aussi "Roller-die".
La partie de tréfilage 4 peut donc être formée 5 d'une unité de tréfilage à filières normales,connue,dont on remplace la première filière par une filière à rouleaux, également connue en soi. Ni cette filière à rouleaux,ni cette unité de tréfilage ne seront donc décrit en détail ci-après.
10 Les unités suivantes mises dans la commerce convienent particulièrement à l'application du procédé selon l'invention après que la première filière 7 normale ait été remplacée par une filière à rouleaux 6 : l'unité de tréfilage type H 750 de la société Machinen-15 fabrik Herborn, l'unité du type 8-DXT-550 de la société
Hi-Draw Machinery Limited, et la ma fine du type KDA de la société Bekaert.
L'utilisation d'une filière à rouleaux 6 pour le premiér pas de tréfilage au lieu d'une filière normale 2o a pour raison que dans la partie de laminage 2 le fil est lubrifié à l'aide d'une suspension aqueuse comme c'est normalement le cas dans les unités de laminage,tandis que dans la partie de tréfilage 4, le fil 1 est lubrifié et refroidi à l'aide d'huile comme il sera décrit ci-après.
25 Or, cet huile est incompatible avec l'eau da la suspension.
. La combinaison d'un laminage et d'un tréfilage pose donc le problème de l'élimination de toute trace de suspension du fil 1 entre la partie de laminage 2 et la partie de tréfilage 4 ou du moins les filières normales 7 de cette 30 partie de tréfilage 4.
On enlève la plus grande partie de la suspension du fil 1 à l'aide dlun jet d-*air comprimé qu'on dirige sur le fil 1 par une tête 9 montée entre la partie de laminage 2 et ^accumulateur 5.
v * \ « - 11 -
Après avoir passé la tête 9, le fil 1 peut encore présenter des traces de suspension. Ces traces sont enlevées par l'huile avec laquelle on lubrifie la filière à rouleaux 6. On fait circuler cette huile en 5 circuit fermé. On pompe cette huile d'un réservdr 10 à travers la conduite 11. Cette huile retourne vers le réservoir 10 par la conduite de retour 12. Ce circuit fermé est complètement indépendant de l'huile vtilisée pour lubrifier les autres filières 7. La moindre trace 10 d'eau dans œtte dernière huile pourrait en effet per- tui±>er le tréfilage par les filières 7. Une filière à rouleaixî est par contre moins sensible à des traces d'eau dans l'huile lubrifiante et c'est pour cette raison que la première filière 6 doit de préférence être une filière 15 à rouleaux.
Aussi bien les filières 7 que les cabestans 8 sont lubrifiés et refroidis par de l'huile qu'on pompe d'un réservoir 13. On amène cette huile par des conduites amenée 14 aux filières 7 et par des conduites 15 sur les 20 cabestans 8. Chaque conduite 15 est pourvue d'une vanne 16 qu'on peut commander à distance. Toute l'huile est recueillie sur le fond de l'unité de tréfilage et renvoyée au réservoir 13 par la conduite de retour 17.
L'huile retournant dans les réservoirs 13 25 été réchauffé. On refroidit continuellement l'huile du réservoir 13 en la renvoyant en circuit fermé à travers un échangeur de chaleur 18.
On peut régler la quantité d'huile qui arrose chaque cabestan 8, et par conséquent le refroidissement 30 du fil 1 à chaque pas, à l'aide de la vanne 16 dans la conduite 15 correspondante. On peut ainsi agir sur le réchauffement global du fil 1 dans la partie de tréfilage 4.
î - 12 -
On peut évidemment également et surtout agir sur le réchauffement en agissant sur la vitesse du fil 1 étant donné que le réchauffement du fil dans la partie de tréfilage 4 est proportionnel à la vitesse du fil 1.
L'utilisation d'un moteur à courant continu pour entraîner aussi bien la partie de laminage 2 que la partie de tréfilage 4 permet de contrôler facilement et d'une manière précise le rapport des vitesses du fil dans ces deux unités. On peut ainsi facilement adapter la réduction de la section du fil 1 au cours du premier pas dans la partie de tréfilage 4 au diamètre final désiré du fil.
Après le tréfilage, on enroule le fil 1 à l'aide d'un bobinoir 19, à changement de bobine automatique. On entraîne ce bobinoir 19 également à l'aide d'un moteur à courant continu. De tels bobinoirs sont connus en soi et ne sont donc pas décrits en détail ci-après.
Entre la partie de tréfilage 4 et le bobinoir 19 on prévoit un accumulateur 20 à l'aide duquel on compense une éventuelle différence entre la vitesse de sortie du fil 1 de la partie de tréfilage 4 et la vitesse d'enroulement du fil 1 par le bobinoir 19.
La partie de lâminage 2, 1'acumulateur 5, la partie de tréfilage 4, 1*.accumulateur 20 et le bobinoir . 19 sont montés en ligne dans l'unité de production.
Le procédé décrit ci-devant convient particulièrement à des fils d'aluminium ou d'un alliage d'aluminium. Entre autres les fils suivants, indiqués selon la spécification de l'Aluminium Association, conviennent particulièrement pour l'application du procédé selon l'invention : 1.100, 1.199, 1.350, 1.370, 2.011, 2.017, 2.024, 2.117, 4.043, 5.005, 5.052, 5.056, 5.356, 6.053, 6.061, 6.110, 6.201 et 6.262.
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Le procédé décrit ci-devant présente des avantages importants par rapport à un procédé consistant uniquement en un laminage à froid ou en un tréfilage.
Le procédé décrit ci-devant nécessite moins de 5 filières que lorsque la réduction de la section du fil est obtenue exclusivement par un tréfilage. Ceci a pour conséquence que l'introduction d'un nouveau fil dans le dispositif pour réaliser le procédé peut s'éffectuer d'une manière assez rapide et sans trop de difficultés.
10 La réduction de section du fil par tréfilage est également moindre. Il en résulte une réduction de la surcharge du fil, aussi bien à la surface qu'à l’intérieur.
Il y a par conséquent moins de risque de rupture du fil et moins de risque de fautes de surface di^fil. Il y a 15 moins d'augmentation de température du fil au cours du procédé de sorte que les vitesses de tréfilage peuvent être plus élevées. La hausse de température au cours d'un laminage à froid est en effet beaucoup moins importante que lors d'un tréfilage. En plus on peut refroidir, 20 c'est necessaire, le fil entre 1'unité de laminage 2 et l'unité de tréfilage 5.
Par rapport à un procédé comportant uniquement un laminage à froid, le procédé décrit ci-devant a l'avantage d'une meilleure qualité du fil obtenu. La surface du 25 fil est beaucoup plus parfaite et on peut obtenir un fil de dimensions et de forme très précises.
La combinaison d'une étappe de laminage à froid et > d'une étappe de tréfilage a en outre pour résultat une souplesse d'utilisation accrue, et surtout une productivité 30 plus élevée de fil ayant les caractéristiques techniques desirees. On peut en effet facilement agir sur la '* ♦ - 14 - température du fil comme c'est le cas dans les procédés comprenant exclusivement un tréfilage, mais les vitesses du fil peuvent être plus élevées qu’avec les procédés connus mentionnés.
5 II s'est avéré que ces avantages supplémentares sont surtout importants lorsqu'on utilise un fil d'un alliage d'aluminium comprenant du magnésium et du silicium, en particulier un tel alliage utilisé pour fabriquer des conducteurs électriques. Ces avantages sont importants 10 lorsqu'on utilise par exemple un fil d'un des alliages suivants, indiqués selon la spécification de l'Aluminium Association : 6.053, 6.061, 6.110, 6.201 et 6.262. Le procédé selon l'invention et plus particulièrement avantageux pour le fil 6.201 comme le montre l'exemple com-15 paratif donné ci-après.
Exemple :
Un fil machine, d'un diamètre de 9,5 mm en alliage aluminium-magnésium-silicium no. 6.201 selon la spécification de l'Aluminium Association, a été réduit 20 à 3,15 mm.de diamètre. La composition chimique de l'alliage a été déterminée :
Mg : 0,57 %
Si : 0,59 %
Fe .· 0,23 % 25 Al : le reste.
Les autres éléments sont des inpuretés normales dans les alliages Al-Mg-Si utilisés pour la fabrication de conducteurs électriques.
Le fil machine a été élaboré par coulée en 30 continu et laminage du type Properzi (laminoir Properzi no. 7 de Continuus SPA), suivant le procédé décrit dans le brevet luxemburgeois no. 80.656.
* * - 15 -
Le fil a été réduit de section par trois procédés différents» Bans chaque cas, la température du fil sur la bobine du bobinoir à l'extrémité de sortie de l'unité de production, et la charge de rupture,!1al-5 longement et la résistivité du fil obtenu ont été mesurés pour des vitesses différentes du fil.
’ 1. Par_un_procédé connu_comprenant_exclusivement un_tréfilage : le tréfilage a été effectué dans une unité 10 Niehoff M 85 avec un jeu de filières donnant un allongement d'environ 32,5 % sauf dans la dernière passe,où l'allongement était d'environ 27 %.
vitesse en m/s 6 10 16 20 température en °C 81 122 159 177 15 charge de rupture en MPa. 335 341 352 339 allongement en % 4,2 4,4 4,7 4,8 -11 résistivité en 10 Ohm.m 3.140 3.125 3.108 3.100 2. Par_un_procédé_connu comprenant exclusivement 20 un laminage.
Le laminage a été effectué sur une machine à réduction de section constante.
vitesse en m/s 7 13 20 température en °C 30 61 82 25 charge de rupture en MPa. 324 336 353 allongement en % 2,1 2,7 3,1 ’ -11 résistivité en 10 Ohm.m 3.194 3.166 3.145 3. Par le procédé_suivant_l^invention.
30 Dans une première étappe, le fil machine a * ♦ - 16 - « été réduit en section de 9,5 mm à 4,75 mm en quatre pas dans une unité du type Micro-Rolling Mill de la société Continuus SPA de Milan. Dans une deuxième étappe le fil a été réduit jusqu'au diamètre final dans 5 une unité de tréfilage à allongement constant par filière, mais dont la première filière ‘ a été remplacée par une filière à rouleaux (roller-die).
Le tréfilage a été effectué en quatre passes à allongement constant,c'est-à-dire un allongement de 10 27, 5 %. Des filières de dimensions suivantes ont été utilisées : 4,50 mm, 4,01 mm, 3,56 mm et 3,15 mm.
vitesse en m/s_ 10 | 20 j 30 température en °C 130 138 152 charge de rupture en MPa. 342 351 364 15 allongement en % 4,3 4,6 5,1 -11 résistivité en 10 Ohm.m 3.115 3.109 3.092
Afin de permettre une comparaison aisée des caractéristiques mécaniques et électriques du fil obtenu 20 selon ces trois procédés , les résultats obtenus ont été mis en graphique dans les figures 2, 3 et 4. Dans ces figures, la charge de rupture , l'allongement et la résistivité ont été représentés en fonction de lg&itesse pour les trois procédés. Dans chacune des figures,la 25 courbe 1 correspond au procédé connu comprenant exclusivement un tréfilage, la courbe 2 correspond au procédé comprenant exclusivement un laminage et la courbe 3 correspond au procédé selon l'invention.
Il ressort des résultats que le procédé selon 30 l'invention permet facilement d'optimiser le couple charge de rupture-résistivité.
* * 4 - 17 - »
Il doit être entendu que l'invention n’est nullement limitée à la forme de réalisation décrite ci-avant et que bien des modificiations peuvent y être apportées sans sortir du cadre de la présente invention.
5 En particulier, le procédé n'est pas limité à des fils en un alliage d'aluminium.
Aussi bien le laminage que le tréfilage ne doivent pas nécessairement s'effectuer dans des parties à réduction de section constante à chaque pas. La 10 réduction de section peut varier à chaque pas ou à une partie des pas.
La partie de tréfilage ne doit pas nécessairement être constituée d'une filière à rouleaux (roller-die) et de filières normales. Cette partie peut comprendre 15 aucune ou plus d'une filière à rouleaux ou même être constituée uniquement de telles filières à rouleaux.
La partie de tréfibge ne doit pas non plus être nécessairement constituée par une unité de tréfilage à glissement. Chaque bobine peut par exemple être 20 entraînée séparément par un moteur sans glissement notable.
Claims (19)
1. Procédé de fabrication de fil métallique de section réduite à partir de fil de section plus grande, selon lequel on réduit la section du fil par laminage à froid en plusieurs pas, caractérisé en ce qu'on réduit 5 d'abord la section du fil jusqu'à une section intermé diaire en le soumettant à ce laminage à froid dans une partie de laminage à plusieurs cages faisant partie d'une unité de production comprenant également une partie de tréfilage à plusieurs pas et qu'on poursuit ensuite en 10 continu, dans la partie de tréfilage de cette unité de production, la réduction de section par tréfilage jusqu'à la section désirée.
2. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'on soumet le fil à un laminage à 15 froid dans une partie de laminage à plusieurs cages à réduction de section fixe.
3. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on réduit la section par tréfilage dans une partie de tréfilage à 20 allongement constant par pas.
4. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'on réduit la section par tréfilage dans une unité de tréfilage à glissement.
5. Procédé selon l'une quelconque de revendi- 25 cations précédentes, caractérisé en ce qu'on enroule le fil après le tréfilage à l'aide d'un bobinoir.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on utilise comme lubrifiant dans la partie de laminage une suspension 30 aqueuse, et qu'on enlève des restes de suspension du fil à l'aide d'un jet d'air comprimé entre la partie de lamiiaje et la partie de tréfilage. * * * - 19 -
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on effectue le premier pas de la réduction par tréfilage à l'aide d'une filière à rouleaux, nommé "roller-die".
8. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'on lubrifie le fil lors du premier pas de la réduction par tréfilage à l'aide d'huile • qu'on fait circuler en un circuit totalement indépendant des circuits d'huile qu'on utilise pour lubrifier le 10 fil dans les autres pas de tréfilage.
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on refroidit le fil dans la partie de tréfilage d'une manière contrôlable .
10. Procédé selon l'une quelconque des revendi cations précédentes, caractérisé en ce qu'on utilise comme fil métallique un fil d'aluminium.
11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'on utilise comme fil 20 métallique un fil d'un alliage d'aluminium.
12. Procédé selon la revendication précédente, „ caractérisé en ce qu'on utilise un fil d'un alliage d'aluminium comprenant du magnésium et du silicium. *
13. Procédé selon la revendication précédente, 25 caractérisé en ce qu'on utilise un fil de l'alliage 6.201 selon la spécification de 1'Aluminium Association.
14. Procédé de fabrication de fil métallique, comme décrit ci-avant.
15. Fil métallique obtenu par le procédé selon 30 l'une ou l'autre des revendications précédentes.
16. Fil métallique comme décrit ci-avant.
17. Unité de production pour appliquer le * . » <- ψ - 20 - procédé selon l'une ou l'autre des revendications 1 à 14, caractérisé en ce qu'elle comprend une partie de laminage à froid et une partie de tréfilage.
18. Unité de production selon la revendication 5 précédente, caractérisé en ce que la première filière de la partie de tréfilage est une filière à rouleaux, le circuit d'huile lubrifiante pour cette filière étant complètement séparé des circuits d'huile lubrifiante pour les autres filières et les cabestans.
19. Unité de production comme décrité ci-avant ou comme représentée aux dessins annexés. «
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