KR970003816B1 - 사용제 연료용 수송 캐스크 - Google Patents
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Abstract
요약없음
Description
제1도는 본 발명을 실시하는 수송 캐스크의 바스켓구조물을 분해 사시도.
제2도는 바스켓 구조물의 최상위 형성기판을 도시하는 제1도에서 예시되는 바스켓 구조물의 상부 평면도.
제3도는 최상위 형성기판의 확대 부분도.
제4A 및 제4B도는 형성기판의 충격-흡수 부분을 형성하는 다른 형상의 리거먼트 구조물 예시도.
제5도는 형성기판의 충격-흡수 부분이 연료봉이 용기하락 사고인 경우에 사용되는 최고 가속도 힘을 감소시키는 방법을 예시하는 그래프.
제6도는 강철에 관한 알루미늄의 높은 열 팽창이 형성기판의 가요성 변형없이 우수한 열 전도 성질을 가지는 단순 및 단일한 바스켓과 용기구조물을 만들기 위해 이용될 수 있도록 한 형성기판의 최적 외부직경이 결정될 수 있는 방법을 예시하는 그래프.
*도면의 주요부분에 대한 부호의 설명*
1 : 수송 캐스크2 : 원통형 용기
3 : 바스켓 구조물4 : 셀조립체
7a-j : 형성기판8 : 닫힘뚜껑
10 : 용기의 내부벽12 : 용기의 외부벽
15a-g : 17a-g : 판519 : 콘테이너
23a-d : 마운팅브라켓25 : 형성기판의 외부 에이지
27 : 형성기판의 스텝내부 에이지29a-p : 충격-흡수부분
32 : 27 : 안지름33 : 43 : 리거먼트
34a-h : 커트-아웃35 : 용접부
39 : 별모양 개구
본 발명은 원자력 발전소 설비로 부터 또는 까지 연료를 수송하기 위한 캐스크에 관한 것이며, 특히 위와 같은 캐스크에 이용하기 위한 바스켓 구조물에 관한 것이다.
원자력 발전소로 부터 사용제 연료 집합체를 수송하기 위한 캐스크는 공지 되었다. 통상으로, 위와같은 캐스크는 강철 용기에 삽입 가능하고 직사각형 저장 콘테이너의 배열을 유지하기에 알맞은 바스켓 구조물과 원통형 강철 용기를 포함하며, 각 직사각형 저장 콘테이너는 연료봉 집합체 또는 경화된 연료 캐니스터를 유지하도록 설계된다. 위와 같은 수송 캐스크의 일반적 목적 원자력 발전소로 부터 영구적 폐물 분리 지점 또는 재처리 설비까지 사용제 연료봉의 수송을 가능한 안전한 방법으로 가능케 하는 것이다. 지금까지, 비교적 소수의 수송 가능한 사용제-연료 캐스크는 원자력 발전소에서 발생하는 대부분 사용제 연료가 원자로 설비에서 위치되는 사용제 연료 푸울내에 저장 되므로 제작 되었고 이용되었다. 그러나, 온-사이드 저장 공간의 이용도는 증가하는 매일 적재할 때 꾸준히 감소한다. 또한, 어떤 규제는 사용제 연료 집합체가 원자력 발전소의 온-사이트 저장 설비로 부터 통제적으로 작동하는 원자핵폐물 설비까지 이동하는 것을 요한다.
원자로에 이용하는 동안에, 연료봉의 피복관은 방사선 저하와 연료 접합체의 그리드에 대항하는 마손으로 인해 부숴지게 된다. 그러므로, 만일 사용제-연료 수송 캐스크의 용기벽이 어떤 실제의 기계적 충격을 받는다면, 적어도 일부 연료봉은 아마도 완전히 파손되기 쉬우며, 그것에 의해서 피복관 내에 포함되는 분열성 연료를 형성하는 우라늄산화물의 방사성 입자를 누설하고 잠재적으로 위험한 방사선에 요원 노출 위험을 증가 시킨다.
본 발명은 위와 같은 문제점을 약화하기 위한 주요한 목적을 위하여 가지며, 따라서 본 발명은 사용제 연료를 유지하기 위한 긴 바스켓 구조물과, 바스켓 구조물을 수용하기 위한 챔버를 한정하는 실제로 원통형 내부 표면을 가지는 측벽과 함께 용기를 포함하는 사용제 연료용 수송 캐스크에 관한 것이며, 바스켓 구조물을 둘러싸고 바스켓 구조물 및 상기 용기의 내부벽 표면 사이에 열전도 관계 및 형성기판 서로에 관해 축방향으로 유지하여 끼워지는 다수의 열-전도성 환상 형성기판 각각은 바스켓 구조물과 맞물리는 내부 에이지의 최소 부분과 함께 둘레 내부 에이지를 가지며, 각 형성기판은 내부 에이지의 상기 부분에 인접하게 방사성 배치되고 용기의 측벽을 통해 형성기판까지 전송되는 기정된 크기 이상을 기계적 충격하에서 변형 가능하게 휘도록 구조적으로 약화되는 충격-흡수판 부분을 포함하는 것을 특징으로 한다.
충격-흡수판 부분을 가지는 형성기판이 만일 수송캐스크가 예를 들면 우발적으로 하락되는 것으로 인해 기계적 충격 또는 우발적으로 하락되는 것으로 인해 기계적 충격 또는 충돌을 받는 다면 다른 힘 결과와 같은 손상으로 부터 바스켓 구조물 내에 사용제 연료체를 보호하게 될 것임을 이해할 것이다.
양호하게, 충격-흡수판 부분은 가요성 있게 변형 가능한 리거먼트 구조물을 형성하도록 배열내에 충격-흡수판을 통해 내경의 상호 평행 개구를 가짐으로써 충격-흡수를 제공한다.
개구는 원형이고 서로에 관한 삼각형 피치로 배열되거나, 또는 원형 개구와 별 모양 개구 서로에 관해 삼각형 피치로 원형 개구 사이에 산재되는 별-모양 개구를 포함할 수 있거나, 또는 4잎 모양의 개구 서로에 관해 사각현 피치로 배열 되고 4잎 모양일 것이다. 여기에서 지금부터 서술될 실시예에서, 바스켓 구조물은 불규칙 둘레 형상을 가지며, 바스켓 구조물의 어떤 둘레 부분은 다른 둘레 부분 보다 용기의 원통형 내부 벽 표면에 더 가깝게 배치되며, 형성기판의 충격-흡수 부분은 용기의 내부 벽 표면에 더 가까운 둘레부분에 방사상 인접하게 위치된다.
양호하게, 형성기판의 적어도 어떤 부분은 용기 측벽으로 부터 보다 먼 바스켓 구조물의 적어도 몇개의 둘레 부분에 대항하는 형성기판의 내부 에이지 부분에서 형성되는 커트-아웃을 가진다.
양호하게, 형성기판은 바스켓 구조물에 접합되고, 각 형성기판은 바스켓 구조물에 부착되는 형성기판과 함께 바스켓 구조물이 용기내에 삽입되도록 그리고 바스켓 구조물 내에 사용제 연료에 의해서 발생되는열에 대해 형성기판 노출에 대하여 형성기판이 용기 측벽과 견고한 마찰 맞물려서 열팽창 및, 바스켓 구조물로 부터 사용제 연료의 제거에 따르는 기정된 온도에 대해 형성기판의 냉각에 대하여 상기 용기로 부터 바스켓 구조물의 재거를 가능케 하기 위해 열 수축 하도록 외부 직경을 가지며, 형성기판은 용기 측벽의 강철과 같은 물질보다 더 높은 열 팽창 계수를 가지는 알루미늄과 같은 열 전도 물질로 만들어진다.
본 발명은 바스켓 구조물 내에 하중된 사용제 연료와 함께 바스켓 구조물이 캐스크 용기내에 쉽게 삽입되게 허용하는 것과, 열팽창을 통해 형성기판이 자동으로 용기 축벽과 함께 우수한 열 정도 접촉을 설정 및 캐스크 용기와 함께 바스켓 구조물을 기계적으로 이용케 하는 것의 장점을 제공하며, 그것에 의해 가장 편리한 방법으로 어떤 "슬랙"을 제거하게 되며 그렇지 않다면 바스켓 구조물이 사용제-연료 캐스크의 수송 동안에 용기벽에 대하여 바람직 하지 않게 떨어질 수 있다.
본 발명의 양호한 실시에는 첨부 도면에 관한 보기에 의해서 서술될 것이다.
제1도를 참조하면, 거기에 예시된 수송 캐스크(1)는 원통형 용기(2)와, 용기(2)내에 삽입 가능한 바스켓 구조물(3)을 포함하며 셀 조립체(4)와 셀 조립체(4)를 포위하는 다수의 원형 형성기판(7a-j)을 포함한다.
원통형 용기(2)는 기밀 방법으로 용기(2)의 상단 에이지 주위에 분해 가능하게 설치되기에 적당한 닫힘 뚜껑(8)을 포함하며, 용기(2)의 내부로 부터 물의 배수 하도록 선택적으로 개방되기에 적당한 대칭으로 배열된 드레인 홀(예시되지 않음)을 제공한다.
원통형 용기(2)의 측벽은 약 30cm두께의 탄소 강철로 만들어질 수 있으며, 또는 스테인레스 강철, 납과, 붕소 화합물을 포함하는 중성자-흡수 플라스틱 혼합물로 구성 될 수 있으며: 그러나, 탄소 강철은 비교적 높은 강도, 저렴한 비용, 유리한 열전도 특성으로 인해 양호한 물질이다.
용기(2)의 내부벽(10) 및 외부벽(12)은 원통형 형상으로 정확하게 기계 제작된다.
제2도에 있어서, 셀 조립체(4)는 두개 세트의 평행판(15a-g과 17a-g)으로 구성되며, 평행판은 그것의 길이의 약 2분의 1거리를 슬롯하며 사각형 긴 셀의 배열(5a-x)을 한정하기 위해서 "달걀-상자" 같은 형태로 사이에 설비된다.
판(15a-g, 17a-g)은 구조물(4)을 단단하게 하기 위해서 모든 교차점에서 함께 용접된다.
양호한 실시예에서, 비록 스테인레스 강철이 사용될수 있을 지라도, 각 판(15a-g, 17a-g)은 알루미늄으로 형성된다.
각 셀(5a-x)에 배치되는 것은 사각형 단면의 긴 콘테이너(19a-x)이다.
제3도로 부터 가장 잘 도시된 것처럼, 각 콘테이너(19a-x)의 외측벽은 약 2mm 두께를 가지는 보랄
과 같은 알맞은 중성자-흡수 물질의 시이드(21)로 피복된다. 각 셀(5a-x)의 코너에 배치되는 마운팅 브라켓(23a-d)은 내부 셀 벽에 관해 균일하게 유지되는 셀(5)내에 각 콘테이너(19)를 지지하게 작용한다.
제1도, 2도, 3도에서 도시된 것처럼, 바스켓 구조물(3)의 각 형성기판(7a-j)은 원통형 용기(2)의 내부직경(D)과 거의 같은 크기의 직경(D)을 가지는 원통형 외부 에이지(25)와, 셀 조립체(4)의 외부 주변에 관해 보완 형태로 스텝 내부 에이지(27)를 가진다. 또한, 각 형성기판(7a-j)은 셀조립체(4)의외부 코너(30a-j) 및 외부 반구간(31a-d)에 인접하게 위치되는 다수의 완충 부분(29a-p)을 포함한다.
제3도로 부터 잘 알수 있는 바와 같이, 각 완충부분(29a-p)은 거기를 통해 완전히 형성되고 그것의 충분한 두께에 대하여 특정한 형성기판(7)을 통해 뻗는 다수의 안지름(32)을 포함한다.
이런 안지름은 어떤 크기 이상으로 기계적 충격에 노출 될대 유연하게 변형하게 되는 리거멘트(33)의 네트워크를 한정하기 위해서 삼각형 피치(1T)로 배열된다.
원형 안지름(32)의 이용은(보다 복잡한 단면을 가지는 안지름에 대항하는 것으로써)각 형성기판(7a-j) 위에 충격-흡수 부분(29a-p)의 제작을 용이하게 한다. 위와 같은 원형의 안지름(32)은 그것의 제작 동안에 형성기판(7a-j)내에 직접적으로 형성되거나 또는 드릴 될 수 있다.
직경이 약 1.7m 및 두께가 5cm의 형성기판에 대하여, 각 안지름(32)의 직경은 약 6mm이다. 삼각형으로 배열된 안지름(32) 사이의 리거먼트(33)의 최소 나비는 약 2.5mm이다.
형성기판의 내부 에이지(27)에서, 각 형성기판(7a-j)은 다음의 3가지 목적으로 이용되는 다수의 모난 커트-아웃(34a-h)(제2도)을 가진다.
즉(1) 형성기판이 셀 조립체(4)의 측벽에 고정되는 것에 의해서 용접부(35)(제3도)의 길이를 감소함으로써 바스켓 구조물(3)주위에 형성기판(7a-j)의 설비를 용이하게 하기 위한 것: (2) 형성기판(7a-j)의 무게를 상당히 감소 시키기 위한 것: (3)한 충격-흡수부분(29a-p) 내에 형성기판(7a-j)의 내부 에이지(27) 및 셀 조립체(4)의 벽 사이의 모든 주요한 접촉점을 기계적으로 초점을 맞춤으로서 부분(29a-p)의 충격-흡수 기능을 보완 하기 위한것.
제4A도는 형성기판(7a-j)의 충격-흡수 부분(29a-p)을 형성할 때 이용하기에 알맞은 다른 리거먼트 구조물(36)을 예시한다.
위와 같은 특정한 리거먼트 구조물(36)은 다수의 원형 안지름(37)과, 삼각형 피치(T2)형태로 원형 안지름(37)사이에 군대군대 배치되는 다수의 6개점으로 된 별 모양 개구(39)를 포함한다. 이러한 특정한 리거먼트 구조물(36)이 별 모양의 개구(39)를 형성하기 위해 필요한 브로우칭 작업으로 인해, 단지 삼각형으로 배열되는 원형 안지름과 함께 형성되는 리거먼트 구조물 보다 제작되는 것이 더 어려운 반면에, 그것은 동일한 나비W를 실제로 가지는 리거먼트(43)로 귀걸되는 장점을 가지며, 그것에 의해서 이런 리거먼트 구조물(36)이 어떤 크기 이상의 기계적 충격에 노출될대 각 충격-흡수 부분(29a-p)(평면으로 도시됨)의 영역을 통해 보다 균일하고 변형 가능하게 휘게 된다.
제4B도는 형성기판(7a-j)위에 충격-흡수부분(29a-p)을 형성하기에 알맞은 제2의 다른 리거먼트 구조물(45)을 예시한다. 이 특정한 구조물(45)은 S-형상 리거먼트(53)를 나타내도록 사각형 피치(S)로 서로에 관해 배열되는 다수의 브로우치된 클로우버잎 또는 4개잎 개구(47)로 부터 형성된다.
이 특정한 구조물(45)이 지금까지 서술된 두개 보다 제작하는 것이 더 어려운 반면, 그것은 균일하고 제어된 항복의 장점을 제공한다. 특히, 만일 리거먼트 구조물(45)이 화살표(55)로 표시된 방향으로 가해지는 압축력을 받는다면, S-형태리거먼트(53)는 힘의 작용선 가장 가까운 행을 시작으로 엄격한 기계적 작용힘에 따라서 진행하여 한 행씩 연속적으로 균일하고 가용성 있게 휠수 있다. 그러므로, 행(59)은 휘게 되는 첫번째일 것이며, 그리고 행(61)이 수행되며, 그 다음으로 행(63)이 수행될 것이다. 위와 같이 제어되고 한행씩 휨은 셀 조립체(4)의 코너(30) 및 외부 중간부분(31)에서 가장 가까운 충격흡수 부분(29a-p)의 변형량을 최소화하며, 그것에 의해서 셀 조립체의 어떤 부분이 부주의한 사고의 경우에 원통형 용기(2)의 내부벽 및 형성기판(7a-j)사이에 잼 되는 것을 막도록 한다. 위와 같은 잼 또는 바인드의 방지는 셀 조립체(4)가 캐스크(1)의 보수 및 그 내에 배치된 연료봉의 회수를 허용하기 위해서 하락 사고후에 용기(2)로 부터 제거될 수 있음을 확실히 한다.
제5도에 있어서, 형성기판(7a-j)의 충격-흡수부분(29a-p)이 연료봉이 1.5m 하락과 동일한 기계적 충격을 받을때 용기(2)내에 연료봉에 의해서 작용되는 가속힘을 감소 시키는 방법을 그래프로 예시한다. 제5도의 굵은 커브는 수송 캐스크(1)내에 연료봉이 하락사고의 경우에 형성기판(7a-j)에 제공되는 충격-흡수 부분(29a-p)과 함께 받게 되는 최대가속도 g's를 예시하며, 점선 커브는 동일봉이 위와 같은 충격-흡수 부분(29a-p)이 없는 것을 제외하고 동일 조건하에서 받게 되는 g's를 나타낸다. 그래프로 부터 알 수 있듯이, 봉이 받게 되는 최대힘은 본 발명과 함께 약55 g's이고 본 발명 없이 104g's이다. 그러므로 약 50퍼센트까지 봉에 관한 가속도 힘을 감소시키는 것은 수송 캐스크(1)가 약 1.5m의 하락과 동일한 충격에 노출되는 경우에 파괴 또는 파손되기 쉬운 다수의 지르칼로이
-피복 연료봉을 상당히 감소 시킨다. 파괴 또는 파손 연료봉 양의 위와 같은 실제 감소는 캐스크(1)내에 존재하는 유리된-부동의 우라늄 산화물 과립 및 펠릿 칩의 양을 상당히 감소 시키며, 그것에 의해서 하락 사고와 관련되는 캐스크(1)로 부터 연료봉을 회수하는 것은 매우 쉽다. 하락할때 캐스크의 셀 조립체가 받게 되는 g-힘의 낮춤은 셀조립체(4)가 받게 되는 기계적 뒤틀림 상태 및 휨 크기를 실제로 감소 시키며, 셀 조립체(4)의 콘테이너(19)내에 배치 되는 연료봉의 회수를 수월하게 한다.
제6도는 알루미늄으로 만들어지는 형성기판(7a-j)의 최적 외부 직경이 우수한 열 전도 성질을 가지는 간단한 자체 결함된 바스켓 및 용기 구조물을 제작할때 강철로 만들어지는 원통형 용기(2)에 대한 알루미늄의 고온 팽창 계수를 이용하기 위해서 결정될 수 있는 방법을 예시하는 그래프이다. 이 그래프의 가로 좌표 또는 X-축은 형성기판(7a-j)의 외부 직경 및 원통형 용기(2)의 외부 직경 사이에 직경 갭에 관한 제작 공차를 예시한다. 세로 좌표 또는 Y-축은 형성기판(7a-j)의 외부 에이지 및 원통형 용기(2)벽의 내부 표면 사이에 실제 직경 갭을 밀리미터로 나타낸다. 약 1.73m의 용기 내부 직경과 함께, 형성기판(7a-j) 및 용기(2)의 내부벽(10)사이에 직경 갭은 열 평형 상태에 도달도니 후 약 13℃의 주위돈도에서 약 3mm일 것이다. 형성기판(7a-j) 및 용기 (2)사이에 인터피어런스 맞물림이 직경 갭의 공차 및 주위 온도의 함수로써 변화 하는 양은 제6도에서 크로스-해치 지대로 나타낸다. 기본적으로, 이 그래프는 직경갭이 바람직한 3mm 갭 보다 더 큰 0.38mm일때를 나타내며, 인터피어런스 맞물림은 용기(2)의 내부 온도가 32℃ 또는 그 이상일때 항상 발생할 것이다. 이 그래프는 갭이 바람직한 3mm 갭보다 더 작은 0.38일때, 인터피어런스 막물립은 약 -12℃ 또는 그 이하의 주위온도에서 발생할 것임을 나타낸다. 어떤 인터피어런스-형태맞물림도 직경갭이 충분한 0.38공차에 따라서 3mm 이하일깨 조차 약 -12℃ 이하에서 발생하지 않는다: 그러나, 인터피어런스-형태 맞물림은 셀 조립체(4)를 허용 가능한 저온도에서 유지하도록 위와 같은 저 주위온도에서 필요하지 않다.
제6도에서 그래프의 싱글-해치 영역은 열 평형 상태가 도달되기 전에 형성기판(7a-j) 및 용기(2)의 내부벽(10) 사이에 발생하는 인터피어런스-형태 맞물림을 나타낸다. 위와 같은 비-평형 상태는 바스켓 구조물(3)과 형성기판(7a-j)이 약 30cm 두께의 강철 용기(2)벽보다 더 빨리 가열되기 때문에 캐스크(1)가 사용제 연료봉을 적재 및 물을 배수할때 마다 존재한다.
형성기판(7a-j) 및 원통형 용기(2)의 내부벽(10)사이에 발생하는 인터피어런스-형태맞물림의 양은 인터피어런스-형태 맞물림의 과잉양이 형성기판(7a-j)이 비탄성적으로 변형되는 원통형 용기(2)의 강철 벽 두께에 대항하여 매우 타이트하게 형성기판(7a-j)의 외부 에이지를 압착할 수 있기 때문에 중요한 디자인 항목이다. 위와같은 비탄성 변형은 열 평형 상태가 도달된 후 형성기판(7a-j)의 외부 에이지가 용기(2)의 내부벽(10)으로 부터 분리되도록 위와 같은 정도로 3mm의 바람직한 직경 갭을 넓힐 수 있으며, 그것에 의해서 용기(2)로 부터 열 유동을 단축하며 셀 조립체(4)가 과잉 가열된다.
제6도의 그래프에서 단일-해치 영역은 형성기판(7a-j) 및 용기(2)의 내부벽(10)사이의 인터피어런스-형태 맞물림의 최대양이 직경갭이 커트되는 월스-공차 시나리오에서 약 3.3mm인 것을 나타낸다.
형성기판(7a-j)은 만일 형성기판 및 바스켓 구조물(3)의 셀 조립체(4)가 알루미늄 60601-T451과 같은 비교적 높은 강도 알루미늄 합금으로 만들어진다면 위와 같은 정도의 인터피어런스-형태 맞물림을 저지할 수 있다.
양호한 실시예에서, 셀 조립체(4)와 바스켓 구조물의 형성기판(7a-j)은 5가지 이유로 위와 같은 형태의 알루미늄 합금, 알루미늄(6060T45로 만들어진다. 첫번째로, 위와 같은 합금은 열전도성이 매우 높으며 일단 열평형이 되면 셀 조립체(4)내에 사용제 봉으로 부터 열이 원통형 용기(2)의 벽을 통해 쉽게 소모하게 한다.
둘째로, 단일 합금의 이용은 강하고 신뢰할 수 있는 용접 접합부(35)가 형성기판(7a-j) 및 셀조립체(4)의 외부 주변 사이에 형성되는 것을 허용한다.
세째로, 알루미늄 합금이 일반적으로 매우 부드럽고 쉽게 기계 제작되므로, 형성기판의 충격-흡수부분(29a-p)에서 충격-흡수 리거먼트(33)를 형성할 목적으로 삼각형-피치 안지름(32)의 드릴링은 비교적 쉬운 작업이다.
네째로, 알루미늄은 가벼운 무게를 가지며, 그러므로 캐스크(1)의 무게를 감소하는 것은 충분히 하중된 캐스크(1)가 약 100 및 200톤 사이의 무게라는 사실을 주시하면 중요한 고려이다.
마지막으로, 원통형 용기의 벽을 형성하는 탄소 강철과 셀 조립체(34) 및 바스켓 구조물(3)의 형성기판(7a-j)을 형성하는 알루미늄 합금 사이의 열 팽창 계수에서 중요한 차이가 존재하기 때문에, 열 평형이 이루어질 때 용기(2)의 내부벽(10)과 자동으로 맞물리는 형성기판(7a-j)을 디자인 하는 것은 가능하며, 그것에 의해서 캐스크(1)를 이용하며 바스켓 구조물(3)에서 사용제 연료봉 및 용기;(2) 외측에 주위공기 사이에 충분한 열 교환을 제공한다.
알루미늄 합금이 양호한 물질인 반면, 다른 적당한 금속은 바스켓 구조물(3)을 제작하기 위해서 이용되는 합금이 용기(2)를 형성하기 위해서 이용되는 합금보다 열에 반응하여 많은 양이 팽창하는 동안에, 원통형용기(2)와 바스켓 구조물(3)을 형성하기 위해서 이용 될 수 있음을 유의 해야 한다.
그래서, 원통형 용기(2)와 다른 형태의 강철(즉, 탄소강철대 여러가지 형태의 스테인레스 강철)로 부터 바스켓 구조물(3)을 형성하는 것은 비-알루미늄 합금이 이용된다면 비록 바스켓 구조물 및 용기 사이의 양호한 직경 갭이 상당히 변화 할지라도 가능할 것이다.
Claims (10)
- 사용제 연료를 유지하기 위한 긴 바스켓 구조물과, 바스켓 구조물을 수용하기 위한 챔버를 한정하는 원통형 내부벽을 가지는 측벽과 함께 용기를 포함하는 사용제 연료용 수송 캐스크에 있어서, 긴 바스켓 구조물(3)을 두러싸고 열전도 관계 및 서로에 관해 축방향으로 유지하여 바스켓 구조물(3) 및 상기 용기(2)의 내부벽 표면(10) 사이에 기워지는 다수의 열-전도성 환상 형성기판(7) 각각은 바스켓 구조물(3)과 맞물리는 내부 에이지의 최소 부분과 함께 둘레 내부 에이지(27)를 가지며, 각 형성기판은 내부 에이지의 상기 부분에 인접하게 방사상 배치되고 용기의 측벽을 통해 형성기판까지 전송되는 기정된 크기 이상을 기계적 충격하에서 변형 가능하게 휘도록 구조적으로 약화 되는 충격-흡수판 부분(29)을 포함하는 것을 특징으로 하는 사용제 연료용 수송 캐스크.
- 제1항에 있어서, 각 상기 충격-흡수판부분(29) 개구(32 또는 37, 39 또는 47)에 관해 평행으로 일정한 간격으로 유지하여 판 부분을 통해 형성되고 개구 사이에 변형 가능한 리거먼트를 휠 수 있게 형성하도록 배열되는 개구(32 또는 37, 39 또는 47)을 가지는 것을 특징으로 하는 사용제 연료용 수송 캐스크.
- 제2항에 있어서, 상기 개구(32)는 원형이고, 개구 서로에 관해 삼각형 피치(1T)로 배열되는 것을 특징으로 하는 사용제 연료용 수송 캐스크.
- 제2항에 있어서, 상기 개구는 원형개구(37)와, 개구 서로에 관해 삼각형 피치(2T)로 원형 개구(37) 사이에 산재되어 있는 별 모양 개구(39)를 포함하는 것을 특징으로 하는 사용제 연료용 수송 캐스크.
- 제2항에 있어서, 상기 개구는 서로에 관해 사각형 피치(S)로 배열되는 4잎 무늬 개구(47)인 것을 특징으로 하는 사용제 연료용 수송 캐스크.
- 상기 항중에 어떤 한 항에 있어서, 상기 바스켓 구조물(3)은 불규칙 형상의 둘레를 가지며, 바스켓 구조물의 어떤 둘레 부분(30, 31)은 그것의 다른 둘레 부분보다 용기(2)의 내부 벽 표면(10)에 더 가까이 배치되며, 상기 충격-흡수판 부분(29)은 상기 내부 벽 표면(10)에 더 가까운 둘레 부분(30, 31)에 방사상 인접하게 위치 되는 것을 특징으로 하는 사용제 연료용 수송 캐스크.
- 제6항에 있어서, 상기 형성기판(7)의 적어도 일부는 상기 다른 둘레 부분에 형성되는 커트-아웃(34)을 가지는 것을 특징으로 하는 사용제 연료용 수송 캐스크.
- 제7항에 있어서, 상기 형성기판(7)은 바스켓 구조물(3)에 부착되고 각 형성기판과 함께 바스켓 구조물이 상기 용기(2)내에 삽입되도록 및, 바스켓 구조물 내에 사용제연료에 의해서 발생되는 열에 노출 될때 형성기판이 용기(2)의 측벽과 굳건한 기계적 맞물림으로 열팽창과 바스켓 구조물로 부터 사용제 연료의 제거에 뒤따르는 기정된 온도에 대해 냉각하는것에 있어서 상기 용기로 부터 바스켓 구조물의 제거를 가능케 하기 위해 열 수축하도록 외부직경을 가지는 것을 특징으로 하는 사용재 연료용 수송 캐스크.
- 제8항에 있어서, 상기 형성기판(7)은 용기(2)의 측벽 물질보다 더 높은 열팽창 계수를 가지는 열전도 물질로 만들어지는 것을 특징으로 하는 사용제 연료용 수송 캐스크.
- 제9항에 있어서, 상기 형성기판(7)은 알루미늄으로 만들어지고, 상기 용기(2)의 측벽은 강철로 만들어지는 것을 특징으로 하는 사용제 연료용 수송 캐스크.
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