KR960009402Y1 - 향상된 인장강도를 갖는 테이프 - Google Patents

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리 우드 토마스
필립 레세만 로날드
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미네소타 마이닝 앤드 매뉴팩츄어링 컴패니
도날드 밀러 셀
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Abstract

내용 없음.

Description

향상된 인장강도를 갖는 테이프
제1도는 본 고안 테이프의 단면을 나타낸 일실시 양태도.
제2도는 본 고안의 압출 시스템의 개략도.
제3도는 본 고안 테이프의 압출, 진행방향 및 감기는 상태를 나타낸 개략도.
제4도는 제2도에 나타난 동시 압출 다이의 단면도.
제5도는 관형 오리피스를 갖는 제4도의 다이 일부를 나타낸 확대 정면도.
제6도는 본 고안에 사용되는 다이의 제2실시양태를 나타낸 단면도.
제7도는 노치형 오리피스를 갖는 제4도의 다이 일부를 나타낸 확대 정면도.
제8도는 본 고안의 테이프를 캘린더링 하는데 사용되는 시스템의 개략도.
제9도는 본 고안 테이프의 벡킹에 매립된 립의 확대 개략도.
제10도는 립단면 직경의 약 50% 깊이 까지 립이 매립되었을 때 본 고안의 립-합유제품 단면의 80배 확대 사진.
제11도는 립단면 직경의 약 90% 이상의 깊이까지 립이 매립되었을 때 본 고안의 립-함유제품 단면의 80배 확대 사진.
제12도는 본 고안의 립-함유 제품 제조시 이용되는 립-함유제품 단면의 80배 확대 사진. 이 사진 제품의 립은 아직 벡킹이 매립되지 않은 상태임.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
10 : 테이프 12 : 벡킹
14 : 립 16 : 접합체 층
17 : 단부 18 : 분리부
24 : 매니포울 드라이 38 : 단일 다이 오리피스
본 고안은 강화된 압감 접착테이프 및 그의 제조방법에 관한 것이다.
필라멘트 테이프라고도 알려진 강화 테이프는 일반적으로, 접합체에 의해 일 주표면에 접합되며 다수의 유리 또는 합성 중합체 필라멘트로 구성된 다수의 얀을 가지는 벡킹을 포함한다. 선택적으로 이 얀은 개개 필라멘트에 의해 대체될 수 있다. 통상, 압강 접합체 층은 테이프의 얀 또는 필라멘트-함유 표면에 가해진다. 필라멘트 테이프와는 와프 빔(warp beam) 또는 스틀로부터 인출된 연속 필라멘트 또는 얀을 기질, 예로 필름 또는 페이터 벡킹에 가하여 제조된다. 미합중국 특허 제2,750,315호에는 필름 또는 페이터 벡킹을 접합 용액으로 코팅한 후 충분히 건조하여 용매를 제거하는 방법이 기재되어 있다. 이때 합성중합체 얀은 벡킹에 적층된다. 다음 얀-함유 벡킹은 제2접합 용액으로 코팅된 후 다시 건조된다. 완성된 테이프는 점보를 슬릿에 감겨진 후 통상의 방식대로 테이프 룰에 감겨진다. 이 방법은 또한 꼬임없는 단일-섬유 필라멘트에도 적용된다. 이 모든 단계중에는, 많은 문제점이 발생할 수 있다. 가장 일반적인 문제는 층상화 단계에서 와프로부터 필라멘트가 파손되는 것이다. 적층단계 중에 얀의 배열을 좋게 하기 위하여는 와프 비임으로부터 얀 코움(comb)까지 개개 얀을 이어주는 초기 조립에 많은 시간이 소요된다. 매우 약한 수백개의 얀을 처리하는 공정에 어려움이 있다. 얀의 장력, 접합피복 및 층상화 등 적당한 공정조건을 선택하는 것이 낭비 및 재작업을 최소화 하는데 결정적인 영향을 준다. 다른 문제점은 접합 시스템과 테이프의 얀의 적합성이다. 접합제가 필라멘트 다발로 구성된 개개의 얀을 둘러싼다 하더라도, 각 필라멘트를 코팅하지는 않는다. 따라서 접합제와 필라멘트 표면간에 불량한 접합이 나타날 수 있다.
미합중국 특허 제4,592,938호에는 두 중합체 물질을 동시 압출하여 내부 강화 필름웨브를 제조하는 방법이 기재되어 있다. 필름 웨브의 기질물질 내에 필름 웨브의 수직방향으로 매립된 편평한 강화 스트립에 의해 인장강도가 증가하게 된다. 필름의 기본 용도는 플라스틱 백(bag) 및 부품을 강화하는 것이다.
미합중국 특허 제4,536,362호에는 한쌍의 간격을 둔 다이 립(lip)을 통하여 수지를 압출시켜 수지의 립(rip)을 지니는 플라스틱 필름을 제조하는 방법이 기재되어 있다. 다이립의 하나에는 다이립을 가로 질러 수지의 흐림방향의 각도로 향하는 슬롯이 제공된다. 수지의 불순물들은 한 다이 립에 제공된 슬롯에 수집되거나 유지된다. 이 현상은 압출과정중 슬롯의 배열에 의해 발생한 전단 용력 장에 의해 나타난다. 결국, 수지의 모든 불순물은 필름의 두꺼운 립 부분에 수집 및 포함되고 따라서 필름사용시 불순물에 의한 해로운 효과를 감소시킨다.
미합중국 특허 제4,454,192호에는 다수의 인공 필라멘트 얀을 사이트에 함입시키고 필라멘트 얀을 적당한 접합체로 매립하여 압감 시이트 접합테이프를 제조하는 방법이 기재되어 있다. 인공 얀은 시이트의 한쪽 면에 함입되어 필라멘트 얀의 적어도 반이 적착층 내에 매립되도록 노출된다. 이 공정은 얀을 테이프 벡킹에 적용하는 것을 포함하여 많은 기계적 공정의 문제점, 예로, 얀의 파손, 장치 작동시간의 손실, 및 물질의 품질문제 등을 일으키기가 쉽다.
필라멘트 테이프가 매우 유용하더라도, 필라멘트의 고가 및 공정의 고가로 인해 그들의 제조비용은 높게 된다. 필라멘트-강화 테이프의 제조비용을 줄이기 위해, 일부 제조업자들은 벡킹에 접합되는 필라멘트의 수를 감소시키는데 주력해 왔다. 그러나 이 방법은 테이프의 인장강도를 감소시킨다.
고-품질의 필라멘트-강화 테이프는 매우 높은 인장강도를 갖는 것으로 알려진 반면, 그들은 통상 단지 1회만 사용되어 소비자에게 사용비용을 부담시키는 것이었다. 따라서, 알맞은 고수준의 인장 강도를 가지면서도 고품질 필라멘트-강화 테이프보다 훨씬 저렴한 테이프가 요구되고 있다.
본 고안은 적어도 일 주표면에 적어도 부분적으로 매립되어 실질적으로 수직방향으로 배치된 다수의 립을 갖고 적어도 일부표면에 접합제 층을 함유하는 벡킹을 포함하는 테이프를 제공한다. 본원에서 용어 테이트는 넓은 폭으로 제조된 테이프 및 더 좁은 쪽으로 된 테이프 슬릿 모두를 포괄한다. 벡킹 및 립은 모두 중합체 물질로 제조된다.
바람직한 실시양태에서, 립은 벡킹과 별도로 제조되고, 둘다 유연한 상태에서 벡킹에 접합된 후, 계속해서 부착해서 나타난 용융외에 그 이상 벡킹에 용융됨이 없이 벡킹에 매립된다. 각 립의 각 단면 및 벡킹의 표면 사이에는 매립공정 중에 형성된 노치 같은 간격이 있다. 이 간격은 립 단면의 적어도 50%가 벡킹 표면 아래 배치되었을 때 형성된다.
바람직한 실시양태에서, 접합제 층은 압감 접합체로 제조된다. 테이프는 종래 평평한 테이프와 비교하여 향상된 횡방향 인장강도를 제공한다. 테이프는 또한 기계 방향으로 높은 강도를 제공한다. 이 테이프의 비용은 종래 필라멘트-강화 테이프 보다 훨씬 저렴하다.
본 고안의 테이프는 동시 압출로 제조되는 것이 바람직하다.
두 실시양태는 다음의 단계를 포함한다: (1) 제1압출기를 경유하여 립 물질을 압출 다이에 전달하는 단계: (2) 용융된 립물질이 용융된 벡킹물질에 접촉 및 결합되도록 다이를 통하여 야 물질을 구동 칠드 로울로 압출시키는 단계: (3) 분자 방향에 의해 기계방향으로 립-함유 제품을 방향 설정하는 단계: (4) 립의 각 단부 및 벡킹의 표면 사이에 노치 같은 간격을 형성하도록 충분한 깊이까지 립을 벡킹에 매립하는 단계: 및 (5) 방향 설정된 립-함유 제품의 적어도 하나의 주표면을 접합체 층으로 코팅하는 단계
한 실시양태에서, 제1용융수지 및 제2용융수지는, 연장된 면이 있는 슬롯 및 적어도 하나의 연장면을 따라 형성된 다수의 각은 개구를 구비한 단일 매니모울드 다이를 통하여 압출된다. 이 방법에 의하여, 립 및 벡킹은 같은 다이로 부터 동시에 압출된다. 제2실시양태에서, 제1용융 수지는 연장면이 있는 슬롯을 구비한 이중 매니포울드 다이의 제1매니포울드를 통하여 압출되어 벡킹을 형성한다. 제2용융 수지는 다수의 개구를 가진 이중 매니포울드 다이의 제2매니포울드를 통하여 압출되어 립을 형성한다. 압출된 립은 벡킹방향을 향하여 용융되어 립-함유 벡킹을 형성한다. 립은 중력에 의해 벡킹영향을 향하게 되는 것이 바람직 하다. 어느 한 실시양태에서, 그 다른 벡킹은 충분히 연화되어, 바람직하게는 캘린더링 공정에 의해, 각 비연화된 립의 대부분이 벡킹의 표면 아래 배치된다.
제1도에서, 본 고안의 테이프(10)은 적어도 일 주표면에 적어도 부분적으로 매립되어 기계방향을 따라 실질적으로 수직으로 연장된 다수의 립을 갖는 벡킹(12)을 포함한다. 테이프(10)의 적어도 일 주표면에는 접합제, 바람직하게는 압강 접합체 층(16)이 배치된다.
벡킹(12)은 압출 가능한 필름-형성용 중합체 물질로 제조된다. 벡킹으로 적합한 중합체 물질은 폴리에틸렌 테레프탈레이트 및 폴리부틸렌 테레프탈레이트 같은 폴리에스테르; 폴리에틸렌 및 폴르프로필렌 같은 폴리올레핀; 에틸렌 및 프로필렌 공중 합체 같은 올레핀 공중합체; 비닐리덴 클로라이드-비닐 클로라이드 중합체; 비닐 클로아이드 및 비닐 아세테이트 같은 비닐 클로라이드 중합체; 폴리비닐 알콜; 나일론 같은 폴리아미드; 가요성 아크릴레이트 및 메탈크릴레이트를 포함한다.
벡킹(12)의 두께는 약 0.0127mm 내지 약 0.254mm 범위인 것이 바람직하다. 벡킹(12)은 롤 형태로 감길 수 있도록 충분히 가요성인 것이 바람직하다.
립(14)은 어떤 압출 가능한 중합체 물질로도 제조된다. 적당한 물질은 벡킹 제조시 사용되는 것과 동일한 물질을 포함한다. 립(14)의 두께, 직경 또는 단면적은 다이 오리피스 입구의 형태, 상대적인 다이 각도, 오리피스 입구의 위치, 압출물의 인출속도, 다이 오리피스를 통과한 물질의 냉각속도 및 수직강도비에 의해 결정된다. 이러한 요소들은 압출 분야의 당업자에게 공지되어 있다. 립은 벡킹의 inch width당 적어도 10, 좀 더 바람직하게는 적어도 20, 가장 바람직하게는 적어도 25인 것이 바람직하다.
벡킹은 각각 립에 의해 채워지는 다수의 톱니형 상을 갖는 것이 바람직하다. 립 단면의 최대 50%는 벡킹의 립-함유 표면밖으로 돌출될 수 있다. 더 적은 립이 벡킹의 립-함유 표면으로 부터 돌출되면 벡킹을 코팅하는데 더 적은 접합체가 소요된다. 더 많은 립이 벡킹으로 부터 돌출되면 벡킹을 코팅하는데 더 적은 완충 코팅물질이 소요된다.
립과 벡킹의 두께비(제1도 참조)는 2:1 내지 0.05:1 범위이며 1.5:1 내지 0.25:1인 것이 바람직하다.
테이프를 현미경 분석하면(제9, 10 및 11도 참조), 립(14)의 일부가 벡킹(12)에 접촉되어 있지 않음을 알 수 있다.
이것은 제12도의 본 고안의 테이프를 제조하기 위해 본 발명의 방법에 따라 제조된 립-함유 테이프와 대조적인 것이다.
제12도의 립-함유 테이프에서, 립은 완전히 벡킹에 융합되어 있으면서 벡킹에 매립되어 있지 않다. 립(14)의 각 단부(17)에서 립(14)의 단부(17)과 벡킹(12)의 표면(19) 사이에 작은, 노치형 분리부(18)가 있다. 이 분리부의 존재는 본 고안의 테이프의 향상된 횡방향 인장강도와 관계가 있다. 본원에서 립의 단부란 벡킹의 표면에 수직한 라인과의 접촉부분을 의미한다. 립의 매립이 캘린더링 공정에 의해 행해지는 매립공정의 성질상 립은 타원형(제4, 10 및 11도 참조)을 갖게 된다. 따라서 립(14)의 각 단부(17)은 한 지점이라기 보다 부드러운 곡선을 갖게 된다.
테이프의 방향 설정전, 립은 통상 다이 오리피스 입구의 형태에 따라 실질적으로 원형인 단면 또는 오메가(Ω)형 단면을 갖는다. 방향설정 후, 립의 단면은 종종 변형된다; 예로, 편평하거나 연장되거나 또는 다른 형태로 변할 수 있다. 립의 압출에 의해 제조되는 본 발명의 테이프에서는 벡킹이 미리 제조되거나 립과 함께 동시 압출되는 것에 관계없이 립이 벡킹에 융합되는 경향이 있다. 융합되면 립 매스의 일부는 립 사이의 공간으로 흘러 들어가 립의 원래단면 즉 압출다이에서 유출된 직후의 원래단면을 변형시킨다. 용융합된 립이 벡킹에 매립되면, 더 이상의 립 및 벡킹의 융합을 방지하는 방법으로 매립되어야 한다. 립은 벡킹의 횡방향 인장강도가 감소되는 깊이까지 벡킹에 매립되지 않은 것이 바람직하다. 바람직한 매립 깊이는 벡킹의 두께 및 립 단면적 크기에 의존한다.
접합제 층(16)에 사용되는 접합제는 예로, 압감 접합제 및 열 용융 접합제이다. 압감 접합제는 본 발명에 바람직하다. 압감 접합제는 테이프 분야의 당 업자에게 공지되어 잇고 본 발명에 인용되는 Encyclopedia of Polymer Science and Technology 제1권, interscience Publishers(New York : 1964). pp. 445-550에 기재되어 있다. 본 고안에 적합한 압감 접합제의 대표적인 예는 아크릴레이트, 수지-점성 천연고무 접합제, 및 점성 블럭 공중합체를 포함한다.
선택적 저 접합성 백사이즈 층(18)로 벡킹(12)의 접합제를 함유하는 표면 반대쪽의 주표면에 코팅될 수 있다. 저 접합성 백사이즈는 이 분야의 당업자에게 로지되어 있으며, 예로 미합중국 특허 제2,532,011호, 제2,609,711호 및 제3,318,852호에 기재되어 있고 본원에 참고로 인용된다.
테이프의 전체 중량은 종래의 열-접합 또는 압감 접합 테이프의 중량과 유사하며 통상 약 50g/m2내지 400g/m2, 바람직하게는 100g/m2내지 350g/m2이다.
테이프 파손시의 인장강도는 1750N/100mm를 초과하지 않는 것이 바람직하며, 약 1750N/100mm 내지 약 7500N/100mm 범위인 것이 바람직하다. 인장율은 바람직하게는 약 10 내지 50%, 더욱 바람직하게는 10 내지 30% 범위이다.
횡방향 파손 저항력은 벡킹의 표면과 각 립의 각 단부 사이의 노치형 분리부에 의해 크게 증가된다. 횡방향 파손 저항력은 31bs force(13.34N)을 초과하는 것이 바람직하다.
풀린 테이프는 5.5 내지 44.0N/100mm 범위인 것이 바람직하다. 강철에의 접합력은 32.8N/100mm을 초과하는 것이 바람직하다.
본 고안의 테이프는 종래의 테이프에 대하여 여러가지 장점이 있다. 립은 압감 접합지에 의해 벡킹에 접합되지 않기 때문에 통상의 필라멘트를 벡킹에 부착하는 데 사용되는 접합공정에 오븐건조는 필요하지 않다. 또한, 립을 벡킹에 접합시키기 위한 예비 코팅도 필요하지 않다. 필라멘트를 사용함에 의해 발생하였던 많은 문제점, 예로, 들림, 분리, 주름, 필라멘트의 당김 또는 테이프의 나선형화 등이 사라졌다. 립의 형상 및 크기는 용이하게 조절될 수 있으므로 테이프는 균일한 형상으로 제조될 수 있다.
본 고안의 테이프는 종래 필라멘트-강화 테이프와 비교하고 기계방향으로 신장된 평평한 테이프와 비교할때 인장강도를 갖도록 제조된다. 본 고안의 테이프는 방향성 평평한 테이프 구조와 비교하여 장점을 나타내는데, 실질적으로 수직방향의 립에 의해 주어진 저항력으로 인해 우수한 횡방향 파손 저항력을 제공한다.
본원에 사용된 용어 횡-방향이라도 테이프 시이트의 기계방향에 대한 직각으로의 차원을 의미한다. 용어 기계방향이란 테이프 롤의 원주 방향을 의미한다. 본 고안의 테이프는 횡방향으로 절단 또는 홈 형성시에 방향성 평평한 테이프 보다 적어도 100% 강하다. 립에 의해 제공된 저항력은 횡방향의 남은 부분에 대한 결합의 확장을 방지한다. 흡형성 또는 절단시, 평평한 연장형 필름은 인장력 하에 놓여진 필름의 횡방향을 따라 즉시 절단된다.
본 고안의 테이프는 유리-강화 테이프와 달리 유리-유리 마모 인자에 의한 저해를 받지 않기 때문에 횡방향으로 파손되었을 때 유리-강화 테이프 보다 우수한 성질을 나타낸다. 이 마모인자는 개개의 얀 내부 및 인접한 얀 사이에 존재한다. 유리-강화 테이프는 이 마모 현상으로 인해 횡방향으로 테이프를 따라 모든 방향으로 파손된다. 본 발명의 테이프는 횡방향으로 파손되었을 때 기계 또는 수직방향으로 손상되는 경향이 있다.
본 고안의 테이프를 유리-강화 테이프와 비교하였을때 횡방향-파손 저항력 값은 유리-강화 테이프가 높을 수도 있다. 하기 시험방법에 기재된 횡방향 파손법으로 측정하였을 때 본 발명 테이프의 우수한 모형은 항상 기계(수직) 방향으로 손상되고 불량한 모형은 시험시 시편의 횡방향으로 손상부가 확장되기 때문에 Instrom 차트 기록기로는 파손 저항력 값을 정확히 측정할 수 없어 잘목 판단될 수 있는 것이다.
본 고안의 테이프의 비용은 단일공정법 사용 및 고가의 필라멘트의 구입 및 벡킹에의 작용단계의 불필요성 등의 주이유로 인해 종래 필라멘트-강화 테이프의 단지 50% 비용으로서 저렴하다. 본 발명의 제조품은 테이프 제조 장치에 도입하기전 원료 물질의 처리 및 원료물질을 테이프 제품으로 변환되기 전 요구되는 부가적 전환단계에서 생신 테이프 결함으로 인한 많은 비용을 절감시킨다.
본 고안의 테이프는 다음의 이유로 인해 동시 압출 공정에 의해 제조되는 것이 바람직하다.
(1) 테이프는, 립 및 벡킹의 동시압출, 벡킹표면 하부에 립의 매립, 및 접합제 및 릴리이스 코팅의 적용에 의해 단일공정 단계로 제조될 수 있다.
(2) 원료물질의 구매와 관계된 추가의 고비용 및 종래 필라멘트-강화 테이프 제품 제조시에 필요한 공정이 없다;
(3) 완전한 립-함유 테이프를 제조하도록 동시 압출공정에 따라 제조된 테이프는, 벡킹 또는 캐이어에 결합시키기 위해 추가의 처리가 필요한 합성 또는 천연 필라멘트를 필요로 하지 않는다.
(4) 동시 압출 공정에 의해 제조된 테이프는 균일하고 일정하다. 종래 필라멘트-강화 테이프를 격하시키는 몇가지 주요 결함들, 예로, 얀 조작문제로 인해 필라멘트 결여된 테이프 면, 주름형성, 필라멘트 필름 벡킹을 결합하였을 때의 인장력의 처리로 인한 비틀링, 등에 의한 염려가 없다;
(5) 종래 기술을 사용하여 제조된 제품과 같거나 무수한 물리적 성질을 갖도록 제조된다.
본 고안의 테이프는 동시압출법에 의해 제조되는 것이 가장 바람직하다. 제2도 및 4도에서, 두 종래 압출기(20), (21)이 도시되어 있고 넥 튜브(22), (23)는 압출기(20), (21)을 각각 이중 매니포울드 다이(24)에 연결시킨다. 제5도에서, 다이(24)는 상부(28)에 일련의 밀접하게 간격을 둔 오리피스(26) 및 하부(32)에 슬롯 오리피스(30)을 가지며 밀접하게 간격을 둔 오리피스의 라인은 슬롯 오리피스의 연장된 면에 평행으로 확장된다. 밀접하게 간격을 둔 오리피스의 모양은 압축 후의 립의 모양을 결정하며 단면이 원중인 것이 바람직하다. 오리피스의 입구의 직경, 슬롯 오리피스의 높이 및 오리피스 간의 간격은 중요한 요소이며 생산품 품질에 영향을 준다. 밀접하게 간격을 둔 오리피스의 하부와 슬롯 오리피스(10)의 상부 사이의 간격은 립과 벡킹 사이에 우수한 접합을 나타내도록 통상 약 0.005인치(0.0127mm)로 한다. 간격이 너무 크면, 예로 0.010인치(0.0254mm) 이상이면, 립과 벡킹 사이에 우수한 결합이 형성되기 전에 용융 물질이 과다 냉각될 수 있다. 간격이 너무 작으면 예로 0.003인치(0.00762mm) 미만이면, 립이 벡킹 표면을 통해 과다하게 유출되어 최종 테이프 제품의 횡작 파손 저항력이 감소하게 된다.
통상 펠릿 형태인 원료물질은 초기에 압출기(20), (21)에 도입된 후 개개의 용융 온도에서 용융되고 마지막으로 넥튜브(22), (23) 각각을 경유하여 원료물질의 각 스트림이 독립적으로 2중 매니포울드 압출다이(24)에 공급된다. 압출기 및 다이의 온도는 통상 원료물질의 용융온도를 초과하지 않는다. 벡킹을 형성하는 물질은 립을 형성하는 물질이 일련의 밀접하게 간격을 둔 오리피스(26)에 공급됨과 동시에 슬롯 오리피스(30)에 공급된다. 벡킹 형성 성분으로서는, 중합체 물질, 예로, 폴리프로필렌 또는 폴리비닐 알콜이 사용될 수 있다. 립-형성 성분으로서는 중합체 물질, 예로 저밀도 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 및 선택적으로, 안료, 예로 티타늄 디옥사이드가 사용된다. 안료는 테이프의 최종 사용자가 립을 시각적으로 잘 관찰할 수 있도록 사용되는 것이 바람직하다. 그러나, 본 고안의 테이프는 립이 착색되는 것을 요하지 않는다. 벡킹-형성 압출기 대 립-형성 압출기의 산출비는 물질의 중량을 기준으로 통상 1.5:1 내지 8:1이다. 이 범위는 벡킹의 inch width 당 약 25립을 갖는 테이프를 제조하게 된다. 이 범위는 벡킹의 inch width 당 립의 수가 변하면 변경되어야 한다. 이 범위는 한계점의 값은 벡킹의 inch width당 립의 수를 직접 변경시킨다. 압출물이 용융상태로 2중 매니포울드 다이(24)에서 인출될때, 그들은 극시 결합하여 립-합유 제품을 형성한다(제3도 및 4도 참조) 립-형성 물질 및 벡킹-형성물질의 결합은 중력에 의해 촉진되는 것에 주목해야 한다.
2중 매니포울드 다이가 바람직한 한편, 본 고안의 테이프는 또한 덜 바람직한 다른 방법으로도 제조될 수 있다. 벡킹-형성 물질 및 립-형성 물질이 유사한 용융점 범위를 가지면, 함께 겹합 매니포울드(16)내의 다이(34)외부로 용융성분이 단일 다이 오리피스(38)을 통하여 결합되고 압출되어 립-함유 노치(40) 및 연장된 슬롯을 포함하는 단일 다이 오리피스(38)가 제7도에 도시되어 있다. 벡킹-형성 물질 및 립-형성물질의 용융점 및 점성 특성의 차이는 물질이 별도의 매니포울드 및 평행한 다이 슬롯으로 인도되게 하여 그들이 분리되어 나타나는 한편 즉시 인출되어 립-함유 제품을 형성하도록 될 수도 있다. 단일 매니포울드 다이를 통한 동시 압출에 있어서, 물질의 온도차이는 30oC이며 바람직하게는 0oC에 가깝다. 이중 매니포울드가 사용되면, 물질간의 온도차이는 50oC 정도로 클 수도 있다. 본 고안에서는, 용융범위가 유사하여 적정한 결과를 얻을 수 있는 경우라도 이중 매니포울드 동시 압출 다이가 사용되는 것이 바람직하다.
립을 형성하는 중합체 물질을 공급하는 다이 내의 물질 산출속도가 증가할 때, 립의 두께는 증가한다. 많은 경우에, 두꺼운 립을 갖는 테이프는 더 높은 횡방향 파손 저항성을 나타낸다.
산출 속도나 벡킹-립의 비율 만으로는 테이프의 최종 강도를 예측하기에 충분하지 않다. 립-형성 다이의 물질산출 속도가 과다하면, 립 이외의 물질이 립 사이의 벡킹 표면에 압출된다. 이것은 누출로 알려져 있으며 종종 불량한 품질을 초래한다.
제3e도에서, 립-함유 물질은 소정 속도로 작동되는 칠드 캐스팅 롤(44)로 인출되어 용융 상태로 부터 고형한 상태로 급격히 냉각된다. 폴리프로필렌의 경우, 개시팅 롤(44)는 21oC 및 72oC 사이의 온도로 유지된다. 이 온도는 폴리프로필렌의 중합체 물질에 있어서는 상이하다. 캐스팅 롤(44)에 대한 웨브의 텍다운(tackdown)은 에어 나이프 또는 정전기 피닝에 의해 행해진다. 다이는 웨브가 캐스팅 롤(44)의 수평 중심선에 평행하게 나타나도록 배치되는 것이 바람직하다.
유출속도, 압출속도, 압출온도 또는 다이 오리피스 개구의 형상은 변경시킬 수 있다. 또한 캐스팅 롤(44)에 대하여 다이는 저장하거나 캐스팅 롤(44)의 속도를 변경시킴으로써 압출물의 평향 각도를 변경시킬 수 있다.
본원에서 용어 속도는 본원의 테이프 제조용 장치 내의 어떤 형태의 롤에 사용되어, 롤 표면 일 지점의 연속 속도를 지칭하며; 용어 속도는 시간의 단위당 주기를 지칭하지는 않는다. 롤(44)의 속도는 압출 다이(24)에서 산출되는 립-함유 제품이 변형되지 않도록 조절된다. 롤(44)의 속도는 통상 희망하는 두께의 제품을 얻도록 슬롯 오리피스(30)으로 부터 산출되는 중합체의 산출속도를 조절하여 고정된다. 속도가 너무 낮아지면, 압출되는 물질은 캐스팅 롤(44)에 적층되어 테이프 벡킹으로 적합하지 않은 무거운 시이트를 형성한다. 속도가 너무 높으면, 립-함유 제품은 폭 및 두께가 감소되어 역시 적합하지 않게 된다.
웨브의 제조 방법에 관계없이 립-함유 제품은 기계방향을 향하도록 연장되는 것이 바람직하다. 립-함유 제품이 롤(44)에서 인출되면, 아이들러 롤(44)을 통과한 후 제3도의 스트레칭 스테이션 또는 오리엔팅 스테이션(52)까지 인도하는 하나 이상의 예열 롤(48)을 통과한다. 립-함유 제품은 예열 롤(48)에 의해 연화점에 근접한 도달하는 온도까지 예열되는 것이 바람직하다. 이 단계의 온도범위는 폴리프로필렌의 경우 110oC 내지 166oC 범위인 것이 바람직하다. 오리엔팅 스테이션(52)는 가열 롤(54) 및 당김 롤(56)을 포함한다.
가열 롤(54)은 캐스팅 롤(44) 및 예열 롤(48)과 같은 속도로 작동한다. 가열 롤(54) 보다 큰 등속도로 작동하는 당김 롤(56)은 립-함유 제품을 기계적으로 연장시켜 제품의 특정구조는 유지하면서 희망하는 두께 및 기계적 성질을 갖는 얇은 제품을 제조한다. 폴리 프로필렌의 경우, 당김 롤(56)의 통상 속도는 예로, 15.0m/min 이며; 캐스팅 롤(44)의 통상 속도는 예로, 3m/min 이다.
가열 롤(54)의 속도가 V1, 립-함유 제품의 두께는 T1, 당김 롤(56)의 속도는 V2라면 최종 립-함유 제품의 두께 T2는 거의 (V1/V2)T1동일하다. 립-함유 제품의 폭의 감소는 고려하지 않는다. 가열 롤(58)(60)은 립-함유 제품을 이완시키기 위해 웨브를 저온으로 냉각시키도록 작동된다.
필요한 것은 아니나, 제3도의 시스템은 추가의 스트레칭 스테이숀 또는 오리엔팅 스테이숀(62)를 포함한다. 오리엔팅 스테이숀(62)에 도입하기 전, 립-함유 제품은 가열 롤(64)에 의해 벡킹(12)의 연화점에 도달한 온도까지 가열되는 것이 바람직하다. 이 단계의 온도 범위는 폴리 프로필렌의 경우 110oC 내지 166oC인 것이 바람직하다. 오리엔팅 스테이숀(62)는 가열 롤 (64) 및 한쌍의 당김 롤(68) 및 (70)을 포함한다. 가열 롤(62)은 당김 롤(68) 및 (70) 보다 낮은 속도로 작동한다.
스트레칭 또는 오리엔팅 후에, 립-함유 제품은 가열 롤(72)를 통과하여 립-함유 제품이 추가로 이완되어 크기 안정성을 갖도록 한다.
기계방향 설정단계 또는 단계들 및 이완단계 또는 단계들 후 립-함유 제품은 종래 공정에 따라 처리된다. 예로, 참조번호 (74)는 립-함유 제품으로 부터 물질의 과다 비드를 제거하고 립-함유 제품을 코어(76)에 감아 테이프롤을 제조하는데 사용되는 장치를 나타낸 것이다.
립은 접합제 층 및 경우에 따라 낮은 접합력의 벡사이즈 층을 적용하기 전 벡킹에 매립되는 것이 바람직하다. 매립은 금속물 사이의 하나 이상의 닙(nips)을 통하여 립-함유 방향성 테이프를 가열 및 농과시키는 벡킹(12)의 연화 과정을 포함하여 벡킹(12)의 님 함유 표면 아래로 립(14)를 희망하는 깊이까지 가압한다. 통상의 매립장치는 제8도에 나와 있으며, 상부 롤(82) 중간 롤(84) 및 하부 롤(86)로 구성된 3개의 롤의 수직 캘린더(86)가 묘사되어 있다. 이 장치에서, 매립은 상부 롤(82) 및 중간 롤(84) 사이의 닙에서 행해진다. 본 발명의 목적에 따라, 립-함유, 방향성 테이프의 과다 비드물질이 제거된 후 매립공정을 행하는 것이 바림직하다.
립(14)를 함유하지 않은 벡킹(12)의 주표면은 벡킹(12)를 충분히 연화하도록 가열 롤(82)에 의해 가열된다. 다음, 벡킹이 연화될 테이프는 롤(82) 및 (84) 사이를 통과한다.
롤(82) 및 (84) 사이의 닙에 발생한 압력은, 립(14)인 벡킹(12)에 매립되나 벡킹(12)에 융합되지는 않도록 가압된다. 립(14)은 벡킹(12)의 립-함유 표면(19) 및 립(14)의 각 단부(17) 사이에 노치형 분리부(18)을 형성하기에 충분한 깊이까지 벡킹(12)내에 매립된다.
매립 단계중에, 벡킹은 연화되나 립은 연화되지 않도록 주의해야 한다. 이에 따라 립의 주요부분은 벡킹의 표면 아래로 가압되고 립의 단부는 벡킹의 표면으로 부터 약간 분리된다. 이것은 또한 (a) 립의 단부로 부터 벡킹의 표면까지의 연속이동, (b) 벡킹의 표면에 따른 립물질의 과다한 퍼짐을 막는다. 립과 벡킹 사이의 초기 결함은 매립된 립의 저장 및 사용중에 벡킹에 결합되어 유지되도록 충분히 강하여야 한다.
일반적으로, 립의 각 단부와 벡킹의 표면 사이에 노치형 분리부가 형성될 정도까지 립을 매립시키면 벡킹의 횡방향 파손 저항력이 증가된다.
립이 벡킹에 매립된 후, 벡킹의 표면에 대한 립의 돌출정도를 감소시키도록 평탄화될 수 있다.
접합제 층은 벡킹의 한 주표면에 가해진다. 매립 단계후 즉시 접합제 층을 가하는 것도 바람직하다. 립 또는 벡킹이 압출 다이로 부터 인출될때 접합층의 가하는 것도 좋다. 또한, 접합제 층은 제품이 방향 설정되고, 물질의 비드가 제거되고, 립이 매립되고, 제품이 코어에 감긴 후 다른 조립물 라인에 가해질 수 있다. 접합층 적용의 정확한 지점은 경제적인 고려에 따라 크게 좌우된다. 선택적인 낮은 접합성 벡사이즈 층의 적용 지점 또는 경제적인 고려에 따라 크게 좌우된다. 낮은 접합성의 벡사이즈 층은 접합층이 가해지기 전, 후, 또는 동시에 가해진다.
접합체-코팅된, 립-함유 제품은 다음 종래 방법에 따라 슬릿되고 감겨서 테이프 롤을 형성한다.
테이프는 통상 지지되지 않고 사용자에게 공급되나, (예로 릴 형태), 희망하는 경우 릴리이스 라이너에 지지된 상태로 사용자에게 공급될 수 있다. 테이프는 종래의 폭을 갖거나 더 좁아질 수 있다.
다음의 방법은 본 고안의 테이프를 평가하는데 사용되었다.
시험방법
횡방향 파손 저항성
횡방향 파손 저항성은 Instron 인장 시험기(Instron 사에서 시판)로 측정된다. 이 기계는 크로스헤드 속도 20in/min(50.8cm/min), 조오간격 2인치(5.08cm), 및 챠트속도 20in/min(50.8cm/min)로 세팅된다. 사용된 로우드 셀릉 DR 셀이며 최대 1000lbs의 스트레스를 기록할 수 있다. 본 고안 제품의 시험을 위한 세팅선택은 200lb 최대 로우즈 세팅되었다.
표본의 제조
테이프 스트립을 기계 수직방향(MD)으로 1.5인치(3.8cm) 폭으로 절단한다. 표본 길이는 6.0인치(15.2cm)이다. 삼각형 모양으로 절단된 플랙시 글라스(plexiglass) 격은 기계방향으로 마주 하도록 1.5인치(3.81cm)×6.0인치(15.2cm) 테이프 표본을 횡단하여 40o에 두 라인을 표시하는데 사용된다. 표본의 한 면에 있어서, 이 표시는 2.0인치(5.08cm) 떨어져 있다. 다른 한면은 거의 4.56인치(11.6cm) 떨어져 있다. 표시된 표본의 짧은 면(2.0인치)에, 상기 표시부 사이의 중심에 직접 면도날을 사용하여 립의 횡방향으로 테이프에게 기링 1/4인치(0.6cm)의 홈을 낸다. 표본은 시험을 위한 준비가 되었다.
방 법
준비된 표본을 인장력 시험기의 죠우에 배치한다. 상기 두 표시부는 각 죠우에 평행하게 표시부가 배열되도록 죠우 내에 표본을 배열하는데 사용된다. 결과적으로, 시험된 표본은 테이프의 한 모서리에 자연적 굴절부가 형성되었고 테이프의 다른 모서리는 판판했다. 판판한 면은 표본 제조 부분에 기재된 바와 같이 홈이 있는 면이었다. 판판한 면은 상기 기재한 짧은 면이 있다. 초기 스트레스를 가하면, 표본은 횡방향으로 파손된다.
챠트에는 표본의 파괴시 스트레스의 파운드 값을 기록되었다. 파운드는 뉴튼(N)으로 전환되었다.
결과의 측정
모든 표본에서, 발생한 파괴형태의 주요 등급에 따라 챠트 기록기로 부터 가장 높은 값을 취하였다. 우수한 표본(횡방향으로 파손되지 않는 것)은 항상 위 또는 아래(기계방향) 죠우방향으로 파손되었다. 중간의 표본 들은 처음에는 기계방향으로, 그후 횡방향으로 파손된다. 이 경우 기계방향의 파손이 죠우에 도달했을 때의 경과를 취한다. 불량한 표본은 횡방향으로 시편을 가로 질러 즉시 파손된다. 우수 물질에 대하여는 주요 등급치 1, 중간의 물질에 대하여는 3, 횡방향 파손 저항력 시험을 통과하지 못한 물질에 대하여는 5의 값으로 파괴형태를 기록한다.
주요등급 시스템을 도입한 이유는, 우수한 표본을 항상 기계 방향으로 파손되고 시험은 죠우에 의해 전달된 표본의 파괴로 인해 중지되어야 함에 따라 측정이 매우 어렵기 때문이다.
횡방향 파손시험이 종결됨과 동시에, 파괴의 형태를 관찰하고 벡킹과 립의 결합이 충분한지를 관찰한다. 등급 시스템과 같은 형태가 이를 결정하는데 사용된다.
다음의 비-한정 실시예는 본 고안을 좀 더 설명하기 위한 것이다.
제조 시험용 롤의 제조/실시예 I, II 비교실시예 I, 및 비교
실시예 II
대조용 롤 A의 제조
제조시, 상부에 물질흐름 방향에 평행한 직선으로 다이(24)의 면을 통과하여 기계 가공된 일련의 호울(26)을 상부(28)에 구비한 동시 압출 다이(24)가 필요로 된다. 호울은 중심에 0.040인치(0.102cm) 간격을 두고 있으며 직경 0.020인치(0.051cm) 이다. 다이(24)의 상부(28)은 폭이 10인치(25.4cm)이고 폭은 inch 당 상기 호울 25개를 포함한다. 각 호울(26)의 최하 부분 보다 상부(28)의 최하 지점까지의 수직 거리는 0.005인치(0.013cm)이다. 하부 오리피스(30)은 폭 10인치(25.4cm) 및 높이 0.025인치(0.064cm)인 슬롯(10)을 구비한다.
이 장치의 초기 조립중에, 압출 다이(24)는 칠드 캐스팅 롤(44)의 수평 중심라인으로 부터 거의 32o(즉, 10시 내지 11시)로 배치된다. 다이(24)는 압출물이 수평선으로 0o의 각도에서 인출되는 위치에 배치된다.
두 압출기(20)(21)은 동시 압출 다이(24)를 제공하는데 사용되며, 안료 농축물(C. B. Edwards. Type 101p) 버진(virgin) 폴리프로필렌 수지(Cosden Chemical Division에서 입수)의 혼합물은 98% 폴리프로필렌 및 2% 안료 비율로 상부 매니포울드에 공급하고 호울(26)을 구비한 상부(28)을 통하여 테이프의 립을 형성시킨다. 벡킹 대 립의 비율은 공급물의 중량부로 4.5:1이다.
다른 압출기는 슬롯 오리피스(30)에 연결된 하부 매니포울드에 원료 버진 폴리프로필렌 수지만을 공급하여 테이프의 벡킹을 형성시킨다.
압출 공정중에, 두 압출기(20)(21)은 동시에 작동된다. 상부 압출기(20)의 온도는 271oC이고 하부 압출기(21)은 254oC이다. 다이(24)의 온도는 271oC이다.
립 및 벡킹은 다이(24)로부터 유출되어 결합된다. 이때, 립 및 벡킹을 모두 용융상태에서 즉시 결합되며 칠드 캐스팅 롤(44)의 도움으로 다이에서 인출된다.
칠드 캐스팅 롤(44)는 용융물질 보다 차기 때문에 (40oC), 물질은 벡킹 위헤 립을 포함한 시이트 형태로 고형화된다. 이 시이트는 정전지 피닝 와이어에 의해 칠드 캐스팅 롤(44)에 고정된다. 용융 물질은 고형화 되고 칠드 캐스팅 로울(44)에 의해 완전히 냉각된다. 칠드 캐스팅 롤(44)에서 나온 후 물질은 두 단계 방향 공정에 의해 기계방향으로 설정된다. 첫단계에서, 물질은 일련의 롤(48)에 의해서 (이 경우, 6롤이 사용됨) 113oC까지 예열된다. 다음, 물질은 110oC의 온도로 유지된 한쌍의 가열 스트레칭 롤(54)(56)에 유입된다. 스트레칭 롤(54)의 속도는 캐스팅 롤(44)의 속도, 즉 3m/min와 같다. 스트레칭 롤(56)의 속도는 15m/min 였다. 롤(54)(56)은 물질을 연장비 5:1로 연장시킨다. 방향 설정된 웨브는 99oC로 유지된 가열 냉각 롤(54)(60)에 의해 냉각된다. 제2단계에서, 냉각된, 방향성 웨브는 다음 롤(64)에 의해 예열되고 오리엔팅 스테이숀(62)의 롤(66)(68) 및 (70)에 의해 전체 연장비 7:1까지 연장된다. 스트레칭 롤(70)의 속도는 21m/min이고; 롤(66)(68) 및 (70)은 160oC의 온도로 유지된다. 방형 설정 후, 물질은 4초간 아닐링 롤(72)에서 91oC의 온도로 아닐링 된다. 립-함유 제품의 모서리에서 과다의 버드는 장치(74)에 의해 제거된다. 립-함유 제품은 폭 6인치로 자르고 코어(76)에 감아 테이프 롤을 제조한다.
접합층 또는 낮은 접합층의 벡 사이즈 층을 함유하지 않은 이 테이프 롤에 다음으로 물리적 시험을 한다. 인장 강도는 파모시 185 lbs/in(3240N/100mm), 표면 캘리퍼는 0.0072 inch(0.0183cm), 테이프 중량은 3.60g/72 sq. in., 횡방향 파손의 피크 값은 12 lbs, 횡방향 파손의 평균값은 9.0 lbs, 횡방향 파손 등급은 3.7이었다. 벡킹에 대한 립의 결합은 우수하였다. 이후 롤 A로 지칭되는 롤은 대조 시험용이다. 롤 A는 4개의 작은 롤로 절단하고 각각의 작은 롤은 롤 A와 같은 폭을 갖는다. 4개의 롤은 롤 B, 롤 C, 롤 D 및 롤 E로 지칭된다.
실시예 1
제8도와 같이 3개의 롤 수직 캘린더(80)에 의해 매립이 행해진다. 캘린더(80)은 상부 롤(82), 중간 롤(84) 및 하부 롤(86)으로 구성된다.
상부 롤(82) 및 중심 롤(84) 사이의 닙은 거의 0.004인치 거리에 세팅된다. 본 실시예의 테이프(롤 B)의 속도는 5ft/min(1.524m/min)로 세팅된다.
테이프는 상부 롤(82)로 캘린더(80)에 도입된다. 립을 함유하지 않은 테이프의 표면을 다음 상부 롤(82)에 의해 가열된다.
물질이 연화됨에 따라 매립이 촉진된다. 상부 롤(82)의 표면 온도는 149oC이다. 중심 롤(84)의 표면 온도는 200oF(93oC)이다. 매립은 상부 롤(82) 및 중심 롤(84) 사이의 닙에서 행해진다. 상부 롤(82) 및 중심 롤(84) 사이의 닙 입구는 테이프가 평균 캘리퍼 약 0.0045인치(0.0114cm)로 캘린더링 되도록 세팅된다.
하부 롤(86)의 하부 온도는 90oF (32oC)로 세팅되어 테이프가 롤에 다시 감기기 전에 커얼링을 최소화 하도록 테이프를 냉각시킨다. 압갑 접합제 층 및 선택적인 낮은 접합층의 벡 사이즈 층을 별도의 공정에서 별도의 라인으로 테이프에 가해진다.
캘린더(80)의 하부 롤(86)을 통화한 후, 캘린더 된 테이프는 롤에 다시 감기고 물리적 성질이 시험된다.
실시예 2
테이프(롤 C의 속도)를 25ft/min(7.62m/min)로 세팅하는 것을 제외하고 실시예 1의 공정을 반복한다.
비교 실시예 1
테이프(롤 D)의 립-함유 표면이 상부 롤(82)에 의해 가열되어 캘린더 링에 의해 립이 평탄화되는 것을 제외하고 실시예 1의 공정을 반복한다.
비교 실시예 2
테이프(롤 E)의 립-함유 베어링 표면이 상부 롤(82)에 의해 가열되어 캘린더 링에 의해 립이 평탄화되는 것을 제외하고 실시예 1의 공정을 반복한다.
롤 A, B, C, D 및 E의 테이프는 시험되어 표1에 결과가 기재되었다.
실시예I(롤 B) 및 II(롤 C)의 테이프는 비교 실시예 I(롤 D) 및 II(롤 E)와 비교할 때 횡방향 파손(피그) 및 횡방향 파손(평균)에 대해 큰 증가를 나타내었다. 캘린더링 또는 매립중 테이프의 속도는 횡-방향 파손에 중요한 영향을 준다는 내용이 없었다.
대조용 롤의 제조
실시예 III, IV, V 및 VI
대조 롤 F의 제조
이후 롤 F로 지칭되는 대조용 롤은 벡킹 대립비가 공급량 중량부 기준으로 4.5:1에서 3.3:1로 변경된 것을 제외하고 롤 A와 같은 방법으로 제조된다. 이 변경의 효과는 큰 립을 갖는 테이프를 제조하는 것이다.
실시예 III, IV, V 및 VI에 사용되는 롤은 롤 B, C, D, E와 같은 방법으로 제조되는 데, 즉 롤 F는 4개의 작은 롤로 전달되고 각각의 작은 롤은 롤 F와 같은 폭을 갖게 된다. 이 4롤은 롤 G, 롤 H, 롤 J 및 롤 K로 지칭된다.
실시예 III, IV, V
이 실시예의 테이프 롤, 즉 롤 G, H, J는 캘린더 링 롤이 표 2의 온도로 유지되는 것을 제외하고 실시예 II의 테이프 롤과 같은 방법으로 처리된다. 캘린더링 중에 테이프의 속도는 25ft/min(7.62m/min)였다.
실시예 IV
이 실시예의 테이프 롤(롤 K)는 캘린더링 롤이 다음의 온도로 유지되는 것을 제외하고 실시예 II의 테이프 롤과 같은 방법으로 처리된다.
롤 번 호 온 도 ( C)
82 149
84 66
86 52
롤 F,G, H, J 및 K의 롤은 시험되어 표 3에 결과가 기재되었다.
실시예 III, IV, V 및 VI의 테이프는 대조용 테이프와 비교할 때 횡방향 파손(피크) 및 횡방향 파손(평균)에 있어 큰 증가를 나타내었다.
실시예 VII
이 실시예의 테이프는 벡킹 대립의 비가 공급 중량을 기준으로 4.5:1 에서 4.0:1로 변경되고 상부 압출기의 온도 및 하부 압출기의 온도가 각각 254 C 및 232 C이며, 상부 캘린더 롤, 중각 캘린더 롤 및 하부 캘린더 롤의 온도가 각각 149 C, 149 C, 및 32 C인 것을 제외하고 실시예 1의 공정에 따라 제조된다. 매립전에, 테이프는 횡방향 파손(평균) 7 lbs(31N)을 갖고; 매립 후 테이프는 횡방향 파손(평균) 44 lbs(196N)을 가진다. 테이프 중량은 3.33g/72sq. in. 이다. 이 테이프의 사진(80×확대)이 제10도에 나와 있다. 벡킹 및 립 사이의 노치가 명확히 보인다. 매립된 립을 약 50%의 립이 벡킹의 표면 예상으로 연결된 상태로 대칭 형태를 갖는다.
실시예 VIII
이 실시예의 테이프는 캘린더 링이 두 립에 의해 순차적으로 행해지는 것을 제외하고 실시예 I에 기재된 공정에 따라 제조된다. 립 형성 시이트는 캘린더에 주입되어 벡킹은 실시예 I의 매립 공정에 기재된 바와 같이 상부 가열 룸에 대향하게 된다.
매립 단계후, 시이트는 중간 및 하부 롤 사이의 제2립을 통하여 계속 진행된다. 매립된 립은 제2단계에서 평탄화되어 그들의 형태가 벡킹 이상으로 겨우 연장된다. 상부, 중간 및 하부 캘린더 롤의 온도는 각각 149 C, 149 C, 및 32 C이다.
이 실시예의 테이프는 가장 평탄한 형태를 갖는다. 매립 전, 테이프는 횡방향 파손(평균) 18lbs(80N)를 가지며; 매립 후 횡방향 파손(평균) 32 lbs(142N)을 갖는다. 테이프 중량은 3.78g/72 sq. in 이다. 이 테이프의 사진(80배 확대)이 제11도에 나와 있다. 벡킹 및 립 사이의 노치가 확실히 관찰된다. 이 테이프의 형태는 벡킹의 표면으로 부터 돌출된 립을 갖는 테이프와 비교하여 립 면이 코팅되었을 때 접착력이 또 요구되는 특별한 장점이 있다.
본 고안의 범위 및 사상을 벗어나지 않고 본 고안의 여러 가지 수정 및 변경이 당업자에게 가능할 것이며, 본 고안은 상기 실시예에 한정되지 않는 것으로 이해되어야 할 것이다.

Claims (16)

  1. 적어도 하나의 주표면에 수직으로 배치된 다수의 립을 함유하는 벡킹을 포함하며, 상기 립은 모든 립의 약 50% 미만이 상기 벡킹의 표면 이상으로 돌출되도록 상기 벡킹의 표면내에 오목부의 상태로 적어도 부분적으로 매립되어 있고, 모든 립의 각 단부는 노치형 분리부에 의해 상기 벡킹의 표면에서 분리되어 있는 것을 특징으로 하는 테이프.
  2. 제1항에 있어서, 상기 모든 립의 약 25% 미만이 상기 벡킹 표면 이상으로 돌출된 것을 특징으로 하는 테이프.
  3. 제1항에 있어서, 상기 모든 립의 약 10% 미만이 상기 벡킹 표면 이상으로 돌출된 것을 특징으로 하는 테이프.
  4. 제1항에 있어서, 상기 벡킹의 적어도 한 주표면상에 접합제 층을 함유하는 것을 특징으로 하는 테이프.
  5. 제4항에 있어서, 상기 접합제 함유 표면 반대편인 상기 벡킹 주표면에 낮은 접합력의 백사이즈 층을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 테이프.
  6. 제4항에 있어서, 상기 접합제는 압감 접합제인 것을 특징으로 하는 테이프.
  7. 제6항에 있어서, 상기 접합제는 아크릴레이트, 수지-점성 천연고무 접합제, 및 점성 블럭 공중합체로 구성된 그룹에서 선택된 멤버인 것을 특징으로 하는 테이프.
  8. 제1항에 있어서, 상기 벡킹은 압출 가능한 중합체 물질로 제조되는 것을 특징으로 하는 테이프.
  9. 제1항에 있어서, 상기 립은 압출 가능한 중합체 물질로 제조되는 것을 특징으로 하는 테이프.
  10. 제9항에 있어서, 상기 립은 폴리프로필렌으로 제조되는 것을 특징으로 하는 테이프.
  11. 제9항에 있어서, 상기 립은 폴리비닐 알코올로 제조되는 것을 특징으로 하는 테이프.
  12. 제1항에 있어서, 상기 벡킹 1인치 넓이당 적어도 10개의 립이 있는 것을 특징으로 하는 테이프.
  13. 제1항에 있어서, 상기 벡킹 1인치 넓이당 적어도 20개의 립이 있는 것을 특징으로 하는 테이프.
  14. 제1항에 있어서, 상기 벡킹 1인치 넓이당 적어도 25개의 립이 있는 것을 특징으로 하는 테이프.
  15. 제1항에 있어서, 횡방향 파손 저항력은 적어도 3ℓbs인 것을 특징으로 하는 테이프.
  16. 제1항에 있어서, 상기 테이프는 수직방향으로 연신되는 것을 특징으로 하는 테이프.
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