KR950013971B1 - 계량된 온도분포를 갖는 연소방법 - Google Patents

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Abstract

내용 없음.

Description

계량된 온도분포를 갖는 연소방법
회전가마에서 소각공정의 일부로 연소가 수행되는 본 발명의 일례에 대한 개략도.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1 : 회전가마 2 : 연소구역
3 : 연료 4 : 버너
5 : 랜스(lance) 6 : 램(ram) 공급기
9 : 산화제 11 : 분무화된 액체
본 발명은 일반적인 연소에 관한 것이며 특히 산소가 많은 공기 또는 순수한 산소로 소각시키는데 사용하는 것이 바람직하다.
소각에서와 같이 연소를 시키는데 있어서는, 가능한한 고배출로 소각공정의 경제성을 높이는 높은 연소효율을 얻는 것이 바람직하다. 효율을 증가시키는 공지방법은 산화제로서 순수한 산소 또는 산소가 많은 공기를 사용하는 것이다. 소각 시스템의 배출은 종종 연도가스의 부피흐름율에 의해 제한된다. 순수한 산소 또는 산소가 많은 공기를 사용한 소각에서는 주어진 연소양에서 배출되는 연도가스의 부피가 현저히 적기 때문에, 소각로의 배출이 증가되고 소각공정의 전체적인 효율이 증가된다.
그러나 순수한 산소 또는 산소가 풍부한 공기를 사용한 연소방법에서의 문제점은 높은 온도에서 연소가 수행된다는 것이다. 이러한 문제점은 특히 3,000BTU/Ib 이상과 같은 높은 발열량을 가지는 폐기물의 소각에서 두드러진다. 높은 온도는 로에 손상을 일으키고, 일반적으로 NOx로 표시되는 산화질소와 같은 유해 오염물질을 과다 배출하게 한다.
수냉벽과 같은 간접 흡열부를 사용하여 연소구역내의 온도를 조절하는 것은 공지되어 있다. 그러나, 그러한 간접 흡열부는, 일반적으로, 기계적으로 복잡하다. 또한, 냉각된 벽은 냉가스층을 형성하게 하여 소각과정에서 유기화학물질의 분해효율을 떨어뜨린다. 더우기, 소각될 폐기물은 대개 염소 및/또는 황화합물을 함유하여 열전달면을 심하게 부식시키는 연소생성물을 형성한다.
연소구역에서 온도를 조절하는 또 다른 공지방법은 공기와 같은 기체 안정제를 연소구역에 공급하는 것이다. 이 방법은 연소가스의 부피를 증가시켜 배출을 감소시키고 결국 산소 또는 산소가 풍부한 공기연소의 이점을 살리지 못하는 단점이 있다.
온도가 예정된 높은 온도에 이르렀을때 온도감소를 위하여 소각로의 연소구역내에 흡열부로서 물을 사용하는 것이 제안되어 왔다. 이 방법은, 소각온도에서 수증기의 부피당 엔탈피는 질소의 두배여서 소각로의 배출에 별 악영향을 끼치지 않고 연소를 수행할 수 있어, 바람직하다. 그러나, 물의 갑작스런 주입은 일시적인 진공상태의 손실을 가져올 수 있다. 또한, 지금까지 소각로의 흡열부로서 물을 사용하는 것은 NOx방출수준의 증가와 산소가 많은 환경으로 인한 온도의 불균일을 피할 수 없었다. 더우기 물을 분무하는 것은 로의 불균일한 냉각 및 연소반응의 소광을 일으킬 수 있다.
따라서, 본 발명의 목적은 산화제로서 순수한 산소 또는 산소가 풍부한 공기를 사용할 수 있고 액체 흡열부를 사용하며 상기된 단점들은 가지지 않는 연소방법을 제공하는 것이다.
상기된 목적은 본 발명이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진자가 하기의 방법을 실시함으로서 달성할 수 있다 :
(A) 가연성 증기를 연소구역에 공급하고 ;
(B) 상기의 가연성 증기의 공급과 분리하여 25% 이상의 산소농도를 가지는 산화제를 연소구역에 공급하고 ;
(C) 상기의 가연성 증기 및 산화제와 분리하여 분무화된 액체를 냉각제로서 연소구역에 공급하고 ;
(D) 냉각제를 상기의 가연성 증기 및/또는 산화제와 혼합하며 ; 그리고
(E) 얻어진 가연성 증기를 얻어진 산화제와 연소시키는 것으로 구성된 연소방법.
하기에 사용되는 "재순환율"은 연소구역으로 도입되는 전 유체의 질량흐름율에 대한 분사방향으로 재순환되는 물질의 질량흐름율의 비를 의미한다.
하기에 사용되는 "버너"는 산화제와 가연성 증기를 모두 연소구역으로 공급하는 장치를 의미한다.
하기에 사용되는 "냉각제"는 분무화된 액체 또는 분무화된 액체의 증발에 의해 형성된 증기를 의미한다.
하기에 사용되는 "랜스(lance)"는 산화제, 가연성 물질, 및 냉각제 중의 하나만을 연소구역에 공급하는 장치를 의미한다.
본 발명의 발명자는 액체흡열부를 사용한 단순한 온도 감소가 효율적인 연소를 가능하게 하기에는 불충분하다는 것을 발견하였다. 본 발명자는, 특히 소각로 내에서의 연소반응에서 산화제로 순수한 산소 또는 산소가 풍부한 공기를 사용하여 조잘할때, NOx의 방출을 감소시키고 동시에 과열점 또는 냉점에 기인한 단점을 가지지 않게 하는 것은 단순한 온도감소가 아니라 온도의 균일성이라는 것을 발견하였다. 본 발명은 온도감소를 얻는 동시에 필요한 온도의 균일성을 얻는 단계로 구성되어 있다. 이러한 동시온도감소 및 온도의 균일화는 유익한 결과를 가져온다.
본 발명의 실시에 있어 가연성 증기는 연소구역으로 공급된다. 가연성 증기는 연소구역으로 어떠한 방법으로든지 공급될 수 있다. 일반적으로 소각로내에서는 소각로내의 액체 및/또는 고체물질로부터 증발 또는 휘발에 의해 연소구역으로 가연성 증기를 공급한다. 가연성 증기는 또한 가스연료로 또는 액체로부터 기화시켜, 예를들어 버너 또는 랜스를 통해, 연소구역에 공급될 수 있다.
도면은 소각공정의 일부로서 연소가 수행되는 본 발명의 바람직한 일례를 나타낸다. 도면에 의하면, 회전가마(1)내에 연소구역(2)이 있다. 천연가스, 프로판, 또는 연료유, 및/또는 액체 폐기물과 같은 연료(3)는 버너(4)를 통해 연소구역(2)으로 주입된다. 연료 또는 액체 폐기물은 랜스(5)를 통하여 소각구역(2)으로 주입될 수도 있다. 액체 폐기물 및/또는 고체 폐기물은 램(ram) 공급기(6)을 통해 연소구역(2)으로 공급될수 있다. 이 폐기물은 베드(7)을 형성하고 이로부터 나오는 가연성 증기(8)는 연소구역(2)으로 증발 유입된다.
산화제는 가연성 증기의 공급과 분리하여 연소구역(2)으로 공급할 수도 있다. 산화제로는 산소농도가 99.5% 이상인 기술적으로 정제된 순수한 산소 또는 25% 이상 바람직하게는 30% 이상의 산소농도를 갖는 산소가 풍부한 공기를 사용할 수 있다. 산화제는 모든 효과적인 방법으로 연소구역에 공급될 수 있다. 도면에 나타난 일례에서 산화제(9)는 후-혼합버너(4)를 통해 연소구역(2)에 공급되어 연료 및/또는 액체 폐기물(3)과 혼합된다. 버너를 통한 산화제 공급과 더불어 또는 그에 대신하여 산화제는 랜스를 통하여 연소구역으로 공급될 수도 있다. 본 발명에 사용되는 버너는 앤더슨의 미국특허 4,378,205호 및 4,541,796호에 기재되어 있는 흡인버너가 바람직하다.
공기와 같은 부가적인 산화제도 연소구역으로 공급될 수 있다. 예를들어 공기는 누출 또는 공기주입을 통해 연소구역으로 공급될 수 있다.
상기된 산화제와 가연성 증기는 연소구역으로 분리 공급되어 연소전에 냉각제와 혼합될 수 있다. 그러나 상기의 산화제는 버너를 통해 공급되는 연료와 같은 다른 연료와 혼합될 수 있고, 상기의 가연성 증기는, 상기 산화제와 상기 가연성 증기의 작용에 앞서, 공기와 같은 다른 산화제와 혼합될 수 있다.
산화제는 스트리임(10)을 형성하기에 충분한 속도와 4이상 가장 바람직하기로는 10 이상의 연소구역내의 재순환율을 가지도록 연소구역에 주입된다. 일반적으로 산화제는 초당 100 내지 1000 피트 범위내의 속도로 연소구역에 주입된다. 본 발명의 실시에서 분무화된 액체(11)는 연소구역에 공급되어 가연성 증기와 산화제의 연소로 방출되는 열을 흡수한다. 액체는 바람직하게는 50% 이상의 물 가장 바람직하게는, 100%의 물로 구성되어 있다. 액체로는 연소구역내에서 소각될 예정인 액체 폐기물중 발열량이 전혀 없는 것을 사용할 수도 있다.
액체는, 바람직하게는 로 벽에 냉각제가 부딪히지 않고 4 이상의 재순환율을 유지하는 방향으로 연소구역으로 분리 공급되어, 공급되는 산화제 및 가연성 증기와 접하게 된다. 특히, 바람직하기로는, 액체가 충분히 높은 운동량을 가지는 방법으로 주입되어 액체주입이 없을때 보다 재순환율이 증가되도록 공급되는 것이다.
가연성 증기가 산소와 연소하여 열을 방출하는 동안 액체 방울은 증발에 의해 열을 흡수하고 증기상에서 온도가 상승된다. 온도의 균일성을 얻기 위해서는 강한 재순환으로 기포 및 가스의 층리를 없애는 것이 필요하다. 이 재순환은 연소공정 중에 흡열부와 열원을 잘 혼합되게 하고 대류 열 전도를 증가시킨다. 따라서, 연소가 잘 확산되고 연소열이 근처의 흡열부에 의해 빨리 흡수되어 불꽃 온도가 낮게 된다.
바람직하기로는 액체방울이 연소 및/또는 가연성 증기와 혼합되기 전에 재순환 물질과 혼합되는 것이다.
본 발명의 공정중에, 분무화된 액체 또는 분무화된 액체의 증발로 생긴 증기는, 산화제가 가연성 증기가 혼합되기 전에, 가연성 증기 및/또는 산화제와 혼합된다. 바람직하기로는 냉각제가 재순환물질과 먼저 혼합되고 그 후에 산화제 및/또는 가연성 증기와 혼합되는 것이다. 이러한 방식으로 냉각제는 혼합이나 연소전에 가연성 증기와 산화제의 한쪽 또는 양쪽에 확산된다. 이 방법은 일정한 높은 온도 이상으로 온도가 상승한 후에 연소구역에 물을 주입하는 공지방법에서와 같이 연소온도가 너무 높아지는 것을 막아준다. 분무화된 액체를 산화제나 가연성 증기와 분리하여 주입하고 바람직하기로는 냉각제를 먼저 재순환 물질과 혼합되게 하여, 냉각제를 보다 균일하게 확산시켜 연소반응을 진행시킴으로서 더 좋은 온도의 균일성과 그로인한 잇점들을 얻게한다. 액체의 넓은 범위로의 분산은 열을 흡수하고 부분적 또는 전체적으로 증기화하여 연소구역내의 온도를 낮게 유지함으로서 로의 손상을 감소시킨다. 그 이후 냉각제는 바람직하기로는 재순환류의 일부로서 산화제 및/또는 가연성 증기와 혼합된 후 연소되므로 NOx 생성율을 낮게 유지한다.
액체의 바람직한 공급방향은 예를들어 다음과 같이 얻어진다. 많은 속각로는 긴 또는 주축 디멘션(dimension)으로 특징 지워지는 모양을 갖고 있다. 도면에 나타난 소각로도 그러한 소각로 중의 하나다. 그러한 소각로에서는 산화제에 의해 형성된 스트리임이 바람직하게는 이 축 디멘션에 20° 범위내에 들도록 소각구역을 통과한다. 도면에 나타낸 일례에서, 스트리임(10)은 이 축 디멘션과 평행 즉 0°각도를 이루고 있다. 상기된 상태에서 액체는 이 축 디멘션에 30° 범위내의 방향으로 연소구역에 공급된다. 도면에 나타낸 예에서, 분무화된 액체(11)는 이 축 디멘션과 평행이다. 이러한 방법으로 액체는 로 벽에 부딪히지 않고 스트리임(10)에 침투하지도 않으며 재순환물질에 흡인된다. 이것은 액체방울을 분산시키고 연소반응물로부터 흡열부로 보다 균일한 열전달을 하게하며, 일반적으로 액체를 증발시키는 동시에, 분산된 냉각제는 재순환물질에 의해 이동되어 스트리임(10)과 작용하게 된다. 이것은 몇몇 소각로에서 높은 NOx방출의 첫번째 원인이라고 믿어지는 부분적인 냉점 및 과열점이 과다하게 생기는 것을 막아준다.
액체의 바람직한 운동량은 다음과 같이 얻어진다. 공지된 바와같이 운동량은 스트리임의 질량과 속도의 곱이다. 소각될 폐기물이 처음에 가스형태 또는 쉽게 기화되는 액체 및/또는 고체형태로 연소구역에 공급된다면, 분무화된 액체 스트리임은 높은 분무화도를 가지거나 스트리임을 낮은 속도로 공급함으로서 얻어질수 있는 상대적으로 낮은 운동량을 가지는 것이 바람직하다. 이러한 방법으로 분무화된 액체는 쉽게 증발되고 재순환되어 많은 연소가 일어나는 초기 주입점에 근접하게 된다.
일반적으로 소각을 위해 소각로에 공급되는 폐기물은 매우 다양하다. 따라서, 연소 스트리임에 대한 분무화된 액체의 방향 및/또는 분무화된 액체의 분무화도는 공정중에 이러한 다양성에 맞추어 조절되는 것이 바람직하다.
또한, 폐기물의 산소 요구량은, 특히 폐기물이 소각로에 연속식이 아닌 불연속식으로 공급될때, 및 가연성 증기가 3,000BTU/1b 이상이 높은 발열량을 가지는 폐기물로부터 불균일하게 방출될때, 소각공정중에 매우 다양하게 변한다. 그러한 경우에는 불완전한 연소로 인한 생성물의 방출이 생기지 않도록 연소구역내에서 바람직한 산소의 몰분율을 유지하도록 산화제의 유속을 조절하는 것이 바람직하다. 산화제와 액체의 유속을 조절하기 위한 어떠한 적합한 수단도 사용할 수 있다 ; 바람직한 수단은 일반적으로 PID라 불리우는 비-적분유도 환류 루우프와 같은 환류조절 루우프이다.
분무화된 액체의 일부 또는 전부로서 물이 사용될때 얻어지는 또 다른 잇점은 폐기물내에서 물과 할로겐의 반응이 덜 유해하거나 쉽게 제거가능한 수소화된 종을 생산하고 더 연소되는 산소를 생산한다는 것이다.
하기의 실시예에서 본 발명을 보다 상세하게 나타내었다.
[실시예 1]
본 발명의 연소공정은 60% 이상의 산소함량을 가지는 산화제를 따라 소각로의 연소구역내에 디젤유 또는 연료가스를 재순환율 20을 얻는 36,000BTU/ft2의 연소비로 주입함으로서 수행된다. 분무화된 액체는 물이며 높은 분무화도로서 산화제 스트리임과 평행방향으로 2801b/백만 BTU의 비율로 주입하여 분무화된 액체의 낮은 운동량이 산화제 및/또는 연료와 일찍 작용하게 한다. 소각의 연소효율은 99.9% 이상이었고 일반적으로 측정된 NOx방출은 0.121b/백만 BTU, 최적조건에서 측정된 NOx방출은 0.021b/백만 BTU였다.
[실시예 2]
본 발명의 소각공정은 3,000 내지 4,600BTU/1b의 발열량을 갖는 브롬화된 젖은 슬러지의 소각을 위해 수행되었다. 40%의 산소함량을 갖는 산화제를 소각로내로 주입하고 슬러지로부터 발생한 가연성 증기와 함께 연소 스트리임을 형성한다. 연소는 30,000BTU/ft3의 비율로서 재순환을 5로 수행된다. 분무화된 액체물은 125 내지 187lb/백만 BTU의 비율로 연소 스트리임과 5˚의 각도를 가지고 연소구역으로 주입되어 산화제와 혼합되고 가연성 증기와 혼합되어 내부혼합 및 연소가 진행된다. 측정된 NOx방출은 일반적으로 0.1lb/백만 BTU였으며 산화제로서 공기를 사용한 일반적인 소각에서보다 소각로의 배출이 60 내지 80% 증가 되었고 일시적인 방출이 현저히 감소되었다.
본 발명의 연소온도 조절방법을 사용함으로서 산화제로서 산소 또는 산소가 풍부한 공기를 사용하여 배출을 증가시키고 분무화된 액체를 사용하여 높은 온도를 감소시켜 매우 낮은 NOx방출을 얻고 로벽의 손상을 막는 연소를 수행할 수 있게 되었다. 분무화된 액체를 산화제 및 가연성 증기 한쪽으로부터 분리하여 주입함으로서 액체는 연소구역 전체에 완전히 혼합되고, 열을 흡수하고 증발함으로서 로를 보호하고 부분적인 과열점이 생기는 것을 방지한다. 일반적으로 기화된, 얻어진 냉각제는 연소반응물과 혼합되어 연소반응 온도를 감소시켜 NOx생성을 감소시킨다.

Claims (19)

  1. (A) 가연성 증기를 연소구역에 공급하고 ;
    (B) 상기의 가연성 증기의 공급과 분리하여 25% 이상의 산소농도를 가지는 산화제를 연소구역에 공급하고;
    (C) 상기의 가연성 증기 및 산화제와 분리하여 분무화된 액체를 냉각제로서 연소구역에 공급하고 ;
    (D) 냉각제를 상기의 가연성 증기 및/또는 산화제와 혼합하며 ; 그리고
    (E) 얻어진 가연성 증기를 얻어진 산화제와 연소시키는 것으로 구성된 연소방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 연소구역이 소각로내에 있는 연소방법.
  3. 제 1 항에 있어서, 가연성 증기가 고체 및/또는 액체 폐기물의 증발에 의해 연소구역에 공급되는 연소 방법.
  4. 제 3 항에 있어서, 폐기물의 발열량이 3,000BTU/1b 이상인 연소방법.
  5. 제 1 항에 있어서, 가연성 증기는 버너를 통하여 연소구역에 공급되는 연소방법.
  6. 제 1 항에 있어서, 산화제의 산소농도가 30% 이상인 연소방법.
  7. 제 1 항에 있어서, 산화제는 기술적으로 정제한 순수 산소인 연소방법.
  8. 제 1 항에 있어서, 산화제는 재순환율이 4 이상이 되기에 충분한 속도로 연소구역에 공급되는 연소방법.
  9. 제 1 항에 있어서, 분무화된 액체는 50% 이상의 물로 구성되는 상기의 연소방법.
  10. 제 1 항에 있어서, 분무화된 액체가 물인 연소방법.
  11. 제 1 항에 있어서, 분무화된 액체가 산화제로 침투되지 않는 연소방법.
  12. 제 1 항에 있어서, 연소구역은 주축 디멘션(dimension)을 갖고 산화제는 상기 축 디멘션에 20˚내의 스트리임으로 연소구역을 통과하는 연소방법.
  13. 제 1 항에 있어서, 연소구역은 주축 디멘션을 갖고 분무화된 액체는 상기 축 디멘션에 30˚내의 방향으로 연소구역에 공급되는 연소방법.
  14. 분무화된 액체의 주입방향을 조절하는 것으로 더욱더 구성된 제 1 항의 연소방법.
  15. 분무화된 액체의 분무화도를 조절하는 것으로 더욱더 구성된 제 1 항의 연소방법.
  16. 소각구역에 공급되는 산화제의 유속을 조절하는 것으로 더욱더 구성된 제 1 항의 연소방법.
  17. 제 1 항에 있어서, 산화제 및/또는 분무화된 액체의 유속은 조절되고 그 조절된 환류조절 루우프에 의해 수행되는 연소방법.
  18. 제 1 항에 있어서, 냉각제는 물을 함유하고 연소구역은 할로겐을 함유하며, 물과 할로겐의 화학반응이 일어나는 것으로 더욱더 구성된 연소방법.
  19. 제18항에 있어서, 할로겐은 고체 및/또는 액체 폐기물로부터 연소구역에 공급되는 제조방법.
KR1019900013897A 1989-09-05 1990-09-04 계량된 온도분포를 갖는 연소방법 KR950013971B1 (ko)

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ES (1) ES2068299T3 (ko)

Families Citing this family (55)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5000102A (en) * 1989-12-21 1991-03-19 Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation Method for combusting wet waste
JPH059907A (ja) * 1990-01-30 1993-01-19 Robert H Nath リサイクルアスフアルト舗装の再処理ドラムドライアー
BR9101206A (pt) * 1990-03-29 1991-11-05 Union Carbide Ind Gases Tech Forno rotativo aceso em lados opostos
US5022332A (en) * 1990-08-15 1991-06-11 Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation Combustion method for improved endothermic dissociation
US5255616A (en) * 1990-10-05 1993-10-26 Rwe Entsorgung Aktiengesellschaft Process and device for waste incineration
ES2121245T3 (es) * 1991-02-11 1998-11-16 Praxair Technology Inc Metodo de combustion para vigilar simultaneamente los oxidos de nitrogeno y los productos de combustion incompleta.
US5242295A (en) * 1991-02-11 1993-09-07 Praxair Technology, Inc. Combustion method for simultaneous control of nitrogen oxides and products of incomplete combustion
US5213492A (en) * 1991-02-11 1993-05-25 Praxair Technology, Inc. Combustion method for simultaneous control of nitrogen oxides and products of incomplete combustion
US5076779A (en) * 1991-04-12 1991-12-31 Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation Segregated zoning combustion
US5129335A (en) * 1991-04-18 1992-07-14 Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation Fluid waste burner system
US5188042A (en) * 1991-04-18 1993-02-23 Praxair Technology, Inc. Fluid waste burner system
TW235335B (ko) * 1991-11-05 1994-12-01 Mitsubishi Heavy Ind Ltd
US5186617A (en) * 1991-11-06 1993-02-16 Praxair Technology, Inc. Recirculation and plug flow combustion method
US5263849A (en) * 1991-12-20 1993-11-23 Hauck Manufacturing Company High velocity burner, system and method
US5176086A (en) * 1992-03-16 1993-01-05 Praxair Technology, Inc. Method for operating an incinerator with simultaneous control of temperature and products of incomplete combustion
JP3005122B2 (ja) * 1992-08-07 2000-01-31 共栄技研株式会社 腐食性物質燃焼炉
EP0662208A4 (en) * 1992-09-18 1997-10-22 Luminis Pty Ltd VARIABLE FLAME BURNER CONFIGURATION.
US5242296A (en) * 1992-12-08 1993-09-07 Praxair Technology, Inc. Hybrid oxidant combustion method
DE4304405A1 (de) * 1993-02-15 1994-08-18 Bayer Ag Verfahren zur kontinuierlichen Wirbelschichtagglomeration
US5484279A (en) * 1993-03-22 1996-01-16 Emcon, Inc. Method and apparatus for disposal of landfill gas condensate
US5527984A (en) * 1993-04-29 1996-06-18 The Dow Chemical Company Waste gas incineration
DE69409049T3 (de) * 1993-08-31 2001-09-13 Praxair Technology Inc Verbrennungsverfahren unter Verwendung von Argon und Sauerstoff
US5554022A (en) * 1994-10-14 1996-09-10 Xothermic, Inc. Burner apparatus and method
US5755818A (en) * 1995-06-13 1998-05-26 Praxair Technology, Inc. Staged combustion method
US5628809A (en) * 1995-06-13 1997-05-13 Praxair Technology, Inc. Glassmelting method with reduced volatilization of alkali species
US5609481A (en) * 1995-06-13 1997-03-11 Praxair Technology, Inc. Direct-fired stratified atmosphere furnace system
US5924858A (en) * 1995-06-13 1999-07-20 Praxair Technology, Inc. Staged combustion method
US5563903A (en) * 1995-06-13 1996-10-08 Praxair Technology, Inc. Aluminum melting with reduced dross formation
EP0898687B1 (en) 1996-05-17 2002-08-14 Xothermic, Inc. Burner apparatus
US5681162A (en) * 1996-09-23 1997-10-28 Nabors, Jr.; James K. Low pressure atomizer
US5752452A (en) * 1996-10-25 1998-05-19 Praxair Technology, Inc. Apparatus and method for oxygen lancing in a multiple hearth furnace
US6007326A (en) * 1997-08-04 1999-12-28 Praxair Technology, Inc. Low NOx combustion process
FR2771800B1 (fr) * 1997-12-01 1999-12-31 Air Liquide Procede d'incineration et incinerateur de dechets liquides organohalogenes
DE19858120A1 (de) * 1998-12-16 2000-06-21 Basf Ag Verfahren zur thermischen Behandlung von nicht brennbaren Flüssigkeiten
US6073445A (en) * 1999-03-30 2000-06-13 Johnson; Arthur Methods for producing hydro-electric power
US6450108B2 (en) 2000-03-24 2002-09-17 Praxair Technology, Inc. Fuel and waste fluid combustion system
US6546883B1 (en) * 2000-07-14 2003-04-15 Rgf, Inc. Thermo-oxidizer evaporator
US6474984B2 (en) 2000-11-20 2002-11-05 Metso Minerals Industries, Inc. Air injection for nitrogen oxide reduction and improved product quality
US6699029B2 (en) 2001-01-11 2004-03-02 Praxair Technology, Inc. Oxygen enhanced switching to combustion of lower rank fuels
US20020127505A1 (en) 2001-01-11 2002-09-12 Hisashi Kobayashi Oxygen enhanced low nox combustion
US6699031B2 (en) 2001-01-11 2004-03-02 Praxair Technology, Inc. NOx reduction in combustion with concentrated coal streams and oxygen injection
US6699030B2 (en) 2001-01-11 2004-03-02 Praxair Technology, Inc. Combustion in a multiburner furnace with selective flow of oxygen
US6702569B2 (en) 2001-01-11 2004-03-09 Praxair Technology, Inc. Enhancing SNCR-aided combustion with oxygen addition
DE10155811C1 (de) * 2001-11-13 2002-11-21 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zur Leistungssteigerung bei der exothermen Verbrennung von Abfallstoff
CA2485570C (en) 2002-05-15 2009-12-22 Praxair Technology, Inc. Combustion with reduced carbon in the ash
AU2003237815B2 (en) * 2002-05-15 2008-07-17 Praxair Technology, Inc. Low nox combustion
US6869354B2 (en) * 2002-12-02 2005-03-22 General Electric Company Zero cooling air flow overfire air injector and related method
US7160566B2 (en) * 2003-02-07 2007-01-09 Boc, Inc. Food surface sanitation tunnel
ITBO20030242A1 (it) 2003-04-23 2004-10-24 Itea Spa Procedimento ed impianto per il trattamento di materiali
WO2008029560A1 (fr) * 2006-09-04 2008-03-13 Takeshi Kawahara Appareil de traitement de déchets
US8327779B2 (en) * 2008-09-26 2012-12-11 Air Products And Chemicals, Inc. Combustion system with steam or water injection
BRPI1014048A2 (pt) * 2009-06-12 2017-02-07 Air Prod & Chem método para realização de combustão, método para afetar o estado de oxidação das espécies de metal, e forno.
FI20106156A (fi) * 2010-11-04 2012-05-05 Outotec Oyj Menetelmä suspensiosulatusuunin lämpötaseen hallitsemiseksi ja suspensiosulatusuuni
CH712284A1 (de) * 2016-03-21 2017-09-29 Bech Ulrich Verfahren zur carbothermischen Reduktion von Zinkoxid zu Zink.
WO2017129816A1 (de) * 2016-01-29 2017-08-03 Ulrich Bech Verfahren zur carbothermischen reduktion von zinkoxid zu zink

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US250602A (en) * 1881-12-06 thiollier and f
US289400A (en) * 1883-12-04 Furnace for burning culm and other fine fuel
US3847564A (en) * 1970-01-23 1974-11-12 Texaco Development Corp Apparatus and process for burning liquid hydrocarbons in a synthesis gas generator
FR2222906A6 (en) * 1973-03-23 1974-10-18 Flopetrol Producteurs Petrole Burner for liquid hydro-carbons - is used in off-shore drilling rigs for complete combustion of small flows
US4199024A (en) * 1975-08-07 1980-04-22 World Energy Systems Multistage gas generator
JPS5274930A (en) * 1975-12-19 1977-06-23 Hitachi Zosen Corp Low-no# two-step combustion method by spraying water into combustion z one
US4186669A (en) * 1977-09-22 1980-02-05 Cowan Frederick C Coal burning process
US4496306A (en) * 1978-06-09 1985-01-29 Hitachi Shipbuilding & Engineering Co., Ltd. Multi-stage combustion method for inhibiting formation of nitrogen oxides
US4257763A (en) * 1978-06-19 1981-03-24 John Zink Company Low NOx burner
US4618323A (en) * 1980-02-19 1986-10-21 Southers California Edison Method and burner tip for suppressing emissions of nitrogen oxides
US4541796A (en) * 1980-04-10 1985-09-17 Union Carbide Corporation Oxygen aspirator burner for firing a furnace
US4378205A (en) * 1980-04-10 1983-03-29 Union Carbide Corporation Oxygen aspirator burner and process for firing a furnace
US4411618A (en) * 1980-10-10 1983-10-25 Donaldson A Burl Downhole steam generator with improved preheating/cooling features
JPS57164209A (en) * 1981-04-02 1982-10-08 Babcock Hitachi Kk Combustion apparatus
US4462318A (en) * 1981-12-31 1984-07-31 Ensco, Inc. Waste disposal
US4475883A (en) * 1982-03-04 1984-10-09 Phillips Petroleum Company Pressure control for steam generator
US4476791A (en) * 1983-05-25 1984-10-16 John Zink Company Hazardous waste steam generator
GB8326685D0 (en) * 1983-10-05 1983-11-09 Boc Group Plc Combustion and burners
FR2574159B1 (fr) * 1984-12-05 1987-01-30 Air Liquide Procede d'incineration de dechets a temperature controlee
US4775314A (en) * 1985-05-20 1988-10-04 Shell Oil Company Coal gasification burner
LU85980A1 (fr) * 1985-06-28 1987-01-13 Alpha Foundation Procede et installation pour l'incineration de combustibiles
US4598650A (en) * 1985-10-21 1986-07-08 Schneckenberger Marc G Fluid and solid waste incineration system
US4693680A (en) * 1986-08-14 1987-09-15 Union Carbide Corporation Flame stabilized post-mixed burner
US4863371A (en) * 1988-06-03 1989-09-05 Union Carbide Corporation Low NOx high efficiency combustion process

Also Published As

Publication number Publication date
EP0416533A1 (en) 1991-03-13
KR910006663A (ko) 1991-04-29
US4957050A (en) 1990-09-18
EP0416533B1 (en) 1995-03-01
JPH0730903B2 (ja) 1995-04-10
BR9004364A (pt) 1991-09-03
CA2024556C (en) 1994-10-25
DE69017318D1 (de) 1995-04-06
ES2068299T3 (es) 1995-04-16
CA2024556A1 (en) 1991-03-06
DE69017318T2 (de) 1995-10-19
JPH0399112A (ja) 1991-04-24

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