KR930006790B1 - 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법 - Google Patents

중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법

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KR930006790B1 KR1019850700122A KR850700118A KR930006790B1 KR 930006790 B1 KR930006790 B1 KR 930006790B1 KR 1019850700122 A KR1019850700122 A KR 1019850700122A KR 850700118 A KR850700118 A KR 850700118A KR 930006790 B1 KR930006790 B1 KR 930006790B1
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제네럴 일렉트릭 컴패니
제이 엘. 카스킨
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Abstract

내용 없음.

Description

[발명의 명칭]
중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법
[도면의 간단한 설명]
제1도는 권취형 비정질 금속 코어를 구성하도록 배열된 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단 방법의 특정 특징을 도시한 블록도.
제2도는 적재형 비정질 금속 코어를 구성하도록 배열된 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단 방법의 특정 특징을 도시한 블록도.
제3도는 권취형 비정질 금속코어를 구성하도록 배열된 중첩된 비정질 금속판 적재층을 절단하기 위한 본 발명의 일 실시예의 특정 특징을 도시한 블록도.
제4도는 본 발명의 다른 실시예의 특징을 도시한 블록도.
제5도는 제4도의 실시예의 종이 절단기 형태의 절단작업을 도시한 블록도.
제6도는 본 발명의 또 다른 실시예의 특징을 도시한 블록도.
[발명의 상세한 설명]
[발명의 배경]
본 발명은 전기 변압기에 사용되는 비정질 금속코어의 중첩된 박판층과 같은 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법에 관한 것이다.
GB-A-2 081 611에는 변압기 또는 유사한 전기유도장치에 사용하기 위한 비정질 스트립재의 자기코어를 제조하는 방법이 개시되어 있다.
이 방법에서는, 소둔되지 않은 비정질 금속의 연속된 스트립을 굴대 둘레에 감아서 이후에 소정의 방식으로 적층되어질 최초의 둥근 코어를 형성하고 녹방지 액체 냉각제를 가하는 동안 하나의 횡단절편으로 전체를 절단하게 된다. 그후, 생성된 접속되지 않은 스트립을 소정의 방식으로 함께 조립되는 다수의 군으로 분리하여 대략 타원형의 코어를 형성하게 된다. 이러한 코어는 그 최종 형상으로 소둔되는 동시에 미리 설정된 강도의 자기장을 받게 된다.
비정질 금속은 결정질의 강철형 금속에 비해 전기 변압기에 요구되는 보다 우수한 전기적 성질을 제공하는 비정질 구조를 가진다. 이와 같이 비정질 금속이 보다 우수한 전기적 성질을 가진다는 사실은 비정질 금속코어에서 전기적 손실량이 감소한다는 점으로 부터도 분명히 알 수 있다. 비정질 금속판은 450℃ 정도의 임계온도를 가지며, 이 온도 이상의 온도를 넘게 되면 비정질 상태에서 결정상태로 변하게 된다.
상기 비정질 금속은 타격력 또는 관통력을 받을 때 유리와 같이 산산조각나게 되는 취약한 유리성향의 구조를 가지며, 대표적으로 비교적 얇은 재료의 연속된 판으로 형성되는 로울의 형태로 시판된다. 이때, 상기 재료의 전형적인 두께는 0.038㎜(1.5mils)이다.
전기 변압기의 제조 공정에 있어서, 상기 비정질 금속판은 통상 변압기용 코어의 중첩된 박막층을 형성하도록 매열된다. 또한, 상기 비정질 금속을 중첩된 박판층으로 배열하는 동안 상기 비정질 금속을 절단해 주어야 할 필요가 생기게 된다. 이러한 절단은 상기 비정질 금속판을 매끈하고 깨끗하게 잘라주고, 또한 상기 비정질 금속판의 비정질 구조를 그대로 유지하도록 수행되어야만 한다.
따라서, 본 발명의 목적은 상기 비정질 금속판을 부숴짐 또는 균열을 일으키지 않고 매끈하고 깨끗하게 절단해줄 수 있는 비정질 금속판 적재층의 절단방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 소요되는 절단력을 감소시켜서 절단장치에서 발생되는 마모를 줄이는 비정질 금속판 적재층의 절단방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 또 다른 목적은 비정질 금속판의 비정질 구조를 그대로 유지시켜 주는 비정질 금속판 적재층의 절단방법을 제공하는 것이다.
이러한 본 발명의 목적 및 다른 목적은 이후의 발명의 상세한 설명을 고찰함으로써 당업자에게 명확해질 것이다.
[발명의 개요]
본 발명은 변압기용 비정질 금속 코어를 제작할 때 사용되는 비정질 금속판의 절단방법을 제공하려는 것이다.
따라서, 본 발명에 따라, 중첩된 비정질 금속판 적재층을 관통 구조물에 의해 절단하는 방법이 제공된다. 상기의 절단 방법은, (a) 상기 비정질 금속판 적재층을 작업면에 맞대어 위치시키는 단계와, (b) 결정화를 일으키지 않으면서 가소적으로 되도록 상기 중첩된 적재층의 금속판의 미리 설정된 구역을 80℃ 내지 450℃의 온도범위로 가열하는 단계와, (c) 상기 미리 설정된 구역내의 금속판을 상기 온도 범위내에서 가소적으로 유지하면서 상기 작업면쪽으로 상기 미리 설정된 구역을 통해 관통 구조물을 구동하여 상기 중첩된 적재층을 매끈하고 깨끗하게 절단하는 단계를 포함한다.
이하, 본 발명을 첨부한 도면을 참조하여 보다 상세히 설명한다.
[적합한 실시예와 그 상세한 설명]
제1도는 전기 변압기용의 권취형 비정질 금속 코어의 중첩된 박판을 포함하는, 중첩된 비정질 금속판 적재층을 절단하기 위한 본 발명의 일실시예에 따른 블록도이다.
중첩된 비정질 금속 코어 박판은 제1도에서 도면부호 (22A), (22B), (22C), (22D), (22E), (22F), (22H)‥‥(22N)으로 도시된 중첩된 비정질 금속판 적재층을 포함하고, 코어는 대체로 도면번호(22)로 표시된다. 비정질 금속코어(22)는, 제1도에 도시되어 이후로 설명하는 절단작업에 앞서서 통상의 권취 기술에 의해 권취형으로 배열된다. 이와 같이 권취형 형상으로 비정질 코어를 권취하는 것은 본 발명의 관심분야가 아니므로 더 이상의 설명은 생략한다. 마찬가지로, 제1도의 비정질 금속코어(22)는 절단된 후 최종 형상으로 가공되어 변압기용 비정질 금속코어로 형성된다. 그러나, 제1도에 도시된 비정질 금속코어에 대한 후속가공 공정 또한 본 발명의 관심 분야가 아니므로 더 이상의 설명은 하지 않기로 한다.
제1도에 도시된 비정질 금속 코어(22)를 관입형상의 칼날장치를 가진 상부 구조물(24)와 대략 사각형의 형상인 하부 구조물(16) 사이에 위치되도록 배치한다. 비정질 금속코어(22)는 절단작업중 작업면의 역할을 하는 하부 구조물(16)에 맞대어 위치되는 것으로 도시되어 있다. 그리고, 상부 및 하부 구조물(24,16)은 각각 유체모터(18)과 가열수단(12)에 상호 연결된다.
가열수단(12)는 뉴욕에 소재하는 에어 리덕션 컴패니(AIRCO)로 부터 시판되는 고온액체 또는 고온기체 형태의 가열기로 될 수 있다. 또한, 상기 가열수단(12)는 열전달관(15)에 의해 칼날(24)와 작업면(16)에 연결된다.
가열수단(12)에 의해 생성되어 열전달관(15)에 의해 전도되는 화살표(14)로 도시된 조절열(controlled heat)은 화살표(14A)로 도시된 바와 같이, 열전달관(15)에 의해 칼날에 전도되는 열과, 화살표(14B)로 도시된 바와 같이, 열전달관(15)에 의해 사각형 블록의 작업면(16)에 전달되는 열로 분할된다. 가열된 칼날(24)와 가열된 작업면(16)은 적당한 유체모터(18)의 제어를 통해 서로 상대되는 위치에 도달하게 된다.
유체모터(18)은 원하는 하강력과 하강 속도를 출력부재에 부여할 수 있는 모든 적절한 통상의 모터로 될 수 있다. 제1도에 도시된 장치에서, 유체모터(18)은 화살표(20)의 방향으로 유체모터(18)에 연결된 칼날(24)에 하강력을 공급한다. 이후로, 상기 하강력의 크기와 이 하강력을 칼날(24)에 가하는 순서를 비정질 금속코어(22)의 절단에 관련된 인자와 연관하여 설명한다.
우선, 비정질 금속코어(22)를 절단하는데 요구되는 위치로 비정질 금속코어(22)를 칼날(24)와 작업면(16) 사이에 위치되도록 배치한다. 제3도의 저항 가열수단(34)(이후에 바로 설명됨)는 원하는 가열 및 절단구역(23)를 형성하도록 비정질 금속코어에 열을 공급한다. 가열 및 절단구역(25)는 대략 칼날(24)의 중앙점에서 각각 측정했을 때 전형적으로 4.10㎤(0.25in3)의 가열구역과 0.16㎤(0.010in3)의 절단구역을 차지한다. 가열 및 절단구역(25)의 온도는 80℃ 이상, 대략 450℃ 이하로 가열되어 유지되며, 적합한 온도범위는 100℃-300℃이다. 450℃의 상한 값은 그 이상의 온도로 가열되면 비정질 금속박판(22A)…(22N)이 비정질 상태에서 결정질 상태로 변태되어, 비정질 금속코어(22)를 형성하는데 필요한 비정질 금속박판(22A)…(22N)의 우수한 전기적 특성을 감소시키기 때문에 상당히 중요한 임계적 의미를 가진다. 가열 및 절단구역(25)의 적합한 하한 온도는 가열되지 않은 비정질 금속박판을 절단하는 동안 통상적으로 발생할 수 있는 부숴짐 또는 균열을 제거하기 위해 비정질 금속박판(22A)…(22N)의 절단을 보다 잘 수용할 수 있도록 비정질 금속을 연화시키거나 가소적으로 만들기 시작하는 온도이다.
가열 및 절단구역(25)의 적합한 온도는 가열수단(34)에 의해 공급되는 열량, 칼날(24)의 크기, 작업면(16)의 크기 및 절단하려는 박판(22A)…(22N)의 수에 따라 조절된다.
본 발명을 실제로 실시한 결과, 각각 0.038㎜(1.5mils)의 두께와 25.4㎜(1.0인치)의 폭을 가지는 15장의 비정질 금속박판(22A)…(22N)을 양호하게 절단하였다. 이때, 가열 및 절단구역(25)는 100℃ 내지 300℃의 온도범위로 유지되었고, 칼날(24)도 또한 100℃ 내지 300℃의 온도범위로 가열 및 유지되었다. 또한, 칼날(24)는 대략 147.48㎤(9.Oin3)의 체적용량을 가졌고, 작업면(16)은 대략 294.97㎤(18.Oin3)의 체적용량을 가졌다.
15장의 비정질 금속판을 절단하는 일실시예에 있어서, 칼날(24)와 작업면(16)은 화염 형태의 가열을 제공하도록 가열수단(12)에 의해 공급되는 가스형태의 열원에 의해 가열되었다. 다른 실시예에서는 칼날(24)와 작업면(16)이 저항 형태의 열에 의해 가열되었다. 화염가열과 저항 형태의 가열에 의해 15장의 비정질 금속박판(22A)…(22N)이 양호하게 절단되었다. 화염 및 저항 형태의 가열기로 부터 공구로 공급되는 열을 사용하여 비정질 금속박판을 양호하게 절단하였지만, 본 발명을 실시할때 고온 압축공기 분사기, 유도 가열기 또는 그밖의 가열원도 가열수단(12)로 사용될 수 있음을 알아야 한다.
제1도는 각각 칼날(24)에 의해 절단된 후의 비정질 금속박판(22A)…(22F)의 상대적인 위치와, 칼날(24)와 접촉지점(26)에서 접촉하고 있는 비정질 금속박판(22G)의 위치를 도시하고 있다. 칼날(24)는 유체모터(18)로 부터 공급된 하강력에 의해 접촉지점(26)에 대표적으로 2000 파운드(9896 뉴우톤)의 힘을 가한다. 따라서, 가열된 비정질 금속판(22G)와 접촉하는 가열된 관통칼날(24)에 가해지는 2000 파운드(9896 뉴우톤)의 힘에 의해, 칼날(4)가 가열된 비정질 금속박판(22G)를 관통하여 절단하게 된다. 칼날(24)에 2000 파운드(9896 뉴우톤)의 힘이 연속적으로 가해짐으로써, 비정질 금속코어(22)를 구성하는 가열된 잔여 비정질 금속박판이 순차적으로 절단되어진다.
소요되는 2000 파운드(9896 뉴우톤)의 힘은 통상 가열되지 않은 비정질 금속박판을 절단하는데 소요되는 10,000 파운드(44,482 뉴우톤)의 힘에 비해 상당히 감소된 것이며, 이와 같이 감소된 2000 파운드(9896 뉴우톤)의 힘은 관통 칼날(24)와 같은 절단장치에 대한 마손을 감소시켜 절단장치(24)의 수명을 연장시켜준다.
본 발명에 따라 비정질 금속박판(22A)…(22N)을 절단하면 절단부에서 매끈하고 깨끗한 모서리가 얻어진다. 예컨데, 15장의 비정질 금속박판을 전술한 본 발명의 절단 방법으로 절단하면, 절단부의 모서리는 상당히 매끈하고, 균열을 전혀 일으키지 않으며, 우그러짐 또한 거의 발생시키지 않는다.
본 발명의 제2실시예가 제2도에 도시된 블록도의 도면부호(30)으로 도시되어 있다. 제2도는 제1도와 유사한 장치를 가지므로 제1도에서 설명한 부품들을 동일한 도면번호로 표시한다. 제1도의 장치와 제2도의 장치 사이의 주된 차이점은 제2도에서 제1도의 작업면이 제2칼날(28)로 대체되고, 제1도의 권취형 비정질 금속코어(22)가 적재형 비정질 금속코어(32)로 대체된다는 것이다.
제2칼날(28)은 전술한 제1칼날(24)와 동일한 크기를 가지며, 유체모터(18)이 전술한 하강력을 칼날(24)에 가할때, 칼날(24)와 칼날(28)의 뾰족한 돌출부가 서로 접촉되도록 제2칼날(28)을 제1칼날(24)에 대해 위치시킨다.
필요한 열은 가열수단(12)에 연결된 열전달관(15)에 의해, 화살표(14B)의 방향으로 칼날(28)에 공급된다. 한편, 제3도의 저항 가열수단(34)로 부터 공급된 열은 비정질 금속판에 열을 전달하여 전술한 제1도의 가열 및 절단구역(25)와 유사한 가열 및 절단구역(27)을 비정질 금속판에 형성시킨다. 가열 및 절단구역(27)의 중앙점은 제2도에 도시된 바와 같이, 제1도에서 설명한 접촉지점(26)에 위치된다. 가열 및 절단구역(27)의 온도는 전술한 제1도의 구역(25)에서와 마찬가지로, 80℃ 내지 450℃의 범위로 가열 및 유지되고, 구역(27)의 적합한 온도범위는 100℃ 내지 300℃사이이다.
제2도에 도시된 적재형 비정질 금속코어(32)는 중첩된 비정질 금속박판(32A)…(32N)을 포함한다. 비정질 금속박판(32A)…(32N)은 제1도의 비정질 금속박판(22A)…(22N)을 절단하는 칼날(24)에 대해 설명한 것과 같은 방식으로 관통칼날(24)에 의해 절단된다. 비정질 금속박판(32A)…(33N)의 절단시에도 비정질 금속박판(22A)…(22N)에서와 마찬가지로 매끈하고 깨끗한 모서리가 얻어진다.
본 발명의 또 다른 실시예가 제3도의 블록도의 도면번호(50)으로 도시되어 있다. 제1도와 관련하여 전술한 비정질 금속코어(22)는 펀치의 역할을 하는 칼날(42)와 다이의 역할을 하는 강성블록(48)을 구비하는, 펀치와 다이 형태로 작동되는 제3도의 절단장치에 의해 절단된다.
제3도에 도시된 장치(50)의 작동과 제1도 및 제2도에 도시되어 설명된 장치(10 및 30)의 작동 사이의 주된 차이점은 제1도의 장치에서 비정질 금속코어(22 및 32)와 칼날(24 및 28)(제1도 및 제2도) 또한 작업면(16)(제1도)이 모두 가열되는데 비해, 제3도에 도시된 장치에서는 단지 비정질 금속코어(22)만이 가열된다는 점이다. 제3도의 비정질 금속코어(22), 특히 그중에서도 구역(29)는 저항 가열수단(34)에 의해 발생된 열에 의해 80℃ 내지 450℃의 범위로 가열 및 유지되고, 적합하게는 100℃ 내지 300℃의 범위로 가열 및 유지된다.
저항 가열수단(34)는 오하이오주 와렌시에 소재하는 테일러 윈필드 주식회사(Taylor Winfield Corp.)의 제품인 전자 제어식 교류형 변압기로 될 수 있다. 저항 가열수단(34)는 화살표(36), 통로(40) 및 화살표(38)의 방향으로 비정질 금속코어(22)를 통해 전류를 공급한다. 저항 가열수단(34)는 출력 변압기(35)를 통해 비정질 금속코어(22)에 연결된다.
저항 가열수단(34)의 전류는 주로 제3도에 도시된 통로(40)에 의해 비정질 금속코어(22)에 전달된다. 저항 가열수단(34)로 부터 공급된 전류는 통로(40)내로 흘러 전술한 제1도의 가열 및 절단구역(25)와 상응하는 가열구역(29)를 형성한다.
통로(40)은 저항 가열 수단(34)로 부터 전도성 블록(44)의 원하는 전기전도부로 전류가 흐르는 것을 한정함으로써 부분적으로 설정된다. 통로(40)의 한정은 사선으로 빗금쳐진 전도성 블록(44)의 일부, 즉 전류를 흐르지 않게 하려는 부분 위에 절연재(46)을 덮음으로써 달성된다. 절연재(46)으로서는 대표적으로 두께가 3.17㎜(0.125인치)인 수지형 종이를 사용할 수 있다. 또한, 절연재(46)을 펀치(42)의 절단부상에 위치시킬 수도 있다.
또한, 전술한 절연재(46)과 유사한, 원형으로 도시된 절연재(49)를 다이형블륵(48)에 위치시킴으로써 통로(40)을 통과하는 전류가 다이형 블록(48)내로 들어가는 것을 저지할 수 있다.
전도성 블록(44)는 통로(40)를 위한 전기 매체의 역할을 하는 전기 전도부 이외에도, 다음에 설명되는 방법으로 펀치칼날(42)를 하측으로 순차적으로 구동시키는 제2공기압 수단(52)에 대한 연결수단을 제공하는 부분을 포함한다. 공기압 수단(52)로서는, 오하이오주 와렌시에 소재하는 테일러 윈필드 주식회사의 제품인 2중 공기작용식 실린더를 사용할 수 있다.
공기압 수단(50)에 결합된 칼날(42)는 비정질 금속코어(22)의 비정질 금속박판(22A)…(22N)에 충돌하여 관통되도록 하향구동되는 펀치로서 작용한다. 각각의 비정질 금속박판(22A)…(22N)을 순차적으로 관통하는데 필요한, 공기압 수단(52)로 부터 칼날(42)에 공급되는 힘은 비정질 금속박판(22A)…(22N)이 가열 및 절단구역(29)에서 연화되거나 가소적으로 되도록 비정질 금속박판(22A)…(22N)의 온도를 증가시킴으로써 상당히 감소된다. 예컨데, 가열되지 않은 비정질 금속박판을 관통하는데에는 전형적으로 10,000 파운드의 타격력이 필요한데 비하여, 본 발명에 따라 약 200℃의 온도로 가열된 비정질 금속 박판을 관통하는데 소요되는 힘은 불과 2,000 파운드에 지나지 않는다.
절단을 수행하는 동안에 절단 및 가열구역(29)의 비정질 금속이 연화되거나 가소적으로 된 상태에 있도록 절단 및 가열구역(29)가 원하는 온도 범위에 도달한 후 즉시 절단을 실시한다.
비정질 금속박판(22A)…(22N)은, 제3도에 도시된 바와같이, V자형 형상으로 순차적으로 절단된다. 칼날(42)가 각각의 비정질 금속박판에 접촉 및 타격을 부여하도록 공기압 수단(52)에 의해 칼날(42)를 순차적으로 하향구동한다. 칼날(42)의 하향운동은 칼날(42)가 모든 비정질 금속박판(22A)…(22N)을 관통하여 매끈하게 절단할 때까지 계속된다.
도면부호(60)으로 제4도에 도시된 본 발명의 또다른 실시예는 제2도의 칼날(24 및 28)이 고정된 나이프형 칼날(64)와 짝을 이루는 상부의 이동가능한 나이프형 칼날(62)를 포함하는 종이 절단기형 장치로 대체된 것을 제외하고는, 도면부호(30)으로 제2도에 도시된 전술한 실시예와 유사하다. 제4도에 도시된 가열 및 절단구역(27)은 제2도에서와 같은 방법으로 형성된다.
나이프형 칼날(62 및 64)는 통상의 종이 절단기와 같은 방법으로 작동된다. 제4도의 종이 절단기형 장치의 실시예는 그 절단작업을 설명하는 제5도의 측면도에 자세히 도시되어 있다.
제5도에는 작업면의 역할을 하는 고정된 칼날(64)와 관통 구조물의 역할을 하고 유체모터(18)에 연결되는 이동가능한 나이프형 칼날(62)가 도시되어 있다. 이동가능한 나이프형 칼날(62)는 비정질 금속 박판(32A)…(32N)의 적재층을 포함하는 비정질 금속 코어(32)의 일모서리(70)과 최초로 접촉하도록 위치된다. 이동가능한 나이프형 칼날(62)는 유체 모터(18)에 의해 200 내지 300파운드 범위의 하강력을 받게되고, 이에 의해 이동가능한 칼날(62)가 고정된 칼날(64)를 향해 이동함에 따라 이동가능한 칼날(62)와 고정된 칼날(64)에 의해 비정질 금속박판(32A)…(32N)을 종방향으로 횡단하는 방식으로 절단이 수행된다. 다수의 비정질 금속판을 동시에 절단하기 위해, 이동가능한 칼날(62)는 종이 절단기의 나이프형 칼날과 유사하게 작동하는 반면, 고정된 칼날(64)는 종이 절단기의 고정부와 유사하게 작동한다. 이동가능한 칼날(62)와 고정된 칼날(64)로서는, 펜실베니아주 맥키스포트에 소재하는 내쇼날 카바이드 다이(National Carbide Die)사에서 시판하는 탄소강을 사용할 수 있다.
도면부호(80)으로 제6도에 도시된 본 발명의 또다른 실시예는 이동가능한 나이프형 칼날(62)와 고정된 칼날(64)가 각각 상부 작두형 칼날(66)과 하부 작두형 칼날(68)로 대체되었다는 것을 제외하고는, 도면부호(60)으로 제4도에 도시된 전술한 실시예와 유사하다. 상부 작두형 칼날(66)은 절단작용을 위한 관통 구조물의 역할을 하는데 비하여, 하부 작두형 칼날(68)은 절단 작용을 위한 작업면으로서의 역할을 한다. 제6도에 도시된 가열 및 절단구역(27)은 제2도에서 전술한 방식으로 형성된다.

Claims (14)

  1. (a) 비정질 금속판 적재층(22A-22N)을 작업면(16,28,44,64)에 맞대어 위치시키는 단계와, (b) 결정화를 일으키지 않으면서 가소적으로 되도록 상기 중첩된 적재층의 금속판의 미리 설정된 구역(25,27,29)를 80℃ 내지 450℃의 온도범위로 가열하는 단계와, (c) 상기 미리 설정된 구역내의 금속판을 상기 온도범위내에서 가소적으로 유지하면서, 상기 작업면쪽으로 상기 미리 설정된 구역을 통해 관통구조물(24,42,62)를 구동하여 상기 적재층을 매끈하고 깨끗하게 절단하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 중첩된 비정질 금속판 적재층(22A-22N)의 절단방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 관통 구조물은 날카로운 절삭날을 구비한 칼날(24,42,62)인 것을 특징으로 하는 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법.
  3. 제1항에 있어서, 상기 비정질 금속판은 전류를 상기 비정질 금속판에 공급함으로써 상기 온도 범위로 가열되는 것을 특징으로 하는 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법.
  4. 제1항에 있어서, 상기 관통 구조물(24)는 절단 작업 중 80℃ 내지 450℃의 온도 범위로 가열되는 것을 특징으로 하는 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법.
  5. 제1항에 있어서, 상기 작업면(16)은 절단작업중 80℃ 내지 450℃의 온도범위로 가열되는 것을 특징으로 하는 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법.
  6. 제1항에 있어서, 상기 관통 구조물과 상기 작업면은 절단 작업중 80℃ 내지 450℃의 온도 범위로 가열되는 것을 특징으로 하는 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법.
  7. 제1항에 있어서, 상기 관통 구조물은 절단작업 이전과 절단작업중 상기 관통구조물에 고온의 유체를 가함으로써 80℃ 내지 450℃의 온도범위로 가열되는 것을 특징으로 하는 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법.
  8. 제1항에 있어서, 상기 관통 구조물의 작업면은 절단 작업 이전과 절단작업중 상기 작업면에 고온의 유체를 가함으로써 80℃ 내지 450℃의 온도 범위로 가열되는 것을 특징으로 하는 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법.
  9. 제1항에 있어서, 상기 작업면은 고정된 칼날의 표면이며, 상기 관통 구조물은 고정된 칼날을 향해 이동하면서, 상기 고정된 칼날과 짝을 이루어 상기 비정질 금속판 적재층을 횡방향을 따라 순차적으로 절단하는 방식으로 상기 고정된 칼날을 향해 이동 될 수 있는 칼날인 것을 특징으로 하는 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법.
  10. 제1항에 있어서, 상기 비정질 금속판 적재층의 가열에 의해 절단될 구역의 온도가 100℃ 내지 300℃의 온도범위로 가열되는 것을 특징으로 하는 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법.
  11. 제3항에 있어서, 상기 비정질 금속판 적재층의 가열에 의해 절단될 구역의 온도가 100℃ 내지 300℃의 온도범위로 가열되는 것을 특징으로 하는 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법.
  12. 제4항에 있어서, 상기 비정질 금속판 적재층의 가열에 의해 절단될 구역의 온도가 100℃ 내지 300℃의 온도범위로 가열되는 것을 특징으로 하는 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법.
  13. 제5항에 있어서, 상기 비정질 금속판 적재층의 가열에 의해 절단될 구역의 온도가 100℃ 내지 300℃의 온도범위로 가열되는 것을 특징으로 하는 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법.
  14. 제6항에 있어서, 상기 비정질 금속판 적재층의 가열에 의해 절단될 구역의 온도가 100℃ 내지 300℃의 온도범위로 가열되는 것을 특징으로 하는 중첩된 비정질 금속판 적재층의 절단방법.
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