KR930006294B1 - 무정형 알루미늄-내화금속 합금 - Google Patents

무정형 알루미늄-내화금속 합금 Download PDF

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Abstract

내용 없음.

Description

무정형 알루미늄-내화금속 합금
제1도와 제2도는 본 발명의 합금을 제조하기 위한 장치를 나타낸 것이다.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1 : 챔버의 중심축 2 : 기판
3,4,5 : 타게트(target) 6 : 스퍼터링 챔버
본 발명은 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 우수한 특성을 구비하여 화학 공장과 같은 산업과 민생의 여러 분야에 이용가능한 신규의 무정형 알루미늄-내화 금속 합금에 관한 것이다.
내식성 알루미늄 합금들은 이제까지 여러 분야에서 널리 사용되어 왔다. 한편, Ti, Zr, Nb, Ta, Mo 및 W가 내화 금속에 속한다. Nb, Ta, Mo 및 W의 융점은 Al의 비점보다 높다. 그러므로, Nb, Ta, Mo 및 W와 Al의 합금 및 Nb, Ta, Mo 및 W부분이 Ti 및/또는 Zr로 치환된 Al 합금을 생산하기 위해 용융법을 포함하는 통상적인 방법들을 사용하는 것이 곤란하다.
온화한 환경에서 금속 재료들을 보호할 수 있는 대부분의 부동태 피막은 염산에 파괴되는 난점이 있다. 염산의 심한 부식성 때문에, 염산에 내식성인 금속 재료는 존재하지 않는다. 현재 사용되는 알루미늄 합금들도 예외가 아니다.
상기 관점에서, 거의 대부분의 현재 사용되는 금속 물질들을 부식시키는 심한 환경에서 사용될 수 있는 신규한 금속 재료의 출현이 요망되고 있다. 본 발명의 목적은 불균일한 결정질 합금이 아니고 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 특성들을 갖는 무정형 합금으로, 용융법을 포함하는 통상적인 방법에 의해서는 생산되기 어려운 알루미늄-내화 금속 합금을 제공하는 것이다. 본 발명의 이 목적은 Ti 및/또는 Zr로 부분적으로 치환된, 필수적 원소 Ta, Nb, Mo 및 W를 가진 무정형 Al 합금에 의해 달성된다.
본 발명에 따라, 다음의 합금들이 제공된다 :
(1) Ta 및 Nb의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소 7-75원자%를 포함하고 나머지가 실질적으로 Al인, 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 특성들을 갖는 무정형 알루미늄-내화 금속 합금.
(2) Ta 및 Nb의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ti 및 Zr의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소로 구성되며 Ta 및 Nb의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소가 5원자% 이상이고, Ta 및 Nb의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ti 및 Zr의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소의 합이 7-75원자%이며, 나머지가 실질적으로 Al인, 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 특성들을 갖는 무정형 알루미늄 -내화 금속 합금.
(3) Mo 및 W의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소 7-50원자%를 포함하고 나머지가 실질적으로 Al인, 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 특성들을 갖는 무정형 알루미늄-내화 금속 합금.
(4) Mo 및 W의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ti 및 Zr의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소로 구성되며, Mo 및 W의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소가 5원자% 이상이고, Mo 및 W의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ti 및 Zr의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소의 합이 7-50원자%이며, 나머지가 실질적으로 Al인, 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 특성들을 갖는 무정형 알루미늄 -내화 금속 합금.
(5) Mo 및 W의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ta 및 Nb의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소로 구성되며 Mo 및 W의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소가 50원자% 이상이고, Mo 및 W의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ta 및 Nb의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소의 합이 7-75원자%이며, 나머지가 실질적으로 Al인, 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 특성들을 갖는 무정형 알루미늄 -내화 금속 합금.
(6) Mo 및 W의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ta 및 Nb의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소 및 Ti 및 Zr의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소로 구성되며, Mo 및 W의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소가 50원자% 미만이고, Mo 및 W의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ta 및 Nb의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소의 합이 5원자% 이상이고, 세군들의 원소, 즉, Mo 및 W의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소, Ta 및 Nb의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소 및 Ti 및 Zr의 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소의 합이 7-75원자%이고 나머지가 실질적으로 Al인, 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 특성들을 갖는 무정형 알루미늄-내화 금속 합금.
본 발명은 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 우수한 성질들의 신규한 무정형 알루미늄 합금을 제공하는 것을 목표로 한다.
일반적으로 합금은 고체 상태에서 결정 구조를 갖는 것으로 공지되어 있다. 그러나 특정 조성을 갖는 합금은 예컨대 액체 상태로부터의 초급냉 응고, 특정 조건하에서의 스퍼터 용착 또는 도금을 통해 고화될 때 장주기적 규칙성 형성을 방지하거나 ; 또는 필요한 원소들로 과포화 시키는데 효과적인 이온 투입을 통해 고체 합금의 장주기적 규칙성을 파괴함으로 무정형이 된다. 그러므로 형성된 무정형 합금은 높은 내식성, 높은 기계적 강도 및 높은 인성과 같은 특성들을 제공하는데 유익한 여러 합금 원소들을 충분한 양 포함하는 고용체로 과포화된 매우 균일한 단일 상이다.
본 발명자들은 무정형 합금의 현저한 특성에 주의를 기울이는 일련의 연구를 행하였다. 높은 융점을 갖는 금속들과 낮은 융점을 갖는 금속들로 구성된 무정형 합금들은, 용융에 의한 금속 원소 혼합을 필요로 하지 않는 스퍼터 용착 방법에 의해 제조될 수 있다는 것이 발견되었다. 본 발명은 이 발견을 기초로 하여 성취된다. 더 나아가 본 발명자들은 본 발명의 합금들이 염산과 같은 산화력이 좋지 않은 과도 부식성 산에서 조차도 자기 부동태화에 의해 안정화 보호 피막이 형성되며 극히 높은 내식성을 갖는다는 것을 발견하였다.
표 1에 청구범위에 나타낸 합금들의 성분과 조성을 기재하였다.
[표 1]
Figure kpo00001
*1 : Ta 및 Nb중 하나 이상의 원소
*2 : Mo 및 W중 하나 이상의 원소
*3 : Ti 및 Zr중 하나 이상의 원소
*4 : 실질적으로 Al.
*5 : Ta 및 Nb중 하나 이상의 원소와 Ti 및 Zr중 하나 이상의 원소의 합.
*6 : Mo 및 W중 하나 이상의 원소화 Ti 및 Zr중 하나 이상의 원소의 합.
*7 : Ta 및 Nb중 하나 이상의 원소와 Mo 및 W중 하나 이상의 원소의 합.
*8 : 세군의 원소들, 즉 Ta 및 Nb중 하나 이상의 원소와 Mo 및 W중 하나 이상의 원소 및 Ti 및 Zr중 하나 이상의 원소의 합.
스퍼터 용착에 의해 생산된 무정형 합금은 합금 원소들이 균일한 고용체 상태로 존재하는 단일-상 합금이다. 따라서, 이들은 산화가 잘 안되는 환경에서 매우 균일하고 높은 내식성의 보호 부동태 피막을 형성한다. 금속 재료들은 산화성이 좋지않은 매우 공격적인 염산에 쉽게 용해된다. 그러므로 그러한 환경에서 사용될 금속 재료들은 안정한 보호 부동태 피막을 형성하는 능력이 있어야 한다. 이 목적은 효과적인 원소들을 필요한 만큼 함유하는 합금에 의해 성취된다. 그러나, 결정질 금속에 여러가지 합금 원소들을 다량 첨가하는 것은 바람직하지 못한데, 그 이유는 결과적 합금이 각각 서로 다른 화학적 성질을 갖는 상의 다중 상 혼합물이며 이는 의도한 내부식성에 만족스럽지 못하기 때문이다. 더우기, 화학적 비균일성은 내식성에 더욱 해롭다.
반대로, 본 발명의 무정형 합금들은 균일한 고용체이다. 따라서 이들은 안정한 부동태 피막을 균일하게 형성하는데 필요한 만큼 효과적인 원소들을 균질하게 포함한다. 이 균일한 부동태 피막 형성에 기인하여, 본 발명의 무정형 합금은 충분히 높은 내식성을 나타낸다. 환언하면, 산화력이 좋지 않은 염산을 견디기 위한 금속 재료들은 그러한 환경에서 조차도 균일하고 안정된 부동태 피막을 형성하여야 한다. 무정형 구조의 합금들은 여러 합금 원소들이 단일-상 고용체 형태로 존재할 수 있게 하고 또한 균일한 부동태 피막을 형성할 수 있게 한다.
본 발명 합금의 성분 및 조성은 다음과 같은 이유로 상기와 같이 특정된다.
Ta, Nb, Mo 및 W는 Al과 함께 존재할 때 무정형 구조를 형성할 수 있다. 스퍼터링에 의해 무정형 구조를 형성하기 위해, Ta 및 Nb중 하나 이상의 원소와 Al로 구성된 Al 합금은 Ta 및 Nb중 하나 이상의 원소 7-75원자%를 포함하여야 하고, 유사하게 Mo 및 W중 하나 이상의 원소와 Al로 구성된 Al 합금은 Mo 및 W중 하나 이상의 원소 7-50원자%를 포함하여야 한다. Al 합금이 Ta 및 Nb중 하나 이상의 원소와 Mo 및 W중 하나 이상의 원소로 구성되어 있을때, Mo 및 W중 하나 이상의 원소의 함량이 50원자%를 초과할 수 없고 Ta 및 Nb중 하나 이상의 원소와 Mo 및 W중 하나 이상의 원소의 합은 스퍼터링에 의해 무정형 구조를 형성하기 위해 7-75원자%이어야 한다.
Al-내화금속 합금내의 Ta, Nb, Mo 및 W부분은 Ti 및 Zr중 하나 이상의 원소로 치환될 수 있으나 Ta, Nb, Mo 및 W중 하나 이상의 원소 5원자% 이상의 무정형 구조 형성을 위해 포함되어야 한다. Ta, Nb, Ti, Zr, Mo 및 W는 산화력이 좋지 않은 산에서 보호 부동태 피막을 형성할 수 있다. 따라서 본 발명의 무정형 합금은 염산과 같은 부식적 환경에서 충분히 높은 내식성을 갖는다.
본 발명의 합금들은 스퍼터 용착 방법에 의해 제조한다. 스퍼터링은 그의 평균 조성이 제조될 무정형 합금과 동일한 다중상의 소결 또는 합금 결정상 타게트를 사용하여 수행한다. 스퍼터링은 또한 제조될 무정형 합금내의 성분들중 하나의 금속판과 이 금속판에 놓여진 다른 금속 성분들로 구성된 타게트를 사용하여 수행한다. 본 발명에서는 알루미늄과 밸브 금속의 합금 타게트를 형성하기가 어려워서, 밸브 금속들로부터 선 택된 원소가 높여진 Al 디스크로 구성된 타게트를 사용한다. 본 발명의 합금들은 밸브-금속이 놓여진 Al판 타게트를 사용하여 생산될 수 있다. 제1도에 나타낸 장치를 사용할 수 있다. 스퍼터링된 합금의 국부적인 조성의 비균일성을 피하기 위해서, 기판 디스크의 중심 주위로 기판 디스크 자체를 자전시키는 것에 덧붙여서 스퍼터링 챔버(6)의 중심축(1) 주위로 기판디스크(2)를 공전시키는 것이 바람직하다. 기판디스크의 궤적에 대응하게 타게트(3)을 배치한다.
형성된 무정형 합금의 조성을 광범위하게 변화시키기 위해서, 제2도에 나타낸 장치를 사용할 수 있다.
예를들면 Al 디스크가 타게트(4)로 사용된다면, Ta가 삽입된 Al 디스크가 타게트(5)로 사용된다. 기판 디스크 중심 주위로 기판 디스크를 자전시키는 것에 덧붙여서 스퍼터링 챔버(6)의 중심축(1) 주위로 공전하는 기판 디스크(2)의 중심 궤적상에 이 두 타게트들의 중심에 대한 수선의 교차점이 존재하도록, 이 두 타게트들은 스퍼터링 챔 버(6) 내에 비스듬히 설치한다. 이 두 타게트들이 두개의 독립적인 전원에 의해 독립적으로 작동될 때, 그 조성이 두 타게트의 상대적인 전원에 의존하는 무정형 Al-Ta 합금이 형성된다.
이러한 방식으로 두 타게트의 서로 다른 여러가지 조합이 사용될 때, Al-Ta, Al-Nb, Al-Ta-Nb, Al-Ta-Ti, Al-Ta-Zr, Al-Ta-Ti-Zr, Al-Nb-Ti, Al-Nb-Zr, Al-Nb-Ti-Zr, Al-Ta-Nb-Ti, Al-Ta-Nb-Zr, Al-Ta-Nb-Ti-Zr, Al-Mo, Al-W, Al-Mo-W, Al-Mo-Ti, Al-Mo-Zr, Al-W-Ti, Al-W-Zr, Al-W-Ti-Zr, Al-Mo- W-Ti, Al-Mo-W-Zr, Al-Mo-W-Ti-Zr, Al-Ta-Mo, Al-Ta-W, Al-Ta-Mo-W, Al-Ta-Mo-Ti, Al-Ta-Mo-Zr, Al-Ta-Mo-Ti-Zr, Al-Ta-W-Ti, Al-Ta-W-Zr, Al-Ta-W-Ti-Zr, Al-Ta-Mo-W-Ti, Al-Ta-Mo-W-Zr, Al-Ta-Mo-W-Ti-Zr, Al-Nb-Mo, Al-Nb-W, Al-Nb-Mo-W, Al-Nb-Mo-Ti, Al-Nb-Mo-Zr, Al-Nb- Mo-Ti-Zr, Al-Nb-W-Ti, Al-Nb-W-Zr, Al-Nb-W-Ti-Zr, Al-Nb-Mo-W-Ti, Al-Nb-Mo-W-Zr, Al-Nb-Mo-W-Ti--Zr, Al-Ta-Nb-Mo, Al-Ta-Nb-W, Al- Ta-Nb-Mo-W, Al-Ta-Nb-Mo-Ti, Al-Ta-Nb-Mo-Zr, Al-Ta-Nb-Mo-Ti-Zr, Al-Ta-Nb-W-Ti, Al-Ta-Nb-W-Zr, Al-Ta-Nb-W-Ti-Zr, Al-Ta-Nb-Mo-W-Ti, Al-Ta-Nb-Mo-W-Zr, Al-Ta-Nb-Mo-W-Ti-Zr 합금들과 같은 여러 무정형 합금들이 형성된다.
이제 본 발명을 다음 실시예들로 설명된다.
[실시예 1]
직경 20㎜, 두께 10㎜인 4개의 Ta 디스크로 구성된 타게트를 Al 디스크의 표면상의 직경 58㎜ 동심원에 Ta 디스크의 중심이 놓여지도록 직경 100㎜, 두께 6㎜의 Al 디스크에 대칭적으로 놓았다. 제1도에 나타낸 스퍼터링장치를 사용하였다. 기판은 기판이 기판의 중심 주위를 자전하는 동안 스퍼터링 챔버의 중심축 주위로 공정하는 두 유리판과 Al 디스크이었다. 1×10-4Torr의 진공, 5㎖/분의 정제된 Ar 스트림하, 전력 640와트에서 스퍼터링하였다.
이렇게 제조된 스퍼터 용착물의 X-선 회절 결과로 무정형 합금이 형성되었음을 알았다. 전자 탐침 마이크로 분석을 행하여 무정형 합금이 Al-19.7원자% Ta 합금으로 구성되어 있음을 확인하였다. 이 합금은 30℃ 1N HCl에서 자기 부동태화되고 1N HCl내의 양극 분극에 의해 측정된 합금의 부동태 파괴 전위는 매우 높은 0.48V(SCE)이었다. 결과적으로 이 무정형 합금은 내식성이 높다.
[실시예 2]
직경 100㎜, 두께 6㎜의 Al 및 Ta 타게트 디스크를 설치한 제2도의 스퍼터링 장치를 사용하였다.
기판은 기판이 기판의 중심 주위를 자전하는 동안 스퍼터링 챔버의 중심 축 주위로 공전하는 두 유리판과 Al디스크이었다. 1×10-4torr의 진공, 5㎖/분의 정제된 Ar 스트림하, 460와트의 Ta 타게트 전력 및 172와트의 Al 타케트 전력에서 스프터링하였다.
이렇게 제조된 스퍼터 용착물의 X-선 회절결과로 무정형 합금이 형성되었음을 알았다. 전자 탐침 마이크로 분석을 행하여 무정형 합금이 Al-74.0원자% Ta 합금으로 구성되어 있음을 확인하였다.
이 합금은 30℃ 1N NCl에서 자기 부동태화되고 1N HCl의 양극 분극에 의해 측정된 합금의 부동태 파괴 전위는 매우 높은 1.54V(SCE)이었다. 결과적으로 이 무정형 합금은 내식성이 높다.
[실시예 3]
Nb-삽입 타게트는 Al 디스크 표면상의 직경 58㎜ 동심 원상에 Nb 디스크의 중심이 놓여지도록 직경 100㎜ 및 두께 6㎜의 Al 디스크내에 대칭적으로 삽입된 직경 10 ㎜, 두께 17㎜의 디스크 4개와 직경 20㎜, 두께 10㎜의 Nb 디스크 4개로 구성된다.
직경 100㎜, 두께 6㎜의 Nb 타게트 디스크와 Nb-삽입 Al 타게트 디스크가 설치된 제2도의 스퍼터 장치를 사용하였다. 기판은 기판이 기판의 중심 주위를 자전하는 동안에 스퍼터링 챔버의 중심 축 주위로 공전하는 두 유리판과 Al 디스크이었다. 1×10-4Torr의 진공, 5㎖/분의 정제된 Ar 스트림 하, 246와트의 Nb-삽입 타게트의 전력 및 140와트의 Nb 타게트의 전력에서 스퍼터링하였다.
이렇게 제조된 스퍼터 용착물의 X-선 회절 결과로 무정형 합금이 형성되었음을 알았다. 전자 탐침 마이크로 분석을 하여 무정형 합금의 Al -52.0 원자% Nb 합금으로 구성되어 있음을 확인하였다.
이 합금은 30℃ 1N HCl에서 자기 부동태화하고 1N HCl의 양극 분극에 의해 측정된 합금이 부동태 파괴전위는 매우 높은 1.84V(SCE)이었다. 결과적으로 이 무정형 합금은 내식성이 높다.
[실시예 4]
Nb-삽입 타게트는 Al 디스크 표면상의 직경 58㎜ 동심원상에 Nb 디스크의 중심이 놓여지도록 직경 100㎜ 및 두께 6㎜의 Al 디스크내에 대칭적으로 삽입된 직경 10 ㎜, 두께 10㎜의 Nb 디스크 4개와 직경 20㎜, 두께 17㎜의 Nb 디스크 4개로 구성된다.
직경 100㎜, 두께 6㎜의 Al 타게트 디스크와 Nb-삽입 Al 타게트 디스크가 설치된 제2도의 스퍼터링 장치를 사용하였다. 기판은 기판의 중심 주위를 자전하는 동안에 스퍼터링 챔버의 중심축 주위로 공전하는 두 유리판과 Al 디스크이었다. 1×10-4Torr의 진공, 5㎖/분의 정제된 Ar 스트림하, 344와트의 Nb-삽입 타게트 전력 및 172와트의 Al 타게트 전력에서 스퍼터링하였다.
이렇제 제조된 스퍼터링 용착물의 X-선 회절 결과로 무정형 합금이 형성되었음을 알았다. 전자 탐색 마이크로 분석을 행하여 무정형 합금이 Al-14.0원자% Nb합금으로 구성되어 있음을 확인하였다.
이 합금은 30℃ 1N HCl에서 자기 부동태화 되고 1N HCl 양극 분극에 의해 측정된 합금의 부동태 파괴 전위는 매우 높은 -0.07V(SCE)이었다. 결과적으로 이 무정형 합금은 내식성이 높다.
[실시예 5]
Ta-삽입 Al 및 Nb-삽입 Al 타게트, Ta-및 Ti 삽입 Al 타게트 및 Ta-삽입 Al 타게트, Ta-삽입 Al 타게트 및 Zr-삽입 Al-타게트, Ta-및 Nb-삽입 Al 타게트 및 Ti-삽입 Al 타게트, 및 Ta-및 Nb-삽입 Al 타게트 및 Ti-및 Zr-삽입 Al 타게트와 같은 두 타게트의 여러 조합들이 설치된 제2도의 스퍼터링 장치를 사용하였다.
실시예 3과 4에 기술된 것들과 유사한 스퍼터링 조건 및 공정들을 적용하였다. 표 2의 여러가지 무정형 합금들을 제조하였다. X-선 회절로 이 합금들이 모두 무정형 상태라는 사실을 확인하였다. 이 합금들은 모두 30℃ 1H HCl에서 자기 부동태화되고 1N HCl에서 양극 분극에 의해 측정된 이들의 부동태 파괴 전위는 표 2에 나타난 바와같이 매우 높았다. 결과적으로 이 무정형 합금들은 내식성이 높았다.
[표 2]
무정형 합금 및 30℃, 1N HCL에서 측정한 이들의 부동태 파괴 전위
Figure kpo00002
[실시예 6]
Ta-삽입 Al 및 Mo-삽입 AL 타게트, Ta-및 Ti-삽입 Al 및 Mo-삽입 Al 타게 트, Ta-및 Zr-삽입 Al 및 Mo-삽입 Al 타게트, Ta-삽입 Al 및 W-삽입 Al 타게트, Ta-및 Mo-삽입 Al 및 W-삽입 Al 타게트, Ta-및 Nb-삽입 Al 및 Mo-및 WE-삽입 Ta 타게트, Ti-삽입 Al-및 Mo-삽입 Al타게트, Ta-및 Ti-삽입 Al 및 Mo-및 W-삽입 Al 및 W-삽입 Al 타게트, 및 Ti-및 Zr-삽입 Al 및 Mo-및 W-삽입 Al 타게트와 같은 두 타게트들의 여러가지 조합이 장치된 제2도의 스퍼터링 장치를 사용하였다.
실시예 3과 4에 기술된 것들과 유사한 스퍼터링 조건 및 공정들을 적용하였다. 표 3에 나타낸 여러가지 무정형 합금들을 제조하였다. X-선 회절로 이 합금들이 모두 무정형 상태라는 사실을 확인하였다.
이 합금들은 모두 30 1N HCl에서 자기 부동태화되고 1N HCl에서 측정된 이들의 부식 속도는 표 3에 나타난 바와 같이 매우 낮았다. 결과적으로 이 무정형 합금은 내식성이 높다.
[표 3]
무정형 합금 및 30℃, 1N HCL에서 측정된 이들의 부동태 파괴 전위
Figure kpo00003
Figure kpo00004

Claims (6)

  1. Ta 및 Nb의 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소의 합 7-75원자%를 포함하고 나머지가 실질적으로 Al인, 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 특성을 갖는 무정형 알루미늄-내화금속 합금.
  2. Ta 및 Nb의 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ti 및 Zr의 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소를 포함하고, Ta 및 Nb의 상기 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소를 포함하고, Ta 및 Nb의 상기군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소의 합이 5원자% 이상이고, Ta 및 Nb의 상기 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ti 및 Zr의 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소의 합이 7-75원자%이며, 나머지가 실질적으로 Al인, 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 특성을 갖는 무정형 알루미늄-내화금속 합금.
  3. Mo 및 W의 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소 7-50원자%를 포함하고 나머지는 실질적으로 Al인, 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 특성을 갖는 무정형 알루미늄-내화금속 합금.
  4. Mo 및 W의 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ti 및 Zr의 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소를 포함하고, Mo 및 W의 상기 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소의 합이 5훤자% 이상이고, Mo 및 W의 상기군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ti 및 Zr의 상기 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소의 합이 7-50원자%이며, 나머지가 실질적으로 Al인, 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 특성을 갖는 무정형 알루미늄-내화금속 합금.
  5. Mo 및 W의 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ta 및 Nb의 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소를 포함하고 Mo 및 W의 성기 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소의 합이 50원자% 미만이고, Mo 및 W의 상기 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ta 및 Nb의 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소의 합이 7-75원자%이며, 나머지가 실질적으로 Al인, 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 특성을 갖는 무정형 알루미늄-내화금속 합금.
  6. Mo 및 W의 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소, Ta 및 Nb의 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소 및 Ti 및 Zr의 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소를 포함하고, Mo 및 W의 상기 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소의 합이 50원자% 미만이고, Mo 및 W의 상기군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소와 Ta 및 Nb의 상기 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소의 합이 5원자% 이상이고, Ti 및 Zr의 상기 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소, Ta 및 Nb의 상기 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소 및 Ti 및 Zr의 상기 군으로 부터 선택된 하나 이상의 원소의 합이 7-75원자%이고 나머지는 실질적으로 Al인, 높은 내식성, 높은 내마모성 및 상당한 인성과 같은 특성을 갖는 무정형 알루미늄-내화금속 합금.
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