KR910003445B1 - 질칼로이 합금 제조공정 - Google Patents

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Abstract

내용 없음.

Description

질칼로이 합금 제조공정
제 1 도는 하나의 실시예에 따른 공정도.
제 2a, 2b, 2c, 2d, 2e, 2f 도는 또다른 실시예의 제품에서 관찰된 석출물의 분포와 크기를 나타낸 투과 전자 현미경 사진.
제 3 도는 종래 제조공정에 의한 응력제거 질칼로이-4관에 비교하여 본 발명의 제조공정에 의한 응력제거 질칼로이-4관의 응력파괴 성질을 나타낸 그래프.
본 발명은 질칼로이 합금 중간재와 최종 제품, 그리고 그들의 제조 방법에 관한 것이다. 특히, 본 발명은 고온 중기 분위기에서 장시간에 걸친 내식성을 향상시키도록 특수한 미세구조를 갖는 질칼로이 합금과 질칼로이 합금의 제조방법에 관한 것이다.
질칼로이 합금은 고온가압수형 원자로에서 이용되는 핵 반응성분 피복재로서 개발된 것(미합중국 특허공보 제 2,772,964 호)이 최초였다. 질칼로이-2합금은 1.2-1.7중량%의 주석, 0.07-0.20중량%의 철, 0.05-0.15중량%의 크롬 및 0.03-0.08중량%의 니켈로 구성된 지르코늄의 합금이다. 질칼로이-4 합금은 1.2-1.7중량%의 주석, 0.12-0.18중량% 철, 0.05-0.15중량%의 크롬으로 구성된 지르코늄의 합금이다(미합중국 특허공보 제 3,148,055 호 참조).
또한, 상술한 합금원소들의 양을 바꾸거나 소정량의 다른 원소들을 첨가시켜 상기 합금들을 변화시켰다. 예를 들어, 미합중국 특허공보 제 3,097,094 호에 명시되어 있는 바와 같이 질칼로이-2 합금에 규소를 첨가하는 것이 바람직한 경우도 있다. 또한 산소는 지르코늄의 고용체강화 역할을 하기 때문에 불순물이라기보다는 합금원소로 간주하는 경우도 있다. 원자로에 사용되는 질칼로이-2 합금 혹은 질칼로이-4 합금은 진공소모 전극용해를 되풀이하여 직경 40.6-63.5cm(16-25인치)인 최종 잉곳트를 제조하여 만들어진다. 그런 다음, 이 잉곳트를 컨디셔닝(conditioning) 처리하여 표면상의 오염물을 제거하고, 베타상, 알파+베타상 또는 고온 베타상까지 가열한후 소정의 중간치수 및 형상의 빌렛트로 가공한다. 상기와 같이 최초의 잉곳트를 소정의 중간치수 및 형상의 빌렛으로 가공하는 것은 단조, 압연, 압출 또는 이들의 조합에 의한 방법으로 행하여질 수 있다. 그후 중간재의 빌렛트는 알파+베타상/베타상 전이온도 이상까지 가열되어 베타상 용해 처리되고 소정의 시간동안 베타상으로 유지된후 물속에 소입된다. 이 공정후에 보통 알파상/알파+베타상 전이온도 이하의 온도에서 최종의 원하는 형상으로 가공된다.
원자연료 펠리트를 피복하는 관형 피복재로서 사용되는 질칼로이 합금의 경우, 중간재인 빌렛트는 1050℃까지 가열하여 베타상 처리되고 알파+베타상/알파상 전이온도 이하의 온도까지 수중에 소입된다.
제조시의 상기 공정에 있어서의 중간재 또는 중간제품의 치수와 형상에 따라서 빌렛트는 먼저 750℃까지 가열되어 알파상으로 된후 이렇게 가열된 빌렛트는 압출되기 적당한 치수와 형상으로 단조될 수 있다. 원하는 치수와 형상(대체로 단면은 원형)이 되면, 빌렛트는 압출성형 처리될수 있는 형태가 된다. 이 준비작업은 빌렛트의 중심선을 따라 드릴링하여 축방향 구멍을 만들고, 외경을 원하는 치수까지 기계 가공하고, 빌렛트의 표면에 적절한 윤활제를 도포하는 것이다. 그런 다음에, 비리렛트는 원추대형 다이를 통하여 맨드렐 위에서 약 700℃ 이상의 온도에서 압출되어 직경이 감소된다.
상기한 압출 성형된 원통은 경우에 따라 약 700℃에서 thens될수 있다. 1차 처리기를 나오기전에, 압출된 빌렛트는 필거링으로 냉간 가공되어 벽두께와 외경이 더욱 작아질 수 있다. 이 제조공정 단계에서 제조된 중간재는 TREX(직경감소 압출관)으로 불리워진다. 그다음, 압출 성형품 즉 TREX는 최종제품으로 제조되기 위해 제관공정으로 이송된다.
상기 제관공정에서 압출성형품, 즉 TREX는 몇단계의 냉간 필거링 가공을 받으며, 각각의 직경감소 단계 사이에서 675-700℃로 thens된다. 최종 냉간 필거링 단계후, 이 제품은 최종 thens인 완전재결정 thens, 부분재결정 thens, 또는 응력제거 thens 처리된다. 이 thens은 675-700℃의 고온에서 실시된다. 필거링 방법 대신에 싱킹(sinking), 로킹(rocking) 및 인발 같은 다른 관성형 방법도 완전히 또는 부분적으로 사용될 수 있다.
상술한 종래기술에 의하여 처리된 핵연료용 피복재로서 질칼로이-2와 질칼로이-4의 얇은벽 부재들은 결국 단일 알파상의 구조이며 Zr,Fe,Cr을 함유하는 금속간입자(석출물)을 가지며 질칼로이-2의 경우에는 Ni을 함유한다. 대부분의 석출물은 알파상 모재중에 불규칙적으로 분포되어 있지만 밴드형상이나 섬유상의 석출물이 자주 발견된다. 큰 석출물은 직겨이 약 1미크론 정도이고, 평균입자의 크기는 직경이 약 0.3미크론(3000Å) 정도이다.
또한 상기한 부재들은 결정 조직에서 강한 이등방성을 나타내므로 고온과 고압증기에 노출되는 동안 생긴 수소화물을 알파상 모재속에서 원주 방향으로 배열시키는 경향이 있으며 원주 방향에서의 소정의 크리프와 인장특성을 제공하는 역할을 한다.
알파상 모재 자체는 재료에 가해진 최종 소둔의 종류에 따라서 부분 재결정된 구조 또는 완전 재결정된 구조인 심한 냉간가공된 구조 또는 전위구조를 갖는다.
사각형 단면을 갖는 최종제품이 필요한 경우, 베타상 용해처리 공정후의 치수감소 공정이 알파상내의 온도 또는 알파상/알파+배타상의 전이온도 바로위의 온도에서 재료를 열간압연, 온간압연 및/또는 냉간압연하여 실시되는 것을 제외하고는 상술한 것 같이 처리된다. 또한 알파상 열간단조도 실시될 수 있다. 이런 공정기술의 예는 미합중국 특허 제 3,645,800 호에 기재되어 있다.
처리 공정의 초기 단계에서 행하는 상술한 종래의 베타상 처리에 부가하여 최종치수 제품 또는 최종 치수에 비슷한 치수의 제품에 베타상 처리를 한다면 질칼로이 합금의 여러 가지 성질이 향상된다는 것이 보고되어 있다. 이러한 보고의 내용은 미합중국 특허공보 제 3,865,635호, 제 4,238,251 호에 기술되어 있다. 상기한 특허들 내용중에는 특히 베타상 처리된 미세구조의 알파상 입계에서 상당히 많은 부분의 석출물을 2차원적으로 배열하도록 분포 유지시킴에 의하여 고온 증기 분위가 하에서 양호한 질칼로이-4 합금의 부식성을 향상시킬 수 있다는 것이 있다. 이런 석출물의 형상은 상술한 것처럼 잉곳트의 치수감소 공정의 초기에 베타상 처리를 한 경우 알파상 기계가공한(1450℉(788℃) 이하의 온도에서 가공) 질칼로이 최종 제품에서 보통 발견되는 무질서하게 배열된 석출물과는 명백하게 다르다. 보통의 베타상 처리후에 재료를 알파상 가공하면 석출물의 2차원적 배열을 파괴시켜 알파상 가공된 최종 제품에서 보통 발견되는 무질서한 형태로 분포시킨다.
종래와 같이 처리되고 알파상 가공된 질칼로이 합금 피복재(배관부) 및 홈(판)을, 예를들어 BWR(비등수 원자로) 내부에 있어서와 같은 혹은 450-500℃, 109kg/cm2(1500psi)의 증기의 오토클레이브(aut℃lave) 시험의 경우와 같은 고온 수증기하에 두면 장시간에 걸친 원자로의 운전 대문에 바람직한 얇게 연속적으로 부착력있는 흑색 부식 생성물을 형성하는 대신 파쇄에 의한 부식 생성물의 백색의 작은 덩어리를 가지는 두꺼운 산화물 막을 형성하는 경향이 있다는 것이 발견되었다.
따라서, 본 발명의 제품표면에 인접하여 미세구조부를 갖는 질칼로이 합금의 제품에 있어서 상기 미세부조부는 무질서하게 분포된 석출물로 구성되며, 상기 표면은 454℃, 10.3MPa 증기에 5일간 노출된후 부착력있는 산화물 막을 갖는 것을 특징으로 하는 질칼로이 합금제품에 관한 것이다.
또한 본 발명은 질칼로이 합금의 중간재를 알파+베타상/알파상의 전이온도 이상의 고온까지 가열하고, 상기 질칼로이 중간재를 상기 고온으로부터 알파+베타상/알파상의 전이온도 이하의 온도까지 소입하고, 상기 질칼로이 중간재를 625℃ 이하의 온도에서 기계가공 및 열처리 가공하는 것을 특징으로 하는 질칼로이 합금 제품을 제조하는 방법에 관한 것이다.
종래의 질칼로이 합금의 제조공정을 약간만 수정하면 종래의 알파상 가공된 질칼로이 최종 제품에서 발견되는 강한 이등방성 조직과 무질서하게 분포된 석출물의 상태를 유지하면서 고온증기에 대한 부식저항이 상당히 향상된다는 것을 발견하게 되었다. 종래 공정의 초기단계 또는 그 근처에서 베타상 처리가 실시되고 계속되는 알파상 가공 및 소둔온도 및/또는 시간의 증가를 제한한다면 최종제품에 소정의 내식성을 제공할 것이다.
본 발명의 최종제품에서 관찰된 석출물의 평균크기는, 종래의 제조공정에 의해 알파상 가공된 제품에서 관찰할 수 있는 석출물의 평균 크기보다 상당히 작다는 것이 발견되었다. 후속 공정인 알파상 가공온도와 소둔온도를 약 600-625℃ 이하로 제한하면, 종래의 제조공정의 질칼로이에서 발견된 것보다 상당히 작은 치수의 석출물을 갖는 중간재와 최종제품이 만들어진다는 것이 발견되었다. 따라서 본 발명의 제품은 고온 증기 실험에서 종래의 방법으로 처리된 것과 비교하여 상당히 작은 부식을 나타낸다는 것이 발견되었다.
본 발명의 제조공정을 더욱 상세히 이해하기 위해, 도면을 참조로 하여 본 발명의 실시예를 하기에 기술했다. 원자로에 사용되는 질칼로이-4 합금의 제품이 제1도에 도시된 공정도에 의해서 제조되었다. 표1에 도시한 화학성분을 갖는 질칼로이-4의 잉곳트가 종래의 기술에 따라 직겨이 15cm(6인치)인 빌렛트로 가공되었다. 그후 빌렛트는 1052℃(1925℉)에서 1.5시간동안 로속에 유지된후 수중 소입되는 베타상 처리(1)을 받는다.
상기한 공정은 빌렛트를 압출하기 위한 준비였다. 그후 중공 질칼로이-4 빌렛트를 600℃-625℃까지 가열하고 압출하여, 외경이 64cm(2.5인치), 벽두께 1.1cm(0.43인치)인 압출물로 만들었다. 압출온도가 낮아지면 베타상 처리한 구조의 알파층상 사이에 있는 석출물이 집적하는 경향이 감소된다고 생각되므로 종래의 제조공정에서 사용하던 압출온도보다 압출온도가 약 100℃ 이하로 감소된 것에 유의해야 한다. 상기한 이유로 인해, 가열온도와 시간도 최소화되는 것이 바람직하다. 그러므로 유도가열 방법 또는 다른 급속 가열 방법이 바람직하다. 물론 석출물이 집적하는 것을 더욱 제한하기 위해 압출온도는 여기서 이용된 온도보다 낮아질수도 있다. 압출온도의 하한은 균열없이 재료를 압출할 수 있는 능력과 압출장치의 부하용량에 의해 좌우된다. 여기서 압출온도의 하한은 약 500℃라고 생각된다. 약 500℃에서 압출한 질칼로이 압출물은 약 600℃에서 압출한 압출물(제품)과 비교해서 고온 고압 내식성이 향상된다는 것을 발견하였다.
그다음의 제조공정 단계(3)에서, 600℃로 압출한 중간재를 제1의 냉간 필거링 가공 단계(4)에 들어가기 위해, 4시간동안, 600℃에서 소둔하였다.
이 중간소둔(그리고 다음의 중간소둔 단계(5), (7), (9))의 목적은 중간재가 균열없이 냉간 필거링되도록 하고 석출물이 조악해지는 것을 최소로 하기 위해 중간재의 충분한 연성을 회복시키는 것이다. 석출물이 조악해지는 정도는 온도와 그 온도에서의 시간에 대한 함수이고, 따라서 이 두 변수를 가능한한 최소로 해야 한다. 따라서 본 발명의 중간소둔은 약 500℃ 온도에서 행할수 있다.
제조공정 단계(3)에서 중간소둔을 행한후, 압출물을 제조공정단계(4)에서 필거링하여 외경 4.4cm(1.75인치), 벽두께 0.8cm(0.3인치)인 TREX를 제조공정단계(5)에서 578℃(1072℉)에서 8시간동안 소둔하고, 제조공정단계(6)에서 냉간 필거링을 하여 외경 3.2cm(1.25인치), 벽두께 0.5cm(0.2인치)로 만들었다. 그후 제조공정 단계(5)에서 중간소둔 처리를 행한 것과 동일하게, 제조공정 단계(7)에서 압출관을 중간소둔 처리를 하였다. 그런다음, 제조공정 단계(8)에서 또다시 냉간필거링을 행하여, 외경이 1.8cm(0.7인치), 벽두께 0.06(0.025인치)인 압출관을 만들었다. 이 압출관의 일부를 단계(11)에서 466℃(870℉)에서 7.5시간 동안 최종 thens하여 응력을 제거하고 이 압출관의 다른 부분을 공정단계(11)에서 550℃에서 2시간동안 완전 재결정 소둔하였다.
응력제거 소둔한 재료와 완전재결정 소둔한 재료로 엷은 박판을 만들어, 이것을 TEM(투과전자현미경)으로 평가하였다. 응력제거 소둔한 박판에는 치밀한 망상조직의 전위가 있어서, 석출물의 크기과 분포를 평가하기 어려웠다. 그러나 완전재결정 소둔한 엷은 박판에서는, 대체적으로 석출물이 알파상 기지 전체에 걸쳐 무질서하게 분포되어 있는 것을 관찰하였다. 관찰된 전형적인 미세구조를 제 2a 도(60,000ｘ), 2b 도(60,000ｘ), 2c 도(4,600ｘ), 2d 도(8,000ｘ), 2e 도(17,000ｘ), 2f 도(17,000ｘ)에 도시하였다. 이 박판에 있는 석출물의 평균크기는 약 0.077미크론(770Å)이었다. 이들 검사를 통하여 본 발명에 따라 처리된 재료가 종래의 방법으로 처리된 합금에 비하여 크기가 감소된 석출물을 갖는다는 것을 알수 있다. 이렇게 석출물의 크기가 감소된 것은 베타상 처리후에 이용된 압출의 가공률, 중간소둔 및 최종 소둔온도가 감소됨과 동시에 베타상 처리후에 받은 변형량이 크기 때문이라고 생각된다. 상기한 제조공정에 의해 처리된 응력 제거관과 종래 제조공정에 의해 처리된 응력제거 질칼로이-4 관을 454℃(850℉), 10.3MPa(1500psi)의 증기의 오토클레이브(autoclave)에서 5일간 부식시험을 하였다. 본 발명의 제조공정에 의해 제조한 응력제거관이 종래 제조공정에서 제조한 질칼로이-4관보다 고온고압 증기에서 부식저항이 훨씬 강하다는 것을 표2를 통해서 알수 있다. 본 발명에 따라 제조한 제품의 가중치는 종래의 발명에 따라 제조한 제품의 가중치보다 작다. 이 고온고압 부식시험 결과로부터, 본 발명의 제조공정에 따른 최종제품이 종래발명의 제조공정에 따른 제품보다 뛰어난 비등수형 원자로의 부식성질을 갖는 것으로 생각된다.
상기한 결과로부터, 적당한 부식저항을 부여하기 위해서는 석출물의 평균크기를 약 1100Å(평균 석출물의 크기+표준편차) 이하로, 바람직하게는 약 800Å 이하로 유지해야 한다.
상기와 같이 부식성과 미세구조가 향상된 것 외에도, 상술하 응력 제거관을 350℃에서의 응력파괴 실험한 결과 비교되는 관보다 향상된 응력파괴 성질을 갖는다는 것을 알수 있다. 제 3 도는 본 발명에 따라 응력을 제거한 관과 동일한 방법으로 응력제거된 종래 방법으로 처리된 질칼로이-4관의 응력파괴 성질의 비교를 나타낸다.
[표 1]
Figure kpo00001
* 잉곳의 여러 지점을 분석한 평균치
** 괄호속의 분석치 TREX에 실시한 것
[표 2]
Figure kpo00002
본 발명의 장점을 질칼로이-4관에 대하여 설명하였지만, 본 발명은 질칼로이-2합금과 다른 알파상의 지르코늄 관에 적용할 수 있고 또한 질칼로이와 다른 알파상의 지르코늄 판과 시이트 재료에도 적용할 수 있다. 일반적으로 장방형의 재료로서 두께가 10.1cm(4인치)인 장방형의 빌렛트를 베타상 켄칭한 후, 그 빌렛트를 약 780℃로 가열하여 열간 가공한후 필요한만큼 재가열하면서 다수회 열간 압연한다. 이 빌렛트의 최종 크기는 냉간 압연을 행하여 얻는다.
상기한 열간 압연온도를 약 600℃ 이하로 저하시키면, 채널 플레이트와 시이트에서도 본 발명의 장점을 얻을 수 있다. 현재 이 베타상 처리는 제품의 두께가 10.1cm(4인치)로 되는 단계에서 행하는 것보다는 오히려 1.9cm(0.75인치)가 되는 단계에서 실시될 수 있다고 생각된다. 그후 이 제품을 600℃ 이하의 온도에서 다수회 열간 압연하여 두께를 0.6cm(0.25인치)로 만든다. 그런다음 이 제품을 최종 크기로 냉간 압연하고 필요에 따라 600℃ 이하에서 소둔한다.

Claims (1)

  1. 질칼로이 중간재를 알파+베타상과 베타상 사이의 전이온도 이상의 온도까지 가열하고 상기 질칼로이 중간재를 상기 온도로부터 알파+베타상과 알파상 사이의 전이온도 이하의 온도까지 소입하여 평균직경이 1100Å인 석출물을 형성시키는 단계와, 그후 상기 질칼로이를 500-600℃에서 압출하는 단계와, 그후 상기 질칼로이를 500-600℃에서의 저온소둔과 냉간 필거링 가공을 교대로 수회에 걸쳐 실시하는 단계와, 상기 최종 냉간 필거링 가공후에 상기 질칼로이를 466-600℃에서 최종 소둔하는 단계 ; 로 이루어지는 것을 특징으로 하는 질칼로이 합금제품의 제조방법.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20190023662A (ko) 2017-08-30 2019-03-08 윤희탁 초미세패턴을 가지는 금속판의 제조방법 및 그 방법에 의한 금속판

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4647317A (en) * 1984-08-01 1987-03-03 The United States Of America As Represented By The Department Of Energy Manufacturing process to reduce large grain growth in zirconium alloys
DE3428954A1 (de) * 1984-08-06 1986-02-13 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Huellrohr aus einer zirkoniumlegierung insbesondere fuer einen kernreaktorbrennstab und verfahren zum herstellen dieses huellrohres
FR2575764B1 (fr) * 1985-01-10 1992-04-30 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'un feuillard en alliage de zirconium zircaloy 2 ou zircaloy 4 restaure, et feuillard obtenu
EP0198570B1 (en) * 1985-01-22 1990-08-29 Westinghouse Electric Corporation Process for producing a thin-walled tubing from a zirconium-niobium alloy
US4649023A (en) * 1985-01-22 1987-03-10 Westinghouse Electric Corp. Process for fabricating a zirconium-niobium alloy and articles resulting therefrom
US4690716A (en) * 1985-02-13 1987-09-01 Westinghouse Electric Corp. Process for forming seamless tubing of zirconium or titanium alloys from welded precursors
FR2579122B1 (fr) * 1985-03-19 1989-06-30 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication de tubes-gaines composites pour combustible nucleaire et produits obtenus
US4717428A (en) * 1985-08-02 1988-01-05 Westinghouse Electric Corp. Annealing of zirconium based articles by induction heating
US5125985A (en) * 1989-08-28 1992-06-30 Westinghouse Electric Corp. Processing zirconium alloy used in light water reactors for specified creep rate
US5194101A (en) * 1990-03-16 1993-03-16 Westinghouse Electric Corp. Zircaloy-4 processing for uniform and nodular corrosion resistance
FR2664907B1 (fr) * 1990-07-17 1997-12-05 Cezus Zirconium Cie Europ Procede de fabrication d'une tole ou feuillard en zircaloy de bonne formabilite et feuillards obtenus.
US5245645A (en) * 1991-02-04 1993-09-14 Siemens Aktiengesellschaft Structural part for a nuclear reactor fuel assembly and method for producing this structural part
EP0498259B1 (de) * 1991-02-04 1996-03-27 Siemens Aktiengesellschaft Strukturteil für ein Kernreaktorbrennelement und Verfahren zum Herstellen dieses Strukturteiles
DE9206038U1 (ko) * 1992-02-28 1992-07-16 Siemens Ag, 8000 Muenchen, De
US5437747A (en) * 1993-04-23 1995-08-01 General Electric Company Method of fabricating zircalloy tubing having high resistance to crack propagation
FR2713009B1 (fr) * 1993-11-25 1996-01-26 Framatome Sa Procédé de fabrication d'un tube de gainage pour crayon de combustible nucléaire et tubes conformes à ceux ainsi obtenus.
FR2723965B1 (fr) * 1994-08-30 1997-01-24 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication de toles en alliage de zirconium presentant une bonne resistance a la corrosion nodulaire et a la deformation sous irradiation
FR2730090B1 (fr) * 1995-01-30 1997-04-04 Framatome Sa Tube en alliage a base de zirconium pour assemblage combustible nucleaire et procede de fabrication d'un tel tube
FR2730089B1 (fr) * 1995-01-30 1997-04-30 Framatome Sa Tube en alliage a base de zirconium pour assemblage combustible de reacteur nucleaire et procede de fabrication d'un tel tube
DE19709929C1 (de) 1997-03-11 1998-08-13 Siemens Ag Hüllrohr eines Brennstabs für ein Siedewasserreaktor-Brennelement und Verfahren zu seiner Herstellung
FR2849865B1 (fr) * 2003-01-13 2006-01-21 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'un demi-produit en alliage de zirconium pour l'elaboration d'un produit plat et utilisation
FR2849866B1 (fr) * 2003-01-13 2006-01-13 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'un demi-produit en alliage de zirconium pour l'elaboration d'un produit long et utilisation

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1415082A (fr) * 1964-11-06 1965-10-22 Nat Distillers Chem Corp Procédé pour rendre résistant à la corrosion les alliages à base de zirconium
US3567522A (en) * 1965-12-15 1971-03-02 Westinghouse Electric Corp Method of producing zirconium base alloys
US3645800A (en) * 1965-12-17 1972-02-29 Westinghouse Electric Corp Method for producing wrought zirconium alloys
US3431104A (en) * 1966-08-08 1969-03-04 Atomic Energy Commission Zirconium base alloy
CA1014833A (en) * 1974-07-12 1977-08-02 Stuart R. Macewen Zirconium base alloy and method of production

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20190023662A (ko) 2017-08-30 2019-03-08 윤희탁 초미세패턴을 가지는 금속판의 제조방법 및 그 방법에 의한 금속판

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