KR910001539B1

KR910001539B1 - Electron gun assemble

Info

Publication number: KR910001539B1
Application number: KR1019870007394A
Authority: KR
Inventors: 맥스웰 모렐 알버트; 헨리 휴즈 리챠드; 헨리 바코 윌리엄
Original assignee: 알. 씨. 에이. 라이센싱 코포레이션; 글렌 에이취. 브르스틀
Priority date: 1981-07-10
Filing date: 1987-07-09
Publication date: 1991-03-15
Also published as: FR2563047B1; IT1228512B; NL8202802A; PL146011B1; GB2101397A; FI73337C; FI73337B; HK59891A; IT1214441B; BR8203962A; DK310182A; FR2509527B1; IT9020167A1; KR840000971A; PT75085B; DE3249810C2; NZ201226A; GB2164490B; FI822370A0; AU556501B2

Abstract

내용 없음.No content.

Description

In-line gun assembly

제1도는 칼라 영상 표시 시스템의 실시예에 의한 화상관과 편향 요크 조합체의 평면도.1 is a plan view of an image tube and a deflection yoke combination according to an embodiment of a color image display system.

제2도는 제1도 장치의 요크 조립체의 전면도.2 is a front view of the yoke assembly of the FIG. 1 device.

제3도는 제1도의 장치의 화상관 넥크부에 사용하는 전자총 조립체의 부분 측단면도.3 is a partial side cross-sectional view of the electron gun assembly for use in the image tube neck portion of the apparatus of FIG.

제4도는 내지 제7도는 제3도에 도시된 전자총 조립체의 별개 소자들의 각각의 투시도.4 through 7 are perspective views of each of the separate elements of the electron gun assembly shown in FIG.

제7a도는 제7도의 선(A-A')을 따라 절취한 제7도의 전자총 소자의 횡단면도. 제7b도는 제7도의 선(B-B')을 따라 절취한 제7도의 전자총 소자의 횡단면도.FIG. 7A is a cross-sectional view of the electron gun element of FIG. 7 taken along line A-A 'of FIG. FIG. 7B is a cross-sectional view of the electron gun element of FIG. 7 taken along line B-B 'of FIG.

제8도는 제4도의 선(C-C')을 따라 절취한 제4도의 전자총 소자의 단면도.8 is a cross-sectional view of the electron gun element of FIG. 4 taken along the line C-C 'of FIG.

제9도는 제5도의 선(D-D')을 따라 절취한 제5도의 전자총 소자의 단면도.9 is a cross-sectional view of the electron gun element of FIG. 5 taken along the line D-D 'of FIG.

제10도는 제6도의 선(E-E')을 따라 절취한 제6도의 전자총 소자의 단면도.FIG. 10 is a sectional view of the electron gun element of FIG. 6 taken along line E-E 'of FIG.

제11도는 90°편향각을 활용하는 본 발명의 실시예에 사용하기 적합한 화상관의 퍼널부 윤곽을 도시한 도면.11 illustrates the funnel contour of a picture tube suitable for use in an embodiment of the present invention utilizing a 90 ° deflection angle.

제12도는 110° 편향각을 활용하는 본 발명의 실시예에 사용하기 적합한 화상관의 퍼널부 윤곽을 도시한 도면.12 illustrates the funnel contour of a picture tube suitable for use in an embodiment of the present invention utilizing a 110 ° deflection angle.

제13도는 제3도에 도시한 전자총 조립체의 변형 실시예의 개략도.FIG. 13 is a schematic diagram of a variant embodiment of the electron gun assembly shown in FIG.

제14도 및 제14b도는 제2도에 도시된 요크 조립체의 실시예에 관련하는 바람직한 비균일 함수의 그래프.14 and 14b are graphs of preferred non-uniform functions relating to the embodiment of the yoke assembly shown in FIG.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명* Explanation of symbols for main parts of the drawings

11F : 퍼널부 11N : 넥크부11F: Funnel section 11N: Neck section

13 : 편향 요크 조립체 13H : 수평 편향 권선13: deflection yoke assembly 13H: horizontal deflection winding

13Ⅴ : 수직 편향 권선 15 : 코어13V: vertical deflection winding 15: core

18 : 주집중 렌즈 21 : 캐소드18: main focus lens 21: cathode

23 : 제어 그리드 25 : 스크린 그리드23: control grid 25: screen grid

27, 29 : 제1, 제2가속 및 집중전극 27", 29" : 보조 집중 전극27, 29: 1st, 2nd acceleration and concentration electrode 27 ", 29": auxiliary concentration electrode

68 : 슬로트, f, f1, f2, f3, f4 횡단 치수 g : 인접 구멍들간의 중심대 중심간격68: Slot, f, f1, f2, f3, f4 transverse dimensions g: Center to center spacing between adjacent holes

i : 편향 요크 조립체의 내측 직경 o : 넥크부의 직경i: inner diameter of the deflection yoke assembly o: diameter of the neck portion

본 발명은 전자총 조립체에 관한 것으로, 특히 3개의 인-라인 전자 비임을 발생하기 위해 원통형 넥크부분에 설치된 전자총 조립체에 관한 것이다.The present invention relates to an electron gun assembly, and more particularly, to an electron gun assembly installed in a cylindrical neck portion for generating three in-line electron beams.

칼라 영상 표시 시스템에 새도우 마스크 형태의 다중 비임 칼라 영상관을 이용하는 종래의 기술에 있어서, 칼라 영상관의 화면상에 주사되는 라스터의 모든점에서 비임 집중을 위해 동적 집중 교정 회로가 필요하였다. 그후, 그로스 등에 의한 미합중국 특허 제 3,800,176호에서 언급된 바와같이, 동적 집중 교정 회로가 필요없는 자기 집중형 표시 시스템이 개발되었다. 상기 그로스등에 의한 특허에서 언급된 시스템에 있어서, 3개의 인-라인(In-line) 전자 비임은 라스터상의 모든점에 상기 비임이 집중될 수 있게끔 음의 수평 등방성 비점수차 및 양의 수직 등방성 비점수차를 도입하는 비균일성을 가진 편향 필드에 예속된다.In the prior art using a multiple beam color imager in the form of a shadow mask in a color image display system, a dynamic concentration calibration circuit was required for beam concentration at all points of the raster scanned on the screen of the color imager. Thereafter, as mentioned in US Pat. No. 3,800,176 to Gross et al., A self-focused display system was developed which eliminated the need for a dynamic concentration calibration circuit. In the system mentioned in the patent by Gross et al., Three in-line electron beams have a negative horizontal isotropic astigmatism and a positive vertical isotropic ratio such that the beam can be concentrated at every point on the raster. It is bound to a bias field with non-uniformity that introduces a score difference.

상기 그로스 등에 의한 특허에 기술된 시스템을 최초로 상업용으로 사용함에 있어서, 편향 평면에서 인접비임사이의 중심대 중심 간격은 5.08mm 이하로 유지되어 집중에 있어서의 제약성을 완화시켰다. 그러나, 상기 비임들간의 근접한 간격은 주사되는 비임의 공급원인 전자총의 집중 전극의 횡단 소자에 배치된 구멍을 결정하는 비임의 직경에 제한을 가하게 된다. 각각의 비임에 대한 집중 렌즈의 유효 직경이 구멍의 작은 직경에 의해 결정되는 경우에는, 비임 스포트(spot)의 왜곡 문제가 작은 직경의 렌즈와 관련하는 구형수차에 기인하여 존재하게 된다.In the first commercial use of the system described in the patent by Gross et al., The center-to-center spacing between the adjacent beams in the deflection plane was kept below 5.08 mm to mitigate constraints in concentration. However, the close spacing between the beams places a limit on the diameter of the beams that determine the holes disposed in the traversing elements of the focusing electrodes of the electron gun, the source of the beams being scanned. If the effective diameter of the concentrating lens for each beam is determined by the small diameter of the hole, the problem of distortion of the beam spot will exist due to the spherical aberration associated with the small diameter lens.

이후 상업상의 이용에 있어서는, 비임들간의 간격이 좀더 크게 채택되어, 좀더 큰 직경의 집중 전극 구멍의 사용을 가능케하였다. 이것은 스포트 왜곡의 문제를 다소 경각시켰으나, 이를 위해 고가의 비용이 초래되었으며, 집중에 있어서의 어려움을 증대시켰다.In commercial use thereafter, the spacing between the beams has been adopted larger, allowing the use of larger diameter concentrated electrode holes. This slightly attenuated the problem of spot distortions, but at the cost of high costs and increased difficulty in concentration.

도시바 잡지사에 의해 발행된 1980년 3, 4월호에서 "소형 넥크 칼라 영상관"이란 명칭으로 된 E. Hamano등의 논문에 기술된 자기 집중 표시 시스템에 있어서는, 칼라 영상관과 편향 요크의 조합체가 기술되는데,여기서 상기 비교적 소형의 편향 요크는 이후 통상적으로 활용된 넥크부의 외측 직경(29.11mm, 및 36.5mm)보다 훨씬 작은 넥크부의 외측 직경(22.5mm)을 가진 칼라 영상관과 결합된다. 상기 하마모 등에 의한 논문에 있어서, 수평 편향 리액티브 전력이 넥크부의 직경 감소와 관련되어 편향 감도가 통상적인 2.91mm 넥크 시스템과 비교하여 20 내지 30퍼센트 정도 개선된다. 그러나, 넥크부의 직경 감소는 넥크부의 영역 치수에 제한을 가해, 만족스러운 집중 기능 및 고전압 안정성의 성취에 어려움을 따르게 한다.In the self-focused display system described in a paper by E. Hamano, entitled "Small Neck Color Image Center" in the March and April 1980 issue by Toshiba Magazine, a combination of color image tube and deflection yoke is described. The relatively small deflection yoke is here combined with a color imager with an outer diameter (22.5 mm) of the neck portion much smaller than the outer diameters (29.11 mm, and 36.5 mm) typically employed. In the paper by Hama et al., The horizontal deflection reactive power is associated with a reduction in the diameter of the neck portion, so that the deflection sensitivity is improved by 20 to 30 percent compared to a conventional 2.91 mm neck system. However, reducing the diameter of the neck portion imposes a limitation on the area dimension of the neck portion, which makes it difficult to achieve satisfactory concentration function and high voltage stability.

본 발명은 넥크부의 직경 감소에 의존함이 없이 얻어질 수 있는 전술된 "소형 넥크" 시스템과 관련하는 것들에 비해 편향 전력이 절약되며, 편향 감도가 개선되고, 요크가 소형으로 되는 칼라 영상관과 편향 요크의 조합체를 활용하는 칼라 영상 표시 시스템에 관한 것이다. 본 발명의 시스템에 있어서, S형의 작은 이격 치수(5.08mm이하)가 상기 "소형 넥크" 시스템에서와 같이 활용된다. 그러나, 유효 집중 렌즈의 직경이 렌즈로 인입되는 인접 비임들간의 중심대 중심간의 간격보다 작은 치수에 대해 제한되는 "소형 넥크" 시스템과는 반대로, 중심대 중심간의 비임 간격보다 3배 이상 큰 주횡단 치수를 비대칭형 주집중 렌즈에 제공하는 집중 전극 구조가 활용된다.The present invention saves deflection power, improves deflection sensitivity, and makes yoke compact, compared to those associated with the "small neck" system described above, which can be obtained without depending on the diameter reduction of the neck portion. A color image display system utilizing a combination of yokes. In the system of the present invention, a small spacing dimension of S-type (5.08 mm or less) is utilized as in the "small neck" system. However, in contrast to the "small neck" system, where the diameter of the effective concentrating lens is limited to a dimension smaller than the spacing between the centers of the adjacent beams entering the lens, the transverse crossover is three times larger than the beam spacings between the centers of the centers. Concentrated electrode structures that provide dimensions to the asymmetrical focusing lens are utilized.

"소형 넥크부" 시스템의 넥크부의 직경 감소가 본 발명을 활용한 시스템에서 회피된 경우에, 지금까지 통상적으로 활동된 것들과 맞먹는 집중 전압 레벨이 집중 전극 구조와 내측벽들간의 적당한 이격에 대한 적당한 공간에서 고전압 안정성에 손상을 끼침이 없이 적응될 수 있다. 이같은 전압 레벨에서, 전술된 "소형 넥크부" 시스템에 의해 제공된 것보다 훨씬 개량된 집중 기능이 용이하게 얻어질 수 있다. 또한, 상기 기능은 보다 낮은 전압 레벨에 있어서 동작에 의해 집중 전압원의 제약성을 경감시킬 수 있게끔 개량될 수도 있다.When the diameter reduction of the neck portion of the "small neck portion" system is avoided in a system utilizing the present invention, a concentrated voltage level comparable to those conventionally worked up to now is suitable for proper separation between the concentrated electrode structure and the inner walls. Adaptable without damaging high voltage stability in space. At such a voltage level, a much improved concentrating function than that provided by the "small neck" system described above can easily be obtained. In addition, the function may be improved to reduce the constraint of the concentrated voltage source by operation at lower voltage levels.

본 발명의 실시예에 있어서, 칼라 영상관과 편향 요크의 조립체는 통상적으로 29.11mm의 넥크부의 외측 직경을 가진 영상관을 활용한다. 22.5mm 넥크부를 사용하는 경우에 관련된 취약성의 문제가 영상 표시 시스템의 조립체 및 영상관의 제조에 있어 피해진다. 또한 소형 넥크부의 영상관의 진공에 관련하여 길어지는 진공화 시간이 회피된다.In an embodiment of the invention, the assembly of the color imager and the deflection yoke typically utilizes an imager with an outer diameter of the neck portion of 29.11 mm. The problem of vulnerability associated with the use of a 22.5 mm neck portion is avoided in the assembly of the image display system and the manufacture of the image tube. In addition, the evaporation time that is associated with the vacuum of the image tube of the small neck portion is avoided.

90°의 편향각이 활용되는 본 발명의 실시예에 따른 자기 집중 영상 표시 시스템에는 수평 편향 권선의 윈도우의 비임 출구에 있어, 약 66.956mm의 요크 내측 직경을 가진 반-환상 형태의 소형 편향 요크(즉, 환상형 수직 편향 권선과 새들형 수평 편향 권선을 가짐)와 상호 작동하는 5.08mm이하의 S형 이격 치수를가진 29.11mm 넥크관이 제공된다. 25KV의 얼터 전위에서 동작하는 영상관과 더불어 소형 90°요크의 수평 편향 권선에 필요한 축적 에너지는 1.85밀리주울(millijoules) 정도로 작다.In a self-focused image display system according to an embodiment of the present invention in which a deflection angle of 90 ° is utilized, a small deflection yoke of semi-annular shape having a yoke inner diameter of about 66.956 mm at the beam exit of the window of the horizontal deflection winding ( That is, a 29.11 mm neck tube with an S-type spacing dimension of 5.08 mm or less, cooperating with the annular vertical deflection winding and the saddle horizontal deflection winding) is provided. In addition to an image tube operating at an alternating potential of 25 KV, the accumulated energy required for a small 90 ° yoke horizontal deflection winding is as small as 1.85 millijoules.

110°의 편향각을 활용하는 본 발명의 또다른 실시예에 따른 자기 집중 영상 표시 시스템에는, 약 81.534mm의 윈도우의 비임 출구에 있어 내측 직경을 가진 소형 반환상형 요크와 상호 작동하는 S형 이격 치수와 언급된 넥크의 영상관에 의해 영상이 제공된다. 25KV의 얼터 전위에서 작동하는 영상관과 더불어 소형 110°요크의 수평 편향 권선에 필요한 축적 에너지는 약 3.5밀리주울 정도로 작다.In a self-focused image display system according to another embodiment of the present invention utilizing a 110 ° deflection angle, an S-shaped spacing dimension that interacts with a small return yoke with an inner diameter at the beam exit of a window of about 81.534 mm. The image is provided by the neck of the tube mentioned. In addition to an image tube operating at an alternating potential of 25 KV, the accumulated energy required for a horizontal 110-yoke small deflection winding is as small as 3.5 milliseconds.

전술된 실시예들의 비교적 소형 요크에 대하여, 언급된 S형 영상관과 더불어 광범위하게 사용된 90°편향요크의 내측 치수에 대한 예시값은 78.232mm이며, 넓은 S형 이격 치수를 가진 영상관과 더불어 광범위하게 사용된 110°편향 요크에 대한 내측 직경의 예시값은 108.712mm인 것이 주지된다.For the relatively small yoke of the above-described embodiments, the exemplary value for the inner dimension of the 90 ° deflection yoke used extensively with the mentioned S-type imager is 78.232 mm, and with the image tube with wide S-type spacing dimensions It is noted that the exemplary value of the inner diameter for the 110 ° deflection yoke used is 108.712 mm.

전술된 두 실시예에 있어서, 고레벨의 집속 기능은 휴즈등에 의해 계류중인 미합중국 특허출원 제 201,692호에 기재된 일반 형상의 집중 전극 구조를 29.11mm 넥크에 활용하므로써 보증된다. 상기 일반 형상의 구조에 있어서, 전자총 조립체의 비임 출구에서의 주집중 전극들은 각각의 넥크부의 길이축에 대해 횡적으로 배치되며, 3개의 원형 구멍에 의해 관통된 부분을 포함하는데, 상기 각각의 원형 구멍을 통해 전자 비임이 통과한다. 상기 각각의 집중 전극은 또한 상기 횡단부로부터 연장하며 상기 비임의 모든 통로에 대한 공통 구내를 제공하는 인접 부분을 포함한다. 상기 주집중 전극의 각각의 길이축 연장부들은 비임에 대한 공통 집중 렌즈들이 이들 사이에 한정되게끔 병렬 배치된다. 최종 집중 전극의 공통 구내의 주횡단 내측 직경은 17.65mm이며, 중간 집중 전극의 공통 구내(common enclosure)의 주횡단 내측 직경은 18.16mm이다. 이같은 치수의 경우에 있어서, 29.11mm 넥크의 내측 공간이 증대되며, 중임대 중심 구멍 이격 치수보다 3.5배 큰 주횡단 치수를 집중 렌즈에 제공하게 되는 장점이 있다. 제각기의 횡단 치수사이의 차이는 전자총 조립체로부터 나타나는 방사 비임에 대해 요구된 집중 효과를 제어한다.In the two embodiments described above, the high level focusing function is ensured by utilizing the general shape concentrated electrode structure described in US Patent Application No. 201,692 pending by Hughes et al. For a 29.11 mm neck. In the structure of the general shape, the main focusing electrodes at the beam exit of the electron gun assembly are disposed transverse to the longitudinal axis of each neck portion and include a portion penetrated by three circular holes, each circular hole. The electron beam passes through. Each concentrated electrode also includes an adjacent portion extending from the cross section and providing a common premises for all passages of the beam. Each longitudinal axis extension of the main focusing electrode is arranged in parallel so that common focusing lenses for the beam are defined between them. The transverse inner diameter of the common premises of the final concentrating electrode is 17.65 mm, and the transverse inner diameter of the common enclosure of the intermediate concentrating electrode is 18.16 mm. In the case of such a dimension, the inner space of the 29.11 mm neck is increased, and there is an advantage that the central lens has a major transverse dimension that is 3.5 times larger than the middle lease center hole spacing dimension. The difference between the respective transverse dimensions controls the desired focusing effect on the radiation beam emerging from the electron gun assembly.

본 발명을 실시한 시스템의 전자총 조립체의 예시 형성에 있어서, 중간 집중 전극의 공통 구내의 내측 주변의 형상은 전술된 휴의 출원서에 예시된 바와 같은 "트랙" 형태이다. 반면, 최종 집중 전극의 공통 구내의 내측 주변의 형상은 피.글렌거에 의한 계류중인 미합중국 출원서 제 282,228호에 예시된 바와같은 "아령"형태이다. 또한, 주집중 렌즈의 입구에서의 비임 단면부의 수평 치수에 비해 수직 치수를 감소시키는 형태의 렌즈의 비대칭은 전자총 조립체의 비임 형성 영역에 관련한다. 상기 비대칭은 전자총 조립체의 제 1그리드(G1)의 제각기의 원형 구멍과 더불어 수직 방향으로 연장하는 장방형 슬로트를 연관시키는 것에 의해 도입된다. "레이스 트랙", "아령" 구내 및 G1 슬로트의 적절한 치수 선정에 의해서, 라스터 면상의 중앙 및 연부에서의 바람직한 스포트 형상은 이들 소자와 연관된 비점수차의 최적 균형에 의해 얻어진다.In an exemplary formation of an electron gun assembly of a system embodying the present invention, the shape of the inner periphery of the common sphere of the intermediate concentrated electrode is in the form of a "track" as exemplified in the aforementioned Hugh application. On the other hand, the shape of the inner periphery of the common sphere of the final concentrating electrode is in the form of a "dumb" as illustrated in pending US application 282,228 by P. Glenger. In addition, the asymmetry of the lens in the form of reducing the vertical dimension compared to the horizontal dimension of the beam cross section at the entrance of the main focusing lens relates to the beam forming region of the electron gun assembly. This asymmetry is introduced by associating rectangular slots extending in the vertical direction with circular holes in each of the first grids G1 of the electron gun assembly. By appropriate dimensioning of the "race track", "dumb" premises and the G1 slot, the desired spot shape at the center and edge on the raster face is obtained by the optimal balance of astigmatism associated with these elements.

이하 본 발명은 첨부된 도면을 참조하여 상세히 설명될 것이다.Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

제1도는 본 발명의 원리를 실시한 칼라 영상 표시 장치의 화상관 및 요크의 조합체를 도시한 평면도이다. 칼라 화상관(11)은 퍼널부(11F)를 갖는 진공 상태의 유리 외피부를 가지며, 원통형상의 넥크부(11N)와 장방형의 표시 스크린을 형성하는 스크린부를 연결한다. 넥크부(11N)과 퍼널부(11F)가 접속하는 부분에는 편향 요크 조립체(13)의 고리 형상의 요크 장착부재(17)가 있다.1 is a plan view showing a combination of an image tube and a yoke of a color image display device embodying the principles of the present invention. The color image tube 11 has the glass outer skin part of the vacuum state which has the funnel part 11F, and connects the cylindrical neck part 11N and the screen part which forms a rectangular display screen. At the portion where the neck portion 11N and the funnel portion 11F connect, there is an annular yoke mounting member 17 of the deflection yoke assembly 13.

요크 조립체(13)는 자화성 재질의 코어(15)에 환상형으로 감겨진 수직 편향 권선(13V)을 포함하며, 이것에 의해 절연 재질의 요크 장착부재(17)에 둘러 싸여진다. 또한, 요크 조립체는 제1도에는 도시되지 않았으나 제2도에 도시된 바와같은 수평 편향 권선(13H)를 포함한다. 수평 편향 권선(13H)의 전단부는 부재(17)의 테두리부(17F)에서 둥지 모양을 형성한다. 또한 후단부도 부재(17)의 테두리부(17R)에서 전단부와 유사하게 배열된다.The yoke assembly 13 includes a vertical deflection winding 13V wound annularly around the core 15 of magnetizable material, thereby being surrounded by the yoke mounting member 17 of insulating material. The yoke assembly also includes a horizontal deflection winding 13H, as not shown in FIG. 1 but shown in FIG. The front end of the horizontal deflection winding 13H forms a nest shape at the edge 17F of the member 17. The rear end is also arranged similarly to the front end at the edge 17R of the member 17.

본 발명의 실시예에 적당한 설계치가 제1도에 보여진다. 권선(13H,13V)에 의해 형성된 편향 요크의 소형성은 1도당(편향 요크에 의해서 제공된 편향각) 0.7625mm 이하의 전면부 내경 "i"에 의해서 입증된다. 제2도에 도시된 바와같이, 상기 직경은 새들형 권선(13H)의 작용 도체의 전단(즉, 이들 권선에 의해 형성된 윈도우의 비임 출구)에서 측정된다. 칼라 화상관(11)의 넥크부(11N)의 외경"0"는 통산적으로 29.11mm(=1145mils)로 측정된다. 넥크부(11N)내에 설비된 전자총 조립체 전극들 사이에 형성된 정전 비임 집속 렌즈(18)(점선로 도시됨)는 렌즈 입구에 인접한 비임축 사이의 간격 "g", 즉, 5.0833mm(=200mils)보다 수평 방향(3개의 비임축으로 점유된 수평 평면)으로 3.5배 이상 큰 횡단치수 "f"를 갖는다.Design values suitable for embodiments of the present invention are shown in FIG. The compactness of the deflection yoke formed by the windings 13H, 13V is demonstrated by the front part inner diameter " i " of 0.7625 mm or less per degree (deflection angle provided by the deflection yoke). As shown in FIG. 2, the diameter is measured at the front end of the working conductor of the saddle-shaped winding 13H (ie, the beam outlet of the window formed by these windings). The outer diameter "0" of the neck portion 11N of the color image tube 11 is measured to be 29.11 mm (= 1145 mils) in total. The electrostatic beam focusing lens 18 (shown in dashed lines) formed between the electron gun assembly electrodes provided in the neck portion 11N has a distance "g" between the beam axes adjacent to the lens inlet, that is, 5.0833 mm (= 200 mils). It has a transverse dimension "f" of at least 3.5 times greater in the horizontal direction (horizontal plane occupied by three beam axes).

제3도는 제1도의 칼라 화상관의 넥크부(11N)에 있어 사용에 적합한 전자총 조립체의 부분 측면도이다. 제3도의 전자총 조립체의 전극들은 3개의 캐소드(21)(여기서는 하나만이 도시됨), 제어 그리드(23)(G1), 스크린 그리드(25)(G2), 제1가속 및 집중 전극(27)(G3), 그리고 제2가속 및 집중 전극(29)(G4)를 갖는다. 전자총 소자용 장착 부재는 한쌍의 유리 지지봉(33a, 33b)에 의해 제공되고, 평행 관계를 유지하며 배치되며, 이들 사이에서 각종 전극이 배열된다.3 is a partial side view of an electron gun assembly suitable for use in the neck portion 11N of the color image tube of FIG. The electrodes of the electron gun assembly of FIG. 3 have three cathodes 21 (only one shown here), control grid 23 (G1), screen grid 25 (G2), first acceleration and concentration electrode 27 ( G3), and the second acceleration and concentration electrode 29 (G4). The mounting member for the electron gun element is provided by a pair of glass support rods 33a and 33b, is arranged while maintaining a parallel relationship, and various electrodes are arranged therebetween.

각각의 캐소드(21)는(G1, G2, G3 및 G4)내의 구멍과 제각기 일렬로 정돈되며, 캐소드에 의해 방사된 전자들이 화상관의 스크린에 도달할 수 있게끔 한다. 캐소드에 의해 방사된 전자들은 별개의 알방형성 전위(예로서, 각각 0 및 1100V)로 유지되는 G1 및 G2 전극(23, 25)의 구멍 영역들간에 설정된 각각의 전자 비임 형성 렌즈에 의해 3개의 전자 비임으로 형성된다. G3 및 G4 전극의 인접한 소자(27a, 29a)사이에 형성된 주정전 집중 렌즈(18)(제1도)에 의해서 스크린면상에서 비임의 집중이 행해진다. G3 전극은 G4 전극에 인가된 전위(예, 25KV)의 26%의 전위(예, 6500V)로 유지된다.Each cathode 21 is aligned in line with the holes in G1, G2, G3 and G4, respectively, allowing electrons emitted by the cathode to reach the screen of the picture tube. The electrons emitted by the cathode are separated by three electrons by each electron beam forming lens set between the hole regions of the G1 and G2 electrodes 23 and 25 held at separate egg forming potentials (eg, 0 and 1100 V, respectively). Formed into a beam. The beam is concentrated on the screen surface by the electrostatic focusing lens 18 (FIG. 1) formed between the adjacent elements 27a and 29a of the G3 and G4 electrodes. The G3 electrode is held at a potential (eg, 6500V) of 26% of the potential (eg, 25KV) applied to the G4 electrode.

G3 전극(27)은 두 개의 컵형상 소자(27a, 27b)의 조립체를 구비한다. 소자(27a)의 전단면은 제4도에 도시되며, 그것의 횡단면(제4도의 선(C-C')을 따라 절취)은 제8도에 도시된다. 소자(27b)의 후단면은 제6도에 도시되며, 그것의 횡단면(제4도의 선(C-C')을 따라 절취)은 제8도에 도시된다. 소자(27b)의 후단면은 제6도에 도시되며, 그것의 횡단면(제6도의 선(E-E')을 따라 절취)은 제10도에 도시된다.The G3 electrode 27 has an assembly of two cup elements 27a and 27b. The front face of the element 27a is shown in FIG. 4, and its cross section (cut along the line C-C 'in FIG. 4) is shown in FIG. The rear section of the element 27b is shown in FIG. 6, and its cross section (cut along the line C-C 'in FIG. 4) is shown in FIG. The rear section of the element 27b is shown in FIG. 6, and its cross section (cut along the line E-E 'in FIG. 6) is shown in FIG.

G4 전극(29)은 컵형상의 소자(29a)와 정전 차폐 컵형상의 소자(29b)를 갖는다. 소자(29a)의 후단면은 제5도에 도시되며, 그것의 횡단면(제5도의 선(D-D')을 따라 절취)은 제9도에 도시된다.The G4 electrode 29 has a cup-shaped element 29a and an electrostatic shielding cup-shaped element 29b. The rear section of the element 29a is shown in FIG. 5, and its cross section (cut along the line D-D 'in FIG. 5) is shown in FIG.

3개의 인-라인(in-line)구멍(44)은 G3 소자(27a)의 횡단부(40)에 형성되며, 상기 횡단부는 소자의 폐쇄된 전단의 오목부 저부에 위치된다. 오목부의 벽(42)은 각각의 구멍(44)으로부터의 3개의 방사 비임의 공통구내를 정하며, 각각의 측면에서 반구 궤적을 가짐과 동시에, 이들 사이에서 일직선으로 평행하게 연장하므로써, 제4도에 알 수 있듯이 트랙 형태를 구성한다. G3 구내의 최대 수평 내측 치수는 제4도에 "f1"으로 도시된다. G3 구내의 최대 수직 내측 치수는 직선의 평행 벽수사이에 간격에 의해 결정되며 제4도에서 "f2"로 도시된다. 상기 수직 치수는 비임축 각각의 위치에서 f2와 동일하다.Three in-line holes 44 are formed in the cross section 40 of the G3 element 27a, which cross section is located at the bottom of the recess of the closed front end of the element. The wall 42 of the recess defines the common premises of the three radiation beams from each hole 44, having hemispherical trajectories on each side and extending in parallel in parallel between them, as shown in FIG. As you can see, make up the track shape. The maximum horizontal medial dimension of the G3 premises is shown as "f1" in FIG. The maximum vertical medial dimension of the G3 sphere is determined by the spacing between the parallel number of straight lines and is shown as "f2" in FIG. The vertical dimension is equal to f2 at each position of the non-axis.

또한, 3개의 구멍(54)은 G4 소자(29a)의 횡단부(50)에 형성되며, 상기 횡단부는 소자의 폐쇄 후단에서의 오목부의 저부에 위치된다. 오목부의 벽(52)은 G4 소자로 향하는 3개의 비임에 대한 공통 구내를 한정하며, 중심 영역에서 직선의 평행 관계로 배치된다. 각각의 양측에서의 궤적은 중간 영역의 평행벽 사이의 간격보다 큰 직경을 갖는 보다 근 반원의 호를 나타낸 제5도에 도시된 바와같은 형상을 갖는다. 이와같은 형상에 의해서 중심 구멍축 위치에서 G4 구내의 내측 치수는(f5)는 각각의 외측 구멍축 위치에서의 G4 구내의 수직 내측 치수보다 더 작게된다. G4 구내의 최대 수평 내측 기수는 제5도에서 "f3"로 도시된다. G4구내의 최대 수직 내측 치수는 단부 영역의 호와 관련하는 직경에 상당하며 제5도에서 "f4"로 도시된다.In addition, three holes 54 are formed in the cross section 50 of the G4 element 29a, which is located at the bottom of the recess at the rear end of the element. The walls 52 of the recesses define a common premises for the three beams destined for the G4 element and are arranged in a parallel relationship of straight lines in the central region. The trajectory on each side has a shape as shown in FIG. 5 showing an arc of a more semicircle having a diameter larger than the spacing between parallel walls of the intermediate region. This shape makes the inner dimension f5 of the G4 sphere at the central hole axis position smaller than the vertical inner dimension of the G4 sphere at each outer hole axis position. The maximum horizontal medial nose in the G4 premises is shown as "f3" in FIG. The maximum vertical medial dimension in the G4 sphere corresponds to the diameter associated with the arc of the end region and is shown as "f4" in FIG.

제4도 및 제5도의 G3 및 G4 전극의 최대 외측폭은 동일하며, 제8도 및 제9도에 "f6"으로 도시된다. 또한, 구멍(44 및 54)의 직경도 동일하며 제8도 및 제9도에 "d"로 도시된다. 또한, G3 및 G4 전극에 대란 오목부의 깊이도 동일하다(제8도 및 제9도에 "r"로서 도시됨). 그리나, G3의 구멍 깊이(제8도에서 a1)와 G4의 구멍 깊이(제9도의 a2)는 서로 동일하지 않다. 여기서 d는 4.064mm, f1은 18.16mm, f2는 8.000mm, f3는 17.65mm, f4는 7.240mm, f5는 6.86mm, f6는 22.22mm, r은 2.92mm, a1은 0.86mm, 그리고, a2는 1.14mm이다. 또한, 집중 전극중 각각의 집중 전극내의 인접 구멍사이의 중심대 중심간격(g)의 치수는, 제1도에 설명된 것처럼, 5.08mm이며, 소자(27a 및 29a)의 축 길이는 각각 12.45mm 및 3.05mm이고, 제3도의 조립체에 있던 G3 및 G4의 간격은 1.27mm이다.The maximum outer widths of the G3 and G4 electrodes in FIGS. 4 and 5 are the same and are shown as "f6" in FIGS. 8 and 9. In addition, the diameters of the holes 44 and 54 are also the same and are shown as “d” in FIGS. 8 and 9. In addition, the depths of the recesses opposed to the G3 and G4 electrodes are also the same (shown as "r" in FIGS. 8 and 9). However, the hole depth of G3 (al in FIG. 8) and the hole depth of G4 (a2 in FIG. 9) are not equal to each other. Where d is 4.064mm, f1 is 18.16mm, f2 is 8.000mm, f3 is 17.65mm, f4 is 7.240mm, f5 is 6.86mm, f6 is 22.22mm, r is 2.92mm, a1 is 0.86mm, and a2 is 1.14 mm. Further, the dimension of the center-to-center spacing g between adjacent holes in each concentrated electrode of the concentrated electrodes is 5.08 mm, as described in FIG. 1, and the axial lengths of the elements 27a and 29a are 12.45 mm, respectively. And 3.05 mm, and the gap between G3 and G4 in the assembly of FIG. 3 is 1.27 mm.

소자(27a 및 29a)사이에 형성된 주집중 렌즈는 단일 렌즈로서, 상대 오목벽들 사이에서 연속적으로 연신하여 비임 통로를 횡단하는 영역에서 비교적 완만한 곡선의 등전위선을 갖는다. 그러나, 오목부 형태가 없었던 종래 기술에 있어서는, 집중 렌즈의 비오목 구멍 영역의 각각의 영역에 집중되는 비교적 급격한 곡선의 등전위선에 의해서 상기와 같은 집중 효과를 얻을 수 있었다. 그런, 소자(27a 및 29a)의 예시된 구성에 있어서의 오목 형태의 존재에 의해서, 구명 영역에서의 비교적 급격한 곡선의 등전위선은 단지 집중 기능의 질적인 면의 결정에 있어 조그마한 역활을 할뿐이다(즉, 집중 기능은 오목벽과 관련하는 커다란 크기의 렌즈에 의해서 오히려 유리하게 결정된다).The main focusing lens formed between the elements 27a and 29a is a single lens and has a relatively gentle curved equipotential line in the region extending continuously between the relative concave walls and crossing the beam passage. However, in the prior art without the concave portion, the above-described concentration effect can be obtained by a relatively steep curve equipotential line concentrated in each region of the non-concave hole region of the focus lens. By virtue of the presence of the concave shape in the illustrated configuration of the elements 27a and 29a, such equipotential lines of relatively sharp curves in the life span merely play a minor role in the determination of the qualitative aspect of the concentration function. That is, the concentration function is rather advantageously determined by the large size lens associated with the concave wall).

결론적으로, 바람직하지 못한 구형수차 효과의 레벨이 구멍의 직경에 비교적 무관하고, 오목벽에 의해서 결정된 큰 렌즈의 치수에 의해서 좌우되게끔 하도록, 구멍 직경의 제한성에도 불구하고 근접한 비임 간격치수(5.0833mm로 언급된 바와같은 치수)를 사용해도 좋다. 이런 상태하에서, 넥크부의 직경은 집중 기능에 제한 요소가 된다. 본 발명의 집중 장치에 대하여 상기 예시된 치수에 의해서, 통상의 직경 치수(즉, 29.11mm)의 '넥크부에 용이하게 내장되는 집중 전극의 외측 치수(예, f6)로 훌륭한 집중이 행해진다. 역으로, 전술된 하마노등에 의한 수명의 논문에 기술된 "소형 넥크관"의 넥크는 이러한 예시된 치수의 집중 전극 구조를 수용할 수 없다.In conclusion, the adjacent beam spacing dimension (5.0833 mm) despite the limitation of the hole diameter, such that the level of undesirable spherical aberration effect is relatively independent of the diameter of the hole and depends on the dimensions of the large lens determined by the concave wall. Dimensions as mentioned) may be used. Under this condition, the diameter of the neck portion is a limiting factor in the concentration function. With the dimensions exemplified above for the concentrator of the present invention, excellent concentration is achieved with the outer dimension of the concentrating electrode (e.g. f6) that is easily embedded in the 'neck portion of the usual diameter dimension (i.e. 29.11 mm). Conversely, the neck of the "small neck tube" described in the paper of lifespan by Hamano et al. Described above cannot accommodate a concentrated electrode structure of such illustrated dimensions.

주정전 비임 접속 렌즈(18)의 집중면은 트랙 형태의 외측 궤적을 가진 소자의 오목부와 연관된다. 이러한 형상의 수평대 수직의 비대칭선은 비점수차 효과를 초래한다. 더 큰 집중은 G3 전극의 오목부를 횡단하는 전자 비임의 수평으로 이격된 방사선 보다 수직으로 이격된 방사선에 더 크게 효과된다. 만일 G4 전극의 병렬 배치의 오목부에 동종의 트랙 궤적이 제공되면, 주집중 렌즈(18)의 발산면도 보상할 필요가 있는 비점수차 효과를 나타난다. 이러한 보상 효과는 네크(net) 비점수차의 존재를 방지하기에 부적당한 크기를 갖는다. 이것은 표시면상에 바람직한 스포트 형상을 방해한다.The concentrated surface of the capacitive beam contact lens 18 is associated with the recess of the element with the outer trajectory in the form of a track. Horizontal to vertical asymmetric lines of this shape lead to astigmatism effects. Larger concentration is more effective for vertically spaced radiation than horizontally spaced radiation of an electron beam traversing the recess of the G3 electrode. If the same track trajectory is provided in the concave portion of the parallel arrangement of the G4 electrodes, the astigmatism effect that needs to compensate for the diverging surface of the main focusing lens 18 also appears. This compensation effect is of an inadequate size to prevent the presence of net astigmatism. This interferes with the desired spot shape on the display surface.

필요한 부가적인 비점수차의 보상은 전술된 휴즈(Hughes)등이 제시한 출원서에 기재된 것으로 해결되며, 소자(29a,29b)의 내면에 존재하는 횡단 평판의 구멍과 더불어 한쌍의 슬로트 형상 수평 스트립과 관련한다. 상기 휴즈등이 제시한 출윈서에는 상기 해결책에 대한 치수가 예시되어 있다.Compensation of the additional astigmatism required is addressed by the above-mentioned application by Hughes et al., Which includes a pair of slotted horizontal strips with holes in the transverse plates present on the inner surfaces of the elements 29a and 29b. Related. The publication presented by Hughes et al. Illustrates the dimensions of the solution.

필요한 비점수차의 보상의 또다른 해결책은 전술된 글랜거의 출원서에 기재되어 있으며, 아령 형상으로 G4 전극의 오목벽의 궤적 변형에 관계한다. 이러한 용도에 대해, 아령 형상의 중심 영역에 관련하는 수직치수의 감소 정도는 주집중 렌즈의 발산 영역에서의 비점수차 보상이 실제적으로 얻어지도록 선택되거나, 또는 전술된 형태의 G4 슬로트의 보상 효과를 보상하도록 선택된다. 상기 글랜거의 출원서에는 이러한 해결책에 대한 치수가 예시된다.Another solution to the compensation of the required astigmatism is described in the above-mentioned Granger's application, which relates to the trajectory deformation of the concave wall of the G4 electrode in the shape of a dumbbell. For this application, the degree of reduction in the vertical dimension relative to the center region of the dumbbell shape is chosen such that astigmatism compensation in the diverging region of the main focusing lens is actually obtained, or the effect of the compensation of the G4 slot of the type described above is obtained. Selected to compensate. The Langer application exemplifies dimensions for this solution.

G4 오목벽의 아령 형상의 보상 효과가 G1, G2 전극(23, 25)에 의해서 결정된 비임 집중 렌즈에 적당한 비대칭을 도입하는 것에 의해서 얻어진 보상 효과와 연관하는 것은 비점수차 보상 문제에 대한 또다른 해결책으로 된다. 후자의 보상 효과의 성질을 인지하기 위하여는, 제7도에 그 전극의 후면도에 의해 가장 잘 예시된 것처럼, G1 전극(23)의 구조 및 그 전극과 관련된 횡단면인 제7a도 및 제7b도를 고려하는 것이 적당하다Correlating the dumbbell-shaped compensation effect of the G4 concave wall with the compensation effect obtained by introducing a suitable asymmetry into the beam focusing lens determined by the G1 and G2 electrodes 23 and 25 is another solution to the astigmatism compensation problem. do. In order to recognize the nature of the latter compensation effect, as best illustrated by the rear view of the electrode in FIG. 7, the structures of the G1 electrode 23 and the cross sections associated with the electrodes are shown in FIGS. 7A and 7B. It is advisable to consider

G1 전극(23)의 중앙 영역은 3개의 원형 구멍(64)에 의해서 관통되며, 각가의 구멍은 전극(23)의 후면에 있는 오목부(66) 및 전극(23)의 전면에 있는 오목부(68)를 연결한다. 후면의 오목부(66)는 원형 궤적에 벽을 가지며, 오목부의 직경 "k"는 오목부의 벽으로부터 적당한 거리를 두고 떨어져 있는 캐소드(21)(제7b도에 점선으로 도시됨)의 전방 단부를 인출해 낼 수 있을 정도로 충분히 크다. 전면의 오목부(68)의 벽들은 장방형 슬로트로 한정된 궤적을 가지며, 수직 슬로트의 직경 "v"는 수평 슬로트의 직경 "h"보다 훨씬 크다. 인접 구멍(64)사이의 중심대 중심간격(g)는 이미 언급된 G3 및 G4 전극의 구멍에 대해 제공된 것과 동일하다. G1 전극(23)의 다른 치수의 예시값은 다음과 같다. 즉, d1은 0.615mm, k는 3.075mm, h는 0.711mm, v는 2.134mm, 구멍(64)의 깊이(a3)는 0.102mm, 슬로트(68)의 깊이(a4)는 0.203mm, 오목부(66)의 깊이(a5)는 0 457mm이다. 캐소드(21)와 G2 전극과의 조립시, 캐소드(21)와 오목부(66)의 베이스사이의 간격에 대한 예시값은 0.152mm이며, G1과 G2 사이의 간격에 대한 예시값은 0.178mm이다. 제3도의 조립상태에 있어서, G2 전극(25)의 3개의 원형 구멍(26)은 G1 전극의 구멍(64)과 각각 일렬로 정렬된다 중간 배치된 슬로트(68)의 존재는 G1과 G2 사이의 비임 형성 렌즈의 집중면에서 비대칭을 이룬다. 이효과는 각 비임의 수직 이격된 광선에 대한 교차점의 위치가 수평 이격된 광선에 대한 교차점의 위치보다 비임 통로를 따라 더눅 전방에 있게됨에 있다. 결과적으로, 주집중 렌즈로 인입되는 각 비임의 단면은 수직치수보다 큰 수평 치수를 가진다. 이와 같은 비임의 단면 형상 "전치왜곡(predistortion)"에 의해 주집중렌즈의 비점수차의 스포트 왜곡 효과를 보상할 수 있다.The central region of the G1 electrode 23 is penetrated by three circular holes 64, and each hole has a recess 66 at the rear of the electrode 23 and a recess at the front of the electrode 23 ( 68). The recess 66 at the rear has a wall in a circular trajectory, the diameter "k" of the recess being the front end of the cathode 21 (shown in dashed lines in FIG. 7B), which is spaced at a suitable distance from the wall of the recess. Big enough to withdraw. The walls of the front recess 68 have a trajectory defined by a rectangular slot, the diameter "v" of the vertical slot being much larger than the diameter "h" of the horizontal slot. The center-to-center spacing g between the adjacent holes 64 is the same as that provided for the holes of the G3 and G4 electrodes already mentioned. Exemplary values of other dimensions of the G1 electrode 23 are as follows. That is, d1 is 0.615 mm, k is 3.075 mm, h is 0.711 mm, v is 2.134 mm, the depth a3 of the hole 64 is 0.102 mm, the depth a4 of the slot 68 is 0.203 mm, concave The depth a5 of the portion 66 is 0 457 mm. When assembling the cathode 21 and the G2 electrode, the exemplary value for the distance between the base of the cathode 21 and the recess 66 is 0.152 mm, and the exemplary value for the gap between G1 and G2 is 0.178 mm. . In the assembled state of FIG. 3, the three circular holes 26 of the G2 electrode 25 are aligned in line with the holes 64 of the G1 electrode, respectively. The presence of the intermediately disposed slot 68 is between G1 and G2. Is asymmetrical in the plane of focus of the beam-forming lens. This effect is that the position of the intersection of each beam with respect to the vertically spaced rays is more forward along the beam passage than the position of the intersection with respect to the horizontally spaced rays. As a result, the cross section of each beam introduced into the main focusing lens has a horizontal dimension larger than the vertical dimension. Such a cross-sectional shape "predistortion" of the beam can compensate for the spot distortion effect of the astigmatism of the main focusing lens.

주집중 렌즈에 인입되는 비임의 "전치왜곡"을 이용하므로써, 수직 및 수평 치수에 있어 증가된 등방성의 집중 효과가 얻어진다는 장점이 얻어지게 된다. 주집중 렌즈의 비대칭의 결과로써, 렌즈 영역와 수직 치수가 비임 통로에 의해 횡단되고, 집중 전극의 구멍 직경보다 더욱 크게 될지라도, 이 영역에서 수평 치수보다는 더욱 작게된다. 따라서, 각 전자 비임의 수직으로 이격된 광선은 수평으로 이격된 광선에 의한 렌즈보다 더욱 작게된다. 전술된 "전치왜곡"은 주집중 렌즈의 횡단중 각 비임의 수직 분포를 제한하여, 이것에 의해서, 보다 작은 수직 렌즈를 가로지르는 적절히 집중된 비임의 수직 경계의 분리는 보다 큰 수평 렌즈를 가로지르는 비임의 수평 경계의 분리보다 작게된다.By using the “predistortion” of the beams entering the main focus lens, the advantage is obtained that an increased isotropic focus effect is obtained in the vertical and horizontal dimensions. As a result of the asymmetry of the main focusing lens, the lens area and the vertical dimension are traversed by the beam passage and become smaller than the horizontal dimension in this area, even though they are larger than the hole diameter of the focusing electrode. Thus, the vertically spaced rays of each electron beam are smaller than the lens by the horizontally spaced rays. The above-described "predistortion" limits the vertical distribution of each beam during the traversal of the main focusing lens, whereby the separation of the vertical boundary of the properly focused beam across the smaller vertical lens is the beam across the larger horizontal lens. It becomes smaller than the separation of the horizontal boundary.

주집중 렌즈에 인입되는 비임의 "전치왜곡"의 사용으로 인한 또 하나의 장점은 요크 조립체(13)의 후면에 나타나는 환상형의 수직 편향 권선(13V)의 가장자리 전계에 응답하여 주집중 렌즈내로 인입되는 비임의 바람직하지 못한 수직 편향과 관련하는 라스터 상부 및 하부에 생기는 수직 플레어(flare) 문제점의 감소에 있다. 또한 후술될 바와 같이, 이 가장자리 자계로부터 비임이 자기적으로 차폐되며, 특히, 그들 통로의 저속도 영역에서, 연이은 통로가 가장자리 자계로부터 차폐되지 않는다는 것이다. 주집중 렌즈의 횡단중에 각 비임의 수직 분포의 전술한 제한성은 가장자리 자계에 의한 인입점의 편향이 광선을 비교적 렌즈 영역밖으로 이탈시키는 것을 감소시킨다.Another advantage of the use of the “predistortion” of the beam entering the main focus lens is the introduction into the main focus lens in response to the edge electric field of the annular vertical deflection winding 13V appearing on the rear of the yoke assembly 13. There is a reduction in the vertical flare problem occurring above and below the raster associated with the undesirable vertical deflection of the beam. Also, as will be described later, the beams are magnetically shielded from this edge magnetic field, and in particular, in the low speed region of those passages, subsequent passages are not shielded from the edge magnetic field. The aforementioned limitation of the vertical distribution of each beam during the traversal of the main focusing lens reduces the deflection of the entry point by the edge magnetic field to deviate the ray relatively out of the lens area.

주집중 렌즈에 인입되는 비잉의 "전치왜곡"의 사용으로 인한 또다른 장점은 라스터 면상의 스포트 형상에 새들형 권선(13H)에 의해 제공된 주수평 편향 자계의 역효과의 감소에 있다. 요크 조립체(13)의 필요한 바람직한 자기 집중 효과를 목적으로, 수평 편향 자계를 비임의 편향 영역의 축에 따른 실제의 영역에 걸쳐 강하게 핀쿠숀(pincushion)시킨다. 수평 편향 자계의 비균일성의 불행한 결과는 라스터 면상의 수직 이격된 비임 광선의 과집속 초래 경향에 있다. 전술된 "전치왜곡"의 사용에 의해서, 편향 영역을 통한 비임의 횡단중의 비임의 수직 치수는 라스터 면상의 과집속 효과가 허용가능한 레벨로 감쇠되게끔 충분히 압축된다.Another advantage due to the use of "predistortion" of beeing introduced into the main focus lens is the reduction of the adverse effect of the main horizontal deflection magnetic field provided by the saddle winding 13H on the spot shape on the raster face. For the desired desirable self-focusing effect of the yoke assembly 13, the horizontal deflection magnetic field is strongly pincushioned over the actual area along the axis of the deflection area of the beam. The unfortunate consequence of non-uniformity of the horizontally deflected magnetic field tends to result in overfocusing of vertically spaced beam rays on the raster plane. By the use of the "predistortion" described above, the vertical dimension of the beam during the traversal of the beam through the deflection zone is sufficiently compressed so that the overfocusing effect on the raster face is attenuated to an acceptable level.

비임의 "전치왜곡"의 또다른 성취가 기술된 첸등에 의해 미합중국 특허 제4,234,814호에 기재된 내용을 참고하면, 수평 방향의 기다란 슬로트 오목부는 G2 전극의 각각의 원형 구멍과 일렬로 정돈되어 관련되는 G2 전각의 후면에 존재한다. 따라서, 상기 특허에 있어서는, 수평 치수와 관련하는 주집중 렌즈 횡단 비임의 수직 치수의 압축은 각각의 비임 형성 렌즈의 발산부에 비대칭성을 도입하는 것에 의해 성췬된다. 이미 언급된 전자총 시스템의 G1 전극과 관련되어 언급된 비대칭의 장점은 수직 방향에 있어 집중의 깊이가 유리하게 개선된다는 것이다. 이렇게 얻어진 집중 깊이에 의해서, 표시 시스템내에 통상적으로 제공된 집중전압 조정 전위차계는 적정 범위에 걸쳐 집중 전압(G3 전극(27)에 인가된 전압)을 변화시켜, 수직 방향에 있어 집중의 심오한 교란을 일으킴이 없이 수평 방향으로 집중을 최적화시키는데 활용될 수 있게끔 된다.Referring to the description of US Pat. No. 4,234,814 by Chen et al, which described another achievement of the beam's "predistortion," the elongated slot recess in the horizontal direction is aligned and associated with each circular hole of the G2 electrode. It's on the back of the G2 em. Therefore, in the above patent, the compression of the vertical dimension of the main focusing lens crossing beam in relation to the horizontal dimension is achieved by introducing an asymmetry in the diverging portion of each beam forming lens. The advantage of the asymmetry mentioned in connection with the G1 electrode of the already mentioned electron gun system is that the depth of concentration is advantageously improved in the vertical direction. By the concentration depth thus obtained, the concentrated voltage adjusting potentiometer normally provided in the display system changes the concentration voltage (voltage applied to the G3 electrode 27) over an appropriate range, causing deep disturbance of concentration in the vertical direction. It can be used to optimize concentration in the horizontal direction.

전술한 바와 같이, 각각의 비임 통로의 저속도 영역을 편향 요크의 후방쪽을 향한 가장자리 자계로부터 차폐시키는 것이 바람직하다. 이와 같은 목적을 위하여, 겁형상의 자계 차폐 소자(31)는 G3 전극(27)의 후면 소자(27b)내에 정합되며, 여기에 소자(27b)의 폐쇄 단부(제3도에 도시됨)와 접촉하는 폐쇄 단부에 의해 고착된다(용접에 의함). 제6도 및 제10도에 도시된 바와 같이, 컵형상 소자(27b)의 폐쇄 단부는 원형궤적의 벽을 가진 3개의 인-라인 구멍(28)에 의해 관통된다. 자계 차폐 삽입부재(31)의 폐쇄 단부는 원형궤적의 벽을 가진 3개의 인-라인 구멍(32)에 의해 동일하게 관통되며, 이들은 삽입부재(31)가 정위치에 정합될 때, 구멍(28)과 일렬로 정렬되며, 상호 관계하도록 배치된다.As discussed above, it is desirable to shield the low speed region of each beam passageway from the edge magnetic field towards the rear of the deflection yoke. For this purpose, the coarse magnetic field shielding element 31 is matched in the rear element 27b of the G3 electrode 27, and is in contact with the closed end (shown in FIG. 3) of the element 27b. Is fixed by the closed end (by welding). As shown in Figs. 6 and 10, the closed end of the cup element 27b is penetrated by three in-line holes 28 having walls of circular trajectories. The closed end of the magnetic shield insertion member 31 is equally penetrated by three in-line holes 32 having walls of circular trajectory, which are holes 28 when the insertion member 31 is in place. ), Arranged in a line with each other.

제3도의 조립체에 있어서, 구멍(28)은 G2 전극(25)의 구멍(26)과 일렬로 정렬되나 축방향으로 이격된다. 여기서의 예시 치수는 다음과 같다. 즉, 구멍(26)의 직경은 0.615mm, 구멍(26)의 깊이는 0.508mm,구멍(28)의 직경은 1.524mm, 구멍(28)의 깊이는 0,254mm, 구멍(32)의 직경은 2.54mm. 구멍(32)의 깊이는 0.254mm 이다. 또한, 구멍(26)과 구멍(28) 사이의 축상 거리는 0.838mm이며, 3개 인접 구멍들 사이의 중심 대 중심 거리는 언급된 5.08mm의 "g"를 갖는다. 자계 차폐 삽입부재(31)의 축상 길이는 각각 13.335mrn 및 12.45mm의 G3 소자(27b 및 27a)에 대한 축상 길이에 비교할 때 5.38mm의 길이를 갖는다. 이러한 차폐 길이(G3 전극의 전체 길이의 4분지 1보다 작음)는 전치-집속 영역내의 비임 통로가 차폐되어, 모서리부의 집속을 방해하는 전계 왜곡이 회피되게끔 소망의 값들 사이의 적당한 화합값을 나타낸다. 예로서, 차폐 소자(31)는 집중 전극 소자에 이용되는 재질(52%의 니켈과 48%의 철의 합금)로 형성된다.In the assembly of FIG. 3, the holes 28 are aligned in line with the holes 26 of the G2 electrode 25 but are spaced axially. Example dimensions here are as follows. That is, the diameter of the hole 26 is 0.615 mm, the depth of the hole 26 is 0.508 mm, the diameter of the hole 28 is 1.524 mm, the depth of the hole 28 is 0,254 mm, and the diameter of the hole 32 is 2.54. mm. The depth of the hole 32 is 0.254 mm. Further, the axial distance between the hole 26 and the hole 28 is 0.838 mm, and the center to center distance between three adjacent holes has a "g" of 5.08 mm mentioned. The axial length of the magnetic field shield insertion member 31 has a length of 5.38 mm as compared to the axial length for the G3 elements 27b and 27a of 13.335 mrn and 12.45 mm, respectively. This shielding length (less than one quarter of the total length of the G3 electrode) represents a suitable match between the desired values such that the beam path in the pre-focus region is shielded, thereby avoiding field distortion that obstructs corner focusing. . As an example, the shielding element 31 is formed of a material (alloy of 52% nickel and 48% iron) used for the concentrated electrode element.

G4 전극(29)의 전방 소자(29b)는 전극에 얼터(ultor)전위(예, 25KV)의 공급 효과를 목적으로 화상관의 통상의 내측 수중 피복부를 G4 전극에 접촉시키기 위한 전방의 주변부에 다수의 접촉 스프링(30)을 포함하고 있다. 컵형상의 소자(29b)의 폐쇄 단부는 주집중 렌즈를 떠나는 각각의 비임 통과를 위해 중심 대 중심간격이 5.08mm인 3개의 인-라인 구멍(도시안됨)을 포함한다. 구멍의 공지부내의 소자(29b)의 폐쇄 단부의 내면에 고정된 고투자율의 자석부재는 예를 들어. 휴즈에 의해 미합중국 특허 제3,772,554호에 기술된 바와 같이 코마(coma)수차 교정을 위해 바람직하게 제공된다.The front element 29b of the G4 electrode 29 has a large number of portions in the front periphery for contacting the G4 electrode with the usual inner underwater covering of the image tube for the purpose of supplying an alternator potential (e.g., 25 KV) to the electrode. It includes a contact spring (30). The closed end of the cup-shaped element 29b includes three in-line holes (not shown) with a center to center spacing of 5.08 mm for each beam passing through the main focus lens. The high permeability magnet member fixed to the inner surface of the closed end of the element 29b in the well-known portion of the hole is for example. Provided by Hughes for coma aberration correction as described in US Pat. No. 3,772,554.

제3도에서 조립체내의 다른 전극(캐소드, G1, G2 및 G3)에 대한 동작 전위의 공급은 통상의 리이드 구조(도시안됨)를 통해 화상관의 베이스에 의해 행해진다.In FIG. 3, the supply of the operating potential to the other electrodes (cathodes, G1, G2 and G3) in the assembly is done by the base of the picture tube through a conventional lead structure (not shown).

제3도의 G3 및 G4 전극(27, 29) 사이에 형설된 주집중 렌즈는 렌즈를 횡단하는 3색의 네트 집중 효과를 가지며 이것에 의해서 비임은 집중 형태로 렌즈를 떠난다. 소자(27a, 29a)의 병렬 배치된 구내의 수평 치수에 관련하는 크기는 집중 작용의 크기에 악영향을 끼친다 집중 작용의 증강은 G4 구내의 폭에 유리한 치수에 관련되고, 집중 작용의 감소는 G3 구내의 폭에 유리한 치수치에 관련된다. 전술한 바와 같은 치수를 가진 실시예에 있어서, G3와 G4 구내의 폭의 비율이 715 대 695로 적절히 정해질 경우, 집중 작용 감소가 바람직하다.The main focusing lens formed between the G3 and G4 electrodes 27 and 29 in FIG. 3 has a net focus effect of three colors across the lens, whereby the beam leaves the lens in a focused form. The size related to the horizontal dimension of the parallelly arranged spheres of the elements 27a and 29a adversely affects the size of the focusing action. The enhancement of the focusing action is related to the dimensions favorable to the width of the G4 sphere, and the decrease of the focusing action is the G3 sphere. It is related to the dimension value which is advantageous for the width of. In embodiments having the dimensions as described above, when the ratio of the widths in the G3 and G4 spheres is properly set to 715 to 695, reduced concentration action is desirable.

제1도의 표시 시스템을 사용하면, 넥크부의 주위에 통상의 부가적 장치를 사용하여 라스터 중심에서의 비임의 집중(즉, 정적 집중)을 최적 상태로 조정할 수도 있다. 이러한 장치는 예로서, 바빈에 의해 미합중국 특허 제3,725,831초이 기재된 조정가능 자계링(ring) 형태 또는, 스미스에 의해 미합중국 특허 제4,162,470호에 기재된 덮개 형태일 수도 있다.Using the display system of FIG. 1, it is also possible to adjust the concentration of the beam at the center of the raster (ie, static concentration) to an optimum state using conventional additional devices around the neck portion. Such an apparatus may be, for example, in the form of an adjustable magnetic ring described in US Pat. No. 3,725,831 seconds by Barvin or in the form of a cover described in US Pat. No. 4,162,470 by Smith.

제13도는 제3도의 전자총 조립체의 변형으로써, 제1도의 장치에 활용될 수도 있다. 이러한 변형에 따라, 한쌍의 보조 집중 전극(27", 29")은 스크린 그리드(25')치 주가속 및 집중 전극(27', 29') 사이네 삽입 배치된다. 주집쿵 낀즈는 G1 및 G6 전극을 구성하는 상기 주가속 및 집중 전극(27', 29') 사이에 한정된다. 보조 집중 전극중 횡단된 한 전극[G3 전극(27")]는 G5 전극(27')과 동일한 전위(예, 8000V)에 의해서 활성화 되며, 다른 하나의 보조 집중 전극[G4 전극(29")]은 G6 전극(29)과 동일한 전위(예, 25KV)에 의해서 활성화된다. 제3도의 실시예의 경부, 각각의 비임은 제어 그리드[G1 전극(25')]와 스크린 그리드[G2 전극(23')] 사이에 설정된 각각의 비임 형성 렌즈에 의해 형성된다.FIG. 13 is a variation of the electron gun assembly of FIG. 3 and may be utilized in the apparatus of FIG. According to this modification, the pair of auxiliary concentrating electrodes 27 ", 29" are arranged between the screen grid 25 'value main acceleration and the converging electrodes 27', 29 '. The main focus is defined between the main acceleration and concentration electrodes 27 'and 29' which constitute the G1 and G6 electrodes. One of the auxiliary concentrated electrodes traversed (G3 electrode 27 ") is activated by the same potential as the G5 electrode 27 '(e.g., 8000V), and the other auxiliary concentrated electrode [G4 electrode 29"). Is activated by the same potential (eg, 25 KV) as the G6 electrode 29. In the neck portion of the embodiment of FIG. 3, each beam is formed by a respective beam forming lens set between the control grid [G1 electrode 25 '] and the screen grid [G2 electrode 23'].

이같은 또다른 실시예의 실현에 있어서, G5 및 G6 전극(27" 및 29")은 전술된 중심 대 중심 간격이 5.08mm인 오목 구멍의 밑바닥을 활성하는 전술한 치수와 "트랙" 및 "아령" 형태의 병렬 배치된 구멍을 가진 제3도 조립체의 G3 및 G4 전극(27, 29)에 의해서 추측되는 일반적 형태의 전술된 형태이다. 비임의 "전치왜곡"은 각각의 비임 형성 렌즈의 비대칭에 의해서 도입된다. 이것은 전술된 첸등에 의한 특허에 기재된 형태의 G1 및 G2 전극(23', 25')에 대한 구조 형태에 의해 제공되며, 이것에 의해서, 수평 방향의 장방향 슬로트가 중심 대 중심 간격이 5.08mm인 G2 및 Gl 원형 구멍간에 삽입 배치되게끔 G2 전극(23')의 후면에 연관된다 부가적인 3개의 인-라인 원명 구멍에 의해 관통되는 밑면을 가진 컵형상의 소자로 형성된 중간삽입된 보고 집중 전극(27", 29")는 대칭형 G3-G4 및 G4-G5 렌즈를 도입하여 이것에 의해 주집중 렌즈를 횡단하는 비임의 단면적 치수 및 이에 따른 편향 영역에 있어 대칭 감소 효과를 초래한다. 이같은 치수 감소는 라스터면에 있어 스포트 형상에 대란 수평 편향 전계의 과집중 효과를 작게하나, 이러한 과집중 효과의 감소는 제3도의 더욱 간단한 쌍전위 시스템으로 달성되는 것보다 더 큰 중앙 스포트 크기 제공에 따른 고가의 비용을 초래하게 된다. 제13도의 구성에 의해서, 삽입부재(31)와 관련하여 언급된 저속도 비임 통로 영역의 차폐 효과는 고투자율의 재질인G13 전극(27")을 형성함에 따라 얻어진다.In the realization of such another embodiment, the G5 and G6 electrodes 27 "and 29" form the "track" and "dumb" shape with the aforementioned dimensions activating the bottom of the concave hole having a center to center spacing of 5.08 mm. The above-described form of the general form assumed by the G3 and G4 electrodes 27 and 29 of the third degree assembly with holes arranged in parallel. The “predistortion” of the beam is introduced by the asymmetry of each beam forming lens. This is provided by the structural form for the G1 and G2 electrodes 23 ', 25' of the type described in the patent by Chen et al., Whereby the longitudinal longitudinal slots in the horizontal direction are 5.08 mm in center to center spacing. Interposed between the G2 and Gl circular holes, interposed between the G2 electrode 23 'and the backside of the G2 electrode 23'. 27 " and 29 " introduce symmetrical G3-G4 and G4-G5 lenses thereby resulting in a symmetric reducing effect on the cross-sectional dimension of the beam traversing the main focus lens and thus on the deflection region. This reduction in dimension reduces the overconcentration effect of the horizontal deflection field against the spot shape on the raster surface, but the reduction of this overconcentration effect provides a larger center spot size than is achieved with the simpler bipotential system of FIG. This will result in expensive costs. By the configuration of FIG. 13, the shielding effect of the low speed beam passage region mentioned in relation to the insertion member 31 is obtained by forming the G13 electrode 27 "which is a material of high permeability.

제1도의 시스템에서 편향 요크의 감도를 증대시키기 위해서, 편향 영역에 있어 관외피의 퍼널부(11F)의 원추형 궤적을 소형 요크의 편향 귄선(13H)의 작용 도체가 가능한 최외각 비임 통로에 근접하게끔 선정하는 것이 바람직하다. 제11도는 90°편향각이 활동되는 제1도의 시스템의 실시예에 대해 적당하게 정해진 퍼널 궤적을 도시한 것이다. 도시된 궤적을 표현하는 수식은 다음과 같다 즉,In order to increase the sensitivity of the deflection yoke in the system of FIG. 1, the conical trajectory of the funnel portion 11F of the shell shell in the deflection zone is selected so that the action conductor of the deflection core 13H of the small yoke is as close to the outermost beam passage as possible. It is desirable to. FIG. 11 shows the funnel trajectory suitably determined for the embodiment of the system of FIG. 1 in which a 90 ° deflection angle is active. The equation representing the trajectory shown is

X=C0+C1(Z)+C2(Z²)+C3(Z³)+C4(Z⁴)+C5(Z⁵)+C6(Z⁶)+C7(Z⁷),X = C0 + C1 (Z) + C2 (Z ² ) + C3 (Z ³ ) + C4 (Z ⁴ ) + C5 (Z ⁵ ) + C6 (Z ⁶ ) + C7 (Z ⁷ ),

여기서 X는 관외피의 외측면에 대한 길이축(A)으로부터 측정된 코운부의 반경으로서 밀리메타(mm)로 표시된다. 또한 Z는 넥크와 퍼널부의 분리선의 전방 1.27mm인 점에서 축을 가로지르는 Z=0 평면으로부터 표시 스크린의 방향으로 축 A에 따른 길이로서 밀리메타(mm)로 표시된다. 여기서,Where X is the radius of the nose portion measured from the longitudinal axis A with respect to the outer surface of the outer sheath, expressed in millimeters (mm). Z is also expressed in millimeters (mm) as the length along axis A in the direction of the display screen from the Z = 0 plane across the axis at a point 1.27 mm forward of the dividing line of the neck and funnel portion. here,

C0=15.10490590, C1=-0.15822420210,C0 = 15.10490590, C1 = -0.15822420210,

C2=0.01162553080, C3=8.880522990×10^-4,C2 = 0.01162553080, C3 = 8.880522990 × 10 ^-4 ,

C4=-3.877228960×10^-5, C5=7.249226520×10^-7,C4 = -3.877228960 × 10 ^-5 , C5 = 7.249226520 × 10 ^-7 ,

C6=-6.723851420×10^-9C7=2.482776160×10^-11,C6 = -6.723851420 × 10 ^-9 C7 = 2.482776160 × 10 ^-11 ,

이다. 상기 식은 9.35 내지 52.0mm의 Z의 값들에 대해 적합하다.to be. The above formula is suitable for values of Z of 9.35 to 52.0 mm.

제12도는 110°편향각이 활용된 제1 시스템의 실시예에 대해 적절히 결정된 패널 궤적을 도시한 것이다. 예시된 궤적의 표현 수식은 다음과 같다. 즉,FIG. 12 shows the panel trajectory properly determined for an embodiment of the first system utilizing a 110 ° deflection angle. The expression formula of the illustrated trajectory is as follows. In other words,

X=C₀+C₁(Z)+C₂(Z²)+C₃(Z³)+C₄(Z⁴)+C₅(Z⁵)이다.X = C ₀ + C ₁ (Z) + C ₂ (Z ² ) + C ₃ (Z ³ ) + C ₄ (Z ⁴ ) + C ₅ (Z ⁵ ).

여기서, X는 관외피의 외측면에 대한 길이축 A'로부터 측정된 코운부의 직경으로서 밀리메타로 표시되고, Z는 넥크부와 퍼널부간을 분리하는 선의 전방 1.27mm에서 축을 가로지르는 Z=0 평면으로부터 표시 스크린의 방향으로 축 A'에 따른 거리로서 밀리메타로 표시되며,Where X is the diameter of the corner portion measured from the longitudinal axis A 'relative to the outer surface of the outer sheath, expressed in millimeters, and Z is the Z = 0 plane across the axis at 1.27 mm in front of the line separating the neck and funnel sections. In millimeters as the distance along axis A 'in the direction of the display screen from

C0=14.5840702, C1=0.312534174,C0 = 14.5840702, C1 = 0.312534174,

C2=0.0242187585, C3=-6.99740898×10^-4,C2 = 0.0242187585, C3 = -6.99740898 × 10 ^-4 ,

C4=1.64032142×10^-5, C5=1.17802606×10^-7 C4 = 1.64032142 × 10 ^-5 , C5 = 1.17802606 × 10 ^-7

이며, 상기 식은 1.53 내지 50.0mm의 Z값들에 대해 적합하다.The equation is suitable for Z values of 1.53 to 50.0 mm.

110°의 편향각의 제1도 시스템의 실시예에 있어서, 요크 장착 부재(17)의 입구는, 요크 조립체(13)가 최전방 위치에 있을 경우, 권선(13H)의 작용 도체들이 제12도의 횡단면 y와 y' 사이에서 관외피의 외측면(11F 및 11N)에 대해 가깝게 접촉되도록 궤적을 이룬다. 제12도의 퍼널 궤적은 비임이 관외피의 모서리에 부딪치지 못하도록 하면서 최전방 위치로부터 y-y' 길이에 대해 5 내지 6mm 정도의 공차를 허용한다.In the embodiment of the FIG. 1 system of deflection angle of 110 °, the inlet of the yoke mounting member 17 is such that when the yoke assembly 13 is in its foremost position, the working conductors of the winding 13H are cross-sectional in FIG. A trajectory is made between y and y 'to be in close contact with the outer surfaces 11F and 11N of the outer sheath. The funnel trajectory of FIG. 12 allows a tolerance of about 5 to 6 mm for the y-y 'length from the foremost position while preventing the beam from hitting the edges of the cortex.

제14a도에 있어서, 자기 집중으로 제1도 시스템의 110°실시예를 달성하게끔 제2도의 요크에 의해 요구된 수평 편향 전계의 필요한 H₂비균일 함수의 일반적인 형태는 실선 곡선(HH₂)으로 도시되며, 관의 길이 축에 따른 위치를 나타내는 가로 좌표와 자계의 균일성으로부터의 이탈 정도를 나타내는 세로 좌표를 갖는다. 제14a도에 있어서, O축으로부터 곡선(HH₂)의 상향(화살표 P의 방향) 변위는 "핀쿠숀" 형태의 전계의 비균일성을 나타내며, O축으로부터 곡선(HH₂)의 하향(화살표 B의 방향) 변위는 "배럴" 형태의 전계의 비균일성을 나타낸다. 가로 좌표에 대한 점선 곡선(HH₀)은 수평 편향 전계의 H_o함수로서 관축에 따른 상대 전계 세기 분포를 나타낸다. 곡선(HH₂)의 칫불 형상부는 라스터 면에서 스포트 형상 문제점으로 언급된 강한 핀쿠숀 형상의 전계 영역 위치를 나타낸다.In FIG. 14A, the general form of the required H ₂ non-uniform function of the horizontal deflection field required by the yoke of FIG. 2 to achieve a 110 ° embodiment of the FIG. 1 system with magnetic concentration is represented by a solid line curve (HH ₂ ). It is shown, having a abscissa indicating the position along the length axis of the tube and a ordinate indicating the degree of deviation from the uniformity of the magnetic field. Article 14a Fig, displaced upward (in the direction of arrow P) of the curve (HH ₂₎ from the O-axis is "pin cushion" refers to the non-uniformity of the shape of the electric field, downward in the curve (HH ₂₎ from the O-axis (arrow in Direction B) indicates non-uniformity of the electric field in the form of "barrel". The dotted line curve HH ₀ for the abscissa represents the relative field intensity distribution along the tube axis as a function of H _o of the horizontal deflection field. The toothbrush shape of curve HH ₂ represents the location of the strong pincushion-shaped electric field region referred to as the spot shape problem in the raster plane.

제14b도에 있어서, 자기 집중을 얻기 위해 수평 편향 전계에 대한 수직 편향 전계 비교에 요구된 H 비균일성의 일반적인 형태는 곡선(VH₂)로 도시되며, 제14a도에서와 같은 가로 좌표 및 세로 좌표를 갖는다. 수직 편향 자계의 H₀함수로 나타내는 점선 곡선(VH₀)는 관축에 따른 상대 전계 세기 분포를 나타낸다. (VH₀)의 보다 멀리 이탈된 부분은 비임의 "전치왜곡"의 잇점과 관련하여 언급된 바와 같이 환상형 권선(13V)의 후방에 대한 수직 편향 전계의 중대한 스필오버(spillover)를 나타낸다.In FIG. 14B, the general form of H non-uniformity required for the comparison of the vertical deflection field to the horizontal deflection field to obtain magnetic concentration is shown by the curve VH ₂ , with the same horizontal and vertical coordinates as in FIG. 14A. Has The dotted line curve VH ₀ , expressed as a H ₀ function of the vertically deflected magnetic field, represents the relative field strength distribution along the tube axis. The farther away portion of (VH ₀ ) represents a significant spillover of the vertically deflected electric field with respect to the rear of the toroidal winding 13V as mentioned in connection with the benefit of the “predistortion” of the beam.

제12도의 궤적에 참조된 제14b도의 곡선에 의해 암시된 바와 같이, 제1도 시스템에 있어 주편향 작용은 적당한 퍼널 궤적이 형성에 의해 요크의 도체가 최외각 비임 통로에 근접하게 되게끔 되는 영역에서 발생한다. "소형 넥크부" 시스템에 필요한 넥크부 크기의 감소가 없어도, 편향 효율의 실현에 작은 영향만이 초래됨을 알 수 있다. 다른 한편으로는 고전압 안정 기능을 손상시킴이 없이 고접속의 질을 보증하는 "소형 넥크부" 관에 있어서의 집속 렌즈 치수를 실제로 알 수 있다.As implied by the curve of FIG. 14b referenced to the trajectory of FIG. 12, the main deflection action in the FIG. 1 system is the area where the conductors of the yoke are brought close to the outermost beam passage by the formation of a suitable funnel trajectory. Occurs in It can be seen that even without a reduction in the neck size required for the "small neck" system, only a small effect is brought about in the realization of the deflection efficiency. On the other hand, the focusing lens dimensions in the "small neck" tube, which guarantees high connection quality without compromising the high voltage stabilization function, are actually known.

제12도에 있어서, 횡단면(C 및 C')은 제1도의 시스템의 실시예에서 기술된 110°, 19V로 코어(15)의 각각의 전단 및 후단의 위치를 나타낸다. 도시된 바와 같이, 수평 권선(13H)의 작용 도체의 전단과 후단 사이의 축상 거리(y-y')는 코어(15)의 전단과 후단 사이의 축상 거리(c-c')보다 대단히 크며(예로서, 1.4배크다), 코어(15)의 후방에 배치된 특정 도체의 길이의 2분지 1보다 훨씬 크다. c-y, y-v', 및 y'-c' 평면이격에 대한 예시 치수는 각각 7.62mm, 50.8mm, 및 12.70mm 이다.In FIG. 12, the cross sections C and C 'represent the positions of the respective front and rear ends of the core 15 at 110 °, 19V as described in the embodiment of the system of FIG. As shown, the axial distance y-y 'between the front and rear ends of the working conductor of the horizontal winding 13H is much greater than the axial distance c-c' between the front and rear ends of the core 15 ( 1.4 times larger), which is much greater than one half the length of a particular conductor disposed behind the core 15. Exemplary dimensions for c-y, y-v ', and y'-c' plane spacing are 7.62 mm, 50.8 mm, and 12.70 mm, respectively.

수평 편향 권선의 작용 도체의 후방 연장부를 코어의 후방 단부의 더욱 후방에 제공하는 것에 의해서 시스템에 요구된 축적 에너지가 더욱 작아질 수 있으며(즉, 1/2I_HL_H ²), 수직 편향 중심과 일치하는 위치로 수평 편향 중심의 후방 이동이 용이하게 된다. 수평 편향 권선의 상기 후방 이동에 대한 제한은 바랑직한 요크의 공차 조건하에서 넥크부의 여유의 고려로부터 생기며, 라스터의 모서리에 있어 만족할만한 비임 집중에 충격을 가한다. 권선(13H) 및 코아(15)에 대해 제12도에 도시되어 관련된 위치 설정 및 축길이 균형은 한편으로 편향 효율 증대를 위해 필요에 의해 부과된 상반된 요구간의 만족할만한 절충을 나타내며, 다른 한편으로는, 만족할만한 모서리 집중 기능 및 요크의 공차 범위 타당성의 달성을 나타낸다. 제각기 제14a도 및 제14b도의 HH₀와 VH₀를 비교하는 것에 의해 관찰된 바와 같이, 권선(13H) 및 코어(15)에 대해 제12도에 도시된 관련 위치에 의해서, HH₀및 VH₀의 각각의 피이크 강도 분포 함수에 대해 바람직하게 축의 위치가 일치된다.By providing the rear extension of the working conductor of the horizontal deflection winding further to the rear end of the core, the accumulated energy required in the system can be made smaller (ie 1 / 2I _H L _H ² ), The rearward movement of the horizontal deflection center to the corresponding position is facilitated. The limitation on the rearward movement of the horizontal deflection winding arises from the consideration of the margin of the neck portion under favorable yoke tolerance conditions and impacts satisfactory beam concentration at the edge of the raster. The relative positioning and shaft length balances shown in FIG. 12 for the winding 13H and the core 15, on the one hand, represent a satisfactory tradeoff between the opposing demands imposed by the need for increased deflection efficiency, on the other hand. In other words, satisfactory edge concentrating function and yoke tolerance range feasibility is achieved. As observed by comparing HH ₀ and VH ₀ in FIGS. 14A and 14B, respectively, HH ₀ and VH ₀ by the relative positions shown in FIG. 12 relative to winding 13H and core 15. For each peak intensity distribution function of the axis of position is preferably coincident.

Claims

With three in-line cathodes 21 and a plurality of cross members 23, 25, 27b, each cross member has a plurality of cross members with holes of the other cross member and three circular holes aligned with the cathode. Phosphorus generating three electron beams B, G, and R, including (23, 25, 27b) and a main focusing lens 18 composed of two main focusing electrodes 27, 29 held at different potentials. -Line electron gun assembly, wherein the main focusing electrodes are first portions 40, 50 arranged transversely to the longitudinal axis of the tube neck portion, each of which has a first portion having three in-line holes through which one electron beam passes; (40, 50) and a second portion (42 or 52, respectively) extending in the direction of the tube axis from the first portion (40, 50) and defining a common premises for the electron beams, wherein The second portion is disposed opposite each other, so that the holes for the electron beams where the beams appear in concentrated form. Defining the main focusing lens, wherein the maximum inner dimensions f1, f3 of the premises are in the in-line direction and are at least three times the center-to-center spacing g between adjacent holes (thin, 44 or 54) In the in-line electron gun assembly, the slot structure 68 acting as the beam forming means is arranged in such a way as to be aligned with the holes 64, 26, 28 of the transverse members 23, 25, 27b. Arranged between two continuous members 23, 25 of the transverse members 23, 25, 27b of the region, such that the cross section of each electron beam at the entrance of the main focusing lens 18 is perpendicular to the in-line direction. An in-line electron gun assembly having a dimension in an in-line direction that is greater than the dimension in the.

The method of claim 1, wherein two continuous members of the crossing members (23, 25, 27b) are composed of two members (23, 25) closest to the cathode (21), and the slot structure is connected to the cathode. Including three rectangular slots associated with the holes of the closest member 23, and are disposed on one side of the closest member in contact with the next closest member 25, and their slot dimensions in the in-line direction In-line gun assembly, characterized in that it is smaller than the slot dimension in the direction perpendicular to the in-line direction.