NL8202802A

NL8202802A - COLOR IMAGE DISPLAY SYSTEM.

Info

Publication number: NL8202802A
Application number: NL8202802A
Authority: NL
Original assignee: Rca Corp
Priority date: 1981-07-10
Filing date: 1982-07-09
Publication date: 1983-02-01
Also published as: ES8305156A1; GB2101397B; FR2563047A1; KR910001539B1; IT1240019B; IT8221964A0; DE3225633A1; AU8556582A; PL146011B1; KR910001462B1; ES513670A0; DK172523B1; PT75085A; SE8204107D0; IT9020167A0; FI73337B; FI822370A0; BR8203962A; PL237387A1; AU556501B2

Description

e- % VO 3U33e-% VO 3U33

Betr.: Kleurbeeldveergeef stelsel»Subject: Color image display system »

De uitvinding heeft in bet- algemeen betrekking op een kleurbeeldveergeef stelsel en meer in het bijzonder op een inrichting, die een compact afbuigjuk combineert met een kleurbeeldbuis met een aantal bun-dels, voorzien van een bundelfocusseringslens met geringe aberratie cm 5 een nieuv weergeefstelsel van bet, zelf-convergerende type te verschaffen,, dat tot een verking met een geringe hoeveelheid opgeslagen energie in staat is zonder compromis aan de bundelfocus seringsverking of de hoog-spanningsstabiliteit. * ’ *The invention relates in general to a color image display system and more particularly to a device which combines a compact deflection yoke with a color beam tube having a number of beams, provided with a beam focusing lens with low aberration and a new display system of to provide a self-converging type capable of dimming with a small amount of stored energy without compromising beam focus lilac or high voltage stability. * ’*

Bij bet vroegere gebruik van.kleurbeeldbuizen met een aantal 10 bundels van .het sehaduwmaskertype bij kleurbeeldveergeefstelsels, zijn dynamische convergentiecorreetiekfebens nodig om een convergentie van de bundels in alle punten van het raster, dat op bet. vaarneemscherm van de kleurbeeldbuis trordt afgetast, te verzekeren. Daarna is, zoals bijvoor-beeld is besehreven in het Amerikaanse octrooischrift 3.800.176 een zelf-15 convergerend weergeefstelsel ontwikkeld, waarbij geen dynamische conver-gentiecorrectiescbakeling nodig is. Bij bet in dit Merikaanse octrooischrift besehreven stelsel warden drie op een lijn gelegen elektronen-bundels onderworpen aan afbuigvelden met niet-uniformiteiten, die een ne— gatief horizontaal isotroop astigmatisme en een positief vertikaal iso-20 troop astigmatisme introduceren op een wijze, waarbij in alle punten van bet raster in hoofdzaak een convergentie kan warden verkregen.In the prior use of color masks having a number of 10 beams of the shadow mask type in color image display systems, dynamic convergence correction fens are required to converge the beams at all points of the frame. the viewing screen of the color display tube is scanned to ensure. Thereafter, as described, for example, in U.S. Pat. No. 3,800,176, a self-converging display system having no dynamic convergence correction circuitry has been developed. In the system described in this U.S. Patent, three aligned electron beams were subjected to deflection fields of non-uniformity, which introduce a negative horizontal isotropic astigmatism and a positive vertical isotropic astigmatism in a manner, in which all points of the grid substantially convergence can be obtained.

Bij bet initiele commerciele gebruik van het in het bovenge-noemde Amerikaanse octrooischrift besehreven stelsel is de centerafstand tussen naast elkaar gelegen bundels in bet afbuigvlak (S-afstand) op een . 25 waarde van minder dan 5,08 mm gebouden om de convergentie-eisen te ver- liehten. Een dergelijke kleine afstand tussen de bundels legt beperkingen > op aan de diameters van de bundelpositie-bepalende openingen,'welke zicb bevinden in dwars element en van de focusseringselektroden van de elektro-nenkanonbronnen van de aftastbundels. Wear de effectieve diameter van de 30 focusseringslens voor elke bundel WDrdt bepaald door de kleine diameter van deze openingen, doet zich een bundelvlekvervormingsprobleem voor, dat een gevolg is van een sferische aberratie, die bij de lensen met kleine diameter optreedt.In the initial commercial use of the system described in the above-mentioned U.S. Patent, the center distance between adjacent beams in the deflection plane (S-spacing) is one. 25 value less than 5.08 mm retained to meet convergence requirements. Such a small distance between the beams imposes limitations on the diameters of the beam position-determining openings which are located in the transverse element and of the focusing electrodes of the electron gun sources of the scanning beams. Wearing the effective diameter of the focusing lens for each beam determined by the small diameter of these apertures, a beam spot distortion problem arises due to a spherical aberration that occurs with the small diameter lenses.

Bij een later cammercieel gebruik is gebruik gemaakt van een gro-35 tere afstand tussen de bundels, waardoor gebruik kon vorden gemaakt van focusseringselektrode-openingen met grotere diameter. Hierdoor werd bet 8202802 -2- l· * vlekvervormingsprobleem. verlicht., waarbij .evenwel de moeilijkheid cm een convergentie te verkrijgen* werd vergroot.Later cammerical use made use of a greater distance between the beams, allowing use of larger diameter focusing electrode apertures. This caused the 8202802 -2-1 * spot staining problem. illuminated, although the difficulty of obtaining convergence * was increased.

Bij een daarop volgende ontwikkeling van zelf-c onvergerende weergeefstelsels, welke bijvoorbeeld is beschreven in een artikel van 5 E. Hamano e.a..y getiteld "Mini-Neck Color Picture Tube" in het nummer van maart-april. 1980 van, de Toshiba Review, pag- 23 - 26, wordt gebruik gemaakt·. van een, buis-juk eambinatie,. waarbij een betrekkelijk contact afbuigjuk. samenwerkt met een-kleurbeeldbuis met een buitenhalsdiameter, i ..- velke aanmerkelljk·kleiner (22»5 mm) is dan de buitenhalsdiameters (29,11 10' mm en 36,5 mm)., die eerder op de. gebruikelijke vijze zijn toegepast. In . het artikel van Hamano e.a. doen zich big de halsdiameterreduktie bespa-ringea aan het reactieve horizontale afbuigvermogen voor en zou men een verbetering aan afbuiggevoeligheid van 20 - 30# (ten opzichte van de gebruikelijke st elsels· met een hals van 29,1 mm) verkrijgen. In het artikel 15 van Hamano e.a. wordt echter ook onderkend, dat de halsdiameterreduktie halsgebiedafmetingen met zich medebrengt,. die het lastiger maken am een bevredigende focusseringswerking en hoogspanningsstabiliteit (d.w.z. een betrouwbaarheid ten aanzien van·· boogtrekking) te verkrijgen.In a subsequent development of self-destructive display systems, which is described, for example, in an article by 5 E. Hamano et al. Entitled "Mini-Neck Color Picture Tube" in the March-April issue. 1980, the Toshiba Review, pages 23-26, is used. of a tube-yoke combination. where a relative contact deflection yoke. interacts with a color display tube with an outer neck diameter, which is considerably smaller (22.5 mm) than the outer neck diameters (29.11 mm and 36.5 mm), previously shown on the. usual methods have been used. In . The article by Hamano et al. presents a reduction in neck diameter reduction in the reactive horizontal deflection capability and an improvement in deflection sensitivity of 20 - 30 # (compared to the usual 29.1 mm neck assemblies) would be obtained. . However, in article 15 of Hamano et al. It is also recognized that neck diameter reduction entails neck area dimensions. which make it more difficult to obtain a satisfactory focusing action and high voltage stability (i.e., an arc pull reliability).

De uitvinding is gericht op een.. kleurbeeldweergeef stelsel,. waarbij 20 gebruik. wordt gemaakt.van een buis/juk eambinatie, waarin afbuigvermogen-besparingen, afbuiggevoeligheidsverbeteringen en jukcconpactheid, verge-lijkbaar met die, behorende bij het bogengenoemde fmini-neck"-stelsel, kunnen worden verkregen zonder dat men zijn toevlucht neemt tot een reduk-tie van. de halsdiameter. Bij. het stelsel volgens de uitvinding wordt ge-25 bruik gemaakt van een geringe S-afstandsdimensie (kleiner dan 5*08 mm) evenals bij het genoemde "mini-neck"-stelsel. In tegenstelling echter met het "mini-neck"-stelsel, waarin de effectieve focusseringslensdiameter is beperkt tot een afmeting, welke kleiner is dan de centerafstand tussen naast elkaar gelegen bundels, die de lens binnentreden, wordt gebruik ge-30 maakt van een focusseringselektrodestelsel, dat voorziet in een asymme-trische hoofdfocusseringslens met een grote dwarsafmeting, die aanmerke-lijk meer dan driemaal zo groot is dan de genoemde center-bundelafstand.The invention is directed to a color image display system. where 20 uses. is made of a tube / yoke combination, in which deflection power savings, deflection sensitivity improvements and yoke compactness, comparable to that associated with the above-mentioned mini-neck system, can be obtained without resorting to reduction of the neck diameter The system according to the invention uses a small S-distance dimension (less than 5 * 08 mm) as well as in the said "mini-neck" system. mini-neck system, in which the effective focusing lens diameter is limited to a size smaller than the center distance between adjacent beams entering the lens, uses a focusing electrode system, which provides an asymmetric main main focusing lens having a large transverse size, which is considerably more than three times as great as the said center beam distance.

Waar bij een stelsel volgens de uitvinding de halsdiameterreduktie van het "mini-neck"-stelsel wordt vermeden, kunnen focusseringsspan-' . 35 ningsniveaus, vergelijkbaar met die, welke tot nu toe op een gebruikelijke wijze zijn toegepast, worden gebruikfc zonder compromis ten aanzien van hoogspanningsstabiliteit, crndat er voldoende ruimte is voor een geschikte 8202802 * < “ 3 **· - afstahd tussen het focus s erings elektrodest els el en de binnenwanden. Bij dergelijke spanningsniveaus wordt op eea eenvoudige wijze eea focusserings-werking verkregen, die aamerkelijk beter is dan die, welke optreedt "bij het genoemde "mini-neek"-stelsel. Men kan ook een deel van deze fo-5 eusseringswerkingsverbetering prijs geven voor een verlichting van de . . focus s erings spanningsbronei s en door bij·lagere spanningsniveaus te werken.While in a system according to the invention the neck diameter reduction of the "mini-neck" system is avoided, focus tension can be avoided. 35 levels, similar to those previously used in a conventional manner, are used without compromise on high voltage stability, since there is sufficient space for a suitable 8202802 * <“3 ** · - to be spaced between the focus s electrodes and the inner walls. At such voltage levels, a focusing effect is obtained in a simple manner, which is considerably better than that which occurs "with the said" mini-neck "system. One can also give away part of this foaming improvement. illumination of focus focus voltage sources and by operating at lower voltage levels.

Bij illustratieve uitvoeringsvormen volgens de uitvinding wordt "bij de buis/juk-cambinatie gebruik gemaakt van een buis met een normale '- buitenhalsdiameter van 29,11 'mm. De banteringsproblemen, welke zich voor-10 doen bij de grot ere fragiliteit van een hals van 22,5 mm worden zowel bij de vervaardiging van de buis als bij de montage van het beeldweergeef-stelsel vermeden.. Ook. wordt- de evacuatietijdverlenging, die optreedt bij de evacuatie van de mini-neck-buis vermeden.In illustrative embodiments of the invention, the tube / yoke cambination utilizes a tube having a normal outer neck diameter of 29.11 mm. The bantering problems that arise with the greater fragility of a neck of 22.5 mm are avoided both in the manufacture of the tube and in the mounting of the image display system .. Also, the evacuation time extension which occurs in the evacuation of the mini-neck tube is avoided.

Bij een illustratieve uitvoeringsvorm volgens de uitvinding, 15 waarbij een afbuighoek van 90° wordt gebruikt, verkrijgt men een zelf-• convergerende 19 V-beeldweergave met een buis met een hals van 29,1 ΐ mm bij een S-afstandsdimensie, welke kleiner is dan. 5,08 mm, in samenwerking met eea. contactafbuigjuk van het semi-toroidale type (d.w.z. met toroxdale vertikale afbuigwikkelingen en horizontale afbuigwikkelingen van het 20 zddeltype), waarbij de binnendiameter van het juk aan het bundeluittreed— einde van de vensters van de horizontale afbuigwikkelingen gelijk is aan bij benadering 6,6 cm. (d.w.z. minder dan 0,75 mm per graad afbuighoek).In an illustrative embodiment of the invention using a 90 ° deflection angle, a self-converging 19 V image is obtained with a 29.1 ΐ mm neck tube at an S spacing dimension, which is smaller than. 5.08 mm, in collaboration with eea. Semi-toroidal contact deflection yoke (i.e., with toroidal vertical deflection windings and horizontal deflection windings of the type), wherein the inner diameter of the yoke at the beam exit end of the windows of the horizontal deflection windings is approximately 6.6 cm. (i.e. less than 0.75 mm per degree of deflection angle).

De vereiste opzamelenergie voor de horizontale afbuigwikkelingen van het compaete 90°-juk wanneer de buis wordt bedreven met een ultorspanning van 25 25 kV, bedragen slechts 1,85 millijoule.The required collection energy for the horizontal deflection windings of the compact 90 ° yoke when the tube is operated with an ultimate voltage of 25 kV is only 1.85 millijoules.

Bij een andere illustratieve uitvoeringsvorm volgens de uitvinding, waarbij gebruik wordt gemaakt van een afbuighoek van 110°, verkrijgt met een zelf-convergerende 19 V-beeldweergave met een buis van de boven-genoemde hals- en S-afstandsafmetingen, in samenwerking met een compact 30 semi-toroidaal juk met een binnendiameter bij het bundeluittreedeind van de vensters van bij benadering 8 cm (d.w.z. weer minder dan de 0,75 mm per graad afbuighoek). De vereiste opslagenergie voor de horizontale afbuigwikkelingen van het compaete 110°-juk bedraagt, wanneer de buis met een ultorspanning van 25 kV wordt bedreven, slechts 3,5 milli-joule.In another illustrative embodiment of the invention using a 110 ° deflection angle, obtains a self-converging 19V tube image of the above neck and S-spacing dimensions, in conjunction with a compact 30 semi-toroidal yoke with an inner diameter at the bundle exit end of the windows of approximately 8 cm (ie again less than 0.75 mm per degree of deflection angle). The required storage energy for the horizontal deflection windings of the compaete 110 ° yoke, when the tube is operated with an ultimate voltage of 25 kV, is only 3.5 milli-joules.

35 Ter verduidelijking van de relatieve compactheid van de jukken bij de bovenbesebreven uitvoeringsvormen wordt erop gewezen, dat een illustratieve waarde voor de vergelijkbare binnendiameter van een afbuigjuk 8202 8 02 ί * - k - van 90°* dat tot χία toe op grote schaal werd toegepast bij buizen van het eerder genoemde S-afstandstype 7,7 cm bedraagt, tervijl een illustratieve binnendiametervaarde voor een afbuigjuk van 110°, dat op grote scbaal : wordt. toegepast bij buizen met de S-afstandsaftaetingen, 10,7 cm bedraagt 5 (waarbij de beide diameterwaarden aanmerkelijk groter zijn dan Θ.75 mm per graad afbuighoek).35 To illustrate the relative compactness of the yokes in the above-described embodiments, it is noted that an illustrative value for the comparable inside diameter of a deflection yoke 8202 8 02 ί * - k - of 90 ° * which was widely used for tubes of the aforementioned S-spacing type, 7.7 cm, an illustrative inner diameter value for a 110 ° deflection yoke, which becomes large scale. used for pipes with the S-distance diameters, 10.7 cm is 5 (with both diameter values considerably greater than Θ.75 mm per degree of deflection angle).

Bij de beide bovenbeschreven illustratieve uitvoeringsvormen wordt een hoog niveau, van focussering verkregen door in de hals van 29,11 mm gebruik te maken van een focusseringselektrodestelsel met een algemene: 10 configuratie, als beschreven in de Amerikaanse octrooiaanvrage No.In both illustrative embodiments described above, a high level of focusing is obtained by using a 29.11 mm neck of the electrode assembly having a general: 10 configuration, as described in U.S. patent application no.

201.692. Bij een dergelijke configuratie omvatten de hoofdfocusserings-elektroden aan het bundeluittreedeinde van het elebtronenkanonstelsel elk een.-gedeelte,, dat transversaal ten opzichte van de lengte-as van de hals van de buis is opgesteld en een drietal cirkelvormige openingen be-15 zit, door elk waarvan een respectieve verschillende· elektronenbundel van de elektronenbundels passeert. Elk van de hoofdfocusseringselektroden omvat 00k een naastgelegen gedeelte, dat zich in de lengterichting uit-het .transversale gedeelte uitstrekt· en voorziet in een gemeenschappelijk omhulsel voor.de banea van alle bundels. De respectieve, zich in de 20 lengterichting uitstrekkende gedeelten van de hoofdfocusseringselektroden :liggen naast elkaar teneinde daartussen. een gemeenschappelijke focusse-ringslens voor de bundels te bepalen. De grote transversale binnendiame— ter van het gemeenschappelijke omhulsel van de eindfocusseringselektrode bedraagt bijvoorbeeld 17,65 mm, terwijl de grote transversale binnen-25 afmeting van het gemeenschappelijke omhulsel van de uiteindelijke focus-seringselektrode bijvoorbeeld 18,16 mm bedraagt. Bij dergelijke afmetingen wordt voordeel getrokken van de grotere binnenruimte van een hals van 29,11’mm- (ten opzichte van de bovengenoemde "mini-neck") voor het verkrij-gen van een focusseringslens met een grote transversale afmeting,. die ten·* 30 minste drie-en een-half maal zo groot is als de centeropeningsafstand.201,692. In such a configuration, the main focusing electrodes at the beam exit end of the electron gun assembly each include a portion disposed transverse to the longitudinal axis of the neck of the tube and having three circular apertures through each of which passes a respective different electron beam from the electron beams. Each of the main focusing electrodes also includes an adjacent portion which extends longitudinally from the transverse portion and provides a common envelope for the beam of all beams. The respective longitudinally extending portions of the main focusing electrodes lie side by side so as to be between them. define a common focusing lens for the beams. The large transverse inner diameter of the common envelope of the final focusing electrode is, for example, 17.65 mm, while the large transverse inner dimension of the common envelope of the final focus lilac electrode is, for example, 18.16 mm. Such dimensions take advantage of the larger interior space of a neck of 29.11 mm (relative to the above "mini-neck") to obtain a large transverse size focusing lens. which is at least three and a half times the center-to-center distance.

Het verschil tussen de respectieve dwarsafmetingen heeft een gevenste convergerende invloed op de bundels, die uit het elektronenkanonstelsel uittreden.The difference between the respective transverse dimensions has a convergent effect on the beams emerging from the electron gun system.

.Bij een illustratieve uitvoeringsvorm van het elektronenkanon-35 stelsel van het systeem volgens de uitvinding. is de configuratie van de binnenomtrek-van het gemeenschappelijke omhulsel van de uiteindelijke focusseringselektrode van een ,rracetrack"-vorm, zoals bijvoorbeeld aan- : 8202802 - 5 - gegeven in de bovengenoemde Amerikaanse oetrooiaanvrage, terwijl de configurable van de binnenomtrek van liet gemeenscbappelijke canbulsel van - de eindfocusserings elekfcrode van een gewijzigde "dogbone"-vorm is, zoals bijvoorbeeld is veergegeven in de Amerikaanse octrooiaanvrage 282.228.In an illustrative embodiment of the electron gun system of the system of the invention. the configuration of the inner circumference of the common envelope of the final focusing electrode of a "racetrack" shape, such as for example: 8202802-5, is given in the above-mentioned United States patent application, while the configurable of the inner circumference of the common canbulsel of the final focusing electrode is of a modified "dogbone" shape, as disclosed, for example, in U.S. Patent Application 282,228.

5 Bovendien verkfc met bet bundelvormingsgebied van bet elektronenkanon-stelsel een lensasyrametrie van een type samen, dat de vertikale afketing van elke bundeldwarsdoorsnede bij de ingang van de boofdfocusseringslens ten opzicbte van de borizontale afmeting daarvan reduceert. Ter illu- - stratie wordt deze asymmetrie gelntroduceerd door de samenwerking van een . - 10 zieb in vertikale ricbting uitstrekkende recbthoekige gleiif met elke cirkelvormige opening van de eerste rooster (G1) van bet elekbronenkanon-stelsel.In addition, with the beam-forming region of the electron gun system, a lens asrametry of a type together which reduces the vertical cut of each beam cross-section at the entrance of the major focusing lens relative to its horizontal dimension. To illustrate this, this asymmetry is introduced by the cooperation of a. 10 see vertical angle extending rectangular slide with each circular opening of the first grid (G1) of the electron gun system.

Door een gescbikte keuze van de- afiaetingen van bet "racetrack”-omhulsel, "dogbone^-omhulsel en G1-gleuven, kan een acceptabele vlek-'15· vorm in zovel bet midden als aan de randen van het veergeefraster worden verkregen door een optimaal evenwicbt van de astigmatismen, die bij deze element en beboren..By choosing the dimensions of the "racetrack" shell, "dogbone" shell, and G1 slots, an acceptable stain shape in as much of the center as at the edges of the spring grating can be achieved by optimal equilibrium of the astigmatisms associated with this element and boron.

De uitvinding zal onderstaand nader worden toegelicht onder vervijzing naar de tekening. Daarbij toont : 20 fig. 1 een bovenaanziebt van een uitvoeringsvorm van een beeld— buis/juk-combinatie volgens de uitvinding; fig. 2 een vooraanzicbt van bet. jukstelsel van de inricbting volgens fig. 1; fig. 3 een zij-aanzicbt, gedeeltelijk in doorsnede, van een elek-25 tronenkanonstelsel ten gebruike in bet halsgedeelte van de beeldbuis vande inricbting volgens fig. 1; fig. k, 5s 6 en 7 respectieve eindaanzicbten van verscbillende elementen van bet elektronenkanonstelsel volgens fig. 3; fig. 7a een dwarsdoorsnede van bet elektronenkanonelement volgens 30 fig. 7 over de lijnen A-A' in fig. 7; fig. 7b een dwarsdoorsnede van bet elektronenkanonelement volgens fig. 7» bescbouwd over de lijnen B-B? in fig. 7; fig. 8 een dwarsdoorsnede van bet elektronenkanonelement volgens fig. k over de lijnen C-C’ in fig. k·, 35 fig. 9 een dwarsdoorsnede van bet elektronenkanonelement volgens fig.· 5 over de lijnen D-D' in fig. 5; fig. 10 een dwarsdoorsnede van bet elektronenkanonelement volgens 8 2 0 2 8 02 f ' - β - fig. 6 over de lijnen E’-E1' in fig. 6; - fig. TT een beeldbuistrechtercontour, welke geschikt is om te worden toegepast bij een uitvoeringsvorm volgens de uitvinding, waarbij gebruik wordt gemaakt van een afbuighoek van 90°; 5 fig. 12' een beeldbuistrechtercontour, welke geschikt is am te warden toegepast bij een uitvoeringsvorm volgens de uitvinding, waarbij gebruik wordt gemaakt van een afbuigboek van 110°; fig. -13' sehematisch een variant van bet elektronenkanonstelsel . volgens fig.. 3; en 10' ' fig. lila, ikb grafisch niet-uniformiteitsfuncties, welke gewenst.The invention will be explained in more detail below with reference to the drawing. In the drawing: Fig. 1 shows a top view of an embodiment of a picture tube / yoke combination according to the invention; Fig. 2 shows a preview of bet. yoke system of the device of FIG. 1; FIG. 3 is a side view, partly in section, of an electron gun system for use in the neck portion of the display tube of the apparatus of FIG. 1; Figures k, 5s 6 and 7 are respective end views of various elements of the electron gun system of Figure 3; Fig. 7a shows a cross section of the electron gun element according to Fig. 7 along the lines A-A 'in Fig. 7; Fig. 7b shows a cross-section of the electron gun element according to Fig. 7, taken over the lines B-B? in Fig. 7; Fig. 8 is a cross section of the electron gun element of Fig. k over the lines C-C in Fig. k, Fig. 9 is a cross section of the electron gun element of Fig. 5 over the lines D-D 'in Fig. 5; Fig. 10 is a cross section of the electron gun element according to 8 2 0 2 8 02 f '- β - Fig. 6 along the lines E'-E1' in Fig. 6; Fig. TT is a picture tube funnel contour suitable for use in an embodiment according to the invention, using a deflection angle of 90 °; Fig. 12 'shows a picture tube funnel contour, which is suitable for use in an embodiment according to the invention, using a deflection book of 110 °; fig. -13 'sehematically a variant of the electron gun system. according to fig. 3; and 10 '' fig. lila, graphically non-uniformity functions, which are desired.

zijn bij een uitvoeringsvorm van bet jukstelsel volgens fig. 2.in one embodiment of the yoke system of FIG. 2.

Fig.. 1 toont een bovenaanzicbt van de beeldbuis/juk-combinatie van. een kleurbeeldweergeefstelsel volgens de uitvinding. Een kleurbeeld-buis TT amvat een lucbtledig ombulsel met een trecbtergedeelte 11F 15 (gedeeltelijk weergegeven)’, dat een cilindriscb halsgedeelte 11N (waarin e . een ,,in-line,, elektronenkanonstelsel is ondergebraebt) verbindt met een in baofdzaak rechtboekig sebermgedeelte, dat een veergeefseherm omsluit, (niet weergegeven in verband met de afmetingen in de tekening). Omcaan-grenzende segmenten van de buishals-(Hir) en trecbter- (TTF)-gedeelten 20 bevindt zicb de juksteun 1T van een afbuigjukstelsel 13.·Fig. 1 shows a top view of the picture tube / yoke combination of. a color image display system according to the invention. A color image tube TT includes a bubble wrap with a trigger portion 11F 15 (shown in part), which connects a cylindrical neck portion 11N (in which e. An "in-line" electron gun system is buried) to a substantially rectangular seberm portion, which encloses a spring return arm (not shown in connection with the dimensions in the drawing). Cane-bordering segments of the tube neck (Hir) and trecbter (TTF) portions 20 are located on the yoke support 1T of a deflection yoke assembly 13. ·

Set jukstelsel 13 omvat vertikale afbuigwikkelingen T3V, welke toroi'daal zijn gewikkeld om een kern 15 van magnetiseerbaar materiaal, welke· kern de uit isolatiemateriaal bestaande juksteun 17 omgeeft. Het jukstelsel omvat voorts borizontale afbuigwikkelingen 13H, die in fig. 1 25 aan bet geuicht zijn onttrokken. Zoals evenwel in een vooraanzicht van bet gedemonteerde jukstelsel 13 in fig. 2 is weergegeven, zijn de borizontale. afbuigwikkelingen 13H volgens een zadelconfiguratie gewikkeld en wel met actieve, zicb in de lengterichting-uitstrekkende geleiders, welke de bin-nenzijde van de keel van de juksteun 17' als een voering bedekken. De 30 voorste wdndingen van de wikkelingen 13H zijn naar boven omgebogen en ondergebraebt in bet voorste randgedeelte 17F van de steun 17, terwijl de achterste eindwindingen (die in fig. 1 of 2 niet zichtbaar zijn) op een soortgelijke wijze in het achterste randgedeelte 17R van de steun 17 zijn ondergebracht.The yoke assembly 13 includes vertical deflection windings T3V, which are toroidally wound about a core 15 of magnetizable material, which core surrounds the yoke support 17 of insulating material. The yoke system further includes horizontal deflection windings 13H, which are extracted from the FIG. However, as shown in a front view of the disassembled yoke assembly 13 in FIG. 2, the borizontal. deflection windings 13H wound into a saddle configuration, with active zicb longitudinally extending guides covering the inner side of the throat of the yoke support 17 'as a liner. The front windings of the windings 13H are bent upward and braced in the front edge portion 17F of the support 17, while the rear end turns (not shown in FIGS. 1 or 2) are similarly located in the rear edge portion 17R of the support 17 are accommodated.

35 Aanduidingen van dimensionele relaties, welke gelden voor een uitvoeringsvorm volgens de uitvinding, zijn in fig. 1 gegeven. De compact-heid van bet afbuigjuk, gevormd door de wikkelingen 13H, 13V is aange- 8202802 * t ~τ - geven door Ben voorste binnendiameter. (i), welke in zijn tbtaal kleiner is dan 0,75 mm per graad (van de door het-juk verschafte afbuighoek).Designations of dimensional relationships, which apply to an embodiment according to the invention, are given in Fig. 1. The compactness of the deflection yoke formed by the windings 13H, 13V is indicated by 8202802 * t ~ τ - given by Ben front inner diameter. (i), which in its tb language is less than 0.75 mm per degree (of the deflection angle provided by the yoke).

Zoals aangegeven in fig. 2, wordt deze diameter aan het voorste uiteinde . van de actieve geleiders van de zadelwikkelingen 13K (d-.w.z^bij het bun- 5 deluittreedeinde van de door deze wikkelingen gevormde vensters) gemeten.As shown in Figure 2, this diameter is at the front end. of the active conductors of the saddle windings 13K (i.e. at the bundle exit end of the windows formed by these windings).

De buitendiameter (o) van het halsgedeelte 11F van de kleurbeeldbuis 11 heeft de gebruikelijke afmeting van 29,11' mm.· Een. elektrostat'ische bundel- .The outer diameter (o) of the neck portion 11F of the color display tube 11 has the usual size of 29.11 mm. electrostatic beam.

focusseringslens 18, welke is gevormd tussen elektroden van het elek- * .» tronenkanonstelsel, ondergebracht in de hals 13 (en aangegeven door een . 10. gestippeld lenssymbool), bezit, als aangegeven, een dwarsafmeting (f) in horizontale richting (d.w.z. in het horizontale vlak,' dat door het drietal bundelhartlijnen, R, 0 en B wordt ingenomen), ’ welke meer dan driei e en een-half maal de afstand- (g)· tussen-naast elkaar gelegen bundelhartlijnen bij de- ingang van de lens bedraagt, waarbij deze laatste afmeting bij, 15 wi j ze van voorbeeld 5 mm bedraagt.focusing lens 18 formed between electrodes of the electrode *. » Thrones gun system, housed in the neck 13 (and indicated by a. 10. dotted lens symbol), as shown, has a transverse dimension (f) in the horizontal direction (ie in the horizontal plane, passing through the three beam axes, R, 0 and B is occupied), which is more than three and a half times the distance (g) between adjacent beam axes at the entrance of the lens, the latter dimension being at 15 by way of example. 5 mm.

Fig- 3 toont een zij-aanzicht, gedeeltelijk in doorsnede van een: illustratief elektronenkanonstelsel,'dat geschikt is cm te warden toege-past in het halsgedeelte 11ΓΓ van de kleurbeeldbuis 1t volgens fig. 1. De . elektroden van het elektronenkanonstelsel volgens fig. 3 omvatten een . 20 drietal kathoden 21 (waarvan er Ιδη in het zij-aanzicht volgens fig. 3 zieHtbaar is},, een stuurrootter23 (G1)' een schermrooster 25 (G2), een eerste versnellings- en focusseringselektrode 27 (G3) en een tweede ver-snellings- en focusseringselektrode 29 (Gb). Een steun voor de elektro— nenkanonelementen wordt verschaft door een paar glazen steunstaven 33a, 25 33b,. die evenwijdig aan elkaar zijn opgesteld en waartussen de verschil-lende elektroden.zijn opgehangen.Fig. 3 shows a side view, partly in section, of an illustrative electron gun system suitable for use in the neck portion 11ΓΓ of the color display tube 1t of Fig. 1. electrodes of the electron gun system of FIG. 3 include a. 20 three cathodes 21 (of which Ιδη is visible in the side view according to fig. 3} ,, a handle bar 23 (G1) 'a screen grid 25 (G2), a first acceleration and focusing electrode 27 (G3) and a second acceleration and focusing electrode 29 (Gb) A support for the electron gun elements is provided by a pair of glass support rods 33a, 33b, which are arranged parallel to each other and between which the various electrodes are suspended.

Elk van de kathoden 21 ligt op lln lijn met respectieve openingen in de elektroden G1, G2, G3 en Gb om het passeren van elektronen, die door de kathode worden geemitteerd, naar het scherm van de beeldbuis moge-30 lijk te maken. De door de kathoden geemitteerde elektronen worden gevormd tot een drietal elektronenbundels en wel door respectieve elektrosta-tische bundelvormingslenzen, welke tot stand worden gebracht tussen te-genover elkaar gelegen, geperforeerde gebieden van de G1- en G2-elektro-den 23, 25, die op verschillende unidirekbionele spanningen (bijvoorbeeld . 35 respectievelijk 0 V en +1100 V) worden gehouden. De focussering van de bundels aan het oppervlak van het scherm geschiedt in hoofdzaak door een -- elektrostatische hoofdfocusseringslens (18 in fig. 1), welke is gevormd 8202802 --------- - 8 - tussen aangrenzende gebieden ('1Ta, 29a) van de G3- an G^-elektroden.Each of the cathodes 21 is aligned with respective openings in the electrodes G1, G2, G3 and Gb to allow the passage of electrons emitted by the cathode to the display tube screen. The electrons emitted by the cathodes are formed into three electron beams by respective electrostatic beamforming lenses, which are established between opposed perforated regions of the G1 and G2 electrodes 23, 25, which are kept at different unidirectional voltages (e.g., 35 V and + 1100 V respectively). The focusing of the beams on the surface of the screen is mainly done by an - electrostatic main focusing lens (18 in Fig. 1), which is formed 8202802 --------- - 8 - between adjacent areas ('1Ta , 29a) of the G3 and G1 electrodes.

De G3-elektrode -wordt bijvoorbeeld op een potentiaal (bijvoorbeeld +6500 V) gehouden, die 26% bedraagt van de potentiaal (bijvoorbeeld +25 kV), welke aan de Gk-elektrode -wordt aangelegd.For example, the G3 electrode is maintained at a potential (e.g., +6500 V), which is 26% of the potential (e.g., +25 kV), which is applied to the Gk electrode.

5 De G3-elektrode 2Tnoravat een stelsel van tvee konrvormige ele ment en 27a, 27b, waarvan de geflensde open, uiteinden tegen elkaar stui-ten. Een voorste eindaanzicbt van bet voorste element 27a vindt men in fig. en een dwarsdoorsnede daarvan (over de lijnen C-C’ van fig. k) " vindt men in fig. 8. Een acbtereindaanzicbt van bet acbterste element 10' 27b. vindt men -in fig. 6' en een dwarsdoorsnede daarvan (over de lijnen E-E.? van. fig.. 6) vindt men in fig. 10.The G3 electrode 2Tororat comprises a system of two shaped elements and 27a, 27b, the flanged ends of which butt against each other. A front end view of the front element 27a is shown in FIG. And a cross-section thereof (taken along lines C-C 'of FIG. K) "is found in FIG. 8. An end-view of the most effective element 10' 27b is found. in Fig. 6 'and a cross-section thereof (along the lines EE. of Fig. 6) is shown in Fig. 10.

De G^-elektrode 29 omvat een komvormig element 29a, -waarvan bet geflensde open, uiteinde tegen bet geperforeerde gesloten niteinde van een elektrostatische afschermkom. 29b spuit. Een acbteraanziebt van bet . 15. element. 29a vindt men in fig. 5 en een dwarsdoorsnede daarvan (over de lijnen.D-D' van fig. 5) vindt men in fig. 9.The G 2 electrode 29 includes a cup-shaped element 29a, the flanged open end of which extends against the perforated closed end of an electrostatic shielding cup. 29b syringe. A review of bet. Element. 29a is shown in FIG. 5 and a cross-section thereof (taken along lines D-D 'of FIG. 5) is shown in FIG. 9.

Een drietal op een lijn gelegen openingen kb is gevormd in een dwarsgedeelte kO van het G3-element 27a, velk gedeelte zich bij de bodem - van een bolte in bet gesloten-vooreind van het element bevindt. De wan— 20 den b2 van de holte, die een gemeenschappelijk omhulsel voor het drietal bundels, die uit de respectieve openingen UU· uittreden, vormen, bebben aan elke zijde een half-cirkelvormige contour, vaarbij de wanden zich daartussen langs recht'e lijnen evenwijdig aan elkaar- uitstrekken, waar-door men. in eindaanzicbt volgens fig. 4 een "racetraeku-voorkamen ver-25 krijgt. De maximale horizontale binnenafmeting van bet G3-omhulsel ligt in bet vlak van de bundel hart lijnen en is in fig., k aangeduid met "f^". De maximale vertikale binnenafmeting van bet G3-omhulsel wordt bepaald door de afstand tussen de rechte, evenwijdige wandgedeelten en is in fig. U aangeduid met "fg"'. De vertikale afmeting is in elk van de bundel hart-SO lijnposities gelijk aan fg.Three aligned apertures kb are formed in a transverse portion k0 of the G3 member 27a, each portion being at the bottom of a bulb in the closed front end of the member. The walls b2 of the cavity, which form a common envelope for the three bundles emerging from the respective openings UU ·, have a semicircular contour on each side, the walls extending between them along straight lines extend parallel to each other, through which one. in the end view according to Fig. 4, a "racetrack fore-comb" is obtained. The maximum horizontal inner dimension of the G3-casing lies in the plane of the bundle of center lines and is indicated by "f ^" in fig. vertical inner dimension of the G3 envelope is determined by the distance between the straight, parallel wall portions and is denoted "fg" in FIG. U. The vertical dimension is equal to fg in each of the heart-SO line positions.

Een drietal op een lijn gelegen openingen is 00k gevormd in een dwarsgedeelte 50 van bet Gk-element 29a, welk gedeelte zich bij de bodem van een holte in bet afgesloten acbtereind van het element bevindt. De wanden 52 van de holte, die een gemeenscbappelijk omhulsel voor bet 35 drietal bundels, dat de G^-elektrode binnentreedt, vormen, zijn in een centraal gebied recbt en evenwijdig aan elkaar. De contour aan elke zijde -- volgt evenvel. een grotere dan een halve cirkelvormige boog met een dia- 8202 8 02 - ---------- — ------------------------ -9> meter, welke groter is dan. de afstand tussen de evenwijdige wanden in het centraXe gebied, hetgeen leidt tot een "dogbane" .voorkomen in het eind-aanzicht volgens fig. 5· Tengevolge van· deze vormgeving is de vertikale biunenafmeting (f^) van het Gk-omhulsel ter plaatse van de centrale ope-5 ningshartlijn kleiner dan'de vertikale binnenafmetingen van het GU-om-• hulsel bij de respeetieve plaatsen van de buitenopeningshartlijnen. De maximale horizontale binnenafmeting van het cA-emhulsel is gelegen in het vlak van de bundelhartlijnen en is in fig. 5 aangeduid met "f^".· De maxi-male vertikale binnenafmeting van het G^-omhulsel komt overeen met de 10' .diameter behorende bij de eindgebiedbogen, en is in fig. 5 aangeduid met 1tx> tt ' *Three aligned apertures are formed in a transverse portion 50 of the Gk element 29a, which portion is located at the bottom of a cavity in the closed end of the element of the element. The cavity walls 52, which form a common envelope for the three beams entering the G1 electrode, are in a central region and parallel to each other. The contour on each side - follows the same sheet. a circle larger than a semicircular arc with a dia- 8202 8 02 - ---------- - ------------------------ -9> meters, which is greater than. the distance between the parallel walls in the center region, leading to a "dogbane" appearance in the end view of FIG. 5 · As a result of this configuration, the vertical biunsize (f ^) of the Gk envelope is in situ of the central opening axis less than the vertical inner dimensions of the GU shell at the respective locations of the outer opening axes. The maximum horizontal inner dimension of the cA shell is located in the plane of the beam axes and is indicated by "f ^" in Fig. 5. The maximum vertical inner dimension of the G ^ shell corresponds to the 10 '. diameter associated with the end region arcs, and is indicated in Fig. 5 by 1tx> tt '*

De maximale buitenbreedten. van de G3- en G^-elektroden in de respeetieve "racetrack"1 en "dogbone"-gebieden zijn dezelfde en zijn in de fig. 8 en 9. aangeduid met "fg. De diameters van de openingen kb en 5^ .15" zijn ook dezelfde en zijn in de fig..8 en 9 aangeduid met. "d". Ook de holtediepten (r in fig. 8 en 9) voor de G3- en G^-elektroden zijn aan elkaar gelijk. Ongelijk zijn de G3- openingsdiepte (a^,. fig. 8) en de Gk-openingsdiepte (a^» fig. 9)· Illustratieve afmetingswaarden voor d* f^, f2> f^y f^,.fj-, fg,-.f, a^ en a2 zijn als volgt: d = U,06U mm; f^ = 18,16 20 mm; fg = 8,00 mm; f^ — 1T»85 mm; f^ = T,2k0 mm; t\. = 6,86 mm; fg = 22,22 mm; r = 2,92 mm; a^ = 0,86 mm; en a2 = 1,1¾. mm. De illustratieve afme-ting voor de- centerafstand (g) tussen naast elkaar gelegen openingen in elk van de focusseringselektroden is, zoals onder verwijzing naar fig. 1 is besproken, gelijk aan 5,08 mm. Illustratieve axiale lengten van de ele-25 menten 27a, 29a zijn respectievelijk 12,U5 mm en 3,05 mm, terwijl een illustratieve G3-GU-afstand voor het stelsel volgens fig. 3 1,27 mm bedraagt.The maximum outside widths. of the G3 and G ^ electrodes in the respective "racetrack" 1 and "dogbone" regions are the same and are indicated in FIGS. 8 and 9 by "fg. The diameters of the apertures kb and 5 ^ .15 "are also the same and are denoted by" in FIGS. 8 and 9. "d". The cavity depths (r in Figs. 8 and 9) for the G3 and G ^ electrodes are also the same. Uneven are the G3 opening depth (a ^,. Fig. 8) and the Gk opening depth (a ^ »fig. 9) · Illustrative dimension values for d * f ^, f2> f ^ yf ^,. Fj-, fg, -.f, a ^ and a2 are as follows: d = U, 06U mm; f ^ = 18.16 mm; fg = 8.00 mm; f ^ -1T »85 mm; f ^ = T, 2k0 mm; t \. = 6.86 mm; fg = 22.22 mm; r = 2.92 mm; a ^ = 0.86 mm; and a2 = 1.1¾. mm. The illustrative size for the center distance (g) between adjacent openings in each of the focusing electrodes, as discussed with reference to Fig. 1, is 5.08 mm. Illustrative axial lengths of the elements 27a, 29a are 12, 5 mm and 3.05 mm, respectively, while an illustrative G3-GU distance for the system of Fig. 3 is 1.27 mm.

De tussen de elementen 27a en 29a gevormde hoofdfocusserings-lens treedt in hoofdzaak als een enkele grote lens op, die door de drie elektronenbundelbanen wordt doorsneden met equipotentiaallijnen met een 30 betrekkelijk geringe kromming in gebieden, welke de bundelbanen snijden, die zich continu tussen tegenover elkaar gelegen holtewanden uitstrekken.The main focusing lens formed between the elements 27a and 29a essentially acts as a single large lens intersected by the three electron beam paths with equipotential lines of relatively low curvature in regions intersecting the beam paths continuously between each other located cavity walls.

In tegenstelling daarmede wordt bij de bekende elekfcronenkanonnen, waarbij de holten niet aanwezig zijn, het voornaamste focusseringseffect verkre-gen door sterke equipotentiale lijnen met een betrekkelijk scherpe kram-35 ming, welke zijn geconcentreerd in elk van de niet van holten voorziene openingsgebieden van de focusseringselektroden. Met de aanwezigheid van - de holten bij de weergegeven opstelling van de elementen 27a, 29a spelen 52 0 2 8 02 — ' - 10' - equipotentiale lijnen met een betrekkelijk scherpe kromming in de opening sgebieden sleehts een geringe rol bij het bepalen van de kwaliteit van de focus seringswerking (welke in plaats daarvan in boofdzaak wordt bepaald door de afmetingen van de grote lens, die bij de holtewanden be-·.. 5. hoort).In contrast, in the prior art electron guns, in which the cavities are not present, the main focusing effect is obtained by strong equipotential lines of relatively sharp curvature, which are concentrated in each of the non-cavity opening regions of the focusing electrodes. . With the presence of the cavities in the arrangement of elements 27a, 29a shown, 52 0 2 8 02 - '- 10' - equipotential lines with a relatively sharp curvature in the opening areas only play a minor role in determining the quality of focus focus (which is primarily determined primarily by the dimensions of the large lens associated with the cavity walls.).

Dient engevolge kan men gebruik maken van een kleine btindel- afstand (zoals de reeds genoemde waarde van 5 mm) ondanks de resulterende beperki'ng van de openingsdiameter met de zekerheid, dat het niveau van ongewenste sferische aberratie-effekten relatief onafhankelijk is van de .. '. TO openingsdiameterwaarde en in hoofdzaak wordt bepaald door de afmet ingen •van de grote lens, die door de holtewanden wordt bepaald. Onder deze om-standigheden wordt de halsdiameter een begrenzende factor ten aanzien van de focus seringswerking. Onder gebruik van het bovengenoemde illustra-tieve stel afmetingen voor het focusseringsstelsel volgens de uitvinding,, • T5- verkrijgt men een bijzonder goede focusseringskwaliteit bij focusserings-elektrode-buitenafmetingen (bijvoorbeeld zie fg), die op een eenvoudige wijze kunnen worden ondergebraeht in de hals met de aangegeven normale • diameter} (d.w.z. 29,11 mm) waarbij de afstanden tot de omhulselbinnen-wanden zodanig zijn, dat een goede, wat hoogspanning betreft stabiele wer-20 king wordt verkregen (zelfs in het slechtste geval van glastolerantie-omstandigheden). In tegenstelling daarmede kan in de hals van de in het bovengenoemde artikel van Hamano ena. beschreven "mini-neck”-buis geen focusseringselektrodestelsel met dergelijke illustratieve afmetingen wor— den ondergebraeht.As a result, a small spacing distance (such as the aforementioned 5 mm) can be used despite the resulting limitation of the opening diameter with the assurance that the level of unwanted spherical aberration effects is relatively independent of the. . ". TO aperture diameter value and is mainly determined by the size of the large lens, • which is determined by the cavity walls. Under these conditions, the neck diameter becomes a limiting factor in the focus lilac operation. Using the above illustrative set of dimensions for the focusing system according to the invention, • T5-, a particularly good focusing quality is obtained with focusing electrode outer dimensions (for example, see fg), which can be easily placed in the neck with the specified normal diameter} (ie 29.11 mm) with the distances to the inner casing walls such that good, high voltage stable operation is obtained (even in the worst case of glass tolerance conditions) . In contrast, it is possible in the neck of the in the aforementioned article by Hamano ena. described "mini-neck" tube, no focusing electrode array of such illustrative dimensions are interrupted.

25 De convergerende zijde van de elektrostatische hoofdbundelfocus— seringslens 18 werkt samen met de holte van het element 27a, dat, zoals boven beschreven, een omtrek met een "racetrack'-contour bezit. De hori-zontale-versus-vertikale asymmetrie van. een dergelijke configuratie leidt tot een astigmatisch effect: een grotere convergerende invloed op vertikaal 30 gescheiden stralen van een elektronenbundel, die de G3-elektrodeholte doorloopt dan op horizontaal gescheiden stralen daarvan. Indien de naast-gelegen holte van de G^-elektrode een soortgelijke ,,racetrack"-contour bezitjinrertoont de divergerende zijde van de hoof dfocusseringslens 18 eveneens een astigmatisch effect in compenserende zin. Een dergelijk corn-35 pensatie-effect zou, wat grootte betreft, inadekwaat zijn om de aanwezig-heid van een netto astigmatisme te beletten. Hierdoor kan worden belet, ------ dat op het weergeefscherm een gewenste vlekvorm wordt verkregen.The converging side of the main electrostatic beam focusing lens 18 cooperates with the cavity of the element 27a, which as described above has a circumference with a "racetrack" contour. The horizontal-versus-vertical asymmetry of a such a configuration leads to an astigmatic effect: a greater converging effect on vertically separated beams of an electron beam passing through the G3 electrode cavity than on horizontally separated beams thereof If the adjacent cavity of the G3 electrode has a similar racetrack contour also exhibits the diverging side of the main focusing lens 18 as an astigmatic effect in a compensatory sense. Such a cornering effect would be inadequate in size to prevent the presence of net astigmatism. This can prevent ------ that a desired spot shape is obtained on the display screen.

8202 802--------- --------- ------- ------ - 11 -8202 802 --------- --------- ------- ------ - 11 -

Een oplossing voor het verkrijgen van de gewenste extra astigma-tismecampensatie bestaat, zoals beschreven in de bovengenoemde Amerikaan— se octrooiaanvrage no. 201.692 daarin,. dat een gleuf-vormend paar hori-zontale stroken samenverkt met. de openingen van een dwarsplaat, velke 5. aan het scheidingsvlak van de elementen 29a, 29¾ aanwezig is. Illustra-tieve afmetingen voor een dergelijke oplossing vindt men in de genoemde aanvrage.A solution for obtaining the desired additional astigmatic tismetalization exists, as described in the aforementioned U.S. Patent Application No. 201,692 therein. that a slit-forming pair of horizontal strips interlock with. the openings of a transverse plate, 5. are present at the interface of the elements 29a, 29¾. Illustrative dimensions for such a solution are found in the said application.

Een andere oplossing voor het verkrijgen van de gewenste extra 'astigmatismecompensatie bestaat,/zoals beschreven in de bovengenoemde 10'.· Amerikaanse octrooiaanvrage no. 282.228, in een vijziging van de contour van de holtewanden in de G^-elektrode tot een "dogbone^-vorm. Voor dit . ··* doel vordt de mate van vertikale afmetingsreductie, behorende bij. het centrale gebied van de "dogbone" zodanig gekozen, dat of een in hoofdzaak: volledige campensatie van het astigoatisme in het divergerende gedeelte .15-. van de hoofdfocusseringslens zelf vordt verkregen, of' de compenserende invloed van een G^+-gleuf van het bovenbeschreven type vordt aangevuld.· Illustratieve afmetingen voor een dergelijke oplossing vindt men in de betreffende aanvrage. ' ' -Another solution for obtaining the desired additional astigmatism compensation consists, as described in the above 10 ". U.S. Patent Application No. 282,228, in modifying the contour of the cavity walls in the G 2 electrode to form a" dogbone ". For this purpose, the degree of vertical size reduction associated with the central region of the "dogbone" is chosen such that, or essentially, complete camping of astigoatism in the divergent portion. of the main focusing lens itself is obtained, or "the compensating influence of a G + + slit of the type described above is supplemented. Illustrative dimensions for such a solution are found in the relevant application."

Een andere, hier gebruikte oplossing· voor het astigmatisme 20 compensatieprobleaa is die,, waarbij de compenserende invloed van de "dogbone,,-vorm van de contour van de G^-holtevanden vordt gecombineerd met een compensatie-invloed, velke vordt verkregen door aan de door de G1- en G2-elektroden (23» 25) bepaalde bundelvormingslenzen een geschik— . te asymmetrie geven. Gm de aard van de laatstgenoemde compensatie-in-25 vloed te onderkennen verdient het de voorkeur thans de opbouw van de G1-elektrode 23 nader te beschouven, zoals deze het best is weergegeven door het achtereindaanzicht daarvan volgens fig. 7 en de bijbehorende dvars-doorsneden volgens fig. 7a en 7¾.Another solution for the astigmatism compensation problem used here is that in which the compensatory influence of the "dogbone" shape of the contour of the G-cavity teeth is combined with a compensation influence, which is obtained by give the beamforming lenses determined by the G1 and G2 electrodes (23 »25) a suitable asymmetry In order to recognize the nature of the latter compensation influence, it is preferable now to construct the G1 electrode. 23, as best shown by its rear-end view of FIG. 7 and the associated cross sections of FIG. 7a and 7¾.

Het centrale gebied van de GT-elektrode 23 bezit een drietal - 30 cirkelvormige openingen 6k (met een diameter d^), vaarbij elk van de openingen in verbinding staat met een holte 66 in het achtervlak van de elek-trode 23 en een holte 68 in het voorvlak van de elektrode 23. Elke achter-vlakholte 66 heeft vanden met een cirkelvormige contour, vaarbij de hol-tediameter (k) voldoende groot is om het voorste uiteinde van een ka-35 thode 21 (die in fig. 7b met een stippellijn is veergegeven) met een ge~ schikte afstand tot de holtebanden op te nemen. De vanden van elke voor------ vlakholte 68 hebben een contour, velke een rechthoekige gleuf bepaalt, 8202 802 "" - 12' - vaarbij de vertikale gleufafmeting (v) aanmerkelijk groter is dan de ho-rizontale gleufafmeting (h). De eenterafstand (g) tussen naast elkaar gelegen openingen 6k is dezelfde als die van de eerder besproken G3- en GU-elektrOde-openingen. Illustratieve vaarden voor de andere afmetingen 5 van de G1~elektrode 23 zijn als volgt: d| = 0,615' mm; k = 3,075 mm; li s 0,711' mm; v = 2,13¼ mm; diepte van de opening 6k (a^) * 0,102 mm; diepte van. de gleuf 68 (a^) = 0,203 mm; diepte van de holte 66 (a^) * 0 ,.^-57 mm. Bij montage met de kathode 21 en de G2-elektrode 25 is eeh ..' : illustratieve vaarde voor de afstand tussen de kathode 21 en de basis TO van de holte 66 0,152 mm, tervijl een illustratieve vaarde voor de GT-G2-afstand 0,178 mm is.The central region of the GT electrode 23 has three circular apertures 6k (with a diameter d ^), each of the apertures communicating with a cavity 66 in the rear face of the electrode 23 and a cavity 68 in the front face of the electrode 23. Each back face cavity 66 has circular contoured fins, the hole diameter (k) being large enough to accommodate the front end of a cathode 21 (shown in FIG. 7b with a dotted line is given spring) with a suitable distance to the cavity bands. The vanes of each front - cavity 68 have a contour, each defining a rectangular slot, 8202 802 "" - 12 '- with the vertical slot size (v) being significantly larger than the horizontal slot size (h) . The one-meter distance (g) between adjacent openings 6k is the same as that of the G3 and GU electrode openings previously discussed. Illustrative values for the other dimensions 5 of the G1 electrode 23 are as follows: d | = 0.615 mm; k = 3.075 mm; 1 s 0.711 mm; v = 2.13¼ mm; opening depth 6k (a ^) * 0.102mm; depth of. the slot 68 (a ^) = 0.203 mm; depth of the cavity 66 (a ^) * 0. ^ - 57 mm. When mounted with the cathode 21 and the G2 electrode 25, the illustrative value for the distance between the cathode 21 and the base TO of the cavity 66 is 0.152 mm, while an illustrative value for the GT-G2 distance 0.178 is mm.

f In de in fig. 3 veergegeven, gemonteerde toestand ligt elk van drie cirkelvormige openingen 26 in de G2-elektrode 25 op een lijn met een van de openingen 6k van de G1 -elektrode. De aanvezigheid van elke tus-: T5 sengelegen gleuf 68 introdueeert een asymmetrie in de convergerende zij-de van elk van de G1-G2-bundel-vormende lenzen. De invloed is, dat een overkruisingspuht voor in vertikale richting op een afstand van elkaar gelegen stralen van elke bundel langs de bundelbaan verder naar voren is gelegen dan het overkruisingspunt voor de in horizontale riehting op een 20 afstand van elkaar gelegen stralen van de bundel. Dientengevolgehheeft de dwarsdoorsnede van elke bundel, velke de hoofdfocusseringslens binnen-treedt, een horizontale afmeting, die groter is dan de vertikale afme-ting daarvan. Deze ’Voorvervorming" van de dvarsdoorsnedevorm van de bundel heeft een zin, vaarbij de vlekvervormingseffecten van het astigmatis-25 me van de hoofdfocusseringslens de neiging hebben om te vorden gecompen-seerd.In the assembled state shown in Figure 3, each of three circular apertures 26 in the G2 electrode 25 is aligned with one of the apertures 6k of the G1 electrode. The presence of each intermediate slot 68 introduces asymmetry in the converging side of each of the G1-G2 beam-forming lenses. The effect is that a crossing point for vertically spaced beams of each beam along the beam path is further forward than the point of intersection for beams spaced horizontally apart. As a result, the cross section of each beam entering the main focusing lens has a horizontal size greater than its vertical size. This "pre-distortion" of the cross-sectional shape of the beam has a sense, in which the spot distortion effects of the astigmatism of the main focusing lens tend to be compensated.

Een van de voordelen, die een gevolg is van het gebruik van de bovenbeschreven "voorvervorming" van de bundels, die de hoofdfocusseringslens binnentreden, is een vergrote egalisatie van de focusserings-30 kwaliteit in vertikale en horizontale richting. De asymmetrie van de hoofdfocusseringslens is zodanig, dat de vertikale afmetingen daarvan in lensgebieden, die door de bundelbanen vorden doorsneden, ofschoon cleze aanmerkeli jk groter zijn dan de diameter van de focusseringselektrode-openingen (die bij de bekende, eerder besproken elektronenkanonnen de 35 focusseringslensafmetingen hebben begrens’S.) desalniettemin kleiner zijn dan de horizontale afmetingen daarvan in deze gebieden. Derhalve zien in vertikale richting op een afstand van elkaar- gelegen stralen van elke 8202 8 02 — ......- --------------------------- - - 13 - bundel een kleinere lens dan de lens,- velke vordt gezien door in horizon-, tale ricliting op afstand van elkaar gelegen stralen daarvan. De boven-• beschreven "voorvervorming” bepaalt de vertikale spreiding van elke bun-del tijdens bet doorlopen van de hoofdfocusseringslens zodanig, dat de • 5 af stand van de vertikale begrenziingen van een op een juiste vijze gecen-treerde bundelr die de kleinste vertikale lens met geringere kwaliteit doorloopt, kleiner is dan de afstand van de horizontale begrenzingen van een bundel, velke de grot ere,, horizontale lens met grot ere kwaliteit • doorloopt.One of the advantages resulting from the use of the above-described "pre-deformation" of the beams entering the main focusing lens is an increased equalization of the focusing quality in vertical and horizontal direction. The asymmetry of the main focusing lens is such that its vertical dimensions intersect in lens regions intersected by the beam trajectories, although they are significantly larger than the diameter of the focusing electrode apertures (which in the known electron guns previously discussed have the focusing lens dimensions boundaries.) are nevertheless smaller than their horizontal dimensions in these regions. Therefore, in the vertical direction, see spaced rays of each 8202 8 02 - ......- ------------------------ --- - - 13 - bundle a lens smaller than the lens, - velke is seen by beams spaced from each other in horizontal ricliting. The "pre-distortion" described above determines the vertical spread of each beam as it traverses the main focusing lens such that the distance from the vertical boundaries of an appropriately centered beam is the smallest vertical lens. with lesser quality, less than the distance from the horizontal boundaries of a beam, which goes through the larger, horizontal lens with greater quality.

10. Een ander voordeel, dat een gevolg is van het gebruik van de bovenbeschreven "voorvervorming” van de bundels, die de hoofdfocusseringslens binnentreden, is het vermijden of reduceren van de vertikale vervij-dingsproblemen bij de boven- en onderzijde van het raster, velke behoren bij een pngevenste vertikale afbuiging van de intreedpunten van de bun-. 15'. dels in de hoofdfocusseringslens in responsie op een randveld van de toroxdale vertikale afbuigvikkelingen 13V,. dat aan de achterzijde van het jukstelsel 13’ optreedt. Ofschoon, zoals later zal vorden toegelicht, een poging is gedaan om de bundels ten opzichte van dit. randveld enigs-zins magnetisch af te schermen, meer in het Bijzonder in gebieden met ge-20 ringe snelheid van de-banen van de bundels, zijn. daarachter aanvezige gebieden van de banen van de bundels in hoofdzaak niet afgeschermd ten op— zicjhte van dit randveld. Door de bovenbeschreven bepaling van de vertikale spreiding van elke bundel tijdens het doorlopen van de hoofdfocusseringslens vordt de kans·, dat door een afbuiging van het intreedpunt 25 door het randveld randstralen buiten relatief niet-geaberreerde lensge-bieden vorden gedrukt, gereduceerd.10. Another advantage resulting from the use of the above-described "pre-deformation" of the beams entering the main focusing lens is to avoid or reduce the vertical removal problems at the top and bottom of the frame, which are associated with a vertical deflection of the entry points of the beams 15 'into the main focusing lens in response to an edge field of the toroxdale vertical deflection flicks 13V occurring at the rear of the yoke 13'. However, as will be later As an explanation has been made, an attempt has been made to shield the beams somewhat magnetically from this edge field, more particularly in areas with low velocity of the beam paths, behind which are areas of the paths of the bundles are substantially unshielded from this edge field, by the above-described determination of the vertical spread of each bundle while traversing the The main focusing lens reduces the chance that edge rays outside relatively non-aberrated lens areas are reduced by a deflection of the entry point 25 through the edge field.

Een ander voordeel, dat het gevolg is van het gebruik van de bovenbeschreven "voorvervorming" van de bundels, die de hoofdfocusseringslens binnentreden, is een reductie van de schadelijke invloeden van het 30 horizontale hoofdafbuigveld, geleverd door de zadelvikkelingen 13H, op vlekvormen bij de rasterzijden. Teneinde de gevenste zelf-convergerende invloeden, die bij het jukstelsel 13' nodig zijn, te verkrijgen, vordt aan het horizontale afbuigveld in sterke mate een kussenvorm gegeven over een groot gedeelte van de axiale lengte van het bundelafbuiggebied. Een 35 onprettig gevolg van dergelijke niet-uniformiteiten van het horizontale afbuigveld is de neiging tot een overfocussering van de in vertikale· rich-- ting op een af stand van elkaar gelegen stralen van elke bundel bij de 8202 8 02 --------- - ---------------------------— - 1U-. - ' rasterzijden.. Wanneer gebruik vordt; gemaakt van de bovenbeschreven Voorvervorming’’,. vordt de vertikale afmeting van elke bundel tijdens . het doorlopen van het afbuiggebled door de bundel zodanig gecomprimeerd, dat de overfocusseringseffecten bij de rasterzijden tot een toelaatbaar 5 niveau vorden gereduceerd.Another advantage, which results from the use of the above-described "pre-deformation" of the beams entering the main focusing lens, is a reduction of the deleterious effects of the horizontal main deflection field, provided by the saddle inserts 13H, on spot shapes at the grid sides. . In order to obtain the best self-converging influences required with the yoke assembly 13 ', the horizontal deflection field is greatly cushioned over a large portion of the axial length of the beam deflection region. An unpleasant consequence of such non-uniformities of the horizontal deflection field is the tendency to overfocus the vertically spaced beams of each beam at the 8202 8 02 ------ --- - ---------------------------— - 1U-. - 'grid sides .. When to use; made from the Pre-Distortion described above. determines the vertical size of each beam during. the passage of the deflection region through the beam is compressed such that the overfocusing effects on the grating sides are reduced to a permissible level.

Voor een toelichting op een andere benadering voor het verkrij-gen van de bovenbeschreven "voorvervorming" : van de bundels vordt vervezen , naar-.het Amerikaanse octrooischrift U.23^.8lk. Bij de in dit octrooischrift beschreven eonstructie is een bolte in de vorm van een rechthoe- TO', kige gleuf, die in borizontale richting langverpig is, in het achtervlak van de G2-elektrode aanvezig en vel op een lijn met en in communicatie met. elke cirkelvormige opening van de G2-elektrode. Derhalve vordt bij deze eonstructie een compressie van. de vertikale afmeting van elke bun-del, die de hoofdfocusseringslens doorloopt, ten opzichte van de horizon-' 15' tale afmeting daarvan verkregen door in het divergerende gedeelte van elke bundelvormingslens een asymmetrie te introduceren. Een voordeel van de eerder beschreven samenverking van de asymmetrie met de G1-elektrode bij het beschreven elektronehkanonstelsel blijkt te liggen in een gun-stige verbetering van de brandpuntsdiepte in vertikale richting. De verkre-20 gen brandpuntsdiepte is zodanig, dat de brandpuntsspanningsinstelpoten-tieaaeter, die normaliter in het veergeefstelsel aanvezig. is, kan vorden - gebruikt am de nauvkeurige vaarde van de focus serings spanning (aange-legd aan de G3-elektrode 27) over een geschikt gebied te varieren ten-einde de focussering in horizontale richting optimaal te maken zonder 25 dat een grote storing van de focussering in vertikale richting optreedt.For an explanation of another approach to obtaining the "pre-deformation" described above: of the bundles, fiber is described, according to U.S. Pat. In the construction disclosed in this patent, a rectangular-shaped convex groove, which is longitudinally bored in the horizontal direction, is tangled in the rear face of the G2 electrode and is in alignment with and in communication with. each circular opening of the G2 electrode. Therefore, in this construction, compression of. the vertical size of each beam passing through the main focusing lens, relative to its horizontal size obtained by introducing an asymmetry in the divergent portion of each beamforming lens. An advantage of the previously described association of the asymmetry with the G1 electrode in the described electron gun system appears to be in a favorable improvement of the focal depth in the vertical direction. The focal depth obtained is such that the focal length adjustment potentiometer is normally present in the spring display system. can be used to vary the precise focus of the focus lilac voltage (applied to the G3 electrode 27) over an appropriate range in order to optimize the focusing in the horizontal direction without causing a major disturbance of focusing occurs in the vertical direction.

Zoals reeds is vermeld, is het gevenst gebieden met kleine snel— heid van de respectieve bundelbanen af te schermen ten aanzien van in achtervaartse richting gerichte randvelden van het afbuigjuk. Hiertoe is een komvormig, magnetisch afschermelement 31 binnen het achterste element 30 27b van de G3-elektrode 27 aangebracht en daaraan bevestigd (bijvoorbeeld door lassen) en vel met het gesloten uiteinde daarvan stuitend tegen het gesloten uiteinde van het element 27b (zoals aangegeven in de montage-tekening volgens fig. 3);Zoals aangegeven in fig. 6 en 10 bevindt zich in het gesloten uiteinde van het komvormige element 27b een drietal op 35 een lijn gelegen openingen 28 met vanden met cirkelvormige contourcrUet gesloten uiteinde van het magnetische scherm 31 is op een soortgelijke vijze voorzien van een drietal op een lijn gelegen openingen 32 met vanden 8 2 0 2 8 0 2 ----------------- “ ----------- .-15- met cirkelvormige contour, die op tin lijn liggen en in vet-binding staan met de openingen 28 -wanneer bet scberm 31” op. zijn plaats is gebracht *As has already been mentioned, the most advantageous is to shield low speed areas of the respective beam paths from rearwardly directed edge fields of the deflection yoke. To this end, a cup-shaped magnetic shielding element 31 is disposed within the rear element 30 27b of the G3 electrode 27 and attached thereto (e.g., by welding) and sheet with the closed end thereof butting against the closed end of the element 27b (as shown in the assembly drawing according to fig. 3) As shown in fig. 6 and 10, in the closed end of the cup-shaped element 27b there are three aligned openings 28 with fins with circular contour closed end of the magnetic screen 31 similarly provided with three aligned openings 32 with vents 8 2 0 2 8 0 2 ----------------- “--------- -.-15- with circular contour, which are in line with tin and are in fat-bond with the openings 28 - when the scberm 31 ”on. his place has been brought *

Bij de constructie volgens fig. 3, liggen de openingen 28 op ien lijn met, doch zijn in axiale richting gescbeiden van de openingen 5 26 van de G2-elektrode 25* Illustratieve afmetingen voor dit segment van bet stelsel zijn: diameter van de opening 26 = 0,615'mm; diepte van • de opening 26 = 0,508 mm; diameter van de opening 28 = 1,52¾ mm; diepte van .de opening 28 = 0,25¾ mm; diameter van de opening 32 = 2,5¾ mm;, en • "diepte van de opening 32 = 0,25¾ mm; waarbij de axiale afstand tussen de 10 gecentreerde openingen 26, 28 gelijk is aan 0,838 mm en de centerafstand tussen naast elkaar gelegen openingen van elk drietal openingen gelijk is: aan de eerder genoemde "g^-waarde van 5,08 mm. Een illustratieve axiale lengte voor het magnetische scberm 31 is 5*38 mm vergeleken met illustratieve axiale lengten voor de G3-elementen 27b en 27a van 13,335 mm en • 15". 12,^5 mm. Een dergelijke scbermlengte (minder dan een kwart. van de totale lengte van de G3-elektrode) vormt een acceptabel campromis tussen elkaar tegenwerkende vensen am de bundelbanen in het voorfocusseringsgebied af te schemer en een veldvervorming te vermijden, velke de hoekconvergen-tie verstoort. Ter illustratie bestaat bet scherm 31 uit een magnetiseer-20 · baar materiaal (bijvoorbeeld een nikkel-i j zer-legering van 52# nikkel en • ¾8# ijzer) met een grote permeabiliteit ten opzichte van de permeabili-teit van bet materiaal (bijvoorbeeld roestvrij staal), dat voor de focus serings elektrode-element en wordt gebruikt►In the construction of FIG. 3, the apertures 28 are aligned with, but are axially aligned with the apertures 5 26 of the G2 electrode 25 * Illustrative dimensions for this segment of the array are: diameter of the aperture 26 = 0.615mm; depth of the opening 26 = 0.508 mm; diameter of the opening 28 = 1.52mm; depth of the opening 28 = 0.25mm; diameter of the opening 32 = 2.5 =mm; and • "depth of the opening 32 = 0.25¾mm; where the axial distance between the 10 centered openings 26, 28 is 0.838mm and the center distance between adjacent openings of each of three openings is equal to the aforementioned "g ^ value of 5.08 mm. An illustrative axial length for the magnetic scberm 31 is 5 * 38 mm compared to illustrative axial lengths for the G3 elements 27b and 27a of 13,335 mm and 15, 12, 5 mm. Such a scberm length (less than a quarter. of the total length of the G3 electrode) forms an acceptable campromis between opposing people to obscure the beam paths in the pre-focusing region and avoid a field distortion, often disturbing the angular convergence. 20 · material (eg a nickel-iron alloy of 52 # nickel and • #8 # iron) with a high permeability to the permeability of the material (eg stainless steel), which is used for the focus lilac electrode element and is used ►

Het voorste element 29b van de G^elektrode 29 omvat een aantal 25 · contactveren 30 aan de voorste omtrek daarvan om contact te maken met de gebruikelijke inwendige akwadag-bekleding van de beeldbuis teneinde aan de Gk-elektrode de ultorpotentiaal (van bijvoorbeeld 25 kV) aan te leggen. Het gesloten uiteinde van bet komvormige element 29b bezit een drietal op een lijn gelegen openingen (niet weergegeven) met een illustratieve 30 centerafstand van 5 mm voor bet doorlaten van de respectieve bundels uit de hoofdfocusseringslens. Magnetiscbe onderdelen met grote pemeabiliteit, die aan bet binnenvlak van bet gesloten uiteinde van bet element 29b in de bunrt van de openingen zijn bevestigd, dienen voor coma-correctiedoel— einden, zoals bijvoorbeeld is beschreven in het Amerikaanse octrooi-35 schrift 3.772.55¾.The front element 29b of the G electrode 29 includes a plurality of contact springs 30 on the front circumference thereof to contact the conventional internal akwadag coating of the picture tube to provide the ultra potential (e.g., 25 kV) to the Gk electrode. to build. The closed end of the cup-shaped element 29b has three aligned apertures (not shown) with an illustrative center distance of 5 mm for the passage of the respective beams from the main focusing lens. High-permeability magnetic components attached to the inner surface of the closed end of element 29b in the bun of the apertures serve coma correction purposes, as described, for example, in U.S. Pat. No. 3,772,55.

Het aanleggen van bedrijfsspanningen aan de andere elektroden (kathode, G1, G2 en G3) bij de inrichting volgens fig. 3, geschiedt via 82 02 802......._........................................... .The application of operating voltages to the other electrodes (cathode, G1, G2 and G3) in the device according to fig. 3 takes place via 82 02 802 ......._............ ................................

- 1$ - de basis van de beeldbuis. en geschikte geleiderstelsels (velke niet zijn afgebeeld).- $ 1 - the base of the picture tube. and suitable conductor systems (many are not shown).

De tussen de G3- en G4-elektroden (27» 29) van de inrichting volgens fig. 3 -gevormde hoofdfocusseringslens heeft een netto converge-5 rende invloed op het drietal bundels, dat de lens doorloopt, vaardoor de bundels de lens op.een convergerende wijze verlaten.. De relatieve vaarden - van.de horizontale afmetingen van de naast elkaar gelegen omhulsels van de elementen 27a, 29a, bexnvloeden de vaarde van de convergerende ver-king. .De verbetering van de convergerende verking vordt geassocieerd met - tO'. een dimensionele verhouding, velke de G^-omhulselbreedte begunstigt en een convergerende verkingsreductie gaat gepaard met een dimensionele ver-•. houding,. velke de G3-omhulselbreedte begunstigt. Bij de uitvoeringsvorm vaarvoor de boven aangegeven afmetingen gelden, bleek, dat de gevenste convergerende verkingsreductie verd verkregen met een G3-G4-omhulsel-15· breedteverbouding van 7157695*The main focusing lens formed between the G3 and G4 electrodes (27-29) of the device of FIG. 3 has a net converging effect on the three beams that the lens traverses through the beams on the lens. exited in a convergent manner. The relative strengths of the horizontal dimensions of the adjacent casings of the elements 27a, 29a affect the value of the converging arrangement. The improvement of the converging distance is associated with - tO '. a dimensional ratio, which often favors the G ^ shell width, and a converging exploration reduction is accompanied by a dimensional ratio. attitude,. velke favor the G3 shell width. In the embodiment for which the dimensions indicated above apply, it was found that the convergent exploration reduction yielded with a G3-G4-casing-15 · width ratio of 7157695 *

Bij bet gebruik van het veergeefstelsel volgens fig. 1, kunnen andere de hals omgevende inricbtingen (niet veergegeven) op een gebruike— lijke vijze. worden toegepast m de convergentie van de bundels in het midden van het raster (d.v.zv de statische convergentie) optimaal in te 20 stellen. Dergelijke inrichtingen kunnen van het instelbare, magnetische ringtype zijn, .zoals in het algemeen beschreven in het Amerikaanse oc-trooischrift 3.725*831 voor een voorbeeld, of van het hulstype zijn, zoals voor een ander voorbeeld in het algemeen beschreven is in het Ame-rikaanse octrooischrift 4.162.470* 25 Pig* 13 toont schematisch een variant van het elektronenkanon- stelsel volgens fig. 3, velke variant bij de inrichting volgens fig. 1 kan vorden toegepast. Bij deze variant is een paar hulpfocusseringselektro-den (27", 29") tussen de schermrooster (25*) en de hoofdversnelling-en focusseringselektroden (27'» 29’) aangebracht. De hoofdfocusserings-30 lens vordt bepaald tussen deze eindelektroden (27’, 29’), die in dit ge-val de G5- en G6-elektroden vormen. De initieel doorlopen elektrode van de hulpfocusseringselektroden (G3-elektrode 27') vordt op dezelfde po-tentiaal (bijvoorbeeld +8000 V) als de G5-elektrode 27 gehouden, tervijl de andere hulpfocusseringselektrode G4-elektrode 29") op dezelfde po-35 tentiaal (bijvoorbeeld +25 kV) als de G6-elektrode 29 vordt gehouden. Evenals bij de uitvoeringsvorm volgens fig. 3 vorden de individuele bundels (uit vanuit de respectieve kathoden 21' geemitteerde elektroden) 8202 802 ........ ........................................When using the spring display system of Figure 1, other neck-surrounding devices (not spring-loaded) may be operated in a conventional manner. be applied to optimally adjust the convergence of the beams in the center of the grid (by means of the static convergence). Such devices may be of the adjustable magnetic ring type, as generally described in U.S. Pat. No. 3,725,831 for an example, or of the sleeve type, as generally described in another example for another example. U.S. Pat. No. 4,162,470 * Pig * 13 schematically shows a variant of the electron gun system of Figure 3, many of which may be used with the device of Figure 1. In this variant, a pair of auxiliary focusing electrodes (27 ", 29") is disposed between the screen grid (25 *) and the main gear and focusing electrodes (27 "» 29 "). The main focusing 30 lens is determined between these end electrodes (27 ", 29"), which in this case form the G5 and G6 electrodes. The initial traverse electrode of the auxiliary focusing electrodes (G3 electrode 27 ') is held at the same potential (e.g., +8000 V) as the G5 electrode 27, while the other auxiliary focusing electrode G4 electrode 29 ") is held at the same potential (for example +25 kV) if the G6 electrode is held 29. As in the embodiment of Figure 3, the individual beams (from electrodes emitted from the respective cathodes 21 ') are 8202 802 ........ .. ......................................

* • - ιτ - gevormd door respeetieve bundelvormingslenzeh»' welke tot stand worden ge-bracht tussen de stuurrooster(G1-elektrode 23 r) en de schermrooster (G2-elektrode 25’)·* • - ιτ - formed by respective beam shaping lenses which are created between the control grid (G1 electrode 23 r) and the shield grid (G2 electrode 25 ") ·

Bij de verwezenlijking van deze' alternatieve uitvoeringsvormsn 5 hebben de G5- en G6-elektroden (27” en 29") ter illustratxe de algemene vorm van G3- en G^-elekfcroden (27 * 29) van de inrichting volgens fig. 3, met naast elkaar gelegen amhulselsvan bet '’racetrack”- en "dogbone"-type en van dezelfde orden van afmetingen als eerder genoemd,. die in als ,· · holten nitgevoerde openingen met een centerafstand met de boven besproken 10' waarde van 5 mm rusten. "Voorvervorming" van de bundels van het eerder bescbreven type wordt' gexntroduceerd door een asymmetrie van de respec-tieve bundelvormingslenzen. Ter illustratie wordt deze verscbaft door uit-voeringsvormen van de G1- en G2-elektroden (23r, 25’ ) van het type, be-sehreven in het bovengenoemde imerikaanse octrooischrift ^.23^-.81^, waar— 15 bij horizontaal georienteerde, rechthoekige gleuven met het achtervlak van de G2-elektrode (23r)' samenwerken om tussen G2 trio’s van cirkel-vormige openingen met centeraf standen met de genoemde waarde van 5 mm te verschaffen- De tussengelegen hulpfocusseri'ngselekbroden (27”» 29”)» welke iLLustratief bestaan uit komvormige elementen met onderzijden, 20 waarin zich verdere op een lijn gelegen cirkelvormige openingstrio ’ s (met de bovengenoemde centerafstand) bevinden, introduceren symmetrische G3-GW?en Gl+-G5-lenzen met een netto effect van een symmetrische reduc-tie in de dwarsdoorsnede-afmetingen van een bundel, welke de hoofdfocus-seringslens en het daaropvolgende afbuiggebied doorloopt. Deze dimensio-25 nele reductie kan gewenst zijn om overfocusseringseffecten van het ho-rizontale afbuigveld op de vlekvorm aan de rasterzijden te verminderen, doch deze reductie wordt verkregen ten koste van een grotere centervlek-afmeting dan verkregen .kan worden met het meer eenvoudige bipotentiele focusseringsstelsel volgens fig. 3. Bij gebruik van de inrichting vol-30 gens fig. 13 wordt het afschermeffect van het bundelbaangebied met ge-ringe snelheid, dat boven voor het schema 31 is besproken, op een illu-stratieve wijze verkregen door de G3-elektrode (27”) uit een materiaal met grote permeabiliteit te vervaardigen.In realizing these alternative embodiments 5, the G5 and G6 electrodes (27 "and 29") are illustrative in the general form of G3 and G1 electrodes (27 * 29) of the device of FIG. 3, with juxtaposed "racetrack" and "dogbone" type sleeves and of the same orders of dimensions as previously mentioned, which are provided in apertures lined with a center distance with the 10 'value of 5 mm discussed above "Pre-distortion" of the beams of the previously described type is introduced by an asymmetry of the respective beam-forming lenses, for illustration, it is provided by embodiments of the G1 and G2 electrodes (23r, 25 ') of the type described in the above-mentioned United States Patent Specification Nos. 23 ^ -. 81 ^, in which horizontally oriented, rectangular slots interact with the back face of the G2 electrode (23r) to form between G2 trios of circular openings with center distances with the ones mentioned to provide the value of 5 mm. - The intermediate auxiliary focusing leakage loaves (27 ”» 29 ”)» which illustratively consist of bowl-shaped elements with undersides, in which further aligned circular opening trios (with the above center distance) are located, introduce symmetrical G3-GW1 and G1 + -G5 lenses with a net effect of a symmetrical reduction in the cross-sectional dimensions of a beam, which traverses the main focusing lens and the subsequent deflection region. This dimensional reduction may be desirable to reduce overfocusing effects of the horizontal deflection field on the spot shape on the grid sides, but this reduction is achieved at the expense of a larger center spot size than can be achieved with the more simple bipotential focusing system according to Fig. 3. When using the device according to Fig. 13, the shielding effect of the low speed beam path area discussed above for scheme 31 is illustrated in an illustrative manner by the G3 electrode (27 ”) from a high permeability material.

Om de gevoeligheid van het. afbuigjuk bij het stelsel volgens fig· 35 1 te vergroten is het gewenst, dat de contour van een kegelvormig segment van het trechtergedeelte (11F) van het buisomhulsel in het afbuig-- gebied zodanig- wordt gekozen, dat de actieve geleiders van de afbuig- 8202802 r . ie-' vikkelingen 132 van het campaete.juk.zo dicht mogelijk zijn .gelegen bij de buitenste:buhdelbaan (gericht. naar· een.hoek'.van het raster), waardoor een halsschaduv (die het binnehoppervlak van de trechter door de afge-bogen bundel treft) vordt vermeden. Fig. ll' toont een trechtercontour, 5 vaarvan is vastgesteld, dat deze' geschikt. is voor een uitvoeringsvorm van het stelsel volgens fig. 1wanneer daarin een afbuighoek van 90° vordt gebruikt.. Een mathamatische formule, die de afgebeelde contour uitdrukt,. is de volgende : X = CO + C1 (Z) + C2 (Z2) + C3 (Z3) + Cb (Z^) + [Γ £. *7 C5.(Z'?),+ C6.(Z ) + C7 (Z ), vaarbij X de kegelstraal is, gemeten vanaf 10' de lqngitudinale hartlijn (A) van de buis naar bet buitenoppervlak van ’ de omhullende, uitgedrukt in millimeters, Z de afstand in millimeters langs de as A in de richting van het veergeefscherm is vanuit een Z » 0 vlak, dat de as snijdt in een punt 1,27 mm voor de verbindingslijn tussen de - hals en.de trechter,. en vaarbij CO = 1^,10^90590, C1. = 50,158221*021, 15' C2 « 0,01162553080, C3 = 8,880522990 X ΙΟ'”1*, CU = ^3,877228960 X 10~5, C5 = 7,2^9226520 X 10;“τ, C6 = -6,723851^20 X 10‘9 en C7 * 2,1*8277616θ X -11 ' 10. , vaarbij de uitdrukking geldt voor vaarden van Z vanaf 9,35 tot 52,0 mm.To the sensitivity of it. In order to increase the deflection yoke in the system according to FIG. 35, it is desirable that the contour of a conical segment of the funnel section (11F) of the pipe casing in the deflection region be selected such that the active conductors of the deflection 8202802 r. the sections 132 of the campaete yoke are as close as possible to the outer bubble path (directed towards an angle of the grid), causing a neck shadow (passing through the inner surface of the funnel through the -bows bundle) is avoided. Fig. 11 'shows a funnel contour, which has been determined to be suitable. is for an embodiment of the system of FIG. 1 when a 90 ° deflection angle is used therein. A mathematical formula expressing the depicted contour. is the following: X = CO + C1 (Z) + C2 (Z2) + C3 (Z3) + Cb (Z ^) + [Γ £. * 7 C5. (Z '?), + C6. (Z) + C7 (Z), where X is the cone radius, measured from 10' the longitudinal axis (A) of the pipe to the outer surface of the envelope, expressed in millimeters, Z the distance in millimeters along the axis A in the direction of the spring screen is from a Z »0 plane, which intersects the axis at a point 1.27 mm before the connecting line between the neck and the funnel. and add CO = 1 ^, 10 ^ 90590, C1. = 50.158221 * 021, 15 'C2 «0.01162553080, C3 = 8.880522990 X ΙΟ'” 1 *, CU = ^ 3,877228960 X 10 ~ 5, C5 = 7.2 ^ 9226520 X 10; “τ , C6 = -6.723851 ^ 20 X 10'9 and C7 * 2.1 * 8277616θ X -11 '10., the expression applies to values of Z from 9.35 to 52.0 mm.

Fig- 12.toont een trechtercontour, vaarvan. is vastgesteld, dat • 20 deze geschikt is voor een uitvoeringsvorm van het stelsel volgens fig. 1, vaarbij een afbuighoek van 110° vordt gebruikt. Een mathematische formule, die de veergegeven contour uitdrukt, is de volgende : X = CO + C1 (Z) + C2 (Z2)'+- C3 (Z3) + Cl* (zS + C5 (Z5), vaarbij X de kegelstraal is, gemeten vanaf de longitudinale hartlijn A' naar het buitenoppervlak van het 25 omhulsel, uitgedrukt in millimeter, Z de af stand in millimeters is langs de hartlijn Af in de richting van het veergeefscherm, vanuit een Z = 0 vlak, dat de hartlijn snijdt in een punt 1,27 mm voor de verbindingslijn tussen de hals en de trechter, en vaarbij CO = 1k,581*0702, C1 = 0,312531*171*, C2 = 0,02^2187585, C3 = -6,997^0898 X 10*\ Ck = 1,61*03211*3 X 10-5 en —7 30 C5 = 1,017802606 X 10 , vaarbij de uitdrukking geldt voor vaarden van Z vanaf 1,53 tot 50,0 mm.Fig. 12. shows a funnel contour, one of which. it has been determined that it is suitable for an embodiment of the system of fig. 1, using a deflection angle of 110 °. A mathematical formula, which expresses the spring-given contour, is the following: X = CO + C1 (Z) + C2 (Z2) '+ - C3 (Z3) + Cl * (zS + C5 (Z5), where X is the cone radius , measured from the longitudinal centerline A 'to the outer surface of the casing, expressed in millimeters, Z is the distance in millimeters along the centerline Af towards the spring display, from a Z = 0 plane intersecting the centerline in a point 1.27 mm for the connecting line between the neck and the funnel, and where CO = 1k, 581 * 0702, C1 = 0.312531 * 171 *, C2 = 0.02 ^ 2187585, C3 = -6.997 ^ 0898 X 10 * \ Ck = 1.61 * 03211 * 3 X 10-5 and -7 30 C5 = 1.017802606 X 10, the expression applying to values of Z from 1.53 to 50.0 mm.

Ter illustratie is bij een uitvoeringsvorm van het stelsel volgens fig. 1 met een afbuighoek van 110° en een 197-diagonaal de hals van de juksteun. 17' zodanig uitgevoerd, dat. de actieve geleiders van de vikke-35 lingen 13H. nauv sluitend tegen de buitenvlakken van de amhulselsecties 11F en 112 tussen de dvarsvlakken y en y1 van fig. 12 rusten vanneer het jukstelsel. 13' zich in de meest voorvaartse positie daarvan bevindt. De 3202 802----------------------- ------~ ------------------------- - 19 - trechtercontour volgens fig. 12.maakt .ter illustratie een terugtrekken over 5 - 6 mm (voor zuiverheidsinsteldoeleinden) van. een juk van een dergelijke (y-y’)-lengte vanuit de meest voorwaartse positie daarvan mo-gelijk zonder dat de bundel een hoek van het omhulsel treft.To illustrate, in an embodiment of the system of FIG. 1 with a deflection angle of 110 ° and a 197 diagonal, the neck of the yoke support. 17 'designed in such a way that. the active conductors of the vikings 35H. Close to the outer faces of the casing sections 11F and 112 between the cross faces y and y1 of FIG. 12 rest from the yoke assembly. 13 'is in its most forward position. The 3202 802 ----------------------- ------ ~ ----------------- -------- - 19 - funnel contour according to fig. 12. illustrates a retraction by 5 - 6 mm (for purity adjustment purposes) of. a yoke of such (y-y ') - length from its most forward position possible without the beam hitting an angle of the envelope.

5 In fig. 1¼ is de algemene vom van de Eg- niet-imiformiteits- functie* welke nodig is voor het horizontale afbuigveld,. dat door het «Juk volgens fig. 2 wordt vereist om de zelf-eonvergerende resultaten bij een illustratieve uitvoeringsvorm van het stelsel. volgens fig. 1 met een af-.: buighoek van 110° te verkrijgen, aangegeven door de getrokken kromme HHg,.5 In Fig. 1¼, the general form of the Eg-non-uniformity function * required for the horizontal deflection field is. which is required by the yoke of FIG. 2 for the self-eonvergent results in an illustrative embodiment of the system. according to Fig. 1 with a deflection angle of 110 °, indicated by the drawn curve HHg ,.

• TO vaarbij langs de abseis de plaats.langs de longitudinale hartlijn van de huis is aangegeven (waarbij de plaats van het Z = 0 vlak van fig. 12 voor lokaliseerreferentiedoeleinden is aangegeven), en waarbij langs de ordinaat de mate van.afwijking ten opzichte van de veldunifonniteit is weergegeven. In fig. 14a stelt een opwaartse verplaatsing van de kromme 15'. HH^ ten opzichte van de 0-as (in de richting van de pijl P) een niet-uniformiteit van het veld van het.- "kussen"-type voor, terwijl een neer-. waartse verplaat sing van de kromme HH,, vanaf de 0-as (in de richting van de pijl B). een niet-uniformiteit van het ’veld van het "ton"-type voor-stelt. De gestippelde krcrnme HEq, die ten opzichte van dezelfde plaats-20 as is uitgezet, toont de HQ-functie van het_horizontale afbuigveld om de relatieve veldintensiteitsverdeling langs de hartlijn van de buis aan te . geven. De positieve lus van de kromme HHg geeft de plaats aan van het eerder besproken sterke kussenvormige veldgebied, dat de oorzaak is van vlekvormproblemen bij de rasterzijden.• TO indicate the location along the axis along the longitudinal axis of the housing (where the location of the Z = 0 plane of Figure 12 is indicated for locating reference purposes), and along the ordinate the degree of deviation from of the field uniformity is displayed. In Fig. 14a represents an upward displacement of the curve 15 '. HH ^ with respect to the 0 axis (in the direction of the arrow P) a non-uniformity of the field of the "cushion" type, while a down. upward displacement of the curve HH ,, from the 0 axis (in the direction of the arrow B). represents a non-uniformity of the "ton" type field. The dotted curve HEq, which is plotted with respect to the same location axis, shows the HQ function of the horizontal deflection field to indicate the relative field intensity distribution along the axis of the tube. to give. The positive loop of the curve HHg indicates the location of the previously discussed strong cushion-shaped field region, which causes staining problems at the grating sides.

25 In fig. 1¾ is de algemene vorm van de Hg-niet-uniformiteits- functie, welke nodig is voor een vertikadl afbuigveld, dat het horizontale afbuigveld volgens fig. 14a vergezelt voor het verkrijgen van zelf-convergerende resultaten, aangegeven door de kromme VHg, met dezelfde abscis en ordinaat als in fig. 14a. De bijbehorende gestippelde kromme 30 VHq,. die de HQ-functie van het vertikale afbuigveld aangeeft, voorziet in een indicatie van de relatieve veldintensiteitsverdeling langs de hartlijn van de buis. Het meest linkse gedeelte van de kromme VHq toont de belangrijke spreading van het vertikale afbuigveld aan de achterzijde van de toroidale wikkelingen 13V, zoals boven is besproken in verband met de 35 voorbeelden van bundel-'Voorvervorming".In Fig. 1 de, the general form of the Hg non-uniformity function required for a vertikadl deflection field accompanying the horizontal deflection field of Fig. 14a to obtain self-converging results is indicated by the curve VHg , with the same abscissa and ordinate as in Fig. 14a. The corresponding dotted curve 30 VHq ,. indicating the HQ function of the vertical deflection field, provides an indication of the relative field intensity distribution along the axis of the tube. The leftmost part of the curve VHq shows the important spreading of the vertical deflection field at the back of the toroidal windings 13V, as discussed above in connection with the examples of beam "Pre-distortion".

Zoals bijvoorbeeld door de kromme volgens fig. 14b betrokken op . ... de contour volgens fig. 12' wordt gesuggereerd, treedt de voornaamste af-kui— rorkin··' bi 8202802'- - 20 - buigwerking 'bij het stelsel volgens fig... 1 op in· een gebied, waarin een juiste contour van de trechter het mogelijk maakfc, dat de jukgeleiders dieht bij de meest buitenste bundelbanen worden gebracht. De afwezigheid van de halsafmetingsreductie, waartoe men zijn toevlucht neemt bij het 5 "mini-nek"-stelsel blijkfc derhalve .van weinig belang te zijn bij de ver-wezenlijking van het afbuigrendement. Anderzijds maakt de afwezigheid van deze reductie het op een eenvoudige wijze mogelijk focuss eringslens— afmetingen te verkrijgen, die niet kunnen worden toegepast bij een "mini— nek"-buis, en. welke voorzien in een hoge focusseringskwaliteit zonder 10 een compromis met de hoogspanningsstabiliteit. .As, for example, related to the curve of FIG. 14b. ... the contour shown in Fig. 12 'is suggested, the main fan bending' bi '8202802' - 20 'bending action' in the system of Fig. 1 occurs in an area in which a Correct funnel contour allows the yoke guides to be brought to the outermost beam paths. The absence of the neck size reduction resorted to in the "mini neck" system therefore appears to be of little importance in achieving deflection efficiency. On the other hand, the absence of this reduction makes it possible in a simple manner to obtain focusing lens sizes which cannot be used with a "mini-neck" tube, and. which provide a high focusing quality without a compromise with the high voltage stability. .

In fig. 12 geven de dwarsvlakken c en c* de plaats van de res-pectieye voor- en achtereinden van de kern 15 bij de bovenbesproken uit-voeringsvorm van het stelsel volgens fig. 1 met een afbuighoek van 110° en van het 19V-type aari. Zoals aangegeven, is de axiale afstand (y-y'j 15- tussen de voor- en achtereinden van de actieve geleiders van de horizon- tale wikkeling 13H aanmerkelijk groter (ter illustratie 1,1+ maal groter) , dan de axiale afstand (c-c?) tussen de voor- en. achtereinden- van de kern . 15, waarbij meer dan de helft .(ter illustratie 62,5%) van de extra ge-leiderlengte zich bij de achterzijde van de kern 15 bevindt. Illustratie-20 ve afmetingen. voor de c-y, y-y’ en yT-e’-vlak afstanden zijn respectie- s velijk bij benadering T*5 mm, 50 mm en 12,5 mm.In Fig. 12, the transverse planes c and c * indicate the location of the front and rear ends of the core 15 in the above-discussed embodiment of the system of Fig. 1 with a deflection angle of 110 ° and of the 19V- type aari. As indicated, the axial distance (y-y'j 15- between the front and rear ends of the active conductors of the horizontal winding 13H is significantly greater (for example, 1.1+ times greater) than the axial distance ( cc?) between the front and back ends of the core 15, with more than half (for example 62.5%) of the additional conductor length located at the rear of the core 15. Illustration-20 The dimensions for the cy, y-y 'and yT-e' plane distances are approximately T * 5 mm, 50 mm and 12.5 mm, respectively.

Het gebruik van een significante verlenging naar de achterzijde van de actieve geleiders van de horizontale wikkeling voorbij het achter-eind van de kern draagt bij tot een verlaging van de opslagenergie 25 (d.w.z. meer in het bij zonder 1/2 I^L^ )-eisen van het stelsel en vereen- voudigt de achfcerwaartse beweging van het horizontale afbuigcentrum am dit in hoofdzaak te laten samenvallen met het vertikale afbuigc entrum. Be-perkingen aan deze achterwaartse beweging van de horizontale wikkelingen zijn een gevolg van overwegingen van halsspeling bij gewenste jukterug-30 trekomstandigheden en het verkrijgen van een bevredigende bundelconver-gentie in hoeken van het raster. De relatieve positionering en axiale .lengteproportionering, aangegeven in fig. 12 voor de wikkelingen 13H en de kern . 15', stelt een acceptabel compromis voor tussen in strijd met el-kaar zijnde eisen, welke worden opgelegd door de wens tot een verbetering 35 van het afbuigrendement enerzijds en het verkrijgen van een acceptabele hoekeonvergentiewerking en jukfcerugtrekgebiedadekwaatheid anderzijds.The use of a significant extension to the rear of the active conductors of the horizontal winding beyond the back end of the core contributes to a reduction of the storage energy (ie more in particular 1/2 I ^ L ^) - system requirements and simplifies the backward movement of the horizontal deflection center am to coincide it substantially with the vertical deflection center. Limitations on this backward movement of the horizontal windings are due to neck clearance considerations at desired yoke retraction conditions and to obtain satisfactory beam convergence in corners of the grating. The relative positioning and axial length proportionation, shown in Fig. 12, for the windings 13H and the core. 15 ', represents an acceptable compromise between conflicting requirements imposed by the desire to improve the deflection efficiency, on the one hand, and to achieve acceptable angular uninformation operation and yoke retraction area deficiency, on the other.

- Zoals men kan zien door de HHQ- en VH^-krommen van respectievelijk de 820 2 8 0-2 ---------------------- ----- __ ------ ......— — . .......... ' ' .. " - .., w . ! * / ; . - 21 - figuren 1¾.¾ en 1h"b met elkaar te vergelijken, leiden de relatieve plaat-sen, aangegeven in fig. 12. voor de vikkelingen 13H en de kern 15"» op de gevenste wijze tot ket in hoofdzaak samenvallen van de axiale plaats van de respectieve pieken van de HEQ- en VH0-intensiteitsverdelingsfuncties.- As can be seen by the HHQ and VH ^ curves of the 820 2 8 0-2 ---------------------- ----- __ ------ ......— -. .......... '' .. "- .., w.! * /;. - 21 - comparing figures 1¾.¾ and 1h" b, the relative positions indicated in Fig. 12. for the flicks 13H and the core 15, the coincidence of the axial location of the respective peaks of the HEQ and VH0 intensity distribution functions is substantially coincidental.

i - 1 r . i . ' ί ! i 8202802 “ ~i - 1 r. i. "ί! i 8202802 "~

Claims

1. Color image display system, comprising a color image tube with an airless envelope, provided with a shield section enclosing a display screen, a cylindrical neck section, and a funnel section. connecting the screen portion e to the neck portion, and an electron gun • system ,. arranged in the neck portion to provide three aligned electron beams characterized by a contact deflection yoke assembly (13) comprising adjacent segments of. the neck: (Tiff) and funnel (HF) sections for generating deflection fields, which allow for scanning of display grids on the screen with a large convergence of the levers over the entire display and which one. create deflection angle between beam paths, which are in diagonal. opposite corners of the grid terminate, which yoke assembly includes horizontal deflection windings (13H) with a saddle configuration defining respective windows, and vertical 15 'deflection windings (13V) with toroidal configuration defining respective deflection centers for the establish beams within the envelope region of the envelope, the electron gun array including two main focusing electrodes (27, 29) at the beam exit end of the electron gun array, which electrodes are on different legs. rulers are held, each of the main focusing electrodes having a portion (^ 0; 50) disposed transverse to the longitudinal axis of the neck and having three aligned apertures (hk-t 5 * 0 through each of which passes a respective bundle of the bundles, and an adjacent portion (U2; 52) extending longitudinally therefrom and providing a common envelope for the trajectories of all the bundles, the respective adjacent portions of the electrodes are juxtaposed so as to define a common beam focusing lens (18) therebetween from which the beam paths depart in a converging manner, the center distance (g) between adjacent apertures of each of the triples such that the center distance from adjacent bundles of the bundles is limited to less than 5 mm in transverse planes in which the deflection centers are located, the configurations of the adjacent portions (27a, 29a) define a major transverse dimension (f) for the main focusing lens, which are noteworthy. 8202 802 ------------------- -------------------- --------------- - 23 - is more than three times the distance between ... next to it openings located one another and the diameter (0) of the neck portion (11n) being so large that the inner surface of the neck portion is spaced from the outer surfaces of the adjacent casings. . 5 finds, and with which the inner diameter (i) of the compact yoke assembly (13) at the. the bundle exit end of the windows as a whole is less than 0.75 mm per degree of deflection angle.

Device according to conelusion 1, characterized in that the maximum transverse dimension (fg) of the main focusing lens (18) in a direction perpendicular to the main transverse dimension (fj) 'is smaller than the main transverse dimension, but is greater than the center distance between adjacent located apertures * 3 * Device according to conelusion 1 or 2, characterized in that the electron gun system is provided with beam-forming members (23, 25) in order to cause the cross-section of each beam at the entrance of the main focusing lens to be a maximum, size toward the main transverse dimension of the main focusing lens which is greater than its maximum dimension in a direction perpendicular to the main transverse lens. size.

Device according to conelusion 3, characterized in that the bundle of forming members are provided with three aligned cathodes (21), a first grid (23), which is arranged at the aligned cathodes and is provided with three circular openings (6 ^) ,. each aligned with a respective different cathode from the cathodes, and a second grating (25) disposed between the first grating and the main focusing lens and having three circular apertures, each aligned with a respective different opening of. said openings of the first grid, the gratings being held at different potentials (0, 1100 V) and defining beam-forming lenses between them for electrons emitted by the cathodes, and a slotted array (68) connected to one of the grids cooperate to provide a substantially rectangular slot between each circular opening of the second grating and the respective centered opening of the first grating. 5 * Conelusion device k, characterized in that the slotted assembly (68) cooperates with the first grid (23) and is provided with three substantially rectangular slots, each of these slots being 8202802 ". : "- 2k - is in line and communicates with a respective different aperture of the circular apertures (C6h) of the first grating and in a direction perpendicular to the direction of the main crosscut of the focusing lens has a size which is significantly larger then its 5 dimension in the direction of the main cross dimension.

6. Device as claimed in claim k, characterized in that the common housing. which is provided by one electrode (27) of the two main focusing electrodes, which is farther from the beam exit end of the electron gun system than the other, 10. an inner cross-section (fg) in a direction perpendicular to the main cross-section (fj Of the main focusing lens, which is the same in the center of the central path of the beam paths as at the centers of the outer paths of the beam paths.

Device according to claim 6, characterized in that the common sheath provided by the other electrode (29). of the two main focusing electrodes, an inner transverse dimension (f ^) in a direction perpendicular to the main transverse dimension (f ^) of the main focus. lilac lens ,. which in. the center of the central lane of the beam lanes is smaller than at the center of the outer lanes of the beam lanes. 20 jobs.

8. A device according to claim 7, characterized in that the adjacent casings of the two main focusing electrodes have respective maximum internal cross-dimensions (f ^ and f ^), which are in comparison. differ from each other. 9 * Device according to claim 8, characterized in that the maximum internal cross-section. of the envelope of said electrode of the two main focusing electrodes is greater than the maximum inner cross-sectional size of the other electrode of the two main focusing electrodes.

Device according to claim 9, characterized in that said one electrode (27) of the two main focusing electrodes is maintained at a potential (6500V) equal to approximately 26% of the potential (25kV) at which the other electrode of the two main focusing electrodes is held. 11. Device according to claim 9, characterized in that said one electrode (27) of the two main focusing electrodes is further provided with a hay, generally cylindrical portion of conductive 8202. 02 ------------------------------------------------- Material which scans all beams and which extends from the perforated, transversely disposed portion of said one electrode to the vicinity of the second grid, the device being further provided with a sheath of relatively high permeability magnetizable material (31 ') which is disposed within a segment of the cylindrical portion at the second grid and shields closed portions of the beam paths from the magnetic fields be generated by the yoke system.

12. Device according to claim 11, characterized in that the magnet. "10. Tisable sheath (31)" extends at least a quarter of the axial length of said one electrode (27b).

Device: according to claim 6, characterized by two auxiliary focusing electrodes (27 ", 29") surrounding successive portions of the beam paths and between the second grid (25r) and said one electrode. of the two main focusing electrodes are arranged. 1-if-v Device according to claim 13, characterized in that the one electrode (27, :) of the two auxiliary focusing electrodes. the second one. grid, is held at the same potential as said one electrode (27T) of the two main focusing electrodes, while the other electrode (29 ") of the two auxiliary focusing electrodes is held at the same potential as the other electrode (29") of the two main focus electrodes. * Device according to claim 1V, characterized in that said one electrode (27 ”) of the two auxiliary focusing electrodes is provided with a sheath of magnetizable material with relatively high permeability portions. of the paths of the beams and shielding the surrounding beam path portions from magnetic fields generated by the yoke system.

Device according to claim 1 or 6, characterized in that the minimum distance between the inner surface of the neck section and the outer surfaces of. the adjacent casings is greater than. 0.8 mm.

Device according to claim 16., characterized in that the outer diameter of the neck section is approximately 28.6 mm. A device according to claim 1 or 6, characterized in that the compact deflection yoke system is provided with a generally toroidal core (15) of magnetizable material am, which core is the vertical deflection ......... ..- 82 ¢ 2802 -----------------------— - 2β - fills (13V) are toroidal, and are positioned by positioning the horizontal offset windings (13H) with respect to - the core the beam entry end of the windows is located further away from the spring-return shield than the beam input end of the core, where the axial distance between the beam input ends equals a relatively large percentage of the axial distance between opposite ends of the windows.

Device according to claim 18, characterized in that the axial. distance between the beam input ends equals more than one-sixth 10 'of the axial distance between opposite ends of the windows. 20. Device as claimed in claim 1 or 6, characterized in that the compact yoke system is provided with a hollow core (15) of magnetizing material which is arranged at a portion of the area of the envelope, in addition, the vertical deflections are toroxally wrapped around the core, and the positioning of the horizontal deflections along the longitudinal axis of the housing with respect to the positioning of the core along this axis. the windows are off-centered with respect to the location of the core in a direction from the screen. ------------- 8202 8 02 ---------------------------------- -------------