KR880000371B1 - 플랫사의 제조방법 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

플랫사의 제조방법

도면은 본발명에 따른 구체예의 공정 계통도.

본발명은 플랫사(flat yarn)를 제조하기 위한 방법에 관한 것으로, 본 발명의 특허청구 범위 제1항의 주요부분에 따라 플랫사를 제공하는 방법에 관한 것이다. 열가소성 물질 특히 폴리에스테트 및 폴리아미드의 플랫사는 다수이 필라멘트로 방사되어 이 필라멘트들은 사로 결합된다. 이 플랫사는 소위 연신으로 그 특성, 특히 물리적 성질이 사용 되도륙 주어진다.

플랫사는 텍스춰드사와는 달리 개개의 필라멘트 상태가 각기 서로 평행한며 루프, 올가미, 커얼등이 형태를 취하지 않는 것이 특징이다.

그러한 플랫사를 다음부터 간단히 "사"로 기술한다.

연신하기 위하여 약 360°로 사로 루프되는 하나 또는 다수의 고정된 가열 드는 미가열된 드로우핀 상에서 사를 끌어당기는 것이 예를 들면 DE-OS 14 35 609에 알려져 있다. 이 공정의 중대한 단점으로는 드로우핀이 마모 되는 것이다. 또 드로우핀은 높은 사속도에서 실제 공정을 불확실하게 하며, 사절을 자주 발생시킨다.

공지방법의 또다른 단점은 2,000m/min보다 분명히 낮은 속도에서 작동 되었을 때와 사가 드로우핀 다음, 드로우로울 앞에 각기 한정된 식으로 안내될 때만이 만족한 사 품질을 지닌 사를 생산할 수 있는데 있다.

또 드로우핀의 피할 수 없는 마모를 고려할 때만이 균일한 사질을 얼을 수 있다.

본 발명의 특허청구 범위 제1항의 서문에 기술된 바와같이 미국특허 제 3,002,804호에는 막 방사된 사가 수조(水槽)를 거쳐 연신된 후 물을 제거할 목적으로 편향되어 마침내 수조와 편향으로 미친 제동력으로 연신 되는 방법이 기술된어 있다.

이 방법은 산업에 적용될 수 없는 심각한 단점을 지닌다. 수조로 고속으로 전진하는 사는 사를 중심으로 많은 양의 공기를 지니며 그 중실이 사를 둘러싹기에 깊은 "구멍"이 발생하며 이를 피할 수가 없다.

그 결과 사는 습윤되지 않으며, 각 습윰길이는 안정한 평형상태가 고속에서 전진한는 사에 대해 공기의 승강 및 공기의 승강 및 공기의 부착사이에 나타나지 않기에 공기 칼럼이 길이를 변동 시킨다.

또 수조는 사에 필요한 인장력이 미치도록 하기 위해서 실제 깊이를 지니도륙 요구된다는 것을 알게 되었다3000m/min의 사속도에서는 수조는 4m 이상의 깊이어야 하며, 5000m/min에서는 수조깊이는 여전히 37cm이다. 상기 미국특허에 물을 제거하는데 기여하는 후속 편향핀으로 일부분의 연신장력을 적용하는 가능성이 기제되어 있을지라도 이 부분의 연신장력은

보다 적어야 하며 그렇지 않으면 사균제도가 영향을 받게 된다는 것을 주지해야 한다.

이런 지적으로부터 사에 물을 적용하는 것은 편향핀과 사사이에 사를 불균일하게 하는 기계적 활주마찰 또는 혼합 마찰이 존재하기에 부적당하다는 것은 알 수있다.

본 발명은 특허청구의 범위 제1항에 따른 방법으로 상술한 단점은 제거한다.

방사구역으로부터 전진하는 필라멘트는 안내된어 사로 결합되며 유체 대역을 거쳐 접촉면에 적용된다.

이 유체가 사 내부 흠착도를 초과하고 또 사의 외부표면 상이 유체로 피복되는 그런 특정 양으로 접촉면에 유체는 가해진다.

침투는 본래의 내부흠착도를 초과한다.

내부 흡착도는 특히 유체의 중합체의 분자흡착도 및 사의 개개의 필라멘트 사이의 모세관 작용은 기준으로 한 흡착도에 의해 한정된다. 사의 개개의 필라멘트 사이의 흡착도는 필라멘트들의 가장 밀접한 배열로 필라멘트 부피의 약 15%에 달한다.

따라서 본 발명은 유체 양이 사 중량의 적어도 20%, 되도륙 이면 25내지 35%공급되도륙 갖춰진다. 대역에 공급된 유체는 50℃보다 높은 온도, 바람직하게는 70내지 90℃ 범위 온도를 지닐 수 있다.

유체 스트림은 예를들면 상부로 개구된 홈(독일 실용모델 DE-GM 76 05 571을 보라)에서 안내부재의 표면상에서 종견되는 노즐을 거쳐 사표면에 공급된다.

그런 노즐의 안내부재의 길이는 30내지 40mm이다.

노즐이 안내부재 상의 사 입구에 꽤 인접하여 종견되기에 유체는 안내부재 상에서 전진하는 사 방향으로 연장하는 대역으로 다가가며 이 대역은 사의 트래버스 방향으로 매우 좁다. 이 제한 너비는 안내부재가 노즐이 종결되는 사 홈으로 구비되어 한층늘어난다.

부분적으로 사로 감기는 공지의 로울은 또 유체스트림의 측정된 공급을 도와주며, 이에 갖춰진 계단은 넓은 필름으로 상기로 울상에 유체가 퍼지는 것을 막고 측정양으로 공급되며 이를 통해 사가 전진하는 측면으로 한정된 유체대역의 형성 대신에 갖춰진다.

그러한 로울은, 예를들면 독일 공개공보 DE-OS 29 08 404로부터 알려져 있다. 또 유체의 측정량이 공급되는 그 주위에 걸쳐 사 안내홈을 지니는 로울은 헌 사용의 목적에 만족스럼게 작용한다.

여하튼 사가 거쳐서 전진하는 좁은 대역을 유체가 형성한다는 것은 중요하다. 이런 까닭으로 유체는 공지 기술 상태에서와 같이 매우 제한된 튜브로 공급되는 것이 아니라 대역(band)으로서 표면에 공급된다.

그러나, 유체와 한정되고 균일한 적용이 허용되지 않기에 정지한 유체조(bath)로 사가 견코 침지된어선 않된다.

표면에 대역 형태로 유체를 적용하는 것은 유체가 낙하시 즉, 불균제한 형태로 사에 의해 운반되는 것으로부터 방지하기 위해서 유체에 충분한 부착력을 부여하기 위해서이다. 그러나, 이 부착은 유체밴드의 단지 한 측면에만 효과가 있으며 부착력으로 인해서 유체가 사에 의해 사를 둘러싹고 있는 연속적인 대역으로 빼내지는 것을 방지할 수 없으며 표면으로부터 사에 의해 제거된다.

본 발명을 실행하는데는 낮은-점도, 섬유-기술적으로 수용할 수 있는 유체 모두가 사용될 수 있다.

다수의 이들 유체의 주성분은 물이다. 그 좋은 습윤성으로 순수한 물이 유용하게 사용될 수 있다.

물은 일반적으로 사를 습윤시키고 가공하는데 사용되는 오일과 같은 모든 부가물은 함유하지 않는 것이 좋으며, 본 발명에서는 이들 부가물 부분이 5중량 %이하, 특히 1중량 %이하가 바람직하다. 물이 습윤도는 습윤제를 첨가하므로써 증가할 수도 있다. 습윤제(물의 응집 또는 경도를 줄이기 위한 액체 또는 부가물)의 부분은 1중량 %이하 특히 0.5중량 %이하가 바람직하다.

특히 습윤제는 사전 횡단면에 걸쳐 사를 균일하게 침지 하도록 돕는다.

적은 양의 습윤제가 첨가되는 순수한 물 또는 물의 사용은 섬유기술분야에서 사용된는 오일, 가공제, 유제등에 특히 잇점을 지니며 물은 무변상태로 항상 사용 가능하며 이 방법은 변형없이 재생된다.

또, 특히 가열될때 물의 잇점은 낮은 점도를 지니는 것이다. 이런까닭에 물의 점도보다 적거나 동일한 점도를 지니거나, 또는 그 역학적 특성이 실제 물이 차지하는 부분에 의해 견정되기 때문에 주로 구성되는 유체를 사용하는 것이 바람직하다.

사는 지침되고 유체 피복된 상태로, 사 통로에 연이어 있으며 고호방향으로 만곡되는 여러개의 만곡된 제동편으로 당겨진다.

제동면의 만곡으로 사가 수직력의 작용에 이해서 제동면으로 끌어당겨질 수 있다. 이 수직력은 유체역학의 부력과 반작용하며 제동면과 사 사이와 유체갭이 작도륙 영향을 미친다.

이 유체갭으로부터의 존하는 것은 전단기울기이며 또 제동력은 유체에 의해 사로 전해진다. 만곡이 반경은 예를들면 10mm이다. 그러나 10mm이하와 50mm까지의 반경이 만족스럽다는 것을 알게 되었다.

만곡은 제동면에 주어진 사의 수직력은 한정하도륙 하며 각 사속도에서 나타나는 유체 역학적 힘은 사의 "부유"를 확실하게 하나 유체갭의 소폭은 유지된다.

달리 말해서 수직력은 유체역학적 유체갭이 큰 전단 기울기가 고속에서 전진하는 사와 고정된 제동면 사이에서 작게 되도륙 유지되는 그런 정도로 되는 것이 필요하다.

여기서 사가 만곡된 제동면상을 이행하므로써 수직력과 정반대로 되는 경향이 있는 원심가속을 받게 된다는 것을 주지해야 할 것이다. 반면에 만곡은 인장력으로부터 발현되는 수직력이 사의 유체 역학적 부력을 압도하고 활주마찰을 이끌 수 있도륙 하기 위해서 크지 않아야 된다.

유체마찰과 활주마찰 사이와 혼합범위가 부적당할 지라도 마찰력의 여기에 한정되지 않기에 사에는 또한 부적당한 인장력이 미치게 될 것이다.

젖은 사가 제동면을 통과하기 때문에 원심력의 작용으로 인해 사와 제동면 사이의 갭을 떠나고 사 구역에서 모아지는 유체가 제동면과 떨어져 회전되는 문제점이 있다. 이런 이유로 제동면이 길로이 증가하기에 재발생하는 건조마찰의 위험이 있다.

고호하는 루프방향으로 각기 140°이하로 사에 의해 루프되는 두 제동면보다 많은 여러개가 연이어 배열된다는 제안은 사가 첫번째 제동면상을 통과하므로써 사와 제동면 사이 접촉 갭으로부터 유체가 분출하고 사의 외부 표면에 있는 유체는 사가 상기와 각이 통곡하므로써 사와 다음 제동면 사이 갭을 통과하는 것을 가능하게 한다. 그것은 두개의 동일하게 만곡된 제동면 사이에 사 통로로 돌출하고 보다 작은 만곡 반경과 보다 짧은 접촉면을 지니는 반대방향으로 만곡된 제동면을 배열하는데 아주 유용할 수 있다.

이 제동면은 보다 큰 만곡반경과 긴 길이를 지닌 제동면이 소정의 제동력을 발생시키도륙 하는 반면에 제공된 유체를 오로지 제 분배 하도륙 한다.

사 통로에서 제동면은 두 제동면 사이의 수직선으로부터 70°이하, 바람직하게는 60°이하 벗어난 사통로에 각기 상호 바람직하게 놓여진다. 이것은 사가 제동면을 루프하기에 사를 떨어져 나간 유체는 다음의 제동면 방향으로 분무되며 사통로로 많은 양이 복귀된다..

다른 방법으로는 여러 제동면의 연속 배열이 사와 제동면 사이의 유체마찰이 선단에 직각으로 유지될 수 있다는 것을 나타내었다. 이것은 단지 비교적 적은 양의 물을 제거하고 사에 남은 물의 양이 연신으로 점점 작아지는 사의 표면을 둘러싸고 필라멘트 사이의 감소하는 공간을 채우는데 충분하도록 루프가 비교적 작다는 사실에 근거를 둔 것이다.

본 발명은 현재 통상적인 건조마찰을 좁은 갭에서 유체역학적 마찰로 대치시킨 것으로, 그 결과 연신공정은 제동면의 표면조건과 사와는 무관하게 된다. 또 제동력은 습윤마찰시에 특히 유체의 얇은 층내의 전단기울기는 사장력과는 전혀 관련이 없다.

수조에서의 연신과는 달리 사는 한정된 제동길이를 받게 되며 제동을 일으키는 전단기울기는 단지 300m/min의 송출숙도에서 조차도 100mm의 제동길이가 연신력을 미치는데 충분할만큼 큰 갭내에 있다.

유체마찰을 달성하기 위해서 사는 일정한 최소속도에서 제동면으로 전진할 필요가 있다. 이 최소속도는 약 1000m/min 에 달한다. 그러나 바람직하게는 보다 높은 속도, 즉 적어도 1800m/min가 바람직하다.

사가 첫번째 제동면을 접촉하기 때문에 사의 속도가 적어도 2500/min일 때 사가 제동표면을 접촉하기 전에 사는 이미 보다 큰 부분배열을 한다.

그 결과, 이방법은 공정 매개변수의 조정에 대해 덜 영향을 받게 된다.

연신력이 요구되는 제동면의 전길이는 시험과 시도를 통하여 알게 되었으며 200mm이상의 제동면 길이는 불필요하다는 것을 알게 되었다.

제동면의 길이는 제동면 전후의 소정의 사속도와 원하는 사장력 및 연신율에 미리 적합하도록 된다.

사와 접촉하게 되는 전 제동면의 길이는 루프하여 조절될 수 있다. 그 목적을 위해 잠입깊이는 반대방향으로 만곡된 제동면이 사통로를 통과하도록 조절된다.

본 발명에서 루프는 작으며 첫번째와 마지막 제동면에 대하여 70°이하, 특히 60°이하이며, 이들 사이에 배열된 제동면에 대해서는 140°이하, 바람직하게는 120°이하이다. 루프를 제외한 요구를 합치시키는 제동면의 전길이는 그러한 제동면의 대응수가 현저한 추가적 공간의 필요없이 교호방향으로 사로 루프되고 연속 배열되는 것으로 조절된다.

고질의 플랫사 제조에 대해서 중요한 점은 제동면과 연신로울 고뎃 사이의 사장력의 조절이다. 연신 가연기에서 제조된 사품질에 대응하는 품질 매개변수는 사장력이 제동력과 연신로울의 속도의 조정에 의해 0.5내지 2CN/dtex, 바람직하게는 0.7내지 1.5CN/dtex 범위인 특허청구의 범위 제4항에 따라 얻어진다.

사 통로를 한정하기 위해서, 제동면은 홈을 구비할 수 있다.

그러나, 제동면은 사 또는 폐쇄되는 것이 아니라 단지 일측에만 사를 둘러싸는 유제층과 접촉해야한다.

그렇지 않으면 미한정된 접촉조건들이 발생하여 확실치 않은 변동하는 제동력이 사에 미치게 된다.

이런 연유로 미국특허 제3,002,804호에 기술된 좁은 튜브는 전진하는 사의 방향으로 만곡 되어 있어도 접촉펴면은 작용 및 조력에 대한 튜브의 단점만 남기므로서 전체적으로 부적당하다.

고품질사의 제조는 사에 공급된 유체의 온도에 의해 크게 도움을 받을 수 있다. 알려진 바와같이 연신공정동안 나타나는 변형에너지는 열로 전환된다.

연신속도의 작용으로서 이열은 온도를 보다 높게 또는 낮게 증가시킨다. 그러나, 기술적 및 경제적 측면으로부터 현재 요구된 높은 사속도의 견지에서 볼때 낮은 사 데니어와 방출된 열의 양은 기술적으로 더이상 받아들일 수 없는 온도를 초래한다.

이런 상황은 제동면을 통과하기 전에 사에 공급된 유체가 가열되는 특허청구범위 제2항에 주장된 바와 같은 방법에 의해 제거될 수 있다. 온도는 대략적으로 유리전이온도에 해당하며 50℃이상이다. 70℃보다 높을 때가 효과적이나 최고한계는 증발이 발생하므로 100℃로 고정된다.

사품질의 우수한 균제도는 유체의 온도가 좁아지는 시점에서 그 길이뿐만 아니라, 그 횡단면상에서 물리적으로 최적범위로 사온도 변동을 제한하도록 허용한다는 사실에 기인하는 것임에 틀림없다.

이 변동범위는 유체의 실제온도와 유체의 증발온도 사이이다.

섬유 사 데니어의 제조에서 주로 방법의 확실성은 방사구로부터 전진하는 사가 가열되면서 유체밴드를 거쳐 안내될 때 증가된다. 냉각조건은 사온도가 유리전이점의 범위이도록 미리 측정된다.

사에 대한 공기취입의 강도, 냉각구역의 길이, 방사구로부터 유체밴드의 거리 및 필라멘트의 방사데니어는 특히 이들 냉각조건에 대한 결정전이다. 여기서 단계가 사절을 크게 줄이고 사균일도를 매우 증가시킨다는 것을 알 수 있다.

또 높은 방사속도의 대응 냉각조건에서 사에전해질 열의 양은 사에 적용된 유체양을 급히 지정된 온도 범위로 가열하기에 충분하다는 것을 알게 되었다.

이 온도범위는 폴리에스테르 또는 폴리아미드의 첫상태의 유리전이점에 해당한다. 그 결과 그러한 방사 및 냉각조건의 이용은 상온에서 사에 물을 공급하도록 한다.

사질은 또 전달기구가 가열된 연신로울(고뎃)로서 설계되는 증명된 구체예에서 사가 접촉표면을 지나 다시 가열되어 그 물리적 및 수축성이 한층 개량된다.

고데트온도는 80내지 160℃까지 중합체에 따라 조절된다. 폴리에스테르에 대해선 140℃±20℃, 폴리아미드에 대해선 100℃±20℃가 유용한 온도라는 것이 밝혀졌다.

또 물, 오일, 유제로 이루어지는 일반적인 방사가공이 연신 다음 및 바람직하게는 송출로울전에 필라멘트 번들에 가해지는 것이 본 발명에 의해 제공된다.

이 단계는 또 방법의 확실성을 증가시킨다.

DE-OS 30 26 934는 80℃의 표면온도를 지닌 막 방사된 필라멘트는 수성유리체로 습윤되며 고호하는 루프로 두제동핀 상에서 연신되어 크림프사를 제조하는 방법이 기술되어 있다.

이런 방법으로 얻어진 크림프는 필라멘트가 방사구얼에서 일반적으로 냉각되어 생긴다고 본다. 그러나 본 발명에서 필라멘트는 방사축(shaft)에서 냉각되지 않는다.

또 통상의 균일한 냉각조건이 갖춰진다.

냉각은 필라멘트에 유체가 적용될 때 열의 충분한 양을 여전히 지니기에 본 발명에 따른 바람직한 결광 상반된다.

또, DE-OS 30 26 934에는 유체가 축상으로 연장하는 비교적 얇은 필름으로서 평행으로 전진하는 개개의 필라멘트들에 가해지는 것이 기술되어 있다.

유체적용의 이런 유형은 유체로 필라멘트와 사를 피복하지 못하여 다음 제동판에서 유체 역학적 마찰을 일으킨다. 마지막으로, DE-OS 30 26 934에는 특적 목적용으로 크림프 사 경우에만 만족스러운 잔류 신도〔사절시 신도〕가 플랫사에는 적절치 않다는 사 제조에 대해서도 기술되어 있다. 그러나 DE-OS 30 26 934는 유체역학적 저항에 의한 제동력을 가할 수는 없다.

제동력이 기계적 마찰에 의해 가해지므로 높은 변동을 받게 된다. 이런 이유로 높은 잔류 신도를 지닌 사만이 DE-OS 30 26 934에 따라 제조될 수 있다.

그러나, 사가 제조될 경우 30%이하의 플랫사 신도를 지녀 제동핀과 송출로울〔고데트〕사이에서0.5CN/dtex이상의 인장응력을 받게 되므로, 본 발명에 의해 제공된 유체역학적 제동을 사용하는 것이 꼭 필요하게 된다.

상기에 반하여, 본 발명은 공지기술분야에서 규정되어 있지 않은 새로운 인지에 근거를 둔 것으로 연신 구역에서 유체역학적 갭 마찰의 형성으로 매우 우수한 품질의 플랫사는 통상 연신가연기로 제조된 것과 같은 플랫사로 산업적 조작으로 제조될 수 있으며 린트의 발생은 필라멘트의 동일한 데니어와 동일한 수로 연신 가연된 사와 비교할 때 1/10로 줄어들며 우스터 균제도도 증가되며 낮은 생산경비와 높은 생산성으로 보다 저렴하게 생산될 수 있다.

또, 제동표면의 마모가 없으며 끌린자국조차 볼 수 없다. 또, 본 발명은 구체예와 연관하여 아래 상세히 기술된다.

제1도에서 참조번호(1)은 압출용융방사 설비의 방사헤드를 나타낸다. 다수의 필라멘트(3)는 방사구(2)로부터 방사되며 냉각축 또는 슈우트(4)에서 취입으로 냉각되며 사로 결합된다. 사는 폐쇄 된 박스(5)로 진행된다.

박스(5)는 노즐(6)을 포함하며 이를 통하여 물이 사에 가해진다. 물을 가열하는 히이터는 (8)로 도시된다.

물을 공급하는 노즐은 독일 실용모델 76 05 571에 기술된 것과 유사하며 진행방향과 그에 교차하는 방향으로 만곡된 홈을 지닌다. 물공급덕트는 사입구에 가능한 가까이 상기 홈의 밑부분에서 종결된다.

사 전진방향으로 만곡의 반경은 40mm이다.

사와 교차하는 만곡의 반경은 10mm이다.

이 만곡은 필라멘트가 들어오는 물공급 덕트구역에 도달될 때, 필라멘트가 사로 결합되도록 한다.

사는 물이 공급된 노즐(6)을 지나 세개 평행하는 원통형 제동면 (9), (10), (11)을 통과한다. 제동면(11)은 편향면으로 작용하며 제동면(9), (10)사이에서 사를 지그재 그시킨다. 제동면(11)이 사통로를 수직으로 움직이므로 제동면(9)의 접합접선면의 깊이를 변하도록 연장할 수 잇다.

그 결과 각 제동면(9내지 11)에 대한 루프각 및 접촉길이는 원하는 정도로 조적될 수 있다.

제동면의 만곡의 반경은 10mm이다.

박스(5)에는 출구(18)가 있으며 이를 통하여 배수하는 유체가 모아질 수 있으며 공정으로 재순환될 수 있다. 방사가공은 사가 가열된 고데트(7)에 의해 인출되기 전에 애플리케이터(applicator) 로울(16)에 의해 접촉표면에서부터 전진하는 사에 가해진다. 방사가공은 또 예를들면, 물이 공급되는 노즐(6)에 해당하는 애플리케이터 노즐에 의해 박스(5)에서 실시될 수 있다.

또 방사가공의 적용은 고데트 다음에 행해질 수도 있다. 그러나, 사가 고데트상에서 보다 윤활하게 이행하기에 고데트전에 방사가공이 행해지는게 유익하며 그결과 방법은 보다 확실성이 있게 되고 사균제도가 한층 증가된다.

방사가공의 종류에 따라 100℃이상으로 가열될때 방사가공의 침전물이 고데트의 표면에 퇴적되는 경우가 있다. 이 경우에는 고데트(7) 다음에 방사가공 애플리케이터를 설치하는 것이 바람직하다.

최종적으로 사는 권취된다. 권취스핀들은(13)으로 나타내고 패키지는(14), 사 트래버스 시스템은(12), 진전하는 사를 트래버스 시스템으로 안내하는 사 가이드는 (15)로 나타내며, (17)은 공기 엉킴노즐을 나타내며 이에 의해 개개의 필라멘트가 개개의 매듭으로 교착된다.

이 노즐은 만족스러운 패키지를 얻을 수 있고 본 발명을 실행할 때 가연되지 않은 복합필 라멘트사의 공정을 보다 향상시키는데 유용하다는 것을 알게 되었다. 또 사 권취는 사 저장의 여러형태, 특히 캔에사를 쌓는 식으로 대치시킬 수 있다. 사를 변화시키는 부가기구, 예를들면 커터(cutter)는 고데트와 저장소 사이에 배열될 수 있다.

미 가열된 공기분사로 필라멘트를 엉키게 하거나 뜨거운 공기로 크림프하여 제조된 플랫사를 텍스춰화할 수 있다. 그러나 제조된 플랫사는 그러한 중간 공정단게를 거칠 필요없이 연신 가연사로 사용하도록 되어 있다.

이런 방법으로 90f30 폴리에스테르사는 방사되어 4000m/min의 승출속도로 작동하는 고뎃트(7)로 예인된다. 먼저 사는 냉각축 또는 슈우트(4)에서 약 90℃로 냉각된다. 그다음 물은 노즐(6)로 공급되어 80℃로 가열된다. 물의 양은 물을 흡수할 수 잇는 사 본래능력을 초과하도록 조절된다.

유수양은 사 중량의 30%이다. 사는 70°각도로 투프되는 편향면(11)의 관통 깊이의 조절로 제동면(9), (10)을 31°각도로 루프한다.

사와 제동면 사이의 전 접촉길이는 약 25mm로 조정된다. 여기서, 전진하는 사에 물이 공급되기에 루프각도는 사가 수직 전진방향으로부터 60°이상 편향될 정도로 크게 되어선 않된다는 것을 주지해야 한다.

제동면이 하나 아래 하나씩 차례로 수직 배열하고 수직사통로로부터 소정각도로 편향하는 면의 배치에 의해 물을 분사하고 떨어뜨린 것이 사 또는 제동 또는 편향면으로 보내지게 된다. 루프각을 확대하므로써 제동면의 전 길이를 증가하는 것이 더이상 불가능 하고 바람직하지 못한 곳은 하나 또는 여러 부가적 제동면이 상술이유와 기하학적 이유로 인해 길이를 길게 하기 위해 첨가될 수 있다.

다음 고데트(7)는 120℃로 가열된다.

통상의 방사가공은 애플리킹터 로울(16)에 앞서 처리된다. 권취시스템은 단계적으로 정밀하게 권취된 패키지가 생산되도록 작동한다.

정밀한 권취를 달성하기 위해서 트래버스 속도는 스핀들 속도에 비례하여 감소된다. 패키지가 일정하 표면속도로 구동되기에 스핀들 속도는 감소한다.

그러나, 단계식 정밀 권사에 있어서 때때로 트래버스속도는 대략 그 최소치로 다시 증가된다.

여기서 이러한 트래버스 속도의 증가는 트래버스 삼각관계에서 사장력에 거의 측정되지 않을 정도로 영향을 미쳐 특히 유용하다는 것이 밝혀졌다. 그러나 고데트(7)의 가열이 정지되었을때 사장력은 트래버스속도가 증가되기 때문에 크게 변동한다.

따라서 고데트를 가열하는 것은 균일한 사장력과 경도를 갖춘 패키지를 형성하고 또 사가 패키지로 권사될 때 제조된 사의 현저한 특성을 유지하는데 우수한 방법임이 밝혀졌다.

[실시예 1]

냉각 및 방사축(4)에서 각각 24필라멘트를 지닌 폴리에틸 렌텔레프탈레이트의 사 6가닥을 방사하여 약 90℃로 냉각하였다.

이들 사를 6개의 사 가이드를 지니는 물이 공급되는 제트(6)로 나란히 안내하였다. 11.5ml/min양의 20℃물을 각 사에 공급하였다. 그다음 6가득의 사를 일렬로 배열된 제동 및 편향면으로 안내아였으며 사를 35°각도로 면(9), (10)과 70°각도로 면(11) 위에 감았다.

면 (9), (10)에 대하여 면(11)의 중첩을 변경하므로써 각 사의 인장응력을 사 당 90CN으로 조절하였다.

사를 4,507m/min 속도의 고데트(7)에 의해 제동면으로부터 인출하였다. 고데트(7)는 145℃온도를 지녔다.

고데트를 각사로 8번 감았다. 방사가공 애플리케이트(16)를 고데트(7) 다음에 배열하고 통상의 방사가공을 사에 가하였다. 그후, 각사의 필라멘트를 탱글젯트(tanglejet)(17)에 의해 엉키게 한다음 사를 분리하여 4,463m/min권사속도에서 패키지에 감았다.

폴리에스테트사 76f24(76dtex, 24필라멘트)는 40CN/tex의 인장강도, 22.5%의 신도, 5.6%의 열탕수축 및 0^.9%의 사균제도(우스터기준)을 나타낸다.

또 이 사는 미터당 21개의 엉킴매듭(21knots/m) 과 0.27%의 방사가공량을 지닌다.

[실시예 2]

방사 및 냉각축(4)에서 각기 10개의 필라멘트를 지니는 4가닥의 폴리아미드-6-사를 방사하여 실시예 1에서와 같은 조건으로 처리하였다.

워터젯트(6)에 공급된 물은 사 당 20℃의 물 5.8ml이었다. 제동면 (9), (10)에 대하여 편향면(11)의 중복을 연신력이 사 당 76CN되는 식으로 조절하였다.

고데트 온도는 100_oC이었고 그 표면속도는 3,917m/min이었다. 각사를 고데트와 각이 진 로울러 둘레에 11번 감았다. 각 사를 3,799m/min의 속도로 패키지에 감았다. 이들 사 44f10(44dtex, 10필라멘트)는 45CN/tex의 인장강도, 40%의 신도, 14%의 열탕수축 및 0.8%의 사균 제도(우스터기준)을 지녔다.

또 이들 사는 미터당 19개의 엉킴매듭(노트)과 0.78% 방사가공량을 지녔다.

Claims (23)

1. 다수의 필라멘트가 연신로울(고데트) 장치를 사용하여 연속적으로 방사되어 사로 결합되며 유체마찰과 전진하는 사방향으로 만곡된 정지 제동면을 루프하므로써 미친 연신력으로 연신되는 폴리에스테르, 특히 폴리에틸렌 텔레프탈레이트 또는 폴리아미드의 플랫사를 제조하기 위한 방법에 있어서, 방사구역으로부터 전진하는 필라멘트가 병행하는 필라멘트 번들로 결합되고 측정양이 표면에 가해지는 유체밴드를 거쳐 안내되며 상기, 측정양이 공급되는 유체와 함께 전진 사 방향으로 연장하며, 단위 시간당 유체공급양이 단위시간당 사의 전진된 양의 20%이상, 바람직하게는 25내지 35%에 해당하며, 내부에 액체를 흡수할 수 있는 필라멘트 다발의 능력이 필라멘트 번들이 흠뻑 젖게되고 필라멘트 번들의 외부 표면 둘레가 액체로 피복 되도록 초과되며; 상기 필라멘트 번들이 젖은 상태로 사 통로의 만곡의 교호방향으로 차체로 여러개 만곡된 제동면상에 1000m/min이상 속도로 안내되며 3,500m/min보다 높은 속도에서 연신로울(고데트)에 의해 인출되며, 제동면의 전길이와 사속도가 필라멘트 번들이 유연한 연신에 적당한 사장력을 받게 되도록 각기 상호 조절되고, 방사가공이 연신로울(고데트) 장치 전 또는 후에 필라멘트의 번들에 가해지는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
2. 제1항에 있어서, 유체가 50℃이상, 바람직하게는 70내지 90℃로 가열되는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
3. 제1항에 있어서, 필라멘트번들에 공급된 유체양이 단위시간당 사의 전진한 양(중량)의 25%와 35%사이인 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
4. 제1항에 있어서, 사가 연신로울장치에 의해 0.5와 2CN/dtex사이, 바람직하게는 0.7과 1.5CN/dtex사이의 장력을 받도록 제동면의 전길이와 사속도가 각기 상호 조절되는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
5. 제1항 또는 제4항중의 어느 하나에 있어서, 방사구역의 길이, 방사구역에서 냉각, 유체밴드가 공급되는 표면사이의 거리와 방사구송출속도 및 필라멘트의 데니어는 필라멘트가 그 유체밴드로 진입하는데 대하여 유리전이 온도 범위의 온도를 지니도록 조절되는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
6. 제1항내지 제5항중의 어느 하나에 있어서, 유체의 적용과 그다음 제동면상의 안내가 유체연무로 채워진 매우 한정된 공간에서 발생되는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
7. 제1항내지 제6항의 어느하나에 있어서 유체는 사가 안내되고 유체스트림이 사 통로에 위치된 노즐오리피스로부터 위로 분출하는 고정된 면상에 가해지며 유체밴드로 다가가는 것을 특징으로하는 플랫사의 제조방법.
8. 제7항에 있어서 사가 거쳐서 전진하는 홈에 노즐 오리피스가 설치되는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
9. 제1항내지 제6항중의 어느 하나에 있어서 유체가 천천히 회전하는 로울에 의해, 유체의 스트림이 원주상에 연장하는 사 안내홈으로써 설계되고 구성되거나 측면으로 인접하는 유체-거부하는 구역으로 형성되는 매우 인접한 구역에 적용되는 로울의 외부 원주에 가해지는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
10. 제1항내지 제9항중의 어느 하나에 있어서 유체의 점도가 물의 점도보다 적거나 같은 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
11. 제1항내지 제10항중의 어느 하나에 있어서 유체의 주성분이 물인것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
12. 제11항에 있어서, 유체가 첨가물, 특히 5중량%이하, 바람직하게는 1중량%이하의 오일첨가물과 함께 물을(함유하는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
13. 제1항내지 제12항중의 어느하나에 있어서, 습윤제가 유체에 첨가되는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
14. 제13항에 있어서, 유체가 1중량%이하, 바람직하게는 0.5중량%이하의 습윤제 성분을 지닌 물인 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
15. 제1항내지 제14항중의 어느하나에 있어서, 개개의 제동면의 루프가 특히 15내지 120°사이에서 조절되는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
16. 제1항내지 제15항중의 어느 하나에 있어서, 제동면 사이에서 사통로가 아래로 유도되고 수직으로부터 70°이하, 바람직하게는 60°이하로 편향되는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
17. 제1항내지 제16항중의 어느하나에 있어서, 사 통로가 차례로 배열되고 교호방향으로 만곡되는 적어도 3개의 제동면으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
18. 제1항에 내지 제17항중의 어느하나에 있어서, 제동면상에 전진된 후 사는 폴리아미드에는 100℃±20℃와 폴리에스테르에는 140℃±20℃의 접촉온도에서 제동면 다음의 연신로울 장치에 의해 가열되는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
19. 제1항내지 제18항중의 어느하나에 있어서, 연신로울의 원주속도가 4000m/min보다 높은 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
20. 제1항내지 제19항중의 어느하나에 있어서, 가공유체가 연신로울 다음에 가해지는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
21. 제1항내지 제19항중의 어느하나에 있어서, 가공유체가 마지막 제동면과 연신로울장치 사이에서 가해지는 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
22. 제1항내지 제21항중의 어느하나에 있어서, 필라멘트데니어가 5.5dtex이하인 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.
23. 제1항내지 제22항중의 어느하나에 있어서, 사 데니어가 360dtex이하인 것을 특징으로 하는 플랫사의 제조방법.

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