KR850003119Y1 - 비데오 카셋트용 릴허브 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

비데오 카셋트용 릴허브

제 1 도는 본 고안의 일실시예를 도시하는 분해 사시도.

제 2 도는 제 1 도의 A-A'선 단면도.

제 3 도는 본 고안의 다른 실시예를 도시하는 분해 사시도.

제 4 도는 제 3 도의 B-B'선 단면도.

제 5 도는 본 고안의 또 다른 실시예를 도시하는 요부 단면도.

제 6 도는 본 고안의 다른 실시예를 도시하는 요부 단면도.

제 7 도 내지 제10도는 상기 실시예들의 구체적를 도시하는 설명도.

제11도는 종래의 일예를 도시하는 사시도.

제12도와 제13도는 스프울부가 내, 왹측으로 각각 기울어진 상태의 확대 단면도.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

12 : 릴판 13 : 스푸울부

14 : 허브부 15 : 리브

15' : 연부 15 " : 접합부

17 : 릴판

본 고안은 비데오 카셋트용 릴허브에 관한 것으로 특히 사출 성형시 스푸울(spool) 부분의 진원도와 진직도를 향상시키기 위한 것이다.

종래 이런 종류의 비데오 카셋트용 릴허브는, 라쳇트치가 형성된 한쪽 릴판에 스푸울부의 반쪽을 일체로 형성하고 별개로 성형된 반쪽의 스푸울부를 결합하고 다른쪽 릴판을 부착한 구조의 것이 널리 사용되고 있었다.

그러나, 이러한 종래의 릴허브는 스푸울부의 진원도와 전직도가 좋지 않았으며 3부분으로 구성 되었기 때문에 조립이 불편하게 되는 폐단이 있었다.

따라서 이러한 폐단을 제거하기 위하여 제11도에 도시한 바와 같이, 라쳇트치(1)가 형성된 일측 릴판(2)에 스푸울부(3)를 일체로 형성하고 스푸울부(3)와 허브(Hub)부(4) 사이에 다수의 방사상의 리브(5)를 형성하고, 타측 투명릴판(6)을 허브부(4)에 돌설된 접합용 돌기(7)를 릴판(6)에 천설된 구멍(8)에 삽통 용착하는 것에 의해 접합하도록 한 것이 제한되었다.

그러나, 이러한 릴허브는 사출 성형시 합성수지 용융체가 허브부(4)의 중심으로 부터 사출되어 허브부(4)에 상당하는 금형공동을 거쳐 스프울부(3)의 공동으로 주입될 때 용융 수지의 주입통로는 릴판(2)와 방사상의 리브(5)의 2가지로 분활된다.

그래서 스프울부(3)의 원주면상에 리브(5)의 연장선이 되는 원주면(3')와 그 부위를 제외한 원주면(3")이 도달하는 용융 수지의 주입속도를 비교하면 (3')부위가 훨씬 빨라서 (3")부위보다 먼저 냉각 고화된다.

따라서 성형된 제품의 스푸울부 (3)의 진직도와 진원도가 나빠지는 폐단이 있었다.

본 고안은 이러한 종래의 제반 문제점을 제기하고 스푸울부의 우수한 진원도와 진직도를 얻을 수 있도록 한 것으로 이를 첨부 도면에 따라서 상세히 설명하면 다음과 같다.

본 고안은 제 1 도 내지 제 2 도에 도시한 바와 같이, 라쳇트치(11)가 형성된 일측릴판(12)에 스푸울부(13)를 일체로 형성하고 이 스푸울부(13)와 허브부(14) 사이에 다수의 방사상 리브(15)를 일체로 형성하고, 허브부(14)에 돌설된 집합용 돌기(16)에 타측 투명릴판(17)의 구멍(18)을 삽입 용착하여서 된 비테오 카세트용 릴에 있어서 상기 리브(15)의 릴판(17)쪽 연부(15')를 대략 V자형이나 U자형 혹은 대각선상으로 형성시켜 용융수지의 주입통로를 줄여서 주입속도의 균형을 이룰 수 있게 한 것을 특징으로 하는 것이다.

미설명 부호(19)는 테이프 시단부 고정홈이며, (20)은 고정홈(18)에 감입되어 테이프 시단부를 고정하는 고정편이다.

제 3 도 및 제 4 도는 본 고안의 다른 실시예를 도시하는 것으로 상기 스푸울부(13)와 허브부(14)간의 간격이 좁으므로 리브(15)의 연부(15')의 V자형 대신 대각선형으로 한 것이며 제 5 도는 또 다른 실시예로서 리브(15)를 U자형으로 한 것이고 제 6 도는 V자형과 U자형의 복합형으로 한 것이며, 그 외의 부분은 상기 실시예에서와 동일하므로 동일 부분에 동일 부호를 부여하고 설명은 생략한다.

다음에 제 7 도 내지 제10도에 도시한 구체적 예를 도시한 종래의 예와 비교하여 설명한다.

제 7 도는 제 1 도 및 제 2 도에 도시한 실시예의 구체적 예로서 리브(15)의 형상을

h

15°θ₁ 75°

15°θ₂ 75°로 하여

형체력 150톤의 성형기로서 4캐비티의 금형을 이용하여 표 1과 같은, 성형 조건으로 성형한 결과 표 2와 같은 품질의 제품을 얻었다.

[표 1]

[표 2]

제 8 도는 제 3 도 및 제 4 도에 도시한 실시예의 구체적 예로서 리브의 형상을

h

15°θ75°로 하여

형체력 60톤의 성형기로서 2캐비티의 금형을 이용하여 표 3과 같은 성형 조건으로 성형한 결과 표 4와 같은 품질의 제품을 얻었다.

[표 3]

[표 4]

제 9 도는 제 5 도에 도시한 실시에의 구체적예로서 리브의 형상을

h

15θ₁ 75

15θ₂ 75

0l4/5L로 하여

형체력 60톤의 성형기로서 2캐비티의 금형을 이용하여 표 5과 같은 성형 조건으로 성형한 결과 표 6와 같은 품질의 제품을 얻었다.

[표 5]

[표 6]

제10도는 제 6 도에 도시한 실시예의 구체적예를 도시한는 것으로 리브 (15)의 형상을 제 7 도 내제 제 9도의 V자형 대각선형 및 U자형을 복합한 형태로 하여 형체력 60톤의 성형기로서 1캐비티의 금형을 이용하여 표 7과 같은 성형조건으로 성형한 결과 표 8와 같은 품질의 제품을 얻었다.

[표 7]

[표 8]

제11도의 종래의 예를 형체력 150톤의 성형기로서 4캐비티의 금형을 이용하여 표 9과 같은 성형조건으로 성형한 결과 표 10와 같은 품질의 제품을 얻었다.

[표 9]

[표 10]

그리고 본 고안의 실험예를 설명한다.

[실험예 1]

리브연부(15')의 높이를 스프울부(13)와 동일한 높이(H)로 만든 것과 리브연부를 U자형 및 V자형 대각선형 또는 이들의 복합형으로 형성한 것을 각각 여러 종류로 성형하여 보면 리브연부(15')를 U자형 및 V자형 또는 대각선형 등으로 변화시킨 것의 원주면(13')에 수지의 유입량 감소로 인한 유입속도의 저하로 플로마크 현상이 적게 된다는 것을 알 수 있었다.

[실험예 2]

상기 리브(15)의 연부(15')의 각도(θ₁, θ₂)를 일정으로 하여 깊이(h)를 높게 하면 할수록 스프울부(13)의 선단부는 외주 방향으로 제14도와 기울어지고 그 반대로 연부(15')의 깊이를 낮게 하면 할수록 스프울부(13)의 선단부는 내주 방향으로 제13도와 같이 기울어지게 된다.

실험 결과에 의하여 1/10Hh4/5H로 할 때 진직도가 가장 양호한 결과를 얻게 되었다.

[실험예 3]

상기 리브(15)의 연부(15')의 깊이(h)를 일정으로 하여 각도(θ₁, θ₂)를 작게 하면 작게 할수록 스프울부(13)의 선단부는 제12도와 같이 외주 방향으로 기울어지는 경향을 나타내고, 그 반대로 각도(θ₁, θ₂)를 크게 하면 할수록 제13도와 같이 스프울부(13)의 선단부는 내주 방향으로 기울어지는 경향을 나타낸다.

실험의 결과에 의하여 각도(θ₁, θ₂)는 15°θ₁=θ₂ 75° 0l4/5L의 상태에서 진직도가 양호한 성형품을 얻게 되었다.

따라서, 본 실험에 의한 릴허브는 리브(15)의 두께를 스프울부(13)보다 얇게 하고, 그의 리브연부(15')를 형성하게 되기 때문에 리브(15)를 통과하여 스프울부(13)에 흘러 들어가는 수지량이 리브(15)의 두께가 얇게 되며, 리브연부가 U자형 및 V자형 또는 대각선형으로 되므로써 그만큼 적게 된다.

고로 리브(15)를 통과하는 수지의 냉각이 빨라져서 유동 저항이 증대된다.

그 결과 리브(15)에서 스프울부(13)로 흘러 들어사는 냉각수지량이 현저히 적게 되고, 역으로 스프울부(13)에서 리브(15)쪽으로 수지가 흘러 들어가는 것도 있기 때문에 표면에 플로마크 등이 없고 스프울부(13)가 기울여지는 것 없이 직각으로 보다 더 진원으로 형성될 수가 있다.

또 릴허브의 스프울부(13)가 릴판(12)에 직각으로 더욱이 허브부(14)와 동심원을 이루도록 형성시켜 그 표면에 플로마크 등을 일으키지 않기 때문에 그 릴허브의 스프울부(13)에 테이프를 감아도 테이프에 주름이 생기거나 한쪽 방향으로 감겨지는 것도 없이 테이프를 균등하게 감을 수 있다.

한편, 리브(15)의 박육화와 리브연부(15')를 U자형 및 V자형 대각선형 또는 그 복합형태로 형성함으로써 사용 수지량을 절약할 수 있고, 그 감소분 만큼 경량화하여 회전 토오크를 적게 할 수도 있을 뿐 아니라 릴허브를 더욱 더 안정된 상태로 성형할 수 있다.

이와 같이 본 고안에 의하면, 스푸울부(13)와 허브부(14) 및 리브(15)가 형성된 릴판(12)의 사출 성형시 합성수지용 용체가 허브부(14)의 중앙 후면으로부터 허브부 (14)부분 금형 공동에 주입된 후 리브 (15)부분 공동에 주입될 때 상기연부(15')가 대략 V자형 및 U자형 또는 대각선형 혹은 이들의 복합형으로 형성되어 있으므로, 리브(15)의 연장선이 되는 원주면(13')에 용융수지의 주입속도가 늦어지게 되고, 원주면(13')을 제외한 원주면(13")의 융융수지 주입속도와 균등하게 되어 수푸울부(13)의 전체 원주면의 냉각 고화속도가 균일하게 되므로 변형이 생기는 일이 없고 따라서 소기의 목적인 스푸울부(13)의 우수한 진원도와 진직도를 얻을 수 있는 것이다.

본 고안은 상술한 실시예로서 국한되는 것이 아니고 본 고안의 기술적 범위내에서 다양하게 변형될 수 있는 것으로 예컨대 상기 리브(15)의 형상을 리브(15)의 연장선산의 원주면(13')과 그외의 원주면(13")의 주입속도를 균등하게 하기 위한 현상으로 할 수 있는 것이다.

Claims (5)

1. 라쳇트치(11)가 형성된 일측릴판(12)에 스푸울부(13)를 일체로 형성하고 이 스푸울부(13)와 허브부(14) 사이에 다수의 방사상 리브(15)를 일체로 형성하고, 허브부(14)에 돌설된 집합용 돌기(16)에 타측 투명릴판(17)의 구멍(18)을 삽입 용착하여서 된 비테오 카셋트용 릴허브에 있어서, 상기 리브(15)의 릴판(17)쪽 연부(15')를 대략 V자형 및 U자형 또는 대각선상으로 형성한 것을 특징으로 하는 비데오 카셋트용 릴허브.
2. 제 1 항에 있어서, 상기 리브(15)의 형상을 V자형으로 하되,

   h

   15°θ₁ 75°

   15°θ₂ 75°의 조건을 만족시키도록 한 것을 특징으로 하는 비데오 카셋트용 릴허브.
3. 제 1 항에 있어서, 리브(15)의 형상을 대각선형으로 하되

   h

   15°θ₁ 75°의 조건을 만족시키도록 한 것을 특징으로 하는 비데오 카셋트용 릴허브.
4. 제 1 항에 있어서, 리브(15)의 형상을 U자형으로 하되

   h

   15°θ₁ 75

   15°θ₂ 75

   0l 의 조건을 만족시키도록 한 것을 특징으로 하는 비데오 카셋트용 릴허브.
5. 제 1 항에 있어서, 상기 리브(15)의 연부(15')를 V자형, U자형, 대각선형을 복합시켜서 된 것을 특징으로 하는 비데오 카셋트용 릴허브.