KR20240015105A

KR20240015105A - 탈수소 장치 및 강판의 제조 시스템, 그리고 강판의 제조 방법

Info

Publication number: KR20240015105A
Application number: KR1020237045212A
Authority: KR
Inventors: 유키 도지; 카즈키 엔도; 히데카즈 미나미
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2021-07-14
Filing date: 2022-05-17
Publication date: 2024-02-02
Also published as: EP4357467A1; CN117561341A; JPWO2023286441A1; JP7384296B2; WO2023286441A1

Abstract

강판의 기계 특성을 변화시키는 일 없이, 내수소 취화 특성이 우수한 강판을 제조하는 것이 가능한, 강판의 탈수소 장치 및 강판의 제조 시스템, 그리고 강판의 제조 방법을 제공하는 것이다. 강대를 코일 형상으로 권취한 강판 코일을 수용하는 수용부와, 상기 수용부에 수용되는 상기 강판 코일에 대하여, 상기 강판 코일의 진동의 주파수가 100∼100000㎐가 되고, 또한, 상기 강판 코일의 최대 진폭이 10㎚∼500㎛가 되도록 진동을 부가하는 진동 부가 장치를 갖는, 탈수소 장치.

Description

탈수소 장치 및 강판의 제조 시스템, 그리고 강판의 제조 방법

본 발명은, 자동차, 가전 제품 및, 건재 등의 산업 분야에서 사용되는 부재로서 적합한 강판을 제조하기 위한 탈수소 장치 및 강판의 제조 시스템에 관한 것이다. 특히, 본 발명은, 강 중에 내재하는 확산성 수소량(diffusible hydrogen content)이 적은 내수소 취화(hydrogen embrittlement resistance)가 우수한 강판을 얻기 위한 탈수소 장치 및 강판의 제조 시스템, 그리고 강판의 제조 방법에 관한 것이다.

고강도 강판에 특유의 우려점으로서, 강판에 침입한 수소에 기인하여 강판이 취화하는 것이 알려져 있다(수소 취화). 연속 어닐링 장치 및 연속 용융 아연 도금 장치를 이용하여 강판에 어닐링을 실시하는 경우, 어닐링로에는, 자주 환원성 또는 비산화성의 가스로서 이용되는 H₂-N₂ 혼합 가스가 도입된다. 당해 H₂-N₂ 혼합 가스 중에 있어서의 어닐링이 원인으로, 강 중에 수소가 침입한다. 또한, 자동차용의 강판에서는, 자동차의 사용 환경하에서 진행하는 부식 반응에 의해, 수소가 발생하여, 강 중에 침입한다. 강 중에 침입한 확산성 수소를 충분히 저감시키지 않으면, 확산성 수소에 기인하여, 강판이 수소 취화하고, 지연 파괴가 발생할 우려가 있다.

종래, 강 중의 확산성 수소량을 저감하는 방법에 대해서 여러 가지의 검토가 이루어져 왔다. 예를 들면, 특허문헌 1에는, 어닐링 처리 및 신장 압연 후에 시효 처리(aging treatment)를 행함으로써, 강 중에 트랩되는 수소량을 저감하는 방법이 개시되어 있다. 또한, 확산성 수소를 저감시키는 방법으로서, 어닐링 후의 강판을 실온에서 장시간 방치하여, 강판 표면으로부터 확산성 수소를 탈리시키는 방법이 알려져 있다. 특허문헌 2에는, 냉간 압연 후 어닐링을 실시한 강판을, 50℃ 이상 300℃ 이하의 온도역 내에서 1800s 이상 3200s 이하 보존유지(hold)함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감시키는 방법이 개시되어 있다.

일본특허 제6562180호 공보 국제공개 제2019/188642호 명세서

그러나, 특허문헌 1, 2에 기재된 방법에 있어서는, 어닐링 후의 가열 보존유지에 의해 조직 변화가 일어날 우려가 있기 때문에, 특허문헌 1, 2에 기재된 방법을 다른 강판에 대하여 적용하는 것이 곤란했다. 또한, 실온에 있어서 강판을 방치하는 방법에 있어서는, 장시간 강판을 방치할 필요가 있어, 생산성이 낮다.

본 발명은, 이러한 사정을 감안하여 이루어진 것으로, 강판의 기계 특성을 변화시키는 일 없이, 내수소 취화 특성이 우수한 강판을 제조하는 것이 가능한, 강판의 탈수소 장치 및 강판의 제조 시스템, 그리고 강판의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.

본 발명자들은, 상기한 과제를 달성하기 위해, 예의 검토를 거듭한 결과, 강판에 대하여 소정의 진동수 및 최대 진폭의 진동을 부가하면, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여 수소 취화를 억제할 수 있는 것을 인식했다. 구체적으로는, 강판을 높은 주파수 또한 작은 최대 진폭으로 미진동(microvibration)시킴으로써, 강판 중의 수소를 충분히 효율 좋게 저감시킬 수 있는 것을 알 수 있었다. 이는, 이하의 메커니즘에 의한 것이라고 추측된다. 강판을 강제적으로 미진동시킴으로써, 강판에 반복 굽힘 변형이 부여된다. 그 결과, 강판의 두께 중심부에 비해 표면의 격자 간격이 확장한다. 강판 중의 수소는, 격자 간격이 넓고 포텐셜 에너지가 낮은 강판 표면을 향하여 확산하여, 당해 표면으로부터 탈리한다.

본 발명은, 상기 인식에 기초하여 이루어진 것이다. 즉, 본 발명의 요지 구성은 이하와 같다.

[1] 강대를 코일 형상으로 권취한 강판 코일을 수용하는 수용부와,

상기 수용부에 수용되는 상기 강판 코일에 대하여, 상기 강판 코일의 진동의 주파수가 100∼100000㎐가 되고, 또한, 상기 강판 코일의 최대 진폭이 10㎚∼500㎛가 되도록 진동을 부가하는 진동 부가 장치

를 갖는, 탈수소 장치.

[2] 상기 진동 부가 장치는, 상기 강판 코일의 표면에 이간하여 대향하는 자극면을 갖는 전자석을 갖고, 상기 전자석이 상기 강판 코일에 부여하는 외력에 의해 상기 강판 코일이 진동하도록 구성되는, 상기 [1]에 기재된 탈수소 장치.

[3] 상기 진동 부가 장치는, 상기 강판 코일에 접촉하는 진동자를 갖고, 상기 진동자에 의해 상기 강판 코일이 진동하도록 구성되는, 상기 [1]에 기재된 탈수소 장치.

[4] 상기 강판 코일을 가열하면서 상기 진동을 부가하기 위한 가열부를 추가로 갖는, 상기 [1] 내지 [3] 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치.

[5] 강판 코일로부터 강대를 배출하는 배출 장치와,

상기 강대를 통판시키는 통판 장치와,

상기 강대를 권취하는 권취 장치와,

상기 통판 장치를 통판 중의 상기 강대에 대하여, 상기 강대의 진동의 주파수가 100∼100000㎐가 되고, 또한, 상기 강대의 최대 진폭이 10㎚∼500㎛가 되도록 진동을 부가하는 진동 부가 장치

를 갖는, 탈수소 장치.

[6] 상기 진동 부가 장치는, 통판 중의 상기 강대의 표면에 이간하여 대향하는 자극면을 갖는 전자석을 갖고, 상기 전자석이 상기 강대에 부여하는 외력에 의해 상기 강대가 진동하도록 구성되는, 상기 [5]에 기재된 탈수소 장치.

[7] 상기 진동 부가 장치는, 통판 중의 상기 강대에 접촉하는 진동자를 갖고, 상기 진동자에 의해 상기 강대가 진동하도록 구성되는, 상기 [5]에 기재된 탈수소 장치.

[8] 상기 강대를 가열하면서 상기 진동을 부가하기 위한 가열부를 추가로 갖는, 상기 [5] 내지 [7] 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치.

[9] 상기 탈수소 장치의 외부에 상기 진동이 전달하는 것을 방지하는 제진부를 추가로 갖는, 상기 [1] 내지 [8] 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치.

[10] 강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 열간 압연 장치와,

상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 열연 강판 권취 장치와,

상기 열연 코일을 상기 강판 코일로 하는, 상기 [1] 내지 [9] 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치

를 갖는, 강판의 제조 시스템.

[11] 열연 강판에 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 하는 냉간 압연 장치와,

상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 냉연 강판 권취 장치와,

상기 냉연 코일을 상기 강판 코일로 하는, 상기 [1] 내지 [9] 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치

를 갖는, 강판의 제조 시스템.

[12] 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 배치 어닐링로와,

상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는, 상기 [1] 내지 [9] 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치

를 갖는, 강판의 제조 시스템.

[13] 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 각각 냉연 강판 또는 열연 강판을 배출하는 어닐링 전 배출 장치와,

상기 냉연 강판 또는 열연 강판을 연속 어닐링하여, 어닐링 강판으로 하는 연속 어닐링로와,

상기 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일을 얻는 어닐링 강판 권취 장치와,

를 갖는, 강판의 제조 시스템.

[14] 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 도금 장치와,

상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 도금 강판 권취 장치와,

상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일로 하는, 상기 [1] 내지 [9] 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치

를 갖는, 강판의 제조 시스템.

[15] 상기 도금 장치가 용융 아연 도금 장치인, 상기 [14]에 기재된 강판의 제조 시스템.

[16] 상기 도금 장치가, 용융 아연 도금 장치와, 이에 계속되는 합금화로를 포함하는, 상기 [14]에 기재된 강판의 제조 시스템.

[17] 상기 도금 장치가 전기 도금 장치인, 상기 [14]에 기재된 강판의 제조 시스템.

[18] 강대를 코일 형상으로 권취한 강판 코일에 대하여, 상기 강판 코일의 진동의 주파수가 100∼100000㎐가 되고, 또한, 상기 강판 코일의 최대 진폭이 10㎚∼500㎛가 되도록 진동을 부가하여 제품 코일로 하는 진동 부가 공정을 포함하는, 강판의 제조 방법.

[19] 상기 진동 부가 공정은, 상기 강판 코일을 300℃ 이하로 보존유지하여 행해지는, 상기 [18]에 기재된 강판의 제조 방법.

[20] 강판 코일로부터 강대를 배출하는 공정과,

상기 강대를 통판시키는 통판 공정과,

상기 강대를 권취하여 제품 코일로 하는 공정

을 갖고, 상기 통판 공정은, 상기 강대에 대하여, 상기 강대의 진동의 주파수가 100∼100000㎐가 되고, 또한, 상기 강대의 최대 진폭이 10㎚∼500㎛가 되도록 진동을 부가하는 진동 부가 공정을 포함하는, 강판의 제조 방법.

[21] 상기 진동 부가 공정은, 상기 강대를 300℃ 이하로 보존유지하여 행해지는, 상기 [20]에 기재된 강판의 제조 방법.

[22] 강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 공정과,

상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 공정

을 포함하고, 상기 열연 코일을 상기 강판 코일로 하는, 상기 [18] 내지 [21] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.

[23] 열연 강판에 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 하는 공정과,

상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 공정

을 포함하고, 상기 냉연 코일을 상기 강판 코일로 하는, 상기 [18] 내지 [21] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.

[24] 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는, 상기 [18] 내지 [21] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.

[25] 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 각각 냉연 강판 또는 열연 강판을 배출하는 공정과,

상기 냉연 강판 또는 상기 열연 강판을 연속 어닐링하여, 어닐링 강판을 얻는 공정과,

상기 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일을 얻는 공정

을 포함하고, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는, 상기 [18] 내지 [21] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.

[26] 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 도금 공정과,

상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 공정

을 포함하고, 상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일로 하는, 상기 [18] 내지 [21] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.

[27] 상기 도금 공정이 용융 아연 도금 공정을 포함하는, 상기 [26]에 기재된 강판의 제조 방법.

[28] 상기 도금 공정이, 용융 아연 도금 공정과, 이에 계속되는 합금화 공정을 포함하는, 상기 [26]에 기재된 강판의 제조 방법.

[29] 상기 도금 공정이 전기 도금 공정을 포함하는, 상기 [26]에 기재된 강판의 제조 방법.

[30] 상기 제품 코일이, 590㎫ 이상의 인장 강도를 갖는 고강도 강판으로 이루어지는, 상기 [18] 내지 [29] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.

[31] 상기 제품 코일이, 질량％로,

C: 0.030％ 이상 0.800％ 이하,

Si: 0.01％ 이상 3.00％ 이하,

Mn: 0.01％ 이상 10.00％ 이하,

P: 0.001％ 이상 0.100％ 이하,

S: 0.0001％ 이상 0.0200％ 이하,

N: 0.0005％ 이상 0.0100％ 이하 및

Al: 2.000％ 이하

를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 하지 강판을 포함하는, 상기 [18] 내지 [30] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.

[32] 상기 성분 조성은, 추가로 질량％로,

Ti: 0.200％ 이하,

Nb: 0.200％ 이하,

V: 0.500％ 이하,

W: 0.500％ 이하,

B: 0.0050％ 이하,

Ni: 1.000％ 이하,

Cr: 1.000％ 이하,

Mo: 1.000％ 이하,

Cu: 1.000％ 이하,

Sn: 0.200％ 이하,

Sb: 0.200％ 이하,

Ta: 0.100％ 이하,

Ca: 0.0050％ 이하,

Mg: 0.0050％ 이하,

Zr: 0.0050％ 이하 및

REM: 0.0050％ 이하로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1종의 원소를 추가로 함유하는, 상기 [31]에 기재된 강판의 제조 방법.

[33] 상기 제품 코일은, 질량％로,

C: 0.001％ 이상 0.400％ 이하,

Si: 0.01％ 이상 2.00％ 이하,

Mn: 0.01％ 이상 5.00％ 이하,

P: 0.001％ 이상 0.100％ 이하,

S: 0.0001％ 이상 0.0200％ 이하,

Cr: 9.0％ 이상 28.0％ 이하,

Ni: 0.01％ 이상 40.0％ 이하,

N: 0.0005％ 이상 0.500％ 이하 및

Al: 3.000％ 이하

를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 스테인리스 강판을 포함하는, 상기 [18] 내지 [30] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.

[34] 상기 성분 조성이, 추가로, 질량％로,

Ti: 0.500％ 이하,

Nb: 0.500％ 이하,

V: 0.500％ 이하,

W: 2.000％ 이하,

B: 0.0050％ 이하,

Mo: 2.000％ 이하,

Cu: 3.000％ 이하,

Sn: 0.500％ 이하,

Sb: 0.200％ 이하,

Ta: 0.100％ 이하,

Ca: 0.0050％ 이하,

Mg: 0.0050％ 이하,

Zr: 0.0050％ 이하 및

REM: 0.0050％ 이하

로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1종의 원소를 추가로 함유하는, 상기 [33]에 기재된 강판의 제조 방법.

[35] 상기 제품 코일은 0.50질량ppm 이하의 확산성 수소량을 갖는, 상기 [18] 내지 [34] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.

본 발명에 의하면, 강판의 기계 특성을 변화시키는 일 없이, 내수소 취화 특성이 우수한 강판을 제조할 수 있다.

도 1은 진동 부가 장치의 구성의 일 예를 나타내는 도면이다.
도 2의 (A) 및 (B)는, 본 발명의 각 실시 형태에 있어서, 강판 코일(C)에 대한 진동 부가 장치(60)의 전자석(63)의 설치 태양(態樣)의 예를 개략적으로 나타낸 도면이다.
도 3의 (A) 및 (B)는, 본 발명의 각 실시 형태에 있어서, 전자석(63)으로부터의 자장의 발생 태양을 개략적으로 나타낸 도면이다.
도 4는 진동 부가 장치의 구성의 다른 예를 나타내는 개략도이다.
도 5는 실시 형태 1에 따른 진동 부가 장치(60)를 구비하는 탈수소 장치의 구성의 일 예를 설명하기 위한 개요도이고, (A)는 탈수소 장치의 사시도, (B)는 탈수소 장치를 측면 a측으로부터 본 도면, (C)는 탈수소 장치의 일 예를 측면 b로부터 본 도면의 일 예, (D)는 탈수소 장치의 다른 예를 측면 b로부터 본 도면이다.
도 6은 실시 형태 1에 따른 진동 부가 장치(70)를 구비하는 탈수소 장치의 구성의 일 예를 설명하기 위한 개요도이다.
도 7은 실시 형태 2에 따른 진동 부가 장치(60)를 구비하는 탈수소 장치의 구성의 일 예를, 강판 코일의 권취 축 방향으로부터 본 도면이다.
도 8은 실시 형태 2에 따른 진동 부가 장치(70)를 구비하는 탈수소 장치의 구성의 일 예를, 강판 코일의 권취 축 방향으로부터 본 도면이다.

(발명을 실시하기 위한 형태)

이하, 본 발명의 실시 형태에 대해서 설명한다. 본 발명은 이하의 실시 형태에 한정되지 않는다. 본 명세서 중에 있어서, 「∼」를 이용하여 나타나는 수치 범위는, 「∼」의 전후에 기재되는 수치를 하한값 및 상한값으로서 포함하는 범위를 의미한다. 본 명세서에 있어서 「강판」은, 열연 강판, 냉연 강판, 그들을 추가로 어닐링한 어닐링 강판 및, 이들의 표면에 도금 피막을 형성한 도금 강판을 포함하는 총칭이다. 「강판」의 형상은 한정되지 않고, 강판 코일 및 배출된 강대의 모두가 포함된다.

본 탈수소 장치는, 강판에 소정의 진동수 및 최대 진폭의 진동을 부가하여, 강 중의 확산성 수소량을 저감한다. 본 탈수소 장치에 의하면, 강판에 대한 가열 처리를 필수로 하지 않는 점에서, 강판의 조직 특성을 변화시킬 우려도 없고, 강 중의 확산 수소량을 저감할 수 있다.

또한, 본 강판의 제조 방법에 있어서는, 강판의 진동의 주파수가 100∼100000㎐가 되고, 또한, 상기 강판의 최대 진폭이 10㎚∼500㎛가 되도록 진동을 부가한다. 본 강판의 제조 방법에 의하면, 강판에 대한 가열 처리를 필수로 하지 않는 점에서, 강판의 조직 특성을 변화시킬 우려도 없고, 강 중의 확산 수소량을 저감할 수 있다.

여기에서, 강판에 진동을 부가함으로써 강판의 내수소 취성을 향상할 수 있는 이유는 분명하지 않지만, 본 발명자들은 이하와 같이 추찰한다.

즉, 강판에 대하여 소정의 조건으로 진동을 부가하여, 강판을 강제 가진(forcibly vibrate)한다. 이 강제 가진에 의한 굽힘 변형에 기인하여, 강판의 격자 간격이 판두께 방향으로 확장(인장)·수축(압축)을 반복한다. 강 중의 확산성 수소는, 보다 포텐셜 에너지가 낮은 인장측으로의 확산이 야기되기 때문에, 이 격자 간격의 확장·수축에 수반하여 확산성 수소의 확산이 촉진되고, 강판 내부와 표면을 연결하는 확산성 수소의 확산 패스가 강제적으로 일으켜진다. 확산 패스가 강제적으로 형성된 확산성 수소는, 강판의 표면 근방에 있어서의 격자 간격이 확장한 타이밍에, 표면을 통과하여 추가로 포텐셜 에너지적으로 유리한 강판 외부로 릴리프해 간다. 이와 같이, 강판에 대하여 소정의 조건으로 부가한 진동이, 강 중의 확산성 수소를 충분히 또한 효율 좋게 저감시키기 때문에, 강판의 수소 취화를 양호 또한 간편하게 억제할 수 있는 것이라고 추찰된다.

이하에서는, (1) 강판 코일에 대하여 진동을 부가하는 탈수소 장치 및 강판의 제조 방법, 그리고 (2) 강판 코일을 배출하고 재차 되감으면서, 배출한 강판에 진동을 부가하는 탈수소 장치 및 강판의 제조 방법으로 나누어 설명을 행한다.

<실시 형태 1>

본 실시 형태에 따른 탈수소 장치는, 강대를 코일 형상으로 권취한 강판 코일(C)을 수용하는 수용부와, 상기 수용부에 수용되는 상기 강판 코일에 대하여, 상기 강판 코일의 진동의 주파수가 100∼100000㎐가 되고, 또한, 상기 강판 코일의 최대 진폭이 10㎚∼500㎛가 되도록 진동을 부가하는 진동 부가 장치를 갖는, 탈수소 장치이다. 강판의 제조에 있어서의 여러 가지의 공정에 있어서, 강대는 권취되어 강판 코일이 된다.

또한, 본 실시 형태에 따른 강판의 제조 방법은, 강대를 코일 형상으로 권취한 강판 코일에 대하여, 상기 강판 코일의 진동의 주파수가 100∼100000㎐가 되고, 또한, 상기 강판 코일의 최대 진폭이 10㎚∼500㎛가 되도록 진동을 부가하는 진동 부가 공정을 포함한다. 강판의 제조에 있어서의 여러 가지의 공정에 있어서, 강대는 권취되어 강판 코일이 된다.

본 실시 형태에 따른 탈수소 장치 및 강판의 제조 방법에 있어서는, 이 강판 코일에 대하여 진동을 부가함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 강판을 얻을 수 있다. 특히, 강판 코일에 있어서는, 강대에 굽힘 변형이 가해지고 있어 강대의 지름 방향 외측의 면의 격자 간격이 확장되어 있는 점에서, 지름 방향 외측을 향하여 수소의 확산 패스가 형성되기 쉽다고 생각된다. 본 실시 형태에 있어서는, 강판 코일에 대하여 진동을 부가함으로써, 지름 방향 외측의 면의 격자 간격이 확장한 상태의 강대에 대하여 추가로 미소 굽힘 변형을 가하게 되는 점에서, 보다 적합하게 강 중의 확산성 수소를 저감할 수 있다.

[[진동 부가 장치]]

(진동 부가 장치(60))

진동의 부가에는, 진동 부가 장치를 이용할 수 있다. 일 예에 있어서, 진동 부가 장치는, 전자석이 강판 코일에 부여하는 외력(인력)에 의해 강판 코일이 진동하도록 구성될 수 있다. 도 1에, 진동 부가 장치의 구성의 일 예를 나타낸다. 일 예에 있어서, 진동 부가 장치(60)는, 제어기(61)와, 증폭기(62)와, 전자석(63)과, 진동 검출기(64)와, 전원(65)을 구비한다. 도 3(A), (B)에 나타내는 바와 같이, 일 예에 있어서, 진동 부가 장치(60)는, 자석(63A)과, 이 자석(63A)을 권회하는 코일(63B)을 포함하는 전자석(63)을 갖고, 전자석(63)은, 강판 코일의 표면에 이간하여 대향하는 자극면(magnet pole surface)(63A1)을 갖는다. 또한, 여기에서 「강판 코일의 표면」이란, 강판 코일(C)의 지름 방향에 있어서 최외주부에 위치하는 강판의 표면을 의미한다.

전자석(63)은, 강판 코일(C)의 표면에 이간하여 대향하는 자극면(63A1)을 갖는다. 전자석(63)은, 강판 코일(C)의 지름 방향에 대하여 자극면(63A1)이 수직이 되도록 강판 코일(C)의 표면에 이간하여 대향하는 자극면(63A1)을 갖는 것이 바람직하다. 이에 따라, 도 3(A), (B)에 나타내는 바와 같이, 자력선의 방향이 강판 코일(C)의 지름 방향을 따라, 강판 코일(C)에 인력을 작용시킬 수 있다. 전자석의 형상 및 설치 태양으로서, 예를 들면, 도 2(A), (B)를 들 수 있다.

도 2(A)에서는, 직방체 형상의 전자석(63)이, 강판 코일(C)의 표면에 있어서 서로 소정의 간격을 두고, 강판 판폭 방향을 따라 연재하고 있고, 이에 따라, 강판 코일(C)의 표면의 폭 방향으로 균일하게 외력(인력)을 가할 수 있어, 폭 방향으로 균일한 진동을 실현할 수 있다. 그리고, 이러한 전자석(63)을 통판 방향(sheet passing direction)을 따라 복수 배치함으로써, 강판 코일(C)에 진동을 부가하는 시간을 충분히 확보할 수 있다. 도 2(A)에 나타내는 바와 같이, 전자석(63)은, 자석(63A)과, 그 주위에 권회된 코일(63B)을 갖고, 코일(63B)의 축 방향은 냉연 강판(S)의 판두께 방향과 일치시킨다. 이 경우, 코일(63B)에 흐르는 전류의 방향에 따라서, 도 3(A)와 같이, 강판 코일(C)과 대향하는 자극면(63A1)이 N극이 되거나, 또는, 도 3(B)와 같이, 강판 코일(C)과 대향하는 자극면(63A1)이 S극이 된다.

도 2(B)에서는, 복수의 원기둥 형상의 전자석(63)을, 그의 저부의 자극면이 강판 코일(C)의 표면에 이간하여 대향하도록, 강판 판폭 방향을 따라 소정의 간격으로 배치하고 있고, 이에 따라, 강판 코일(C)의 표면의 폭 방향으로 균일하게 외력(인력)을 가할 수 있어, 폭 방향으로 균일한 진동을 실현할 수 있다. 그리고, 이러한 원기둥 형상의 전자석(63)의 열(列)을 통판 방향을 따라 복수 배치함으로써, 강판 코일(C)에 진동을 부가하는 시간을 충분히 확보할 수 있다. 도 2(B)에 나타내는 바와 같이, 각각의 전자석(63)은, 원기둥 형상의 자석과, 그 주위에 권회된 코일을 갖고, 코일의 축 방향은 강판 코일(C)의 판두께 방향과 일치시킨다. 이 경우, 코일에 흐르는 전류의 방향에 따라서, 도 3(A)와 같이, 강판 코일(C)과 대향하는 자극면(63A1)이 N극이 되거나, 또는, 도 3(B)와 같이, 강판 코일(C)과 대향하는 자극면(63A1)이 S극이 된다.

강판 코일(C)의 표면 전체에 대하여 균일하게 진동을 부가하기 위해, 전자석(63)은, 강판 코일(C)의 둘레 방향을 따라 균일한 간격을 두고 복수 배치되는 것이 바람직하다. 일 예에 있어서는, 전자석(63)은, 강판 코일(C)의 둘레 방향을 따라, 강판 코일(C)의 중심각에 있어서 서로 1°∼30°의 간격을 두고 복수 배치될 수 있다.

도 3(A) 및 도 3(B)의 경우, 전자석(63)에 전류를 흐르게 함으로써, 강판 코일(C)의 표면에는 외력(인력)이 작용한다. 전자석(63)에 흐르게 하는 전류는, 직류의 펄스 전류나, 교류의 연속 전류로 한다. 전자석(63)에 직류의 펄스 전류를 흐르게 하는 경우, 냉연 강판(S)에 간헐적으로 인력이 작용함으로써, 강판 코일(C)이 진동한다. 전자석(63)에 교류의 연속 전류를 흐르게 하는 경우, 전류의 방향이 바뀔 때마다, 강판 코일(C)과 대향하는 자극면(63A1)이 N극과 S극으로 전환되게 되지만, 항상, 강판 코일에는 외력(인력)이 작용한다. 교류의 경우, 전류값의 시간 경과에 따른 변화에 따라서 강판 코일에 작용하는 외력(인력)의 크기도 변화하기 때문에, 강판 코일(C)이 진동한다.

도 1에 나타내는 진동 검출기(64)는, 강판 코일(C)의 표면과 소정의 간격을 두고 배치된 레이저 변위계 또는 레이저 도플러 진동계로서, 강판 코일(C)의 표면의 진동의 주파수 및 진폭을 측정할 수 있다. 강판 코일에 있어서 전자석(63)과 동일한 높이 위치에 진동 검출기(64)를 배치함으로써, 진동 검출기(64)로 강판 코일(C)의 진동의 최대 진폭을 측정할 수 있다. 진동 검출기(64)에 의해 검출된 주파수 및 최대 진폭은, 제어기(61)에 출력된다. 제어기(61)는, 진동 검출기(64)로부터 출력된 주파수 및 최대 진폭의 값을 수취하고, 설정값과 비교하여, 그의 편차에 PID 연산 등을 행하여, 냉연 강판(S)을 소정의 주파수 및 최대 진폭으로 진동시키도록, 전자석(63)의 주파수(직류의 펄스 전류의 주파수 또는 교류의 연속 전류의 주파수) 및 전류값을 결정하고, 또한, 증폭기(62)의 증폭률을 고려하여 증폭기(62)에 부여하는 전류값을 결정하고, 전원(65)에 지령값을 부여한다. 전원(65)은, 전자석(63)의 코일에 전류를 흐르게 하기 위한 전원으로서, 제어기(61)로부터 입력되는 지령값을 수취하여, 증폭기(62)에 소정의 주파수 및 전류값의 전류를 부여한다. 증폭기(62)는, 전원(65)으로부터 부여된 전류값을 소정의 증폭률로 증폭하여, 전자석(63)에 지령값을 부여한다. 그 결과, 전자석(63)에는 소정의 주파수 및 전류값의 전류가 흐르고, 강판 코일(C)을 소정의 주파수 및 최대 진폭으로 진동시킬 수 있다.

(진동 부가 장치(70))

다른 예에 있어서, 진동 부가 장치는, 강판 코일(C)의 표면에 접촉하는 진동자(72)를 갖고, 이 진동자(72)에 의해 강판 코일(C)이 진동하도록 구성된다. 도 4A에, 진동 부가 장치의 구성의 다른 예를 나타낸다. 도 4A를 참조하여, 진동 부가 장치(70)는, 제어기(71)와, 진동자(72)와, 진동 검출기(73)를 구비한다. 진동 부가 장치(70)는, 강판 코일(C)에 접촉하는 진동자(72)를 갖고, 이 진동자(72)에 의해 강판 코일(C)이 진동하도록 구성된다.

진동자(72)는, 일반적인 압전 소자이면 특별히 한정되지 않고, 그의 형상 및 설치 태양도 한정되지 않지만, 예를 들면, 도 4B에 나타내는 바와 같이, 강판 코일(C)의 판폭 방향을 길이로 하는 평판 형상의 진동자(72)를 강판 코일(C)의 표면에 면 접촉시킴으로써, 강판 코일(C)을 진동시킬 수 있다. 강판 코일(C)의 표면 전체에 대하여 균일하게 진동을 부가하기 위해, 진동자(72)는, 강판 코일(C)의 둘레 방향을 따라 균일한 간격을 두고 복수 배치되는 것이 바람직하다. 일 예에 있어서는, 진동자(72)는, 강판 코일(C)의 둘레 방향을 따라, 강판 코일(C)의 중심각에 있어서 서로 1°∼30°의 간격을 두고 복수 배치될 수 있다.

도 4A에 나타내는 진동 검출기(73)는, 강판 코일(C)의 표면에 있어서 서로 소정의 간격을 두고 배치된 레이저 변위계 또는 레이저 도플러 진동계로서, 강판 코일(C)의 진동의 주파수 및 진폭을 측정할 수 있다. 강판 코일(C)의 진동자(72)와 동일한 높이 위치에 진동 검출기(73)를 배치함으로써, 진동 검출기(73)로 강판 코일(C)의 진동의 최대 진폭을 측정할 수 있다. 진동 검출기(73)에 의해 검출된 주파수 및 최대 진폭은, 제어기(71)에 출력된다. 제어기(71)는, 진동 검출기(73)로부터 출력된 주파수 및 최대 진폭의 값을 수취하고, 설정값과 비교하여, 그의 편차에 ID 연산 등을 행하여, 강판 코일(C)을 소정의 주파수 및 최대 진폭으로 진동시키는 바와 같이, 진동자(72)에 흐르는 직류 펄스 전류의 주파수 및 전류값을 결정하고, 도시하지 않는 전원을 제어하여 진동자(72)에 소정의 주파수 및 전류값의 직류 펄스 전류를 부여한다. 이에 따라, 진동자(72)는 소정의 주파수 및 진폭으로 진동하고, 그 결과, 강판 코일(C)을 소정의 주파수 및 최대 진폭으로 진동시킬 수 있다.

[[탈수소 장치]

도 5에, 강판 코일(C)에 대하여 진동 부가 장치(60)에 의해 진동을 부가하여 강 중의 확산성 수소를 저감하기 위한 탈수소 장치의 일 예를 나타낸다. 도 5(A)는, 탈수소 장치(300a)의 사시도이다. 또한, 도 5(A)에 있어서는, 탈수소 장치(300a)의 측면 a측으로부터 본 가장 앞쪽측의 수열의 전자석(63)만을 도시하고 있다. 도 5(B)는, 탈수소 장치(300a)를, 측면 a측으로부터 본 도면이다. 도 5(A) 및 도 5(B)에 나타내는 바와 같이, 탈수소 장치(300a)는, 강판 코일(C)을 수용하기 위한 수용부(80)를 구비하고, 당해 수용부(80)에 수용된 강판 코일(C)에 대하여, 진동을 부가하는 전자석(63)을 구비한다. 전자석(63)의 수, 배치는 특별히 한정되지 않지만, 도 2의 예에 있어서는, 강판 코일(C)의 주위를 둘러싸도록, 복수의 전자석(63)이 배치되어 있다. 또한, 도 5(A)∼(D)에 있어서는 도시하지 않지만, 각 전자석(63)에는, 증폭기(62)와, 전원(65)과, 제어기(61)가 결합되어 있고, 추가로 제어기(61)에는 진동 검출기(64)가 결합되어 있고, 전자석(63)으로부터 강판 코일(C)에 대하여 진동이 부가되게 되어 있다. 강판 코일(C)의 주위를 둘러싸도록, 복수의 전자석(63)을 배치함으로써, 강판 코일(C)에 대하여 균일하게 진동을 부가할 수 있다. 도 5(A)에 나타내는 바와 같이 강판 코일(C)의 주위를 둘러싸도록 전자석(63)을 형성한 경우, 전자석(63)에 의해 강판 코일(C)의 코일 표면이 진동하는 것이라고 생각된다. 코일 표면이 진동된 강판 코일(C)에 있어서는, 강판 코일(C) 중의 강판 간에 존재하는 공기를 매개하여 코일 내주를 향하여 진동이 전파되고, 혹은, 코일의 최외주 표면의 진동으로부터 직접 코일 내주를 향하여 진동이 전파되어, 최종적으로는 코일 최내부까지 진동이 전파되는 것이라고 생각된다. 또한, 도시하는 바와 같이, 수용부(80)에는, 복수의 강판 코일(C)이 수용 가능해도 좋다.

강판 코일(C)의 표면 전면에 대하여 균일하게 진동을 부가하는 관점에서는, 강판 코일(C)을 둘러싸도록, 탈수소 장치(300a)의 내벽의 높이 방향, 폭 방향을 따라 복수의 전자석(63)을 배치하는 것이 바람직하다. 도 5(C)에, 탈수소 장치의 일 예를 측면 b로부터 본 도면을 나타낸다. 도 5(C)에 나타내는 바와 같이, 전자석(63)을, 측면 b의 높이 방향, 폭 방향을 따라 균일한 간격으로 형성해도 좋다. 또한, 도 5(D)에, 탈수소 장치의 다른 예를 측면 b로부터 본 도면을 나타낸다. 전자석(63)은, 강판 코일(C)에 대하여 진동을 부가할 수 있으면 좋고, 예를 들면 도 5(D)에 나타내는 바와 같이, 단면 장방형 형상의 각통 형상으로 해도 좋다. 또한, 강판 코일(C)이 구획하는 중공부에 전자석(63)을 넣어, 강판 코일(C)의 내측으로부터 진동을 부가해도 좋다.

또한, 확산성 수소는 강판 코일(C)의 단면으로부터도 방출되기 때문에, 강판 코일(C)의 강판 폭 방향 단부보다도 강판 폭 방향 중앙부의 쪽이 확산성 수소량을 저감시키는 효율이 저하한다고 생각된다. 따라서, 전자석(63)은 특히 강판 코일(C)의 강판 폭 방향 중앙부 부근에 형성하는 것이 바람직하다.

또한, 도시하는 바와 같이, 탈수소 장치(300a) 내에는, 코일 보존유지부(90)가 적절히 형성되어 있다. 코일 보존유지부(90)의 형태는 특별히 한정되지 않지만, 강판 코일(C)의 권취 축 방향이 탈수소 장치(300a)의 바닥과 평행이 되도록 강판 코일(C)을 올려놓는 경우, 코일 보존유지부(90)는, 도 5(A)에 나타내는 바와 같이, 강판 코일(C)이 탈수소 장치(300a) 내에서 구르는 것을 방지하기 위해, 강판 코일(C)을 양측으로부터 협지하는 한 쌍의 봉 형상 부재일 수 있다. 코일 보존유지부(90)는, 도 5(A)에 나타내는 바와 같이, 강판 코일(C)의 최외주가 그리는 호를 따른 오목호 형상의 상면을 갖는 한 쌍의 봉 형상 부재라도 좋다. 또한, 도시하지 않지만, 강판 코일(C)은, 권취 축 방향이 탈수소 장치(300a)의 바닥과 평행이 되도록 올려놓아도 좋다.

또한, 확산성 수소는 강판 코일(C)의 단면으로부터도 방출되기 때문에, 강판 코일(C)의 강판 폭 방향 단부보다도 강판 폭 방향 중앙부가 확산성 수소량을 저감시키는 효율이 저하한다고 생각된다. 따라서, 전자석(63)은 특히 강판 코일(C)의 강판 폭 방향 중앙부 부근에 형성하는 것이 바람직하다.

도 6에, 강판 코일(C)에 대하여 진동 부가 장치(70)에 의해 진동을 부가하여 강 중의 확산성 수소를 저감하기 위한 탈수소 장치의 일 예를 나타낸다. 도 6은, 탈수소 장치(300a)를, 강판 코일(C)의 단면측으로부터 본 도면이다. 도 6에 나타내는 바와 같이, 탈수소 장치(300a)는, 강판 코일(C)을 수용하기 위한 수용부(80)를 구비하고, 당해 수용부(80)에 수용된 강판 코일(C)에 진동을 부가하는 진동자(72)를 구비한다. 진동자(72)는, 강판 코일(C)에 접촉하여 강판 코일(C)에 진동을 부가한다. 또한, 도시하지 않지만, 각 진동 부가 장치(70)에 있어서, 각 진동자(72)에는, 제어기(71)와, 진동 검출기(73)가 결합되어 있고, 진동자(72)로부터 강판 코일(C)에 대하여 진동이 부가되게 되어 있다. 진동 부가 장치(70)에 의해 진동을 부가하는 탈수소 장치(300a)에 있어서는, 도 6에 나타내는 바와 같이, 수용부(80) 내에서 진동자(72)가 강판 코일(C)의 표면에 면 접촉하도록, 진동자(72)를 강판 코일(C)의 표면을 따라 배치한다. 탈수소 장치(300a) 내에서 진동자(72)를 강판 코일(C)의 표면을 따라 배치하기 위한 형태는 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면 수용부(80) 내에 강판 코일(C)의 표면을 덮도록 발판을 형성하여, 당해 발판에 진동자(72)를 일정한 간격으로 고정할 수 있다.

강판 코일(C)의 표면 전면에 대하여 균일하게 진동을 부가하는 관점에서는, 강판 코일(C)의 판폭 방향을 따라 일정 간격으로 진동자(72)를 형성하는 것이 바람직하다. 혹은, 도 4(B)에 나타내는 바와 같이, 강판 코일(C)의 판폭 방향을 따라 연재하는 진동자(72)를 이용하는 것이 바람직하다.

또한, 확산성 수소는 강판 코일(C)의 단면으로부터도 방출되기 때문에, 강판 코일(C)의 강판 폭 방향 단부보다도 강판 폭 방향 중앙부의 쪽이 확산성 수소량을 저감시키는 효율이 저하한다고 생각된다. 따라서, 진동자(72)는 특히 강판 코일(C)의 강판 폭 방향 중앙부 부근에 형성하는 것이 바람직하다.

또한, 도시하는 바와 같이, 탈수소 장치(300a) 내에는, 코일 보존유지부(90)가 적절히 형성되어 있다. 코일 보존유지부(90)의 상세에 대해서는 전술했기 때문에, 여기에서는 설명을 생략한다.

(진동의 주파수)

수소의 확산을 촉진하는 관점에서, 강판 코일(C)의 진동의 주파수는 100㎐ 이상인 것이 중요하다. 당해 주파수가 100㎐ 미만인 경우, 냉연 강판(S) 중에 함유된 수소를 탈리시키는 효과는 얻어지지 않는다. 이 관점에서, 당해 주파수는 100㎐ 이상으로 하고, 바람직하게는 500㎐ 이상으로 하고, 보다 바람직하게는 1000㎐ 이상으로 한다. 또한, 강판 코일(C)은, 의도하지 않게 진동하거나 한다. 그러나, 이들 진동에 있어서, 강판 코일(C)의 진동의 주파수는 고작 20㎐ 정도이고, 이 경우, 강판 코일(C) 중에 함유된 수소를 탈리시키는 효과는 얻어지지 않는다. 다른 한편으로, 당해 주파수가 과다인 경우, 강판 내에서 격자 간격을 팽창시켜 둘 충분한 시간을 확보할 수 없어, 역시 수소를 탈리하는 효과를 얻을 수 없다. 이 관점에서, 당해 주파수는, 100000㎐ 이하로 하는 것이 중요하고, 바람직하게는 80000㎐ 이하로 하고, 보다 바람직하게는 50000㎐ 이하로 한다. 강판 코일(C)의 진동의 주파수는, 도 1에 나타낸 진동 검출기(64) 또는 도 4A에 나타낸 진동 검출기(73)에 의해 측정할 수 있다. 또한, 강판 코일(C)의 진동의 주파수는, 도 1에 나타내는 진동 부가 장치(60)의 경우, 직류의 펄스 전류의 주파수 또는 교류의 연속 전류의 주파수를 제어함으로써 조정할 수 있고, 도 4A, B에 나타내는 진동 부가 장치(70)의 경우, 진동자(72)의 진동 주파수를 제어함으로써 조정할 수 있다.

(진동의 최대 진폭)

강판 코일(C)의 최대 진폭이 10㎚ 미만인 경우, 강판 표면의 격자 간격이 충분히 확장하지 않고, 수소 확산의 촉진이 불충분하기 때문에, 강판 코일(C) 중에 함유된 수소를 탈리시키는 효과는 얻어지지 않는다. 따라서, 강판 코일(C)의 최대 진폭은 10㎚ 이상으로 하는 것이 중요하고, 바람직하게는 100㎚ 이상으로 하고, 보다 바람직하게는 500㎚ 이상으로 한다. 또한, 강판 코일(C)의 최대 진폭이 500㎛ 초과인 경우, 강판 표면에 있어서의 변형이 커져, 소성 변형을 발생시키고, 결과적으로 수소를 트랩해 버리기 때문에, 강판 코일(C) 중에 함유된 수소를 탈리시키는 효과는 얻어지지 않는다. 이 관점에서, 강판 코일(C)의 최대 진폭은 500㎛ 이하로 하는 것이 중요하고, 바람직하게는 400㎛ 이하로 하고, 보다 바람직하게는 300㎛ 이하로 한다. 또한, 강판 코일(C)은, 그 통판 과정에서 스스로 진동하거나, 예를 들면 가스 와이핑 장치(32)로부터 가스를 받아 진동하거나 한다. 그러나, 이들 진동에 있어서, 강판 코일(C)의 최대 진폭은 적어도 0.5㎜ 초과가 되기 때문에, 강판 코일(C) 중에 함유된 수소를 탈리시키는 효과는 얻어지지 않는다. 강판 코일(C)의 최대 진폭은, 도 1에 나타낸 진동 검출기(64) 또는 도 4A에 나타낸 진동 검출기(73)에 의해 측정할 수 있다. 또한, 강판 코일(C)의 최대 진폭은, 도 1에 나타내는 진동 부가 장치(60)의 경우, 전자석(63)에 흐르게 하는 전류량을 제어함으로써 조정할 수 있고, 도 4A, B에 나타내는 진동 부가 장치(70)의 경우, 진동자(72)의 진동의 진폭을 제어함으로써 조정할 수 있다.

(진동 부가 시간)

강판 코일(C)에 대하여 진동을 부가하는 시간은 특별히 한정되지 않는다. 본 실시 형태에 있어서는, 열간 압연 후 또는 냉간 압연 후에 강판 코일에 대하여 진동을 부가하기 때문에, 강대(steel strip)를 통판(pass)시키면서 진동을 부가하는 경우와는 달리, 조사 시간의 제약 없이 진동을 부가할 수 있다. 진동을 부가하는 시간은 길수록 확산성 수소를 저감할 수 있다고 추측되는 점에서, 진동을 부가하는 시간은 1분간 이상으로 하는 것이 바람직하다. 진동의 부가 시간은, 보다 바람직하게는 30분간 이상, 더욱 바람직하게는 60분간 이상으로 한다. 한편으로, 생산성의 관점에서, 진동의 부가 시간은 30000분간 이하로 하는 것이 바람직하고, 10000분간 이하로 하는 것이 보다 바람직하고, 1000분간 이하로 하는 것이 더욱 바람직하다. 진동의 부가 시간은, 예를 들면 진동 부가 장치(60)의 구동 시간을 제어부에 의해 제어함으로써 제어할 수 있다.

[[가열 장치]]

[[강판 코일의 보존유지 온도]]

탈수소 장치(300a)는, 강판 코일(C)을 가열하면서 진동을 부가하기 위한 가열부를 추가로 갖고 있어도 좋다. 진동 부가 공정에 있어서의 강판 코일(C)의 온도는 특별히 한정되지 않는다. 본 실시 형태에 의하면, 강판 코일(C)을 가열 보존유지하지 않고서도, 강 중의 확산성 수소를 저감할 수 있기 때문이다. 그러나, 가열부에 의해 강판 코일(C)을 가열하면서 진동을 부가함으로써, 수소의 확산 속도를 보다 높일 수 있기 때문에, 강 중의 확산성 수소량을 보다 저감할 수 있다. 따라서, 진동을 부가할 때의 강판 코일(C)의 온도는 30℃ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 50℃ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하고, 100℃ 이상으로 하는 것이 더욱 바람직하다. 진동 부가 공정에 있어서의 강판 코일(C)의 온도의 상한은 특별히 한정되지 않지만, 강판 코일(C)의 조직 변화를 적합하게 방지하는 관점에서, 후술하는 바와 같이, 배치 어닐링 중에 진동 부가를 행하는 경우를 제외하고, 300℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, 본 실시 형태에 있어서, 진동을 부가할 때의 강판 코일(C)의 온도는, 강판 코일 지름 방향 2분의 1 위치의 온도를 기준으로 한다. 강판 코일 지름 방향 2분의 1 위치의 온도는, 강판 코일의 지름 방향 2분의 1 위치에 열전대를 직접 사이에 끼우고, 지름 방향 2분의 1 위치에 존재하는 강대의 온도를 측정함으로써 측정할 수 있다. 강판 코일(C)의 가열 방법은, 예를 들면, 수용부 측벽에 히터를 설치하는 방법 외에, 외부에서 발생시킨 고온의 공기를 수용부(80)에 송풍하여, 수용부 내에서 순환시키는 방법 등, 일반적인 방법으로 상관 없다.

본 실시 형태에 따른 탈수소 장치(300a)는, 탈수소 장치(300a)의 외부에 상기 진동이 전달되는 것을 방지하는 제진부를 추가로 갖고 있어도 좋다. 제진부는 예를 들면, 수용부(80)의 내벽을 둘러싸도록 형성된 제진재일 수 있다.

본 실시 형태에 의하면, 진동 부가 후에 얻어지는 제품 코일(C)의 확산성 수소량을 0.5질량ppm 이하까지 저감할 수 있다. 제품 코일(C)의 확산성 수소량을 0.5질량ppm 이하까지 저감함으로써, 강판의 수소 취화를 방지할 수 있다. 진동 부가 후의 강 중의 확산성 수소량은, 바람직하게는 0.3질량ppm 이하, 더욱 바람직하게는 0.2질량ppm 이하이다.

제품 코일(C)의 확산성 수소량은, 이하와 같이 측정한다. 제품 코일의 지름 방향 2분의 1 위치로부터, 길이가 30㎜, 폭이 5㎜인 시험편을 채취한다. 강판이 용융 아연 도금 강판 또는 합금화 용융 아연 도금 강판인 경우, 시험편의 용융 아연 도금층 또는 합금화 용융 아연 도금층을 연삭 또는 알칼리에 의해 제거한다. 그 후, 시험편으로부터 방출되는 수소량을 승온 탈리 분석법(Thermal Desorption Spectrometry: TDS)에 의해 측정한다. 구체적으로는, 실온에서 300℃까지를 승온 속도 200℃/h로 연속 가열한 후, 실온까지 냉각하고, 실온에서 210℃까지 시험편으로부터 방출된 적산 수소량을 측정하여, 제품 코일(C)의 확산성 수소량으로 한다.

이하에서는, 본 실시 형태의 적용예에 대해서, 보다 구체적으로 설명한다.

[[열연 강판]]

본 실시 형태에 따른 탈수소 장치(300a) 및 강판의 제조 방법은, 열연 강판의 제조에 적용할 수 있다.

본 적용예에 따른 강판의 제조 시스템은, 강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 열간 압연 장치와, 상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 열연 강판 권취 장치와, 상기 열연 코일을 상기 강판 코일(C)로 하는 강판의 탈수소 장치를 갖는, 강판의 제조 시스템이다. 열간 압연 장치는, 공지의 성분 조성을 갖는 강 슬래브에 조압연 및 마무리 압연으로 이루어지는 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 한다. 열연 강판 권취 장치는, 당해 열연 강판을 권취하여 열연 코일로 한다. 탈수소 장치(300a)는, 당해 열연 코일을 강판 코일(C)로 하여, 열연 코일에 전술한 조건으로 진동을 부가한다. 당해 진동의 부가에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 열연 강판을 얻을 수 있다. 또한, 얻어진 열연 강판에 추가로 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 해도 좋다.

본 적용예에 따른 강판의 제조 방법은, 강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 공정과, 상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 열연 코일을 상기 강판 코일로 한다. 진동을 부가하기 전의 열연 코일의 제조 방법은 특별히 한정되지 않고, 공지의 성분 조성을 갖는 강 슬래브에, 조압연 및 마무리 압연으로 이루어지는 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하고, 당해 열연 강판을 공지의 방법에 따라 권취하여 열연 코일로 하면 좋다. 당해 열연 코일에 대하여, 전술한 조건으로 진동을 부가함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 열연 강판을 얻을 수 있다. 또한, 얻어진 열연 강판에 추가로 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 해도 좋다.

[[냉연 강판]]

본 실시 형태에 따른 탈수소 장치(300a) 및 강판의 제조 방법은, 냉연 강판의 제조에도 적용할 수 있다.

본 적용예에 따른 강판의 제조 시스템은, 열연 강판에 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 하는 냉간 압연 장치와, 상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 냉연 강판 권취 장치와, 상기 냉연 코일을 상기 강판 코일(C)로 하는 탈수소 장치(300a)를 갖는, 강판의 제조 시스템이다. 냉간 압연 장치는, 공지의 열연 강판에 대하여, 열연판 어닐링을 실시하거나 또는 실시하지 않고, 열간 압연 후의 열연 강판 또는 열연판 어닐링 후의 열연 강판에, 1회의 냉간 압연 또는 중간 어닐링을 사이에 두는 2회 이상의 냉간 압연을 실시하여 최종 판두께를 갖는 냉연 강판으로 한다. 냉연 강판 권취 장치는, 냉간 압연 후의 냉연 강판을, 공지의 방법에 따라 권취하여 냉연 코일로 한다. 탈수소 장치(300a)는, 당해 냉연 코일을 강판 코일(C)로 하여, 냉연 코일에 대하여, 전술한 조건으로 진동을 부가한다. 당해 진동의 부가에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 냉연 강판을 얻을 수 있다. 또한, 강판의 제조 시스템은, 열간 압연 후의 열연 강판을 권취하여 얻어지는 열연 코일에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가할 수 있는 탈수소 장치(300a)를 추가로 갖고 있어도 좋다. 이어서, 진동 부가 후의 열연 코일로부터 열연 강판을 배출하고 냉간 압연을 실시하여 냉연 코일로 하고, 당해 냉연 코일에 대하여 탈수소 장치(300a)에 의해 추가로 진동을 부가함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 더욱 저감하여, 내수소 취화 특성이 특히 우수한 강판을 얻을 수 있다.

본 적용예에 따른 강판의 제조 방법은, 열연 강판을 냉간 압연하여 냉연 강판으로 하는 공정과, 상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 냉연 코일을 상기 강판 코일로 한다. 진동을 부가하기 전의 냉연 코일의 제조 방법은 특별히 한정되지 않는다. 일 예에 있어서는, 공지의 성분 조성을 갖는 강 슬래브에, 조압연 및 마무리 압연으로 이루어지는 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하고, 당해 열연 강판에 대하여, 열연판 어닐링을 실시하거나 또는 실시하지 않고, 열간 압연 후의 열연 강판 또는 열연판 어닐링 후의 열연 강판에, 1회의 냉간 압연 또는 중간 어닐링을 사이에 두는 2회 이상의 냉간 압연을 실시하여 최종 판두께를 갖는 냉연 강판으로 할 수 있다. 냉간 압연 후의 냉연 강판은, 공지의 방법에 따라 권취하여 냉연 코일로 한다. 당해 냉연 코일에 대하여, 전술한 조건으로 진동을 부가함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 냉연 강판을 얻을 수 있다. 또한, 냉연 코일에 진동을 부가하는 것에 더하여, 열간 압연 후의 열연 강판을 권취하여 열연 코일로 하고, 당해 열연 코일에 대해서도, 전술한 조건으로 진동을 부가해도 좋다. 이어서, 진동 부가 후의 열연 코일로부터 열연 강판을 배출하고, 냉간 압연을 실시하여 냉연 코일로 하고, 당해 냉연 코일에 대하여 추가로 진동을 부가함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 더욱 저감하여, 내수소 취화 특성이 특히 우수한 강판을 얻을 수 있다.

본 실시 형태에 있어서, 진동을 부가하는 열연 강판 또는 냉연 강판의 종류는 특별히 한정되지 않는다. 강판의 성분 조성은 특별히 한정되지 않지만, 실시 형태를 특히 적합하게 적용할 수 있는 강판으로서, 이하의 성분 조성을 갖는 강판이 예시된다. 먼저, 강판의 성분 조성의 적정 범위 및 그의 한정 이유에 대해서 설명한다.

[필수 성분]

C: 0.030％ 이상 0.800％ 이하

C는, 강도를 상승시키기 위해 필요한 원소이다. C량을 0.030％ 이상으로 함으로써, 특히 적합한 강도를 얻을 수 있다. 또한, C량을 0.800％ 이하로 함으로써, 재료 자체의 취화를 특히 적합하게 방지할 수 있다. 이러한 관점에서, C량은, 0.030％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.800％ 이하로 하는 것이 바람직하다. C량은 보다 바람직하게는 0.080％ 이상으로 한다. 또한, C량은 보다 바람직하게는 0.500％ 이하이다.

Si: 0.01％ 이상 3.00％ 이하,

Si는, 치환형 고용체가 되어 재질을 크게 경질화하는 고용 강화 원소로서, 강판의 강도를 상승시키기 위해 유효하다. Si 첨가에 의한 강도 상승의 효과를 얻기 위해, Si량은 0.01％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편으로, 강의 취화 및 연성의 저하를 막고, 나아가서는 적 스케일 등을 막아 양호한 표면 성상을 얻고, 나아가서는 양호한 도금 외관 및 도금 밀착성을 얻는 관점에서, Si량은 3.00％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 그 때문에, Si는 0.01％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 3.00％ 이하로 하는 것이 바람직하다. Si는, 0.10％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하고, 2.50％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.

Mn: 0.01％ 이상 10.00％ 이하

Mn은, 고용 강화에 의해 강판의 강도를 상승시킨다. 이 효과를 얻기 위해, Mn량은 0.01％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편으로, Mn량을 10.00％ 이하로 함으로써, Mn 편석을 적합하게 막아, 강 조직의 불균일을 막아, 수소 취화를 보다 억제할 수 있다. 따라서, Mn량은 10.00％ 이하로 하는 것이 바람직하다. Mn량은, 0.5％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하고, 8.00％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.

P: 0.001％ 이상 0.100％ 이하

P는, 고용 강화의 작용을 갖고, 소망하는 강도에 따라서 첨가할 수 있는 원소이다. 이러한 효과를 얻기 위해, P량을 0.001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편으로, P량을 0.100％ 이하로 함으로써, 우수한 용접성을 얻을 수 있다. 또한, P량을 0.100％ 이하로 함으로써, 강판 표면에 아연 도금 피막을 형성하고, 당해 아연 도금 피막에 합금화 처리를 실시하여 합금화 아연 도금 피막을 형성하는 경우에, 합금화 속도의 저하를 막아, 우수한 품질의 아연 도금 피막을 형성할 수 있다. 따라서, P량은 0.001％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.100％ 이하로 하는 것이 바람직하다. P량은, 0.003％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한, P량은 0.050％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.

S: 0.0001％ 이상 0.0200％ 이하

S량을 저감함으로써, 열간 가공 시의 강의 취화를 적합하게 방지함과 함께, 황화물의 발생을 적합하게 막아 국부 변형능을 향상시킬 수 있다. 그 때문에, S량은 0.0200％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.0100％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하고, 0.0050％ 이하로 하는 것이 더욱 바람직하다. S량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 생산 기술상의 제약에서, S량은 0.0001％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.0050％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.

N: 0.0005％ 이상 0.0100％ 이하

N량을 저감함으로써, 강의 내시효성을 향상할 수 있다. 그 때문에, N량은 0.0100％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.0070％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다. N량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 생산 기술상의 제약에서, N량은 0.0005％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.0010％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다.

Al: 2.000％ 이하

Al은 탈산제로서 작용하여, 강의 청정도에 유효한 원소로서, 탈산 공정에서 첨가하는 것이 바람직하다. 첨가 효과를 얻기 위해, 첨가하는 경우, Al량은 0.001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편으로, 연속 주조 시에 강편 깨짐이 발생하는 것을 적합하게 방지하는 관점에서는, Al량은 2.000％ 이하로 하는 것이 바람직하다. Al량은, 0.010％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한 Al량은, 1.200％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.

[임의 성분]

성분 조성은, 추가로 질량％로, Ti: 0.200％ 이하, Nb: 0.200％ 이하, V: 0.500％ 이하, W: 0.500％ 이하, B: 0.0050％ 이하, Ni: 1.000％ 이하, Cr: 1.000％ 이하, Mo: 1.000％ 이하, Cu: 1.000％ 이하, Sn: 0.200％ 이하, Sb: 0.200％ 이하, Ta: 0.100％ 이하, Ca: 0.0050％ 이하, Mg: 0.0050％ 이하, Zr: 0.0050％ 이하 및 REM: 0.0050％ 이하로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1종의 원소를 추가로 함유해도 좋다.

Ti: 0.200％ 이하

Ti는, 강의 석출 강화에 의해, 또한 페라이트 결정립의 성장 억제에 의한 세립 강화에 의해, 강판의 강도 상승에 기여한다. Ti를 첨가하는 경우에는, 0.005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Ti를 첨가하는 경우, Ti량은 보다 바람직하게는, 0.010％ 이상이다. 또한, Ti량을 0.200％ 이하로 함으로써, 탄질화물의 석출을 적합하게 막아, 성형성을 보다 향상할 수 있다. 따라서, Ti를 첨가하는 경우에는, 그 첨가량을 0.200％ 이하로 하는 것이 바람직하다. Ti량은, 보다 바람직하게는 0.100％ 이하로 한다.

Nb: 0.200％ 이하, V: 0.500％ 이하, W: 0.500％ 이하

Nb, V, W는, 강의 석출 강화에 유효하다. Nb, V, W를 첨가하는 경우에는, 각각 0.005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Nb, V, W를 첨가하는 경우, 보다 바람직하게는, 각각 0.010％ 이상으로 한다. 또한, Nb는 0.200％ 이하, V, W는 0.500％ 이하로 함으로써, Ti와 마찬가지로 탄질화물의 석출량을 적합하게 방지할 수 있고, 성형성을 보다 향상할 수 있다. 따라서, Nb를 첨가하는 경우에는, 그 첨가량은 바람직하게는 0.200％ 이하로 하고, 보다 바람직하게는 0.100％ 이하로 한다. V, W를 첨가하는 경우는, 그 첨가량은, 바람직하게는 각각 0.500％ 이하로 하고, 보다 바람직하게는 각각 0.300％ 이하로 한다.

B: 0.0050％ 이하

B는, 입계의 강화 및 강판의 고강도화에 유효하다. B를 첨가하는 경우에는, 0.0003％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 보다 적합한 성형성을 얻기 위해, B는 0.0050％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 따라서, B를 첨가하는 경우에는, 그 첨가량은, 바람직하게는 0.0050％ 이하, 보다 바람직하게는 0.0030％ 이하로 한다.

Ni: 1.000％ 이하

Ni는, 고용 강화에 의해 강의 강도를 상승시키는 원소이다. Ni를 첨가하는 경우에는, 0.005％ 이상이 바람직하다. 또한, 경질인 마르텐사이트의 면적률을 저감하여 연성을 보다 향상하는 관점에서, Ni는 1.000％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 따라서, Ni를 첨가하는 경우에는, 그 첨가량은, 바람직하게는 1.000％ 이하, 보다 바람직하게는 0.500％ 이하로 한다.

Cr: 1.000％ 이하, Mo: 1.000％ 이하

Cr, Mo는, 강도와 성형성의 밸런스를 향상시키는 작용을 갖기 때문에 필요에 따라서 첨가할 수 있다. Cr, Mo를 첨가하는 경우에는, Cr: 0.005％ 이상, Mo: 0.005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 경질인 마르텐사이트의 면적률을 저감하여 연성을 보다 향상하는 관점에서, Cr, Mo는 각각 Cr: 1.000％ 이하, Mo: 1.000％ 이하로 하는 것이 바람직하다. Cr, Mo는 각각 Cr: 0.500％ 이하, Mo: 0.500％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Cu: 1.000％ 이하

Cu는, 강의 강화에 유효한 원소로서, 필요에 따라서 첨가할 수 있다. Cu를 첨가하는 경우에는, 0.005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 경질인 마르텐사이트의 면적률을 저감하여 연성을 보다 향상하는 관점에서, Cu를 첨가하는 경우에는, 그 양을 1.000％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.200％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.

Sn: 0.200％ 이하, Sb: 0.200％ 이하

Sn 및 Sb는, 강판 표면의 질화 및 산화에 의해 생기는 강판 표층의 수십 ㎛ 정도의 영역의 탈탄을 억제하는 점에서, 필요에 따라서 첨가함으로써, 강도 및 재질 안정성의 확보에 유효하다. Sn, Sb를 첨가하는 경우에는, 각각 0.002％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 보다 우수한 인성을 얻기 위해, Sn 및 Sb를 첨가하는 경우에는, 그 함유량은, 각각 0.200％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.050％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.

Ta: 0.100％ 이하

Ta는, Ti나 Nb와 마찬가지로, 합금 탄화물 및 합금 탄질화물을 생성하여 고강도화에 기여한다. 더하여, Nb 탄화물이나 Nb 탄질화물에 일부 고용하여, (Nb, Ta)(C, N)과 같은 복합 석출물을 생성함으로써 석출물의 조대화(coarsening)를 현저하게 억제하여, 석출 강화에 의한 강도로의 기여를 안정화시키는 효과가 있다고 생각된다. 이 때문에, Ta를 함유하는 것이 바람직하다. 여기에서, Ta를 첨가하는 경우에는, 0.001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Ta량의 상한은 특별히 한정되지 않지만, 비용을 저감하는 관점에서, Ta를 첨가하는 경우에는, 그 함유량은, 0.100％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.050％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.

Ca: 0.0050％ 이하, Mg: 0.0050％ 이하, Zr: 0.0050％ 이하, REM: 0.0050％ 이하

Ca, Mg, Zr 및 REM은, 황화물의 형상을 구상화하고, 성형성으로의 황화물의 악영향을 개선하기 위해 유효한 원소이다. 이들 원소를 첨가하는 경우에는, 각각 0.0005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 개재물 등의 증가를 적합하게 막아, 표면 및 내부 결함 등을 보다 적합하게 방지하기 위해, Ca, Mg, Zr 및 REM을 첨가하는 경우는, 그 첨가량은 각각 0.0050％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.0020％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.

본 실시 형태는, 특히 수소 취화가 문제가 되는 고강도 강판에 대해서도 적합하게 적용할 수 있다. 고강도 강판으로 이루어지는 강판 코일(C)에 대하여 탈수소 장치(300a)로, 혹은 본 강판의 제조 방법을 적용하여, 진동을 부가함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 고강도 강판을 얻을 수 있다. 예를 들면, 본 실시 형태에 있어서 제조되는 강판은, 590㎫ 이상, 보다 바람직하게는 1180㎫ 이상, 더욱 바람직하게는 1470㎫ 이상의 인장 강도를 갖는 고강도 강판일 수 있다. 또한, 강판의 인장 강도는, JIS Z 2241(2011)에 준거하여 측정한다. 고강도 강판에 있어서는, 수소 취화에 의한 지연 파괴가 자주 문제가 되지만, 본 실시 형태에 의하면, 인장 강도를 해치는 일 없이, 내수소 취화 특성이 우수한 고강도 강판을 제조할 수 있다.

또한, 본 실시 형태에 따른 탈수소 장치 및 강판의 제조 방법에 의하면, 공지의 스테인리스강에 진동을 부가하여, 내수소 취화 특성이 우수한 스테인리스강을 제조할 수도 있다. 이하, 강판이 스테인리스 강판인 경우의 성분 조성 및 그의 한정 이유에 대해서 설명한다.

[필수 성분]

C : 0.001％ 이상 0.400％ 이하

C는, 스테인리스강에 있어서 고강도를 얻기 위해서도 빠뜨릴 수 없는 원소이다. 그러나, C 함유량이 0.400％를 초과하면, 강 제조에 있어서의 템퍼링 시에 Cr과 결합하여 탄화물로서 석출하고, 당해 탄화물이 강의 내식성 및 인성을 열화시킨다. 한편으로, C의 함유량이 0.001％ 미만에서는 충분한 강도가 얻어지지 않고, 0.400％를 초과하면 상기 열화가 현저해진다. 따라서, C의 함유량을 0.001％ 이상 0.400％ 이하로 한다. C 함유량은 0.005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, C 함유량은 0.350％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Si: 0.01％ 이상 2.00％ 이하

Si는, 탈산제로서 유용한 원소이다. 이 효과는 Si 함유량을 0.01％ 이상으로 함으로써 얻어진다. 그러나, Si를 과잉으로 함유하면, 강 중에 고용한 Si가 강의 가공성을 저하시킨다. 이 때문에, Si 함유량의 상한은 2.00％로 한다. Si 함유량은 0.05％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, Si 함유량은 1.8％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Mn: 0.01％ 이상 5.00％ 이하

Mn은, 강의 강도를 높이는 효과를 갖는다. 이들 효과는, Mn의 0.01％ 이상의 함유로 얻어진다. 그러나, Mn 함유량이 5.00％를 초과하면, 강의 가공성이 저하한다. 이 때문에, Mn 함유량의 상한은 5.00％로 한다. Mn 함유량은 0.05％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, Mn 함유량은 4.6％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

P: 0.001％ 이상 0.100％ 이하

P는 입계 편석에 의한 입계 파괴를 조장하는 원소이기 때문에 낮은 쪽이 바람직하고, 상한을 0.100％로 한다. 바람직하게는 P 함유량은 0.030％ 이하이다. 더욱 바람직하게는 P 함유량은 0.020％ 이하이다. 또한, P 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 생산 기술상의 관점에서 0.001％ 이상으로 한다.

S: 0.0001％ 이상 0.0200％ 이하

S는 MnS 등의 황화물계 개재물이 되어 존재하여 연성이나 내식성 등을 저하시키는 원소로서, 특히 함유량이 0.0200％를 초과한 경우에 그들의 악영향이 현저하게 생긴다. 그 때문에 S 함유량은 최대한 낮은 쪽이 바람직하고, S 함유량의 상한은 0.0200％로 한다. 바람직하게는 S 함유량은 0.010％ 이하이다. 더욱 바람직하게는 S 함유량은 0.005％ 이하이다. 또한, S 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 생산 기술상의 관점에서 0.0001％ 이상으로 한다.

Cr: 9.0％ 이상 28.0％ 이하

Cr은 스테인리스강을 구성하는 기본적인 원소이고, 게다가 내식성을 발현하는 중요한 원소이다. 180℃ 이상의 가혹한 환경에 있어서의 내식성을 고려한 경우, Cr 함유량이 9％ 미만에서는 충분한 내식성이 얻어지지 않고, 한편으로 28.0％를 초과하면 효과는 포화하여 경제성의 점에서 문제가 생긴다. 따라서, Cr 함유량을 9.0％ 이상 28.0％ 이하로 한다. Cr 함유량은 10.0％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, Cr 함유량은 25.0％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Ni: 0.01％ 이상 40.0％ 이하

Ni는 스테인리스강의 내식성을 향상시키는 원소이지만, 0.01％ 미만에서는 그 효과가 충분히 발휘되지 않고, 한편, 과도한 첨가는, 스테인리스강을 경질화하여, 성형성을 열화시키는 것 외에, 응력 부식 깨짐을 발생시키기 쉽게 한다. 그 때문에, Ni 함유량을 0.01％ 이상 40.0％ 이하로 한다. Ni 함유량은 0.1％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, Ni 함유량은 30.0％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

N: 0.0005％ 이상 0.500％ 이하

N은 스테인리스강의 내식성 향상에 유해한 원소이지만, 오스테나이트 생성 원소이기도 하다. 0.5％를 초과하여 함유시키면 열 처리 시에 질화물이 되어 석출하여, 스테인리스강의 내식성 및 인성이 열화한다. 그 때문에, N 함유량의 상한을 0.500％, 바람직하게는 0.20％로 한다.

Al: 3.000％ 이하,

Al은 탈산 원소로서 첨가되는 것 외에, 산화 스케일의 박리를 억제하는 효과가 있다. 그러나, 3.000％를 초과하여 첨가하면, 성장의 저하 및, 표면 품질의 열화를 초래한다. 그 때문에, Al 함유량의 상한을 3.000％로 한다. Al 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Al 함유량은 0.01％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한, Al 함유량은 2.5％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

[임의 성분]

스테인리스강의 성분 조성은, 추가로 질량％로, Ti: 0.500％ 이하, Nb: 0.500％ 이하, V: 0.500％ 이하, W: 2.000％ 이하, B: 0.0050％ 이하, Mo: 2.000％ 이하, Cu: 3.000％ 이하, Sn: 0.500％ 이하, Sb: 0.200％ 이하, Ta: 0.100％ 이하, Ca: 0.0050％ 이하, Mg: 0.0050％ 이하, Zr: 0.0050％ 이하 및 REM: 0.0050％ 이하로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1종의 원소를 추가로 함유하고 있어도 좋다.

Ti: 0.500％ 이하

Ti는, C, N, S와 결합하여 내식성, 내립계 부식성, 딥드로잉성을 향상시키기 위해 첨가하는 원소이다. 단, 0.500％를 초과하여 첨가하면, 고용 Ti에 의해 스테인리스강이 경질화하여, 인성이 열화한다. 그 때문에, Ti 함유량의 상한을 0.500％로 한다. Ti 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.003％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Ti 함유량은 0.005％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한 Ti 함유량은 0.300％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Nb: 0.500％ 이하

Nb는, Ti와 마찬가지로, C, N, S와 결합하여 내식성, 내립계 부식성, 딥드로잉성을 향상시키기 위해 첨가하는 원소이다. 또한, 가공성의 향상이나 고온 강도의 향상에 더하여, 극간 부식의 억제 및 재부동태화를 촉진시키기 위해, 필요에 따라서 첨가된다. 단, 과도한 첨가는 스테인리스강의 경질화를 초래하여 성형성을 열화시키기 때문에, Nb 함유량의 상한을 0.500％로 한다. Nb 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.003％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Nb 함유량은 0.005％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한, Nb 함유량은 0.300％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

V: 0.500％ 이하

V는, 극간 부식을 억제시키기 위해, 필요에 따라서 첨가된다. 그러나, 과도한 첨가는, 스테인리스강을 경질화하여 성형성을 열화시키기 때문에, V 함유량의 상한을 0.500％로 한다. V 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.01％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. V 함유량은 0.03％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한, V 함유량은 0.300％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

W: 2.000％ 이하

W는, 내식성과 고온 강도의 향상에 기여하기 때문에, 필요에 따라서 첨가한다. 단, 2.000％ 초과의 첨가에 의해 스테인리스강이 경질화하여, 강판 제조 시의 인성 열화나 비용 증가에 연결되기 때문에, W 함유량의 상한을 2.000％로 한다. W 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.050％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. W 함유량은 0.010％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한, W 함유량은 1.500％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

B: 0.0050％ 이하

입계에 편석함으로써 제품의 2차 가공성을 향상시키는 원소이다. 부품을 2차 가공할 때의 세로 깨짐을 억제하는 것 외에, 겨울철에 깨짐을 발생시키지 않기 위해 필요에 따라서 첨가한다. 단, 과도한 첨가는 가공성, 내식성의 저하를 초래한다. 그 때문에, B 함유량의 상한을 0.0050％로 한다. B 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.0002％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. B 함유량은 0.0005％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한, B 함유량은 0.0035％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Mo: 2.000％ 이하

Mo는 내식성을 향상시키는 원소로서, 특히 극간 구조를 갖는 경우에는 극간 부식을 억제하는 원소이다. 단, 2.0％를 초과하면 현저하게 성형성이 열화하기 때문에, 그 함유량의 상한을 2.000％로 한다. Mo 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Mo 함유량은 0.010％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한, Mo 함유량은 1.500％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Cu: 3.000％ 이하

Cu는, Ni나 Mn과 마찬가지로, 오스테나이트 안정화 원소로서, 상 변태에 의한 결정립 미세화에 유효하다. 또한, 극간 부식의 억제나 재부동태화를 촉진시키기 때문에, 필요에 따라서 첨가된다. 단, 과도한 첨가는 경질화하는 것 외에, 인성 및 성형성을 열화시키기 때문에, 그 함유량의 상한을 3.000％로 한다. Cu 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Cu 함유량은 0.010％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한, Cu 함유량은 2.000％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Sn: 0.500％ 이하

Sn은, 내식성과 고온 강도의 향상에 기여하기 때문에, 필요에 따라서 첨가한다. 단, 0.500％를 초과하여 첨가하면 강판 제조 시의 슬래브 깨짐이 생기는 경우가 있기 때문에, 그 함유량의 상한을 0.500％ 이하로 한다. Sn 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.002％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Sn 함유량은 0.005％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한, Sn 함유량은 0.300％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Sb: 0.200％ 이하

Sb는, 입계에 편석하여 고온 강도를 올리는 작용을 이루는 원소이다. 단, 0.200％를 초과하면, Sb 편석이 생겨, 용접 시에 깨짐이 생기기 때문에, 그 함유량의 상한을 0.200％로 한다. Sb 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.002％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Sb 함유량은 0.005％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한, Sb 함유량은 0.100％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Ta: 0.100％ 이하

Ta는, C나 N과 결합하여 인성의 향상에 기여하기 때문에 필요에 따라서 첨가한다. 단, 0.100％를 초과하여 첨가하면 그 효과는 포화하고, 제조 비용의 증가가 되기 때문에, 그 함유량의 상한을 0.100％로 한다. Ta 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.002％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Ta 함유량은 0.005％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한, Ta 함유량은 0.080％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

Ca: 0.0050％ 이하, Mg: 0.0050％ 이하, Zr: 0.0050％ 이하, REM(Rare Earth Metal): 0.0050％ 이하

Ca, Mg, Zr 및 REM은, 황화물의 형상을 구상화하고, 성형성으로의 황화물의 악영향을 개선하기 위해 유효한 원소이다. 이들 어느 것의 원소를 첨가하는 경우에는, 각 원소의 함유량은 각각 0.0005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 그러나, 각 함유량이 과잉인 경우, 개재물 등이 증가하여, 표면 및 내부 결함이 발생하는 경우가 있다. 따라서, 이들 어느 것의 원소를 첨가하는 경우, 각 원소의 함유량은 각각 0.0050％ 이하로 한다. 이들 원소의 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 각 원소의 함유량은 0.0002％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 각 원소의 함유량은 0.0005％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한, 각 원소의 함유량은 각각 0.0035％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

[[어닐링 장치]]

[[어닐링 공정]]

전술한 냉연 강판, 열연 강판에 대하여, 어닐링을 실시해도 좋다. 즉, 본 강판의 제조 시스템은, 냉연 강판, 열연 강판에 대하여 어닐링을 실시하는 어닐링 장치를 갖고 있어도 좋다. 어닐링을 실시하는 타이밍은 특별히 한정되지 않지만, 일반적으로 어닐링 공정에 있어서 강 중에 수소가 침입하는 점에서, 최종적으로 내수소 취화 특성이 우수한 강판을 얻기 위해, 어닐링은 진동을 부가하기 전에 실시하는 것이 바람직하다. 어닐링 장치는, 배치 어닐링로라도 좋고, 연속 어닐링 장치라도 좋다.

[배치 어닐링]

배치 어닐링로를 이용하여 어닐링 공정을 행하는 경우, 강판의 제조 시스템은, 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 배치 어닐링로와, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일(C)로 하는 탈수소 장치(300a)를 갖는다. 배치 어닐링로는, 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일로 한다. 또한, 본 명세서에 있어서 배치 어닐링이란, 배치 어닐링로에 있어서의 가열 보존유지를 의미하고, 가열 보존유지 후의 서냉은 포함하지 않는다. 어닐링 후의 어닐링 코일은, 배치 어닐링로 내에 있어서의 로냉, 또는 공냉 등에 의해 냉각한다. 탈수소 장치(300a)는, 어닐링 코일을 강판 코일(C)로 하여, 강판 코일(C)에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가한다. 탈수소 장치(300a)는, 배치 어닐링로와는 따로 형성되어 있어도 좋지만, 탈수소 장치(300a)의 수용부(80) 및 가열부가 배치 어닐링로를 겸하고 있어도 좋다. 환언하면, 배치 어닐링로에, 로 내에 수용되는 강판 코일(C)에 대하여 진동을 부가하여 제품 코일로 하는 진동 부가 장치(60)를 형성하여, 탈수소 장치(300a)로 해도 좋다. 탈수소 장치(300a)의 수용부(80)및 가열부가 배치 어닐링로를 겸하고 있는 경우, 진동의 부가는, 배치 어닐링 후, 어닐링 코일을 실온까지 냉각한 후에 행할 수도 있고, 어닐링 코일을 냉각하면서 진동의 부가를 행할 수도 있다. 전술한 바와 같이, 강판의 온도가 높은 쪽이 확산성 수소를 효율 좋게 저감할 수 있기 때문에, 배치 어닐링 후, 어닐링 코일을 실온까지 냉각한 후에 행할 수도 있고, 어닐링 코일을 냉각하면서 진동의 부가를 행함으로써, 강 중의 확산성 수소를 보다 효율 좋게 저감할 수 있다.

배치 어닐링로를 이용하여 어닐링 공정을 행하는 경우, 강판의 제조 방법은, 냉연 강판 또는 열연 강판을 권취하여 얻은 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 공정을 포함하고, 당해 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하여, 어닐링 코일에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가한다. 우선, 냉연 강판 또는 열연 강판을 공지의 방법에 의해 권취하여 냉연 코일 또는 열연 코일로 한다. 이어서, 냉연 코일 또는 열연 코일을 배치 어닐링로 넣어, 배치 어닐링로 내에서 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일로 한다. 어닐링 후의 어닐링 코일은, 배치 어닐링로 내에 있어서의 로냉, 또는 공냉 등에 의해 냉각한다. 이어서, 어닐링 코일에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가한다. 어닐링 코일에 대한 진동의 부가는, 배치 어닐링 중, 즉 냉연 코일 또는 열연 코일을 가열 보존유지 중에 행하면 좋다. 또한, 진동의 부가는, 배치 어닐링 후, 즉 냉연 코일 또는 열연 코일을 가열 보존유지한 후에 행해도 좋다. 진동의 부가는, 배치 어닐링 후, 어닐링 코일을 실온까지 냉각한 후에 행해도 좋고, 어닐링 코일을 냉각하면서 행해도 좋다. 전술한 바와 같이, 강판의 온도가 높은 쪽이 확산성 수소를 효율 좋게 저감할 수 있기 때문에, 배치 어닐링 중, 또는 배치 어닐링 후 어닐링 코일을 냉각하면서, 어닐링 코일에 대하여 진동을 부가하는 것이 바람직하다. 어닐링 코일에 대한 진동 부가는, 배치 어닐링로 내에서 행할 수도 있고, 어닐링 코일을 배치 어닐링로로부터 취출하여 행할 수도 있다. 바람직하게는, 배치 어닐링로 내에서 어닐링 코일에 대하여 진동을 부가한다. 배치 어닐링로 내에서 어닐링 코일에 대하여 진동을 부가함으로써, 효율 좋게 강 중의 확산성 수소를 저감할 수 있다.

[연속 어닐링 장치에 의한 어닐링]

어닐링은, 냉연 강판 또는 열연 강판을 연속 어닐링 장치(Continuous Annealing Line: CAL)에 통판시킴으로써 행할 수도 있다. 연속 어닐링 장치를 이용하여 어닐링 공정을 행하는 경우, 강판의 제조 시스템은, 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 냉연 강판 또는 열연 강판을 배출하는 어닐링 전 배출 장치와, 상기 냉연 강판 또는 열연 강판을 연속 어닐링하여, 어닐링 강판으로 하는 연속 어닐링로와, 상기 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일을 얻는 어닐링 강판 권취 장치와, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일(C)로 하는 탈수소 장치(300a)를 갖는다. 어닐링 전 배출 장치는, 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 냉연 강판 또는 열연 강판을 배출하여, 당해 냉연 강판 또는 열연 강판을 CAL에 공급한다. CAL의 구성은 특별히 한정되지 않지만, 일 예에 있어서 CAL은, 가열대, 균열대 및, 냉각대가 이 순서로 배치된 연속 어닐링로를 갖는다. 냉각대는, 복수의 냉각대로 구성되어도 좋고, 그 경우, 일부의 냉각대는, 냉각 과정의 냉연 강대를 일정 온도 범위에서 보존유지하는 보존유지대나, 냉각 과정의 강판을 재가열하는 재가열대라도 좋다. 또한, 가열대의 통판 방향 상류측에 예열대가 있어도 좋다. 어닐링 전 배출 장치는, CAL의 연속 어닐링로의 상류에 형성된 페이 오프 릴일 수 있다. 어닐링 강판 권취 장치는, CAL의 연속 어닐링로의 하류에 형성된 텐션 릴일 수 있다. CAL에 있어서는, (A) 페이 오프 릴에 의해 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 배출된 냉연 강판 또는 열연 강판이, (B) 통판 방향 상류측으로부터 가열대, 균열대 및, 냉각대가 위치하는 연속 어닐링로 내에 통판되어, (B-1) 가열대 및 균열대 내에서 냉연 강판 또는 열연 강판을 어닐링하여 어닐링 강판으로 하고, (B-2) 냉각대 내에서 어닐링 강판을 냉각하여, 연속 어닐링을 행하고, (C) 연속 어닐링로로부터 배출된 어닐링 강판을 계속해서 통판시키고, (D) 텐션 릴에 의해 강판을 권취하여, 어닐링 코일로 한다. 탈수소 장치(300a)는, 당해 어닐링 코일을 강판 코일(C)로 하여, 어닐링 코일에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가한다. 당해 진동의 부가에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 어닐링 강판을 얻을 수 있다. 또한, 냉각대에 있어서의 강판의 냉각 방법 및 냉각 속도는 특별히 한정되지 않고, 가스 제트 냉각, 미스트 냉각, 수냉 등의 어느 냉각이라도 상관 없다.

연속 어닐링 장치를 이용하여 어닐링 공정을 행하는 경우, 강판의 제조 방법은, 냉연 코일로부터 냉연 강판을 배출하는 공정과, 상기 냉연 강판을 연속 어닐링하여, 어닐링 강판으로 하는 공정과, 상기 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 한다. CAL에 있어서는, (A) 강판 코일이, 페이 오프 릴에 의해 배출되고, (B) 통판 방향 상류측으로부터 가열대, 균열대 및, 냉각대가 위치하는 어닐링로 내에, 강판을 통판시켜, (B-1) 가열대 및 균열대 내에서 강판을 어닐링하고, (B-2) 냉각대 내에서 강판을 냉각하여, 연속 어닐링을 행하고, (C) 어닐링로로부터 배출된 강판을 계속해서 통판시키고, (D) 텐션 릴에 의해 강판을 권취하여, 어닐링 코일로 한다. 당해 어닐링 코일에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가함으로써, 내수소 취화 특성이 우수한 냉연 강판 또는 열연 강판을 얻을 수 있다.

[[도금 강판]]

또한, 본 실시 형태에 따른 탈수소 장치(300a)는, 도금 강판의 제조에도 적용할 수 있다. 본 적용예에 따른 강판의 제조 시스템은, 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 도금 장치와, 상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 도금 강판 권취 장치와, 상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일(C)로 하는 탈수소 장치(300a)를 갖는다. 도금 장치는, 열연 강판, 냉연 강판을 하지 강판으로 하여, 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판을 얻는다. 도금 강판 권취 장치는, 당해 도금 강판을 권취하여 도금 강판 코일로 한다. 탈수소 장치(300a)는, 당해 도금 강판 코일을 강판 코일(C)로 하여, 도금 강판 코일에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가한다. 당해 진동의 부가에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 도금 강판을 얻을 수 있다.

또한, 열연 강판, 냉연 강판을 하지 강판으로 하여, 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판을 얻고, 당해 도금 강판을 진동을 부가하는 강판 코일로 해도 좋다. 도금 강판 코일에 대하여 진동을 부가하는 경우, 강판의 제조 방법은, 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 공정과, 상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일로 한다.

[연속 용융 아연 도금 장치에 의한 도금 피막의 형성]

도금 장치의 종류는 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면 용융 아연 도금 장치일 수 있다. 용융 아연 도금 장치는, 일 예에 있어서는 연속 용융 아연 도금 장치(Continuous hot-dip Galvanizing Line: CGL)일 수 있다. CGL의 구성은 특별히 한정되지 않지만, 일 예에 있어서 CGL는, 가열대, 균열대 및, 냉각대가 이 순서로 배치된 연속 어닐링로와, 당해 냉각대의 후에 형성된 용융 아연 도금 설비를 갖는다. CGL에 있어서는, (A) 페이 오프 릴에 의해 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 배출된 냉연 강판 또는 열연 강판이, (B) 통판 방향 상류측으로부터 가열대, 균열대 및, 냉각대가 위치하는 연속 어닐링로 내에 통판되어, (B-1) 균열대 내에서, 수소를 포함하는 환원성 분위기로 열연 강판 또는 냉연 강판에 어닐링을 실시하여 어닐링 강판으로 하고, (B-2) 냉각대 내에서 어닐링 강판을 냉각하는, 연속 어닐링을 행하여, (C) 어닐링로로부터 배출된 어닐링 강판을 계속해서 통판시키고, (C-1) 연속 어닐링로의 통판 방향 하류에 위치하는 용융 아연 도금욕에 어닐링 강판을 침지시켜, 어닐링 강판에 용융 아연 도금 처리를 실시하여 용융 아연 도금 강판으로 하고, (D) 텐션 릴에 의해 용융 아연 도금 강판을 권취하여, 용융 아연 도금 강판 코일로 한다. 탈수소 장치(300a)는, 당해 용융 아연 도금 강판 코일을 강판 코일(C)로 하여, 당해 용융 아연 도금 강판 코일에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가한다. 당해 진동의 부가에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 용융 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.

열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하는 방법은 특별히 한정되지 않지만, 도금 공정이 용융 아연 도금 공정을 포함하고 있어도 좋다. 즉, 열연 강판 또는 냉연 강판에 용융 아연 도금 처리를 실시하여 용융 아연 도금 강판으로 해도 좋다. 일 예에 있어서는 연속 용융 아연 도금 장치(Continuous hot-dip Galvanizing Line: CGL)를 이용하여 강판에 대하여 용융 아연 도금 처리를 실시할 수 있다. CGL에 있어서는, 강판 코일을, (A) 페이 오프 릴에 의해 배출하고, (B) 통판 방향 상류측으로부터 가열대, 균열대 및, 냉각대가 위치하는 어닐링로 내에, 열연 강판 또는 냉연 강판을 통판시켜, (B-1) 균열대 내에서는, 수소를 포함하는 환원성 분위기로 열연 강판 또는 냉연 강판을 어닐링하여 어닐링 강판으로 하고, (B-2) 냉각대 내에서는 어닐링 강판을 냉각하는, 연속 어닐링을 행하고, (C) 어닐링로로부터 배출된 어닐링 강판을 계속해서 통판시키고, (D) 텐션 릴에 의해 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일로 하고, 그리고, 공정 (C)는, (C-1) 어닐링로의 통판 방향 하류에 위치하는 용융 아연 도금욕에 어닐링 강판을 침지시켜, 어닐링 강판에 용융 아연 도금 처리를 실시하는 공정을 포함한다. 권취된 어닐링 코일은 용융 아연 도금 강판으로 이루어지는 용융 아연 도금 강판 코일이다. 당해 용융 아연 도금 강판 코일에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가함으로써, 내수소 취화 특성이 우수한 용융 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.

또한, 도금 장치가 용융 아연 도금 장치와, 이에 계속되는 합금화로를 포함하고 있어도 좋다. 일 예에 있어서는, CGL을 이용하여 용융 아연 도금 강판을 제조한 후, 전술한 공정 (C-1)에 계속해서, (C-2) 용융 아연 도금욕의 통판 방향 하류에 위치하는 합금화로에 강판을 통판시켜, 용융 아연 도금을 가열 합금화한다. 합금화로를 통판되어 합금화된 합금화 용융 아연 도금 강판은, 권취되어, 합금화 용융 아연 도금 강판 코일이 된다. 탈수소 장치(300a)는, 당해 합금화 용융 아연 도금 강판 코일을 강판 코일(C)로 하여, 합금화 용융 아연 도금 강판 코일에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가한다. 당해 진동의 부가에 의해, 내수소 취화 특성이 우수한 합금화 용융 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.

또한, 도금 공정이 용융 아연 도금 공정과, 이에 계속되는 합금화 공정을 포함하고 있어도 좋다. 즉, 용융 아연 도금 강판에 추가로 합금화 처리를 실시하여, 합금화 용융 아연 도금 강판으로 하고, 당해 용융 아연 도금 강판에 대하여 진동을 부가해도 좋다. 일 예에 있어서는, CGL을 이용하여 용융 아연 도금 강판을 제조한 후, 전술한 공정 (C-1)에 계속해서, (C-2) 용융 아연 도금욕의 통판 방향 하류에 위치하는 합금화로에 강판을 통판시켜, 용융 아연 도금을 가열 합금화한다. 합금화로를 통판되어 합금화된 합금화 용융 아연 도금 강판은, 권취되어, 합금화 용융 아연 도금 강판 코일이 된다. 당해 합금화 용융 아연 도금 강판 코일에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가함으로써, 내수소 취화 특성이 우수한 합금화 용융 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.

또한, 도금 장치는, 아연 도금 피막 외에, Al 도금 피막, Fe 도금 피막을 형성할 수 있다. 또한, 도금 장치는 용융 도금 장치에 한정되지 않고, 전기 도금 장치라도 좋다.

또한, 진동을 부가하는 강판의 표면에 대하여 형성할 수 있는 도금 피막의 종류는 특별히 한정되지 않고, Al 도금 피막, Fe 도금 피막이라도 좋다. 도금 피막을 형성하는 방법은 용융 도금 공정에 한정되지 않고, 전기 도금 공정이라도 좋다.

강판의 제조 시스템은, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판에 대하여, 형상 교정 및 표면 조도의 조정 등을 목적으로 하여 스킨 패스 압연을 행하는 스킨 패스 압연 장치를 추가로 갖고 있어도 좋다. 즉, 본 강판의 제조 방법에 있어서는, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판에 대해서는, 형상 교정 및 표면 조도의 조정 등을 목적으로 하여 스킨 패스 압연을 행할 수 있다. 스킨 패스 압연의 압하율은, 0.1％ 이상으로 제어하는 것이 바람직하고, 또한 2.0％ 이하로 제어하는 것이 바람직하다. 스킨 패스 압연의 압하율을 0.1％ 이상으로 함으로써, 형상 교정의 효과 및, 표면 조도의 조정의 효과를 보다 적합하게 얻을 수 있고, 또한 압하율의 제어도 보다 적합해진다. 또한, 스킨 패스 압연의 압하율을 2.0％ 이하로 함으로써, 생산성이 보다 양호하다. 또한, 스킨 패스 압연 장치는, CGL 또는 CAL과 연속한 장치로 해도 좋고(인라인), CGL 또는 CAL과는 불연속인 장치로 해도 좋다(오프라인). 한 번에 목적의 압하율의 스킨 패스 압연을 행해도 좋고, 수회에 나누어 스킨 패스 압연을 행하여, 목적의 압하율을 달성해도 좋다. 또한, 강판의 제조 시스템은, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판의 표면에, 수지 또는 유지 코팅 등의 각종 도장 처리를 실시하는 도장 설비를 추가로 갖고 있어도 좋다. 즉, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판의 표면에, 수지 또는 유지 코팅 등의 각종 도장 처리를 실시할 수도 있다.

<실시 형태 2>

본 발명의 실시 형태 2에 따른 탈수소 장치는, 강판 코일로부터 강대를 배출하는 배출 장치와, 상기 강대를 통판시키는 통판 장치와, 상기 강대를 권취하는 권취 장치와, 상기 통판 장치를 통판 중의 상기 강대에 대하여, 상기 강대의 진동의 주파수가 100∼100000㎐가 되고, 또한, 상기 강대의 최대 진폭이 10㎚∼500㎛가 되도록 진동을 부가하는 진동 부가 장치를 갖는다.

또한, 본 발명의 실시 형태 2에 따른 강판의 제조 방법은, 강판 코일로부터 강대를 배출하는 공정과, 상기 강대를 통판시키는 통판 공정과, 상기 강대를 권취하여 제품 코일로 하는 공정을 갖고, 상기 통판 공정은, 상기 강대에 대하여, 상기 강대의 진동의 주파수가 100∼100000㎐가 되고, 또한, 상기 강대의 최대 진폭이 10㎚∼500㎛가 되도록 진동을 부가하는 진동 부가 공정을 포함한다.

열간 압연 또는 냉간 압연 후에 임의로 어닐링이 실시된 강판, 혹은 추가로 도금 피막이 형성된 도금 강판은, 코일 형상으로 권취되어 강판 코일이 된다. 당해 강판 코일의 질량은 자주 출하 시의 곤포 질량(packaging mass)과는 상이한 점에서, 리코일 라인에 있어서 곤포 질량으로의 분할이 행해진다. 배출 장치에 의해 강판 코일로부터 강대가 배출되고, 배출된 강대는 되감기 장치에 의해 재차 되감기고, 소정의 곤포 질량이 된 단계에서 전단되어 분할된다. 본 실시 형태에 있어서는, 이 리코일 라인에 의해 배출된 강대에 대하여 진동을 부가한다. 본 실시 형태에 의하면, 통판 중의 강대에 대하여 진동을 부가하는 점에서, 강대의 전체 길이에 걸쳐 모든 곳에 진동을 부가할 수 있다. 또한, 본 실시 형태에 따른 탈수소 장치는, 연속 어닐링 장치 또는 연속 용융 아연 도금 장치와는 불연속인 장치(오프라인)이고, 탈수소 장치는, 강대에 대한 어닐링, 도금 처리 및, 용융 아연 도금 처리를 행하기 위한 설비를 포함하지 않는다.

(진동 부가 장치(60))

진동의 부가에는, 진동 부가 장치를 이용할 수 있다. 일 예에 있어서, 진동 부가 장치는, 전술한 실시 형태 1에 따른 진동 부가 장치(60)와 마찬가지로, 전자석(63)이 통판 중의 강대에 부여하는 외력(인력)에 의해 통판 중의 강대가 진동하도록 구성될 수 있다. 진동 부가 장치(60)의 구성에 대해서는, 진동을 부가하는 대상을 강판 코일이 아니라 통판 중의 강대로 하는 것 이외는, 실시 형태 1과 마찬가지로 할 수 있다.

또한, 전자석(63)은, 통판 중의 강대의 한쪽의 표면에 대향하도록 형성하면 충분하지만, 표리 양면에 대향하도록 형성해도 좋다. 단, 그 경우에는, 편면측의 전자석(63)이 타면측의 전자석(63)과 동일한 높이 위치에 없도록, 높이 위치를 어긋나게 하는 것이 바람직하다.

(진동 부가 장치(70))

다른 예에 있어서는, 진동 부가 장치는, 전술한 실시 형태 1에 따른 진동 부가 장치(70)와 마찬가지로, 진동자가 통판 중의 강대에 부여하는 외력(인력)에 의해 통판 중의 강대가 진동하도록 구성될 수 있다. 도 4A에 나타내는 바와 같이, 진동 부가 장치(70)는, 통판 중의 강대에 접촉하는 진동자(72)를 갖고, 이 진동자(72)에 의해 강대(S)가 진동하도록 구성될 수 있다. 진동 부가 장치(70)의 구성에 대해서는, 진동을 부가하는 대상을 강판 코일은 아니고 통판 중의 강대로 하는 것 이외는, 실시 형태 1과 마찬가지로 할 수 있다.

[[탈수소 장치]]

도 7에, 본 실시 형태에 따른 강판의 제조 방법에 이용하는 탈수소 장치(300b)를 강대(S)의 폭 방향을 앞쪽으로 하여 본 도면을 나타낸다. 도 7은, 통판 중의 강대(S)에 대하여 진동 부가 장치(60)에 의해 진동을 부가하여 강 중의 확산성 수소를 저감하기 위한 탈수소 장치의 일 예를 나타내는 도면이다. 도 7에 나타내는 바와 같이, 본 탈수소 장치(300b)에 있어서는, 배출 장치에 의해 배출된 강대(S)의 통판 과정에 진동 부가 장치(60)를 배치한다. 또한, 도시하지 않지만, 각 진동 부가 장치(60)에 있어서, 각 전자석(63)에는, 증폭기(62)와, 전원(65)과, 제어기(61)가 결합되어 있고, 추가로 제어기(61)에는 진동 검출기(64)가 결합되어 있고, 전자석(63)으로부터 강대(S)에 대하여 진동이 부가되도록 되어 있다. 도 7에 나타내는 바와 같이, 진동 부가 장치(60)는, 통판 중의 강대(S)의 표리 편면에 대해서만 형성해도 좋고, 통판 중의 강대(S)의 표리 양면에 대하여 강대(S)가 가진하도록 형성해도 좋다. 진동 부가 장치(60)를 통판 중의 강대(S)의 표리 양면에 대하여 형성함으로써, 진동 부가 타이밍을 제어하여, 보다 효율 좋게 강 중의 확산성 수소량을 저감할 수 있다. 또한, 도시하지 않지만, 탈수소 장치(300b)는, 강대(S)를 배출 장치로부터 권취 장치를 향하여 통판시키기 위한 통판 장치를 구비한다. 통판 장치는, 예를 들면 강대(S)를 권취 장치를 향하여 통판시키는 통판 롤을 포함한다.

통판 중의 강대(S)의 표면과 소정의 간격을 두고, 강대 폭 방향을 따라 복수의 전자석(63)을 설치하는 것이 바람직하다. 각 전자석(63)으로부터 통판 중의 강대(S)의 표면을 향하여 진동을 부가함으로써, 당해 표면의 폭 방향으로 균일하게 진동을 부가할 수 있다. 강대 폭 방향을 따라 위치하는 복수의 전자석(63)을 통판 방향을 따라 복수 배치함으로써, 강대(S)의 표면이 진동이 부가되는 시간을 충분히 확보할 수 있다.

탈수소 장치(300b) 내에서 전자석(63)을 일정한 간격으로 보존유지하기 위한 형태는 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면 통판 경로에 통판 중의 강대(S)를 덮도록 상자 형상부를 형성하고, 당해 상자 형상부의 내벽에 전자석(63)을 일정한 간격으로 고정할 수 있다.

도 8에, 통판 중의 강대(S)에 대하여 진동 부가 장치(70)에 의해 진동을 부가하여 강 중의 확산성 수소를 저감하기 위한 탈수소 장치의 일 예를 나타낸다. 도 8에 있어서는, 강대(S)의 폭 방향을 앞쪽으로 하여 나타내고 있다. 도 8에 나타내는 바와 같이, 탈수소 장치(300b)는, 배출 장치에 의해 배출된 강대(S)의 통판 과정에 진동 부가 장치(70)의 진동자(72)를 배치한다. 또한, 도시하지 않지만, 각 진동 부가 장치(70)에 있어서, 각 진동자(72)에는, 제어기(71)와, 진동 검출기(73)가 결합되어 있고, 진동자(72)로부터 강대(S)에 대하여 진동이 부가되도록 되어 있다. 도 8에 나타내는 바와 같이, 진동자(72)는 통판 중의 강대(S)에 접촉하도록 배치한다. 진동 부가 장치(70)는, 통판 중의 강대(S)의 표리 편면에 대해서만 형성해도 좋고, 통판 중의 강대(S)의 표리 양면에 대하여 강대(S)가 가진하도록 형성해도 좋다. 진동 부가 장치(70)를 통판 중의 강대(S)의 표리 양면에 대하여 형성함으로써, 진동 부가 타이밍을 제어하여, 보다 효율 좋게 강 중의 확산성 수소량을 저감할 수 있다.

진동자(72)가 통판 중의 강대(S)의 표면과 접촉하도록, 강대 폭 방향을 따라 복수의 진동자(72)를 설치하는 것이 바람직하다. 각 진동자(72)로부터 통판 중의 강대(S)의 표면에 진동을 부가함으로써, 당해 표면의 폭 방향으로 균일하게 진동을 부가할 수 있다. 강대 폭 방향을 따라 위치하는 복수의 진동자(72)를 통판 방향을 따라 복수 배치함으로써, 강대(S)의 표면이 진동이 부가되는 시간을 충분히 확보할 수 있다.

탈수소 장치(300b) 내에서 진동자(72)를 일정한 간격으로 보존유지하기 위한 형태는 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면 통판 경로에 통판 중의 강대(S)를 덮도록 상자 형상부를 형성하고, 당해 상자 형상부의 내벽에 진동자(72)를 일정한 간격으로 고정할 수 있다.

본 실시 형태에 있어서, 통판 중의 강대에 대하여 부가하는 진동의 주파수 및 진동의 최대 진폭은, 실시 형태 1과 마찬가지로 할 수 있다.

[[진동 부가 시간]]

리코일 라인에 있어서는, 연속 어닐링 장치 또는 연속 용융 아연 도금 장치와는 달리, 어닐링 시간과의 균형으로 통판 속도를 조절할 필요가 없다. 그 때문에, 본 실시 형태에 의하면, 조사 시간의 제약 없이, 강대에 대하여 진동을 부가할 수 있다. 진동을 부가하는 시간은 길수록 확산성 수소를 저감할 수 있다고 추측되는 점에서, 진동을 부가하는 시간은 1분간 이상으로 하는 것이 바람직하다. 진동의 부가 시간은, 보다 바람직하게는 30분간 이상, 더욱 바람직하게는 60분간 이상으로 한다. 한편으로, 생산성의 관점에서, 진동의 부가 시간은 30000분간 이하로 하는 것이 바람직하고, 10000분간 이하로 하는 것이 보다 바람직하고, 1000분간 이하로 하는 것이 더욱 바람직하다. 진동의 부가 시간은, 강대(S)의 통판 속도와, 진동 부가 장치의 위치(예를 들면, 강판 폭 방향을 따라 위치하는 복수의 진동 부가 장치(60)로 이루어지는 장치군의 통판 방향을 따른 수)에 의해 조정할 수 있다.

본 실시 형태에 의하면, 진동 부가 후에 얻어지는 제품 코일의 확산성 수소량을 0.5질량ppm 이하까지 저감할 수 있다. 제품 코일의 확산성 수소량을 0.5질량ppm 이하까지 저감함으로써, 수소 취화를 막을 수 있다. 진동 부가 후의 강 중의 확산성 수소량은, 바람직하게는 0.3질량ppm 이하, 더욱 바람직하게는 0.2질량ppm 이하이다. 진동 부가 후의 강 중의 확산성 수소량은, 실시 형태 1과 마찬가지로 측정할 수 있다.

[[가열 장치]]

[[강대의 보존유지 온도]]

또한, 도 7, 8에 나타내는 바와 같이, 탈수소 장치(300b)는, 강대(S)를 300℃ 이하에서 가열하면서 진동을 부가하기 위한 가열 장치(74)를 추가로 갖고 있어도 좋다. 진동 부가 공정의 강대(S)의 온도는 특별히 한정되지 않는다. 본 실시 형태에 의하면, 강대(S)를 가열 보존유지하지 않고서도, 강 중의 확산성 수소를 저감할 수 있기 때문이다. 그러나, 가열부에 의해 강대(S)를 가열하면서 진동을 부가함으로써, 수소의 확산 속도를 보다 높일 수 있기 때문에, 강 중의 확산성 수소량을 보다 저감할 수 있다. 따라서, 진동을 부가할 때의 강대(S)의 온도는 30℃ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 50℃ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하고, 100℃ 이상으로 하는 것이 더욱 바람직하다. 진동 부가 공정에 있어서의 강대(S)의 온도의 상한은 특별히 한정되지 않지만, 강대(S)의 조직 변화를 적합하게 방지하는 관점에서, 300℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, 본 실시 형태에 있어서, 진동을 부가할 때의 강대(S)의 온도는, 강대(S)의 표면의 온도를 기준으로 한다. 강대의 표면 온도는, 일반적인 방사 온도계에 의해 측정할 수 있다. 가열 장치(74)를 형성하는 형태는 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면 도 7, 8에 나타내는 바와 같이, 강대(S)의 통판 경로에 가열 장치(74)를 형성할 수 있다. 강대(S)의 통판 경로에 가열 장치(74)를 형성하는 경우, 도 7, 8에 나타내는 바와 같이, 통판 경로에 있어서 진동 부가 장치(60)보다도 상류측에 가열 장치(74)를 형성함으로써, 충분히 가열된 강대(S)에 대하여 진동을 부가할 수 있다. 또한 예를 들면, 통판 중의 강판을 전술한 상자 형상부로 덮고, 상자 형상부의 측벽에 히터를 설치하는 방법에 의해, 강대(S)를 가열 보존유지하면서 진동을 부가할 수 있다. 또한, 외부에서 발생시킨 고온의 공기를 상자 형상부에 송풍하고, 상자 형상부 내에서 순환시키는 방법에 의해서도, 강대(S)를 가열 보존유지하면서 진동을 부가할 수 있다. 가열 방식은 특별히 한정되지 않고, 연소식, 전기식 중 어느 것이라도 좋다. 일 예에 있어서, 가열 장치(74)는, 유도식 가열 장치일 수 있다.

본 실시 형태에 따른 탈수소 장치(300b)는, 탈수소 장치(300b)의 외부에 상기 진동이 전달되는 것을 방지하는 제진부(vibration damper)를 추가로 갖고 있어도 좋다. 제진부의 구체적인 구성은 특별히 한정되지 않지만, 제진부는 예를 들면 강대(S) 및 전자석(63)을 내포하도록 덮는 제진재일 수 있다.

[[열연 강판]]

실시 형태 1과 마찬가지로, 본 실시 형태에 따른 탈수소 장치(300b) 및 강판의 제조 방법은, 열연 강판의 제조에 적용할 수 있다.

본 적용예에 따른 강판의 제조 시스템은, 강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 열간 압연 장치와, 상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 열연 강판 권취 장치와, 상기 열연 코일을 상기 강판 코일로 하는 탈수소 장치(300b)를 갖는다. 공지의 열간 압연 장치에 의해 제조한 열연 코일로부터, 열연 강판을 배출하여 통판시키고, 통판 중의 열연 강판에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 열연 강판을 얻을 수 있다.

실시 형태 1과 마찬가지로, 본 실시 형태에 따른 강판의 제조 방법은, 열연 강판의 제조에 적용할 수 있다. 본 적용예에 따른 강판의 제조 방법은, 강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 공정과, 상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 열연 코일을 상기 강판 코일로 한다. 진동을 부가하기 전의 열연 코일의 제조 방법은 특별히 한정되지 않고, 예를 들면 실시 형태 1에 예시한 제조 방법으로 할 수 있다. 당해 열연 코일로부터 열연 강판을 배출하여 통판시키고, 통판 중의 열연 강판에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 열연 강판을 얻을 수 있다.

[[냉연 강판]]

본 실시 형태에 따른 탈수소 장치(300b) 및 강판의 제조 방법은, 냉연 강판의 제조에도 적용할 수 있다.

본 적용예에 따른 강판의 제조 시스템은, 열연 강판에 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 하는 냉간 압연 장치와, 상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 냉연 강판 권취 장치와, 상기 냉연 코일을 상기 강판 코일(C)로 하는 탈수소 장치(300b)를 갖는다. 공지의 열연 강판에 공지의 냉간 압연 장치에 의해 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판을 얻는다. 냉연 강판 권취 장치는, 당해 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일로 한다. 당해 냉연 코일을 강판 코일(C)로 하여, 당해 냉연 코일로부터 냉연 강판을 배출하여 통판시키고, 통판 중의 냉연 강판에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 냉연 강판을 얻을 수 있다.

본 적용예에 따른 강판의 제조 방법은, 열연 강판을 냉간 압연하여 냉연 강판으로 하는 공정과, 상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 냉연 코일을 상기 강판 코일로 한다. 진동을 부가하기 전의 냉연 코일의 제조 방법은 특별히 한정되지 않고, 예를 들면 실시 형태 1에 예시한 제조 방법으로 할 수 있다. 당해 냉연 코일로부터 냉연 강판을 배출하여 통판시키고, 통판 중의 냉연 강판에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 냉연 강판을 얻을 수 있다.

탈수소 장치(300b)에 의해 진동을 부가하는 열연 강판 및 냉연 강판의 성분 조성은 한정되지 않지만, 본 실시 형태에 의하면, 590㎫ 이상, 보다 바람직하게는 1180㎫ 이상, 더욱 바람직하게는 1470㎫ 이상의 인장 강도를 갖는 고강도 강판에 대하여 탈수소 장치(300b)로 진동을 부가함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 고강도 강판을 얻을 수 있다.

열연 강판 및 냉연 강판의 성분 조성은, 예를 들면 실시 형태 1에 있어서 예시한 성분 조성으로 할 수 있다.

[[어닐링 장치]]

실시 형태 1과 마찬가지로, 강판의 제조 시스템은, 냉연 강판, 열연 강판에 대하여 어닐링을 실시하는 어닐링 장치를 갖고 있어도 좋다. 어닐링을 실시하는 타이밍은 특별히 한정되지 않지만, 일반적으로 어닐링 공정에 있어서 강 중에 수소가 침입하는 점에서, 최종적으로 내수소 취화 특성이 우수한 강판을 얻기 위해, 어닐링은 진동을 부가하기 전에 실시하는 것이 바람직하다. 어닐링 장치는, 배치 어닐링로라도 좋고, 연속 어닐링 장치라도 좋다.

[[어닐링 공정]]

실시 형태 1과 마찬가지로, 냉연 강판, 열연 강판에 대하여, 어닐링을 실시해도 좋다. 어닐링을 실시하는 타이밍은 특별히 한정되지 않지만, 어닐링은 진동 부가 공정보다도 전에 실시하는 것이 바람직하다. 어닐링 공정은, 배치 어닐링로에 의해 행할 수도 있고, 연속 어닐링 장치를 이용하여 행할 수도 있다.

[배치 어닐링]

배치 어닐링로를 이용하여 어닐링 공정을 행하는 경우, 강판의 제조 시스템은, 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 배치 어닐링로와, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일(C)로 하는 탈수소 장치(300b)를 갖는다. 어닐링 후의 어닐링 코일은, 배치 어닐링로 내에 있어서의 로냉, 또는 공냉 등에 의해 냉각한다. 배출 장치는, 어닐링 코일로부터 어닐링 강판을 배출하여 통판 장치에 공급하고, 통판 장치는, 어닐링 강판을 통판시킨다. 진동 부가 장치(60)는, 통판 중의 당해 어닐링 강판에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가한다. 당해 진동의 부가에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 어닐링 강판을 얻을 수 있다.

배치 어닐링로를 이용하여 어닐링 공정을 행하는 경우, 강판의 제조 방법은, 냉연 강판 또는 열연 강판을 권취하여 냉연 코일 또는 열연 코일로 하는 공정과, 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 공정을 포함하고, 당해 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 한다. 어닐링 후의 어닐링 코일은, 배치 어닐링로 내에 있어서의 로냉, 또는 공냉 등에 의해 냉각한다. 이어서, 어닐링 코일로부터 어닐링 강판을 배출하여 통판시키고, 통판 중의 당해 어닐링 강판에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 열연 강판 또는 냉연 강판을 얻을 수 있다.

[연속 어닐링 장치에 의한 어닐링]

어닐링은, 냉연 강판 또는 열연 강판을 연속 어닐링 장치(Continuous Annealing Line: CAL)에 통판시킴으로써 행할 수도 있다. 연속 어닐링 장치를 이용하여 어닐링 공정을 행하는 경우, 강판의 제조 시스템은, 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 냉연 강판 또는 열연 강판을 배출하는 어닐링 전 배출 장치와, 상기 냉연 강판 또는 열연 강판을 연속 어닐링하여, 어닐링 강판으로 하는 연속 어닐링로와, 상기 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일을 얻는 어닐링 강판 권취 장치와, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일(C)로 하는 탈수소 장치(300b)를 갖는다. 연속 어닐링 장치의 구성에 대해서는, 실시 형태 1과 마찬가지이다. 탈수소 장치(300b)의 배출 장치는, 어닐링 코일로부터 어닐링 강판을 배출하여 통판 장치에 공급하고, 통판 장치는, 어닐링 강판을 통판시킨다. 진동 부가 장치(60)는, 통판 중의 당해 어닐링 강판에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가한다. 당해 진동의 부가에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 어닐링 강판을 얻을 수 있다.

연속 어닐링 장치를 이용하여 어닐링 공정을 행하는 경우, 진동 부가 전의 어닐링 코일은, 실시 형태 1과 마찬가지로 제조할 수 있다. 당해 어닐링 코일로부터 어닐링 강대를 배출하여, 통판 중의 어닐링 강판에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가함으로써, 내수소 취화 특성이 우수한 냉연 강판 또는 열연 강판을 얻을 수 있다.

[[도금 강판]]

실시 형태 1과 마찬가지로, 본 실시 형태에 따른 탈수소 장치(300b) 및 강판의 제조 방법은, 도금 강판의 제조에도 적용할 수 있다.

본 적용예에 따른 강판의 제조 시스템은, 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 도금 장치와, 상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 도금 강판 권취 장치와, 상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일(C)로 하는 탈수소 장치(300b)를 갖는다. 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 대하여 형성할 수 있는 도금 피막의 종류는 특별히 한정되지 않고, 아연 도금 피막 외에, Al 도금 피막, Fe 도금 피막이라도 좋다. 도금 피막을 형성하는 방법은 용융 도금 공정에 한정되지 않고, 전기 도금 공정이라도 좋다.

또한, 본 적용예에 따른 강판의 제조 방법은, 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 공정과, 상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일로 한다.

[연속 용융 아연 도금 장치에 의한 도금 피막의 형성]

도금 장치의 종류는 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면 용융 아연 도금 장치일 수 있다. 용융 아연 도금 장치는, 일 예에 있어서는 연속 용융 아연 도금 장치(Continuous hot-dip Galvanizing Line: CGL)일 수 있다. CGL의 구성에 대해서는, 실시 형태 1과 마찬가지일 수 있다. 탈수소 장치(300b)의 배출 장치는, CGL에 의해 제조된 용융 아연 도금 강판 코일로부터 용융 아연 도금 강판을 배출하여 통판 장치에 공급하고, 통판 장치는, 용융 아연 도금 강판을 통판시킨다. 진동 부가 장치(60)는, 통판 중의 당해 어닐링 강판에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가한다. 당해 진동의 부가에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감하여, 내수소 취화 특성이 우수한 용융 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.

진동을 부가하기 전의 강판에 용융 아연 도금 처리를 실시하여 용융 아연 도금 강판으로 해도 좋다. 일 예에 있어서는 연속 용융 아연 도금 장치(Continuous hot-dip Galvanizing Line: CGL)를 이용하여 강대에 대하여 용융 아연 도금 처리를 실시할 수 있다. CGL의 구성에 대해서는, 실시 형태 1과 마찬가지로 할 수 있다. 진동을 부가하기 전의 용융 아연 도금 강판 코일은, 실시 형태 1과 마찬가지로 제조할 수 있다. 당해 용융 아연 도금 강판 코일은 용융 아연 도금 강판을 배출하여 통판시키고, 통판 중의 용융 아연 도금 강판에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가함으로써, 내수소 취화 특성이 우수한 용융 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.

또한, 도금 장치가 용융 아연 도금 장치와, 이에 계속되는 합금화로를 포함하고 있어도 좋다. 즉, 본 강판의 제조 방법에 있어서, 도금 처리가 용융 아연 도금 공정과, 이에 계속되는 합금화 공정을 포함하고 있어도 좋다. 합금화로를 갖는 도금 장치로서는, 실시 형태 1에서 예시한, 용융 아연 도금욕의 통판 방향 하류에 합금화로를 갖는 CGL을 이용할 수 있다. 용융 아연 도금 공정과, 이에 계속되는 합금화 공정에 의해 형성된 합금화 용융 아연 도금 강판 코일로부터 합금화 용융 아연 도금 강판을 배출하고, 당해 합금화 용융 아연 도금 강판에 대하여 전술한 조건으로 진동을 부가함으로써, 내수소 취화 특성이 우수한 합금화 용융 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.

실시 형태 1과 마찬가지로, 강판의 제조 시스템은, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판에 대하여, 형상 교정 및 표면 조도의 조정 등을 목적으로 하여 스킨 패스 압연을 행하는 스킨 패스 압연 장치를 추가로 갖고 있어도 좋다. 또한, 강판의 제조 시스템은, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판의 표면에, 수지 또는 유지 코팅 등의 각종 도장 처리를 실시하는 도장 설비를 추가로 갖고 있어도 좋다.

즉, 본 강판의 제조 방법에 있어서, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판에 대해서는, 실시 형태 1과 마찬가지로, 스킨 패스 압연을 행할 수 있다. 또한, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판의 표면에, 수지 또는 유지 코팅 등의 각종 도장 처리를 실시할 수도 있다.

(실시예)

<실시예 1>

표 1에 나타내는 성분 조성을 갖고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강 소재를 전로에서 용제하고, 연속 주조법으로 강 슬래브로 했다. 얻어진 강 슬래브를 열간 압연 후, 냉간 압연하고, 추가로 어닐링을 실시하여 냉연 강판(CR)을 얻었다. 일부의 냉연 강판에 대해서는, 추가로 용융 아연 도금 처리를 실시하여, 용융 아연 도금 강판(GI)으로 했다. 일부의 용융 아연 도금 강판에 대해서는, 추가로 합금화 처리를 실시하여, 합금화 용융 아연 도금 강판(GA)을 얻었다. CR, GI, GA의 모두 판두께 1.4㎜, 폭 1000㎜로 했다. CAL로서는, 가열대, 균열대 및, 냉각대가 이 순서로 배치된 CAL을 이용했다. CGL로서는, 가열대, 균열대 및, 냉각대가 이 순서로 배치된 연속 어닐링로와, 당해 냉각대의 후에 형성된 용융 아연 도금 설비를 갖는 CGL을 이용했다. 배치 어닐링로로서는, 일반적인 배치 어닐링로를 이용했다.

얻어진 CR, GI, GA의 강판 코일에 대하여, 혹은 당해 강판 코일로부터 배출한 강대에 대하여, 진동을 부가했다. 도 1 또는 도 4에 나타내는 진동 부가 장치를 이용하여, 표 2에 나타내는 주파수, 최대 진폭 및, 조사 시간의 조건으로 진동을 부가했다. 표 2 중에서는, 강판 코일에 대하여 진동을 부가한 경우를 A, 배출한 강대에 대하여 진동을 부가한 경우는 B로서 나타내고 있다. 강판 코일에 대하여 진동을 부가하는 경우, 도 5(a), (c) 및, 도 6에 나타내는 탈수소 장치를 이용했다. 강대에 진동을 부가하는 경우, 도 3, 4(a)에 나타내는 탈수소 장치를 이용했다. 강판 코일(외경: 1500㎜, 내경: 610㎜, 폭: 1000㎜)에 대하여 진동을 부가하는 경우, 수용부의 크기는, 높이 방향: 2500㎜, 깊이: 2000㎜, 폭 방향: 2500㎜로 했다. 전자석에 의해 진동을 부가하는 경우, 강판 코일을 둘러싸도록 전자석을 수용부의 내벽에 배치했다. 진동자에 의해 진동을 부가하는 경우, 강판 코일의 표면에, 강판 코일의 둘레 방향을 따라 중심각 10° 간격으로 진동자(72)를 배치했다. 통판 중의 강대에 대하여 진동을 부가한 경우는, 통판 중의 강대의 표리 양면측에 전자석 또는 진동자를 배치했다. 전자석은, 강대의 폭 방향을 따라 6개, 강대 폭 방향 단부로부터 강대 폭 방향을 따라 균등하게 배치했다. 또한, 표 2 중에서 실온이란, 25℃ 전후를 의미한다. 또한, 최대 진폭은, 진동 부가 장치의 위치(즉, 진동 부가 장치와 강대(S) 또는 강판 코일(C)과의 거리)는 고정한 후에, 전자석에 흐르게 하는 전류의 주파수 및 전류값을 조정함으로써, 또는 진동자에 흐르게 하는 직류 펄스 전류의 주파수 및 전류값을 조정함으로써, 조정했다. 또한, 조사 시간은, 강판 코일에 대하여 진동을 부가하는 경우에 대해서는 진동 부가 장치의 구동 시간을 조정함으로써, 조정했다. 배출한 강대에 대하여 진동을 부가하는 경우에 대해서는, 강대의 통판 속도를 조정함으로써, 진동의 부가 시간을 조정했다.

진동 부가 후의 각 강판에 대해서, 이하에 설명하는 방법으로, 인장 특성, 강 중의 확산성 수소량, 신장 플랜지성 및, 굽힘성의 평가를 행하고, 그 결과를 표 2에 나타냈다.

인장 시험은, JIS Z 2241(2011년)에 준거하여 행했다. 진동 부가 후의 각 강판으로부터, 인장 방향이 강판의 압연 방향과 직각이 되도록 JIS 5호 시험편을 채취했다. 각 시험편을 이용하여, 크로스 헤드 변위 속도가 1.67×10^－1㎜/s인 조건으로 인장 시험을 행하여, TS(인장 강도)를 측정했다.

신장 플랜지성은, 구멍 확장 시험에 의해 평가했다. 구멍 확장 시험은, JIS Z 2256에 준거하여 행했다. 얻어진 강판으로부터, 100㎜×100㎜의 샘플을 전단으로 채취했다. 당해 샘플에, 클리어런스를 12.5％로 하여 직경 10㎜의 구멍을 펀칭했다. 내경 75㎜의 다이스를 이용하여, 구멍의 주위를 주름 누름력 9ton(88.26kN)으로 억제한 상태로, 꼭지각 60°의 원추 펀치를 구멍에 압입하여 균열 발생 한계에 있어서의 구멍 직경을 측정했다. 하기의 식 (4)로부터, 한계 구멍 확장률: λ(％)를 구하고, 이 한계 구멍 확장률의 값으로부터 구멍 확장성을 평가했다.

한계 구멍 확장률: λ(％)＝{(D_f－D₀)/D₀}×100····(4)

단, 상기식에 있어서, D_f는 균열 발생 시의 구멍 지름(㎜), D₀은 초기 구멍 지름(㎜)이다. 강판의 강도에 관계 없이, λ의 값이 20％ 이상인 경우에, 신장 플랜지성이 양호하다고 판단했다.

굽힘 시험은, JIS Z 2248에 준거하여 행했다. 얻어진 강판으로부터, 강판의 압연 방향에 대하여 평행 방향이 굽힘 시험의 축 방향이 되도록, 폭이 30㎜, 길이가 100㎜로 하는 직사각형 형상의 시험편을 채취했다. 그 후, 압입 하중이 100kN, 밀어붙임 보존유지 시간을 5초로 하는 조건으로, 굽힘 각도를 90°로 하여 V블록법에 의해 굽힘 시험을 행했다. 또한, 본 발명에서는, 90° V굽힘 시험을 행하여, 굽힘 정점의 능선부를 40배의 현미경(RH-2000: 가부시키가이샤 하이록스 제조)으로 관찰하고, 균열 길이가 200㎛ 이상인 균열이 확인되지 않게 되었을 때의 굽힘 반경을 최소 굽힘 반경(R)으로 했다. R을 판두께(t)로 나눈 값(R/t)이, 5.0 이하인 경우를, 굽힘 시험이 양호하다고 판단했다.

강 중의 확산성 수소량은 전술한 방법에 따라 측정했다.

표 2에 나타내는 바와 같이, 본 발명예에서는, 진동 부가 공정을 행했기 때문에, 수소량이 적고, 내수소 취화 특성의 지표로서, 신장 플랜지성(λ) 및 굽힘성(R/t)이 우수한 강판을 제조할 수 있었다. 한편, 비교예에서는, 신장 플랜지성(λ) 및 굽힘성(R/t)의 어느 1개 이상이 뒤떨어져 있다.

본 발명예에서는, 강판에 대하여 진동을 부가했기 때문에, 내수소 취화 특성이 우수한 강판을 제조할 수 있었다.

60 : 진동 부가 장치
61 : 제어기
62 : 증폭기
63 : 전자석
63A : 자석
63A1 : 자극면
63B : 코일
64 : 진동 검출기
65 : 전원
70 : 진동 부가 장치
71 : 제어기
72 : 진동자
73 : 진동 검출기
74 : 가열 장치
80 : 수용부
90 : 코일 보존유지부
300a, 300b : 탈수소 장치
S : 강대
C : 강판 코일

Claims

강대(steel strip)를 코일 형상으로 권취한 강판 코일을 수용하는 수용부와,
상기 수용부에 수용되는 상기 강판 코일에 대하여, 상기 강판 코일의 진동의 주파수가 100∼100000㎐가 되고, 또한, 상기 강판 코일의 최대 진폭이 10㎚∼500㎛가 되도록 진동을 부가하는 진동 부가 장치
를 갖는, 탈수소 장치.
제1항에 있어서,
상기 진동 부가 장치는, 상기 강판 코일의 표면에 이간하여 대향하는 자극면(magnet pole surface)을 갖는 전자석을 갖고, 상기 전자석이 상기 강판 코일에 부여하는 외력에 의해 상기 강판 코일이 진동하도록 구성되는, 탈수소 장치.
제1항에 있어서,
상기 진동 부가 장치는, 상기 강판 코일에 접촉하는 진동자를 갖고, 상기 진동자에 의해 상기 강판 코일이 진동하도록 구성되는, 탈수소 장치.
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 강판 코일을 가열하면서 상기 진동을 부가하기 위한 가열부를 추가로 갖는, 탈수소 장치.
강판 코일로부터 강대를 배출하는 배출 장치와,
상기 강대를 통판(pass through)시키는 통판 장치(sheet passing device)와,
상기 강대를 권취하는 권취 장치와,
상기 통판 장치를 통판 중의 상기 강대에 대하여, 상기 강대의 진동의 주파수가 100∼100000㎐가 되고, 또한, 상기 강대의 최대 진폭이 10㎚∼500㎛가 되도록 진동을 부가하는 진동 부가 장치
를 갖는, 탈수소 장치.
제5항에 있어서,
상기 진동 부가 장치는, 통판 중의 상기 강대의 표면에 이간하여 대향하는 자극면을 갖는 전자석을 갖고, 상기 전자석이 상기 강대에 부여하는 외력에 의해 상기 강대가 진동하도록 구성되는, 탈수소 장치.
제5항에 있어서,
상기 진동 부가 장치는, 통판 중의 상기 강대에 접촉하는 진동자를 갖고, 상기 진동자에 의해 상기 강대가 진동하도록 구성되는, 탈수소 장치.
제5항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 강대를 가열하면서 상기 진동을 부가하기 위한 가열부를 추가로 갖는, 탈수소 장치.
제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 탈수소 장치의 외부에 상기 진동이 전달되는 것을 방지하는 제진부(vibration damper)를 추가로 갖는, 탈수소 장치.
강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 열간 압연 장치와,
상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 열연 강판 권취 장치와,
상기 열연 코일을 상기 강판 코일로 하는, 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치
를 갖는, 강판의 제조 시스템.
열연 강판에 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 하는 냉간 압연 장치와,
상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 냉연 강판 권취 장치와,
상기 냉연 코일을 상기 강판 코일로 하는, 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치
를 갖는, 강판의 제조 시스템.
냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 배치 어닐링로와,
상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는, 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치
를 갖는, 강판의 제조 시스템.
냉연 코일 또는 열연 코일로부터 각각 냉연 강판 또는 열연 강판을 배출하는 어닐링 전 배출 장치와,
상기 냉연 강판 또는 열연 강판을 연속 어닐링하여, 어닐링 강판으로 하는 연속 어닐링로와,
상기 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일을 얻는 어닐링 강판 권취 장치와,
상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는, 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치
를 갖는, 강판의 제조 시스템.
열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 도금 장치와,
상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 도금 강판 권취 장치와,
상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일로 하는, 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치
를 갖는, 강판의 제조 시스템.
제14항에 있어서,
상기 도금 장치가 용융 아연 도금 장치인, 강판의 제조 시스템.
제14항에 있어서,
상기 도금 장치가, 용융 아연 도금 장치와, 이에 계속되는 합금화로(alloying furnace)를 포함하는, 강판의 제조 시스템.
제14항에 있어서,
상기 도금 장치가 전기 도금 장치인, 강판의 제조 시스템.
강대를 코일 형상으로 권취한 강판 코일에 대하여, 상기 강판 코일의 진동의 주파수가 100∼100000㎐가 되고, 또한, 상기 강판 코일의 최대 진폭이 10㎚∼500㎛가 되도록 진동을 부가하여 제품 코일로 하는 진동 부가 공정을 포함하는, 강판의 제조 방법.
제18항에 있어서,
상기 진동 부가 공정은, 상기 강판 코일을 300℃ 이하로 보존유지(hold)하여 행해지는, 강판의 제조 방법.
강판 코일로부터 강대를 배출하는 공정과,
상기 강대를 통판시키는 통판 공정과,
상기 강대를 권취하여 제품 코일로 하는 공정
을 갖고, 상기 통판 공정은, 상기 강대에 대하여, 상기 강대의 진동의 주파수가 100∼100000㎐가 되고, 또한, 상기 강대의 최대 진폭이 10㎚∼500㎛가 되도록 진동을 부가하는 진동 부가 공정을 포함하는, 강판의 제조 방법.
제20항에 있어서,
상기 진동 부가 공정은, 상기 강대를 300℃ 이하로 보존유지하여 행해지는, 강판의 제조 방법.
제18항 내지 제21항 중 어느 한 항에 있어서,
강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 공정과,
상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 공정
을 포함하고, 상기 열연 코일을 상기 강판 코일로 하는, 강판의 제조 방법.
제18항 내지 제21항 중 어느 한 항에 있어서,
열연 강판에 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 하는 공정과,
상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 공정
을 포함하고, 상기 냉연 코일을 상기 강판 코일로 하는, 강판의 제조 방법.
제18항 내지 제21항 중 어느 한 항에 있어서,
냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는, 강판의 제조 방법.
제18항 내지 제21항 중 어느 한 항에 있어서,
냉연 코일 또는 열연 코일로부터 각각 냉연 강판 또는 열연 강판을 배출하는 공정과,
상기 냉연 강판 또는 상기 열연 강판을 연속 어닐링하여, 어닐링 강판을 얻는 공정과,
상기 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일을 얻는 공정
을 포함하고, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는, 강판의 제조 방법.
제18항 내지 제21항 중 어느 한 항에 있어서,
열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 도금 공정과,
상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 공정
을 포함하고, 상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일로 하는, 강판의 제조 방법.
제26항에 있어서,
상기 도금 공정이 용융 아연 도금 공정을 포함하는, 강판의 제조 방법.
제26항에 있어서,
상기 도금 공정이, 용융 아연 도금 공정과, 이에 계속되는 합금화 공정을 포함하는, 강판의 제조 방법.
제26항에 있어서,
상기 도금 공정이 전기 도금 공정을 포함하는, 강판의 제조 방법.
제18항 내지 제29항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제품 코일이, 590㎫ 이상의 인장 강도를 갖는 고강도 강판으로 이루어지는, 강판의 제조 방법.
제18항 내지 제30항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제품 코일이, 질량％로,
C: 0.030％ 이상 0.800％ 이하,
Si: 0.01％ 이상 3.00％ 이하,
Mn: 0.01％ 이상 10.00％ 이하,
P: 0.001％ 이상 0.100％ 이하,
S: 0.0001％ 이상 0.0200％ 이하,
N: 0.0005％ 이상 0.0100％ 이하 및
Al: 2.000％ 이하
를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 하지 강판을 포함하는, 강판의 제조 방법.
제31항에 있어서,
상기 성분 조성은, 추가로 질량％로,
Ti: 0.200％ 이하,
Nb: 0.200％ 이하,
V: 0.500％ 이하,
W: 0.500％ 이하,
B: 0.0050％ 이하,
Ni: 1.000％ 이하,
Cr: 1.000％ 이하,
Mo: 1.000％ 이하,
Cu: 1.000％ 이하,
Sn: 0.200％ 이하,
Sb: 0.200％ 이하,
Ta: 0.100％ 이하,
Ca: 0.0050％ 이하,
Mg: 0.0050％ 이하,
Zr: 0.0050％ 이하 및
REM: 0.0050％ 이하로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1종의 원소를 추가로 함유하는, 강판의 제조 방법.
제18항 내지 제30항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제품 코일은, 질량％로,
C: 0.001％ 이상 0.400％ 이하,
Si: 0.01％ 이상 2.00％ 이하,
Mn: 0.01％ 이상 5.00％ 이하,
P: 0.001％ 이상 0.100％ 이하,
S: 0.0001％ 이상 0.0200％ 이하,
Cr: 9.0％ 이상 28.0％ 이하,
Ni: 0.01％ 이상 40.0％ 이하,
N : 0.0005％ 이상 0.500％ 이하 및
Al: 3.000％ 이하
를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 스테인리스 강판을 포함하는, 강판의 제조 방법.
제33항에 있어서,
상기 성분 조성이, 추가로, 질량％로,
Ti: 0.500％ 이하,
Nb: 0.500％ 이하,
V: 0.500％ 이하,
W: 2.000％ 이하,
B: 0.0050％ 이하,
Mo: 2.000％ 이하,
Cu: 3.000％ 이하,
Sn: 0.500％ 이하,
Sb: 0.200％ 이하,
Ta: 0.100％ 이하,
Ca: 0.0050％ 이하,
Mg: 0.0050％ 이하,
Zr: 0.0050％ 이하 및
REM: 0.0050％ 이하
로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1종의 원소를 추가로 함유하는, 강판의 제조 방법.
제18항 내지 제34항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제품 코일은 0.50질량ppm 이하의 확산성 수소량을 갖는, 강판의 제조 방법.