KR20220033517A

KR20220033517A - 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법

Info

Publication number: KR20220033517A
Application number: KR1020227005123A
Authority: KR
Inventors: 유지 다나카; 히데카즈 미나미; 나오키 다카야마; 타카코 야마시타
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2019-08-20
Filing date: 2020-06-19
Publication date: 2022-03-16
Also published as: CN114269961A; EP3988679A4; WO2021033407A1; CN114269961B; JPWO2021033407A1; EP3988679A1; MX2022002156A; KR102687217B1; JP6879441B1; US20220340989A1; US11926881B2

Abstract

높은 항복비와 우수한 신장 플랜지성을 갖는 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다. 질량％로, C: 0.10∼0.30％, Si: 0.50∼2.00％, Mn: 2.5∼4.0％, P: 0.050％ 이하, S: 0.020％ 이하, Al: 0.10％ 이하, N: 0.01％ 이하, Ti: 0.100％ 이하, B: 0.0003∼0.0030％를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고, 또한, N 및 Ti가 하기 (1)식을 만족하고, 마르텐사이트 및 베이나이트의 합계 면적률이 95％ 이상이고, 면적이 3㎛² 이상이고, 또한 탄소 농도가 0.7[C] 미만인 베이나이트가, 1200개/㎟ 이하인, 고강도 냉연 강판. ([N]/14)/([Ti]/47.9)＜1 …(1) 여기에서, [C], [N] 및 [Ti]는, 각각 C, N 및 Ti의 함유량(질량％)이다.

Description

고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법

본 발명은, 특히 자동차 등의 구조 부품의 부재로서 적합한, 고강도 냉연 강판에 관한 것이다.

최근, 환경 문제의 고조로부터 CO₂ 배출 규제가 엄격화되고 있어, 자동차 분야에 있어서는 연비 향상을 목적으로 한 차체의 경량화가 과제가 되고 있다. 그 때문에 자동차 부품으로의 고강도 강판의 적용에 의한 박육화가 진행되고 있고, 특히 인장 강도(TS)로 1180㎫ 이상의 고강도 강판의 적용이 진행되고 있다.

자동차의 구조용 부재나 보강용 부재에 사용되는 고강도 강판에는, 강도 이외에 가공성이 우수한 것이 요구된다. 특히 복잡 형상을 갖는 부품은, 신장 플랜지 가공을 실시하기 때문에, 우수한 신장 플랜지성(이하, 구멍 확장성이라고 칭하는 경우도 있음)이 요구된다. 또한 자동차의 충돌 안전성의 관점에서, 강도에 더하여, 충돌 시의 탑승자의 거주 공간을 확보하도록, 용이하게 변형하지 않는 것이 요구되는 부재도 있다. 따라서, 이러한 자동차 부품에는 고항복비의 강판을 사용하는 것이 요망된다.

일반적으로 강판의 고강도화는, 성형성(연성, 딥 드로잉성, 신장 플랜지성)의 저하를 초래하기 때문에, 강판의 고강도화에 수반하여, 성형 시의 균열 등이 문제가 되는 경우가 있다. 특히, TS가 1180㎫ 이상의 고강도 강판에 있어서, 인장 강도를 저하시키는 일 없이 신장 플랜지성을 중첩적으로 향상시키는 것은 매우 어렵다. 이 때문에, TS가 1180㎫ 이상의 고강도 강판에 있어서, 높은 항복비와 우수한 신장 플랜지성을 갖는 강판의 개발이 요망되고 있다.

특허문헌 1에서는, 마르텐사이트를 면적률로 15∼50％ 포함하는 베이나이트-마르텐사이트 조직으로 함으로써, TS가 980㎫ 이상으로서, 고항복비와 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그의 제조 방법이 개시되어 있다. 또한, 특허문헌 2에서는, 금속 조직이 페라이트와 면적률이 1∼30％의 경질 제2상으로 함으로써, 항복비가 0.70 이상의 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법이 개시되어 있다.

일본공개특허공보 2013-147736호 일본공개특허공보 2008-106351호

그러나, 특허문헌 1 및 2에 개시된 강판은, 모두 TS가 1180㎫ 미만이고, 신장 플랜지성도 고려되어 있지 않다.

본 발명은 상기 사정을 감안하여 이루어진 것으로서, 높은 항복비와 우수한 신장 플랜지성을 갖는 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다. 여기에서, 본 발명에 있어서의 높은 항복비란, 항복비(YR)가 70％ 이상인 것을 말한다. 또한, 본 발명에 있어서의 우수한 신장 플랜지성이란, 신장 플랜지성의 지표인 구멍 확장률 λ가 30％ 이상인 것을 말한다.

본 발명자들은 상기 과제를 해결하기 위해, 예의 검토를 거듭했다. 그 결과, TS: 1180㎫ 이상으로 하기 위해, 강판의 주요 조직을 경질인 마르텐사이트로 하고, 또한 우수한 신장 플랜지성을 얻기 위해 마르텐사이트 이외의 조직을 줄여, 실질 마르텐사이트 단상으로 하면 좋은 것을 알 수 있었다. 그러나, 마이크로 조직을 마르텐사이트 단상 조직으로 해도, 신장 플랜지성이나 YR이 소망하는 값을 만족시키지 않는 경우가 있었다.

그래서, 추가로 강판의 마이크로 조직과 기계 특성의 관계에 대해서 상세하게 조사했다. 우선 강판의 마이크로 조직에 대해서, 마르텐사이트 조직은, 종래에는 나이탈(nital) 등으로 에칭하여 주사 전자 현미경(SEM)으로 조직 판정을 행하고 있었다. 본 발명자들은, 이 방법으로 마르텐사이트라고 판정한 조직의 원소 분포를, 전자선 마이크로 애널라이저(EPMA: Electron Probe Micro Analyzer)로 상세하게 측정한 결과, 실질 마르텐사이트 단상 조직이라고 판단하고 있던 강판이라도, 마이크로 조직 중의 탄소의 분포가 불균일해져 있는 영역이 있는 것을 알 수 있었다. 탄소의 분포가 불균일한 마이크로 조직에 있어서, 탄소 농도가 주위보다 낮은 영역은 베이나이트 조직이라고 생각되지만, 종래의 SEM에 의한 마이크로 조직 평가법에서는, 마르텐사이트와 외관이 매우 흡사하여, 마르텐사이트 중의 베이나이트 조직을 식별하는 것은 곤란했다.

그래서, 강판의 탄소 분포를 미시적 또한 정량적으로 조사하기 위해, 시료의 단면을 경면으로 연마하고, EPMA를 이용하여 탄소의 맵핑 측정을 행하여, 강판 조직과 기계 특성의 관계를 조사했다. 그 결과, 탄소 농도가 낮은 베이나이트 조직 중, 3㎛² 이상의 면적을 갖는 조대한 베이나이트립의 비율을 소정량 이하로 한 경우에, 신장 플랜지성과 항복비가 향상하는 것을 인식했다.

본 발명은 이상의 인식에 기초하여 이루어진 것으로서, 그 요지는 이하와 같다.

[1] 질량％로,

C: 0.10∼0.30％,

Si: 0.50∼2.00％,

Mn: 2.5∼4.0％,

P: 0.050％ 이하,

S: 0.020％ 이하,

Al: 0.10％ 이하,

N: 0.01％ 이하,

Ti: 0.100％ 이하,

B: 0.0003∼0.0030％를 함유하고,

잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고,

또한, N 및 Ti가 하기 (1)식을 만족하고,

마르텐사이트 및 베이나이트의 합계 면적률이 95％ 이상이고,

면적이 3㎛² 이상이고, 또한 탄소 농도가 0.7[C] 미만인 베이나이트가, 1200개/㎟ 이하인, 고강도 냉연 강판.

([N]/14)/([Ti]/47.9)＜1 …(1)

여기에서, [C], [N] 및 [Ti]는, 각각 C, N 및 Ti의 함유량(질량％)이다.

[2] 상기 성분 조성이, 추가로, 질량％로,

Nb: 0.001∼0.020％,

V: 0.001∼0.100％,

Mo: 0.010∼0.500％,

Cr: 0.01∼1.00％,

Cu: 0.01∼1.00％,

Ni: 0.01∼0.50％,

Ca: 0.0001∼0.0200％,

REM: 0.0001∼0.0200％

중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유하는, [1]에 기재된 고강도 냉연 강판.

[3] 상기 성분 조성이, 추가로, 질량％로,

Nb: 0.020％ 이하,

V: 0.100％ 이하,

Mo: 0.500％ 이하,

Cr: 1.00％ 이하,

Cu: 1.00％ 이하,

Ni: 0.50％ 이하,

Ta: 0.100％ 이하,

W: 0.500％ 이하,

Sn: 0.200％ 이하,

Sb: 0.200％ 이하,

Co: 0.100％ 이하,

Zr: 0.0200％ 이하,

Ca: 0.0200％ 이하,

Mg: 0.0200％ 이하,

REM: 0.0200％ 이하

[4] 강판 표면에 아연 도금층을 갖는, [1] 내지 [3] 중 어느 하나에 기재된 고강도 냉연 강판.

[5] [1] 내지 [3] 중 어느 하나에 기재된 성분 조성을 갖는 강 소재에, 열간 압연을 실시함으로써 열연 강판을 얻는 열연 공정과, 상기 열연 강판에 산 세정을 실시하는 산 세정 공정과, 상기 산 세정된 열연 강판에 냉간 압연을 실시함으로써 냉연 강판을 얻는 냉연 공정과,

상기 냉연 강판을 950∼1200℃의 어닐링 온도에서 어닐링하는 어닐링 공정과,

상기 어닐링 온도로부터 냉각을 개시하고, Ar3점 이상에서 Ms점 이하까지의 온도역을, 평균 냉각 속도: 15℃/s 이상으로 냉각하는 냉각 공정을 구비하는, 고강도 냉연 강판의 제조 방법.

[6] [1] 내지 [3] 중 어느 하나에 기재된 성분 조성을 갖는 강 소재에, 열간 압연을 실시함으로써 열연 강판을 얻는 열연 공정과, 상기 열연 강판에 산 세정을 실시하는 산 세정 공정과, 상기 산 세정된 열연 강판에 냉간 압연을 실시함으로써 냉연 강판을 얻는 냉연 공정과,

상기 어닐링 온도로부터 냉각을 개시하고, Ar3점 이상에서 450℃까지의 온도역을, 평균 냉각 속도: 15℃/s 이상으로 냉각하는 제1 냉각 공정과,

상기 냉각된 냉연 강판에 아연 도금 처리를 실시하는 도금 공정과,

상기 도금 공정 후, Ms점 이하까지의 온도역을 평균 냉각 속도: 15℃/s 이상으로 냉각하는 제2 냉각 공정을 구비하는, 고강도 냉연 강판의 제조 방법.

[7] 상기 도금 공정 후, 상기 제2 냉각 공정의 전에, 합금화 처리를 실시하는 합금화 공정을 추가로 구비하는, [6]에 기재된 고강도 냉연 강판의 제조 방법.

본 발명에 의하면, 고항복비를 가짐과 함께, 신장 플랜지성이 우수한 인장 강도 1180㎫ 이상의 고강도 냉연 강판을 얻을 수 있다. 본 발명의 고강도 냉연 강판은, 예를 들면 자동차 구조 부재에 적용함으로써, 충돌 안전성의 확보와 차체 경량화에 의한 연비 향상을 도모할 수 있다.

(발명을 실시하기 위한 형태)

[성분 조성]

우선, 본 발명의 강판의 성분 조성에 대해서 설명한다. 특별히 언급하지 않는 한, 각 성분의 함유량을 나타내는 「％」는, 「질량％」라고 한다.

C: 0.10∼0.30％

C는 본 발명에 있어서 중요한 원소이다. 마르텐사이트 변태했을 때의 강판의 인장 강도는 고용 C량으로 결정된다. 또한, C는 강판의 마르텐사이트 변태점(Ms점)을 크게 내리는 효과가 있다. C 함유량이 0.10％ 미만에서는, 1180㎫ 이상의 인장 강도를 얻을 수 없다. 또한, Ms점이 상승하기 때문에, 오스테나이트가 불안정해져, 페라이트 변태나 베이나이트 변태에 의해, 페라이트립이나 조대한 베이나이트립이 발생하기 쉬워지기 때문에, 항복비 및 신장 플랜지성이 열화한다. 그 때문에, C 함유량을 0.10％ 이상으로 하고, 바람직하게는 0.11％ 이상으로 한다. C 함유량이 0.30％ 초과에서는, 잔류 오스테나이트가 과도하게 생성되기 때문에, 신장 플랜지성 및 항복비가 저하한다. 그 때문에, C 함유량을 0.30％ 이하로 하고, 바람직하게는 0.28％ 이하로 한다.

Si: 0.50∼2.00％

Si는, 마르텐사이트 중의 탄화물 생성을 억제하고, 강도를 확보하기 위해 필요하다. Si 함유량이 0.50％ 미만에서는, 1180㎫ 이상의 인장 강도를 얻을 수 없다. 그 때문에, Si 함유량을 0.50％ 이상으로 한다. 바람직하게는 0.60％ 이상으로 한다. Si 함유량이 2.00％ 초과에서는 효과가 포화할 뿐만 아니라, 도금성이 저하한다. 그 때문에, Si 함유량을 2.00％ 이하로 한다. 바람직하게는 1.8％ 이하로 한다.

Mn: 2.5∼4.0％

Mn은 강의 퀀칭성을 높여 마르텐사이트 조직을 얻기 위해 중요한 원소이다. Mn 함유량이 2.5％ 미만에서는, 페라이트 변태 및 조대한 베이나이트 변태가 발생하기 쉬워, 강도, 항복비 및 신장 플랜지성이 열화한다. 그 때문에, Mn 함유량을 2.5％ 이상으로 한다. 바람직하게는 2.7％ 이상으로 한다. Mn 함유량이 4.0％ 초과에서는, 과도하게 경화하여 냉간 압연이 곤란해진다. 그 때문에, Mn 함유량을 4.0％ 이하로 한다. 바람직하게는 3.8％ 이하로 한다.

P: 0.050％ 이하

P는, 불가피적 불순물로서 냉연 강판에 포함되는 원소로서, 냉연 강판의 신장 플랜지성이나 용접성을 열화시킨다. 그 때문에, P 함유량을 0.050％ 이하로 한다. 한편, P 함유량은 낮으면 낮을수록 좋기 때문에, P 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않고, P 함유량은 0％ 이상이라도 좋고, 0％ 초과라도 좋다. 그러나, 과도한 저감은 제조 비용을 증가시키기 때문에, 제조 비용의 관점에서, P 함유량을 0.001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.

S: 0.020％ 이하

S는, 불가피적 불순물로서 냉연 강판에 포함되는 원소로서, 신장 플랜지성이나 용접성을 열화시킨다. 그 때문에, S 함유량은 0.020％ 이하로 한다. 한편, S 함유량은 낮으면 낮을수록 좋기 때문에, S 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않고, S 함유량은 0％ 이상이면 좋고, 0％ 초과라도 좋다. 그러나, 과도한 저감은 제조 비용을 증가시키기 때문에, 제조 비용의 관점에서, S 함유량을 0.0001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.

Al: 0.10％ 이하

Al은, 탈산제로서 작용하는 원소로서, 용강 탈산 프로세스에 있어서 일반적으로 이용된다. 탈산재로서의 작용을 얻기 위해 Al 함유량을 0.005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 그러나, Al 함유량이 0.10％를 초과하면, 페라이트가 생성되기 쉬워져, 소망하는 인장 강도가 얻어지지 않게 된다. 그 때문에, Al 함유량을 0.10％ 이하로 한다. 바람직하게는 0.06％ 이하로 한다.

N: 0.01％ 이하

N은, 질화물을 형성하여 신장 플랜지성을 저하시킨다. 또한, N은 BN을 생성하여 퀀칭성을 저하시킨다. 이 때문에, N 함유량을 0.01％ 이하로 한다. 또한, N의 함유량은 적을수록 바람직하지만, 제조 비용의 관점에서, N의 함유량을 0.0001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.

Ti: 0.100％ 이하

Ti는, 강 중의 N을 TiN으로서 고정하여, 퀀칭성의 열화 원인이 되는 BN의 생성을 억제할 수 있다. 그러나, Ti 함유량이 0.100％를 초과하면, Ti의 탄화물이 생성된다. Ti 탄화물은, 후술하는 냉연 후의 어닐링 공정에 있어서 핀 고정 효과에 의해 오스테나이트의 입성장을 억제하여 오스테나이트 입경을 미세화시켜, 입계의 표면적이 증가한다. 그 결과, B의 입계 편석 농도가 약해짐과 함께, 베이나이트의 핵 생성 사이트가 되는 오스테나이트 입계가 증가한다. 그 때문에, 계속되는 냉각 공정에서 조대한 베이나이트가 생성되어, 신장 플랜지성 및 항복비가 저하한다. 이 때문에, Ti 함유량은 0.100％ 이하로 한다. 바람직하게는 0.040％ 이하로 한다. 또한, N을 확실히 TiN으로서 고정하는 관점에서, Ti 함유량은 0.005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.

B: 0.0003∼0.0030％

B는, 오스테나이트 입계에 편석하여 냉각 중에 입계로부터의 페라이트 및 조대한 베이나이트 조직의 생성을 억제하여, 퀀칭성을 향상시킬 수 있다. 따라서, 소망하는 마르텐사이트 및 베이나이트 조직을 얻기 위해, B는 필요한 원소이다. B 함유량이 0.0003％ 미만에서는, 소망하는 마르텐사이트 및 베이나이트 조직이 얻어지지 않고, 또한 페라이트 및 조대한 베이나이트 조직이 생성되기 때문에, 항복비 및 신장 플랜지성이 열화한다. 이 때문에, B 함유량을 0.0003％ 이상으로 한다. B 함유량은, 0.0006％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, B 함유량이 0.0030％를 초과하면, 탄붕화물(carboborides)이 생성되고, 신장 플랜지성이 저하하는 것 외에, 압연 저항이 증대하여, 열간 압연 및 냉간 압연이 곤란해진다. 그 때문에, B 함유량은 0.0030％ 이하로 한다. 또한, B 함유량은 0.0020％ 이하로 하는 것이 바람직하다.

추가로 본 발명에서는, N 및 Ti가 하기식 (1)을 만족하도록 함유한다.

([N]/14)/([Ti]/47.9)＜1 …(1)

여기에서, [N], [Ti]는 N 및 Ti의 함유량(질량％)이다.

N이 B와 결합하여 BN이 생성되면, 신장 플랜지성이 열화할 뿐만 아니라, B의 퀀칭성 향상 효과가 손상된다. 그 때문에, 강 중의 N을 Ti에 의해 고정한다. 이 효과를 얻기 위해, N 함유량(몰 분율)을 Ti 함유량(몰 분율)보다 적게 한다. ([N]/14)/([Ti]/47.9)≥1에서는, 잉여의 N에 의해 BN이 생성되어, B의 퀀칭 향상 효과가 얻어지지 않게 되기 때문에, 신장 플랜지성, 항복비가 열화한다.

잔부는 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어진다.

상기 성분 조성 외에, 본 발명에서는 필요에 따라서, 이하에 예시하는 원소의 적어도 1개를 임의로 함유할 수 있다. 이들 임의 첨가 원소를 첨가함으로써, 인장 강도, 신장 플랜지성, 항복비 등의 특성을 추가로 향상시킬 수 있다.

Nb: 0.001∼0.020％

Nb는, 열간 압연 시 혹은 어닐링 시에 미세한 탄화물을 형성하여 강판의 강도를 상승시키는 효과가 있다. Nb를 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해, Nb 함유량을 0.001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, Nb 함유량이 0.020％를 초과하면, 어닐링 중의 오스테나이트립 성장이 억제되고, 계속되는 냉각 공정에서 조대한 베이나이트 조직을 발생시켜, 신장 플랜지성 및 항복비가 열화한다. 그 때문에, Nb를 첨가하는 경우는, Nb 함유량은 0.020％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.015％ 이하로 한다.

V: 0.001∼0.100％

V는, Nb와 마찬가지로, 열간 압연 시 혹은 어닐링 시에 미세한 탄화물을 형성하여 강판의 강도를 상승시키는 효과가 있다. V를 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해, V 함유량을 0.001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, V 함유량이 0.100％를 초과하면, 강 중의 C가 V 탄화물로서 석출되기 때문에, 퀀칭성이 저하하여, 소망하는 인장 강도가 얻어지지 않게 된다. 그 때문에, V를 첨가하는 경우는, V 함유량은 0.100％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.080％ 이하로 한다.

Mo: 0.010∼0.500％

Mo는, 퀀칭성을 향상하여 페라이트 및 조대한 베이나이트 조직의 생성을 억제하는 효과가 있다. Mo를 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해, Mo 함유량을 0.010％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, Mo 함유량이 0.500％를 초과하면, 강 중의 C가 Mo 탄화물로서 석출되기 때문에 퀀칭성이 저하하여, 소망하는 인장 강도가 얻어지지 않게 된다. 그 때문에, Mo를 첨가하는 경우는, Mo 함유량은 0.500％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.400％ 이하로 한다.

Cr: 0.01∼1.00％

Cr은 강의 퀀칭성을 향상시키는 효과가 있다. Cr을 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해, Cr 함유량을 0.01％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, Cr 함유량이 1.00％를 초과하면, Cr의 조대한 탄화물이 생성되어 신장 플랜지성이 저하한다. 그 때문에, Cr을 첨가하는 경우는, Cr 함유량은 1.00％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.8％ 이하로 한다.

Cu: 0.01∼1.00％

Cu는, 고용에 의해 강도를 더욱 상승시키고, 또한 냉연 강판의 내후성을 향상시키는 효과가 있다. Cu를 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해, Cu 함유량을 0.01％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, Cu 함유량이 1.00％를 초과하면, 입계 균열이 발생하기 쉬워져, 제조 수율이나 생산성이 저하한다. 그 때문에, Cu를 첨가하는 경우는, Cu 함유량은 1.00％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.5％ 이하로 한다.

Ni: 0.01∼0.50％

Ni는 퀀칭성 및 내후성을 향상시키는 원소이다. 또한, Ni는, Cu를 첨가한 경우의 열간 취성을 개선한다. Ni를 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해, Ni 함유량을 0.01％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, Ni 함유량이 0.50％를 초과하면, 잔류 오스테나이트가 과도하게 생성되어 소망하는 항복비를 하회한다. 그 때문에, Ni를 첨가하는 경우는, Ni 함유량은 0.50％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.4％ 이하로 한다.

Ta: 0.100％ 이하

Ta는 Nb와 마찬가지로 미세한 탄화물을 형성하여 강판의 강도를 상승시키는 효과가 있다. Ta를 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해, Ta 함유량을 0.001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, Ta 함유량이 0.100％를 초과하면, 강 중의 C가 Ta 탄화물로서 석출되기 때문에 퀀칭성이 저하하여, 소망하는 인장 강도가 얻어지지 않게 된다. 그 때문에, Ta를 첨가하는 경우는, Ta 함유량은 0.100％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.050％ 이하로 한다.

W: 0.500％ 이하

W는 고용 강화에 의해 강판의 강도를 상승시키는 효과가 있다. W를 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해 W 함유량을 0.005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, W 함유량이 0.500％를 초과하면 강 중의 C가 W 탄화물로서 석출되기 때문에 퀀칭성이 저하하여, 소망하는 인장 강도가 얻어지지 않게 된다. 그 때문에, W를 첨가하는 경우는, W 함유량은 0.500％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.300％ 이하로 한다.

Sn: 0.200％ 이하

Sn은 강판의 표면 산화나 질화, 탈탄을 억제하는 효과가 있다. Sn을 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해, Sn 함유량을 0.001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, Sn 함유량이 0.200％를 초과하면 효과가 포화한다. 그 때문에, Sn을 첨가하는 경우는, Sn 함유량은 0.200％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.040％ 이하로 한다.

Sb: 0.200％ 이하

Sb는 Sn과 마찬가지로 강판의 표면 산화나 질화, 탈탄을 억제하는 효과가 있다. Sb를 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해 Sb 함유량을 0.001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, Sb 함유량이 0.200％를 초과하면 효과가 포화한다. 그 때문에, Sb를 첨가하는 경우는, Sb 함유량은 0.200％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.040％ 이하로 한다.

Co: 0.100％ 이하

Co는 고용 강화에 의해 강판의 강도를 상승시키는 효과가 있다. Co를 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해 Co 함유량을 0.005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, Co 함유량이 0.100％를 초과하면 효과가 포화한다. 그 때문에, Co를 첨가하는 경우는, Co 함유량은 0.100％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.080％ 이하로 한다.

Zr: 0.0200％ 이하

Zr은 탈산재로서 이용할 수 있다. Zr을 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해, Zr 함유량을 0.0001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편 Zr 함유량이 0.0200％를 초과하면, 강 중의 C가 Zr 탄화물로서 석출되기 때문에 퀀칭성이 저하하여, 소망하는 인장 강도가 얻어지지 않게 된다. 그 때문에, Zr을 첨가하는 경우는, Zr 함유량은 0.0200％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.0150％ 이하로 한다.

Ca: 0.0001∼0.0200％

Ca는 탈산재로서 이용할 수 있다. Ca를 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해, Ca 함유량을 0.0001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, Ca 함유량이 0.0200％를 초과하면 Ca계 개재물이 다량으로 생성되어 신장 플랜지성이 저하한다. 그 때문에, Ca를 첨가하는 경우는, Ca 함유량은 0.0200％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.0150％ 이하로 한다.

Mg: 0.0200％ 이하

Mg는 탈산재로서 이용할 수 있다. Mg를 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해, Mg 함유량을 0.0001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, Mg 함유량이 0.0200％를 초과하면 Mg계 개재물이 다량으로 생성되어 신장 플랜지성이 저하한다. 그 때문에, Mg를 첨가하는 경우는, Mg 함유량은 0.0200％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.0150％ 이하로 한다.

REM: 0.0001∼0.0200％

REM은 개재물의 형상을 구상화하여 보이드의 발생 기점을 줄임으로써, 신장 플랜지성을 향상시키는 효과가 있다. REM을 첨가하는 경우는, 이러한 효과를 얻기 위해, REM 함유량을 0.0001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, REM 함유량이 0.0200％를 초과하면, 조대한 석출물을 다량으로 형성하여, 신장 플랜지성을 반대로 저하시킨다. 그 때문에, REM을 첨가하는 경우는, REM 함유량을 0.0200％ 이하로 한다. 보다 바람직하게는 0.0100％ 이하로 한다.

[강판의 마이크로 조직(microstructure)]

다음으로, 냉연 강판의 마이크로 조직에 대해서 설명한다. 본 발명의 일 실시 형태에 있어서의 냉연 강판은, 마르텐사이트 및 베이나이트의 합계의 면적률이 95％ 이상이고, 면적이 3㎛² 이상이고, 또한 탄소 농도가 0.7[C] 미만인 베이나이트가, 1200개/㎟ 이하인 강 조직을 갖는다. 여기에서, [C]는 C 함유량(질량％)이다. 또한, 본 발명의 강판의 마이크로 조직은, 강판 판두께의 1/4 위치에 있어서의 값을 가리키는 것으로 한다. 또한, 본 발명의 조직의 면적률은, 강판의 압연 방향에 평행한 단면을 경면 연마 후, 3％ 나이탈로 에칭하여, 판두께의 1/4 위치를 SEM 관찰함으로써 측정할 수 있다. 보다 구체적으로는, 실시예에 기재한 방법으로 면적 분율을 구할 수 있다. 또한, 면적이 3㎛² 이상이고, 또한 탄소 농도가 0.70[C] 미만인 베이나이트는, 강판의 압연 방향에 평행한 단면을 경면 연마하고, 플라즈마 클리너에 의해 시료 표면의 탄화수소계의 오염을 제거화한 후, EPMA에 의한 탄소의 맵핑상(像)으로부터 화상 해석에 의해 구할 수 있다. 보다 구체적으로는, 실시예에 기재한 방법으로 구할 수 있다.

마르텐사이트 및 베이나이트의 합계 면적률이 95％ 이상

본 발명에 있어서, 마르텐사이트 및 베이나이트는, 본 발명의 강판의 마이크로 조직에 있어서의 제1상이고, 경질상으로서 기능한다. 소망하는 신장 플랜지성 및 인장 강도를 얻기 위해서는, 연질상인 페라이트 및 잔류 오스테나이트의 면적률은 적은 편이 좋다. 그 때문에, 마르텐사이트 및 베이나이트의 합계 면적률을, 마이크로 조직 전체의 95％ 이상으로 한다. 바람직하게는 96％ 이상이다.

면적이 3㎛² 이상이고, 또한 탄소 농도가 0.70[C] 미만인 베이나이트: 1200개/㎟ 이하

상기의 제1상 조직 중, 탄소 농도가 0.70[C] 미만인 마이크로 조직은 베이나이트이다. 당해 베이나이트 중, 면적이 3㎛²를 초과하는 조대한 립이 일정량 이상 존재하면, 항복비와 신장 플랜지성이 열화한다. 이 이유는 명확하지 않지만, 조대한 베이나이트립은 그 자체의 항복 강도가 작고, 마르텐사이트보다도 빠르게 항복하기 때문에, 조대한 베이나이트립이 증가할수록 항복비가 저하한다고 생각된다. 또한, 마르텐사이트와 조대한 베이나이트립의 경도차가 크다. 이 때문에, 신장 플랜지성이 저하된다고 생각된다. 한편, 면적이 3㎛² 미만인 베이나이트립은, 결정립 미세화에 의한 강화 기구가 작용함으로써, 마르텐사이트에 가까운 항복 강도를 갖는다고 생각된다. 그 때문에, 이들 존재는 신장 플랜지성 및 항복비에 악영향을 미치지 않는다. 따라서, 소망하는 항복비 및 신장 플랜지성을 얻기 위해, 면적이 3㎛² 이상인 조대한 베이나이트립을 1200개/㎟ 이하로 한다.

또한, 본 발명에 있어서, 마르텐사이트 및 베이나이트 이외에, 다른 조직(phase)을 포함해도 좋다. 그 외의 조직의 면적 분율은 낮으면 낮을수록 바람직하지만, 5％ 이하이면 영향을 무시할 수 있다. 또한, 그 외의 조직(잔부 조직)은, 예를 들면 SEM 관찰로 확인하여 판정하면 좋다.

본 발명의 고강도 강판의 성분 조성 및 강 조직은 상기와 같다.

또한, 본 발명의 고강도 강판은, 추가로 강판 표면에 아연 도금층을 구비해도 좋다. 또한, 아연 도금층의 종류로서는 용융 아연 도금층인 것이 바람직하다. 또한, 아연 도금층은 합금화된 도금층(합금화 용융 아연 도금층)이라도 좋다.

[제조 방법]

다음으로, 본 발명의 냉연 강판의 제조 방법에 대해서 설명한다. 본 발명의 일 실시 형태에 있어서의 냉연 강판은, 상기 성분 조성을 갖는 강 소재에 대하여, 열연 공정, 산 세정 공정, 냉연 공정, 어닐링 공정, 냉각 공정을 차례로 행함으로써 제조할 수 있다. 또한, 냉연 강판에 도금을 실시하는 경우는, 어닐링 공정 후에, 제1 냉각 공정, 도금 공정, 제2 냉각 공정을 차례로 행한다.

이하, 각 공정에 있어서의 조건에 대해서 설명한다. 또한, 특별히 언급하지 않는 한, 온도는 피처리물(강 소재 또는 열연 강판)의 표면 온도를 가리키는 것으로 한다.

강 소재

강 소재로서는, 전술한 성분 조성을 갖는 것이면 임의의 것을 이용할 수 있다. 최종적으로 얻어지는 냉연 강판의 성분 조성은, 사용한 강 소재의 성분 조성과 동일하다. 강 소재로서는, 예를 들면, 강 슬래브를 이용할 수 있다. 강 소재의 제조 방법은, 특별히 한정할 필요는 없지만, 용강을, 전로 등의 공지의 용제 방법으로 용제하여, 연속 주조법, 조괴-분괴 압연법 등 공지의 주조 방법으로 소정 치수의 강 슬래브로 하는 것이 바람직하다. 얻어진 강 소재를, 냉각하는 일 없이 직접, 혹은 냉각한 후, 가열로에서 가열한다. 가열 온도는, 압연 부하, 산화 스케일을 고려하여, 1100∼1300℃로 하는 것이 바람직하다. 가열 방법은 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면, 상법에 따라, 가열로에서 가열할 수 있다.

열연 공정

이어서, 가열된 강 소재를 열간 압연하여 열연판으로 한다. 열간 압연은, 특별히 제한은 없고, 상법에 따라 행하면 좋다. 또한 열간 압연 후의 냉각도 특별히 제한은 없어, 권취 온도까지 냉각한다. 이어서, 열연 강판을 냉각하여 코일로 권취한다. 권취 온도는 400℃ 이상이 바람직하다. 권취 온도가 400℃ 이상이면, 열연판의 강도가 상승하는 일 없이 권취가 용이해지기 때문이다. 권취 온도는 550℃ 이상이 보다 바람직하다. 한편, 권취 온도는 750℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 권취 온도가 750℃ 이하이면, 스케일이 두껍게 생성되어 수율이 저하하는 일이 없기 때문이다. 또한, 산 세정 전에, 연질화를 목적으로 하여 열처리를 행해도 좋다.

산 세정 공정

코일로 권취한 열연 강판의 스케일을 완전하게 제거하기 위해, 열연 코일을 풀면서(unwound) 산 세정을 행한다. 산 세정 방법은 특별히 제한되지 않고, 상법에 따르면 좋다.

냉연 공정

산 세정 후의 열연 강판을 세정하여 산 세정액을 제거한 후, 냉간 압연을 행한다. 냉간 압연 방법은 특별히 제한되지 않고 상법에 따르면 좋다.

어닐링 공정

냉간 압연 후의 냉연 강판을, 어닐링 온도: 950∼1200℃의 온도역에서 어닐링한다. 본 발명에 있어서, 이 어닐링 공정은 베이나이트 변태를 억제하기 위해 중요한 프로세스이다. 냉연판 어닐링은, 오스테나이트 입경의 조대화를 막기 위해 일반적으로 950℃ 미만에서 행해지는 경우가 많지만, 본 발명에서는 오스테나이트 입경을 조대화시키기 위해, 어닐링 온도를 950℃ 이상으로 한다. 오스테나이트 입경을 조대화시킴으로써, 페라이트나 베이나이트의 핵 생성 사이트인 오스테나이트 입계를 줄일 수 있다. 그 결과, 페라이트 및 조대한 베이나이트 조직의 생성을 억제할 수 있다. 또한, 950℃ 이상에서 어닐링함으로써, B의 입계 편석을 촉진하기 때문에, 페라이트 및 조대한 베이나이트의 생성을 억제할 수 있다. 950℃ 미만에서는, 오스테나이트 입경의 조대화와 B의 입계 편석에 의한 상기의 효과가 얻어지지 않는다. 따라서, 본 발명에서는 어닐링 온도를 950℃ 이상으로 한다. 바람직하게는 970℃ 이상으로 한다. 한편, 어닐링 온도가 1200℃를 초과하면, 가열의 비용이 증대한다. 따라서, 본 발명에서는 어닐링 온도를 1200℃ 이하로 한다. 바람직하게는 1180℃ 이하로 한다.

냉각 공정(도금 처리를 행하지 않는 경우)

냉연 강판에 도금 처리를 행하지 않는 경우, 전술의 어닐링 온도로부터 냉각을 개시하고, Ar3점 이상에서 Ms점 이하까지의 온도역을 평균 냉각 속도 15℃/s 이상으로 냉각하고, Ms점 이하의 냉각 정지 온도에서 냉각을 정지하는 냉각을 행한다. 본 발명에서는, 냉각 후에 마르텐사이트 변태를 촉진시키기 위해, Ar3점 이상에서 Ms점 이하까지의 온도역을 평균 냉각 속도 15℃/s 이상으로 한다. 평균 냉각 속도가 15℃/s 미만인 경우, 혹은 온도역이 본 발명의 범위를 벗어나면, 냉각 중에 페라이트나 조대한 베이나이트가 생성되어, 소망하는 인장 강도, 항복비 및 신장 플랜지성이 얻어지지 않게 된다. 바람직하게는 20℃/s 이상으로 한다. 또한, 바람직하게는, 100℃/s 이하로 한다. 또한, Ar3점 및 Ms점은, 예를 들면 다음에 나타내는 (2)식 및 (3)식에 의해 구할 수 있다.

Ar3(℃)＝868－396[C]＋25[Si]－68[Mn]－21[Cu]－55[Ni]－15[Cr]－80[Mo] …(2)

Ms(℃)＝499－308[C]－10.8[Si]－32.4[Mn]－16.2[Ni]－27[Cr]－10.8[Mo] …(3)

단, 상기의 식에 있어서의 원소 기호는, 냉연 강판에 있어서의 각 원소의 함유량(질량％)이고, 냉연 강판에 포함되어 있지 않은 원소에 대해서는 제로로 한다.

제1 냉각 공정, 도금 공정 및 제2 냉각 공정(도금 처리를 행하는 경우)

본 발명에서는, 냉연 강판에 아연 도금 처리를 행할 수도 있다. 냉연 강판에 도금 처리를 행하는 경우는, 어닐링 공정 후 Ar3점 이상에서 450℃까지의 온도역을, 평균 냉각 속도 15℃/s 이상으로 냉각하는 제1 냉각 공정과, 제1 냉각 공정에서 냉각된 강판에 아연 도금 처리를 실시하는 도금 공정과, 도금 후, Ms점 이하까지를 평균 냉각 속도 15℃/s 이상으로 냉각하는 제2 냉각 공정을 차례로 행한다.

(제1 냉각 공정)

어닐링 후의 강판을, Ar3점 이상에서 450℃까지의 온도역을, 평균 냉각 속도 15℃/s 이상으로 냉각한다. 도금 전의 냉연 강판을 450℃보다 낮은 온도까지 냉각하면, 도금욕온이 내려가 도금성이 열화한다. 또한, 당해 강판을 350℃ 이하까지 냉각하면, 도금 전에 마르텐사이트가 생성되고 이 마르텐사이트를 핵으로 하여, 도금 중에 베이나이트 변태가 생겨 조대한 베이나이트 조직이 된다. 이 때문에, 도금 전의 제1 냉각 공정의 냉각 온도역을 Ar3점 이상 내지 450℃로 한다. 또한, 제1 냉각 공정에 있어서, 평균 냉각 속도가 15℃/s를 충족시키지 않은 경우, 냉각 중에 페라이트나 조대한 베이나이트가 생성되어, 소망하는 인장 강도, 항복비 및 신장 플랜지성이 얻어지지 않게 된다. 바람직하게는 20℃/s 이상으로 한다. 또한, 바람직하게는, 100℃/s 이하로 한다.

(도금 공정)

어닐링 후의 강판을 450℃까지 냉각한 후, 아연 도금 처리를 행한다. 아연 도금 처리로서는 용융 아연 도금 처리가 바람직하고, 상법에 따라 용융 아연 도금욕에 어닐링 후의 강판을 침지하여 아연 도금을 행하면 좋다. 도금 공정에 있어서, 도금욕으로의 침지 온도는, 욕온보다 고온으로 하고, 500℃ 이하로 하는 것이 바람직하다.

(제2 냉각 공정)

도금 처리 후, 도금욕에서 도금 후의 강판을 인상하여, 상법에 따라 부착량 조절 후, Ms점 이하까지 냉각하는 제2 냉각 공정을 행한다. 제2 냉각 공정은, 마르텐사이트 변태를 촉진시키는 것을 목적으로 하여, Ms점 이하까지의 온도역을 평균 냉각 속도 15℃/s 이상으로 한다. 평균 냉각 속도가 15℃/s를 충족시키지 않은 경우, 혹은 냉각 정지 온도역이 Ms점보다 높으면, 냉각 중에 페라이트나 조대한 베이나이트가 생성되어, 소망하는 인장 강도, 항복비 및 신장 플랜지성이 얻어지지 않게 된다. 바람직하게는 20℃/s 이상으로 한다. 또한, 바람직하게는, 100℃/s 이하로 한다.

합금화 공정

또한, 합금화 용융 아연 도금 강판을 얻는 경우는, 상법에 따라 도금 부착량 조정 후, 합금화 처리를 실시하는 합금화 공정을 구비해도 좋다. 합금화 처리를 실시하는 경우는, 합금화 공정 후에 제2 냉각 공정(Ms점 이하까지의 온도역을 평균 냉각 속도 15℃/s 이상으로 냉각)을 행하면 좋다. 또한, 합금화 처리는, 450∼600℃의 온도 범위를 1∼100s간 보존유지(保持)하여 행하는 것이 바람직하다.

실시예

표 1에 나타내는 성분 조성을 갖고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강을 전로에서 용제하여 슬래브로 했다. 얻어진 슬래브를 재가열하여 열간 압연을 행하고, 표 2에 나타내는 온도에서 코일로 권취했다. 이어서 열연 코일을 되감으면서 산 세정 처리를 실시하여, 냉간 압연을 행했다. 열연판의 판두께는 3.0㎜, 냉연판의 판두께는 1.4㎜로 했다. 어닐링은 연속 용융 아연 도금 라인에서 표 2에 나타내는 조건으로 행하여, 냉연 강판, 용융 아연 도금 강판(GI) 및 합금화 용융 아연 도금 강판(GA)을 얻었다. 용융 아연 도금 강판은 460℃의 도금욕 중에 침지하고, 35∼45g/㎡의 도금 부착량으로 했다. 합금화 용융 아연 도금 강판은 상기 부착량으로 조정 후, 460∼560℃에서 1∼60s 보존유지하는 합금화 처리를 행함으로써 제조했다.

(기계적 특성의 평가)

얻어진 각 강판에 대하여, JIS Z 2241에 준거하여 인장 시험을 행했다. 압연 방향과 직각 방향으로 JIS5호 인장 시험편을 채취하고, 인장 시험을 행하여 항복 강도(YS) 및 인장 강도(TS)를 측정했다. 본 발명에서는, TS가 1180㎫ 이상을 양호라고 판단했다. 또한, 항복비(YR＝YS/TS)가 70％ 이상을 항복비 양호라고 판단했다.

신장 플랜지성은, 이하에 나타내는 바와 같이 JIS Z 2256에 준거한 구멍 확장 시험에 의해 평가했다. 100㎜×100㎜의 시험편을 채취하여, 클리어런스 12.5％에서 직경 10㎜의 구멍을 펀칭 후, 내경 75㎜의 다이스를 이용하여 주름 누름력 9t로 누른 상태에서 꼭지각 60도의 원추 펀치를 구멍에 밀어넣고, 균열이 발생할 때까지의 구멍 직경을 측정하여 시험 전의 구멍 지름에 대한 구멍 지름의 증대율로서 구멍 확장률 λ를 구했다. 본 발명에서는, λ가 30％ 이상을 신장 플랜지성 양호라고 판단했다.

(마이크로 조직 관찰)

각 강판의 압연 방향에 평행한 판두께 단면을 연마 후 3％ 나이탈로 부식하고, 판두께 1/4 위치의 마이크로 조직을 배율 2000배로 SEM상을 3시야 촬영하고, 화상 해석에 의해 마르텐사이트와 베이나이트를 합계한 면적 분율을 구하여, 3시야의 평균값을 조직 분율로 했다.

면적이 3㎛² 이상인 베이나이트는 다음과 같이 하여 구했다. 각 강판의 압연 방향에 평행한 판두께 단면을 알루미나 연마에 의해 경면으로 마무리한 후, 플라즈마 클리너를 이용하여 표면을 청정화한 후, EPMA(니혼덴시(주) 제조, 기종 형식 JXA8530F)에서 100㎛×100㎛의 영역의 탄소의 정량 맵핑상을 측정했다. EPMA의 측정 조건은 이하와 같이 했다. 또한, 1시야의 분석 시간이 길어지면, 측정 영역 표면에 탄화수소계의 오염(컨태미네이션)이 부착되어 정확하게 탄소의 맵핑을 행할 수 없게 되기 때문에, 1시야를 50㎛×50㎛로 하여, 이를 4시야분 측정했다.

가속 전압: 7㎸

빔 지름: 10㎚

전류값: 50㎁

측정 간격: 200㎚

정량법: 검량선법

이어서, 탄소의 정량 맵핑상을 스무딩 처리한 후, 0.7[C]([C]: C 함유량(질량％))를 탄소 농도의 문턱값으로 하고, 탄소의 정량 맵핑상을 2치화 처리하고, 추가로 화상 처리(close 처리와 open 처리)를 실시하여 노이즈를 제거하고, 3㎛² 이상의 면적을 갖는 입자(베이나이트 입자)의 수를 4시야의 합계로 구했다. 3㎛² 이상의 면적을 갖는 베이나이트 입자의 4시야 합계수를 합계 분석 시야 면적 0.01㎟로 나누고, 1㎟당에 포함되는 3㎛² 이상의 면적을 갖는 베이나이트 입자의 수로 했다.

표 3에 결과를 나타낸다.

발명예는 모두 인장 강도 1180㎫ 이상, 항복비 70％ 이상, 구멍 확장률 30％ 이상이 얻어졌다. 한편, 비교예에서는, 인장 강도, 항복비 및 구멍 확장률의 적어도 하나가 뒤떨어져 있다.

Claims

질량％로,
C: 0.10∼0.30％,
Si: 0.50∼2.00％,
Mn: 2.5∼4.0％,
P: 0.050％ 이하,
S: 0.020％ 이하,
Al: 0.10％ 이하,
N: 0.01％ 이하,
Ti: 0.100％ 이하,
B: 0.0003∼0.0030％를 함유하고,
잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고,
또한, N 및 Ti가 하기 (1)식을 만족하고,
마르텐사이트 및 베이나이트의 합계 면적률이 95％ 이상이고,
면적이 3㎛² 이상이고, 또한 탄소 농도가 0.7[C] 미만인 베이나이트가, 1200개/㎟ 이하인, 고강도 냉연 강판.
([N]/14)/([Ti]/47.9)＜1 …(1)
여기에서, [C], [N] 및 [Ti]는, 각각 C, N 및 Ti의 함유량(질량％)이다.
제1항에 있어서,
상기 성분 조성이, 추가로, 질량％로,
Nb: 0.001∼0.020％,
V: 0.001∼0.100％,
Mo: 0.010∼0.500％,
Cr: 0.01∼1.00％,
Cu: 0.01∼1.00％,
Ni: 0.01∼0.50％,
Ca: 0.0001∼0.0200％,
REM: 0.0001∼0.0200％
중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유하는, 고강도 냉연 강판.
제1항에 있어서,
상기 성분 조성이, 추가로, 질량％로,
Nb: 0.020％ 이하,
V: 0.100％ 이하,
Mo: 0.500％ 이하,
Cr: 1.00％ 이하,
Cu: 1.00％ 이하,
Ni: 0.50％ 이하,
Ta: 0.100％ 이하,
W: 0.500％ 이하,
Sn: 0.200％ 이하,
Sb: 0.200％ 이하,
Co: 0.100％ 이하,
Zr: 0.0200％ 이하,
Ca: 0.0200％ 이하,
Mg: 0.0200％ 이하,
REM: 0.0200％ 이하
중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유하는, 고강도 냉연 강판.
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
강판 표면에 아연 도금층을 갖는, 고강도 냉연 강판.
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 기재된 성분 조성을 갖는 강 소재에, 열간 압연을 실시함으로써 열연 강판을 얻는 열연 공정과, 상기 열연 강판에 산 세정을 실시하는 산 세정 공정과, 상기 산 세정된 열연 강판에 냉간 압연을 실시함으로써 냉연 강판을 얻는 냉연 공정과,
상기 냉연 강판을 950∼1200℃의 어닐링 온도에서 어닐링하는 어닐링 공정과,
상기 어닐링 온도로부터 냉각을 개시하고, Ar3점 이상에서 Ms점 이하까지의 온도역을, 평균 냉각 속도: 15℃/s 이상으로 냉각하는 냉각 공정을 구비하는, 고강도 냉연 강판의 제조 방법.
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 기재된 성분 조성을 갖는 강 소재에, 열간 압연을 실시함으로써 열연 강판을 얻는 열연 공정과, 상기 열연 강판에 산 세정을 실시하는 산 세정 공정과, 상기 산 세정된 열연 강판에 냉간 압연을 실시함으로써 냉연 강판을 얻는 냉연 공정과,
상기 냉연 강판을 950∼1200℃의 어닐링 온도에서 어닐링하는 어닐링 공정과,
상기 어닐링 온도로부터 냉각을 개시하고, Ar3점 이상에서 450℃까지의 온도역을, 평균 냉각 속도: 15℃/s 이상으로 냉각하는 제1 냉각 공정과,
상기 냉각된 냉연 강판에 아연 도금 처리를 실시하는 도금 공정과,
상기 도금 공정 후, Ms점 이하까지의 온도역을 평균 냉각 속도: 15℃/s 이상으로 냉각하는 제2 냉각 공정을 구비하는, 고강도 냉연 강판의 제조 방법.
제6항에 있어서,
상기 도금 공정 후, 상기 제2 냉각 공정의 전에, 합금화 처리를 실시하는 합금화 공정을 추가로 구비하는, 고강도 냉연 강판의 제조 방법.