KR20200093582A - 중합성 방향족 화합물을 얻기 위한 방법 및 시스템 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 성분 혼합물(B)이 적어도 부분적으로 증기 분해에 의해 형성되는, 9개의 탄소 원자(S)를 갖는 중합성 방향족 화합물을 유도하는 방법(100)에 있어서, 성분 혼합물(B)은 적어도 부분적으로, 가솔린 제거(5)를 포함하는 워크업 시퀀스(2, 3, 4, 5)을 겪고, 이어서 압축(8) 및 분별(10)을 겪고, 가솔린 제거(5)에서 및/또는 압축(8) 동안 하나 이상의 열분해 가솔린 분획(H, L)이 형성되고, 가솔린 제거(5)에서 및/또는 압축(8) 동안 형성되는 하나 이상의 열분해 가솔린 분획(H, L)으로부터 하나 이상으로부터 열분해 가솔린을 우세하게 또는 독점적으로 포함하는 분리 공급물이 형성되고, 분리 공급물은 적어도 부분적으로 분리(7)되고, 분리(7)에서 분리 공급물과 비교하여 9개의 탄소 원자를 갖는 방향족 화합물이 풍부한 분획물(P) 형성되는 것을 특징으로 하는 방법에 관한 것이다.
Description
본 발명은 9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물을 유도하는 방법 및 독립항의 전제부에 따른 상응하는 플랜트에 관한 것이다.
탄화수소의 증기 분해를 위한 공정 및 설비는 예를 들어, Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, 온라인 판, 2009 년 4 월 15 일자 DOI : 10.1002/14356007.a10_045.pub2의 "Ethylene"기사에 기술되어 있다. 증기 분해는 주로 에틸렌 및 프로필렌과 같은 단쇄 올레핀, 부타디엔과 같은 디올레핀 또는 방향족을 유도하기 위해 사용되지만, 이에 제한되지는 않는다.
상응하는 공정 및 플랜트에 사용된 분해로에서 배출되는 것은 적절한 워크업 시퀀스에 적용되는 성분 혼합물이다. 이는 초기 단계에서 중질 화합물, 존재하는 경우, 특히 소위 미정제 가스 압축 및 산 가스 제거의 제거를 수행하는 단계를 포함한다. 전단부에서의 후 처리는 열 분리 공정에 의해 상이한 탄화수소 분획이 형성되는 분별이다. 자세한 내용은 Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, 특히 섹션 5.3.2.1, "Front-End Section" 및 섹션 5.3.2.2, "Hydrocarbon Fractionation Section"에서 상기 언급된 "Ethylene"을 참조한다.
중질 화합물은 특히 하나 이상의 소위 열분해 오일 분획 및 소위 (중질) 열분해 가솔린 분획의 형태로 상기 언급된 전단부에서 수득된다. 중질 열분해 가솔린 분획은 특히 전단부의 일부인 물 세척에서 형성된다. 중질 화합물은 특히 나프타와 같은 중질 (액체) 탄화수소 투입물이 적어도 부분적으로 사용되는 경우에는 형성되지만, 주로 또는 전적으로 경질 (가스) 투입물을 사용할 때는 적은 정도로만 형성되거나 형성되지는 않는다.
열분해 오일 분획(들)은 1 차 분별에서 워크업 시퀀스의 전단부에서 분리되는 반면, 열분해 가솔린 분획은 1 차 분획의 다운스트림에 배치된 물 급랭 칼럼 중 하나 또는 다른 장치에서 주로 분리된다. 일차 분별에 전형적으로 사용되는 것은 순환 오일 및 열분해 가솔린 분획의 일부이다.
특히, 여전히 존재하는 임의의 경질 화합물의 스트리핑 후에 과량의 열분해 가솔린 분획이 사용될 수 있다. 예를 들어, 방향족 화합물의 추출 및 연료를 제공하기 위한 추가의 분별 및 후 처리가 수행될 수 있다. 또한 전단부의 다운스트림 단계에서, 특히 미정제 가스 압축 및 후속 분리, 예를 들어 탈부탄 장치에서,(가벼운) 열분해 가솔린은 여전히 분리되어 열분해 가솔린 분획을 형성하기 위해 사용될 수 있다. 그러나, 이하에서 설명되는 바와 같이, 이것은 본 발명에서 제한된 정도로만 수행되며, 바람직하게는 전혀 수행되지 않는다.
용어 "열분해 오일"은 여기서 대부분 또는 배타적으로, 즉 적어도 75 %, 80 %, 90 % 또는 95 % 정도의 범위를 포함하는 증기 분해에 의해 적어도 부분적으로 형성된 성분 혼합물의 분율을 의미하는 것으로 이해된다. 언급된 바와 같이, 복수의 열분해 오일 분획, 특히 소위 열분해 가스오일 분획 및 열분해 연료 오일 분획이 형성될 수 있으며, 이들은 존재하는 화합물의 비점이 다르다. 열분해 가스 오일 분획( "경질 열분해 오일") 및 열분해 연료 오일 분획( "중질 열분해 오일")은 전형적으로 소위 오일 칼럼의 상이한 위치에서 추출되며, 이는 위에서 언급한 전단부의 일부이다.
언급한 바와 같이, 열분해 가솔린은 회수 공정에서 상이한 위치에서 수득될 수 있으며, 증기 분해에 의해 수득된 성분의 혼합물이 처리된다. "중질 열분해 가솔린"은 여기서 대부분 또는 독점적으로, 즉 적어도 75 %, 80 %, 90 % 또는 95 % 정도의 범위를 포함하는 증기 분해에 의해 적어도 부분적으로 형성된 성분 혼합물의 분획을 의미하는 것으로 이해되어야 한다. 특히 열분해 휘발유는 상당한 양의 방향족 화합물을 함유하고 있다. 언급된 바와 같이, 전단부의 일부인 물 세척에서 수득되는 반면, 경질 열분해 가솔린은 후속 처리 단계, 즉 분별, 특히 탈부탄 장치에서 형성될 수 있다.
1 차 표적 생성물, 특히 에틸렌 이외에, 증기 분해은 유리하게는 개별적으로 또는 함께, 즉 상응하는 분획 형태로 유도될 수 있는 추가의 가치 있는 화합물을 제공한다. US 2012/0048714 A1은 정유소의 소위 방향족 착물에서 크실렌 생산에서의 에너지 개선을 개시하고 US 2008/0249341 A1은 고 에너지 연료의 생산 방법을 개시하지만, 본 발명은 예를 들어 하기에 또한 상세하게 설명되어 있는 바와 같이 9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물의 유도에 관한 것이다.
본 발명은 증기 분해에 의해 적어도 부분적으로 형성된 성분 혼합물로부터 9개의 탄소 원자를 갖는 상기 중합성 방향족 화합물의 유도를 개선시키는 것을 목적으로 한다.
이 목적은 9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물을 유도하는 방법 및 독립항의 특징을 갖는 상응하는 플랜트에 의해 달성된다. 실시 예는 각각의 경우 종속항 및 이하의 설명에 의해 제공된다.
본 발명의 이점을 설명하기 전에, 본 발명의 설명에 사용된 다수의 용어가 이하에 보다 구체적으로 정의된다.
성분 혼합물은 본 발명과 관련하여 하나 이상의 성분이 풍부하거나 부족할 수 있으며, 여기서 "풍부한"이라는 용어는 75 %, 80 %, 90 %, 95 % 또는 99 % 이상의 함량을 나타낼 수 있고, 용어 "부족한"은 몰, 중량 또는 부피 기준으로 25 %, 20 %, 10 %, 5 % 또는 1 % 이하의 함량을 나타낼 수 있다. 성분 혼합물은 본 발명의 용도에 따라 추가로 풍부해지거나 하나 이상의 성분이 고갈될 수 있고, 이들 용어는 고려되는 성분 혼합물을 형성하는데 사용된 다른 성분 혼합물의 상응하는 함량과 관련이 있다. 관련 성분 혼합물은 상기 성분의 함량의 1.5 배, 2 배, 5 배, 10 배, 100 배 또는 1000 배 이상 포함되면 "풍부하게" 되며, 상기 성분의 함량의 0.75 배, 0.5 배, 0.1 배, 0.01 배 또는 0.001 배 이하인 경우 "고갈" 된다. "주로" 하나 이상의 성분을 함유하는 성분 혼합물은 특히 이러한 구성 요소 또는 이들 구성 요소가 풍부한 것이다.
다른 성분 혼합물을 사용하여 "형성된" 성분 혼합물을 언급할 때, 이는 관련된 성분 혼합물이 다른 성분 혼합물에 존재하거나 그로부터 형성된 성분 중 적어도 일부를 포함함을 의미하는 것으로 이해되어야 한다. 다른 것으로부터 성분 혼합물을 형성하는 것은 예를 들어 성분 혼합물의 일부의 전환, 하나 이상의 추가 성분 또는 성분 혼합물의 공급, 적어도 일부 성분의 화학적 또는 물리적 전환 및 가열, 냉각, 응축 등을 포함할 수 있다. 다른 성분 혼합물로부터 성분 혼합물의 "형성"은 또한 단순히 다른 형태 혼합물을 적합한 형태, 예를 들어 용기 또는 도관에 제공하는 것을 포함할 수 있다.
"압력 레벨" 및 "온도 레벨"이라는 용어는 본 발명에서 압력 및 온도를 특성화하기 위해 사용되며, 이는 상응하는 압력 및 온도가 정확한 압력/온도 값의 형태로 해당 플랜트에서 사용될 필요가 없음을 나타내는 것으로 의도된다 . 그러나, 이러한 압력 및 온도는 전형적으로 예를 들어 평균 값 주위에서 ± 1 %, 5 %, 10 %, 20 % 또는 25 %의 특정 범위 내에서 변한다. 해당 압력 레벨 및 온도 레벨은 분리된 범위 또는 겹치는 범위에 있을 수 있다. 예를 들어 피할 수 없는 압력 강하가 발생할 때 동일한 압력 수준이 우선할 수 있다. 온도 수준도 마찬가지이다. 여기에 표시된 압력 수준은 절대 압력이다.
본 발명에서 사용될 수 있는 바와 같이, 모든 종류의 컬럼 및 다른 분리 장치 및 그 내부의 설계 및 특정 구성을 위해, 관련 기술 문헌을 명백히 참조한다(예를 들어 Sattler, K.: Thermische Trennverfahren : Grundlagen, Auslegung, Apparate, 3 판, 2001, Weinheim, Wiley-VCH 참조). 특히, 적절한 분리 장치는 통상적인 분리 트레이, 특히 다운 플로우 수단을 갖는 구조화된 금속 트레이 또는 적절한 패킹을 포함할 수 있다.
본 발명의 장점
나프타와 같은 액체 탄화수소 투입물의 증기 분해 동안 형성된 중합성 방향족 화합물, 특히 9개의 탄소 원자를 갖는 화합물이 매우 경제적으로 중요하다. 이들은 인덴 및 소위 비닐톨루엔(β-메틸스티렌이 아닌 α-, o-, m-, p- 메틸스티렌)뿐만 아니라 10 개의 탄소 원자 메틸인덴을 갖는 수지 단량체를 포함한다. 이러한 소위 "활성제"는 예를 들어 접착제 제조시 출발 물질로서 사용된다. 인용된 화합물의 비등 범위는 166℃(α- 메틸 스티렌) 내지 203℃(메틸인덴)이다. 9개의 탄소 원자를 갖는 화합물은 마찬가지로 "활성"인 스티렌(비점 145℃)에 근접하고, 상응하는 혼합물에서 특정 비율까지 허용될 수 있으며, 또한 바람직하지 않은 나프탈렌(비점 220℃)에도 근접한다. 또한 분해동안 언급된 비등 범위의 (중요하지 않은) 부수 성분(특히 포화 방향족)이 형성된다. 시클로펜타디엔 및 메틸시클로펜타디엔의 이량체화에 의해 추가로 형성되는 것은 방해 성분, 특히 시클로펜타디엔 및 이의 이량체(DCPD), 예를 들어 엔도 및 엑소-DCPD, 메틸 -DCPD 및 디메틸 -DCPD이다. 추가의 세부 사항 및 상응하는 분획의 전형적인 조성과 관련하여, 관련 기술 문헌, 예를 들어 Mildenberg et al., "Hydrocarbon Resin", VCH 1997, 특히 섹션 2.2.1, "Aromatic Hydrocarbon Resin"이 참조된다.
이하에서 "중합성 방향족 화합물"을 언급한다면, 이는 특히 전형적인 C9 수지 오일, 특히 언급된 활성제에 존재하는 언급된 유형의 화합물을 의미하는 것으로 이해되어야 한다. 9개의 탄소를 갖는 중합성 방향족 화합물이 언급될 때 유도되는 원자는 또한 특히 중합성 방향족 화합물을 상당한 비율로 함유하지만 인용된 다른 성분, 특히 스티렌 및 메틸인덴과 같은 다른 화합물을 함유할 수 있는 분획이 유도됨을 의미하는 것으로 이해되어야 한다. 증류 후, 이를 수득하기 위해, 분획은 특히 30 몰% 초과, 특히 40 몰% 초과 또는 50 몰% 초과의 이들의 화합물을 함유하고 또한 열적으로 분리될 수 없는 화합물을 함유한다. 추가 추출 후, 이러한 분획은 상기 언급된 의미에서 중합성 방향족 화합물이 풍부할 수 있다.
본 발명은 성분 혼합물이 증기 분해에 의해 적어도 부분적으로 형성되는 9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물을 유도하기 위한 현재까지 공지된 공정으로부터 진행된다. 따라서 본 발명은 특히 언급한 바와 같이 액체 또는 적어도 부분적으로 액체/무거운 투입물, 특히 나프타가 사용되는 증기 분해 공정에 관한 것이다. 그러나, 대응하는 공정은 또한 적어도 부분적으로 가벼운 투입물을 사용하여 수행될 수 있음을 이해할 것이다. 상응하는 증기 분해 공정에 의해 형성된 성분 혼합물은 특히 열분해 가솔린과 관련하여 미리 설명된 성분을 전면에서 설명되는 바와 같이 이해할 수 있고 전단부에서 분리 가능한 정도로 함유하는 것이 본 발명에 따른 방법의 전제 조건이다.
잘 알려진 바와 같이, 증기 분해에 의해 적어도 부분적으로 수득된 성분 혼합물은 가솔린 제거를 포함하는 워크업 순서에 이어서 하나 이상의 압축 및 분별 화를 거친다. 보다 상세한 내용은 서론의 설명 및 여기에 인용된 기술 문헌을 참조한다. 마찬가지로 언급된 바와 같이, 하나 이상의 열분해 가솔린 분획은 워크업의 일부 및/또는 압축 동안, 즉 실제 (열) 분별 전에 가솔린 제거 과정에서 형성된다. 하나 이상의 추가 열분해 가솔린 분획은 일반적으로 압축의 다운스트림, 즉 분별에서 형성된다. 그러나, 본 발명에서는 이들은 특히 사용되지 않는다.
본 발명은 9개의 탄소 원자를 갖는 언급된 중합성 방향족 화합물의 유도가 미정제 가스 압축, 또는 그 일부를 포함해 그 때까지 형성된 열분해 가솔린으로부터 이루어진다는 것을 포함하지만, 특히 그 다운스트림에 형성된 열분해 가솔린 분획(들)로부터 유도되지 않으며, 이는 본 발명의 특별한 이점을 제공한다. 특히, 본 발명은 9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물의 유도가 상응하는 공정의 코어 공정에 어떠한 영향도 미치지 않는 이점을 제공한다. 따라서, 유도는 코어 공정, 즉 에틸렌 및 다른 방향족 화합물과 같은 증기 분해 공정의 실제 목표 생성물의 도출과는 크게 독립적이다. 따라서, 본 발명은 전체적으로 추가로 낮은 운영 위험 및 상응하는 화합물의 회수에서 특히 높은 효율/높은 수율을 초래한다. 화합물은 특히 분리할 수 있는 방해/수반 성분이 크게 또는 완전히 없을 수 있다. 이러한 방해 성분은 예를 들어, 오일 성분, 스티렌 및 비교적 적당한 온도에서 응고되는 화합물, 특히 나프탈렌이다. 후자는 본 발명에서 사용된 열분해 가솔린에 5 몰% 이하로 함유된다. 본 발명에 따르면, 놀랍게도, 9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물을 수득하기 위해 무거운 열분해 가솔린이 유리하게 사용될 수 있음이 밝혀졌다. 무거운 열분해 가솔린을 사용하는 또 다른 장점은 다운스트림 수소화 단계가 간섭 성분의 오염으로부터 보호된다는 것이다.
유도는 공정의 핵심 공정에 작은 영향을 미치기 때문에, 본 발명에 따라 제안된 공정은 또한 다른 플랜트 부품의 적응 없이도 간단하고 비용 효율적인 방식으로 기존 플랜트에 개장될 수 있다. 방해되거나 부수적인 구성 요소가 거의없는 회복 및 유도의 높은 효율의 결과로, 공정의 경제는 공지된 공정에 비해 전체적으로 현저하게 개선될 수 있다.
원칙적으로, 예를 들어 EP 0 602 302 A1에 기재된 바와 같이 상응하는 공정에서 열분해 오일 분획으로부터 9개의 탄소 원자를 갖는 설명된 중합성 방향족 화합물을 유도할 수 있다. 그러나, 이는 본 발명과 달리, 오일 컬럼 및 이에 따른 코어 공정에 영향을 미치기 때문에 불리하다. 오일 컬럼에서 배출하면 작동 매개 변수가 변경되므로 항상 전체 공정에 영향을 미친다. 즉, 9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물의 유도는 다른 공정과 독립적이지 않다. 또한, EP 0 602 302 A1에서 오일 칼럼으로부터 인출된 분획의 조성은 작동 조건 및 분해 가스의 조성에 항상 크게 의존하므로 불변성을 거의 나타내지 않을 수 있다. 상응하는 분획은 또한 무거운 단부 및 가벼운 단부에서 더 무거운/더 가벼운 성분으로 "오염된" 반면, 본 발명의 경우 이것은 더 가벼운 화합물에 대해서만 해당된다. 따라서 정제는 본 발명의 경우 현저히 단순하다. 더 무거운 화합물에 의해 플랜트 부품이 막힐 위험도 크게 줄어든다.
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따라서, 본 발명은 열분해 가솔린 제거에서 및/또는 압축 동안 열분해 가솔린으로부터 형성된 분획 또는 적어도 일부로부터 주로 또는 전적으로 열분해 가솔린을 포함하는 분리 공급물을 형성하여, 분리에서 분리 공급물을 분리하고, 분리 공급물과 관련하여 이전에 설명된 의미에서 9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물이 풍부한 분획을 형성한다. 분리 공급물은 바람직하게는 열분해 가솔린 제거 및/또는 압축 동안 형성된 열분해 가솔린 분획 또는 적어도 일부로부터 주로 또는 전적으로 열분해 가솔린으로 구성되기 때문에, 수득된 분획은 또한 9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물이 풍부하다. 분리는 아래에 설명된 바와 같이 종래의 분리 컬럼을 사용할 수 있다. 분리 시, 무거운 휘발유 분획이 이용되고 정제되지 않은 휘발유 분획이 상부 생성물로서 형성된다. 상응하는 하부 생성물은 오일 성분 및 이량체/올리고머 및 또한 9개의 탄소 원자를 갖는 화합물의 일부 및 그의 동반 성분을 함유한다. 따라서, 하부 제품은 유리하게는 오일 유도/오일 분리로 재순환되어, 언급된 성분이 오일 분리의 가벼운 분획으로 전달되어 후속 유도에 이용 가능하게 유지된다. 이하에서 또한 설명되는 바와 같이, 특히 스트리핑이 여기서 사용될 수 있다. 그러나 하부 제품을 직접 내보낼 수도 있다.
본 발명에서, 상기 언급된 분획은 추가 분리 공급물로서 추가 분리에 적어도 부분적으로 공급되는 것이 더 바람직하고, 추가 분리에서, 추가 분리 공급물에 비해 9개의 탄소 원자를 갖는 방향족 화합물이 풍부한 추가 분획이 형성된다. 추가 분획은 또한 예를 들어 30 몰% 초과, 40 몰% 초과 또는 50 몰% 초과의 함량으로 중합성 방향족 화합물을 함유할 수 있고, 상기 설명된 의미에서 이들 화합물이 풍부할 수 있다. 본 실시 양태에 따른 본 발명은 2 개의 분리 단계, 특히 2 개의 분리 컬럼의 연결을 포함하는 증류 공정을 제시한다. 이러한 방식으로 필요한 장치의 수가 최소화될 수 있다. 2 개의 분리 단계/분리 컬럼은 특히 공통 장치/가열 수단 등을 사용하여 작동될 수도 있다.
증기 분해에 의해 적어도 부분적으로 형성된 성분 혼합물의 상기 언급된 워크업은 이미 언급된 바와 같이 압축의 업스트림에서 오일 제거 및 가솔린 제거를 포함한다. 분리에 적어도 부분적으로 공급되는 열분해 가솔린으로부터의 하나 이상의 열분해 분획은, 가솔린 제거 및/또는 압축에서 형성된다. 후속적으로 형성된 열분해 가솔린 분획 또는 이의 부분이 예비 분리에 도입되지 않을 때 유리하다.
다시 말해서, 분별은 또한 하나 이상의 추가 열분해 가솔린 분획을 형성하지만, 분리 공급물은 하나 이상의 추가 열분해 가솔린 분획으로부터의 열분해 가솔린이 없거나 적다. 이는 이러한 방식으로 (메틸) 디시클로펜타디엔과 같은 방해 성분 및 증류 분리 가능하지 않거나 증류 분리가 어려운 다른 언급된 중질 방해 성분이 분리에서 분획에 영향을 주지 않기 때문에 본 발명에 따른 방법이 특히 유리하다. 워크업 및 압축에서 형성된 열분해 가솔린 분획은 이러한 화합물을 단지 허용 가능한 비율로 함유한다.
9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물의 대부분이 증기 분해에 의해 적어도 부분적으로 형성된 성분 혼합물로부터 하나 이상의 열분해 가솔린 분획으로 이송될 때 특히 유리하다. 이는 특히 워크업 시퀀스의 오일 제거에서 유도된 열분해 오일이, 열분해 오일로부터 9개의 탄소 원자를 갖는 언급된 중합성 방향족 화합물과 같은 경질 화합물이 제거되는 오일 스트리핑에 적용되는 경우이다. 다시 말해서, 본 발명은 오일 제거에서 열분해 오일-함유 분획이 형성될 때 유리하고, 오일 스트리핑 성분은 열분해 오일-함유 분획으로부터 스트리핑되는 것을 특징으로 한다. 이들은 유리하게는 가스 형태로 오일 제거로 재순환되고, 이들은 이후 가솔린 제거로 도입되는 경질 분획으로 이송될 수 있다. 가솔린 제거에서, 9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물을 포함하는 상응하는 성분이, 열분해 가솔린으로 이송될 수 있다.
본 발명에서, 가솔린 스트리핑이 또한 수행될 때, 유리하다. 즉 하나 이상의 열분해 가솔린 함유 분획이 가솔린 제거에서 형성되고 후자가 더 가벼운 성분이 분획(들)으로부터 스트리핑되는 가솔린 스트리핑에 적어도 부분적으로 적용될 때 유리하다. 이러한 방식으로, 더 가벼운 구성 요소의 고갈 및 분리 단계(들)에서의 개선이 달성된다. 유리하게는 미정제 가스 압축의 분별 다운스트림 하에서 형성된 열분해 가솔린은 언급된 방해 성분을 함유하기 때문에 상응하는 가솔린 스트리핑으로 도입되지 않는다는 것이 주목된다. 가솔린 워크업으로부터의 무거운 성분이 사용되지 않을 때 유리한 것은 이것들이 (메틸) 디시클로펜타디엔 및/또는 이의 수소화 생성물 및 언급된 더 무거운 다른 대표적인 방해 성분을 함유할 수 있기 때문이다. 대조적으로, 다운스트림 분별로부터의 열분해 가솔린은 이러한 방해 성분을 포함할 수 있다.
가솔린 스트리핑에서, 하나 이상의 열분해 가솔린 분획은 가솔린 스트리핑에서 적어도 부분적으로 또는 유리하게 형성된다. 그러나, 상응하는 가솔린 스트리핑없이 이전에 설명된 단계에서 형성된 열분해 가솔린의 일부를 분리에 공급하는 것이 또한 가능하다.
분리는 유리하게는 분리 트레이를 포함하는 분리 컬럼을 사용하여 수행되며, 분리 컬럼으로부터의 중간 분획은 측류 테이크 오프를 통해 회수된다. 회수는 바람직하게는 가스 형태로 수행될 수 있지만, 원칙적으로 도면을 참조하여 설명되는 바와 같이 액체 형태로 수행될 수 있다. 상응하는 분리 컬럼은 유리하게는 특히 용이하고 비용 효율적으로 제공될 수 있도록 적절한 구조화/다운 플로우 수단을 갖는 금속 시트 형태의 통상적인 분리 트레이를 포함한다.
분리는 유리하게는 9개 초과의 탄소 원자를 갖는 화합물을 주로 또는 전적으로 포함하는 액체 하부 생성물 및 9개 미만의 탄소 원자를 갖는 화합물을 주로 또는 전적으로 포함하는 기체 상 생성물을 추가로 형성한다.
예비 분리로부터의 하부 생성물은, 열분해 가솔린 분획, 특히 이량체 또는 올리고머, 및 언급된 바와 같이 9개의 탄소 원자를 갖는 방향족 탄화수소 부분으로 전달되는 오일 성분을 함유한다. 이러한 하부 생성물은 유리하게는 이러한 화합물의 부분을 잃지 않기 위해 이미 언급한 바와 같이 오일 분리로 재순환된다. 하부 생성물은 특히 상응하는 더 가벼운 화합물이 스트리핑되는 오일 스트리핑으로 도입될 수 있다. 대안적으로, 원하는 경우 바닥 제품을 직접 회수할 수 있다.
분리로부터의 상부 생성물은 전형적으로 다운스트림 수소화에서 추가 처리되고, 예를 들어 연료로의 혼합 및 방향족 추출을 위한 생성물로서 사용된다. 특히 추가 분획과 조합될 수 있다. 여기서 2 차 성분이 더 이상 방해되지 않기 때문에, 상부 생성물은 또한 미정제 가스 압축의 분별 다운스트림에서 형성된 열분해 가솔린 분획과 조합될 수 있다. 측류 테이크 오프를 통해 분리 컬럼으로부터 인출된 중간 부분은 미세 분리에 공급되는데, 이는 특히 여전히 스티렌과 같은 더 가벼운 방해/수반 성분 부분을 함유하기 때문이다.
추가 분리는 특히 중간 영역에서 중간 분획이 도입되는 분리 컬럼을 사용하여 수행된다. 이 분리 컬럼은 특히 하나 이상의 패킹 섹션을 포함할 수 있다. 본 발명은 첨부 도면을 참조하여 보다 구체적으로 설명된다. 또한, 도 2와 관련하여 보다 구체적으로 설명되는 바와 같이 부분적으로 패킹과 부분적으로 종래의 분리 트레이가 장착된 분리 컬럼이 추가 분리에 사용하기 위해 제공될 수 있다.
추가 분리는 유리하게도 하부 제품 및 상부 제품을 형성하며, 미세 분리에서 생성물 분획은 하부 제품으로서 형성된다. 상응하는 하부 생성물은 또한 특히 순수한 생성물 분획을 얻기 위해 추가 후 처리, 예를 들어 추가 정제될 수 있음을 이해할 것이다. 필요한 경우 생성물 분획을 개별 성분으로 추가로 분별할 수도 있다. 특히 추가적인 분리는 중간 분획 오버 헤드에 여전히 존재하는 가벼운 방해/수반 구성 성분을 분리 및 재순환할 수 있게 한다. 상부 생성물은 특히 그 분리기/로 응축기/환류 시스템으로 도입된다.
분리 및 추가 분리에 사용되는 분리 컬럼이, 각각 다른 온도를 가질 수 있는 공통 가열 매체가 사용되는 바닥 증발기를 사용하여 가열될 때 유리하다. 이는, 특히, 예를 들어 추가 분리에서 바닥 증발기를 통과하고 분리에서 바닥 증발기를 통과하는 증기일 수 있다.
분리 및 추가 분리는 본 발명에서 유리하게 액체 환류를 사용하여 수행된다. 분리에 사용된 액체 환류 및 추가 분리에 사용되는 액체 환류는 분리로부터 상부 생성물의 적어도 일부를 사용하여 형성될 수 있다. 이 경우 하나의 응축기 시스템만 사용하여 두 컬럼 모두에 역류를 제공할 수 있다. 중간 분획이 기체 형태의 분리로부터 제거될 때 유리하다. 대안적으로, 이전과 같이 분리로부터 상부 생성물의 적어도 일부를 사용하여 분리에 사용되는 액체 환류를 형성할 수 있지만, 추가 분리에서 형성된 상부 생성물의 적어도 일부를 사용하여 추가 분리에 사용되는 액체 환류를 형성할 수도 있다. 후자의 경우, 분리로부터의 중간 분획은 특히 액체 형태로 배출되어 추가 분리로 이송된다. 이것은 예를 들어 중간 분획이 펌프에 의해 이송될 수 있게 하고, 따라서 더 넓은 거리에 걸쳐 다양한 플랜트로부터 선택적으로 조합될 수 있게 한다.
분리 및 추가 분리가 본 발명과 관련하여 (약간) 진공 하에서 수행되는 경우에 특히 유리하며, 여기서 두 컬럼은 첨부된 예시를 참조하여 상세하게 설명된 공통 진공 시스템을 사용하여 배기될 수 있다. 따라서, 본 발명의 이 실시 예의 특별한 이점은 하나의 공통 진공 시스템만이 두 컬럼 모두에 이용 가능하다는 점이다. 진공 하에서의 작동은 분리에서 보다 낮은 온도를 허용하여 중합으로 인한 방해를 크게 피할 수 있다는 이점을 제공한다. 언급된 방해 성분은 승온 및 감소된 온도에서 단량체 (메틸)디시클로펜타디엔으로부터 형성되므로, 이러한 화합물의 형성을 또한 억제한다. 통상적인 분별에서, (메틸)디시클로펜타디엔의 주요 기원은 탈부탄기인데, 여기에는 고농도의 모노머 및 고온이 존재하기 때문이다. 그러나, 이전에 설명된 업스트림 분리 단계에서의 형성은 현저히 낮아서 이러한 단계로부터의 열분해 가솔린이 본 발명에서 사용된다.
본 발명은 또한 9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물을 유도하기 위한 플랜트에 관한 것으로, 여기서 플랜트는 증기 분해에 의해 적어도 부분적으로 성분 혼합물을 형성하도록 구성된 수단, 가솔린 제거 및 이후의 압축 및 분별을 적어도 포함하는 워크업에 성분 혼합물을 적어도 처리하기에 적합한 수단, 및 가솔린 제거에서 및/또는 압축 동안 하나 이상의 열분해 가솔린 분획을 형성하도록 구성된 수단을 포함한다. 본 발명에 따르면, 가솔린 제거 중에 및/또는 압축 동안 형성된 열분해 가솔린 분획(들) 중 하나 이상으로부터 주로 또는 전적으로 열분해 가솔린을 포함하는 분리 공급물을 형성하도록 구성된 수단, 분리 공급물을 분리하여 적어도 부분적으로 처리하도록 구성된 수단을 포함하고, 분리는 분리 공급물과 비교하여 9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물이 풍부한 하나 이상의 분획을 형성하도록 구성된다.
상기 설명된 구체 예에서 공정을 수행할 수 있게 하는 수단을 유리하게 포함하는 상응하는 설비의 특징 및 장점과 관련하여, 상기 언급된 설명을 명확하게 참조한다.
이하, 첨부 도면을 참조하여 본 발명의 실시 예를 보다 구체적으로 설명한다.
도 1은 본 발명의 일 실시 예에 따른 공정을 개략적인 공정 흐름도의 형태로 도시한다.
도 2는 본 발명의 일 실시 예에 따른 공정의 일부를 개략적인 공정 흐름도의 형태로 도시한다.
도 3은 본 발명의 일 실시 예에 따른 공정의 일부를 개략적인 공정 흐름도의 형태로 도시한다.
도 2는 본 발명의 일 실시 예에 따른 공정의 일부를 개략적인 공정 흐름도의 형태로 도시한다.
도 3은 본 발명의 일 실시 예에 따른 공정의 일부를 개략적인 공정 흐름도의 형태로 도시한다.
다음의 도면들에서, 기능 또는 구성의 관점에서 상호 대응하는 요소들은 대응하는 참조 번호를 가지며 단순성을 위해 반복해서 설명되지 않는다. 다음의 설명은 동일한 방식으로 공정 및 해당 설비와 관련이 있다. 상응하는 플랜트/공정은 실제로 선택적으로 또는 필수적인 추가의 구성요소/공정 단계를 포함할 수 있다는 것이 이해될 것이다. 이들은 명확성을 위해 다음의 도면에 도시되지 않았다.
도 1은 개략적인 공정 흐름도의 형태로 본 발명의 바람직한 실시 예에 따른 공정을 도시한다. 전체 공정은 100으로 표시된다.
공정(100)에서, 증기와 함께 하나 이상의 분해 투입물(A)은 동일하거나 상이한 분해 조건 하에서 작동될 수 있고 적어도 부분적인 열 분해을 받을 수 있는 하나 이상의 분해로(1)에 공급된다. 도시된 예에서, 분해 투입물(들)(A)는 액체 투입물, 특히 나프타를 포함한다.
분해로(들)(1)로부터 배출되는 것은 분해 반응을 종료시키고 후속 단계를 가능하게 하기 위해 급속 냉각(2)을 받는 하나 이상의 성분 혼합물(B)이다. 이것은 하나 이상의 전송 라인 교환기를 사용하여 수행될 수 있다.
냉각 후, 현재 C로 지칭되는 성분 혼합물은 특히 순환 오일 회로를 갖는 하나 이상의 공지된 오일 칼럼(상세히 도시되지 않음)을 사용하여 수행될 수 있는 오일 제거(3)에 공급된다. 오일 제거(3)에서 열분해 오일(D)은 하나 이상의 분획으로 성분 혼합물(C)로부터 분리된다.
도시된 예에서, 열분해 오일(D)은 특히 9개의 탄소를 갖는 중합성 방향족 화합물을 포함하는 열분해 오일(D)로 분리된 더 가벼운 화합물(E)를 회수하기 위해 오일 스트리핑(4)에 적용된다. 이들은 가스 형태로 오일 제거(3), 예를 들어 거기에 사용된 오일 칼럼이나 그 중 하나로 재순환된다.
오일 스트리핑(4) 이후에 남아 있는 열분해 오일(D)의 나머지(F)는 오일 제거(3)로의 환류, 예를 들어 거기에서 사용된 오일 칼럼이나 그 중 하나로 환류되어 액체 형태로 부분적으로 재순환될 수 있고, 공정(100)으로부터 크래커 오일 형태의 제품으로(세부적으로 표시되지 않음) 부분적으로 회수될 수 있다. 추가로 또는 대안으로서, 오일 스트리핑(4)을 거치지 않은 열분해 오일(D)이 환류로서 오일 제거(3) 내로 재순환될 수 있다.
오일 제거(3) 후에 남은 잔여물(G)은 예를 들어 물 회로 또는 다른 장치를 갖는 수냉 컬럼이 사용되는 가솔린 제거기(5)에 공급된다(상세히 도시되지 않음). 가솔린 제거(5)에서, (무거운) 열분해 가솔린(H)이 분리된다.
예에서, 열분해 가솔린(H)은 경질 성분을 제거하기 위해 가솔린 스트리핑(6)에 적어도 부분적으로 공급되는 것으로 도시되어 있다. 후자는 예를 들어 플레어 링(flaring)에 의해 공정으로부터 제거될 수 있거나 또는 적절한 지점(상세히 도시되지 않음)에서 공정으로 재순환될 수 있다. 중질 열분해 가솔린(H)의 일부는 가솔린 스트리핑(6) 전 및/또는 후에 오일 제거(3) 내로 재순환될 수 있다. 상기 부분은 예를 들어 사용된 오일 칼럼 중 하나 또는 하나에 환류로서 적용될 수 있다.
가솔린 스트리핑(6)에서 수득되고 이제 I로 지칭되는 스트리핑된 열분해 가솔린은 이하에서보다 구체적으로 설명되는 바와 같이 분리(7)(이하, 예비 분리로 지칭 됨)에 공급된다. 또한, 열분해 가솔린(H)의 일부가 스트리핑없이 직접 예비 분리(7)에 공급되는 것도 가능하다.
가솔린 제거(5) 후에 남은 잔여물(K)는, 산성 가스 제거(9)가 수행될 수 있는 과정에서, 특히 다단계 미정제 가스 압축(8)에 공급되는 것으로 실시 예에 도시되어 있다. 자세한 내용은 처음에 인용된 기술 문헌을 참조한다. 세부 사항 및 분리된 화합물은 표시되지 않는다. 미정제 가스 압축(8)에서, 추가의 열분해 가솔린(L)이 분리되어, 예를 들어 가솔린 스트리핑(6)에 공급되거나 예비 분리(7)에 직접 공급될 수 있다.
산성 가스가 없는 압축 성분 혼합물(M)은 여기에 N으로 예시된 복수의 분획이 형성되는 분별(10)로 공급된다. 분별은 임의의 원하는 장치를 사용하여 수행될 수 있다. 분획(N)은 예를 들어 2 개, 3 개, 4 개 또는 4 개 초과의 탄소 원자를 갖는 화합물 또는 상응하는 집합 분획 또는 에탄 또는 에틸렌과 같은 특정 탄화수소를 주로 또는 전적으로 포함하는 분획을 포함한다. 분획(N)은 적절한 용도로 보내진다.
분별(10)은 추가의 열분해 가솔린(O)을 형성할 수 있지만, 전술한 이유 때문에 유리하게는 가솔린 스트리핑(6)/예비분리(7)에 공급되지 않는다. 상기 가솔린의 사용은 하기에서 보다 구체적으로 설명된다.
도 2에서 추가로 설명되는 바와 같이, 중질 열분해 가솔린(H)및 임의로 L/I로부터 예비 분리(7)에 형성되는 것은 9개의 탄소 원자를 갖는 화합물이 풍부한 분획(P)이다. 이들은 특히 본 발명의 유도에 관한 중합성 방향족 화합물이다. 분획( P)는 추가의 분리(11)로 옮겨진긴다(이후 미세 분리라고 함). 또한 더 가벼운 화합물이 풍부한 분획(Q) 및 더 무거운 화합물이 풍부한 분획(R)이 형성된다. 분획(Q)은 수소화(12)에 공급될 수 있고, 분획(R)은 예를 들어 오일 스트리핑(4)으로 재순환될 수 있다.
미세 분리(11)에는 9개의 탄소 원자를 갖는 화합물을 주로 또는 전적으로 함유하는 생성물 분획(S) 및 다른 화합물을 주로 또는 전적으로 함유하는 잔류 분획 (T)이 형성된다. 후자는 마찬가지로 수소화(12)로 전달될 수 있다. 상기 언급된 열분해 가솔린(O)은 또한 수소화(12)로 전달될 수 있다.
수소화(12)에서 형성된 수소화된 분획(U)은 방향족 추출에 공급될 수 있으며, 특히 5 내지 8 개의 탄소 원자를 갖는 화합물을 주로 또는 전적으로 함유하는 분획 V 및 하나 이상의 무거운 분획 W, X가 형성되는 방향족 추출에 공급될 수 있다.
도 2는 본 발명의 일 실시 예에 따른 공정, 예를 들어 도 1에 따른 공정(100)의 세부 사항을 도시한다. 각각의 장치, 재료 스트림 및 분획의 지정은 도 1에 대응한다. 도 2에 도시된 실시 예는 또한 도 1에 도시된 공정(100) 이외의 공정에서 사용될 수 있다.
특히 열분해 가솔린(I)은 특히 가솔린 스트리핑(6)(도 1 참조)으로부터 유래되고 선택적으로 탱크에 중간에 저장되는 것은 예비 분리(7)로 도입되고, 예비 분리는 도시된 예에서는 종래의 분리 트레이를 갖는 컬럼을 사용하여 수행된다. 도시된 예에서, 예비 분리(7)는 컬럼의 바닥에서 140℃ 내지 180℃, 특히 150℃ 내지 165℃의 온도 수준에서, 칼럼의 상부에서 60℃ 내지 100℃, 특히 70℃ 내지 90℃의 온도 수준, 및 0.5 내지 1 bar(abs.), 특히 약 0.8 bar(abs.)의 압력 수준에서 수행된다. 칼럼 상부의 온도는 특히 투입물(예를 들어 5 개의 탄소 원자를 갖는 탄화수소가 있거나 없는)의 조성에 의존하고 그에 따라 달라질 수 있다.
예비 분리(7)는 예를 들어 약 22 bar의 압력 레벨에서 증기를 사용하여 가열되는 바닥 증발기(201)를 사용하여 수행된다. 예비 분리(7)로부터 제거되는 것은 5 내지 8 개의 탄소 원자를 갖는 화합물을 주로 또는 전적으로 포함하고 미정제 가솔린 분획을 구성하는 재료 스트림(Q)이다. 더 무거운 화합물은 액체 형태로 분리되고 재료 스트림(R)의 형태로 배출될 수 있다. 예비 분리(7)로부터의 하부 생성물 및 따라서 재료 스트림(R)은 전형적인 오일 성분 및 2 차 성분, 예컨대 12 개 초과의 이량체/올리고머 및 9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물 및 이의 부수적인 성분의 부분을 포함한다. 따라서, 재료 스트림(R)은 유리하게는 이러한 화합물을 잃지 않기 위해 오일 제거(3)(도 1 참조)로 재순환된다.
가스 배기를 통해 제거가능한 것은 특히 9개의 탄소 원자를 갖는 중합성 방향족 화합물이 풍부한 분획(P)이다. 그러나, 이 분획/재료 스트림(P)은 여전히 상당한 비율의 가벼운 방해/수반 성분(특히 스티렌)을 포함한다.
예비 분리(7)로부터 상부 생성물로서 형성된 재료 스트림(202)은 예를 들어 냉각수로 작동할 수 있는 하나 이상의 열교환기(203)에서 냉각되고 이어서 물 분리기(205)로 유입된다. 물 분리기(205)에 도착된 물은 이하에서 설명되는 대로 배수에 의해 재료 스트림(206)의 형태로 제거된다.
물 분리기(205)는 그 자체가 공지되어 있고 매우 단순화된 형태로 도시된 진공 시스템(207)을 사용하여 예를 들어 약 0.9 bar 이하, 예를 들어 약 0.8 또는 0.7 bar의 약간의 진공 상태가 된다.
펌프(216)를 사용하여, 물 분리기(205)로부터 물이 없는 응축물(215)은 부분적으로 환류(217)로서 예비 분리(7)로, 부분적으로 환류(218)로서 미세 분리(11)로 이송된다. 추가의 분획이 미정제 가솔린 분획(Q)(도 1 참조)으로서 제거되고 위의 설명대로 가공될 수 있다. 도시된 예에서, 예비 분리(7)는 2 개의 패킹 영역을 갖는 패킹 컬럼을 사용하여 수행된다. 하부 패킹 영역은 또한 종래의 분리 트레이로 대체될 수 있다.
미세 분리(11)는 증기를 사용하여 가열되는 바닥 증발기(219)를 사용하여 수행된다. 바닥 증발기(219)에서 사용된 증기는 바닥 증발기(201)에서의 가열을 위해 사용될 수 있다. 미세 분리(11)에서 생성물 스트림(S)은 하부 생성물로 사용되고 재료 스트림(T)은 상부 생성물로 사용된다. 도 1에 따른 공정(100)의 구성에서 벗어나면, 후자는 재료 스트림(201)과 결합된다. 도 2는 패킹(11)이 미세 분리에 사용됨을 도시하지만, 미세 분리(11)는 패킹 대신에 트레이를 사용하여 수행될 수도 있다.
재료 스트림(P)은 특히 0.8 내지 1 bar(abs.)의 압력 수준, 예를 들어 약 0.9 bar(abs.) 및 150℃ 내지 160℃, 예를 들어 약 156℃의 온도 수준에서 미세 분리(11)에 공급된다. 환류(218)는 특히 0.8 내지 1 bar(abs.)의 압력 수준, 예를 들어 약 0.9 bar(abs.) 및 특히 60℃ 내지 70℃, 예를 들어 약 66℃의 온도에서 미세 분리(11)에 공급된다. 생성물 스트림(S)은 특히 0.9 내지 1.1 bar(abs.), 예를 들어 약 1 bar(abs.), 온도 수준에서 미세 분리 부(11)를 남겨둔다. 특히 170℃ 내지 180℃, 예를 들어 약 171℃. 재료 스트림(Q)은 0.8 내지 1 bar(abs.)의 압력 레벨, 예를 들어 약 0.9 bar(abs.), 및 100℃ 내지 110℃, 예를 들어 약 108℃의 온도 레벨에서 미세 분리(11)로부터 배출된다. .
도 3은 본 발명의 일 실시 예에 따른 공정, 예를 들어 도 2로부터 벗어난 구성에서 도 1에 도시된 공정(100)의 세부 사항을 도시한다. 각각의 장치, 재료 스트림 및 분획의 지정은 도 1 및 도 2에 대응한다. 도 3에 도시된 실시 예는 또한 도 1에 도시된 공정(100) 이외의 공정에 사용될 수 있다.
도 3에 설명된 변형은 여기서 트레이 컬럼을 사용하여 수행되는 미세 분리(11)에서 특히 상이하다. 무작위로 선택된 몇 개의 트레이만 표시된다. 여기서 219로도 지칭되는 바닥 증발기의 작동은 도 2에 따른 실시 예와 다르지 않지만, 미세 분리(11)에 사용된 환류(220)는 재료 스트림(216)을 사용하여 형성되는 것이 아니라 미세 분리 자체에서 형성된 상부 가스로부터 형성된다. 이 상부 가스는 재료 스트림(221)의 형태로 배출된다.
재료 스트림(221)의 일부는 무거운 열분해 가솔린(I)과 결합된 재료 스트림(T)의 형태이고 예비 분리(7)로 다시 보내져서 각 경우에 원하는 분획으로 존재하는 성분을 전달한다. 재료 스트림(222) 형태의 추가 부분은 열 교환기(223)를 통과하여 냉각되고 물 분리기(224) 내로 도입된다. 내부에서 분리된 물은 재료 스트림(225) 형태로 배출되고, 예를 들어 재료 스트림(205)의 물과 결합된다. 펌프(226)를 사용하여 환류(220)는 수분 분리기(224)로부터 미세 분리로 다시 이송된다.
1: 분해로
2: 급속 냉각
3: 오일 제거
4: 오일 스트리핑
5: 가솔린 제거
6: 가솔린 스트리핑
7: 예비 분리
8: 압축
10: 분별
11: 미세 분리
2: 급속 냉각
3: 오일 제거
4: 오일 스트리핑
5: 가솔린 제거
6: 가솔린 스트리핑
7: 예비 분리
8: 압축
10: 분별
11: 미세 분리
Claims (15)
- 성분 혼합물(B)이 적어도 부분적으로 증기 분해에 의해 형성되는, 9개의 탄소 원자(S)를 갖는 중합성 방향족 화합물을 유도하는 방법(100)에 있어서, 성분 혼합물(B)은 적어도 부분적으로, 가솔린 제거(5)를 포함하는 워크업 시퀀스(2, 3, 4, 5)을 겪고, 이어서 압축(8) 및 분별(10)을 겪고, 가솔린 제거(5)에서 및/또는 압축(8) 동안 하나 이상의 열분해 가솔린 분획(H, L)이 형성되고,
가솔린 제거(5)에서 및/또는 압축(8) 동안 형성되는 하나 이상의 열분해 가솔린 분획(H, L)으로부터 하나 이상으로부터 열분해 가솔린을 우세하게 또는 독점적으로 포함하는 분리 공급물이 형성되고, 분리 공급물은 적어도 부분적으로 분리(7)되고, 분리(7)에서 분리 공급물과 비교하여 9개의 탄소 원자를 갖는 방향족 화합물이 풍부한 분획물(P) 형성되는 것을 특징으로 하는, 9개의 탄소 원자(S)를 갖는 중합성 방향족 화합물을 유도하는 방법(100). - 제 1 항에 있어서, 분획(P)이 추가 분리 공급물로서 추가 분리(11)를 적어도 부분적으로 받고, 추가 분리(11)에서 추가 분리 공급물과 비교하여 9개의 탄소 원자를 갖는 방향족 화합물이 풍부한 추가 분획(S)이 형성되는 방법(100).
- 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 분별(10)이 하나 이상의 추가 열분해 가솔린 분획(O)을 형성하고, 분리 공급물은 하나 이상의 추가 열분해 가솔린 분획으로부터 열분해 가솔린이 적거나 또는 없는 것인 방법(100).
- 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서, 워크업 시퀀스(2, 3, 4, 5)는 열분해 오일-함유(D) 분획이 형성되는 오일 제거(3)를 포함하고, 오일 스트리핑(4)에서 성분들이 열분해 오일 함유(D) 분획으로부터 스트리핑되고 가스 형태로 오일 제거(3)로 재순환되는 방법(100).
- 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 가솔린 제거(5)에서 및/또는 압축 동안 하나 이상의 열분해 가솔린 분획(H, L)을 형성하는 것이 하나 이상의 열분해 가솔린-함유 분획(H) 및 가솔린 스트리핑(6)에서 하나 이상의 열분해 가솔린-함유 분획(H)으로부터의 스트리핑 성분을 형성하는 방법(100).
- 제 5 항에 있어서, 열분해 가솔린 제거(5)에서 및/또는 압축(8) 중에 형성되는 하나 이상의 열분해 가솔린 분획(H, L)은 가솔린 스트리핑(6)에서 주로 또는 전적으로 배출되는 방법(100).
- 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서, 분리(7)는 분리 트레이를 포함하는 분리 컬럼을 사용하여 수행되며, 분리 컬럼으로부터의 중간 분획(P)은 측류인취장치를 통해 기체 형태로 배출되는 방법(100).
- 제 7 항에 있어서, 분리(7)가 9개 초과의 탄소 원자를 갖는 화합물을 주로 또는 전적으로 포함하는 액체 하부 생성물(R) 및 9개 미만의 탄소 원자를 갖는 화합물을 주로 또는 전적으로 포함하는 기체 상부 생성물(202)을 추가로 형성하는 방법(100). .
- 제 8 항에 있어서, 추가 분리(11)는 중간 영역에서 중간 분획(P)이 도입되는 분리 컬럼을 사용하여 수행되는 방법(100).
- 제 9 항에 있어서, 상기 생성물 분획(S)은 상기 하부 생성물로서 미세 분리(11)에서 형성되고 상기 미세 분리(11)는 상부 생성물을 추가로 형성하는 방법(100).
- 제 10 항에 있어서, 예비 분리(7) 및 미세 분리(11)에 사용되는 분리 컬럼이, 공통 가열 매체가 사용되는 하부 증발기(201, 219)를 사용하여 가열되는 방법(100).
- 제 10 항 또는 제 11 항에 있어서, 예비 분리(7) 및 미세 분리(11)가 각각 액체 환류를 사용하는 방법(100).
- 제 12 항에 있어서, 예비 분리(7)에 사용된 액체 환류 및 미세 분리(11)에 사용되는 액체 환류는 예비 분리로부터 상부 생성물의 적어도 일부를 사용하여 형성되거나, 또는 예비 분리(7)에서 사용된 액체 환류가 예비 분리(7)로부터의 상부 생성물의 적어도 일부를 사용하여 형성되고 미세 분리(11)에서 사용되는 액체 환류는 미세 분리에서 형성된 상부 생성물(7)의 적어도 일부를 사용하여 형성되는 방법.
- 제 1 항 내지 제 13 항 중 어느 한 항에 있어서, 예비 분리(7) 및 미세 분리(11)가 진공 하에서 수행되는 방법(100).
- 9개의 탄소 원자(S)를 갖는 중합성 방향족 화합물을 유도하기 위한 플랜트(100)로서, 플랜트는 증기 분해에 의해 적어도 부분적으로 성분 혼합물(B)을 형성하도록 구성된 수단, 성분 혼합물을 가솔린 제거(5)를 포함하는 워크업(2, 3, 4, 5) 및 그 후 압축(8) 및 분별(10)로 적어도 부분적으로 처리하도록 구성된 수단, 가솔린 제거(5)에서 및/또는 압축 동안 하나 이상의 열분해 가솔린 분획(H, L)을 형성하는 수단을 포함하고,
열분해 가솔린 분획(H, L) 중 하나 이상으로부터 주로 또는 전적으로 열분해 가솔린을 포함하는 분리 공급물을 형성하도록 구성된 수단이 제공되고, 분리 공급물을 분리(7)에 적용하도록 구성되는 수단을 포함하고, 분리(7)는 분리 공급물과 비교하여 9개의 탄소 원자 방향족 화합물이 풍부한 분획( P)을 형성하는 것을 특징으로 하는, 9개의 탄소 원자(S)를 갖는 중합성 방향족 화합물을 유도하기 위한 플랜트(100).
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