KR20190038218A - Apparatus and Method for Supplying Working Fluid of Waste Heat Power Generation - Google Patents

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Abstract

An apparatus for supplying a working fluid of waste heat power generation according to an embodiment of the present invention, which uses a working fluid as sealing gas so as to seal a turbine, is characterized by comprising: a sealing panel supplying the working fluid to the turbine for formation of a sealing film when the working fluid comprising gas components satisfies a dry gas seal (DGS) condition for sealing the turbine; a first sensing unit installed at an entrance of the sealing panel so as to sense the temperature and the pressure of the working fluid supplied to the sealing panel; and a control unit determining whether the DGS condition is satisfied based on a proportion of ammonia included in the working fluid.

Description

폐열발전 작동유체 공급장치 및 방법{Apparatus and Method for Supplying Working Fluid of Waste Heat Power Generation}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a working fluid supply apparatus and a method for supplying a working fluid,

본 발명은 발전시스템에 관한 것으로서, 보다 구체적으로 폐열을 이용한 발전시스템에 관한 것이다.The present invention relates to a power generation system, and more particularly, to a power generation system using waste heat.

신재생 에너지의 중요성이 점차 확대됨에 따라 기존에 활용되지 못하고 버려지던 중저온(70~400)의 열원을 통해 전력을 생산하는 중저온 발전 시스템이 개발 및 확대되고 있다.As the importance of renewable energy has been increasing, a mid- low-temperature power generation system that generates power through a medium-low temperature (70 ~ 400) heat source that has not been utilized before is being developed and expanded.

중저온 발전 시스템은 스팀발전에서 사용되는 작동유체인 물보다 낮은 끓는점을 가지는 물질을 작동유체로 사용해 낮은 열원에서도 발전이 가능하도록 발전 사이클을 구성한다. 작동유체의 특성 또는 발전 시스템의 구성에 따라 중저온 발전 시스템은 카리나 사이클 (Kalina Cycle), 우에하라 사이클(Uehara Cycle), 유기랭킨 사이클(Organic Rankine Cycle: ORC)로 구분된다.The middle-low power generation system constitutes a power generation cycle that can generate power even at low heat sources by using a low-boiling point material as the working fluid, which is lower than the hydraulic oil used in steam power generation. Depending on the nature of the working fluid or the configuration of the power generation system, the low-power generation system is divided into the Kalina Cycle, the Uehara Cycle, and the Organic Rankine Cycle (ORC).

이 중 카리나 사이클과 우에하라 사이클에서 사용하는 암모니아는 물보다 낮은 끓는점을 가지고 있어 상대적으로 증기압이 높고 잠열이 작으며 밀도가 커 낮은 에너지 열원의 발전에 적합하다.Of these, ammonia used in the Carina cycle and Uehara cycle has a boiling point lower than that of water and is suitable for the development of a low energy heat source having a relatively high vapor pressure, a small latent heat, and a high density.

도 1에 일반적인 카리나 사이클이 도시되어 있다. 도 1에 도시된 바와 같이, 일반적인 카리나 사이클(100)은 펌프(110), 재생기(120), 증발기(130), 기액분리기(140), 터빈(150), 발전기(160), 및 응축기(170)를 포함한다.A typical Carina cycle is shown in Fig. 1, a typical carina cycle 100 includes a pump 110, a regenerator 120, an evaporator 130, a gas-liquid separator 140, a turbine 150, a generator 160, and a condenser 170 ).

펌프(110)는 작동유체를 가압하여 재생기(120)로 토출한다. 재생기(120)는 펌프(110)로부터 토출되는 고압의 작동유체를 예열하여 증발기(130)로 공급한다. 증발기(130)는 열원을 이용하여 작동유체에 열을 가하여 작동유체를 고온고압의 기체로 상변화시킨다. 기액분리기(140)는 증발기(130)로부터 공급되는 고온고압의 기체를 암모니아가 주성분인 기체상태의 작동유체와 물이 주성분인 액체상태의 작동유체로 분리시킨다.The pump 110 pressurizes the working fluid and discharges it to the regenerator 120. The regenerator 120 preheats the high-pressure working fluid discharged from the pump 110 and supplies it to the evaporator 130. The evaporator 130 applies heat to the working fluid by using a heat source to phase-convert the working fluid into a high-temperature and high-pressure gas. The gas-liquid separator 140 separates the high-temperature and high-pressure gas supplied from the evaporator 130 into a working fluid in the gaseous state, which is mainly composed of ammonia, and a working fluid in the liquid state, in which water is the main component.

터빈(150)은 기액분리기(140)에서 공급되는 기체상태의 작동유체에 의해 회전하여 화학적 에너지를 기계적 에너지로 변환하고, 터빈(150)에 연결된 발전기(160)는 기계적 에너지를 전기적 에너지로 변환한다. 한편, 기액분리기(140)에서 분리된 액체상태의 작동유체는 열교환된 후 터빈(150)을 통과하고 나온 기체상태의 작동유체와 다시 혼합된다. 응축기(170)는 혼합된 작동유체를 액체상태로 상변화하여 펌프(110)로 공급한다.The turbine 150 is rotated by the gaseous working fluid supplied from the gas-liquid separator 140 to convert chemical energy into mechanical energy, and the generator 160 connected to the turbine 150 converts mechanical energy into electrical energy . On the other hand, the working fluid in the liquid state separated from the gas-liquid separator 140 is heat-exchanged and mixed again with the working fluid in the gaseous state passing through the turbine 150. The condenser 170 phase-shifts the mixed working fluid to a liquid state and supplies it to the pump 110.

하지만, 도 1에 도시된 바와 같은 카리나 사이클에서 작동유체로 이용되는 암모니아는 독성, 부식성, 및 폭발성 등이 있는 물질이므로 발전 시스템의 주요 설비인 터빈 내부로 흘러 들어가면 터빈에 심각한 손상을 줄 수 있을 뿐만 아니라 카리나 사이클 내에서 작동유체의 누출(Leak)이 발생하여 작동유체의 농도 저하가 발생할 수 있다는 문제점이 있다.However, since ammonia used as a working fluid in a carina cycle as shown in FIG. 1 is toxic, corrosive, and explosive, it may seriously damage the turbine if it flows into the turbine, which is a main facility of the power generation system There is a problem that leakage of the working fluid occurs in the carina cycle and the concentration of the working fluid may be lowered.

또한, 암모니아가 터빈 내부로 흘러 들어가는 경우 설비 자체의 부식뿐만 아니라 터빈 윤활유와 혼합되어 터빈 윤활유가 본연의 기능을 적절히 수행하지 못하게 된다는 문제점이 있고, 터빈 윤활유가 작동유체와 혼합되는 경우 오염을 일으켜 전체 발전 설비들에도 영향을 줄 수 있다는 문제점이 있다.In addition, when ammonia flows into the turbine, there is a problem that not only the corrosion of the equipment itself but also the turbine lubricating oil mixes with the turbine lubricating oil, thereby failing to properly perform the function of the turbine. When turbine lubricating oil is mixed with the working fluid, There is a problem that it can affect power generating facilities.

미국 등록특허 제5,953,918호(발명의 명칭: Method and apparatus of converting heat to useful energy, 공개일: 1999년 09월 21일)U. S. Patent No. 5,953, 918 entitled " Method and apparatus of converting heat to useful energy ", published on September 21, 1999,

본 발명은 상술한 문제점을 해결하기 위한 것으로서, 작동유체를 실링가스(Sealing Gas)로 이용하여 터빈을 실링할 수 있는 폐열발전 작동유체 공급장치 및 방법을 제공하는 것을 그 기술적 과제로 한다.The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and it is an object of the present invention to provide an apparatus and a method for supplying a waste heat generating working fluid which can seal a turbine by using a working fluid as a sealing gas.

또한, 본 발명은 작동유체에 포함된 암모니아의 비율에 따라 산출되는 포화증기압곡선을 기초로 실링가스로 이용되기 위한 작동유체의 타겟온도를 산출할 수 있는 폐열발전 작동유체 공급장치 및 방법을 제공하는 것을 다른 기술적 과제로 한다.The present invention further provides a waste heat generating working fluid supply apparatus and method capable of calculating a target temperature of a working fluid to be used as a sealing gas based on a saturated vapor pressure curve calculated according to a ratio of ammonia contained in a working fluid Another technical task is to make.

또한, 본 발명은 작동유체의 온도가 실링가스로 이용되기 위한 타겟온도 이상이 되도록 작동유체를 가열할 수 있는 폐열발전 작동유체 공급장치 및 방법을 제공하는 것을 다른 기술적 과제로 한다.It is another object of the present invention to provide a waste heat generating working fluid supply device and method capable of heating a working fluid such that a temperature of a working fluid is equal to or higher than a target temperature for use as a sealing gas.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 일 측면에 따른 폐열발전 작동유체 공급장치는 기체성분의 작동유체가 터빈의 실링을 위한 드라이 가스 실(Dry Gas Sesl: DGS) 조건을 충족하면 실링막 형성을 위해 상기 작동유체를 상기 터빈으로 공급하는 실링패널; 상기 실링패널의 입구측에 설치되어 상기 실링패널로 공급되는 상기 작동유체의 온도 및 압력을 센싱하는 제1 센싱유닛; 및 상기 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 상기 드라이 가스 실 조건의 충족여부를 결정하는 제어부를 포함하는 것을 특징으로 한다.According to an aspect of the present invention, there is provided a device for supplying a working fluid to a waste heat source, the method comprising the steps of: (a) supplying a working gas to the turbine, wherein the working fluid satisfies a Dry Gas Sesl (DGS) A sealing panel for supplying the working fluid to the turbine; A first sensing unit installed at an inlet side of the sealing panel to sense temperature and pressure of the working fluid supplied to the sealing panel; And a controller for determining the ratio of ammonia contained in the working fluid to the dry gas room conditions.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 일 측면에 따른 폐열발전 작동유체 공급방법은 실링패널로 공급되는 기체성분의 작동유체의 온도 및 압력을 센싱하여 상기 작동유체에 포함된 암모니아의 비율 및 포화증기압곡선을 산출하는 단계; 상기 포화증기압곡선 상에서 상기 센싱된 압력에 대응되는 이슬점 온도와 상기 센싱된 온도를 비교하여 상기 작동유체가 터빈의 실링을 위한 드라인 가스 실 조건을 충족하는지 여부를 판단하는 단계; 및 상기 작동유체가 상기 드라인 가스 실 조건을 충족하면 상기 작동유체를 상기 터빈으로 공급하여 상기 터빈을 실링하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.According to an aspect of the present invention, there is provided a method for supplying a working fluid to a ceiling panel, the method including sensing a temperature and a pressure of a working fluid of a gas component supplied to a sealing panel to calculate a ratio of ammonia contained in the working fluid, ; Comparing the sensed temperature with a dew point temperature corresponding to the sensed pressure on the saturated vapor pressure curve to determine whether the working fluid meets a dry gas room condition for sealing the turbine; And supplying the working fluid to the turbine to seal the turbine when the working fluid satisfies the dry gas chamber condition.

본 발명에 따르면 미리 정해진 온도와 압력조건을 만족시키는 작동유체를 실링가스로 이용하여 실링막을 형성함으로써 터빈을 실링할 수 있어 작동유체로 인한 터빈의 부식을 방지할 수 있을 뿐만 아니라, 작동유체와 터빈 윤활유의 혼합에 의한 오염 발생을 미연에 방지할 수 있다는 효과가 있다.According to the present invention, it is possible to seal a turbine by forming a sealing film using a working fluid satisfying predetermined temperature and pressure conditions as a sealing gas, thereby preventing corrosion of the turbine due to the working fluid, It is possible to prevent the occurrence of contamination due to the mixing of the lubricating oil in advance.

또한, 본 발명에 따르면 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출하고, 암모니아의 비율에 따라 산출되는 포화증기압곡선을 이용하여 터빈실링을 위해 요구되는 작동유체의 타겟온도를 산출하기 때문에 터빈실링을 위한 최적 상태의 작동유체를 실링가스로 공급할 수 있다는 효과가 있다.Further, according to the present invention, since the ratio of ammonia contained in the working fluid is calculated and the saturated vapor pressure curve calculated in accordance with the ratio of ammonia is used to calculate the target temperature of the working fluid required for turbine sealing, There is an effect that the optimal working fluid can be supplied as the sealing gas.

또한, 본 발명에 따르면 특정 압력에서 작동유체의 온도가 타겟온도보다 낮은 경우 터빈을 트립(Trip)시키지 않고 작동유체를 가열하여 작동유체의 온도가 타겟온도 이상이 되도록 함으로써 터빈을 계속하여 운전할 수 있어 안정적인 발전출력을 유지할 수 있을 뿐만 아니라, 발전 시스템의 효율을 증가시킬 수 있다는 효과가 있다. According to the present invention, when the temperature of the working fluid at a certain pressure is lower than the target temperature, the working fluid can be heated without tripping the turbine so that the temperature of the working fluid is higher than the target temperature, It is possible to maintain a stable power generation output and to increase the efficiency of the power generation system.

도 1은 일반적인 카리아 사이클의 구성을 보여주는 도면이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 폐열발전 작동유체 공급장치를 포함하는 폐열발전시스템을 보여주는 도면이다.
도 3은는 도 2에 도시된 제어부의 구성을 보여주는 도면이다.
도4는 암모니아 비율 산출을 위해 이용되는 룩업테이블의 일 예를 보여주는 도면이다.
도 5는 암모니아 비율에 따른 포화증기압곡선들의 예를 보여주는 그래프이다.
도 6은 판단부가 포화증기압곡선을 이용하여 건식가스의 충족여부를 판단하는 방법을 개념적으로 보여주는 도면이다.
도 7은 본 발명의 일 실시예에 따른 폐열발전 작동유체 공급방법을 보여주는 플루우차트이다.Fig. 1 is a view showing the construction of a general Carrier cycle.
2 is a view showing a waste heat power generation system including a waste heat generating working fluid supply apparatus according to an embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration of the control unit shown in FIG. 2. Referring to FIG.
4 is a view showing an example of a look-up table used for calculating the ammonia ratio.
5 is a graph showing an example of saturated vapor pressure curves according to the ammonia ratio.
FIG. 6 is a conceptual view showing a method for determining whether or not the judging unit meets the dry gas using the saturated vapor pressure curve.
7 is a flow chart showing a method of supplying a waste heat generating working fluid according to an embodiment of the present invention.

이하, 첨부되는 도면을 참고하여 본 발명의 실시예들에 대해 상세히 설명한다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

본 명세서에서 서술되는 용어의 의미는 다음과 같이 이해되어야 할 것이다.The meaning of the terms described herein should be understood as follows.

단수의 표현은 문맥상 명백하게 다르게 정의하지 않는 한 복수의 표현을 포함하는 것으로 이해되어야 하고, "제1", "제2" 등의 용어는 하나의 구성요소를 다른 구성요소로부터 구별하기 위한 것으로, 이들 용어들에 의해 권리범위가 한정되어서는 아니 된다.The word " first, "" second," and the like, used to distinguish one element from another, are to be understood to include plural representations unless the context clearly dictates otherwise. The scope of the right should not be limited by these terms.

"포함하다" 또는 "가지다" 등의 용어는 하나 또는 그 이상의 다른 특징이나 숫자, 단계, 동작, 구성요소, 부분품 또는 이들을 조합한 것들의 존재 또는 부가 가능성을 미리 배제하지 않는 것으로 이해되어야 한다.It should be understood that the terms "comprises" or "having" does not preclude the presence or addition of one or more other features, integers, steps, operations, elements, components, or combinations thereof.

"적어도 하나"의 용어는 하나 이상의 관련 항목으로부터 제시 가능한 모든 조합을 포함하는 것으로 이해되어야 한다. 예를 들어, "제1 항목, 제2 항목 및 제 3항목 중에서 적어도 하나"의 의미는 제1 항목, 제2 항목 또는 제3 항목 각각 뿐만 아니라 제1 항목, 제2 항목 및 제3 항목 중에서 2개 이상으로부터 제시될 수 있는 모든 항목의 조합을 의미한다.It should be understood that the term "at least one" includes all possible combinations from one or more related items. For example, the meaning of "at least one of the first item, the second item and the third item" means not only the first item, the second item or the third item, but also the second item and the second item among the first item, Means any combination of items that can be presented from more than one.

도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 폐열발전 작동유체 공급장치를 포함하는 폐열발전 사이클을 보여주는 도면이다.2 is a view showing a waste heat development cycle including a waste heat generating working fluid supply device according to an embodiment of the present invention.

도 2에 도시된 바와 같이, 본 발명의 일 실시예에 따른 폐열발전 시스템(200, 이하. '폐열발전 시스템'이라 함)은 제1 압축유닛(210), 재생유닛(220), 가열유닛(230), 기액분리유닛(240), 발전유닛(250), 흡수기(255), 응축유닛(260), 및 폐열발전 작동유체 공급장치(270, 이하, '작동유체 공급장치'라 함)를 포함한다.2, a waste heat generation system 200 according to an embodiment of the present invention includes a first compression unit 210, a regeneration unit 220, a heating unit (not shown) 230, a gas-liquid separation unit 240, a power generation unit 250, an absorber 255, a condensation unit 260, and a waste heat generating working fluid supply device 270 do.

본 발명의 일 실시예에 따른 폐열발전 시스템(200)은 제1 압축유닛(210), 재생유닛(220), 가열유닛(230), 기액분리유닛(240), 발전유닛(250), 및 응축유닛(260)이 순차적으로 연결된 폐회로로 구성되고, 폐열발전 시스템(200)을 동작시키는 작동유체가 폐회로를 통해 순환하면서 발전유닛(250)을 통해 에너지를 생산한다.The waste heat power generation system 200 according to an embodiment of the present invention includes a first compression unit 210, a regeneration unit 220, a heating unit 230, a gas-liquid separation unit 240, a power generation unit 250, Unit 260 is constituted by a closed circuit connected in series and the working fluid for operating the waste heat power generation system 200 circulates through the closed circuit to produce energy through the power generation unit 250. [

이때, 본 발명에 따른 폐열발전 시스템(200)을 순환하는 작동유체는 2 이상의 성분이 함유된 작동유체일 수 있다. 일 실시예에 있어서, 본 발명에 따른 작동유체는 낮은 끓는점을 가지는 성분과 높은 끓는점을 가지는 성분을 포함하는 다성분 작동유체일 수 있다. 일 예로 작동유체는 암모니아수 혼합물, 두 가지 이상의 탄화수소, 두 가지 이상의 프레온, 탄화수소와 프레온 혼합물일 수 있다. 이하에서는 설명의 편의를 위해 본 발명에 따른 작동유체는 물과 암모니아가 혼합된 암모니아수인 것으로 설명하기로 한다.At this time, the working fluid circulating through the waste heat power generation system 200 according to the present invention may be a working fluid containing two or more components. In one embodiment, the working fluid according to the present invention may be a multicomponent working fluid comprising a component having a low boiling point and a component having a high boiling point. As an example, the working fluid can be an ammonia water mixture, two or more hydrocarbons, two or more freons, a mixture of hydrocarbons and Freon. Hereinafter, the operating fluid according to the present invention will be described as ammonia water mixed with water and ammonia for convenience of explanation.

제1 압축유닛(210)은 작동유체를 가압한다. 제1 압축유닛(210)은 응축유닛(260)으로부터 공급되는 저온의 작동유체를 압축함으로써, 저온의 작동유체의 압력을 증가시킨다. 제1 압축유닛(210)은 응축유닛(260)과 재생유닛(220) 사이에 위치되게 설치된다. 제1 압축유닛(210)은 가압된 저온의 작동유체를 재생유닛(220)으로 공급한다. 일 실시예에 있어서, 제1 압축유닛(210)은 도 2에 도시된 바와 같이 펌프(Pump, P1)로 구현될 수 있다.The first compression unit 210 pressurizes the working fluid. The first compression unit 210 compresses the low-temperature working fluid supplied from the condensing unit 260, thereby increasing the pressure of the low-temperature working fluid. The first compression unit 210 is installed between the condensing unit 260 and the regeneration unit 220. The first compression unit 210 supplies the pressurized low-temperature working fluid to the regeneration unit 220. In one embodiment, the first compression unit 210 may be implemented as a pump (Pump, P1) as shown in FIG.

재생유닛(220)은 제1 압축유닛(210)에서 공급되는 저온의 작동유체를 열교환을 통해 예열시킨다. 일 실시예에 있어서, 재생유닛(220)은 기액분리유닛(240)에 의해 분리된 고온의 액체성분의 작동유체를 열교환 매체로 이용하여 제1 압축유닛(210)에서 공급되는 저온의 작동유체를 예열시킬 수 있다. 즉, 재생유닛(220)은 기액분리유닛(240)으로부터 공급되는 고온의 액체성분의 작동유체와 제1 압축유닛(210)에서 공급되는 저온의 작동유체를 열교환시킴에 의해 제1 압축유닛(210)에서 공급되는 저온의 작동유체를 예열시킨다.The regeneration unit 220 preheats the low-temperature working fluid supplied from the first compression unit 210 through heat exchange. In one embodiment, the regeneration unit 220 uses the working fluid of the high temperature liquid component separated by the gas-liquid separation unit 240 as a heat exchange medium to regenerate the low-temperature working fluid supplied from the first compression unit 210 It can be preheated. That is, the regeneration unit 220 exchanges the working fluid of the high temperature liquid component supplied from the gas-liquid separation unit 240 with the low-temperature working fluid supplied from the first compression unit 210, ) Of the low-temperature working fluid.

가열유닛(230)은 재생유닛(220)을 통해 예열된 작동유체를 외부의 열원(232)에서 공급되는 열을 이용하여 증발시킴으로써 작동유체를 고온고압의 기체로 상변화시킨다. 일 실시예에 있어서, 가열유닛(230)은 배가스나 폐열원을 열원(232)으로 이용할 수 있다.The heating unit 230 phase-changes the working fluid to a high-temperature and high-pressure gas by evaporating the working fluid preheated through the regeneration unit 220 by using heat supplied from an external heat source 232. In one embodiment, the heating unit 230 may use a boiler or a waste heat source as the heat source 232.

기액분리유닛(240)은 가열유닛(230)으로부터 공급되는 고온고압의 작동유체를 암모니아가 주성분인 기체성분의 작동유체와 물이 주성분인 액체성분의 작동유체로 분리시킨다. 기액분리유닛(240)은 액체성분의 작동유체는 재생유닛(220)으로 공급하고, 기체성분의 작동유체는 발전유닛(250)으로 공급한다.The gas-liquid separation unit 240 separates the working fluid of high temperature and high pressure supplied from the heating unit 230 into a working fluid of a gas component which is mainly composed of ammonia and a working fluid of a liquid component which is a main constituent of water. The gas-liquid separation unit 240 supplies the working fluid of the liquid component to the regeneration unit 220, and the working fluid of the gas component is supplied to the power generation unit 250.

발전유닛(250)은 터빈(252) 및 터빈(252)에 연결된 발전기(254)를 포함한다. 터빈(252)은 기액분리유닛(240)에서 공급되는 기체성분의 작동유체에 의해 회전하여 화학적 에너지를 기계적 에너지로 변환한다. 일 실시예에 있어서, 터빈(252)은 작동유체 공급장치(270)로부터 공급되는 실링가스를 이용하여 터빈(252) 외부에 실링막(Sealing Film)을 형성하는 실링부(미도시)를 포함할 수 있다. 터빈(252)에 연결된 발전기(254)는 터빈(252)에 의해 변환된 기계적 에너지를 전기적 에너지로 변환한다. The power generation unit 250 includes a turbine 252 and a generator 254 connected to the turbine 252. The turbine 252 is rotated by the working fluid of the gas component supplied from the gas-liquid separation unit 240 to convert the chemical energy into mechanical energy. In one embodiment, the turbine 252 includes a sealing portion (not shown) that forms a sealing film outside the turbine 252 using a sealing gas supplied from the working fluid supply device 270 . The generator 254 connected to the turbine 252 converts the mechanical energy converted by the turbine 252 into electrical energy.

흡수기(255)는 발전유닛(250)에서 배출된 기체성분의 작동유체와 재생유닛(220)에서 열교환에 이용된 후 배출되는 액체성분의 작동유체를 혼합하여 응축유닛(250)으로 제공한다. 이러한 흡수기(255)를 통과함에 의해 작동유체는 기액분리유닛(240)에 의해 분리되기 이전의 작동유체의 상태가 된다.The absorber 255 mixes the working fluid of the gas component discharged from the power generation unit 250 with the working fluid of the liquid component discharged after being used for the heat exchange in the regeneration unit 220 and supplies it to the condensing unit 250. By passing through the absorber 255, the working fluid is in a state of working fluid before it is separated by the gas-liquid separation unit 240.

응축유닛(260)은 흡수기(255)로부터 제공되는 작동유체를 쿨링타워(262)에서 공급되는 냉각유체를 이용하여 응축시킨다. 일 실시예에 있어서, 응축유닛(260)은 흡수기(255)로부터 제공되는 작동유체와 냉각유체의 열교환을 통해 작동유체를 냉각시킴으로써 작동유체를 액체상태로 상변화시킨다.The condensing unit 260 condenses the working fluid provided from the absorber 255 using the cooling fluid supplied from the cooling tower 262. [ In one embodiment, the condensing unit 260 changes the working fluid to a liquid state by cooling the working fluid through heat exchange between the working fluid and the cooling fluid provided from the absorber 255.

작동유체 공급장치(270)는 기액분리유닛(240)에서 분리된 기체성분의 작동유체가 미리 정해진 드라이 가스 실(Dry Gas Seal: DGS) 조건를 충족시키는 경우 기체성분의 작동유체를 터빈(252)으로 공급하여 터빈(252)에 실링막(Sealing Film)이 형성되도록 함으로써 터빈(252)이 실링되도록 한다.The working fluid supply device 270 supplies the working fluid of the gas component to the turbine 252 when the working fluid of the gas component separated from the gas-liquid separating unit 240 meets a predetermined dry gas seal (DGS) condition And a sealing film is formed on the turbine 252 so that the turbine 252 is sealed.

도 2에 도시된 바와 같이, 작동유체 공급장치(270)는 연결배관(272), 제1 센싱유닛(274), 실링패널(276), 및 제어부(278)를 포함한다. 또한, 본 발명에 따른 작동유체 공급장치(270)는 히터(280) 및 제2 센싱유닛(282)을 더 포함할 수 있다.2, the working fluid supply device 270 includes a connecting piping 272, a first sensing unit 274, a sealing panel 276, and a control unit 278. [ Further, the working fluid supply device 270 according to the present invention may further include a heater 280 and a second sensing unit 282.

연결배관(272)은 기액분리유닛(240)과 실링패널(276)을 연결한다. 일 실시에에 있어서, 연결배관(272)은 기액분리유닛(240)과 터빈(252)을 연결시키는 배관(242)에서 분기되어 설치될 수 있다. 이에 따라, 기액분리유닛(240)에 의해 분리된 기체성분의 작동유체는 기액분리유닛(240)과 터빈(252)을 연결시키는 배관(242)을 통해 터빈(252)으로 직접 공급되어 터빈(252)을 동작시키게 되고, 이와 동시에 기체성분의 작동유체는 연결배관(272)을 통해 실링패널(276)로 공급된 후 실링패널(276)에 의해 실링가스로써 터빈(252)의 실링부로 공급됨으로써 터빈(252)을 실링하게 된다.The connection pipe 272 connects the gas-liquid separation unit 240 and the sealing panel 276. In one embodiment, the connection pipe 272 may be branched from the pipe 242 connecting the gas-liquid separation unit 240 and the turbine 252. The working fluid of the gaseous component separated by the gas-liquid separating unit 240 is supplied directly to the turbine 252 through the pipe 242 connecting the gas-liquid separating unit 240 and the turbine 252, The working fluid of the gaseous component is supplied to the sealing panel 276 via the connection pipe 272 and then supplied to the sealing portion of the turbine 252 as the sealing gas by the sealing panel 276, (252).

제1 센싱유닛(274, S1)은 연결배관(272)을 통해 실링패널(276)로 공급되는 기체성분의 작동유체의 온도 및 압력을 센싱한다. 이를 위해, 제1 센싱유닛(274)은 연결배관(272)을 통해 실링패널(276)로 공급되는 작동유체의 온도를 센싱하는 온도센서(미도시) 및 연결배관(272)을 통해 실링패널(276)로 공급되는 작동유체의 압력을 센싱하는 압력센서(미도시)를 포함한다. 일 실시예에 있어서, 제1 센싱유닛(274)은 실링패널(276)의 입구측에 설치될 수 있다. 제1 센싱유닛(274)은 센싱된 온도 및 압력을 제어부(278)로 전달한다.The first sensing units 274 and S1 sense the temperature and pressure of the working fluid of the gas component supplied to the sealing panel 276 through the connection pipe 272. [ To this end, the first sensing unit 274 is connected to a ceiling panel (not shown) through a connection pipe 272 and a temperature sensor (not shown) that senses the temperature of the working fluid supplied to the sealing panel 276 via the connection pipe 272 And a pressure sensor (not shown) that senses the pressure of the working fluid supplied to the working fluid. In one embodiment, the first sensing unit 274 may be installed on the inlet side of the sealing panel 276. The first sensing unit 274 transmits the sensed temperature and pressure to the control unit 278.

실링패널(276)은 제어부(278)의 제어하에서 작동유체가 터빈(252)의 실링을 위한 드라이 가스 실(DGS) 조건을 충족하는 것으로 판단되면 작동유체를 터빈(252)의 실링부로 공급함으로써 터빈(252)에 실링막이 형성되도록 한다. 일 실시예에 있어서, 실링패널(276)은 필터(미도시)를 포함함으로써, 필터를 통해 기체성분의 작동유체로부터 불순물을 제거한 후 필터링된 기체성분의 작동유체를 터빈(252)의 실링부로 공급할 수 있다.The sealing panel 276 is configured to supply the working fluid to the sealing portion of the turbine 252 under the control of the control portion 278, if the working fluid is determined to satisfy the dry gas room (DGS) condition for sealing the turbine 252, So that a sealing film is formed on the substrate 252. In one embodiment, the sealing panel 276 includes a filter (not shown) to remove impurities from the working fluid of the gaseous component through the filter and then supply the working fluid of the filtered gaseous component to the sealing portion of the turbine 252 .

제어부(278)는 실링패널(276)로 공급되는 기체성분의 작동유체가 드라이 가스 실(DSG)조건을 충족시키는지 여부를 판단하고, 충족시키는 것으로 판단되면 작동유체가 실링가스로써 터빈(252)의 실링부로 공급되도록 한다.The controller 278 determines whether the working fluid of the gas component supplied to the sealing panel 276 satisfies the DSG condition and if the working fluid is determined to satisfy the DSG condition, As shown in FIG.

일 실시예에 있어서, 터빈(252)의 입구측에는 밸브(미도시)가 설치되어 있고, 제어부(278)는 기체성분의 작동유체가 드라이 가스 실(DSG)조건을 충족시키는 경우 밸브를 개방시켜 실링패널(276)로부터 기체성분의 작동유체가 터빈(252)의 실링부로 공급되도록 할 수 있다. 하지만, 기체성분의 작동유체가 드라이 가스 실(DSG)조건을 충족시키지 않는 것으로 판단되면 밸브를 폐쇄시켜 실링패널(276)로부터 기체성분의 작동유체가 터빈(252)의 실링부로 공급되는 것을 차단할 수 잇다.In one embodiment, a valve (not shown) is provided at the inlet side of the turbine 252, and the controller 278 opens the valve if the working fluid of the gaseous component meets the dry gas room (DSG) The working fluid of the gas component can be supplied from the panel 276 to the sealing portion of the turbine 252. [ However, if it is determined that the working fluid of the gas component does not meet the dry gas room (DSG) condition, the valve may be closed to block the working fluid of the gas component from the sealing panel 276 from being fed to the sealing portion of the turbine 252 connect.

이하, 도 3을 참조하여 본 발명의 일 실시예에 따른 제어부(278)의 구성을 보다 구체적으로 설명한다.Hereinafter, the configuration of the controller 278 according to an embodiment of the present invention will be described in more detail with reference to FIG.

도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 제어부의 구성을 보여주는 블록도이다. 도 3에 도시된 바와 같이, 본 발명의 일 실시예에 따른 제어부(278)는 암모니아 비율 산출부(310), 룩업테이블(320), 포화증기압 산출부(330), 및 판단부(340)를 포함할 수 있다. 또한, 제어부(278)는 작동유체 공급장치(270)가 히터(280)를 추가로 포함하는 경우 도 3에 도시된 바와 같이 히터 가동부(350)를 추가로 포함할 수 있다.3 is a block diagram illustrating a configuration of a controller according to an exemplary embodiment of the present invention. 3, the controller 278 according to an embodiment of the present invention includes an ammonia ratio calculating unit 310, a lookup table 320, a saturated vapor pressure calculating unit 330, and a determining unit 340 . The controller 278 may further include the heater moving part 350 as shown in FIG. 3 when the working fluid supply device 270 further includes the heater 280. [

암모니아 비율 산출부(310)는 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 작동유체의 온도 및 압력을 기초로 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출한다. 일 실시예에 있어서, 암모니아 비율 산출부(310)는 작동유체의 온도 및 압력 별로 암모니아의 비율이 기재되어 있는 룩업테이블(320)을 참조하여, 룩업테이블(320) 상에서 센싱된 온도 및 압력에 매칭되는 암모니아 비율을 상기 작동유체에 포함된 암모니아의 비율로 산출할 수 있다.The ammonia ratio calculating unit 310 calculates the ratio of ammonia contained in the working fluid based on the temperature and the pressure of the working fluid sensed by the first sensing unit 274. In one embodiment, the ammonia ratio calculating unit 310 refers to the look-up table 320 in which the ratio of ammonia to the temperature and pressure of the operating fluid is described, and matches the temperature and pressure sensed on the look-up table 320 Can be calculated as a ratio of ammonia contained in the working fluid.

암모니아 비율 산출부(310)가 작동유체에 포함된 암모니아 비율 산출에 이용하는 룩업테이블(320)의 일 예가 도 4에 도시되어 있다. 도 4에 도시된 바와 같이, 룩업테이블(320)에는 각 온도 및 압력 별로 그에 해당하는 암모니아의 비율이 기재되어 있다.An example of the lookup table 320 used by the ammonia ratio calculating unit 310 for calculating the ammonia ratio included in the working fluid is shown in FIG. As shown in FIG. 4, the lookup table 320 describes the ratio of ammonia corresponding to each temperature and pressure.

상술한 실시예에 있어서는 암모니아 비율 산출부(310)가 하나의 룩업 테이블(320)만을 이용하여 기체성분의 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출하는 것으로 설명하였다.In the above-described embodiment, the ammonia ratio calculating unit 310 calculates the ratio of ammonia contained in the working fluid of the gas component by using only one look-up table 320.

하지만, 변형된 실시예에 있어서 룩업테이블(320)은 제1 룩업테이블(322) 및 제2 룩업테이블(324)을 포함하고, 암모니아 비율 산출부(310)는 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 압력에 따라 제1 룩업테이블(322) 및 제2 룩업테이블(324) 중 어느 하나를 이용하거나 제1 룩업테이블(322) 및 제2 룩업테이블(324) 모두를 이용하여 암모니아의 비율을 산출할 수 있다.However, in a modified embodiment, the look-up table 320 includes a first look-up table 322 and a second look-up table 324, and the ammonia ratio calculating unit 310 is connected to the first sensing unit 274 by a first sensing unit 274 The ratio of ammonia is calculated using either the first lookup table 322 or the second lookup table 324 or both the first lookup table 322 and the second lookup table 324 in accordance with the sensed pressure can do.

이러한 실시예에 따르는 경우 제1 룩업테이블(322)은 레프프루프(REFPROP)방식에 따라 작동유체의 온도 및 압력 별로 암모니아의 비율을 산출하여 작성된 룩업테이블이고, 제2 룩업테이블(324)는 펭-로브(PENG-ROB)방식에 따라 작동유체의 온도 및 압력 별로 암모니아의 비율을 산출하여 작성된 룩업테이블일 수 있다.In this embodiment, the first lookup table 322 is a lookup table created by calculating the ratio of ammonia to the temperature and pressure of the working fluid according to the REFPROP method, and the second lookup table 324 is a lookup table created by calculating the ratio of ammonia to the Peng- Up table created by calculating the ratio of ammonia to the temperature and pressure of the working fluid according to the PENG-ROB method.

이하, 암모니아 비율 산출부(310)가 제1 및 제2 룩업테이블(322, 324)을 이용하여 기체성분의 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출하는 방법을 보다 구체적으로 설명한다.Hereinafter, a method for calculating the ratio of ammonia contained in the working fluid of the gas component using the first and second lookup tables 322 and 324 will be described in more detail.

먼저, 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 압력이 미리 정해진 하한치와 제1 기준치 사이일 때 암모니아 비율 산출부(310)는 제1 룩업테이블(322)을 기초로 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출한다. 즉, 암모니아 비율 산출부(310)는 센싱된 압력이 하한치와 제1 기준치 사이일 때 제1 룩업테이블(322) 상에서 센싱된 압력 및 온도에 매칭되어 있는 암모니아 비율을 기체성분의 작동유체에 포함된 암모니아의 비율로 결정한다.First, when the pressure sensed by the first sensing unit 274 is between a predetermined lower limit and a first reference value, the ammonia ratio calculating unit 310 calculates the ammonia ratio of ammonia contained in the working fluid based on the first lookup table 322 Calculate the ratio. That is, when the sensed pressure is between the lower limit value and the first reference value, the ammonia ratio calculating unit 310 calculates the ammonia ratio, which is matched with the pressure sensed on the first lookup table 322 and the temperature, It is determined by the ratio of ammonia.

제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 압력이 제2 기준치와 미리 정해진 상한치 사이일 때 암모니아 비율 산출부(310)는 제2 룩업테이블(324)을 기초로 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출한다. 즉, 암모니아 비율 산출부(310)는 센싱된 압력이 제2 기준치와 상한치 사이일 초과할 때 제2 룩업테이블(324) 상에서 센싱된 압력 및 온도에 매칭되어 있는 암모니아 비율을 기체성분의 작동유체에 포함된 암모니아의 비율로 결정한다.When the pressure sensed by the first sensing unit 274 is between the second reference value and a predetermined upper limit value, the ammonia ratio calculating unit 310 calculates the ratio of ammonia contained in the working fluid to the ammonia ratio based on the second lookup table 324 . That is, when the sensed pressure exceeds the second reference value and the upper limit value, the ammonia ratio calculating unit 310 calculates the ammonia ratio matching the pressure and the temperature sensed on the second lookup table 324 to the working fluid of the gas component It is determined by the ratio of ammonia contained.

제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 압력이 제1 기준치 이상 제2 기준치 이하일 때 암모니아 비율 산출부(310)는 제1 및 제2 룩업테이블(322, 324) 모두를 기초로 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출한다. 구체적으로, 암모니아 비율 산출부(310)는 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 압력이 제1 기준치 이상 제2 기준치 이하일 때 아래의 수학식 1을 이용하여 암모니아의 비율을 산출한다.When the pressure sensed by the first sensing unit 274 is equal to or greater than the first reference value and equal to or less than the second reference value, the ammonia ratio calculating unit 310 calculates the ammonia ratio based on both the first and second lookup tables 322 and 324 Ammonia < / RTI > Specifically, when the pressure sensed by the first sensing unit 274 is equal to or greater than the first reference value and equal to or less than the second reference value, the ammonia ratio calculating unit 310 calculates the ratio of ammonia using Equation 1 below.

Figure pat00001
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수학식 1에서 Y는 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 나타내고, α는 미리 정해진 가중치를 나타내며, L2는 제2 기준치를 나타내고, Ps는 센싱된 압력을 나타내며, Y1은 제1 룩업테이블(322) 상에서 센싱된 온도 및 압력에 매칭되어 있는 암모니아 비율을 나타내고, L1은 제1 기준치를 나타내며, Y2는 제2 룩업테이블(324) 상에서 센싱된 온도 및 압력에 매칭되어 있는 암모니아 비율을 나타낸다.Y represents the ratio of ammonia contained in the working fluid,? Represents a predetermined weight, L2 represents the second reference value, Ps represents the sensed pressure, Y1 represents the first lookup table 322, L1 represents the first reference value, and Y2 represents the ratio of ammonia that is matched to the temperature and pressure sensed on the second lookup table 324. In this case,

일 예로, 제1 기준치가 8Bar로 설정되고, 제2 기준치가 12Bar로 설정되어 있을 때, 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 압력이 6Bar인 경우 암모니아 비율 산출부(310)는 제1 룩업테이블(322) 상에서 6Bar 및 센싱된 온도에 매칭되어 있는 암모니아 비율을 기체성분의 작동유체에 포함된 암모니아의 비율로 결정한다.For example, when the first reference value is set to 8 Bar and the second reference value is set to 12 Bar, when the pressure sensed by the first sensing unit 274 is 6 Bar, the ammonia ratio calculating unit 310 calculates the ammonia ratio The ratio of ammonia, which is matched to 6Bar and the sensed temperature, on the table 322 is determined as the ratio of ammonia contained in the working fluid of the gas component.

또한, 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 압력이 14Bar인 경우 암모니아 비율 산출부(310)는 제2 룩업테이블(324) 상에서 14Bar 및 센싱된 온도에 매칭되어 있는 암모니아 비율을 기체성분의 작동유체에 포함된 암모니아의 비율로 결정한다.When the pressure sensed by the first sensing unit 274 is 14 Bar, the ammonia ratio calculating unit 310 calculates the ratio of ammonia, which is matched to 14 Bar and the sensed temperature on the second lookup table 324, It is determined by the ratio of ammonia contained in the fluid.

또한, 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 압력이 10Bar인 경우 암모니아 비율 산출부(310)는 제1 룩업테이블(322) 상에서 10Bar 및 센싱된 온도에 매칭되어 있는 암모니아 비율에 제2 기준치(12Bar)와 센싱된 압력(10bar)의 차이값인 2Bar 및 가중치(α)를 승산한 제1 결과값과 제2 룩업테이블(324) 상에서 10Bar 및 센싱된 온도에 매칭되어 있는 암모니아 비율에 센싱된 압력(10bar)과 제1 기준치(8Bar)와 의 차이값인 2Bar 및 가중치(α)를 승산한 제2 결과값을 합산한 값을 기체성분의 작동유체에 포함된 암모니아의 비율로 결정한다.When the pressure sensed by the first sensing unit 274 is 10 Bar, the ammonia ratio calculating unit 310 calculates the ammonia ratio at 10 Bar on the first lookup table 322 and the ammonia ratio matched to the sensed temperature to a second reference value And the sensed pressure (10 bar), which is the difference between the first result obtained by multiplying 2 Bar and the weight (alpha), and the second lookup table 324, the detected pressure being 10 Bar and the ammonia ratio matched to the sensed temperature And the second result obtained by multiplying 2Bar, which is the difference between the first reference value (10 bar) and the first reference value (8Bar), and the weight (alpha), is determined as the ratio of ammonia contained in the working fluid of the gas component.

상술한 실시예에 있어서 제1 룩업테이블(322)은 레프프루프(REFPROP)방식에 따라 작동유체의 온도 및 압력 별로 암모니아의 비율을 산출하여 작성되고, 제2 룩업테이블(324)은 펭-로브(PENG-ROB)방식에 따라 작동유체의 온도 및 압력 별로 암모니아의 비율을 산출하여 작성되는 것으로 설명하였다. 하지만, 변형된 실시예에 있어서 제1 룩업테이블(322) 또는 제2 룩업테이블(324)은 윌슨(WILSON)방식이나 엔티알엘(NTRL)방식에 따라 작동유체의 온도 및 압력 별로 암모니아의 비율을 산출하여 작성될 수도 있을 것이다.The first lookup table 322 is created by calculating the ratio of ammonia to the temperature and the pressure of the working fluid according to the REFPROP method and the second lookup table 324 is created by calculating the ratio of ammonia to the Peng- PENG-ROB) method, the ratio of ammonia to the temperature and pressure of the working fluid is calculated. However, in the modified embodiment, the first lookup table 322 or the second lookup table 324 calculates the ratio of ammonia to the operating fluid temperature and pressure according to the WILSON method or the NTRL method .

포화증기압곡선 산출부(330)는 암모니아 비율 산출부(310)에 의해 산출된 암모니아 비율에 따른 포화증기압곡선을 산출한다. 일 실시예에 있어서, 포화증기압곡선 산출부(330)는 아래의 수학식 2에 기재된 바와 같은 클라우지우스-클라페롱(Clausius-Clapeyron)방정식을 이용하여 포화증기압곡선을 산출할 수 있다. The saturated vapor pressure curve calculating unit 330 calculates a saturated vapor pressure curve according to the ammonia ratio calculated by the ammonia ratio calculating unit 310. [ In one embodiment, the saturated vapor pressure curve calculation unit 330 may calculate the saturated vapor pressure curve using the Clausius-Clapeyron equation as shown in Equation (2) below.

Figure pat00002
Figure pat00002

수학식 2에서 P는 증기압을 의미하고, △Hvap는 상기 암모니아의 비율에 따라 산출되는 증발열을 의미하며, R은 기체상수, T는 센싱된 온도, C는 물질상수를 의미한다. 이때 R은 기체종류에 관계없이 항상 일정한 값을 갖는다.In Equation (2), P denotes a vapor pressure,? Hvap denotes an evaporation heat calculated according to the ratio of ammonia, R denotes a gas constant, T denotes a sensed temperature, and C denotes a material constant. At this time, R has a constant value regardless of the type of gas.

이러한 경우, 포화증기압곡선 산출부(330)에 의해 산출되는 포화증기압곡선은 도 5에 도시된 바와 같이 지수함수 모양으로 나타나고, 포화증기압곡선은 암모니아 비율 산출부(310)에 의해 산출된 암모니아 비율에 따라 서로 다른 형태를 가지게 된다. 도 5에서 암모니아의 비율이 높을수록 포화증기압곡선은 X축상에서 더 왼쪽에 위치하게 된다. 즉, 도 5에 됫된 복수개의 포화증기압곡선들 중 포화증기압곡선(A)는 암모니아 비율이 가장 높은 작동유체의 포화증기압곡선이고 포화증기압곡선(B)는 암모니아 비율이 가장 낮은 작동유체의 포화증기압곡선일 수 있다.In this case, the saturated vapor pressure curve calculated by the saturated vapor pressure curve calculator 330 appears as an exponential function as shown in FIG. 5, and the saturated vapor pressure curve shows the ratio of the ammonia calculated by the ammonia ratio calculator 310 They have different shapes. In FIG. 5, the higher the ratio of ammonia, the more saturated vapor pressure curve is located on the left side on the X axis. 5, the saturated vapor pressure curve (A) is the saturated vapor pressure curve of the working fluid with the highest ammonia ratio and the saturated vapor pressure curve (B) is the saturated vapor pressure curve of the working fluid having the lowest ammonia ratio Lt; / RTI >

판단부(340)는 포화증기압곡선을 기촐 기체성분의 작동유체가 드라이 가스 실(DGs)조건을 충족시키는지 여부를 판단한다. 일 실시예에 있어서, 판단부(340)는 포화증기압곡선 상에서 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 압력에 대응되는 이슬점온도와 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 온도를 비교함에 의해 기체성분의 작동유체가 드라이 가스 실(DGS)조건을 충족시키는지 여부를 판단할 수 있다.The determination unit 340 determines whether the saturation vapor pressure curve satisfies the conditions of the dry gas room (DGs) of the working fluid of the cooling gas component. In one embodiment, the determination unit 340 compares the dew point temperature corresponding to the pressure sensed by the first sensing unit 274 on the saturated vapor pressure curve with the temperature sensed by the first sensing unit 274 It is possible to judge whether or not the working fluid of the gas component satisfies the dry gas room (DGS) condition.

구체적으로, 포화증기압곡선이 도 6에 도시된 바와 같을 때, 판단부(340)는 포화증기압곡선(600) 상에서 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 압력(P1)에 대응되는 이슬점온도(T2)를 탐색한다. 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 온도(T1)가 탐색된 이슬점온도(T2)보다 미리 정해진 제1 마진(△T1)만큼 높은 제1 타겟온도(T4) 이상인 경우(A구간) 핀단부(340)는 작동유체가 드라이 가스 실(DGS)조건을 충족시키는 것으로 결정한다.6, the determination unit 340 determines the dew point temperature (d) corresponding to the pressure P1 sensed by the first sensing unit 274 on the saturated vapor pressure curve 600 T2). When the temperature T1 sensed by the first sensing unit 274 is equal to or higher than the first target temperature T4 which is higher than the searched dew point temperature T2 by a predetermined first margin DELTA T1 (340) determines that the working fluid meets the dry gas room (DGS) condition.

하지만, 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 온도(T1)가 탐색된 이슬점온도(T2)보다 미리 정해진 제2 마진(△T2, △T2는 △T1보다 작은 값임)만큼 높은 제2 타겟온도(T3)와 제1 타겟온도(T4) 사이에 속하는 경우(B구간), 핀단부(340)는 작동유체가 드라이 가스 실(DGS)조건을 충족시키지 않는 것으로 판단하고 알람발생신호를 생성하여 알람이 발생되도록 한다. 판단부(340)는 알람발생을 통해 사용자의 주의를 환기시킬 뿐 터빈(252)의 가동을 중지시키지는 않는다. 이는 터빈(252) 급격한 가동 중지는 터빈(252)에 무리를 줄수 있기 때문에 터빈(252)의 가동중지 이전에 알람을 통해 제어 시간을 확보하기 위한 것이다.However, if the temperature T1 sensed by the first sensing unit 274 is higher than the dew point temperature T2 that is detected by the second target temperature T2 that is higher than the predetermined second margin (DELTA T2, DELTA T2 is smaller than DELTA T1) (B section) between the first target temperature T3 and the first target temperature T4, the fin end 340 determines that the working fluid does not satisfy the dry gas room (DGS) condition, . The determination unit 340 notifies the user of the alarm through the generation of the alarm and does not stop the operation of the turbine 252. This is for ensuring the control time through the alarm before the turbine 252 is shut down, because the sudden shutdown of the turbine 252 can overload the turbine 252.

한편, 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 온도(T1)가 제2 타겟온도(T3) 이하인 경우(C구간), 핀단부(340)는 작동유체가 드라이 가스 실(DGS)조건을 충족시키지 않는 것으로 판단하고 터빈(252)의 가동을 중지시킴으로서 터빈(252)이 보호될 수 있도록 한다.On the other hand, when the temperature T1 sensed by the first sensing unit 274 is equal to or lower than the second target temperature T3 (during the period C), the fin end 340 is positioned so that the working fluid meets the dry gas room (DGS) condition And stops the operation of the turbine 252 so that the turbine 252 can be protected.

상술한 바와 같이, 본 발명은 작동유체에 실제 포함되어 있는 암모니아의 비율에 관계없이 시스템 설계시 설정된 이상적인 포화증기압곡선을 이용하는 것이 아니라, 작동유체에 실제 포함되어 있는 암모니아의 비율을 산출하고 산출된 암모니아 비율에 따라 산출되는 포화증기압곡선을 이용하여 터빈실링을 위해 요구되는 작동유체의 제1 타겟온도를 산출하기 때문에 터빈(252)의 실링을 위한 최적 상태의 작동유체를 실링가스로 공급할 수 있게 된다.As described above, according to the present invention, regardless of the ratio of ammonia actually contained in the working fluid, the ideal saturation vapor pressure curve set at the time of system design is not used but the ratio of ammonia actually contained in the working fluid is calculated, The saturation vapor pressure curve calculated in accordance with the ratio is used to calculate the first target temperature of the working fluid required for turbine sealing so that it is possible to supply the working fluid in an optimal state for sealing of the turbine 252 to the sealing gas.

히터 가동부(350)는 판단부(340)에 의해 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 온도가 제1 타겟온도보다 낮은 것으로 판단되면 히터(280)를 가동시켜 실링패널(272)에서 터빈(252)으로 공급되는 작동유체가 가열될 수 있도록 한다. 이때, 히터 가동부(350)는 터빈(252)의 입구측에 설치된 제2 센싱유닛(282)에 의해 센싱되는 온도를 모니터링하고, 터빈(252)의 입구측에 설치된 제2 센싱유닛(282)에 의해 센싱되는 온도가 제1 타겟온도 이상이 되면 히터(280)의 가동을 중지시킨다.The heater moving part 350 activates the heater 280 when the temperature sensed by the first sensing unit 274 is lower than the first target temperature by the determining part 340 so that the cooling water is supplied from the sealing panel 272 to the turbine 252 to be heated can be heated. The heater moving unit 350 monitors the temperature sensed by the second sensing unit 282 installed on the inlet side of the turbine 252 and controls the second sensing unit 282 installed on the inlet side of the turbine 252 The operation of the heater 280 is stopped.

다시 도 2를 참조하면, 히터(280)는 제어부(278)에 포함된 히터 가동부(350)의 제어에 따라 가동되어 실링패널(272)에서 터빈(252)으로 공급되는 작동유체를 가열시킨다. 또한, 히터(280)는 실링패널(272)에서 터빈(252)으로 공급되는 작동유체의 온도가 제1 타겟온도 이상이 되면 히터 가동부(350)의 제어에 따라 가동중지된다.Referring again to FIG. 2, the heater 280 is operated under the control of the heater moving part 350 included in the controller 278 to heat the working fluid supplied from the sealing panel 272 to the turbine 252. When the temperature of the working fluid supplied from the sealing panel 272 to the turbine 252 exceeds the first target temperature, the heater 280 is shut down under the control of the heater moving part 350.

이와 같이, 본 발명에 따르면 실링패널(272)에서 터빈(252)으로 공급되는 기체성분의 작동유체의 온도가 제1 타겟온도보다 낮아 작동유체가 드라이 가스 실(DGS) 조건을 충족시키지 못하더라도 히터(280)를 통해 작동유체를 가열함으로써 작동유체가 드라이 가스 실(DGS)조건을 충족시킬 수 있도록 할 수 있어, 터빈(252)을 연속하여 운전시킬 수 있고, 이로 인해 발전 효율을 향상시킬 수 있게 된다.As described above, according to the present invention, even if the working fluid of the gas component supplied from the sealing panel 272 to the turbine 252 has a temperature lower than the first target temperature and the working fluid does not satisfy the dry gas room (DGS) condition, The working fluid can be supplied to the dry gas room (DGS) condition by heating the working fluid through the heater 280 so that the turbine 252 can be continuously operated, thereby improving the power generation efficiency do.

제2 센싱유닛(282)은 터빈(252)의 입구측에 설치되어 실링패널(274)에서 터빈(252)으로 공급되는 작동유체의 온도 및 압력을 센싱한다. 이를 위해, 제2 센싱유닛(282)은 작동유체의 온도를 센싱하기 위한 온도센서(미도시)와 작동유체의 압력을 센싱하기 위한 압력센서(미도시)를 포함할 수 있다. 제2 센싱유닛(282)은 센싱된 온도 및 압력을 제어부(278)로 전달한다. 제2 센싱유닛(282)에 의해 센싱된 작동유체의 온도에 따라 히터(280)의 가동 중지 여부가 결정될 수 있다.The second sensing unit 282 is installed at the inlet side of the turbine 252 and senses the temperature and pressure of the working fluid supplied from the sealing panel 274 to the turbine 252. To this end, the second sensing unit 282 may include a temperature sensor (not shown) for sensing the temperature of the working fluid and a pressure sensor (not shown) for sensing the pressure of the working fluid. The second sensing unit 282 transmits the sensed temperature and pressure to the control unit 278. Whether or not the heater 280 is stopped can be determined according to the temperature of the working fluid sensed by the second sensing unit 282. [

상술한 실시예에 있어서 제어부(278)는 제1 센싱유닛(274)에 의해 센싱된 온도 및 압력을 기초로 작동유체에 포함된 암모니아의 비율 및 포화증기압곡선을 산출하고, 산출된 포화증기압곡선을 기초로 작동유체가 드라이 가스 실(DGS) 조건을 충족시키지 여부를 판단하는 것으로 설명하였다.In the embodiment described above, the controller 278 calculates the saturated vapor pressure curve and the ratio of ammonia contained in the working fluid based on the temperature and pressure sensed by the first sensing unit 274, and calculates the calculated saturated vapor pressure curve It is explained based on whether or not the working fluid satisfies the dry gas room (DGS) condition.

하지만, 변형된 실시예에 있어서, 제어부(278)는 제2 센싱유닛(282)에 의해 센싱된 온도 및 압력을 기초로 작동유체에 포함된 암모니아의 비율 및 포화증기압곡선을 산출하고, 산출된 포화증기압곡선을 기초로 작동유체가 드라이 가스 실(DGS) 조건을 충족시키는지 여부를 판단할 수도 있을 것이다.However, in a modified embodiment, the control unit 278 calculates the saturated vapor pressure curve and the ratio of the ammonia contained in the working fluid based on the temperature and the pressure sensed by the second sensing unit 282, Based on the vapor pressure curve, one may also determine whether the working fluid meets the dry gas room (DGS) conditions.

이하, 본 발명에 따른 폐열발전 작동유체 공급방법에 대해 설명한다. 도 7은 본 발명의 일 실시예에 따른 폐열발전 작동유체 공급방법을 보여주는 플로우차트이다. 도 7에 도시된 폐열발전 작동유체 공급방법은 도 2에 도시된 폐열발전 작동유체 공급장치에 의해 수행될 수 있다.Hereinafter, a method for supplying a working fluid for waste heat generation according to the present invention will be described. 7 is a flowchart illustrating a method of supplying a waste heat generating working fluid according to an embodiment of the present invention. The method of supplying the waste heat generating working fluid shown in Fig. 7 can be performed by the waste heat generating working fluid supplying apparatus shown in Fig.

먼저, 폐열발전 작동유체 공급장치는 실링패널로 공급되는 기체성분의 작동유체의 온도 및 압력을 센싱한다(S700). 이때, 작동유체의 온도 및 압력은 실링패널의 입구측에서 센싱된다.First, the waste heat generation operation fluid supply device senses the temperature and pressure of the working fluid of the gas component supplied to the sealing panel (S700). At this time, the temperature and pressure of the working fluid are sensed at the inlet side of the sealing panel.

이후, 폐열발전 작동유체 공급장치는 센싱된 온도 및 압력을 이용하여 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출한다(S710). 일 실시예에 있어서, 폐열발전 작동유체 공급장치는 작동유체의 온도 및 압력 별로 암모니아의 비율이 기재되어 있는 룩업테이블 상에서 센싱된 온도 및 압력에 매칭되는 암모니아 비율을 작동유체에 포함된 암모니아의 비율로 산출할 수 있다.Thereafter, the waste heat power supply operating fluid supply device calculates the ratio of ammonia contained in the working fluid by using the sensed temperature and pressure (S710). In one embodiment, the waste heat generating working fluid supply device is configured such that the ratio of the ammonia matched to the temperature and pressure sensed on the look-up table, in which the ratio of ammonia is specified for each temperature and pressure of the working fluid, Can be calculated.

다른 실시예에 있어서, 룩업테이블이 레프프루프(REFPROP)방식에 따라 작동유체의 온도 및 압력 별로 암모니아의 비율을 산출하여 작성된 제1 룩업테이블 및 펭-로브(PENG-ROB)방식에 따라 작동유체의 온도 및 압력 별로 암모니아의 비율을 산출하여 작성된 제2 룩업테이블로 구성되는 경우, 폐열발전 작동유체 공급장치는 센싱된 압력이 미리 정해진 하한치와 제1 기준치 사이에 속할 때에는 제1 룩업테이블을 기초로 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출하고, 센싱된 압력이 제2 기준치와 미리 정해진 상한치 사이에 속할 때에는 제2룩업테이블을 기초로 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출하며, 센싱된 압력이 제1 기준치 이상 제2 기준치 이하일 때에는 제1 및 제2 룩업테이블을 모두 이용하여 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출할 수 있다.In another embodiment, the look-up table calculates the ratio of ammonia to the temperature and pressure of the working fluid according to the REFPROP method, and calculates the ratio of the working fluid to the working fluid according to the first lookup table and the PENG- When the sensed pressure falls between a predetermined lower limit and a first reference value, the waste heat generation working fluid supply device operates based on the first lookup table when the sensed pressure falls within a predetermined lower limit value and the first reference value, when the sensed pressure is composed of a second lookup table created by calculating the ratio of ammonia The ratio of ammonia contained in the working fluid is calculated based on the second lookup table when the sensed pressure falls within a range between the second reference value and a predetermined upper limit value, 1 > and equal to or less than the second reference value, the ratio of ammonia contained in the working fluid can be calculated using both the first and second lookup tables The.

폐열발전 작동유체 공급장치가 제1 및 제2 룩업테이블 모두를 이용하여 암모니아 비율을 산출하는 방법은 수학식 1에 관련된 설명 부분에서 이미 기재하였으므로 구체적인 설명은 생략한다.The method for calculating the ammonia ratio using both the first and second look-up tables of the waste heat generation operating fluid supply device has already been described in the description related to Equation (1), so a detailed description thereof will be omitted.

이후, 폐열발전 작동유체 공급장치는 S710에서 산출된 암모니아의 비율을 기초로 포화증기압곡선을 산출한다(S720). 일 실시예에 있어서, 폐열발전 작동유체 공급장치는 상술한 수학식 2에 기재된 바와 같은 클라우지우스-클라페롱(Clausius-Clapeyron) 방정식을 이용하여 포화증기압곡선을 산출할 수 있다.Thereafter, the waste heat power supply operating fluid supply apparatus calculates a saturated vapor pressure curve based on the ratio of ammonia calculated in S710 (S720). In one embodiment, the waste heat generating working fluid supply can produce a saturated vapor pressure curve using the Clausius-Clapeyron equation as described in Equation (2) above.

이후, 폐열발전 작동유체 공급장치는 S270에서 산출된 포화증기압곡선 상에서 센싱된 압력에 대응되는 이슬점온도를 획득한 후(S730), 획득된 이슬점 온도와 센싱된 온도를 비교하여 작동유체가 터빈의 실링을 위한 드라인 가스 실(DGS) 조건을 충족하는지 여부를 판단한다(S740).Then, the waste heat power supply operating fluid supply device obtains the dew point temperature corresponding to the sensed pressure on the saturated vapor pressure curve calculated in S270 (S730), compares the obtained dew point temperature with the sensed temperature, It is determined whether or not the DGS condition is satisfied (S740).

구체적으로, 폐열발전 작동유체 공급장치는 포화증기압곡선이 도 6에 도시된 바와 같을 때, 센싱된 온도(T1)가 제1 타겟온도(T4) 이상인 경우(A구간) 작동유체가 드라이 가스 실(DGS)조건을 충족시키는 것으로 결정한다. 이때, 제1 타겟온도(T4)는 센싱된 압력(P1)에 대응되는 이슬점온도(T2)보다 미리 정해진 제1 마진(△T1)만큼 높은 온도로 설정된다.Specifically, when the saturated vapor pressure curve is as shown in FIG. 6, when the sensed temperature T1 is equal to or higher than the first target temperature T4 (section A), the working fluid is supplied to the dry gas room DGS) conditions. At this time, the first target temperature T4 is set to a temperature higher than the dew point temperature T2 corresponding to the sensed pressure P1 by a predetermined first margin DELTA T1.

하지만, 센싱된 온도(T1)가 제2 타겟온도(T3)와 제1 타겟온도(T4) 사이에 속하거나(B구간) 제2 타겟온도보 이하인 경우(C구간), 폐열발전 작동유체 공급장치는 작동유체가 드라이 가스 실(DGS)조건을 충족시키지 않는 것으로 판단한다. 이때, 제2 타겟온도(T3)는 탐색된 이슬점온도(T2)보다 미리 정해진 제2 마진(△T2, △T2는 △T1보다 작은 값임)만큼 높은 온도로 설정된다.However, when the sensed temperature T1 falls between the second target temperature T3 and the first target temperature T4 (section B) and is equal to or less than the second target temperature range (section C) It is determined that the working fluid does not satisfy the dry gas room (DGS) condition. At this time, the second target temperature T3 is set to a temperature higher than the sear dew point temperature T2 by a predetermined second margin (DELTA T2, DELTA T2 is smaller than DELTA T1).

S740의 판단결과 작동유체가 상기 건식가스 조건을 충족시키지 않으면 폐열발전 작동유체 공급장치는 실링패널에서 터빈으로 공급될 작동유체를 가열한다(S750). 이후, 가열된 작동유체의 온도를 터빈의 입구측에서 다시 센싱한 후(S760), S740으로 회귀하여 센싱된 온도가 이슬점 온도를 비교하여 작동유체가 터빈의 실링을 위한 드라인 가스 실(DGS) 조건을 충족하는지 여부를 다시 판단한다.As a result of the determination in S740, if the working fluid does not satisfy the dry gas condition, the waste heat generating working fluid supply unit heats the working fluid to be supplied to the turbine from the sealing panel (S750). Thereafter, the temperature of the heated working fluid is sensed again at the inlet side of the turbine (S760), and the flow returns to S740, where the sensed temperature is compared with the dew point temperature, and the working fluid is passed through the dry gas chamber (DGS) And judges again whether or not the condition is satisfied.

S740의 판단결과 작동유체가 상기 건식가스 조건을 충족하면 작동유체를 터빈의 실링부로 공급하여 터빈을 실링한다(S770).If it is determined in operation S740 that the working fluid satisfies the dry gas condition, the operation fluid is supplied to the sealing portion of the turbine to seal the turbine (S770).

상술한 실시예에 있어서 폐열발전 작동유체 공급장치는 작동유체가 드라이 가스 실(DGS)조건을 충족시키지 않으면 드라이 가스 실 조건을 충족시킬 때까지 반복하여 작동유체를 가열하는 것으로 설명하였다. 하지만, 다른 실시예에 있어서 미리 정해진 횟수 이상으로 작동유체를 가열하여도 작동유체가 드라이 가스 실 조건을 충족시키기 못하는 경우 폐열발전 작동유체 공급장치는 알람을 발생시키거나 터빈의 가동을 중지시킬 수 있다.In the above-described embodiment, the waste heat generating working fluid supply device has been described as repeatedly heating the working fluid until the working fluid satisfies the dry gas room condition unless the working fluid satisfies the dry gas room (DGS) condition. However, in other embodiments, if the working fluid does not meet the dry gas room condition even if the working fluid is heated more than a predetermined number of times, the waste heat generating working fluid supply device may generate an alarm or stop the operation of the turbine .

본 발명이 속하는 기술분야의 당업자는 상술한 본 발명이 그 기술적 사상이나 필수적 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다.It will be understood by those skilled in the art that the present invention may be embodied in other specific forms without departing from the spirit or essential characteristics thereof.

그러므로, 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적인 것이 아닌 것으로 이해해야만 한다. 본 발명의 범위는 상기 상세한 설명보다는 후술하는 특허청구범위에 의하여 나타내어지며, 특허청구범위의 의미 및 범위 그리고 그 등가 개념으로부터 도출되는 모든 변경 또는 변형된 형태가 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 한다.It is therefore to be understood that the above-described embodiments are illustrative in all aspects and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the appended claims rather than the detailed description and all changes or modifications derived from the meaning and scope of the claims and their equivalents are to be construed as being included within the scope of the present invention do.

200: 폐열발전 시스템 210: 제1 압축유닛
220: 재생유닛 230: 가열유닛
240: 기액분리유닛 250: 발전유닛
260: 응축유닛 270: 폐열발전 작동유체 공급장치
272: 연결배관 274: 제1 센싱유닛
276: 실링패널 278: 제어부
280: 히터 282: 제2 센싱유닛200: waste heat generation system 210: first compression unit
220: regeneration unit 230: heating unit
240: gas-liquid separation unit 250: power generation unit
260: condensing unit 270: waste heat power generating working fluid supply device
272: connection piping 274: first sensing unit
276: sealing panel 278:
280: heater 282: second sensing unit

Claims (15)

기체성분의 작동유체가 터빈의 실링을 위한 드라이 가스 실(Dry Gas Sesl: DGS) 조건을 충족하면 실링막 형성을 위해 상기 작동유체를 상기 터빈으로 공급하는 실링패널;
상기 실링패널의 입구측에 설치되어 상기 실링패널로 공급되는 상기 작동유체의 온도 및 압력을 센싱하는 제1 센싱유닛; 및
상기 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 기초로 상기 드라이 가스 실 조건의 충족여부를 결정하는 제어부를 포함하는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급장치. A sealing panel that supplies the working fluid to the turbine for forming a sealing film when the working fluid of the gas component meets a Dry Gas Sesl (DGS) condition for sealing the turbine;
A first sensing unit installed at an inlet side of the sealing panel to sense temperature and pressure of the working fluid supplied to the sealing panel; And
And a controller for determining whether the dry gas room condition is satisfied based on a ratio of ammonia contained in the working fluid. 제1항에 있어서,
상기 제어부는 상기 작동유체의 암모니아 비율을 이용하여 포화증기압곡선을 산출하고, 상기 포화증기압곡선 상에서 상기 센싱된 압력에 대응되는 이슬점 온도와 상기 센싱된 온도를 비교하여 상기 드라이 가스 실 조건의 충족여부를 결정하는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급장치.The method according to claim 1,
Wherein the control unit calculates a saturated vapor pressure curve using the ammonia ratio of the working fluid and compares the sensed temperature with the dew point temperature corresponding to the sensed pressure on the saturated vapor pressure curve to determine whether the dry gas room condition is satisfied Wherein the determination means determines the operation mode of the waste heat generating operation fluid supply device. 제1항에 있어서,
상기 제어부는,
작동유체의 온도 및 압력 별로 암모니아의 비율이 기재되어 있는 룩업테이블; 및
상기 룩업테이블 상에서 상기 센싱된 온도 및 압력에 매칭되는 암모니아 비율을 상기 작동유체에 포함된 암모니아의 비율로 산출하는 암모니아 비율 산출부를 포함하는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급장치. The method according to claim 1,
Wherein,
A look-up table describing the ratio of ammonia to temperature and pressure of the working fluid; And
And an ammonia ratio calculating unit for calculating a ratio of ammonia matched to the sensed temperature and pressure on the lookup table as a ratio of ammonia contained in the working fluid. 제1항에 있어서,
상기 제어부는,
레프프루프(REFPROP)방식에 따라 작동유체의 온도 및 압력 별로 암모니아의 비율을 산출하여 작성된 제1 룩업테이블;
펭-로브(PENG-ROB)방식에 따라 작동유체의 온도 및 압력 별로 암모니아의 비율을 산출하여 작성된 제2 룩업테이블; 및
상기 센싱된 압력이 미리 정해진 하한치와 제1 기준치 사이일 때 상기 제1 룩업테이블을 기초로 상기 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출하고, 상기 센싱된 압력이 제2 기준치와 미리 정해진 상한치 사이일 때 상기 제2 룩업테이블을 기초로 상기 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출하는 암모니아 비율 산출부를 포함하는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급장치. The method according to claim 1,
Wherein,
A first lookup table created by calculating the ratio of ammonia to the temperature and pressure of the working fluid according to the REFPROP method;
A second look-up table created by calculating the ratio of ammonia to the temperature and pressure of the working fluid according to the PENG-ROB method; And
Calculating a ratio of ammonia contained in the working fluid based on the first lookup table when the sensed pressure is between a predetermined lower limit value and a first reference value and if the sensed pressure is between a second reference value and a predetermined upper limit value And an ammonia ratio calculating unit for calculating a ratio of ammonia contained in the working fluid based on the second lookup table. 제4항에 있어서,
상기 암모니아 비율 산출부는 상기 센싱된 압력이 상기 제1 기준치 이상 제2 기준치 이하일 때 상기 제1 및 제2 룩업테이블을 기초로 상기 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출하는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급장치.5. The method of claim 4,
Wherein the ammonia ratio calculating unit calculates a ratio of ammonia contained in the working fluid based on the first and second lookup tables when the sensed pressure is equal to or greater than the first reference value and equal to or less than a second reference value Fluid supply. 제4에 있어서,
상기 암모니아 비율 산출부는,
상기 센싱된 압력이 상기 제1 기준치 이상 제2 기준치 이하일 때 수학식
Figure pat00003
를 이용하여 상기 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출하고,
상기 수학식에서 Y는 작동유체에 포함된 암모니아의 비율, α는 미리 정해진 가중치, L2는 제2 기준치, Ps는 센싱된 압력, Y1은 제1 룩업테이블 상에서 센싱된 온도 및 압력에 매칭되어 있는 암모니아 비율, L1은 제1 기준치, Y2는 제2 룩업테이블 상에서 센싱된 온도 및 압력에 매칭되어 있는 암모니아 비율을 나타내는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급장치.In the fourth aspect,
The ammonia ratio calculating unit
When the sensed pressure is equal to or greater than the first reference value and equal to or less than the second reference value,
Figure pat00003
To calculate the ratio of ammonia contained in the working fluid,
Where Y is the ratio of ammonia contained in the working fluid, alpha is a predetermined weight, L2 is a second reference value, Ps is the sensed pressure, Y1 is the ammonia ratio matched to the temperature and pressure sensed on the first lookup table, L1 represents a first reference value, and Y2 represents an ammonia ratio matched to a temperature and a pressure sensed on the second look-up table. 제1에 있어서,
상기 제어부는,
수학식
Figure pat00004
를 이용하여 포화증기압곡선을 산출하는 포화증기압곡선 산출부를 포함하고,
상기 수학식에서 P는 증기압을 의미하고, △Hvap는 상기 암모니아의 비율에 따라 산출되는 증발열을 의미하며, R은 기체상수, T는 센싱된 온도, C는 물질상수를 의미하는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급장치.In the first aspect,
Wherein,
Equation
Figure pat00004
And a saturated vapor pressure curve calculating unit for calculating a saturated vapor pressure curve by using the saturated vapor pressure curve,
Wherein P denotes a vapor pressure,? Hvap denotes an evaporation heat calculated according to the ratio of ammonia, R denotes a gas constant, T denotes a sensed temperature, and C denotes a material constant. Working fluid supply. 제1에 있어서,
상기 제어부는,
상기 센싱된 온도가 상기 제1 타겟온도 이상이면 상기 작동유체가 상기 드라이 가스 실 조건을 충족시키는 것으로 결정하는 판단부를 포함하고,
상기 제1 타겟온도는 상기 포화증기압곡선 상에서 상기 센싱된 압력에 대응되는 이슬점온도보다 미리 정해진 제1 마진만큼 높은 온도로 설정되는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급장치.In the first aspect,
Wherein,
And a determination unit that determines that the working fluid satisfies the dry gas room condition if the sensed temperature is equal to or higher than the first target temperature,
Wherein the first target temperature is set to a temperature higher than a dew point temperature corresponding to the sensed pressure by the predetermined first margin on the saturated vapor pressure curve. 제8에 있어서,
상기 판단부는 상기 센싱된 온도가 제2 타겟온도와 상기 제1 타겟온도 사이이면 알람을 발생시키고, 상기 센싱된 온도가 상기 제2 타겟온도 이하이면 상기 터빈의 가동을 중지시키며,
상기 제2 타겟온도는 상기 이슬점온도보다 제2 마진(상기 제1 마진보다 작은 값임)만큼 높은 온도로 설정되는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급장치.In the eighth aspect,
Wherein the determination unit generates an alarm if the sensed temperature is between the second target temperature and the first target temperature and stops the turbine when the sensed temperature is equal to or lower than the second target temperature,
Wherein the second target temperature is set to a temperature higher than the dew point temperature by a second margin (a value smaller than the first margin). 제8에 있어서,
상기 센싱된 온도가 상기 제1 타겟온도보다 낮은 경우 상기 실링패널에서 상기 터빈으로 공급될 작동유체를 가열하는 히터; 및
상기 실링패널과 상기 터빈 사이에 설치되어 상기 실링패널로부터 상기 터빈으로 공급되는 상기 작동유체의 온도를 센싱하는 제2 센싱유닛을 더 포함하고,
상기 제어부는 상기 제2 센싱유닛에 의해 센싱된 작동유체의 온도가 상기 제1 타겟온도 이상이 될 때까지 상기 히터를 가동시키는 히터 가동부를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급장치.In the eighth aspect,
A heater for heating a working fluid to be supplied to the turbine from the sealing panel when the sensed temperature is lower than the first target temperature; And
Further comprising a second sensing unit disposed between the sealing panel and the turbine and sensing a temperature of the working fluid supplied from the sealing panel to the turbine,
Wherein the control unit further comprises a heater operating unit for operating the heater until the temperature of the working fluid sensed by the second sensing unit becomes equal to or higher than the first target temperature. 실링패널로 공급되는 기체성분의 작동유체의 온도 및 압력을 센싱하여 상기 작동유체에 포함된 암모니아의 비율 및 포화증기압곡선을 산출하는 단계;
상기 포화증기압곡선 상에서 상기 센싱된 압력에 대응되는 이슬점 온도와 상기 센싱된 온도를 비교하여 상기 작동유체가 터빈의 실링을 위한 드라인 가스 실 조건을 충족하는지 여부를 판단하는 단계; 및
상기 작동유체가 상기 드라인 가스 실 조건을 충족하면 상기 작동유체를 상기 터빈으로 공급하여 상기 터빈을 실링하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급방법. Sensing the temperature and pressure of the working fluid of the gas component supplied to the sealing panel to calculate the ratio of the ammonia contained in the working fluid and the saturated vapor pressure curve;
Comparing the sensed temperature with a dew point temperature corresponding to the sensed pressure on the saturated vapor pressure curve to determine whether the working fluid meets a dry gas room condition for sealing the turbine; And
And supplying the working fluid to the turbine to seal the turbine when the working fluid meets the dry gas room condition. 제11항에 있어서,
상기 암모니아의 비율을 산출하는 단계에서, 상기 센싱된 압력이 미리 정해진 하힌치와 제1 기준치 사이일 때 레프프루프(REFPROP)방식에 따라 작동유체의 온도 및 압력 별로 암모니아의 비율을 산출하여 작성된 제1 룩업테이블을 기초로 상기 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출하고, 상기 센싱된 압력이 제2 기준치와 미리 정해진 상한치 사이일 때 펭-로브(PENG-ROB)방식에 따라 작동유체의 온도 및 압력 별로 암모니아의 비율을 산출하여 작성된 제2 룩업테이블을 기초로 상기 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출하며, 상기 센싱된 압력이 상기 제1 기준치 이상 제2 기준치 이하일 때 상기 제1 및 제2 룩업테이블을 기초로 상기 작동유체에 포함된 암모니아의 비율을 산출하는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급방법. 12. The method of claim 11,
Calculating the ratio of ammonia to the temperature and pressure of the working fluid according to the REFPROP method when the sensed pressure is between the predetermined lower limit and the first reference value in the step of calculating the ratio of ammonia, Calculating a ratio of ammonia contained in the operating fluid based on the lookup table, and calculating a temperature and a pressure of the working fluid according to a PENG-ROB method when the sensed pressure is between a second reference value and a predetermined upper limit value, Wherein the ratio of ammonia contained in the working fluid is calculated on the basis of a second lookup table prepared by calculating the ratio of ammonia in the first and second lookup tables to the first reference value and the second reference value, Wherein the ratio of ammonia contained in the working fluid is calculated on the basis of the table. 제11에 있어서,
상기 판단하는 단계에서, 상기 센싱된 온도가 제1 타겟온도 이상이면 상기 작동유체가 상기 드라인 가스 실 조건을 충족시키는 것으로 결정하고,
상기 제1 타겟온도는 상기 포화증기압곡선 상에서 상기 센싱된 압력에 대응되는 이슬점온도보다 미리 정해진 제1 마진만큼 높은 온도로 설정되는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급방법.The method according to claim 11,
Determining that the working fluid satisfies the dry gas room condition if the sensed temperature is equal to or higher than the first target temperature,
Wherein the first target temperature is set to a temperature higher than the dew point temperature corresponding to the sensed pressure by the predetermined first margin on the saturated vapor pressure curve. 제13에 있어서,
상기 판단하는 단계에서, 상기 센싱된 온도가 제2 타겟온도와 상기 제1 타겟온도 사이이면 알람을 발생시키고, 상기 센싱된 온도가 상기 제2 타겟온도 이하이면 상기 터빈의 가동을 중지시키며,
상기 제2 타겟온도는 상기 이슬점온도보다 제2 마진(상기 제1 마진보다 작음 값임)만큼 높은 온도로 설정되는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급방법.In the thirteenth aspect,
And generating an alarm if the sensed temperature is between the second target temperature and the first target temperature, and stopping the turbine when the sensed temperature is lower than the second target temperature,
Wherein the second target temperature is set to a temperature higher than the dew point temperature by a second margin (a value smaller than the first margin). 제13에 있어서,
상기 센싱된 온도가 상기 제1 타겟온도보다 낮은 경우 상기 실링패널로부터 상기 터빈으로 공급되는 상기 작동유체의 온도가 상기 제1 타겟온도 이상이 될 때까지 상기 실링패널에서 상기 터빈으로 공급될 작동유체를 가열하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 폐열발전 작동유체 공급방법.In the thirteenth aspect,
And a working fluid to be supplied to the turbine from the sealing panel until the temperature of the working fluid supplied from the sealing panel to the turbine becomes equal to or higher than the first target temperature when the sensed temperature is lower than the first target temperature Further comprising the step of heating the waste fluid.
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