KR20180063606A - 접착재 및 이를 이용한 노체 보수 방법 - Google Patents

접착재 및 이를 이용한 노체 보수 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 접착재 및 이를 이용한 노체 보수 방법에 관한 것으로서, 보수재를 마련하는 과정; 접착재를 마련하는 과정; 상기 노체의 내벽에 상기 접착재를 분사하여 접착재층을 형성하는 과정; 및 상기 접착재층 상부에 상기 보수재를 분사하여 보수재층을 형성하는 과정;을 포함하고, 노체 보수 시 사용되는 보수재, 예컨대 부정형 내화물과 노체 내부에 미리 설치되어 있던 내화물 및 이종 재질과의 접착력을 향상시킬 수 있다.

Description

접착재 및 이를 이용한 노체 보수 방법{Binder and for repairing method for furnace body using the same}
본 발명은 접착재 및 이를 이용한 노체 보수 방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 이종의 재질을 접착성을 향상시켜 내화물의 보수를 용이하게 하는 접착재 및 이를 이용한 노체 보수 방법에 관한 것이다.
고로의 구조는 외부가 철피로 이루어져 있고, 내부는 고온에 견딜 수 있는 내화물(내화연와)로 축조되어 있고, 내화 연와 사이에는 냉각반이 삽입되어 내화물을 냉각시킴으로써 고온에서 철피를 보호하게 된다.
그런데 고로 사용 일수가 증가할수록 장입물 강하 또는 용선과의 접촉에 의한 기계적 마모가 발생하고, 고로 내부의 고열 및 화학적 반응에 의한 내화물의 손상으로 냉각반이 노출되며, 이로 인하여 냉각반 파손, 철피의 적열 및 균열이 발생하여 조업을 불안하게 한다.
이러한 문제를 해결하기 위하여 고로 내부의 장입물을 노벽 보수 범위까지 강하시킨 후 스프레이 장비를 이용하여 고로 내부의 손상된 내화물 부위에 내화물, 예컨대 부정형 내화물을 분사하여 보수하고 있다.
그러나 부정형 내화물은 자체적으로 접착력을 갖고 있지 않기 때문에 고로 내부의 내화물과 접착력이 크기 않고, 조업 특성 상 내화물의 마모가 불가피하기 때문에 그 수명이 2 내지 3개월 정도로 짧아 그 시공 효과가 그리 우수하지 않다. 또한, 내화물의 손상이 심한 경우에는 냉각반이나 철피가 노출될 수 있는데 이 경우, 부정형 내화물이 냉각반이나 철피에 제대로 부착되지 않아 고로 보수에 많은 어려움이 있었다.
KR 0406437 B KR 2000-0067290 A
본 발명은 이종의 재질과 부착력이 우수한 접착재 조성물 및 이를 이용한 노체 보수 방법을 제공한다.
본 발명은 노체의 내화물 수명을 향상시킬 수 있는 접착재 조성물 및 이를 이용한 노체 보수 방법을 제공한다.
본 발명의 실시 형태에 따른 접착재는, 전체 100중량%에 대하여 Al2O3 51 내지 53중량%, SiO2 42 내지 44중량%, 경화재 3 내지 7중량%를 포함할 수 있다.
상기 Al2O3 와 SiO2 의 평균 입자 크기는 0 초과 0.3㎜일 수 있다.
상기 경화재는 알칼리-규산계 유리수용액을 포함할 수 있다.
상기 경화재는 규불화소다를 포함할 수 있다.
본 발명의 실시 형태에 따른 노체 보수 방법은, 보수재를 마련하는 과정; 접착재를 마련하는 과정; 상기 노체의 내벽에 상기 접착재를 분사하여 접착재층을 형성하는 과정; 및 상기 접착재층 상부에 상기 보수재를 분사하여 보수재층을 형성하는 과정;을 포함할 수 있다.
상기 보수재는 부정형 내화물을 포함할 수 있다.
상기 접착재를 마련하는 과정은, 전체 100중량%에 대하여 51 내지 53중량%의 Al2O3와, 42 내지 44중량%의 SiO2 및 3 내지 7중량%의 경화재를 혼합하는 과정을 포함할 수 있다.
상기 접착재층을 형성하는 과정과 상기 보수재층을 형성하는 과정 중 적어도 어느 하나의 과정은, 100℃ 이하의 온도에서 수행할 수 있다.
상기 노체의 내벽은 내화물, 냉각반 및 철피 중 적어도 어느 하나를 포함하고, 상기 접착재층은 상기 내화물, 냉각반 및 철피 중 적어도 어느 하나에 표면에 형성할 수 있다.
상기 경화재는 규불화소다를 포함하고, 상기 접착재를 마련하는 과정은 상기 접착재의 경화시간을 조절하기 위하여 상기 규불화소다의 함량을 조절할 수 있다.
본 발명의 실시 형태에 따르면, 노체 보수 시 사용되는 보수재, 예컨대 부정형 내화물과 노체 내부에 미리 설치되어 있던 내화물 및 이종 재질과의 접착력을 향상시킬 수 있다. 따라서 내화물 및 보수재의 내구성을 향상시켜 노체 보수 기간을 단축할 수 있고, 이를 통해 노체의 휴지 기간을 단축하여 생산성을 향상시킬 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시 예에 따른 노체 보수 방법을 개념적으로 보여주는 도면.
도 2는 본 발명의 실시 예에 따른 노체 보수 방법을 순차적으로 보여주는 순서도.
도 3은 본 발명의 실시 예에 따른 노체 보수 방법에 사용되는 접착재의 접착 효과를 검증하기 위한 시험 모식도.
도 4는 접착재 중 경화재의 양에 따른 접착재의 경화 시간 변화를 보여주는 그래프.
도 5는 고로 보수 후 시간 경과에 따른 고로 냉각수의 열량 변화를 보여주는 그래프.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시 예를 더욱 상세히 설명하기로 한다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시 예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시 예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 도면상에서 동일 부호는 동일한 요소를 지칭한다.
본 발명은 고온의 용융물이 장입되는 용기, 예컨대 고로, 전로, 래들(laddle), 턴디시(tundish), 베셀(vessel) 등을 보수하는데 적용될 수 있다. 이와 같은 용기는 내화물과, 내화물을 감싸는 철피를 포함하여 구성될 수 있으며, 필요에 따라서 내화물과 철피를 보호하기 위해 내화물과 철피 사이에 냉각반(또는 스테이브)을 포함할 수도 있다. 이하에서 설명하는 실시 예에서는 고로의 내화물을 보수하는 예에 대해서 설명한다.
도 1은 본 발명의 실시 예에 따른 노체 보수 방법을 개념적으로 보여주는 도면이다.
도 1을 참조하면, 고로(100)는 내부에 코크스, 철광석 등의 원료가 수용되는 몸체(110)를 포함할 수 있고, 몸체(110)는 내화물(114)과, 내화물(114)의 외측에서 내화물(114)을 감싸도록 구비되는 철피(112)를 포함할 수 있다. 또한, 내화물(114)과 철피(112) 사이에는 내화물(114)과 철피(112)가 지나치게 가열되는 것을 방지하기 위하여 냉각수를 순환시키기 위한 냉각반(120)이 구비되어 있다.
몸체(110)의 상부에는 철광석, 소결광, 코크스 등 용선을 제조하기 위한 원료가 투입되는 노구(116)가 형성되어 있고, 노구(116)에는 원료를 투입하기 위한 원료 투입장치(미도시)가 구비될 수 있다.
또한, 몸체(110)의 하부에는 몸체(110) 내부에 열풍을 공급하기 위한 풍구(130)와, 원료를 용해시켜 제조되는 용선을 출선하기 위한 출선구(140)가 형성될 수 있다.
이와 같은 고로(100)를 이용하여 용선을 제조하는 과정에서 철광석, 코크스 등의 원료를 노구(116)를 통해 지속적으로 투입하는데, 이에 따라 원료와 고로(100) 내벽의 내화물(114)이 마찰되면서 내화물(114)이 마모 및 손상될 수 있다.
내화물(114)이 마모 및 손상되는 경우 철피(112)를 적열 및 균열시켜 조업 불안을 야기하고, 특히 내화물(114) 내부에 매립되어 있는 냉각반(120)이 고로(100) 내부에 노출되어 철피(112)의 적열 및 균열을 가속화하는 문제점이 있다.
따라서 주기적으로 또는 필요에 따라 내화물(114)의 보수를 실시하는데, 내화물(114)의 보수는 주로 노구(116)를 통해 스프레이를 투입하고 부정형 내화물을 고로(100)의 내벽에 분사하여 도포하는 방법이 사용되고 있다.
그러나 내화물(114)의 보수를 위해 노벽에 부정형 내화물을 도포하는 경우, 기 설치되어 있는 내화물(114)과 새로 도포되는 부정형 내화물 간의 접착력이 좋지 않아 보수 기간이 단축되고, 이에 따라 고로(100)의 조업 중단으로 용선의 생산성이 저하하는 문제점이 있다. 특히, 내화물(114)의 마모 및 손상이 심한 경우에는 내화물(114) 내에 매립되어 있는 냉각반(120)이나 철피(112)가 노출될 수 있는데, 이 경우 부정형 내화물과의 접착력이 거의 없어 보수가 어려운 문제점이 있다.
이에 본 발명에서는 부정형 내화물을 노벽에 분사 및 도포하기 전 접착재를 도포하여 부정형 내화물과 내화물(114) 간의 접착력을 향상시키는 것은 물론, 이종의 재질, 예컨대 철피(112) 및 냉각반(120) 등과의 접착력을 향상시킬 수 있다.
본 발명의 실시 예에 따른 접착재는, 전체 100중량%에 대하여 Al2O3 51 내지 53중량%, SiO2 42 내지 44중량%, 제1경화재 3 내지 7중량%과, 외삽으로 Al2O3, SiO2 및 제1경화재 100중량%에 대하여 0.8 내지 5중량%의 제2경화재를 포함할 수 있다. 이때, Al2O3 와 SiO2 는 비표면적을 증가시켜 내화물(114)을 비롯한 냉각반(120), 철피(112) 등과 같은 이종의 재질과 접착력을 향상시킬 수 있도록 평균 입자 크기는 0 초과 0.3㎜ 이하로 마련하는 것이 좋다.
여기에서 Al2O3 와 SiO2 는 분말 상태로 제공되고, 경화재는 액상으로 제공된다. Al2O3 와 SiO2 는 고상결합을 형성하며 접착재층(210)을 형성하게 되고, 제1경화재와 제2경화재는 이렇게 형성된 접착재층(210)을 노벽에 고정시키는 역할을 한다. 이때, SiO2 는 고온에서 액상으로 변하는 특성을 갖는다. 따라서 SiO2 의 함량이 제시된 범위보다 많은 경우에는 노체 보수 후 노벽으로부터 흘러내려 노벽에 형성되는 접착층을 유지하기 어려운 문제점이 있다. SiO2 의 함량이 제시된 범위보다 적은 경우에는 Al2O3 와의 결합력이 저하되어 노벽에 형성되는 접착재층(210)을 유지하기 어려운 문제점이 있다.
또한, Al2O3 의 함량이 제시된 범위보다 적은 경우에는 SiO2 의 함량이 상대적으로 증가하기 때문에 노벽 보수 후 고온의 조업 환경에서 접착재층(210)을 유지하기 어려운 문제점이 있다. 또한, Al2O3 의 함량이 제시된 범위보다 많은 경우, SiO2 의 함량이 상대적으로 감소하여 Al2O3 와의 결합력이 저하되어 노벽에 형성되는 접착재층(210)을 유지하기 어려운 문제점이 있다.
또한, 제1경화재의 함량이 제시된 범위보다 적은 경우 노벽과 접착력이 저하되어 노벽에 형성되는 접착재층(210)을 유지하기 어렵고, 제시된 범위보다 많은 경우에는 유동성이 커서 접착재를 노벽에 분사했을 때 노벽으로부터 흘러내려 접착재층(210)을 형성하기 어려운 문제점이 있다.
그리고 제2경화재는 노벽에 접착재를 분사하는 과정에서 노벽에 접착재층(210)이 형성될 수 있도록 경화시키는 역할을 한다. 제2경화재의 함량이 제시된 범위보다 적은 경우에는 접착재의 경화가 지연되어 노벽에 접착재층(210)을 형성하기 어렵고, 제시된 범위보다 많은 경우에는 접착재가 지나치게 빨리 경화되어 이후 형성되는 보수재층(220)과의 결합력이 저하될 수 있다.
제1경화재로는 알칼리-규산계 유리수용액이 사용될 수 있으며, 제2경화재로는 규불화소다가 사용될 수 있다. 이때, 제1경화재인 알칼리-규산계 유리수용액은 분체로 제공되는 Al2O3와 SiO2를 스프레이 분사 가능하도록 유동체로 만드는 역할을 할 수 있다. 그러나 제1경화재는 100℃ 이상의 온도에서 경화되므로, 노벽 보수는 100℃ 이하의 온도에서 실시되고 있어 노벽에 접착재층을 형성하는 경우 접착재층이 분사된 형태를 유지하지 못하고 흘러내리는 문제점이 있다.
따라서 비교적 저온, 예컨대 100℃ 이하에서 경화 가능한 제2경화재를 추가로 사용함으로써 노벽에 접착재층을 유지할 수 있도록 할 수 있다. 제2경화재로 사용되는 규불화소다는 강력한 산화제로 액상 상태인 제1경화재에 함유되는 수분을 흡수하면서 경화될 수 있다. 따라서 접착재를 노벽에 분사하면 제2경화재가 경화되면서 접착재층이 형성될 수 있다. 이때, 제2경화재에 의해 제1경화재에 함유된 수분이 제거되면서 접착재층(210)의 막질이 치밀하게 되어 이후 수행되는 고로 조업에서 발생할 수 있는 손상이나 마모를 지연시킬 수 있다.
또한, 제2경화재는 그 함량에 따라 접착재의 경화시간을 조절할 수 있다. 예컨대 제2경화재의 양이 많을수록 접착재의 경화시간이 단축될 수 있다.
이하에서는 상기 접착재를 이용하여 노벽을 보수하는 방법에 대해서 설명한다.
도 2는 본 발명의 실시 예에 따른 노체 보수 방법을 순차적으로 보여주는 순서도이다.
도 2를 참조하면, 본 발명의 실시 예에 따른 노체 보수 방법은, 부정형 내화물을 마련하는 과정(S110)과, 접착재를 마련하는 과정(S112)과, 노체의 내벽에 접착재를 도포하는 과정(S114) 및 접착재 상부에 부정형 내화물을 도포하는 과정(S116)을 포함할 수 있다. 이때, 노체 보수는 100℃ 이하의 온도에서 수행될 수 있다.
부정형 내화물은 스프레이 분사를 통해 노벽에 도포될 수 있도록 유동성을 가질 수 있다. 부정형 내화물은 알루미나, 마그네시아, 크로미아 등의 내화성 골재부와, 내화성 미립자 및 알루미나 시멘트 등의 무기질 결합제로 구성되는 미분부를 포함할 수 있다. 또한, 유동성 및 성형성을 갖도록 수분을 포함할 수 있다. 또한, 미분부에는 입도 분포를 다양화시킬 수 있는 실리카흄이나 반응성 알루미나와 같은 초립의 무기질 혼화재를 포함할 수 있다. 또한, 부정형 내화물은 특성 개선을 위해 가소제, 공기포집제, 응결개질제 등과 같은 유기질 혼화제를 포함할 수 있다.
또한, 부정형 내화물은 노벽에 분사되기 직전 급결제와 혼합되도록 하여 노벽에 부착율을 높일 수도 있다.
이와 같은 부정형 내화물은 공지의 기술로서 구체적인 설명은 생략하기로 한다.
접착재는 Al2O3, SiO2, 제1경화재 및 제2경화재를 혼합하여 스프레이 분사 가능한 유동체로 마련할 수 있다. 이때, 제1경화재는 알칼리-규산계 유리수용액이 사용될 수 있고, 제2경화재는 규불화소다가 사용될 수 있다. 접착재는 전체 100중량%에 대하여 51 내지 53중량%의 Al2O3와, 42 내지 44중량%의 SiO2 및 3 내지 7중량%의 제1경화재와, 외삽으로 Al2O3, SiO2 및 제1경화재의 혼합물 100중량%에 대하여 제2경화재를 포함할 수 있다. 이때, 제2경화재는 노체 보수가 수행되는 100℃ 이하의 온도에서 경화되기 때문에 접착재를 분사하기 직전 Al2O3, SiO2 및 제1경화재의 혼합물과 혼합하는 것이 좋다. 또한, 제2경화재의 함량을 조절하여 노벽에 형성되는 접착재층의 경화 시간을 조절할 수 있다.
부정형 내화물과 접착재가 마련되면, 접착재를 스프레이 분사 방법으로 노벽 표면에 분사하여 접착재층(210)을 형성한다. 이때, 접착재층(210)은 기 설치되어 있는 내화물(114)의 표면에 형성될 수 있으며, 내화물(114)의 마모 및 손상이 심한 부분에서는 내화물(114)과 냉각반(120) 및 철피(112)의 표면에 형성될 수 있다.
이때, 접착재에 함유되는 제2경화재는 강력한 산화제로, 접착재 중 제1경화재에 함유되는 수분을 흡수하면서 경화될 수 있다. 이때, 접착재를 노벽에 분사했을 때 제2경화재에 의해 경화가 이루어지면서 접착재층(210)이 형성되기는 하지만, 완전히 경화가 이루어지는 것은 아니다.
노벽에 접착재층(210)이 형성되면, 접착재층(210) 표면, 또는 상부에 부정형 내화물을 분사하여 보수재층을 형성할 수 있다. 이때, 부정형 내화물은 접착재층(210)이 완전히 경화되기 전에 분사하여, 접착재층(210)에 함유되는 제2경화재가 부정형 내화물에 함유되는 수분을 흡수하여 경화되도록 함으로써 접착재층(210)과 부정형 내화물에 의해 형성되는 보수재층 간의 결합력을 향상시킬 수 있다.
이하에서는 본 발명의 실시 예에 따른 노체 보수 방법으로 고로를 보수했을 때 그 효과를 검증하기 위한 실험예에 대해서 설명한다.
도 3은 본 발명의 실시 예에 따른 노체 보수 방법에 사용되는 접착재의 접착 효과를 검증하기 위한 시험 모식도이고, 도 4는 접착재 중 제2경화재의 양에 따른 접착재의 경화 시간 변화를 보여주는 그래프이고, 도 5는 고로 보수 후 시간 경과에 따른 고로 냉각수의 열량 변화를 보여주는 그래프이다.
먼저, 고로의 노벽에 본 발명의 실시 예에 따른 접착재를 이용하여 접착재층을 형성한 후 보수재층을 형성한 경우, 노벽에 기 설치되어 있던 내화물과 보수재층, 냉각반, 철피 등과 같은 이종재질과 보수재층 간의 접착력을 확인하기 위하여 도 3에 도시된 것처럼 3점 굽힘 강도 실험을 실시하였다.
실험은 아래의 표1에 기재된 4가지의 접착재를 이용하여 수행되었다.
A B C D
접착재 성분 SiO2·nH2O A+황산마그네슘 알칼리-규산계 유리 수용액 Al2O3, SiO2, 알칼리-규산계 유리수용액,
규불화소다 혼합물
내화물kgf/cm2 15 - - 101
이종재질kgf/cm2 - - - 104
표 1을 참조하면, 실험 결과 SiO2·nH2O를 포함하는 접착재A를 이용하여 접착재층을 형성한 경우, 고로 내벽에 기 설치된 내화물에 보수재층이 부착되었으나, 그 부착 강도가 15kgf/cm2로 매우 낮게 측정되었다. 그러나 접착재A를 이용한 경우 이종재질에 보수재층이 부착되지는 않았다. 그리고 접착재A와 황산마그네슘을 혼합하여 제조된 접착재B를 이용한 경우와, 알칼리-규산계 유리수용액을 포함하는 접착재C를 이용한 경우 내화물은 물론, 이종재질에 보수재층이 전혀 부착되지 않았다. 여기에서 알칼리-규산계 유리수용액은 100℃ 이상의 온도에서 경화가 이루어지기 때문에 노벽에 접착재를 분사하는 경우 접착재층을 형성하기 어렵다.
또한, 본 발명의 실시 예에 따라 제조된 접착재D를 이용한 경우 보수재층이 간의 내화물과 이종재질에 모두 부착되었으며, 그 부착강도가 101과 104kgf/cm2으로 매우 높게 측정되었다.
다음은 접착재 중 제2경화재의 함량에 따른 접착재층의 경화시간을 측정하였다.
우선, 제2경화재의 함량을 0.2중량%, 0.8중량%, 1중량%, 5중량% 및 8중량%로 변화시키고, 이에 따라 Al2O3와 SiO2의 함량을 조절하여 접착재1, 접착재2, 접착재3, 접착재4 및 접착재5를 제조하였다.
그리고 접착재1 내지 접착재5를 고로의 노벽에 분사하여 접착재층을 형성하고, 접착재층의 경화시간을 측정하여 도 4에 도시하였다.
접착재1를 사용한 경우, 접착재층이 완전히 경화하는데 약 22시간 정도 소요되었다. 이와 같이 접착재층이 경화되는데 소요되는 시간이 길면, 접착재층을 노벽에 분사했을 때 경화가 신속하게 이루어지지 않으므로 노벽에 접착재층을 형성하기 어려운 문제점이 있다.
그리고 접착재2 내지 4를 사용한 경우, 노벽에 접착재층이 원활하게 형성되며, 접착재1을 사용했을 때보다 접착재층의 경화 시간이 획기적으로 단축됨을 알 수 있다.
반면, 접착재5의 경우에는 경화재의 함량이 지나치게 커서 접착재Z가 노벽으로부터 흘러내려 접착재층을 형성하지 못하였으므로 경화시간을 측정하지 않았다.
이를 통해 접착재 중 제2경화재의 사용량에 따라 접착재층의 형성 여부 및 노벽을 보수하는데 소요되는 시간을 조절할 수 있으며, 제2경화재를 적절하게 사용하는 경우 노벽 보수 시간을 획기적으로 단축할 수 있음을 알 수 있었다.
고로 노체의 보수 효과는 노체를 냉각시키는데 사용한 냉각수의 열량을 이용하여 계산할 수 있다. 따라서 본 실험에서는 본 발명의 실시 예에 따른 노체 보수 방법으로 고로의 내벽을 보수했을 때 그 보수 효과를 확인하기 위하여 노체 보수 후 시간 경과에 따른 냉각수의 열량 변화를 측정하였다.
도 5의 (a)는 종래기술에 따른, 즉 접착재를 사용하지 않고 노벽에 부정형 내화물을 직접 분사하여 노체를 보수한 경우, 노체 보수 후 시간 경과에 따른 냉각수의 열량 변화를 보여주고 있다. 도 5의 (a)를 참조하면, 노체 보수 후 약 50일 정도까지는 냉각수의 평균 열량이 약 11,800Mcal/Hr로 측정되었으나, 약 50일 경과한 이후에는 냉각수의 평균 열량이 약 14,200Mcal/Hr로 측정되어, 약 3000Mcal/Hr정도 증가한 것을 알 수 있다.
그리고 도 5의 (b)는 본 발명의 실시 예에 따라 노벽에 접착재층을 형성한 후 부정형 내화물을 분사하여 노체를 보수한 경우, 노체 보수 후 시간 경과에 따른 냉각수의 열량 변화를 보여주고 있다. 도 5의 (b)를 참조하면, 노체 보수 후 약 140일 정도 경과할 때까지 냉각수의 평균 열량이 약 11,548Mcal/Hr 정도로 측정되었다. 그리고 약 140일 이후 냉각수의 평균 열량은 약 12,293Mcal/Hr정도로 측정되어 약 1000Mcal/Hr 정도 증가한 것으로 나타났다.
이와 같은 실험 결과는 노체 보수 후 보수재층이 노벽에 얼마나 오래 유지되는가를 보여주며, 이를 통해 본 발명의 실시 예에 따른 노체 보수 방법으로 노벽을 보수한 경우 종래에 비해 보수재층이 오래 유지되어 노체 보수 기간을 단축할 수 있음을 알 수 있다. 즉, 노체 보수 후 보수재층이 마모나 손상되는 경우 내화물 내부에 매립된 냉각반과 고로 내부 공간과의 거리가 감소하거나 노내에 노출된 것을 의미한다.
이와 같이, 본 발명의 상세한 설명에서는 구체적인 실시 예에 관해 설명하였으나, 본 발명의 범주에서 벗어나지 않는 한도 내에서 여러 가지 변형이 가능함은 물론이다. 그러므로, 본 발명의 범위는 설명된 실시 예에 국한되어 정해져서는 안되며, 후술하는 특허청구범위뿐만 아니라 이 청구범위와 균등한 것들에 의해 정해져야 한다.
100: 고로 110: 몸체
112: 철피 114: 내화물
210: 접착재층 220: 보수재층

Claims (10)

  1. 전체 100중량%에 대하여 Al2O3 51 내지 53중량%, SiO2 42 내지 44중량%, 제1경화재 3 내지 7중량%를 포함하고, 외삽으로 상기 Al2O3, SiO2 및 제1경화재 100중량%에 대하여 0.8 내지 5중량%의 제2경화재를 포함하는 접착재.
  2. 청구항 1에 있어서,
    상기 Al2O3 와 SiO2 의 평균 입자 크기는 0 초과 0.3㎜인 접착재.
  3. 청구항 2에 있어서,
    상기 제1경화재는 알칼리-규산계 유리수용액을 포함하는 접착재.
  4. 청구항 2 또는 청구항 3에 있어서,
    상기 제2경화재는 규불화소다를 포함하는 접착재.
  5. 노체 보수 방법으로서,
    보수재를 마련하는 과정;
    접착재를 마련하는 과정;
    상기 노체의 내벽에 상기 접착재를 분사하여 접착재층을 형성하는 과정; 및
    상기 접착재층 상부에 상기 보수재를 분사하여 보수재층을 형성하는 과정;
    을 포함하는 노체 보수 방법.
  6. 청구항 5에 있어서,
    상기 보수재는 부정형 내화물을 포함하는 노체 보수 방법.
  7. 청구항 6에 있어서,
    상기 접착재를 마련하는 과정은,
    전체 100중량%에 대하여 51 내지 53중량%의 Al2O3와, 42 내지 44중량%의 SiO2 및 3 내지 7중량%의 제1경화재를 혼합하는 과정 및
    상기 Al2O3, SiO2 및 제1경화재의 혼합물에 상기 혼합물 100중량%에 대하여 0.8 내지 5중량%의 제2경화재를 혼합하는 과정을 포함하는 노체 보수 방법.
  8. 청구항 7에 있어서,
    상기 접착재층을 형성하는 과정과 상기 보수재층을 형성하는 과정 중 적어도 어느 하나의 과정은,
    100℃ 이하의 온도에서 수행하는 노체 보수 방법.
  9. 청구항 8에 있어서,
    상기 노체의 내벽은 내화물, 냉각반 및 철피 중 적어도 어느 하나를 포함하고,
    상기 접착재층은 상기 내화물, 냉각반 및 철피 중 적어도 어느 하나에 표면에 형성하는 노체 보수 방법.
  10. 청구항 9에 있어서,
    상기 제1경화재는 알칼리-규산계 유리수용액을 포함하고,
    상기 제2경화재는 규불화소다를 포함하며,
    상기 접착재를 마련하는 과정은 상기 접착재층을 형성하는 과정에서 상기 접착재의 경화시간을 조절하기 위하여 상기 제2경화재의 함량을 조절하는 노체 보수 방법.
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