KR20180057701A - Pre-processing method of charcoal - Google Patents
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Abstract
전로 슬래그를, 용선 예비 처리용 정련제로서 재이용하는 용선 예비 처리 방법이며, 상기 전로 슬래그의 입경이 3㎜ 이상 25㎜ 미만의 범위가 되고, 상기 전로 슬래그 중, 입경 20㎜ 이상 25㎜ 미만의 전로 슬래그의 비율이 상기 전로 슬래그의 전량에 대하여 10질량％ 이상 15질량％ 미만이 되도록 상기 전로 슬래그를 정립하는 제1 공정과; 정립 후의 상기 전로 슬래그를 용선 예비 처리 용기 내에 투입하는 제2 공정과; 상기 제1 공정보다 후이고 또한 상기 제2 공정보다 전에, 또는 상기 제2 공정과 동시에, 상기 전로 슬래그 100질량％에 대하여 1.0질량％ 이상 10.0질량％ 미만의 Al2O3을 상기 용선 예비 처리 용기 내에 투입하는 제3 공정과; 상기 용선 예비 처리 용기 내에, 상기 전로 슬래그 100질량％에 대하여 0.3질량％ 이상 10.0질량％ 미만의 MnO를 투입하는 제4 공정을 갖는 것을 특징으로 하는 용선 예비 처리 방법을 제공한다.A converter preliminary treatment method for reuse of converter slag as a scouring agent for preliminary treatment of molten iron, wherein the converter slag has a particle diameter of 3 mm or more and less than 25 mm, and the converter slag having a particle diameter of 20 mm or more and less than 25 mm Of the converter slag is 10 mass% or more and less than 15 mass% with respect to the total amount of the converter slag; A second step of injecting the converter slag after sizing into a molten iron pre-treatment vessel; Al 2 O 3 in an amount of 1.0% by mass or more and less than 10.0% by mass based on 100% by mass of the converter slag after the first process and before the second process, or simultaneously with the second process, A third step of injecting the gas into the chamber; And a fourth step of charging 0.3 wt% or more and less than 10.0 wt% of MnO with respect to 100 wt% of the converter slag in the molten steel pre-treatment vessel.
Description
본 발명은 용선 예비 처리 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for preliminary processing of molten iron.
본원은 2016년 3월 17일에 일본에 출원된 일본 특허 출원 제2016-053234호에 기초하여 우선권을 주장하고, 그 내용을 여기에 원용한다.The present application claims priority based on Japanese Patent Application No. 2016-053234 filed on March 17, 2016, the contents of which are incorporated herein by reference.
종래, 용선 예비 처리 공정에서는, CaO를 필수 성분으로서 포함하는 정련제(탈인제나 탈황제)를 사용하여, 용선 예비 처리(탈P이나 탈S)가 행해진다. 여기서, CaO의 융점은 2625℃로 높기 때문에, 종래, CaO를 분체화시켜 용강 중에서의 반응 재화를 촉진하는 방법이나, CaF2, Al2O3 혹은 MgO을 첨가하여 융점을 저하시키고, 슬래그와 용철의 반응을 촉진하는 방법이 널리 채용되고 있다.Conventionally, in a molten iron pre-treatment process, a pre-ironing treatment (de-P or de-S) is carried out using a refining agent (deinking agent or desulfurizing agent) containing CaO as an essential component. Since the melting point of CaO is high at 2625 캜, conventionally, CaO is powdered to accelerate reaction products in molten steel, or CaF 2 , Al 2 O 3 or MgO is added to lower the melting point, Are widely employed.
또한, 제강 공정(용선 예비 처리 공정~전로 정련 공정~이차 정련 공정)에 있어서 발생하는 슬래그를 재이용하는 기술로서, 용선 예비 처리 공정에 이어지는 전로 정련(탈C) 공정에서 발생하는 전로 슬래그를 냉각 후에 분쇄하고, 세립화하여 재화 속도를 높인 후에, 용선 예비 처리 공정에 있어서의 정련제로서 사용하는 기술(특허문헌 1)이나, 이차 정련 공정에서 발생하는 레이들 슬래그를 정련제로서 사용하는 기술(특허문헌 2)이 개시되어 있다.In addition, as a technique for reusing slag generated in the steelmaking process (iron pre-treatment process - converter refining process - secondary refining process), the converter slag generated in the converter refining (de-C) process following the iron pre- (Patent Document 1) which is used as a scouring agent in a molten iron pretreatment process after pulverizing and granulating to increase the goods speed and a technique of using a ladle slag generated in a secondary scouring process as a scouring agent (Patent Document 2 ).
상기와 같은 종래 기술 중, 특허문헌 1의 발명은 전로 정련(탈C) 공정에서 발생하는 전로 슬래그에는 CaO가 많이 함유되어 있고 염기도도 높은 점에 착안하여 이루어진 발명이며, 리사이클에 의해 전로 슬래그의 배출량 삭감이 도모된다는 점에서는 의의가 있다. 그러나, 본 발명자들의 실험 조사에 의하면, 전로 슬래그 단독으로는, 재화율은 50％ 정도에 머물기 때문에, 별도로 대량의 생석회(전로 슬래그 유래가 아닌 CaO)를 추가 사용할 필요가 있어, 특허문헌 1의 발명에서는 정련제 비용의 삭감 효과를 기대할 수 없다는 문제가 있다.Among the above-mentioned conventional techniques, the invention of Patent Document 1 is an invention made by considering the fact that a large amount of CaO is contained in the converter slag generated in the converter refining (de-C) process and the basicity is high, It is meaningful that reduction is achieved. However, according to an experiment conducted by the inventors of the present invention, it is necessary to additionally use a large amount of burnt lime (CaO not derived from converter slag) separately, because the conversion rate of the converter slag alone is about 50% There is a problem that the effect of reducing the cost of the scouring agent can not be expected.
또한, 특허문헌 2의 발명은 이차 정련 공정에서 발생하는 레이들 슬래그에는 CaO와 함께, Al2O3이 많이 함유되어 있다는 점에 착안하여 이루어진 발명이다. 특허문헌 2의 발명에서는 슬래그의 융점을 저하시키는 작용을 갖는 Al2O3에 의한 재화 촉진 효과를 향수할 수 있기는 하지만, 동시에 슬래그의 점도가 상승한다. 슬래그의 점도가 높은 경우, 슬래그에 거품이 일기 쉽고, 전로나 토페도 카 등의 반응 용기로부터 슬래그가 넘쳐 흘러 조업을 저해하는 슬로핑의 발생 리스크가 높아진다는 문제가 있다.The invention of Patent Document 2 focuses on the fact that the ladle slag generated in the secondary refining step contains a large amount of Al 2 O 3 together with CaO. In the invention of Patent Document 2, the effect of accelerating the production of Al 2 O 3 having an effect of lowering the melting point of the slag can be enjoyed, but at the same time, the viscosity of the slag increases. When the viscosity of the slag is high, there is a problem that the slag easily bubbles, and the slag overflows from the reaction vessel such as the electric furnace or the toffed car, and the risk of occurrence of sloping which hinders the operation is increased.
본 발명은 상기한 사정을 감안하여 이루어진 것이며, 슬래그의 계외 배출량의 삭감을 도모함과 함께, 슬로핑의 발생을 회피하여, 정련제로서 사용하는 생석회의 사용량을 삭감할 수 있는 용선 예비 처리 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above circumstances and provides a preliminary treatment method for a molten iron which can reduce the amount of outgassing of slag and can reduce the amount of quicklime used as a refining agent while avoiding occurrence of sloping .
(1) 본 발명의 일 형태에 관한 용선 예비 처리 방법은, 용선 예비 처리 공정을 거친 용선을 전로 정련할 때에 얻어지는 전로 슬래그를, 용선 예비 처리용 정련제로서 재이용하는 용선 예비 처리 방법이며, 상기 전로 슬래그의 입경이 3㎜ 이상 25㎜ 미만의 범위가 되고, 상기 전로 슬래그 중, 입경 20㎜ 이상 25㎜ 미만의 전로 슬래그의 비율이 상기 전로 슬래그의 전량에 대하여 10질량％ 이상 15질량％ 미만이 되도록 상기 전로 슬래그를 정립하는 제1 공정과; 정립 후의 상기 전로 슬래그를 용선 예비 처리 용기 내에 투입하는 제2 공정과; 상기 제1 공정보다 후이고 또한 상기 제2 공정보다 전에, 또는 상기 제2 공정과 동시에, 상기 전로 슬래그 100질량％에 대하여 1.0질량％ 이상 10.0질량％ 미만의 Al2O3을 상기 용선 예비 처리 용기 내에 투입하는 제3 공정과; 상기 용선 예비 처리 용기 내에, 상기 전로 슬래그 100질량％에 대하여 0.3질량％ 이상 10.0질량％ 미만의 MnO를 투입하는 제4 공정을 갖는다.(1) A molten iron preliminary treatment method according to one aspect of the present invention is a molten iron preliminary treatment method for reusing a converter slag obtained at the time of refining a molten iron that has undergone a molten iron preliminary treatment process, as a refining agent for molten iron preliminary treatment, Of the converter slag is in the range of 3 mm or more and less than 25 mm, and the proportion of the converter slag having a particle diameter of 20 mm or more and less than 25 mm of the converter slag is 10 mass% or more and less than 15 mass% A first step of forming a converter slag; A second step of injecting the converter slag after sizing into a molten iron pre-treatment vessel; Al 2 O 3 in an amount of 1.0% by mass or more and less than 10.0% by mass based on 100% by mass of the converter slag after the first process and before the second process, or simultaneously with the second process, A third step of injecting the gas into the chamber; And a fourth step of injecting MnO in an amount of 0.3% by mass or more and less than 10.0% by mass based on 100% by mass of the converter slag into the molten iron preliminary processing vessel.
상기 구성으로 이루어지는 용선 예비 처리 방법에 의하면, 슬래그의 계외 배출량의 삭감을 도모함과 함께, 슬로핑의 발생을 회피하여, 정련제로서 사용하는 생석회의 사용량을 삭감할 수 있다.According to the pre-treatment method for molten iron used in the above-described construction, it is possible to reduce the amount of outgassing of the slag, avoid the occurrence of sloping, and reduce the amount of quicklime used as the scouring agent.
(2) 상기 (1)에 기재된 용선 예비 처리 방법에 있어서, 상기 Al2O3이, 전로 정련 공정을 거친 용강을 이차 정련할 때에 얻어지는 이차 정련 슬래그에 포함되는 Al2O3이어도 된다.(2) In the hot metal pre-treatment method described in the above (1), wherein the Al 2 O 3, Al 2 O 3 may be included in the molten steel subjected to converter refining process to the secondary refining slag is obtained when the secondary refining.
(3) 상기 (1) 또는 (2)에 기재된 용선 예비 처리 방법에 있어서, 상기 제1 공정보다 후이고 또한 상기 제2 공정보다 전에, 또는 상기 제2 공정과 동시에, 상기 전로 슬래그 100질량％에 대하여, FeO 환산으로 1.0질량％ 이상 20.0질량％ 미만의 산화철을 상기 용선 예비 처리 용기 내에 더 투입하는 제5 공정을 가져도 된다.(3) The method as set forth in the above (1) or (2), wherein after the first step and before the second step or concurrently with the second step, 100% by mass of the converter slag Of iron oxide in an amount of 1.0% by mass or more and less than 20.0% by mass in terms of FeO may be further charged into the preheating vessel.
(4) 상기 (1) 내지 (3) 중 어느 한 항에 기재된 용선 예비 처리 방법에 있어서, 상기 제3 공정과 동시에, 상기 용선 예비 처리 용기 내에, 상기 전로 슬래그 100질량％에 대하여, K2O, Li2O, Na2O, CaF2, MgO, SrO 중 1종 또는 2종 이상을 각각 0.3질량％ 이상 5.0질량％ 미만 더 투입하는 제6 공정을 가져도 된다.(4) In above (1) to (3) of in the hot metal pre-treatment process according to any one of the preceding, wherein the third step and at the same time, in the hot metal pretreatment vessel, with respect to the
본 발명의 상기 형태에 관한 용선 예비 처리 방법에 의하면, 용선 예비 처리 용기 내의 슬래그의 점도를 상승시키지 않고 전로 슬래그의 재화를 촉진할 수 있기 때문에, 슬래그의 계외 배출량의 삭감을 도모함과 함께, 슬로핑의 발생을 회피하여, 정련제로서 사용하는 생석회의 사용량을 삭감할 수 있다.According to the molten iron preliminary treatment method of this aspect of the present invention, the commodity of the converter slag can be promoted without increasing the viscosity of the slag in the molten iron preliminary processing vessel. Therefore, Can be avoided, and the amount of calcium oxide used as the scouring agent can be reduced.
도 1은 본 실시 형태에 관한 용선 예비 처리 방법을 설명하기 위한 흐름도이다.
도 2는 전로 슬래그 중, 입경 20㎜ 이상 25㎜ 미만의 전로 슬래그의 비율이, 전로 슬래그의 재화율 및 투입 호퍼의 막힘 발생률에 끼치는 영향을 도시하는 그래프이다.
도 3은 전로 슬래그 투입 시각을 기준(0초)으로 한 Al2O3의 투입 타이밍(투입 시각)과 전로 슬래그 재화율의 관계를 도시하는 그래프이다.1 is a flowchart for explaining a method of preliminary processing for a hot wire according to the embodiment.
Fig. 2 is a graph showing the influence of the proportion of converter slag having a particle diameter of 20 mm or more and less than 25 mm among the converter slag on the rate of occurrence of converter slag and the clogging rate of the input hopper.
3 is a graph showing the relationship between the injection timing (injection time) of Al 2 O 3 and the converter slag transfer ratio with reference to the transfer slag injection time (0 second).
이하에 본 발명의 바람직한 실시 형태를 설명하지만, 본 발명은 이들의 실시 형태에만 한정되지 않는다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described, but the present invention is not limited to these embodiments.
용선 예비 처리 공정을 거친 용선을 전로에서 탈탄 정련할 때에 얻어지는 전로 슬래그는 함유 P(인) 농도가 낮고, 또한 탈P이나 탈S(질소)에 필요한 염기성 슬래그를 만드는 주성분이 되는 CaO를 많이 함유하고 있다.The transfer slag obtained when the molten iron after the molten iron pretreatment process is decarburized in the converter contains a large amount of CaO which is low in the concentration of P (phosphorus) contained therein and which is a main component for producing basic slag required for P (P) and S (nitrogen) have.
본 실시 형태에 관한 용선 예비 처리 방법에서는, 도 1에 도시한 바와 같이 고로 용선의 용선 예비 처리, 전로 정련, 이차 정련을 순차 행한다. 본 실시 형태에 관한 용선 예비 처리 방법에서는, 전로 정련에서 얻어지는 전로 슬래그를 용선 예비 처리 공정에 있어서의 정련제로서 재이용함으로써, 용선 예비 처리 공정에서 정련제로서 사용되는 생석회(전로 슬래그 유래가 아닌 CaO)의 양을 삭감함과 함께, 전로 슬래그의 계외 배출량의 삭감을 도모하고 있다.In the molten iron preliminary processing method according to the present embodiment, molten iron pre-treatment, converter refining, and secondary refining are sequentially performed as shown in Fig. In the molten iron preliminary treatment method according to the present embodiment, the conversion slag obtained in the converter refining is reused as a scouring agent in the iron pre-treatment process, whereby the amount of calcium oxide (CaO not derived from converter slag) used as a scouring agent in the iron pre- And the reduction of the out-of-house emission amount of the converter slag is aimed at.
여기서, 전로 슬래그의 융점은 1400℃ 정도이고, 용선 예비 처리 온도인 1300℃ 내지 1350℃ 정도에서는, 전로 슬래그의 덩어리 자체는 용해되지 않는다.Here, the melting point of the converter slag is about 1400 DEG C, and the lump of the converter slag itself is not dissolved at about 1300 DEG C to 1350 DEG C, which is the preheating temperature of the molten iron.
본 실시 형태에 관한 용선 예비 처리 방법에서는, 전로 슬래그의 저융점화를 촉진시키는 물질로서, Al2O3, MnO, FeO, K2O, Li2O, Na2O, CaF2, MgO, SrO의 각 성분을 전로 슬래그와 함께 첨가하고, 전로 슬래그의 입경을 작게 정립한다. 이에 의해, 전로 슬래그를 빠르게 용융시켜 재화율을 향상시킴과 함께, 정련 효율의 향상, 즉 정련제로서 추가 이용하는 생석회량의 삭감과 탈P율의 향상을 도모할 수 있다.In the molten iron preliminary treatment method according to the present embodiment, Al 2 O 3 , MnO, FeO, K 2 O, Li 2 O, Na 2 O, CaF 2 , MgO, SrO Are added together with the converter slag, and the diameter of the converter slag is reduced. Thereby, it is possible to rapidly melt the converter slag to improve the product rate, and to improve the refining efficiency, that is, to reduce the amount of fresh lime to be additionally used as a scouring agent and to improve the removal rate.
본 실시 형태에 관한 용선 예비 처리 방법에서는, 전로 정련(탈C) 시에 얻어진 전로 슬래그를 배재(排滓)하고, 냉각한 후, 세립화한 것을 체로 걸러, 입경(구상당 직경)으로 3㎜ 이상 25㎜ 미만의 범위로 한 후, 전로 슬래그 중, 입경 20㎜ 이상 25㎜ 미만의 전로 슬래그의 비율이 전로 슬래그의 전량에 대하여 10질량％ 이상 15질량％ 미만이 되도록 선별한다(제1 공정).In the molten iron preliminary treatment method according to the present embodiment, the converter slag obtained at the time of refining (degreasing C) is drained, cooled, sieved, sieved and sieved to a diameter of 3 mm And the ratio of the converter slag having a particle diameter of 20 mm or more and less than 25 mm is selected to be 10 mass% or more and less than 15 mass% with respect to the total amount of the converter slag (first step) .
그리고, 이와 같이 정립한 후의 전로 슬래그를 상술한 정련제로서 재이용하기 위해, 용선 예비 처리 용기 내에 투입한다(제2 공정).Then, in order to reuse the thus-formed converter slag as the above-described scouring agent, it is charged into a molten iron pre-treatment vessel (second step).
전로 슬래그의 입경을 3㎜ 이상 25㎜ 미만의 범위로 함으로써, 반응계 면적이 증대되고, 전열이 촉진되기 때문에, 전로 슬래그를 빠르게 용융시킬 수 있다.When the particle size of the converter slag is in the range of 3 mm or more and less than 25 mm, the area of the reaction system is increased and the heat transfer is promoted, so that the converter slag can be melted quickly.
전로 슬래그의 입경을 입경 3㎜ 이상으로 함으로써, 집진에 의해 투입한 전로 슬래그의 일부 또는 전부가 반응 용기 밖으로 흩어지는 것을 억제하여, 충분히 반응에 기여시킬 수 있다. 그로 인해, 추가로 사용하는 생석회량을 억제할 수 있다. 전로 슬래그의 입경을 25㎜ 미만으로 함으로써, 전로 슬래그의 비표면적을 크게 확보할 수 있고, 슬래그의 용융 시간을 단축할 수 있기 때문에, 재화율이 상승한다. 이에 의해 정련 효율이 상승하기 때문에, 추가로 사용하는 생석회량을 억제할 수 있다.By making the particle diameter of the converter slag equal to or larger than 3 mm, part or all of the converter slag charged by the dust collection can be prevented from scattering out of the reaction vessel and contributed sufficiently to the reaction. Therefore, it is possible to suppress the amount of fresh lime additionally used. By setting the particle diameter of the converter slag to less than 25 mm, the specific surface area of the converter slag can be secured to a large extent, and the melting time of the slag can be shortened, resulting in an increase in the product rate. As a result, the refining efficiency is increased, so that the amount of fresh lime used can be further suppressed.
또한, 본 발명자들은 상기와 같이 3㎜ 이상 25㎜ 미만의 범위로 정립한 전로 슬래그 중에서도, 입경 20㎜ 이상 25㎜ 미만인 것의 비율을 다양하게 변화시켜 실기 조업으로 시험을 행하여, 도 2와 같은 결과를 얻었다.The inventors of the present invention have also found that, among the converter slags formed in the range of 3 mm or more and less than 25 mm as described above, the ratio of those having a grain size of 20 mm or more and less than 25 mm is varied in various manners, .
도 2의 결과에 의하면, 입경 20㎜ 이상(또한 25㎜ 미만)의 전로 슬래그의 비율이 전로 슬래그의 전량에 대하여 10질량％ 이상인 경우, 투입 호퍼의 막힘이 발생하는 비율이 낮아, 조업을 현저하게 저해하는 경우가 없다. 또한, 입경 20㎜ 이상(또한 25㎜ 미만)의 전로 슬래그의 비율이 전로 슬래그의 전량에 대하여 15질량％ 미만인 경우, 전로 슬래그의 재화율이 상승한다.According to the results shown in Fig. 2, when the ratio of the converter slag having a particle diameter of 20 mm or more (or less than 25 mm) to the total amount of the converter slag is 10 mass% or more, the rate of clogging of the input hopper is low, There is no case to inhibit. When the proportion of the converter slag having a particle diameter of 20 mm or more (and less than 25 mm) is less than 15 mass% with respect to the total amount of the converter slag, the transfer rate of the converter slag is increased.
따라서, 전로 슬래그의 전량에 대하여, 입경 20㎜ 이상(또한 25㎜ 미만)의 전로 슬래그의 비율이 그래프 중의 화살표로 나타난 범위에 있을 것, 즉 상술한 바와 같은 전로 슬래그의 입경 조건을 만족시킴으로써, 조업을 저해하지 않고, 정련제로서 효율적으로 전로 슬래그를 재이용할 수 있다.Therefore, the ratio of the converter slag having a particle diameter of 20 mm or more (and less than 25 mm) to the total amount of the converter slag is in the range indicated by the arrow in the graph, that is, by satisfying the particle diameter condition of the converter slag as described above, The converter slag can be efficiently reused as a scouring agent without inhibiting it.
본 실시 형태에 관한 용선 예비 처리 방법에서는, 용선 예비 처리 용기 내에, 상기한 전로 슬래그 100질량％(전량)에 대하여, 1.0질량％ 이상 10.0질량％ 미만의 Al2O3을 상기 전로 슬래그 투입보다 전, 혹은 동시에, 즉, 제1 공정보다 후이고 또한 제2 공정보다 전에, 또는 제2 공정과 동시에 투입함과 함께(제3 공정), 0.3질량％ 이상 10.0질량％ 미만의 MnO를 투입한다(제4 공정). 이에 의해, 슬래그의 점도 상승을 회피하면서, 전로 슬래그의 재화를 촉진할 수 있다.In the molten iron preliminary treatment method according to the present embodiment, Al 2 O 3 of 1.0 mass% or more and less than 10.0 mass% with respect to 100 mass% (whole amount) of the above-described converter slag is charged into the molten- , Or 0.3% by mass or more and less than 10.0% by mass of MnO is added simultaneously (that is, after the first process), before the second process, or simultaneously with the second process (the third process) 4 steps). Thereby, it is possible to promote the commodity of the converter slag while avoiding an increase in the viscosity of the slag.
Al2O3의 첨가량이 1.0질량％ 이상인 경우, 슬래그의 융점을 저하시키는 효과가 충분히 얻어지고, 슬래그의 융점은 용선 온도인 1250℃ 이하가 되어, 재화율이 향상된다. 그 결과, 추가로 사용하는 생석회량을 억제할 수 있다.When the addition amount of Al 2 O 3 is 1.0 mass% or more, the effect of lowering the melting point of the slag is sufficiently obtained, and the melting point of the slag is 1250 ° C or less, which is the molten iron temperature, and the materialization rate is improved. As a result, it is possible to suppress the amount of fresh lime additionally used.
Al2O3의 첨가량이 10.0질량％ 미만인 경우, 슬래그 점도의 증가가 억제되고, 슬래그의 거품 발생이 억제되기 때문에, 슬래그가 반응 용기로부터 흘러넘치는 슬로핑 발생의 확률을 낮게 할 수 있다.When the addition amount of Al 2 O 3 is less than 10.0 mass%, the increase of the slag viscosity is suppressed and the foaming of the slag is suppressed, so that the probability of occurrence of sloping overflowing slag from the reaction vessel can be lowered.
MnO의 첨가량이 0.3질량％ 이상인 경우, 슬래그 점도의 상승을 억제하는 효과가 얻어진다. 그 결과, 슬로핑 발생의 확률을 낮게 할 수 있다.When the addition amount of MnO is 0.3 mass% or more, the effect of suppressing an increase in slag viscosity is obtained. As a result, the probability of sloping occurrence can be reduced.
MnO의 첨가량에 대해서는, 10.0질량％를 초과하여 첨가해도, 효과의 면에서 큰 변화는 보이지 않는다. 따라서, 비용을 억제하기 위해, 바람직하게는 MnO의 첨가량을 10.0질량％ 이내로 한다. MnO원으로서는, 예를 들어 망간 광석을 30㎜ 정도로 분쇄한 것을 사용할 수 있다. MnO를 투입하는 제4 공정은 Al2O3을 투입하는 제3 공정과 동시, 제3 공정 전, 혹은 제3 공정의 후의 어느 때라도 된다.With respect to the addition amount of MnO, even if it is added in an amount exceeding 10.0 mass%, no significant change is seen in terms of the effect. Therefore, in order to suppress the cost, the addition amount of MnO is preferably set to 10.0 mass% or less. As the MnO source, for example, manganese ore pulverized to about 30 mm can be used. The fourth step of injecting MnO may be performed at the same time as the third step of injecting Al 2 O 3 , before the third step, or after the third step.
또한, 본 발명자들은 시험 실험 연구의 결과로서 도 3의 관계를 밝혔다. 도 3의 결과에 의하면, 재화 촉진제로서 투입하는 Al2O3의 투입 시각이, 전로 슬래그 투입보다 전, 혹은 동시인 경우에 전로 슬래그의 재화율이 높은 것을 알 수 있다(그래프 중의 화살표로 나타난 범위). 한편, 전로 슬래그 투입 후에 Al2O3을 투입한 경우에는, 재화 촉진 효과가 낮은 것을 알 수 있었다.In addition, the present inventors have revealed the relationship of FIG. 3 as a result of a test experimental study. According to the results shown in Fig. 3, it can be seen that the charging rate of the converter slag is high when the charging time of Al 2 O 3 charged as the commodity accelerator is equal to or before the input of the converter slag (the range indicated by the arrow in the graph ). On the other hand, when Al 2 O 3 was added after the input of the converter slag, the effect of promoting the product was low.
Al2O3원으로서는, 전로 정련 공정을 거친 용강을 이차 정련할 때에 얻어지는 이차 정련 슬래그를 재이용하는 것이 바람직하다. 통상, 이차 정련 슬래그에는 Al2O3이 20.0질량％ 내지 40.0질량％ 정도 포함되어 있다. 따라서, 이차 정련 슬래그의 화학 조성을 미리 분석하여 투입량을 결정하면, 이차 정련 슬래그의 투입만으로 원하는 Al2O3 농도를 달성할 수 있다.As the Al 2 O 3 source, it is preferable to reuse the secondary refining slag obtained at the secondary refining of the molten steel subjected to the electrolytic refining step. Normally, the secondary refining slag contains about 20.0% by mass to 40.0% by mass of Al 2 O 3 . Therefore, if the chemical composition of the secondary refining slag is analyzed in advance and the input amount is determined, the desired Al 2 O 3 concentration can be achieved only by the input of the secondary refining slag.
이와 같이, Al2O3원으로서 이차 정련 슬래그를 재이용하는 것은, 제강 공정(용선 예비 처리 공정~전로 정련 공정~이차 정련 공정)에 있어서 발생하는 슬래그의 계외 배출량 삭감과 등가여서, 슬래그 폐기에 수반하는 비용이나 환경 부하를 저감시킬 수 있다. 즉, 이차 정련 슬래그 사용량이 슬래그 계외 배출 삭감량과 일치하기 때문에, 이차 정련 슬래그 사용량만큼, 슬래그 폐기에 수반하는 비용이나 환경 부하를 저감시킬 수 있다.The reuse of the secondary refining slag as the Al 2 O 3 source as described above is equivalent to the reduction of the off-site emission amount of the slag generated in the steelmaking process (the iron pre-treatment process to the converter refining step to the secondary refining step) And the environmental load. That is, since the amount of the secondary refining slag used is equal to the amount of off-site exhaust reduction, it is possible to reduce the cost and environmental load associated with the disposal of the slag by the amount of secondary refining slag used.
또한, Al2O3원으로서 이차 정련 슬래그를 사용하지 않는 경우는, 보크사이트, 깁사이트 등의 Al2O3 함유 광물이나 폐알루미나 벽돌 등을 사용할 수 있다.When secondary scouring slag is not used as the Al 2 O 3 source, Al 2 O 3 -containing minerals such as bauxite and gibbsite, or waste alumina bricks can be used.
상술한 FeO는 용선 예비 처리 시의 고체 산소원으로서 사용된다. 상술한 전로 슬래그 100질량％에 대하여, FeO 환산으로 1.0질량％ 이상 20.0질량％ 미만의 산화철을 상기 용선 예비 처리 용기 내에 투입하는 제5 공정을 갖는 것이 바람직하다.The above-mentioned FeO is used as a solid oxygen source in the molten iron pretreatment. It is preferable to have a fifth step of injecting iron oxide in an amount of 1.0 mass% or more and less than 20.0 mass% in terms of FeO into 100 mass% of the above-mentioned converter slag into the preheating vessel.
이에 의해, 정련 효율의 향상을 실현할 수 있다. 산화철원으로서는, 철광석 외에, 분광석을 소결하여 괴상으로 한 것이나, 스케일분이나 더스트를 성형한 펠릿 등을 사용할 수 있다.As a result, the refining efficiency can be improved. As the iron oxide source, in addition to iron ore, sintered ores may be sintered to form a bulk, or scales or dust may be molded into pellets.
제5 공정은 제1 공정보다 후이고 또한 제2 공정보다 전에, 또는 제2 공정과 동시인 것이 바람직하다.The fifth step is preferably after the first step and before the second step, or simultaneously with the second step.
상술한 K2O, Li2O, Na2O, CaF2, MgO, SrO은 슬래그의 융점을 저하시키기 위한 재화 촉진제로서 사용된다. 상술한 전로 슬래그 100질량％에 대하여, 이들 재화 촉진제 중에서, 1종 또는 2종 이상을 각각 0.3 내지 5.0질량％ 미만을, 용선 예비 처리 용기 내에 투입하는 제6 공정을 갖는 것이 바람직하다. 이에 의해, 전로 슬래그의 재화율을 증대시켜 정련 효율을 향상시킬 수 있다.The above-mentioned K 2 O, Li 2 O, Na 2 O, CaF 2 , MgO and SrO are used as a material accelerator for lowering the melting point of the slag. It is preferable to have a sixth step of charging 0.3 to 5.0% by mass or less, respectively, of one or more of these commodity promoters into the pre-treatment vessel for molten iron with respect to 100% by mass of the above-mentioned converter slag. As a result, the refining efficiency can be improved by increasing the transfer rate of the converter slag.
상기한 재화 촉진제의 투입량이 0.3질량％ 이상인 경우, 정련 효율이 더 향상된다. 또한, 상기한 재화 촉진제의 투입량이 5.0질량％ 미만인 경우, 정련 효율의 향상 효과와 함께, 제조 비용을 억제하는 것도 가능해진다.When the amount of the above-mentioned material accelerator is 0.3 mass% or more, the refining efficiency is further improved. When the amount of the above-mentioned material accelerator is less than 5.0 mass%, the refining efficiency can be improved and the manufacturing cost can be reduced.
또한, 이들 재화 촉진제의 성분은 Al2O3과 동일한 타이밍에 투입함으로써, 전로 슬래그의 재화 촉진 효과를 향수할 수 있다. 이들 성분의 투입 시의 형태로서는, 상기 화합물을 주성분으로 하여 정제한 화학 물질 외에, 상기 성분을 함유하는 화합물, 예를 들어 K2CO3, Li2CO3, Na2CO3, MgCO3, SrCO3 등의 탄산염, 혹은 형석, 장석, 돌로마이트 등의 광석, 광물을 20㎜ 정도로 분쇄한 것 등, 모두 적합하게 사용할 수 있다.Further, by injecting the components of these commodity promoters at the same timing as Al 2 O 3 , the commodity promoting effect of converter slag can be enjoyed. Examples of the form when these components are added include compounds containing the above-mentioned components such as K 2 CO 3 , Li 2 CO 3 , Na 2 CO 3 , MgCO 3 , SrCO 3, and the carbonate, or fluorite, feldspar, such as ores, minerals such as dolomite to the
상기한 전로 슬래그와 Al2O3, MnO, FeO, K2O, Li2O, Na2O, CaF2, MgO, SrO 등의 재화 촉진제의 투입 방법은 특별히 한정되지 않고, 용선 예비 처리 시에 용선 예비 처리 용기 내에 첨가되어 있으면 된다.The charging method of the converter slag and the material accelerator such as Al 2 O 3 , MnO, FeO, K 2 O, Li 2 O, Na 2 O, CaF 2 , MgO and SrO is not particularly limited, May be added to the pre-treatment vessel.
전로 정련과 용선 예비 처리를 각각의 정련 용기에서 행하는 조업 형태 외에, 전로 정련과 용선 예비 처리를 동일한 전로를 교대로 사용하여 행하는 조업 형태에도 적용할 수 있다.It is possible to apply the converter refining and the molten iron preliminary treatment to the respective refining vessels as well as the operation mode in which the converter refining and the molten iron preliminary treatment are carried out alternately using the same converters.
전로 정련과 용선 예비 처리를 동일한 전로를 교대로 사용하여 행하는 조업 형태에서는, 전로 정련 처리 후에, 일부의 전로 슬래그를 남기고 배재를 행하고, 거기에, 용선 예비 처리를 행할 용선과, 상기한 전로 슬래그의 세립과 Al2O3 등의 재화 촉진제를 투입하고, 용선 예비 처리를 행할 수도 있다.In the operation mode in which the converter refining and the molten iron preliminary processing are carried out alternately using the same converter, after the converter refining processing, a part of the converter slag is left and discharged, and the molten iron for performing the iron preliminary processing, The fine granules and a commodity promoting agent such as Al 2 O 3 may be added and the preliminary treatment of the molten iron may be carried out.
상기와 같이, 본 실시 형태에 관한 용선 예비 처리 방법은, 용선 예비 처리 공정을 거친 용선을 전로 정련할 때에 얻어지는 전로 슬래그를, 용선 예비 처리용 정련제로서 재이용하는 용선 예비 처리 방법이다.As described above, the molten iron preliminary processing method according to the present embodiment is a molten iron preliminary processing method for reusing the converter slag obtained when the molten iron passed through the molten iron preliminary processing step is refined as a refining agent for molten iron preliminary processing.
본 실시 형태에 관한 용선 예비 처리 방법은 상기 전로 슬래그의 입경이 3㎜ 이상 25㎜ 미만의 범위가 되고, 상기 전로 슬래그 중, 입경 20㎜ 이상 25㎜ 미만의 전로 슬래그의 비율이 상기 전로 슬래그의 전량에 대하여 10질량％ 이상 15질량％ 미만이 되도록 상기 전로 슬래그를 정립하는 제1 공정을 갖는다.The molten iron pretreatment method according to the present embodiment is characterized in that the diameter of the converter slag is in a range of 3 mm or more and less than 25 mm and the ratio of the converter slag having a particle diameter of 20 mm or more and less than 25 mm of the converter slag To 10% by mass or more and less than 15% by mass with respect to the total amount of the converter slag.
또한, 본 실시 형태에 관한 용선 예비 처리 방법은 정립 후의 상기 전로 슬래그를 용선 예비 처리 용기 내에 투입하는 제2 공정을 갖는다.In addition, the molten iron preliminary treatment method according to the present embodiment has a second step of injecting the converter slag after sizing into a molten iron pre-treatment vessel.
또한, 본 실시 형태에 관한 용선 예비 처리 방법은 상기 제1 공정보다 후이고 또한 상기 제2 공정보다 전에, 또는 상기 제2 공정과 동시에, 상기 전로 슬래그 100질량％에 대하여 1.0질량％ 이상 10.0질량％ 미만의 Al2O3을 상기 용선 예비 처리 용기 내에 투입하는 제3 공정을 갖는다.The molten iron pretreatment method according to the present embodiment is characterized in that the molten iron preliminary treatment method is performed after the first step and before the second step or simultaneously with the second step at a ratio of 1.0% by mass to 10.0% by mass with respect to 100% Of Al 2 O 3 into the preheating vessel.
또한, 본 실시 형태에 관한 용선 예비 처리 방법은 상기 용선 예비 처리 용기 내에, 상기 전로 슬래그 100질량％에 대하여 0.3질량％ 이상 10.0질량％ 미만의 MnO를 투입하는 제4 공정을 갖는다.The method for pretreating a molten iron wire according to the present embodiment includes a fourth step of charging MnO in an amount of 0.3 mass% or more and less than 10.0 mass% with respect to 100 mass% of the converter slag.
이에 의해, 용선 예비 처리 용기 내의 슬래그의 점도를 상승시키지 않고 전로 슬래그의 재화를 촉진할 수 있기 때문에, 슬래그의 계외 배출량의 삭감을 도모함과 함께, 슬로핑의 발생을 회피하여, 정련제로서 사용하는 생석회의 사용량을 삭감할 수 있다.As a result, the commodity of the converter slag can be promoted without increasing the viscosity of the slag in the molten metal preliminarily processed vessel. Therefore, it is possible to reduce the amount of outgassing of the slag and to prevent occurrence of sloping, Can be reduced.
[실시예][Example]
이하에, 본 발명에 관한 용선 예비 처리 방법의 효과를 확인하기 위해, 실시한 실험예의 결과 등에 대하여 설명한다.Hereinafter, the results of the experimental examples will be described in order to confirm the effect of the pre-treatment method for molten iron according to the present invention.
먼저, 용선 예비 처리 공정을 거친 용선을 전로 정련할 때에 얻어지는 전로 슬래그를, 냉각한 후, 세립화한 것을 체로 걸러, 하기의 표 1에 나타내는 입경으로 한 전로 슬래그의 세립을 얻었다.First, the converter slag obtained at the time of refining the molten iron after the molten iron pre-treatment process was cooled and then sieved to obtain fine slag of the converter slag having a particle size shown in Table 1 below.
이 전로 슬래그의 세립 100질량％(전량)에 대하여, 하기의 표 1에 나타내는 비율의 Al2O3과 MnO, 그리고 그 밖의 부원료를 용선 예비 처리 용기에 투입했다. 그리고, 다른 정련 조건을 동일하게 한 조건 하에서 탈P 처리를 행하였다.The converter was placed the ratio of Al 2 O 3 and MnO, and other additives shown in Table 1 below with respect to the fine 100% by mass (total amount) of the slag in the hot metal pre-treatment vessel. Then, de-P treatment was carried out under the condition that the other scouring conditions were the same.
또한, 표 1 중에서, 「이차 정련 슬래그 비율(질량％)」이라는 란에 값의 기재가 있는 실험예에서는, 투입되는 Al2O3은 이차 정련 슬래그 중에 포함되는 Al2O3에 유래하는 것이다.In Table 1, in the experimental example in which the value is described in the column "secondary refining slag ratio (mass%)", Al 2 O 3 charged is derived from Al 2 O 3 contained in the secondary refining slag.
표 1에는 각 실험예에 관한, Al2O3 투입 후의 전로 슬래그 투입 시각, 탈P율(＝([％P]초기－[％P]종료 후)/[％P]초기), 용선 예비 처리에서 투입한 전로 슬래그 100질량％에 대한 탈탄로에서의 추가 생석회 비율, 전로 슬래그에 Al2O3과 MnO, 그리고 그 밖의 부원료를 넣었을 때의 전로 슬래그의 융점, 슬로핑의 유무, 이차 정련 슬래그 리사이클에 의한 슬래그 계외 배출량 삭감 원단위, 부원료 호퍼 막힘 발생률, 전로 슬래그 재화율 등을 나타냈다. 슬로핑의 유무는 용선 예비 처리 시의 슬로핑의 발생 상황을 눈으로 확인함으로써 판단했다.Table 1 shows the conversion slag injection time and removal rate (= ([% P] initial - after [% P] termination ) / [% P] initialization after Al 2 O 3 charging in each experimental example, The rate of additional quicklime in the decarburization furnace with respect to 100% by mass of the converter slag charged in the furnace, the melting point of the converter slag when Al 2 O 3 and MnO and other additives are added to the converter slag, the presence or absence of slopping, , The rate of clogging of additive hopper, and the conversion rate of converter slag. The presence or absence of sloping was judged by visually confirming occurrence of sloping at the preliminary treatment of the molten iron.
또한, 탈P율은 제품에 허용되는 P 농도를 만족시키기 위해, 80％ 이상이 필수이다. 탈탄로에서의 추가 생석회는, 80％ 이상의 탈P율을 달성하기 위해 첨가량이 조정된다. 본 발명을 실시하지 않는 경우의 추가 생석회 비율은 60 내지 90％이기 때문에, 이것이 60％ 미만이라면 정련 효율의 개선이라고 간주할 수 있다.In addition, the desorption rate is 80% or more in order to satisfy the permissible P concentration in the product. The additional calcium oxide in the decarburization furnace is adjusted to attain a desorption ratio of 80% or more. When the present invention is not carried out, the added quicklime ratio is 60 to 90%, and if it is less than 60%, improvement in refining efficiency can be considered.
또한, 전로 슬래그의 융점은, 본 발명을 실시하지 않는 경우는 1400℃ 정도였다. 전로 슬래그의 융점을 용선 온도인 1350℃ 이하로 저하시키면, 재화율이 향상되어 정련 효율의 개선을 기대할 수 있다.The melting point of the converter slag was about 1400 DEG C when the present invention was not carried out. When the melting point of the converter slag is lowered to 1350 DEG C or lower, which is the molten iron temperature, the improvement of the refining efficiency can be expected.
슬래그 계외 배출량 삭감 원단위는, 본래는 계외로 배출되어야 할 이차 정련 슬래그를 리사이클 이용하는 것이기 때문에, Al2O3원으로서 투입한 이차 정련 슬래그양의 원단위와 일치한다.Since the slag off-site emission reduction primary load is to recycle the secondary smelting slag originally to be discharged to the outside of the system, it corresponds to the basic amount of the secondary smelting slag amount input as the Al 2 O 3 source.
부원료 투입 호퍼 막힘의 발생률이 10％를 초과하는 경우는 조업이 크게 저해되기 때문에, 부원료 투입 호퍼 막힘의 발생률이 10％ 미만인 것이 필수이다.If the incidence of the clogging of the hopper is greater than 10%, it is essential that the incidence of clogging of the hopper is less than 10%.
전로 슬래그의 재화율은, (정련 종료 후의 슬래그 중 CaO 농도)/(전로 슬래그가 모두 용해되었을 때의 CaO 농도)×100(％)로서 정의되고, 이것이 40(％)를 초과하는 값이라면 정련재로서의 생석회 사용량을 삭감할 수 있기 때문에, 정련 효율이 개선되었다고 판단했다.The recycling rate of the converter slag is defined as (CaO concentration in the slag after completion of refining) / (CaO concentration when the converter slag is completely dissolved) × 100 (%), and if it is more than 40 (% It was judged that the refining efficiency was improved.
실시예 1 내지 30에 나타낸 바와 같이, 입경 3㎜ 이상 25㎜ 미만의 범위가 되고, 또한 전로 슬래그 중, 입경 20㎜ 이상 25㎜ 미만의 전로 슬래그의 비율이 전로 슬래그의 전량에 대하여 10질량％ 이상 15질량％ 미만이 되도록 정립한 전로 슬래그를, 1.0질량％ 이상 10.0질량％ 미만의 Al2O3과, 0.3질량％ 이상 10.0질량％ 미만의 MnO와 함께 사용한 경우, 비교예 1 내지 41과 비교하여, 생석회(전로 슬래그 유래가 아닌 CaO)의 사용량을 삭감하면서, 높은 탈P율을 유지할 수 있음이 확인되었다. 또한, Al2O3원으로서 이차 정련 슬래그를 재이용한 경우는, 계외 배출 슬래그양을 삭감할 수 있었다.As shown in Examples 1 to 30, the ratio of the converter slag having a particle diameter of 3 mm or more and less than 25 mm and having a particle diameter of 20 mm or more and less than 25 mm in the converter slag is 10% by mass or more In comparison with Comparative Examples 1 to 41, when 1.0% by mass or more and less than 10.0% by mass of Al 2 O 3 and 0.3% by mass or more and less than 10.0% by mass of MnO were used, , And it was confirmed that a high de-P ratio can be maintained while reducing the amount of calcium oxide (CaO not derived from converter slags). When the secondary refining slag was recycled as the Al 2 O 3 source, the amount of off-gas discharge slag could be reduced.
의도적으로 Al2O3을 첨가하지 않은 비교예 1에서는 전로 슬래그의 용융이 진행되지 않고, 탈P율이 저하되었다. 탈P율 80％를 확보하기 위해, 추가 생석회량을 증대시킨 결과, 추가 생석회 비율이 66질량％에 달했다.In Comparative Example 1 in which Al 2 O 3 was not intentionally added, melting of the converter slag did not proceed and the P removal rate was decreased. In order to secure a depletion rate of 80%, the amount of additional quicklime was increased, and as a result, the additional quicklime ratio reached 66 mass%.
전로 슬래그의 최대 입경을 51㎜로 한 비교예 2에서도 전로 슬래그가 용융되기 어렵고, 탈P율 82％를 확보하기 위해, 생석회(전로 슬래그 유래가 아닌 CaO)의 사용량을 90질량％까지 증가시킬 필요가 있었다.In Comparative Example 2 in which the maximum particle diameter of the converter slag is 51 mm, it is difficult for the converter slag to be melted and it is necessary to increase the amount of calcium oxide (CaO that is not derived from converter slag) to 90 mass% .
MnO를 첨가하지 않은 비교예 3에서는 Al2O3에 의해 슬래그의 점도가 크게 상승하고, 슬래그에 거품이 일기 쉬워졌기 때문에, 슬로핑의 발생이 확인되었다.In Comparative Example 3 in which MnO was not added, the viscosity of the slag greatly increased due to Al 2 O 3 and the slag was liable to foam, so that occurrence of sloping was confirmed.
전로 슬래그의 최소 입경을 0.8㎜로 한 비교예 4에서는 전로 슬래그가 집진기에 의해 흡인되어 손실되었기 때문에, 용선 예비 처리로 내에 충분히 투입하지 못하고, 탈P율을 유지하기 위해 대량의 생석회를 사용하게 되었다.In Comparative Example 4 in which the minimum particle diameter of the converter slag was 0.8 mm, the converter slag was sucked and lost by the dust collector, so that it could not be sufficiently injected into the molten iron pre-treatment furnace and a large amount of quicklime was used to maintain the de- .
Al2O3 투입량이 12.0질량％였던 비교예 5에서는 슬래그의 점도 상승이 현저하여, 슬로핑이 발생했다.In Comparative Example 5 in which the amount of Al 2 O 3 charged was 12.0 mass%, the viscosity of the slag increased remarkably and sloping occurred.
MnO 투입량이 17.0질량％였던 비교예 6에서는 생석회 사용량, 탈P율 모두 양호했지만, 망간 광석을 다량으로 사용했기 때문에, 비용이 증대되어 손실이 발생했다.In Comparative Example 6, in which the amount of MnO was 17.0 mass%, both the amount of quicklime and the removal rate were good. However, since manganese ore was used in a large amount, the cost was increased and loss occurred.
입경 20㎜ 이상 25㎜ 미만의 비율이 각각 17질량％, 50질량％로 높은 비교예 30, 31에서는, 전로 슬래그의 재화율이 낮아, 탈P율을 유지하기 위해 대량의 생석회가 필요했다.In Comparative Examples 30 and 31 in which the ratio of the particle diameter was 20 mm or more and less than 25 mm were respectively as high as 17 mass% and 50 mass%, the conversion rate of the converter slag was low and a large amount of quicklime was required to maintain the depletion rate.
Al2O3의 첨가량이 0.2질량％로 낮은 비교예 32에서는 전로 슬래그의 재화율이 낮아, 탈P율을 유지하기 위해 대량의 생석회가 필요했다.In Comparative Example 32 in which the addition amount of Al 2 O 3 was as low as 0.2 mass%, the transfer rate of converter slag was low and a large amount of quicklime was required to maintain the de-P ratio.
Al2O3의 첨가량이 20.0질량％로 높은 비교예 33에서는 슬래그의 점도가 상승했기 때문에 현저한 슬로핑이 발생하여, 조업이 저해되었다.In Comparative Example 33 in which the addition amount of Al 2 O 3 was as high as 20.0% by mass, the viscosity of the slag was increased, so that significant sloping occurred and the operation was hampered.
MnO를 첨가하지 않은 비교예 34에서는 MnO에 의한 슬래그 점도 저하의 효과가 없기 때문에, 슬로핑이 발생하여 조업이 저해되었다.In Comparative Example 34 in which MnO was not added, there was no effect of decreasing the slag viscosity due to MnO, so slopping occurred and the operation was hindered.
MnO의 첨가량이 17.0질량％로 많은 비교예 35는 생석회 사용량, 탈P율 모두 양호했지만, 망간 광석을 다량으로 사용했기 때문에, 비용이 증대되어 손실이 발생했다.In Comparative Example 35 in which MnO was added in an amount of 17.0 mass%, the amount of quicklime used and the removal rate were all good. However, since manganese ore was used in a large amount, the cost was increased and loss occurred.
재화 촉진제인 Al2O3을 전로 슬래그 투입으로부터 78 내지 257초 후에 투입한 비교예 36 내지 41에서는 전로 슬래그의 재화율이 11 내지 25％로 낮은 값이고, 탈P율을 향상시키기 위해 탈탄 공정에서 추가의 생석회를 사용하게 되어, 비용이 증대되었다.In Comparative Examples 36 to 41 in which Al 2 O 3 as a commodity promoter was introduced 78 to 257 seconds after the input of the converter slag, the conversion rate of the converter slag was as low as 11 to 25%, and in order to improve the P removal rate, The use of additional quicklime has increased costs.
전로 슬래그 중에서 입경 20㎜ 이상 25㎜ 미만의 전로 슬래그의 비율이 낮은 비교예 7 내지 29에서는 모두, 생석회 사용량, 탈P율 모두 양호했지만, 부원료 호퍼 막힘의 발생 비율이 높아, 조업이 저해되었다.In Comparative Examples 7 to 29 in which the ratio of the converter slag having a particle diameter of 20 mm or more and less than 25 mm was low in the converter slag, both the amount of quicklime used and the removal rate were good, but the rate of clogging of the subsidiary feed hopper was high.
이상과 같이, 본 발명에 관한 용선 예비 처리 방법에 의하면, 용선 예비 처리 용기 내의 슬래그의 점도를 상승시키지 않고 전로 슬래그의 재화를 촉진할 수 있다. 또한, 본 발명에 관한 용선 예비 처리에 방법에 의하면, 투입 호퍼의 폐색이라는 조업 저해 요인을 피할 수 있다.As described above, according to the iron pre-treatment method of the present invention, it is possible to promote the commodity of the converter slag without increasing the viscosity of the slag in the iron pre-treatment vessel. Further, according to the method of the preliminary treatment for molten iron according to the present invention, it is possible to avoid a factor of obstructing the operation of clogging of the input hopper.
본 발명에 관한 용선 예비 처리 방법은 제강 공정에서 발생하는 슬래그를 정련제로서 재이용하여 슬래그의 계외 배출량의 삭감을 도모함과 함께, 정련제의 사용에 의한 슬로핑의 발생을 회피하고, 또한 고순도강의 제강 공정에 있어서, 정련제로서 사용하는 생석회(전로 슬래그 유래가 아닌 CaO)의 사용량을 삭감할 수 있어 산업계에 있어서의 가치는 매우 높다.The present invention is directed to a method for pretreating a molten iron wire according to the present invention, in which slag generated in a steelmaking process is reused as a refining agent to reduce the amount of outgassing of slag, avoiding occurrence of slopping due to use of a scouring agent, Therefore, it is possible to reduce the amount of quicklime (CaO that is not derived from converter slag) used as a scouring agent, which is very valuable in industry.
Claims (4)
상기 전로 슬래그의 입경이 3㎜ 이상 25㎜ 미만의 범위가 되고, 상기 전로 슬래그 중, 입경 20㎜ 이상 25㎜ 미만의 전로 슬래그의 비율이 상기 전로 슬래그의 전량에 대하여 10질량％ 이상 15질량％ 미만이 되도록 상기 전로 슬래그를 정립하는 제1 공정과;
정립 후의 상기 전로 슬래그를 용선 예비 처리 용기 내에 투입하는 제2 공정과;
상기 제1 공정보다 후이고 또한 상기 제2 공정보다 전에, 또는 상기 제2 공정과 동시에, 상기 전로 슬래그 100질량％에 대하여 1.0질량％ 이상 10.0질량％ 미만의 Al2O3을 상기 용선 예비 처리 용기 내에 투입하는 제3 공정과;
상기 용선 예비 처리 용기 내에, 상기 전로 슬래그 100질량％에 대하여 0.3질량％ 이상 10.0질량％ 미만의 MnO를 투입하는 제4 공정;
을 갖는 것을 특징으로 하는 용선 예비 처리 방법.A method for pretreating a molten iron for reuse of a converter slag obtained at the time of refining a molten iron that has undergone a molten iron preliminary treatment process as a refining agent for molten iron preliminary treatment,
Wherein the converter slag has a particle diameter of 3 mm or more and less than 25 mm and the proportion of the converter slag having a particle diameter of 20 mm or more and less than 25 mm is 10 mass% or more and less than 15 mass% A first step of sintering the converter slag so as to form a slag;
A second step of injecting the converter slag after sizing into a molten iron pre-treatment vessel;
Al 2 O 3 in an amount of 1.0% by mass or more and less than 10.0% by mass based on 100% by mass of the converter slag after the first process and before the second process, or simultaneously with the second process, A third step of injecting the gas into the chamber;
A fourth step of introducing MnO in an amount of 0.3% by mass or more and less than 10.0% by mass based on 100% by mass of the converter slag into the molten iron pretreatment vessel;
Wherein the preliminary treatment of the molten iron is carried out.
것을 특징으로 하는 용선 예비 처리 방법.The method according to any one of claims 1 to 3, further comprising, after the first step and before the second step, simultaneously with the second step, 1.0 mass% in terms of FeO based on 100 mass% of the converter slag % And not more than 20.0 mass% of iron oxide into the preheating vessel
Wherein the molten iron pre-treatment is carried out in a molten state.
것을 특징으로 하는 용선 예비 처리 방법.4. The method according to any one of claims 1 to 3, wherein, in addition to the third step, at least one of K 2 O, Li 2 O, Na 2 O , MgO, CaF 2 and SrO in an amount of not less than 0.3 mass% and not more than 5.0 mass%
Wherein the molten iron pre-treatment is carried out in a molten state.
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