KR20180010124A - 경량 도어 빔, 이의 조성물 및 이의 제조방법 - Google Patents

경량 도어 빔, 이의 조성물 및 이의 제조방법 Download PDF

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Abstract

강 조성물, 당해 강 조성물을 사용하는 차량의 보강 부품 및 당해 강 조성물을 사용하는 보강 부품의 제조방법이 제공된다. 특히, 당해 강 조성물은 탄소 성분의 증가된 함량을 포함하고, 신속한 가열 및 즉각적인 담금질에 의하여 가공된다.

Description

경량 도어 빔, 이의 조성물 및 이의 제조방법{LIGHTWEIGHT DOOR BEAM, COMPOSITION THEREOF AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 강 조성물, 당해 강 조성물을 사용한 차량의 보강 부품 및 당해 강 조성물을 사용한 보강 부품의 제조방법에 관한 것이다.
차량내 보강 부품은 일반적으로 충돌로부터 충격을 흡수하도록 고안되며, 담금질(quenching) 열처리를 통하여 높은 수준의 인장 강도(예: 약 1400-1600MPa)를 획득하는 붕소-경화성 강(이하, "붕소 강" 또는 "강"이라고 함)이 차량의 도어 빔 등의 보강 부품에 사용되어 왔다.
그러나, 담금질 된 그대로 상태의 붕소 강은 상대적으로 낮은 연성을 나타내고, 외부 충격, 하중 또는 충돌에 의한 취성 파괴에 민감할 수 있어, 부품의 파국적인 고장을 추가로 유발할 수 있다. 예를 들면, 도 1에 나타낸 바와 같이, 차량의 전면 도어 및 후면 도어 내부에 위치한 도어 빔(1, 2)은 충돌로부터의 충격시 좌굴(buckling)되고, 이는 에너지 흡수 효율 감소를 유발한다. 또한, 이는 추가적으로로 균일하게 분산된 구부러짐보다는 승객 케이지를 향하는 하중을 발생시킬 수 있다.
따라서, 차량 보강 부품을 위한 붕소 강의 개선이 관련 분야에서 요구되어 왔다. 예를 들면, 탄소 함량을 조절하여 강도, 경도 또는 인성을 개선시킬 수 있고, 내부의 보다 높은 탄소 함량은 필요한 경도 또는 강도를 얻기 위하여 요구되는 강의 양을 감소시켜, 보강 부품의 총 중량을 감소시킬 수 있다. 그러나, 부품의 에너지 흡수성 및 연성은 통상적으로 탄소 함량 증가에 따라 감소되고, 당해 보강 부품의 붕소 강 조성물은 제한된 함량의 탄소, 예를 들면, 전체 조성물의 약 0.23중량% 미만의 탄소만을 포함할 수 있다. 따라서, 인성 및 에너지 흡수를 개선시키고 붕소 강으로부터의 파괴 특성을 감소시키기 위하여 신규한 강 조성물 및 당해 강을 사용한 보강 부품의 제조방법이 요구되어 왔다.
상기 기재 내용은 단지 본 발명의 배경의 이해를 돕기 위한 것이고, 본 발명이 당업자에게 이미 공지된 관련 기술의 범위 내에 속함을 의미하려는 것이 아니다.
본 발명은 강 조성물 및 상기 강 조성물을 사용하는 강 재료의 제조방법을 제공하고, 초고강도 강 도어 빔을 추가로 제공한다.
하나의 양상에서, 본 발명의 실시예는 강 조성물 또는 붕소 강 조성물을 제공한다. 당해 강 조성물은 탄소(C) 약 0.23 내지 0.35중량%; 망간(Mn) 약 0.75 내지 1.5중량%; 규소(Si) 약 0.20 내지 0.40중량%; 알루미늄(Al) 약 0.02 내지 0.05중량%; 붕소(B) 약 0.0005 내지 0.0025중량%; 크롬(Cr) 약 0.1 내지 0.4중량%; 티탄(Ti) 약 0.01 내지 0.03중량%; 황(S) 약 0.03중량% 미만; 인(P) 약 0.02중량% 미만; 및 강 조성물의 잔여량을 구성하는 철(Fe)을 포함할 수 있다. 달리 나타내지 않는 한, 모든 중량%는 강 조성물의 총 중량을 기준으로 한다.
특정한 양상에서, 당해 강 조성물은 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여, 탄소(C)를 약 0.28 내지 0.35중량%의 양으로 포함할 수 있다.
하나의 바람직한 양상에서, 당해 조성물은 탄소(C) 약 0.28 내지 0.35중량%; 망간(Mn) 약 1.1 내지 1.4중량%; 규소(Si) 약 0.25 내지 0.35중량%; 알루미늄(Al) 약 0.03 내지 0.04중량%; 붕소(B) 약 0.0008 내지 0.0012중량%; 크롬(Cr) 약 0.20 내지 0.35중량%; 티탄(Ti) 약 0.015 내지 0.025중량%; 황(S) 약 0.01중량% 미만; 인(P) 약 0.015중량% 미만; 및 강 조성물의 잔여량을 구성하는 철(Fe)을 포함할 수 있고, 모든 중량%는 강 조성물의 총 중량을 기준으로 한다.
본 발명의 실시예는 본 명세서에 기재된 성분들로 본질적으로 이루어지거나, 본질적으로 당해 성분들로 이루어지거나, 당해 성분들로 이루어질 수 있는 강 조성물을 추가로 제공한다. 예를 들면, 당해 강 조성물은 탄소(C) 약 0.28 내지 0.35중량%; 망간(Mn) 약 1.1 내지 1.4중량%; 규소(Si) 약 0.25 내지 0.35중량%; 알루미늄(Al) 약 0.03 내지 0.04중량%; 붕소(B) 약 0.0008 내지 0.0012중량%; 크롬(Cr) 약 0.20 내지 0.35중량%; 티탄(Ti) 약 0.015 내지 0.025중량%; 황(S) 약 0.01중량% 미만; 인(P) 약 0.015중량% 미만; 및 강 조성물의 잔여량을 구성하는 철(Fe)로 본질적으로 이루어지거나, 본질적으로 당해 성분들로 이루어지거나, 당해 성분들로 이루어질 수 있으며, 모든 중량%는 강 조성물의 총 중량을 기준으로 한다.
또 다른 양상에서, 본 발명은 붕소 강 제품의 제조방법을 제공한다. 당해 방법은 강 조성물을 제1 소정 온도로 예열하고; 유도 가열 수단에 의하여 강 조성물을 제2 소정 온도로 열처리하고; 냉각 수단에 의하여 강 조성물을 제3 소정 온도로 냉각시킴을 포함할 수 있다. 특히, 강 조성물의 온도는 유도 가열 수단에 의하여 약 350 내지 400℃/sec를 초과하는 속도로 제2 소정 온도로 상승시킬 수 있고, 제2 소정 온도는 약 5초 미만 동안 유지시킬 수 있다.
하나의 바람직한 양상에서, 당해 강 조성물은 탄소(C) 약 0.28 내지 0.35중량%; 망간(Mn) 약 1.1 내지 1.4중량%; 규소(Si) 약 0.25 내지 0.35중량%; 알루미늄(Al) 약 0.03 내지 0.04중량%; 붕소(B) 약 0.0008 내지 0.0012중량%; 크롬(Cr) 약 0.20 내지 0.35중량%; 티탄(Ti) 약 0.015 내지 0.025중량%; 황(S) 약 0.01중량% 미만; 인(P) 약 0.015중량% 미만; 및 강 조성물의 잔여량을 구성하는 철(Fe)을 포함할 수 있으며, 모든 중량%는 강 조성물의 총 중량을 기준으로 한다.
하나의 바람직한 양상에서, 제2 소정 온도는 약 1050 내지 1150℃일 수 있다. 또한, 제3 소정 온도는 약 10 내지 40℃일 수 있고, 냉각 수단은 강 조성물의 온도를 약 1000℃/sec를 초과하는 속도로 제3 소정 온도로 강하시킬 수 있다. 추가로, 제1 소정 온도는 약 750 내지 870℃일 수 있고, 예열 동안의 온도는 약 1 내지 100℃/sec의 속도로 상승시킬 수 있다.
특정한 양상에서, 당해 방법은 냉각된 강 조성물을 약 200 내지 250℃의 온도에서 약 3-10분 동안 템퍼링(tempering)함을 포함할 수 있다.
추가로, 본 명세서에 기재된 바와 같은 붕소 강 제품의 제조방법에 사용될 수 있는 장치가 제공된다. 당해 장치는 유도 가열 수단 및 냉각 수단을 포함할 수 있다.
또 다른 측면에서, 본 발명의 실시예는 본 명세서에 기재된 바와 같은 방법에 의하여 제조된 차량의 보강 부품을 또한 제공한다. 예시적인 보강 부품은 도어 빔일 수 있다.
하나의 바람직한 양상에서, 도어 빔은 관 형태일 수 있다. 특히, 도어 빔의 횡단면 형상은 환 형상일 수 있고, 도어 빔의 직경 대 두께 비(DTR)는 약 11.4 내지 약 13.0의 범위일 수 있다.
또한, 본 명세서에 기재된 바와 같은 도어 빔을 포함할 수 있는 차량이 추가로 제공된다.
본 발명의 다른 양상들은 하기에 기재한다.
본 발명에 따르는 도어 빔은 실질적으로 개선된 충돌 성능 및 충격 특성을 지녀, 중량 및 제조 비용을 절감할 수 있다.
당해 강 조성물은 증가된 함량의 탄소 성분을 포함할 수 있으므로, 신속한 가열 및 이후의 즉각적인 담금질을 포함하는 가공 또는 플래쉬 처리를 사용하여 가공할 수 있다. 따라서, 보강 부품은 실질적으로 개선된 강도 및 강성을 갖고, 이의 변형 또는 침입은 실질적으로 외부 충격시 감소되거나 방지될 수 있다.
본 발명의 상기 및 다른 목적, 특징 및 이점은 첨부한 도면과 함께 아래의 상세한 설명으로부터 보다 명백하게 이해될 것이다:
도 1은 관련 기술에 따르는 예시적인 차량의 도어 빔 및 전면 도어 빔 및 후면 도어 빔의 위치를 나타내고;
도 2는 본원의 일 실시예에 따르는 열간 압연 강관의 예시적인 제조방법을 나타내고;
도 3은 본원의 일 실시예에 따르는 열간 압연 강 시트의 예시적인 제조방법을 나타내고;
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따르는 붕소 강의 처리를 위한 예시적인 가열 단계를 나타내고;
도 5는 본 발명의 일 실시예에 따르는 예시적인 관형 도어 빔 제품의 원형 횡단면 형상을 나타내고;
도 6은 본 발명의 일 실시예에 따르는 예시적인 관형 도어 빔 제품의 타원형 횡단면 형상을 나타내고;
도 7은 본 발명의 일 실시예에 따르는 예시적인 관형 도어 빔 제품의 직사각형 횡단면 형상을 나타내고;
도 8은 본 발명의 일 실시예에 따르는 예시적인 관형(환 형상) 빔의 예시적인 직경 대 두께 비(DTR)를 나타내고;
도 9는 본 발명의 일 실시예에 따르는 예시적인 타원-환 형상 빔의 예시적인 DTR을 나타내고;
도 10은 본 발명의 일 실시예에 따르는 타원-환 형상을 갖는 예시적인 도어 빔을 나타내고;
도 11은 본 발명의 일 실시예에 따르는 예시적인 도어 빔에 적용되는 최대 힘을 나타내고;
도 12는 본 발명의 일 실시예에 따르는 예시적인 도어 빔에 최대 힘에서 수용되는 에너지를 나타내고;
도 13은 본 발명의 일 실시예에 따르는 예시적인 도어 빔에 대한 최대 힘의 전체 흡수 에너지를 나타내고;
도 14는 도어 빔에 대한 성분 기능 시험으로서의 예시적인 낙하 중량 타워 시험을 나타내고;
도 15는 낙하 중량 타워 시험 동안 도어 빔에 대한 최대 힘 및 최대 힘에서 흡수된 에너지를 나타내고;
도 16은 낙하 중량 타워 시험에 의하여 측정된 총 흡수 에너지를 나타내고;
도 17은 본 발명의 일 실시예에 따르는 실시예 1의 강 조성물과 조합된 플래쉬 가공에 의한 중량 감소 효과를 나타내는 그래프이고;
도 18은 본 발명의 일 실시예에 따르는 예시적인 도어 빔의 DTR, 중량 및 충격 특성을 나타내는 그래프이고;
도 19는 본 발명의 일 실시예에 따르는 예시적인 도어 빔의 취성 구조의 이미지를 나타내고;
도 20은 관련 기술에 따르는 충돌시 취성 구조의 예시도를 나타내고;
도 21은 본 발명의 실시예들에 따르는 다양한 원형 도어 빔에 대한 충돌시 최대 힘의 그래프이고;
도 22는 본 발명의 실시예들에 따르는 다양한 타원형 도어 빔에 대한 충돌시 최대 힘의 그래프이고;
도 23은 비교예 1의 강 조성물을 포함하고 DTR이 14.45인 도어 빔의 충격 특징을 나타내는 그래프이고;
도 24는 본 발명의 일 실시예에 따르는 실시예 1의 강 조성물을 포함하고 DTR이 14.5인 예시적인 도어 빔의 충격 특징을 나타내는 그래프이고;
도 25는 본 발명의 일 실시예에 따르는 실시예 1의 강 조성물을 포함하고 DTR이 11.5인 예시적인 도어 빔의 충격 특징을 나타내는 그래프이고;
도 26은 본 발명의 일 실시예에 따르는 실시예 1의 강 조성물을 포함하고 타원 형상을 갖고 DTR(장축)이 14.5인 예시적인 도어 빔의 충격 특징을 나타내는 그래프이고;
도 27은 본 발명의 일 실시예에 따르는 실시예 1의 강 조성물을 포함하고 원형 형상을 갖고 DTR(장축)이 14.5인 예시적인 도어 빔의 항복 강도를 나타내는 그래프이고;
도 28은 본 발명의 일 실시예에 따르는 실시예 1의 강 조성물을 포함하고 타원 형상을 갖고 DTR(장축)이 14.5인 예시적인 도어 빔의 인장 강도를 나타내는 그래프이고;
도 29는 본 발명의 일 실시예에 따르는 실시예 1의 강 조성물을 포함하고 타원 형상을 갖고 DTR(장축)이 14.5인 예시적인 도어 빔의 신장을 나타내는 그래프이고;
도 30은 본 발명의 일 실시예에 따르는 다양한 기하학적 인자를 기반으로 한 중량 감소 효과를 나타내는 그래프이다.
본원에 사용된 용어는 특정한 실시예를 설명하기 위한 것이고 본 발명을 제한하려는 것이 아니다. 본원에 사용된 바와 같이, 달리 문맥상 명백하게 지시되지 않는 한, 단수형은 복수형을 역시 포함하려는 것이다. 용어 "포함하다" 및/또는 "포함하는"은 본 명세서에 사용시 기술된 특징, 정수, 단계, 작동, 구성 요소 및/또는 성분의 존재를 명시하지만, 하나 이상의 기타 특징, 정수, 단계, 작동, 구성 요소, 성분 및/또는 이들의 그룹의 존재 또는 추가를 배제하지 않음을 또한 이해하여야 한다. 본원에서 사용된 바와 같이, 용어 "및/또는"은 열거한 연관 항목중 하나 이상의 어떠한 그리고 모든 조합을 포함한다.
달리 기술되거나 문맥으로부터 명백하지 않는 한, 본원에서 사용된 바와 같이, 용어 "약"은 당해 기술 분야에서 정상 오차 범위 내에 있는 것으로, 예를 들면, 평균의 2 표준편차 이내인 것으로 이해한다. "약"은 기술된 값의 10%, 9%, 8%, 7%, 6%, 5%, 4%, 3%, 2%, 1%, 0.5%, 0.1%, 0.05% 또는 0.01% 이내인 것으로 이해할 수 있다. 문맥으로부터 달리 명백하지 않는 한, 본원에 제공된 모든 수치는 용어 "약"으로 변경된다.
본원에 사용된 바와 같은 용어 "차량" 또는 "차량의" 또는 기타 유사한 용어는 일반적으로 자동차, 예를 들면, 스포츠 유틸리티 차량(SUV)을 포함하는 승용차, 버스, 트럭, 다양한 상업용 차량, 다양한 보트 및 배를 포함한 선박, 항공기 등을 포함하고, 하이브리드 차, 전기 차, 플러그-인 하이브리그 전기 차, 수소 동력 차 및 기타 대체 연료 차(예: 석유 이외의 원료로부터 얻어진 연료)를 포함한다. 본원에서 언급된 바와 같이, 하이브리드 차는 2종 이상의 동력원을 갖는 차량, 예를 들면, 가솔린 동력과 전기 동력 둘 다를 갖는 차량이다.
강 조성물
본 발명의 실시예는 차량의 보강 부품에 사용된 강 조성물, 예를 들면, 열간 압연 강 또는 냉간 압연 강 조성물을 제공한다. 본 발명의 실시예에 따른 강은 철과 탄소, 망간, 규소, 알루미늄, 붕소, 크롬, 티탄, 황 및 인 성분의 합금일 수 있다.
용어 "열간 압연 강"은 압연, 예를 들면, 압연 밀(mill)을 통하여 금속의 재결정화 온도를 초과하는 온도에서 가공될 수 있는 금속 재료 또는 강을 의미한다. 용어 "냉간 압연 강"은 압연, 예를 들면, 압연 밀을 통하여 금속의 재결정화 온도 미만의 온도에서 가공될 수 있는 금속 재료 또는 강을 의미한다.
본원에 사용된 바와 같은 탄소(C)는 강의 강도를 증가시키고 경화성을 개선시키는 원소일 수 있고, 플래쉬 공정 등의 열처리 후 강도를 증가시키는 데 사용되는 유효 원소이다. 당해 강 조성물은 탄소를 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여, 약 0.23 내지 0.35중량%, 특히 약 0.28 내지 0.35중량%의 양으로 포함할 수 있다.
관련 기술에서, 마르텐사이트 구조를 달성하는 담금질 열처리를 위한 붕소 강에 대한 탄소의 함량은, 탄소 함량의 증가가 이러한 제조 강의 연성 및 에너지 흡수를 감소시키는 것으로 나타났으므로, 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여 약 0.23중량% 미만으로 제한될 수 있다. 본원에서 참조로 인용된 문헌(참조: Mechanical Properties of Martensitic Steel, Hiroto Tenabe et al: High-Strength Steel Tubes for Automobile Door Impact Beam, Nippon Steel Tec. Report No. 64 Jan. 1995)은 또한 참고로서 본원에 병합된다.
본원에 사용된 바와 같은 망간(Mn)은 강의 경화성 및 강도를 개선시킬 수 있다. 강 조성물은 망간을 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여 약 0.75 내지 1.5중량%, 또는 특히 약 1.1 내지 1.4중량%의 양으로 포함할 수 있다. 망간의 함량은 소정 범위를 초과, 예를 들면, 약 1.5중량%를 초과하는 경우, 강의 인성 및 용접성이 실질적으로 감소될 수 있다.
본원에 사용된 바와 같은 규소(Si)는 용접성 및 경화성을 개선시킬 수 있고, 강 조성물은 규소를 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여 약 0.20 내지 0.40중량%, 특히 약 0.25 내지 0.35중량%의 양으로 포함할 수 있다.
본원에 사용된 바와 같은 알루미늄(Al)은 강 조성물 내 탈산소제(deoxidizer)일 수 있고 그레인(grain) 성장을 제한하거나 방지할 수 있다. 강 조성물은 알루미늄을 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여 약 0.02 내지 0.05중량%, 또는 특히 약 0.03 내지 0.04중량%의 양으로 포함할 수 있다.
본원에 사용된 바와 같은 붕소(B)는 강 조성물의 경화성을 개선시킬 수 있다. 강 조성물은 붕소를 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여 약 0.0005 내지 0.0025 중량%, 또는 특히 약 0.0008 내지 0.0020 중량%의 양으로 포함할 수 있다.
본원에서 사용된 크롬(Cr)은 카바이드 형성을 촉진할 수 있고, 신속한 가열 공정 동안 오스테나이트화 온도에서 카바이드 용해를 방지하거나 지연시킬 수 있다. 강 조성물은 크롬을 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여 약 0.1 내지 0.4 중량%, 또는 특히 약 0.20 내지 0.35 중량%의 양으로 포함할 수 있다.
본원에서 사용된 바와 같은 티탄(Ti)은 마이크로 합금 원소로서 카바이드 및 나트라이드 화합물을 형성할 수 있다. 강 조성물은 티탄을 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여, 약 0.01 내지 0.03 중량%, 또는 특히 약 0.015 내지 0.025 중량%의 양으로 포함할 수 있다. 그러나, 티탄의 함량이 대략의 소정 범위를 초과하는 경우, 예를 들면, 약 0.03중량%를 초과하는 경우, 강은 경화성이 감소될 수 있다.
본원에서 사용된 바와 같은 황(S)은 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여 약 0.03중량% 미만, 또는 특히 약 0.01중량% 미만의 양으로 제한될 수 있다. 황의 함량이 소정량을 초과하는 경우, 예를 들면, 약 0.03중량%를 초과하는 경우, 강 제품의 연성 및 용접성이 저하될 수 있다. 동일한 이유로, 인(P)은 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여 약 0.02 중량% 미만, 또는 특히 약 0.015 중량% 미만의 양으로 제한될 수 있다. 예를 들면, 증가된 인 함량은 강 제품의 연성을 감소시키거나 저하시킬 수 있다.
일 실시예에서, 당해 강 조성물은 탄소(C) 약 0.23 내지 0.35중량%, 망간(Mn) 약 0.75 내지 1.5중량%, 규소(Si) 약 0.20 내지 0.40중량%, 알루미늄(Al) 약 0.02 내지 0.05중량%, 붕소(B) 약 0.0005 내지 0.0025중량%, 크롬(Cr) 약 0.1 내지 0.4중량%, 티탄(Ti) 약 0.01 내지 0.03중량%, 황(S) 약 0.03중량% 미만, 인(P) 약 0.02중량% 미만, 및 강 조성물의 잔여량을 구성하는 철(Fe)을 포함할 수 있고, 모든 중량%는 강 조성물의 총 중량을 기준으로 한다.
또 다른 실시예에서, 당해 강 조성물은 탄소(C) 약 0.28 내지 0.35중량%, 망간(Mn) 약 1.1 내지 1.4중량%, 규소(Si) 약 0.25 내지 0.35중량%, 알루미늄(Al) 약 0.03 내지 0.04중량%, 붕소(B) 약 0.0008 내지 0.0020중량%, 크롬(Cr) 약 0.20 내지 0.35중량%, 티탄(Ti) 약 0.015 내지 0.025중량%, 황(S) 약 0.01중량% 미만, 인(P) 약 0.015중량% 미만, 및 강 조성물의 잔여량을 구성하는 철(Fe)을 포함할 수 있고, 모든 중량%는 강 조성물의 총 중량을 기준으로 한다.
추가 실시예에서, 탄소(C) 약 0.28 내지 0.35중량%, 망간(Mn) 약 1.1 내지 1.4중량%, 규소(Si) 약 0.25 내지 0.35중량%, 알루미늄(Al) 약 0.03 내지 0.04중량%, 붕소(B) 약 0.0008 내지 0.0012중량%, 크롬(Cr) 약 0.20 내지 0.35중량%, 티탄(Ti) 약 0.015 내지 0.025중량%, 황(S) 약 0.01 중량% 미만, 인(P) 약 0.015중량% 미만, 및 강 조성물의 잔여량을 구성하는 철(Fe)로 본질적으로 이루어질 수 있는 강 조성물이 추가로 제공되고, 모든 중량%는 강 조성물의 총 중량을 기준으로 한다.
또 다른 실시예에서, 탄소(C) 약 0.28 내지 0.35중량%, 망간(Mn) 약 1.1 내지 1.4중량%, 규소(Si) 약 0.25 내지 0.35중량%, 알루미늄(Al) 약 0.03 내지 0.04중량%, 붕소(B) 약 0.0008 내지 0.0012중량%, 크롬(Cr) 약 0.20 내지 0.35중량%, 티탄(Ti) 약 0.015 내지 0.025중량%, 황(S) 약 0.01중량% 미만, 인(P) 약 0.015중량% 미만, 및 강 조성물의 잔여량을 구성하는 철(Fe)로 이루어질 수 있는 강 조성물이 추가로 제공되고, 모든 중량%는 강 조성물의 총 중량을 기준으로 한다.
하나의 바람직한 양상에서, 본 발명의 실시예에 따른 강 조성물은 열간 또는 냉간 압연 강에 대한 강 조성물 내 증가된 탄소 함량을 특징으로 한다.
방법 및 장치
본 발명의 실시예는 본원에 기재된 강 조성물을 사용하는 붕소 강의 열처리 방법을 제공한다. 제조된 시트 또는 배관은 차량의 보강 부품, 예를 들면, 도어 빔에 사용될 수 있다. 특히, 당해 방법은 열처리 공정 동안 신속한 또는 플래쉬 가열 단계를 특징으로 한다.
도 2 내지 3은 열처리에 대한 예시적인 공정 및 장치를 나타낸다. 예를 들면, 도 2는 관 재료의 압연 형성 및 열처리에 대한 제안된 공정을 나타내고, 도 3은 (본 연구에 이용되는) 강 시트 또는 배관의 열처리용 컨셉 공정 셋-업을 나타낸다. 당해 열처리 공정은 강 재료의 온도를 소정 온도, 예를 들면, 오스테나이트화 온도(이 온도에서는 강 조성물 내 페라이트계 미세구조가 오스테나이트 상으로 변환되기 시작할 수 있음)로 상승시킬 수 있는, 담금질 전 유도 가열 수단에 의한 가열 단계를 포함할 수 있다.
하나의 양상에서, 강의 제조방법은 강 조성물을 가열하고, 가열된 강 조성물을 냉각(담금질)시키는 것을 포함할 수 있다. 추가로, 당해 방법은 가열 공정 전에 수행되는 예열 과정을 선택적으로 포함할 수 있다. 추가로, 당해 방법은 냉각 공정 후 템퍼링 단계를 선택적으로 포함할 수 있다.
하나의 바람직한 양상에서, 당해 방법은 강 조성물을 제1 소정 온도로 예열하고; 유도 가열 수단에 의하여 강 조성물을 제2 소정 온도로 열처리하고; 냉각 수단에 의하여 강 조성물을 제3 소정 온도로 냉각시키는 것을 포함할 수 있다. 예열하는 동안, 강 조성물은 약 750 내지 870℃의 제1 소정 온도(Ac1 미만)로 가열할 수 있다. 예열 단계 동안의 온도는 약 1 내지 100℃/sec의 속도로 상승시킬 수 있다.
강 조성물은, 유도 가열 수단에 진입 시, 제2 소정 온도 또는 그와 가까운 온도이고 페라이트에서 오스테나이트로의 변환이 발생할 수 있는 오스테나이트화 온도로 가열될 수 있다. 유도 가열 수단에 의하여, 약 1050 내지 1150℃, 또는 특히 약 1060 내지 1080℃의 제2 소정 온도에서 가열이 수행될 수 있다. 본 발명의 실시예에 따른 강 조성물에 대한 제2 소정 온도, 즉 오스테나이트화 온도는 경화를 위한 통상적인 붕소 강 조성물의 오스테나이트화 온도(예: 1120-1150℃) 미만일 수 있다. 가열 공정의 온도는 약 350 내지 400℃/sec의 속도로 신속하게 상승시킬 수 있다. 온도의 신속한 상승 후, 제2 소정 온도는 약 5초 이하, 약 3초 이하, 또는 특히 약 2초 이하 동안 유지시킬 수 있다.
특히, 본 발명의 실시예에 따른 예시적인 가열 공정 동안의 신속한 가열 및 실질적으로 감소된 가열 시간으로 인하여, 용해된 카바이드(시멘타이트)의 양은 강 용융물(매트릭스) 내에서 기타 강 성분들 중에서 상당히 감소될 수 있다. 예를 들면, 카바이드(시멘타이트)는 가열 공정(신속한 가열 공정) 전에 강 조성물에 형성된 전체 카바이드의 약 20% 미만, 약 15% 미만, 약 10% 미만, 약 5% 미만 또는 약 1% 미만의 비율로 용해될 수 있다. 따라서, 신속한 가열 동안의 변환 시 오스테나이트는 탄소가 감소되어, 마르텐사이트 및 베이나이트 등의 미세구조로 인한 강 제품의 증가된 강도와 연성의 우수한 조합을 야기할 수 있다.
추가로, 본 발명의 실시예에 따른 강 조성물은 붕소 강에 대한 통상적인 강 조성물과 비교하여 증가된 탄소 함량을 포함할 수 있으므로, 카바이드의 비율이 증가되거나, 열처리 공정 이후 강 제품에 증가된 카바이드 비율이 잔존하여 이의 강도를 개선시킬 수 있다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따르는 붕소 강을 제조하기 위한 예시적인 가열 단계를 나타낸다. 통상적인 열처리와는 달리, 신속하게 가열된 강 조성물은 페라이트가 오스테나이트로 변환될 수 있는 온도 이상에서 약 2초 이하의 짧은 대기(hold) 이후 담금질 시킬 수 있다.
냉각 또는 담금질은 약 10 내지 40℃, 약 10 내지 30℃, 또는 약 20 내지 25℃의 제3 소정 온도(냉각 또는 담금질 온도)에서 후속적으로 수행될 수 있다. 신속한 가열 및 제2 소정 온도에서의 짧은 기간 후, 강의 온도는 냉각 공정 동안 약 1000℃/sec 초과, 약 2000℃/sec 초과, 또는 특히 약 3000℃/sec 초과의 속도로 강하될 수 있다. 냉각 방법은 특별히 제한되지 않을 수 있으며, 예시적인 냉각 또는 담금질 공정은 선택적인 교반에 의한 수욕, 또는 다중 제트 스프레이 등을 사용함을 포함할 수 있다.
이하, 용어 "플래쉬 공정"은 위에서 기재한 바와 같은 신속한 가열과 즉각적인 냉각의 결합 공정을 말한다. 예를 들면, 플래쉬 공정은 유도 가열 수단에 의하여 강 조성물을 약 350 내지 400℃/sec의 가열 속도로 약 1050 내지 1150℃의 온도로 약 5초 미만 동안 가열하고, 냉각 수단에 의하여 가열된 강 조성물을 약 1000℃/sec를 초과하는 냉각 속도로 약 10 내지 40℃의 온도로 냉각시키는 것을 포함할 수 있다. 또한, 다양한 실시예에 따라, 플래쉬 공정은 화학 성분들 또는 화학적 상(phase)에서 미소 편석(micro-segregation)을 발생시키거나 조절할 수 있다.
특히 탄소 함량이 증가된 강 조성물을 위하여, 냉각된 강은 본 발명의 실시예에 따라 선택적으로 템퍼링될 수 있다. 템퍼링은 약 200 내지 250℃, 또는 특히 약 220 내지 240℃의 온도에서 수행될 수 있고, 템퍼링은 약 3 내지 10분 동안 수행될 수 있다. 붕소 강의 추가적인 템퍼링은 고-탄소 함량(예: 약 0.30중량%의 탄소 함량) 강 조성물의 연성을 개선시킬 수 있다.
하나의 바람직한 양상에서, 본 발명의 실시예는 또한 붕소 강을 열처리하는 방법에 사용될 수 있는 장치를 제공한다. 특히, 당해 장치는 위에서 논의된 바와 같은 실질적으로 증가된 가열 속도(예: 약 1000℃/sec 이상)에서 신속한(플래쉬) 가열을 위한 유도 가열 수단을 포함할 수 있다. 유도 가열 수단은 개별적으로 제공되거나 관 밀링 공정에 포함될 수 있다(도 2). 예를 들면, 강 시트 또는 배관은 수직 또는 수평 가이드 롤러를 통하여 일정한 속도로 공급될 수 있다. 강은 오스테나이트화 온도 이상, 예를 들면, 약 1050 내지 1150℃로 가열할 수 있는 유도 가열 수단에 진입시킬 수 있다. 당해 장치는 수욕 및 다중 제트 스프레이와 같은 냉각(담금질) 수단을 추가로 포함할 수 있다. 냉각 수단은 약 10 내지 40℃, 약 10 내지 30℃, 또는 약 20 내지 25℃의 온도를 유지시킬 수 있고, 강의 냉각 속도는 냉각 수단에서 약 1000℃/sec 초과, 약 2000℃/sec 초과, 또는 특히 약 3000℃/sec 초과일 수 있다.
당해 장치는 다른 유도 가열 수단을 포함할 수 있는 템퍼링 수단을 선택적으로 포함할 수 있다. 템퍼링 수단은 약 200-250℃, 또는 특히 약 220 내지 240℃의 온도를 약 3-10분 동안 유지시킬 수 있다.
본 발명의 다양한 실시예들에 따라, 신속한 가열 및 즉각적인 냉각을 포함하는 방법은 위에서 기재한 바와 같은 강 조성물을 포함하는 강 제품을 제공할 수 있다. 특히, 약 0.23 내지 0.35중량%의 증가된 탄소 함량을 포함하는 강 조성물은 위에서 기재된 신속한 가열 및 즉각적인 냉각 공정에 의하여 아래와 같이 인성 및 신장에 대한 저하 또는 부작용 없이 인장 강도가 실질적으로 개선된 관형 재료로 제조될 수 있다(표 1-2). 반대로, 통상적인 가열 및 담금질 공정이 고-탄소 함량(예: 탄소 함량 0.30중량%)의 강 조성물에 적용되는 경우, 강 조성물의 신장은 실질적으로 감소될 수 있고 강 제품 또는 재료는 취성일 수 있다. 추가로, 신속한 가열 및 즉각적 냉각 방법은 위에 기재된 강 조성물을 사용하여 강 재료의 생산량을 개선시킬 수 있다.
도어 빔
하나의 바람직한 양상에서, 본 발명의 실시예는 또한 차량의 보강 부품을 제공한다. 보강 부품은 충돌 시 차량 도어로의 측면 충격에 대하여 실질적으로 증가된 내성을 제공하도록 차량의 도어 공동 내부에 수평으로 또는 수평에 가깝게 설치될 수 있는 도어 빔을 포함할 수 있다.
본 발명의 실시예에 따른 도어 빔은 본원에 기재된 바와 같은 강 조성물을 포함할 수 있다. 또한, 도어 빔은 신속한 가열 및 즉각적 냉각(담금질) 공정을 포함하는 방법에 의하여 제조될 수 있고, 이는 증가된 탄소 함량을 가지는 도어 빔에 유리할 수 있다. 예를 들면, 도어 빔의 강도 및 강성은 상당히 증가될 수 있고, 변형 및 침입 속도는 본원에 기재된 바와 같은 강 조성물을 사용하여 증가된 연성 및 에너지 흡수로 인하여 실질적으로 감소될 수 있다.
도어 빔은 중공 또는 관 형태로 제조될 수 있는 한편, 횡단면적의 형상은 특별히 제한되지 않을 수 있다. 예를 들면, 도 5-7에 나타낸 바와 같이, 관형 도어 빔 제품의 횡단면 형상은 원형(도 5), 타원형(도 6), 직사각형(도 7), 정사각형 또는 도어 빔 디자인에 적용될 수 있는 어떠한 다른 형상도 포함할 수 있다. 도어 빔은 중공 또는 관 형태로 인하여 소정 두께를 가질 수 있다. 두께는 약 1 내지 10mm, 약 2 내지 5mm, 또는 특히 약 2 내지 3mm의 범위일 수 있다. 또한, 도어 빔은 광범위한 직경 대 두께 비(DTR)를 가질 수 있다. 예를 들면, 도 8에 나타낸 바와 같이, 직경 대 두께 비(DTR)는 관형(환형) 빔의 외부 직경(D) 및 두께(t)로 결정될 수 있다. 타원형 도어 빔(도 9)에 대하여, DTR은 장축(D1) 및 단축(D2)에서의 외부 직경의 평균 및 두께(t)로부터 계산될 수 있다. 도 10은 장축 35mm 및 단축 28mm의 타원 형상을 갖는 예시적인 도어 빔을 나타낸다.
도 11-13은 통상적인 도어 빔과 비교하여 본 발명의 일 실시예에 따르는 예시적인 도어 빔의 충격 특성에 대한 DTR의 효과를 나타낸다. 도 11은 도어 빔에 적용되는 최대 힘을 나타내고, 도 12는 최대 힘에서 수용된 에너지를 나타내고, 도 13은 최대 힘에서의 전체 흡수 에너지를 나타낸다. 특히, 예시적인 도어 빔의 전체 흡수 에너지가 통상적인 도어 빔의 흡수 에너지보다 큰 DTR 범위가 강 제품의 중량을 감소시키는 데 바람직할 수 있다. 따라서, 도어 빔의 DTR은 약 11.4 내지 약 16.0, 또는 특히 약 11.4 내지 약 13.0의 범위일 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 일 실시예에 따르는 (재료/조성물)은 첨부한 도면을 참조하여 기재할 것이다.
강 재료
비교예 1 및 실시예 1의 강 재료를 아래 표 1에 나타낸다. 본 발명의 일 실시예에 따라, 실시예 1을 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여 0.35중량%의 탄소 함량을 포함하도록 제조하는 한편, 비교예 1은 0.22중량%의 탄소 함량을 포함하였으며, 이는 본 발명에 기재된 바와 같은 탄소 함량 범위 미만이다.

조성물
C(중량%) S(중량%) P(중량%) Si(중량%) Mn(중량%) Cr(중량%) Mo(중량%) Al(중량%) Ti(중량%) B(중량%)
비교예1 0.22 0.005 0.017 0.35 1.20 0.19 0.02 0.032 0.024 0.0012
실시예1 0.35 0.005 0.013 0.30 1.14 0.22 0.02 0.033 0.016 0.0008
시험 방법
본 발명의 다양한 실시예에 따르는 강 조성물 및 플래쉬 가공의 유리한 효과를 도 14-16에 나타낸 바와 같은 도어 빔에 대한 충격 성능을 기준으로 하여 정량화하였다.
낙하 중량 타워 시험을 도어 빔에 대한 성분 기능적 시험으로서 수행하고, 시험 파라미터를 도 14에 나타낸 바와 같이 NCAP 측주 차량 충돌 시험을 모의하도록 고안하였다. 따라서, 도 15-16에 나타낸 바와 같이 최대 힘, 최대 힘에서 흡수된 에너지 및 총 흡수 에너지를 낙하 중량 타워 시험에 의하여 측정하고 계산하였다.
플래쉬 공정의 효과
강 제품(도어 빔)을 비교예 1 및 실시예 1의 강 조성물을 사용하여 제조하고, 아래 표 2는 통상적인 방법, 본 발명의 실시예에 따른 플래쉬 공정 또는 플래쉬 공정과 템퍼링 공정에 의하여 제조한 예시적인 도어 빔 1-5을 열거한다.
도어 빔을 제조하기 위하여, 강 제품(도어 빔)을 협소한 코일 내 마스터 코일 슬릿을 사용하여 제조하였다. 슬릿 코일을 관 형상으로 형성하고, 튜브 밀에서 고주파수 용접하고, 이렇게 형성된 배관을 빔 길이로 절단하였다. 개별적인 도어 빔을 컨베이어 벨트에 놓고, 가열 수단으로 옮기거나 압연시켜 오스테나이트화 온도에 이르도록 하였다.
통상적인 담금질 공정을 위하여, 도어 빔을 약 900 내지 950℃의 오스테나이트화 온도로 약 80 내지 120℃/s의 가열 속도로 가열하였고, 빔을 약 2-3분 동안 오스테나이트화 온도에서 유지시켰다. 후속적으로, 빔을 약 30 내지 50℃/s의 냉각 속도로 살수에 의하여 냉각시켰으나, 템퍼링을 수행하지는 않았다.
플래쉬 공정을 위하여, 도어 빔을 유도 가열 수단을 통하여 롤러에 의하여 신속하게 이동시켜 예열 공정 없이 오스테나이트 온도에 이르도록 하였다. 오스테나이트 온도는 실시예 1의 강 조성물에 대하여 약 1060 내지 1080℃이고, 비교예 1의 강 조성물에 대하여 약 1120 내지 1160℃였다. 도어 빔은 약 350 내지 400℃/s의 가열 속도로 오스테나이트 온도로 가열하고, 가열 온도는 약 2 내지 3초 동안 유지시켰다. 후속적으로, 빔은 약 1000 내지 1200℃/s의 냉각 속도로 약 20 내지 25℃의 온도의 수욕 중에서 냉각시켰다. 템퍼링은 실시예 1의 강 조성물에 대하여 230℃의 온도에서 2-3분 동안 선택적으로 수행하였다.
도어 빔 강 조성물 열처리 수율 강도, MPa 인장 강도,
MPa		 신장,%
1 비교예 1 통상적인 담금질 1130 1530 8.5
2 비교예 1 플래쉬 공정 1110 1490 10.0
3 실시예 1 통상적인 담금질 1535 2175 6.5
4 실시예 1 플래쉬 공정 1540 2150 8.0
5 실시예 1 플래쉬 공정 + 템퍼링 1550 2000 9.5
표 2에 나타낸 바와 같이, 도어 빔 1-2와 도어 빔 3-4를 비교하면, 플래쉬 공정은 일반적으로 인장 강도에 대한 뚜렷한 효과 없이 신장 및 인성을 일반적으로 개선시켰다.
둥근 도어 빔의 충격 특징에 대한 플래쉬 공정의 효과
둥근 형상을 갖는 도어 빔을 통상적인 방법, 본 발명의 실시예에 따른 플래쉬 공정 또는 본 발명의 실시예에 따르는 템퍼링과 플래쉬 공정에 의하여, 비교예 1 및 실시예 1의 강 조성물을 사용하여 제조하였다.
아래 표 3에는 통상적인 강 조성물(비교예 1) 및 예시적인 강 조성물(실시예 1)을 사용하여, 상이한 가열 방법에 의하여, 둥근 형태로 제조된 도어 빔 6-10이 열거되어 있다. 일반적으로, 도어 빔 6-10과 플래쉬-가공된 도어 빔의 충격 특징은 통상적으로 가공된 도어 빔과 비교하여 약 10-15% 개선되었다. 특히, 실시예 1의 강 조성물을 사용한 도어 빔 8-10은 도어 빔 6-7과 비교하여 실질적으로 개선된 강도(예: 최대 힘 및 최대 힘에서의 에너지)를 가졌다. 또한, 도어 빔 8-10에 대하여, 이의 에너지 흡수는 템퍼링 공정의 존재 또는 부재하에 플래쉬 공정에 의하여 약 8 내지 20% 증가되었다. 추가적인 템퍼링 처리는 최대 힘의 뚜렷한 감소 없이 보다 큰 에너지를 흡수할 수 있도록 한다.
대안적으로, 플래쉬 가공과 실시예 1의 강 조성물을 함께 사용하는 경우, 강 제품의 중량은 약 10% 감소되어, 도 17에 나타낸 바와 같이 제조 비용을 절감하고 차량 경량화를 달성할 수 있다.
도어 빔 강 조성물 열처리 직경, mm 두께, mm DTR 최대 힘, kN 최대 힘에서의 에너지, J 전체 흡수 에너지, J
6 비교예 1 통상적인 담금질 31.8 2.20 14.45 19.8 1075 2205
7 비교예 1 플래쉬 공정 31.8 2.20 14.45 21.8 1240 2460
8 실시예 1 통상적인 담금질 31.8 2.20 14.45 28.5 1550 1855
9 실시예 1 플래쉬 공정 31.8 2.20 14.45 28.7 1665 2005
10 실시예 1 플래쉬 공정 + 템퍼링 31.8 2.20 14.45 25.7 1365 2250
11 실시예 1 통상적인 담금질 28.0 2.45 11.43 22.7 1925 2400
12 실시예 1 플래쉬 공정 28.0 2.45 11.43 24.3 2450 2760
13 실시예 1 플래쉬 공정 + 템퍼링 28.0 2.45 11.43 22.1 1930 2590
도 18은 또한 빔 6(비교예 1)과 비교하여 10% 감소된 중량의 도어 빔(실시예 1 조성물)의 DTR, 중량 및 충격 특성의 그래프를 나타낸다.
둥근 도어 빔의 충격 특징에 대한 DTR의 효과
본 발명의 실시예에 따라, 11.4-13.0의 직경 대 두께 비(DTR)의 범위는 최대 힘의 감소를 최소화함과 함께 최대 흡수 에너지를 제공하여, 강 제품의 중량을 효율적으로 감소시킬 수 있다. 위의 표 3에 나타낸 바와 같이, 화학적 개질 및 플래쉬 공정으로 인한 충격 특성에 대한 효과는 DTR=14.45의 도어 빔 8-10과 비교하여 직경 대 두께 비가 11.43인 도어 빔 11-13이 보다 현저하였다.
예를 들면, 실시예 1의 강 조성물을 포함하고 DTR이 11.43인 도어 빔은 감소된 직경, 증가된 두께 및 유사한 중량을 가질 수 있지만, 전체 에너지 흡수에서 약 15 내지 25% 증가하고 최대 힘에서 10-20% 개선될 수 있다. 또한, 최대 힘에서의 에너지는 DTR=14.45인 빔 6-7과 비교하여 도어 빔 11-13(DTR=11.43)이 1.5-2배 더 높았다. 따라서, 본 발명의 강 조성물의 도어 빔에 대한 플래쉬 공정은 특히 도어 빔의 DTR이 약 13 미만인 경우 유리하여, 도 19에 나타낸 바와 같은 취성 구조를 방지할 수 있다. 또한, 도어 빔이 플래쉬 공정 이후 템퍼링으로 제조되는 경우, 취성 파괴가 완화될 수 있다. 도 20은 충돌시 취성 파괴의 예시도를 나타낸다. 도 21은 본 발명의 실시예들에 따르는 다양한 도어 빔에 대한 충돌시 최대 힘의 그래프이다.
대안적 도어 빔 형상
플래쉬 처리를 도어 빔의 다양한 형태, 예를 들면, 타원형 횡단면 형태에 성공적으로 적용할 수 있다. 표 4는 위에 기재된 바와 같은 비교예 1 및 실시예 1의 강 조성물을 사용하여 제조한 경우, 환 구조를 갖는 타원형 횡단면 형상으로 형성된 도어 빔의 충격 특징을 아래에 나타낸다.
도어 빔 강 조성물 열처리 직경, mm 두께, mm DTR 최대 힘, kN 최대 힘에서의 에너지 , J 총 흡수 에너지, J
6 비교예 1 통상적인 담금질 31.8 2.20 14.45 19.8 1075 2205
14 비교예 1 플래쉬 공정 35x28 2.20 14.32
(타워형)		 2.5 1570 3010
15 실시예 1 플래쉬 공정 35x28 2.20 14.32
(타원형)		 0.6 2225 2510
16 실시예 1 플래쉬 공정 + 템퍼링 35x28 2.20 14.32
(타원형)		 7.7 1730 2005
표 4에 나타낸 바와 같이, 14-16의 도어 빔은 장축이 35mm이고 단축이 28mm인 타원형 횡단면 형상을 갖고, 두께가 2.2mm가 되도록 제조하였다. 낙하 중량 타워 시험 동안, 장축을 충격 하중 방향에 평행하게 배향하였다. DTR을 도어 빔의 두께(t)에 대한 장축(D1) 및 단축(D2)의 평균의 비, (D1+D2)/2t로서 측정하였다(도 9).
플래쉬 공정에 의하여 실시예 1의 강 조성물을 사용하여 제조된 타원형 도어 빔 15는 둥근 빔과 비교하여 모든 충격 특성에서 추가적이고 상당한 증가를 얻을 수 있었다(도어 빔 9, 표 3, 도 22). 예를 들면, 최대 힘의 적어도 5 내지 10% 개선 및 에너지 흡수의 25-35% 개선이 타원형 도어 빔에 의하여 얻어졌다. 추가로, 통상적인 둥근 형상의 도어 빔(도어 빔 6)과 비교하여, 최대 힘은 36% 이상 개선되었고, 총 에너지 흡수는 약 13% 이상 개선되었다.
중량 감소에 대한 효과
도 23-26은 본 발명의 실시예들에 따르는 도어 빔의 충격 특징 및 중량의 그래프이다. 도 23은 비교예 1의 강 조성물을 포함하고 DTR이 14.45인 도어 빔을 나타내며, 이는 도어 빔 제품의 5-10%의 중량 감소를 제시하였다. 도 24는 실시예 1의 강 조성물을 포함하고 DTR이 14.5인 도어 빔을 나타낸다. 특히, 템퍼링 처리로, 도어 빔 제품의 중량 감소는 약 10% 이상일 수 있다. 도 25는 실시예 1의 강 조성물을 포함하고 DTR이 11.5인 도어 빔을 나타내며, 이는 일반적으로 도어 빔 제품의 적어도 약 10 내지 15% 중량 감소를 제시하였다. 도 26은 실시예 1의 강 조성물을 포함하고 타원 형상을 갖고 DTR(주축)이 14.5인 도어 빔을 나타낸다. 이러한 특정 타원 형상의 도어 빔으로, 약 15 내지 20% 이상의 중량 감소가 얻어질 수 있다.
더욱이, 도 27-29는 도어 빔의 기계적 특성(도 13a: 항복 강도; 도 13b: 인장 강도; 도 13c: 신장률)을 나타내며, 도어 빔은 상이한 직경(예: 32mm, 30mm, 28mm 또는 35x28mm(타원형)), 두께(2.2mm, 2.35mm 또는 2.45mm) 또는 형상(예: 원형 또는 타원형)으로 제조될 수 있다. 일 실시예에 따르는 실시예 1의 강 조성물을 포함하는 도어 빔은 개선된 기계적 특성, 예를 들면, 항복 강도 및 인장 강도를 나타내었다. 예시적인 강 조성물로부터의 모든 도어 빔의 신장 특성을 추가적인 템퍼링 공정에 의하여 추가로 개선시켰고, 결과적으로 도어 빔의 취성 파괴를 완화시킬 수 있다.
아래 표 5 및 도 30은 위에서 논의된 바와 같은 다양한 기하학적 인자, 예를 들면, 도어 빔의 DTR(직경 대 두께 비), 직경, 두께 및 형상(원형 또는 타원형)을 기반으로 한 중량 감소 효과를 나타낸다.
형상 직경, mm 두께, mm DTR 중량, g 중량 변화, %
원형 28.0 2.45 11.4 1535 - 3.7
원형 30.0 2.35 12.8 1600 + 0.3
원형 31.8 2.20 14.5 1595 0(현재의 제조)
원형 31.8 2.00 15.9 1452 - 9.0
원형 34.0 2.00 17.0 1570 - 1.5
타원형 35x28 2.20 N/A 1520 - 4.7
따라서, 도어 빔은 실시예들에 따르는 강 조성물을 사용하여 플래쉬 공정에 의하여 제조할 수 있고, 후속적인 템퍼링은 이러한 보강 부품에서의 필요한 기계적 특성을 만족시키기 위한 강 재료의 양을 감소시킬 수 있다.
본 발명의 실시예들이 예시적인 목적으로 개시되었지만, 당업자는 다양한 변경, 추가 및 치환이 첨부한 청구항에 개시된 본 발명의 범위 및 사상에서 벗어나지 않고 가능함을 인식할 것이다.
1: 전면 도어 빔 2: 후면 도어 빔
3: 유도 가열 수단 4: 강 시트
5: 상부 피드 롤러 6: 담금질 욕(quench bath)
7: 하부 피드 롤러

Claims (14)

  1. 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여,
    탄소(C) 약 0.23 내지 0.35중량%;
    망간(Mn) 약 0.75 내지 1.5중량%;
    규소(Si) 약 0.20 내지 0.40중량%;
    알루미늄(Al) 약 0.02 내지 0.05중량%;
    붕소(B) 약 0.0005 내지 0.0025중량%;
    크롬(Cr) 약 0.1 내지 0.4중량%;
    티탄(Ti) 약 0.01 내지 0.03중량%,
    황(S) 약 0.03중량% 미만;
    인(P) 약 0.02중량% 미만; 및
    상기 강 조성물의 잔여량을 구성하는 철(Fe)을 포함하는, 강 조성물.
  2. 제1항에 있어서,
    탄소(C)를 상기 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여 약 0.28 내지 0.35중량%의 양으로 포함하는 강 조성물.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여,
    탄소(C) 약 0.28 내지 0.35 중량%;
    망간(Mn) 약 1.1 내지 1.4 중량%;
    규소(Si) 약 0.25 내지 0.35 중량%;
    알루미늄(Al) 약 0.03 내지 0.04 중량%;
    붕소(B) 약 0.0008 내지 0.0012 중량%;
    크롬(Cr) 약 0.20 내지 0.35 중량%;
    티탄(Ti) 약 0.015 내지 0.025 중량%;
    황(S) 약 0.01 중량% 미만;
    인(P) 약 0.015 중량% 미만; 및
    상기 강 조성물의 잔여량을 구성하는 철(Fe)을 포함하는 강 조성물.
  4. 강 조성물을 제1 소정 온도로 예열하고;
    유도 가열 수단에 의하여, 상기 강 조성물을 제2 소정 온도로 열처리하고;
    냉각 수단에 의하여, 상기 강 조성물을 제3 소정 온도로 냉각시키는 것을 포함하는, 붕소 강 제품의 제조방법으로서,
    상기 강 조성물의 온도가 상기 유도 가열 수단에 의하여 약 350 내지 400℃/sec를 초과하는 속도로 상기 제2 소정 온도로 상승되고, 상기 제2 소정 온도가 약 5초 미만 동안 유지되고,
    상기 강 조성물이 강 조성물의 총 중량을 기준으로 하여,
    탄소(C) 약 0.28 내지 0.35중량%;
    망간(Mn) 약 1.1 내지 1.4중량%;
    규소(Si) 약 0.25 내지 0.35중량%;
    알루미늄(Al) 약 0.03 내지 0.04중량%;
    붕소(B) 약 0.0008 내지 0.0012중량%;
    크롬(Cr) 약 0.20 내지 0.35중량%;
    티탄(Ti) 약 0.015 내지 0.025중량%;
    황(S) 약 0.01 중량% 미만;
    인(P) 약 0.015 중량% 미만; 및
    상기 강 조성물의 잔여량을 구성하는 철(Fe)을 포함하는 방법.
  5. 제4항에 있어서,
    상기 제2 소정 온도가 약 1050 내지 1150℃인 방법.
  6. 제4항에 있어서,
    상기 제3 소정 온도가 약 10 내지 40℃이고, 상기 냉각 수단이 상기 강 조성물의 온도를 약 1000℃/sec를 초과하는 속도로 상기 제3 소정 온도로 강하시키는 방법.
  7. 제4항에 있어서,
    상기 제1 소정 온도가 약 750 내지 870℃이고, 상기 예열 동안의 온도가 약 1 내지 100℃/sec의 속도로 상승되는 방법.
  8. 제4항에 있어서,
    상기 냉각된 강 조성물을 약 200 내지 250℃의 온도에서 약 3-10분 동안 템퍼링함을 포함하는 방법.
  9. 유도 가열 수단 및 냉각 수단을 포함하는, 제4항에 따르는 방법에 사용되는 장치.
  10. 제4항에 따르는 방법에 의하여 제조된 차량의 보강 부품.
  11. 제10항에 있어서,
    도어 빔인 보강 부품.
  12. 제11항에 있어서,
    상기 도어 빔이 관 형태인 보강 부품.
  13. 제11항에 있어서,
    상기 도어 빔의 횡단면 형상이 환 형상이고, 상기 도어 빔의 직경 대 두께 비(DTR)가 약 11.4 내지 약 13.0의 범위인 보강 부품.
  14. 제11항에 따르는 도어 빔을 포함하는 차량.
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102034012B1 (ko) * 2019-04-05 2019-10-18 에이에프더블류 주식회사 마찰 교반 용접을 이용한 부스바 제조방법
KR102034011B1 (ko) * 2018-12-26 2019-10-18 에이에프더블류 주식회사 부스바 제조방법
WO2021045452A1 (ko) * 2019-09-04 2021-03-11 주식회사 포스코 강도 및 저온 충격인성이 우수한 강재 및 이의 제조방법

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2023077045A (ja) * 2021-11-24 2023-06-05 株式会社Subaru 衝突被害軽減装置

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5487795A (en) 1993-07-02 1996-01-30 Dong Won Metal Ind. Co., Ltd. Method for heat treating an impact beam of automotive vehicle door and a system of the same
US20050034795A1 (en) * 2001-08-17 2005-02-17 Takashi Motoyoshi Highly impact-resistant steel pipe and method for producing the same
KR100563998B1 (ko) 2002-12-25 2006-03-29 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 고내충격성 전봉 강관
WO2005106059A1 (ja) 2004-04-28 2005-11-10 Jfe Steel Corporation 機械構造用部品およびその製造方法
RU2415951C2 (ru) 2004-11-16 2011-04-10 эСэФПи Уорк, эЛэЛСи (SFP Works, LLC) Способ и устройство для микрообработки сплава на основе железа и материал, полученный на его основе
DE102005054847B3 (de) 2005-11-15 2007-10-04 Benteler Automobiltechnik Gmbh Hochfestes Stahlbauteil mit gezielter Deformation im Crashfall
DE102005055374A1 (de) * 2005-11-17 2007-05-24 Victocor Technologies S.A. Hochfestes Stahlbauteil mit Korrosionsschutzschicht aus Zink
WO2008042982A2 (en) * 2006-10-03 2008-04-10 Cola Jr Gary M Microtreatment of iron-based alloy, apparatus and method therefor, and articles resulting therefrom
DE102009056443A1 (de) * 2009-12-02 2011-06-09 Benteler Automobiltechnik Gmbh Crashbox und Verfahren zu deren Herstellung
KR101231947B1 (ko) 2011-03-08 2013-02-08 현대하이스코 주식회사 2000㎫ 인장강도를 갖는 고강도 열간 성형 도어 빔 및 그 제조 방법
KR101330866B1 (ko) 2011-06-28 2013-11-18 현대제철 주식회사 형강 및 그 제조 방법
JP6001883B2 (ja) 2012-03-09 2016-10-05 株式会社神戸製鋼所 プレス成形品の製造方法およびプレス成形品
US9410220B2 (en) * 2012-06-19 2016-08-09 Buffalo Armory Llc Method and apparatus for treating a steel article
KR101501995B1 (ko) 2013-10-15 2015-03-12 (주)일지테크 차량용 임팩트 빔
US20170145528A1 (en) * 2014-06-17 2017-05-25 Gary M. Cola, JR. High Strength Iron-Based Alloys, Processes for Making Same, and Articles Resulting Therefrom
JP6784476B2 (ja) * 2015-03-24 2020-11-11 日本発條株式会社 中空スタビライザの製造方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102034011B1 (ko) * 2018-12-26 2019-10-18 에이에프더블류 주식회사 부스바 제조방법
KR102034012B1 (ko) * 2019-04-05 2019-10-18 에이에프더블류 주식회사 마찰 교반 용접을 이용한 부스바 제조방법
WO2021045452A1 (ko) * 2019-09-04 2021-03-11 주식회사 포스코 강도 및 저온 충격인성이 우수한 강재 및 이의 제조방법

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