KR20000015194A - 고주파 소입용 비조질강선재의 제조방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 자동차 조향장치부품 등에 사용되는 고주파소입용 선재의 제조방법에 관한 것이며; 그 목적은 강성분을 적절히 조정하고 열간선재압연과 냉각조건을 적절히 제어함으로써 소입-소려열처리를 생략하고도 조질강 선재와 동등한 가공특성 및 기계적성질을 나타내는 고강도 고주파소입용 비조질강 선재의 제조방법을 제공함에 있다.

본 발명은, 중량%로, C:0.30-0.60%, Si:0.10-0.40%, Mn:0.8-2.0%, Cr:0.03-1.0%, V:0.03-0.15%, Ti:0.010-0.040%, Al:0.01-0.10%, P:0.030%이하, S:0.020-0.10%, N:0.005-0.030%와 나머지 Fe 및 기타 불가피하게 함유되는 불순물로 조성되는 강을 1000-1150℃로 가열하여 열간선재압연하고 코일형태로 권취한다음, 550-750℃ 구간을 0.1-1.0℃/sec의 속도로 냉각한 후, 5.0-30%의 단면감소율로 냉간인발하여 이루어지는 고주파소입용 비조질강선재의 제조방법에 관한 것을 그 기술적요지로 한다.

Description

고주파 소입용 비조질강선재의 제조방법

본 발명은 자동차 조향장치부품 등에 사용되는 고주파소입용 선재의 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세히는 열간선재압연후 행하는 소입-소려열처리를 생략한 비조질강 선재의 제조방법에 속한다.

선재는 다양한 기계부품류에 이용되고 있으며 일례로 도 1에 도시된 자동차 조향장치의 기어샤프트인 랙바(10)에도 적용되고 있다. 선재를 랙바로 이용하기 위해서는 치차(齒車)를 형성하기 위해 선재를 절삭가공한 다음, 치차부위에 내마모성을 부여하기 위하여 고주파소입열처리 및 소려열처리를 하여야 한다. 보통 고주파소입열처리하여 제품에 이용되는 선재를 고주파소입용 선재라 하며, 이 선재는 냉간가공성(절삭가공성 및 드릴링 가공성)과 고주파소입성 및 기계적특성이 무엇보다 중요하다.

고주파소입용 선재로는 통상 아래 표 1에 나타낸 기계구조용 탄소강인 S45C가 많이 이용되고 있으며, 그 제조방법은 강을 열간선재압연한 다음 적정한 강도와 인성을 확보하기 위해 소입-소려열처리한 후 냉간인발하고 있다. 이와 같이 소입-소려 열처리하여 제조되는 선재를 조질강선재라 한다.

강종	화학조성(중량%)
	C	Si	Mn	P	S
S45C	0.42-0.48	0.15-0.35	0.60-0.90	0.030이하	0.035이하

한편, 70년대 중반부터 유럽 및 일본을 중심으로 상기와 같은 소입-소려 열처리를 생략하여 원가절감을 획기적으로 꾀할 수 있는 비조질강 선재가 개발되어 널리 사용되고 있다.

비조질강 선재는 합금설계를 적절히 하고, 제어압연 및 제어냉각을 통해 고강도 고인성 소재를 제조함으로써 열간단조 또는 냉간단조후에 뒤따르는 소입-소려 열처리공정을 생략할 수 있도록 개발된 강이다. 비조질강 선재로는 일본 공개특허공보 84-136420호 및 일본 공개특허공보 95-54040호에 제안된 기술을 예로 들 수 있다.

일본 공개특허공보 84-136420호에 개시된 강은 종래의 기계구조용 탄소강 대비 망간(Mn) 함량을 증가시켜 인성의 저하없이 강도증가를 꾀하는 한편, 석출경화 원소인 바나듐(V)을 약 0.1% 내외 첨가하여 열간단조후 냉각과정에서 페라이트 기지조직내에 바나듐탄질화물[V(CN)]을 미세하게 석출시킴으로써 강도증가를 도모함으로써 뒤따르는 소입소려 열처리공정의 생략을 가능케 한 것이다.

그런데, 이 선재의 경우에는 열간단조 가공을 통하여 특정형상의 부품을 만드는 소재로 사용하기에는 적합하나, 절삭가공성이나 드릴링(drilling) 가공성이 좋지 않으므로 냉간가공용 소재로 사용하기에는 부적합하다.

또한, 일본 대동특수강 주식회사에서 개발하여 일본 공개특허공보 94-54040호에 제안한 비조질강 선재는, 냉간가공성을 향상시키기 위해 탄소(C)함량을 매우 낮추고 또 조직미세화를 통한 강의 강도와 인성을 개선시키기 위해 니오븀이 소량 첨가된 것이다. 이 비조질강 선재는 냉간신선 및 압조용 소재로 사용하기에는 적합하나 쾌삭성원소가 함유되지 않아 절삭가공용으로 사용하기에 부적합하며 또한 탄소함량이 낮아 고주파소입성도 좋지 않다.

지금까지 제안된 비조질강선재는 소입-소려열처리를 생략하여 원가절감을 꾀할 수는 있으나, 절삭가공성 또는 고주파소입성이 좋지 않아 고주파소입용 선재로 사용할 수 없다는 문제가 있다.

본 발명자들은 상기와 같은 선행기술들이 갖는 문제점들을 해결함으로써 열간압연재를 소입-소려처리하지 않고 바로 냉간인발 및 절삭가공을 한후 고주파소입으로 표면강화처리를 하여 제작하는 자동차 부품용 비조질강 선재를 개발하기 위해 연구와 실험을 행하고 그 결과에 근거하여 본 발명을 제안하게 이르렀다.

본 발명은 강성분을 적절히 조정하고 열간선재압연과 냉각조건을 적절히 제어함으로써 소입-소려열처리를 생략하고도 조질강 선재와 동등한 가공특성 및 기계적성질을 나타내는 고강도 고주파소입용 비조질강 선재의 제조방법을 제공하는데, 그 목적이 있다.

도 1은 자동차 조향장치의 개략도

도 2는 발명강의 미세조직사진.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 비조질강 선재의 제조방법은, 중량%로, C:0.30-0.60%, Si:0.10-0.40%, Mn:0.8-2.0%, Cr:0.03-1.0%, V;0.03-0.15%, Ti:0.010-0.040%, Al:0.01-0.10%, P:0.030%이하, S:0.020-0.10%, N:0.005-0.030%와 나머지 Fe 및 기타 불가피하게 함유되는 불순물로 조성되는 강을 1000-1150℃로 가열하여 열간선재압연하고 코일형태로 권취한다음, 550-750℃ 구간을 0.1-1.0℃/sec의 속도로 냉각한 후, 5.0-30%의 단면감소율로 냉간인발하여 구성된다.

상기와 같이 냉각인발한 선재는 절삭가공을 하고 마지막으로 고주파 소입 및 소려처리를 실시하여 표면을 경화시킨다.

이하, 본 발명을 상세히 설명한다.

본 발명은 선재의 절삭성을 확보하기 위해 [S]을 적정수준으로 관리하는 한편, 기계적성질을 확보하기 위해 기타 성분을 적절히 제어하는 데 그 특징이 있는 것으로, 이를 각 성분별로 설명하면 다음과 같다.

상기 탄소(C)는 소재의 강도를 결정짓는 주요원소이다. 탄소함량이 너무 낮은 경우에는 필요강도의 확보가 불가능하고 너무 높은 경우에는 필요한 인성 및 연성의 확보가 불가능하므로 탄소의 함량은 0.30-0.60%로 제한하는 것이 바람직하다.

규소(Si)는 고용강화에 의한 강도증가 효과를 얻기 위해 0.40% 까지 첨가하나 그 이상 첨가되면 소재의 표면탈탄이 발생하게 된다. 그리고 필요강도를 확보하고 또 탈산을 충분히 해주기 위해서 0.10%이상 첨가하는 것이 바람직하다.

망간(Mn)은 소입성증가 및 고용강화 효과에 의하여 강의 강도를 증가시키기 위해 0.8%이상 첨가하나 2.0%이상 첨가될 경우 인성을 감소시킨다. 따라서, 인성을 크게 저하시키지 않고 필요강도를 얻기 위해서는 상기 망간의 함량은 0.8-2.0%로 한정하는 것이 바람직하다.

크롬(Cr)은 양호한 소입성을 확보하기 위해 필요한 원소로서 특히 기지조직을 강화하여 강도를 증가시키고 또한 내마모성과 내부식성을 개선시킨다. 이러한 효과를 얻기 위해서는 0.03%이상 첨가할 필요가 있지만 1.0%이상 첨가되면 인성이 저하되고 소재의 가격이 비싸지므로 첨가범위를 0.03-1.0%로 제한하는 것이 바람직하다.

바나듐(V)은 강중에서 탄소 및 질소와 결합하여 바나듐탄질화물을 형성한다. 냉각과정에서 생성되는 미세한 바나듐탄질화물은 강도향상에 매우 효과적이다. 필요한 효과를 얻기 위해서는 최소한 0.03%이상 첨가할 필요가 있지만 0.15%이상 첨가되면 강도가 필요이상 증가하고 인성 및 연성이 저하되기 때문에 첨가범위를 0.03-0.15%로 제한하는 것이 바람직하다.

티타늄(Ti)은 강중에서 질소와 결합하여 티타늄질화물을 형성한다. 티타늄질화물은 재가열과정에서 오스테나이트 입성장을 억제시켜 강의 충격인성을 개선시킨다. 티타늄첨가량이 너무 적으면 티타늄질화물의 절대량이 적어 효과적으로 입성장을 억제시키기 곤란하고 첨가량이 일정량을 넘으면 효과가 포화되거나 오히려 감소하게 된다. 따라서 적정 첨가량은 0.010-0.040% 범위가 바람직하다.

알루미늄(Al)은 탈산을 위하여 첨가하며 또한 알루미늄질화물을 형성시켜 오스테나이트를 미세화하여 강의 충격인성을 개선시키기 위해 첨가한다. 첨가량이 적으면 필요로 하는 효과를 얻지 못하고, 첨가량이 많으면 효과가 포화되므로 첨가량은 0.01-0.10%범위로 제한하는 것이 바람직하다.

인(P)은 오스테나이트 결정입계에 편석되어 인성을 저하시키므로 그 상한을 0.030%로 제한하는 것이 바람직하다.

황(S)은 강중에서 망간과 결합하여 망간황화물을 형성한다. 망간황화물은 강의 쾌삭성을 향상시킨다. 이러한 효과를 얻기 위해서는 0.020%이상 첨가하는 것이 바람직하다. 그러나, 황은 충격인성을 저하시키므로 그 상한을 0.10%로 제한하는 것이 바람직하다.

질소(N)는 강중에서 티타늄, 바나듐, 알루미늄과 결합하여 티타늄질화물 바나듐질화물 및 알루미늄 질화물을 형성하여 강도와 인성을 개신시킨다. 첨가량이 적으면 이러한 효과를 얻을 수 없고 첨가량이 지나치게 많으면 효과가 포화되므로 첨가범위는 0.005-0.030%가 바람직하다.

상기와 같은 조성되는 강을 재가열하여 열간선재압연 하는데, 이때의 재가열온도는 1000-1150℃가 바람직하다. 그 이유는 재가열온도가 1000℃이상이 되어야 조대하게 석출된 바나듐질화물을 재고용시킬 수 있으며, 1150℃를 넘으면 오스테나이트가 조대해지고 탈탄이 심해지기 때문이다.

상기와 같이 재가열한 후 열간선재압연하고 코일형태로 권취한 다음 냉각하는데, 이때의 냉각은 상변태 구간인 550-750℃을 0.1-1.0℃/sec의 냉각속도로 냉각시키는 것이 바람직하다. 냉각속도가 0.1℃/sec 보다 느리면 페라이트와 펄라이트 조직이 너무 조대하여져서 강도와 인성을 떨어뜨릴 뿐만 아니라 냉각과정에서 석출되는 바나듐탄질화물도 너무 성장하여 강도증가에 효과적으로 기여하지 못하게 된다. 그리고 냉각속도가 1.0℃/sec 이상으로 빨라지게 되면 저온변태조직이 생성되어 강을 취약하게 만든다.

이와 같은 방법으로 제조한 선재는 선재표면에 압축잔류응력을 발생시켜 주기 위하여 최종제품의 치수에 맞도록 냉간인발을 실시하는데 이때의 단면감소율은 5.0-30%로 하는 것이 바람직하다.

냉간인발을 마친 선재는 적당한 길이로 절단한 후 필요한 절삭가공을 거친 뒤 표면을 고주파소입 및 소려처리로 경화시켜 준다.

이하, 본 발명을 실시예를 통하여 보다 구체적으로 설명한다.

[실시예 1]

본 발명의 실시예에 적용된 발명강 및 종래강의 화학성분은 아래 표 2와 같다.

구분	화학조성(중량%)	비고
	C		Si	Mn	P	S	Cr	Mo	Al	V	Nb	Ti	N
발명강	0.45	0.24	0.19	0.016	0.044	0.08	-	0.032	0.10	-	0.016	0.015
종래강1	0.43	0.25	0.85	-	0.025	0.13	-	-	0.10	-	-	0.01	일본 특개84-136420
종래강2	0.15	0.25	1.15	-	-	0.12	0.02	-	0.11	0.015	-	-	일본 특개95-54040

표 2와 같이 조성되는 강을 가열로에 장입하여 1시간 30분 동안 가열한 후 추출하였으며, 이때의 추출온도는 1050℃였다. 추출된 강을 열간선재압연기를 이용하여 직경 25, 27, 30mm로 압연한 후 코일형태로 권취하였다. 권취한 선재는 냉각설비를 이용하여 550-750℃ 구간을 냉각속도 0.25-0.30℃/sec로 냉각시켰다.

상기와 같이 열간선재압연 및 조정냉각을 완료한 본 발명강의 미세조직을 도 2에 나타내었다.

도 2에 나타난 본 발명강은, 베이나이트와 같이 재질에 유해한 저온변태조직은 존재하지 않고 미세한 페라이트와 펄라이트로 구성된 양호한 미세조직을 보이고 있다.

또한, 상기와 같이 열간선재압연을 마친 상태에서 발명강 및 종래강의 선경별 인장강도 및 경도실적을 아래 표 3에 나타내었다.

구분	인장강도(kg/mm2)	연신율(%)	경도(HRc)	충격치(kg.m/cm2)
발명강	86-96	12-18	21.4-24.3	5.5-7.0
종래강 1	85-90	12-14	15.7-22.2	5.0-6.0
종래강 2	69-78	17-22	15.2-20.5	7.0-9.0

상기 표 3에 나타난 바와 같이, 본 발명에 따라 제조된 발명강이 종래강에 비해 기계적성질이 향상되는 것을 알 수 있다.

상기와 같이 본 발명에 따라 코일상태로 권취한 선재를 냉간상태에서 5-15% 정도의 감면율로 냉간신선한 다음, 일정길이로 절단하였다. 이후 선재의 한쪽면에 치차가공을 하고 선재중심부를 길이 방향으로 드릴 가공을 하여 자동차 조향장치 부품인 랙바를 제조하였다. 축부와 치차부의 표면은 내마모성을 개선시키기 위해 고주파 소입소려 열처리를 실시하였다. 본 발명에 따라 제조된 랙바의 물성치를 기존 소입소려 열처리한 선재(조질강선재)의 물성치를 규격치로 하여 아래 표 4에 함께 나타내었다.

구분	규격	발명강
소재직진도	0.40/1000mm이하	0.26/1000-0.30/1000mm
브로치(Broach)가공 후 휨방향	정방향	정방향
치부경도(HRc)	58-62	58.5-59.0
축부경도	55-64	60-61

상기 표 4에 나타난 바와 같이, 본 발명강이 기존 조질강 선재에 비해 랙바의 물성치가 동등이상임을 알 수 있었다.

상술한 바와 같이, 본 발명은 원가절감 및 제조공정이 단순화되는 고주파소입용 비조질강선재의 제조방법을 제공할 수 있으며, 제공된 비조질강선재는 자동차 랙바 등에 적용될 수 있는 유용한 효과가 있는 것이다.

Claims (1)

1. 중량%로, C:0.30-0.60%, Si:0.10-0.40%, Mn:0.8-2.0%, Cr:0.03-1.0%, V:0.03-0.15%, Ti:0.010-0.040%, Al:0.01-0.10%, P:0.030%이하, S:0.020-0.10%, N:0.005-0.030%와 나머지 Fe 및 기타 불가피하게 함유되는 불순물로 조성되는 강을 1000-1150℃로 가열하여 열간선재압연하고 코일형태로 권취한다음, 550-750℃ 구간을 0.1-1.0℃/sec의 속도로 냉각한 후, 5.0-30%의 단면감소율로 냉간인발하여 이루어지는 고주파소입용 비조질강선재의 제조방법.