KR20170054572A - 초고강도 냉간 압연 내후성 강판 및 이의 제조 방법 - Google Patents

초고강도 냉간 압연 내후성 강판 및 이의 제조 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 초고강도 냉간 압연 내후성 강판을 개시하며, 이의 화학적 원소의 백분율은 다음: C: 0.05~0.16%; Mn: 1.00~2.20%; Al: 0.02~0.06%; Cu: 0.20~0.40%; Cr: 0.40~0.60%; Ti: 0.015~0.035%; P: 0.03% 이하; 및 C+Mn/16은 0.19% 초과이며 0.23% 미만이며; Fe 및 다른 불가피한 불순물인 나머지이다. 본 발명은 또한 다음 단계: 제련, 가열 및 보존, 열간 압연, 코일링(coiling), 피클링(pickling), 냉간 압연, 연속 어닐링, 스킨 패싱(skin passing)을 포함하여 상기 초고강도 냉간 압연 내후성 강판을 제조하는 방법을 개시한다. 본 발명의 초고강도 냉간 압연 내후성 강판 및 이의 제조 방법의 장점은 고강도, 즉 700MPa 초과의 항복 강도 및 1000MPa 초과의 인장 강도; 뛰어난 성능의 대기 부식 저항력; 두께와 중량을 감소시키는 요구를 충족하는 얇음; 우수한 모양 및 표면 품질이다.

Description

초고강도 냉간 압연 내후성 강판 및 이의 제조 방법{Superstrength Cold Rolled Weathering Steel Sheet and Method of Manufacturing the Same}
본 발명은 합금 강판 및 이의 제조 방법에 관한 것이며, 특히, 내후성 합금 강판 및 이의 제조 방법에 관한 것이다.
현재, 강 구조를 더 얇고 경량으로 만들기 위해 더 높은 강도의 얇은 강판을 채택하는 것이 강철 재료의 개발의 주요 경향이다. 동시에, 수송 산업에서 널리 적용되는 이런 열간 압연 또는 냉간 압연 내후성 강판은 더 높은 강도와 더 낮은 합금 함유량의 방향으로 발달하여, 중량 감소, 에너지 보존, 저 비용에 대한 최종적인 고객의 요구를 충족시킨다. 1930s 이후 미국 강 회사가 부식 저항력과 고 인장 강도를 가진 Cu를 함유하는 저합금 코르텐 강을 처음 개발했을 때, 높은 함유량의 P 및 Cu+Cr, Ni 및 Cr, Mn, Cu와 합금을 만든 일련의 코르텐 B 강이 형성되었다. 뒤이어, 희토류에 의해 처리된 일련의 내후성 강이 중국에서 개발되었다. 내후성 강의 강도를 개선하는 것과 관련하여, 주요 수단은 고용 강화, 석출 강화, 변형 강화 등이며, 후자 두 개의 강화 방법이 초 강도의 내후성 강의 강도를 개선하는데 주로 사용된다.
2006년 12월27일에 공개되고 "method of producing 700MPa level V-N micro-alloying high-strength atmosphere corrosion resistant steel based on continuous casting and rolling process of thin slab"라는 제목의 공개된 중국특허 공개공보 No.CN1884608A는 고강도 대기 부식 저항성 강의 생산 방법을 개시한다. 얇은 슬라브의 연속 주조 및 압연 공정 및 야금학적 조성물의 특성에 따라, 상기 방법은 전기로 또는 컨버터 제련, 정제, 얇은 슬라브 연속 주조, 주조 블랭크 응고 직후 롤러 화로 가열로 또는 균열로 진입, 열간 압연, 박층 쿨링 및 코일링의 공정을 채택하며, 용융강의 화학적 조성물의 범위(중량%)는 C: 0.08% 이하; Si:0.25~0.75%; Mn:0.8~2.0%; P: 0.070~0.150%; S: 0.040% 이하; Cu: 0.25~0.60 %; Cr: 0.30~1.25중량%; Ni: 0.65% 이하; V: 0.05~0.20%; N: 0.015~0.030%이다.
2000년 5월2일에 공개되고 "thermomechanically controlled processed high strength weathering steel with low yield/tensile ratio"라는 제목의 미국특허 공개공보 No.US6056833은 70-75ksi의 최소 항복 강도 및 0.85 이하의 항복율/인장율을 가진 저 항복율/인장률을 가진 내후성 강판에 관한 것이다. 내후성 강판의 화학적 조성물은 C: 0.08~0.12%; Mn: 0.80~1.35%; Si: 0.30~0.65%; Mo: 0.08~0.35%; V: 0.06~0.14%; Cu: 0.20~0.40%; Ni: 0.50%; Cr: 0.30~0.70%; P: 0.010~0.020%; Nb: 0.04% 이하; Ti: 0.02% 이하; S: 0.01% 이하; Fe 및 다른 불가피한 불순물인 나머지로 이루어진다(중량%).
2004년 5월20일에 공개되고 "method of producing cold rolled weathering steel sheet"라는 제목의 한국특허 공개공보 No. KR431839는 냉간 압연 대기 부식 저항성 강판을 생산하는 방법을 개시하며, 강판의 화학적 조성물은 C: 0.06~0.08중량%; Si: 0.17~0.24중량%; Mn: 0.9~1.10중량%; P: 0.020중량% 이하; S: 0.010중량% 이하; Cu: 0.20~0.30중량%; Ni: 0.20~0.30중량%; H: 2.5ppm 이하, Fe 및 다른 불가피한 불순물인 나머지로 이루어진다. 강판은 45kgf/mm2 이상의 인장 강도, 32kgf/mm2 이상의 항복 강도 및 22%의 이상의 신장율을 가진다.
상기 제 1 및 제 2 특허는 내후성 강판을 생산하는 열간 압연 공정을 사용하며, 열간 압연 단위에서 강판의 두께에 대한 제한 때문에, 열간 압연 공정에서 생산된 내후성 강판 및 이용가능한 열간 압연 강판의 한계 두께는 이의 강도 개선과 함께 증가한다. 또한, 열간 압연 강판의 모양과 표면 품질은 여전히 냉간 압연 강판보다 나쁘다. 비록 상기 제 3 특허는 내후성 강을 생산하는 냉간 압연 공정을 채택하나, 강판은 낮은 강도(항복 강도는 단지 300MPa이다)를 제공하며, 고강도 강 구조의 생산에 널리 사용될 수 없다.
본 발명의 목적들 중 하나는 큰 강도, 작은 두께, 대기 부식 저항에 대한 뛰어난 저항력, 우수한 모양 및 표면 품질을 가져서 더 얇고 더 가벼운 강 구조의 경향을 제공하는 초고강도 냉간 압연 내후성 강판을 제공하는 것이며; 추가로, 원소 Si를 함유하지 않아서, 재료의 제조성을 개선하며, 원소 Nb를 함유하지 않아서, 생산 비용을 감소시킨다.
상기 목적들을 성취하기 위해서, 본 발명은 초고강도 냉간 압연 내후성 강판을 제안하며, 이의 화학적 원소의 백분율은 다음과 같다:
C: 0.05~0.16%;
Mn: 1.00~2.20%;
Al: 0.02~0.06%;
Cu: 0.20~0.40%;
Cr: 0.40~0.60%;
Ti: 0.015~0.035%;
P: 0.03% 이하;
Fe 및 다른 불가피한 불순물인 나머지.
이런 기술적 해결책에서 불가피한 불순물은 주로 원소 S 및 N으로 이루어지며; 불가피한 잔여 소량의 원소 Si를 더 포함한다.
바람직하게는, 초고강도 냉간 압연 내후성 강판의 화학적 원소의 백분율은 다음과 같이 정의된다:
C: 0.07~0.15%;
Mn: 1.30~2.00%;
Al: 0.02~0.04%;
Cu: 0.25~0.35%;
P: 0.15% 이하.
상기 바람직한 조성물 비는 기술적 해결책을 실제로 더욱 효과적으로 만들 수 있다.
바람직하게는, 상기 초고강도 냉간 압연 내후성 강판은 0.20중량% 미만의 Ni를 더 포함하며 Ni의 적절한 양이 첨가되어 강판의 내후성을 더 개선한다.
또한, 상기 초고강도 냉간 압연 내후성 강판의 미세구조는 마르텐사이트이며, 이의 부피비는 95% 초과이다.
또한, 초고강도 냉간 압연 내후성 강판의 두께는 0.8~1.5mm이다.
본 발명에서 상기한 초고강도 냉간 압연 내후성 강판의 화학적 원소의 설계 원칙은 다음과 같다:
C: C는 경도와 강도를 효과적으로 개선할 수 있는 가장 기본적인 강화 원소이다. 본 발명은 150℃/s의 최대 냉각 속도를 가진 높은 수소 냉각을 받은 내후성 강에 관한 것이다. C의 함유량은 마르텐사이트 상 변화를 성취하기 위해 0.05% 초과이어야 한다. 그러나 C의 함유량이 0.16%를 초과하면, 강의 용접 성능은 사용시 요구를 충족하지 못할 수 있다. 이런 관점에서 재료의 강도 및 작동 성능을 고려하면, 본 발명에서 C의 함유량은 0.05~0.16중량%의 범위로 제어된다. 바람직하게는, 이의 범위는 0.07~0.15중량%이다.
Mn: Mn은 강판의 강도를 개선하는데 유리한 고용 강화 원소이다. 700MPa 이상의 항복 강도 및 1000MPa 이상의 인장 강도를 가진 본 발명의 강을 얻기 위해서, Mn의 함유량은 1.0% 초과이어야 한다. 그러나 과량의 Mn은 용접 성능의 감소 및 신장률의 불충분을 초래할 수 있다. 신장률이 5% 이상인 요구를 충족하기 위해서, Mn의 함유량은 2.2% 이하이어야 한다. 요약하면, 본 발명에서 Mn의 함유량은 1.00~2.20중량% 및 추가로 1.30~2.00중량%이도록 설계된다. C 및 Mn은 재료의 강도를 개선하고 이의 용접 성능을 감소시키는 효과를 가져서, 이들의 함유량은 본 발명에서 최대값 또는 최소값이 될 수 없다. 상기 조건을 충족하기 위해서, 조성물 C 및 M 사이의 관계는 본 발명에서 0.19%<C+Mn/16<0.23%로 설계된다.
Al: Al의 첨가는 탈산화를 목표로 한다. 본 발명의 강은 우수한 냉간 굽힘 특성을 필요로 하나 O의 과도한 함유량은 냉간 굽힘과 같은 재료의 형성 성능의 열화를 초래할 수 있다. 강의 형성 성능에 대한 요구를 만족시키기 위해서, Al의 함유량은 0.02% 미만이 아니어야 한다. 그러나, 과도한 Al은 강판에서 AlN과 같은 너무 많은 불순물을 초래할 수 있어서, 재료의 신장률을 감소시킨다. 이런 관점에서, 탈산화 불순물을 고려하여, 탄소의 함유량은 0.02~0.06%, 바람직하게는 0.02~0.04%로 제어되어야 한다.
Cu: Cu는 기본 스트립과 녹 층 사이에 주요 구성요소 Cu 및 P를 가진 장벽을 형성하는데 관여하며, 기본 스트립과 단단히 결합하여 이를 잘 보호한다. 게다가, Cu는 또한 강판에서 불순물 원소 S의 손상을 보상할 수 있다. 본 발명의 강판이 필요로 하는 내후성을 보장하기 위해서, Cu의 함유량은 0.2% 미만이 아니어야 한다. 그러나 과량의 Cu의 첨가는 "Cu 취성"과 같은 심각한 문제를 일으킬 수 있다. Cu의 최대량은 0.4%이어야 하며, 이런 방식으로 원소 Ni의 첨가와 조화를 이룬다. 따라서, 본 발명에서 초고강도 냉간 압연 내후성 강판에서 Cu의 함유량은 0.20~0.40중량%로 설정되어야 하며, 바람직한 해결책에서, 함유량은 0.25~0.35%로 설정될 수 있다.
Cr: Cr은 강판의 표면에 짙은 산화물 막을 형성하는데 관여하여, 강판의 불활성화 능력을 개선하며, 특히 Cr 및 Cu가 강에 동시에 첨가될 때, 효과는 더욱 명백하며; 본 발명의 기술적 해결책에서, Cr의 중량%는 0.40~0.60%로 제어되어야 하는 것이 필요하다.
Ti: Ti는 탄소질화물의 형성을 위한 주요 원소이며, 석출 강화 및 미세 결정 강화를 통해 강판의 형성 성능을 개선할 수 있다. 따라서, 본 발명에서 Ti의 중량%는 0.015~0.035%로 설계되어야 한다.
P: 구체적으로 말하면, 비록 P는 대부부의 강에서 불순물 원소이나, 본 발명에서 Cu와 함께 P는 부식에 저항하는 장벽을 형성할 수 있어서, 강판의 대기 부식 저항력의 성능을 개선하며; 동시에, 고용 강화의 효과를 가진다. 그러나, 과량의 P는 강의 취성을 증가시키고 용접 성능을 떨어뜨릴 수 있으나, P의 중량%는 0.030% 이하 및 바람직하게는 0.015% 이하로 제어되어야 한다.
Ni: Ni의 첨가는 Cu의 첨가에 의해 유발된 "Cu 취성"의 문제를 완화하는 것을 목표로 한다. 우수한 효과를 얻고 비용을 줄이기 위해서, Cu 및 Ni의 비는 2/3 이하이어야 한다. 이를 기초로, 본 발명에서 Ni의 함유량은 0.2% 이하로 설계된다.
본 발명은 상기 초고강도 냉간 압연 내후성 강판으로 제조된 용기 패널을 추가로 제공한다. 이 용기 패널은 우수한 형태 및 뛰어난 표면 품질을 가진다.
본 발명은 상기 초고강도 냉간 압연 내후성 강판으로 제조된 운동수단 구조 패널을 추가로 제공한다. 이런 운동수단 구조 패널은 경량과 고강도를 가진다.
따라서, 본 발명은 다음 단계: 제련, 가열 및 보존, 열간 압연, 코일링(coiling), 피클링(pickling), 냉간 압연, 연속 어닐링, 스킨 패싱(skin passing)을 포함하여 상기 초고강도 냉간 압연 내후성 강판을 제조하는 방법을 추가로 제공한다; 연속 어닐링 공정에서, 어닐링 온도는 완전한 오스테나이트화를 가능하게 하도록 830~880℃이며, 강은 마르텐사이트 구조를 얻도록 높은 수소 분위기에서 빠르게 냉각된다.
제조 공정에서, 본 발명은 연속 어닐링 공정과 종래 기술보다 높은 어닐링 온도를 채택하여, 강판이 빠르게 냉각되기 전에 오스테나이트화를 보장한다. 온도는 오스테나이트화의 정도를 조절함으로써 제어되어, 최종 제품의 기계적 특성 및 성형 특성을 조절할 수 있다. 급랭 공정에서, 높은 수소 분위기가 급랭에 사용되어, 그 안에 마르텐사이트 미세구조를 얻으며; 수 급랭 공정과 비교하여, 높은 수소 분위기에서 급랭 공정의 냉각 효과는 더욱 좋아서, 강의 생산 비용을 감소시킬뿐만 아니라 더욱 뛰어난 모양 및 표면 품질을 얻는다.
또한, 상기 연속 어닐링 공정의 단계에서, 높은 수소 분위기에서 수소의 부피비는 60%이다.
또한, 상기 연속 어닐링 공정의 단계에서, 급랭의 냉각 속도는 100℃/s 초과이다.
바람직하게는, 상기 연속 어닐링 공정에서, 어닐링 온도는 더 나은 효과를 얻기 위해서, 850~880℃로 정의된다.
또한, 상기 가열 및 보존의 단계에서, 슬라브는 가열되어 1170~1200℃로 보존된다. 기술적 해결책은 낮은 가열 및 보존 온도를 채택하여, C, N 화합물의 완전한 용해를 보장한다는 전제하에서, 강의 열가소성 성능에 대한 Cu에 의한 부작용을 감소시킨다.
또한, 상기 열간 압연의 단계에서, 마무리 압연 온도는 Ar3 이상이다.
또한, 상기 코일링 단계에서, 코일링 온도는 450~550℃이다. 기술적 해결책은 강 코일을 언코일한 후 뭉개짐의 문제를 완화하는데 우수한 낮은 코일링 온도를 채택하는 반면, 미립자 침전 상이 강판에 얻어질 수 있다.
또한, 상기 냉간 압연 단계에서, 그 안의 감소율은 50~60%이다.
합리적인 조성물 설계 및 적절한 기술적 공정을 가진 본 발명의 초고강도 냉간 압연 내후성 강판은 실제로 뛰어난 효과를 제공한다: 본 발명의 초고강도 냉간 압연 내후성 강판은 대기 부식 저항력의 뛰어난 성능; 고강도, 즉 700MPa 초과의 항복 강도 및 1000MPa 초과의 인장 강도; 우수한 모양 및 표면 품질을 제공한다.
이하에서 상세한 설명은 초고강도 냉간 압연 내후성 강판 및 이의 제조 방법을 상술하도록 상세한 실시태양과 함께 제공될 것이나, 본 발명의 기술적 해결책에 대한 부적절한 제한을 구성하지 않는다.
실시태양 1~7.
초고강도 냉간 압연 내후성 강판은 다음 단계로 제조된다:
(1) 표 1에 나타낸 중량%의 화학 원소를 제련하고 제어하는 단계;
(2) 1170~1200℃의 온도로 슬라브를 가열하고 보존하는 단계;
(3) 열간 압연: 마무리 압연 온도는 Ar3 이상이다;
(4) 코일링: 코일링 온도는 450~550℃이다;
(5) 피클링;
(6) 냉간 압연: 냉간 압연 감소율을 50~60%이다;
(7) 연속 어닐링: 어닐링 온도는 완전한 오스테나이트화를 가능하게 하도록 830~880℃이며, 강은 마르텐사이트 구조를 얻도록 높은 수소 분위기(수소의 부피비는 60%이다)에서 빠르게 냉각된다(냉각 속도는 100℃/s 초과이다).
(8) 스킨 패싱.
표 1은 실시태양 1~7의 초고강도 냉간 압연 내후성 강판에서 화학 원소의 중량%를 나열한다.
(중량%, 나머지는 Fe 및 다른 불가피한 불순물이다)
No. C Mn Al Cu Cr Ni Ti P
실시태양 1 0.08 1.8 0.04 0.35 0.45 - 0.030 0.01
실시태양 2 0.10 1.7 0.04 0.3 0.5 - 0.035 0.01
실시태양 3 0.14 1.4 0.03 0.25 0.5 - 0.02 0.01
실시태양 4 0.15 1.2 0.04 0.3 0.55 - 0.015 0.01
실시태양 5 0.06 2.2 0.06 0.4 0.4 0.1 0.03 0.01
실시태양 6 0.11 1.6 0.03 0.25 0.6 0.15 0.025 0.01
실시태양 7 0.16 1.0 0.02 0.20 0.45 0.2 0.03 0.01
표 2는 실시태양 1~7의 초고강도 냉간 압연 내후성 강판의 제조에 관한 기술적 변수 및 기계적 특성을 나열한다.
No. 가열 및 보존 온도(℃) 코일링 온도
(℃)		 냉간 압연에서 감소율(%) 어닐링 온도(℃) 항복 강도(MPa) 인장 강도(MPa) 신장률(%) 2a
굽힘
실시태양 1A 1200 498 50 873 900 1043 8.4 통과
실시태양 1B 1180 457 60 880 1009 1117 6.7 통과
실시태양 1C 1180 546 60 854 841 1010 9.3 통과
실시태양 1D 1170 509 55 880 931 1067 7.3 통과
실시태양 2A 1190 550 55 859 763 1053 11.1 통과
실시태양 2B 1170 508 60 879 851 1061 9.6 통과
실시태양 2C 1190 454 55 880 859 1162 9.1 통과
실시태양 2D 1200 482 60 862 762 1020 10.2 통과
실시태양 3A 1180 501 60 867 886 1162 8.6 통과
실시태양 3B 1190 465 60 880 970 1231 8.4 통과
실시태양 3C 1180 534 55 871 749 1100 9.6 통과
실시태양 3D 1190 497 55 875 776 1114 10.8 통과
실시태양 4A 1170 495 55 880 903 1235 8.6 통과
실시태양 4B 1170 533 60 867 729 1154 10.3 통과
실시태양 4C 1180 514 55 872 854 1216 8.6 통과
실시태양 4D 1180 475 60 880 960 1231 8.2 통과
실시태양 5A 1190 523 60 878 940 1140 9.3 통과
실시태양 5B 1180 489 60 857 852 1067 11 통과
실시태양 5C 1190 550 60 865 861 1073 10.7 통과
실시태양 5D 1190 509 55 871 900 1173 9.8 통과
실시태양 6A 1200 497 60 848 825 1050 11.3 통과
실시태양 6B 1180 514 55 873 930 1211 8.9 통과
실시태양 6C 1170 506 55 864 900 1150 9.3 통과
실시태양 6D 1200 550 60 877 951 1198 9.6 통과
실시태양 7A 1200 526 55 880 856 1209 9.5 통과
실시태양 7B 1180 495 60 864 790 1120 11.5 통과
실시태양 7C 1200 487 55 858 807 1132 10.6 통과
실시태양 7D 1180 550 55 877 930 1220 9.4 통과
표 2에서 실시태양 1~7의 강의 조성물은 표 1의 조성물에 해당하는데, 즉, 실시태양 1A, 1B, 1C 및 1D 모두는 표 1에 도시된 실시태양 1의 조성물을 사용한다.
표 2에서 볼 수 있듯이, 본 발명의 초고강도 냉간 압연 내후성 강판은 700Mpa 초과, 최대 1009Mpa의 항복 강도; 1000Mpa 초과, 최대 1235Mpa의 인장 강도; 6% 초과, 최대 11.5%의 신장률을 가지며, 한편, 2a 굽힘 테스트를 통과하였다. 강판은 고강도 및 경량을 가진 자동차 구조 및 컨테이너 패널과 같은 부품을 제조하는데 적합하며, 마무리 강판의 주요 제조 공정은 압연 및 단순 접음이라서, 넓은 응용 분야를 가진다.
나열된 목록은 본 발명의 일부 상세한 실시태양이라는 것을 유의해야 한다. 분명한 것은, 본 발명은 상기 실시태양에 제한되며, 다양한 변형이 가해질 수 있다. 당업자가 직접 임의의 변형을 실행하거나 공동으로 실행한 경우, 이의 전부는 청구항의 보호 범위 내에 해당해야 한다.

Claims (13)

  1. 초고강도 냉간 압연 내후성 강판으로서, 초고강도 냉간 압연 내후성 강판의 화학적 원소의 중량%는 다음:
    C: 0.08~0.16%;
    Mn: 1.00~2.20%;
    Al: 0.02~0.06%;
    Cu: 0.20~0.40%;
    Cr: 0.40~0.60%;
    Ti: 0.015~0.035%;
    P: 0.03% 이하;
    Ni: 0.2% 이하; 및
    C+Mn/16은 0.19% 초과이고 0.23% 미만이며, Ni/Cu 값은 2/3 이하이고;
    나머지는 Fe 및 다른 불가피한 불순물이고,
    상기 초고강도 냉간 압연 내후성 강판은 다음 단계: 제련, 가열 및 보존, 열간 압연, 코일링(coiling), 피클링(pickling), 냉간 압연, 연속 어닐링, 스킨 패싱(skin passing)을 포함하는 방법에 의해 제조되며; 여기서, 가열 및 보존 단계에서 슬라브는 1170~1200℃로 가열되고 보존되고; 연속 어닐링 공정에서 어닐링 온도는 완전한 오스테나이트화를 가능하게 하도록 830~880℃이며, 강은 마르텐사이트 구조를 얻도록 수소 분위기에서 냉각되는 것인 초고강도 냉간 압연 내후성 강판.
  2. 제 1 항에 있어서,
    초고강도 냉간 압연 내후성 강판의 화학적 원소의 중량%는 다음과 같이 정의되는 것인 초고강도 냉간 압연 내후성 강판:
    C: 0.08~0.15%;
    Mn: 1.30~2.00%;
    Al: 0.02~0.04%;
    Cu: 0.25~0.35%;
    P: 0.015% 이하.
  3. 제 1 항에 있어서,
    초고강도 냉간 압연 내후성 강판의 미세구조는 마르텐사이트이며, 이의 부피비는 95% 초과인 초고강도 냉간 압연 내후성 강판.
  4. 제 1 항에 있어서,
    초고강도 냉간 압연 내후성 강판의 두께는 0.8~1.5mm인 초고강도 냉간 압연 내후성 강판.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 따른 상기 초고강도 냉간 압연 내후성 강판으로 제조된 컨테이너 패널.
  6. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 따른 상기 초고강도 냉간 압연 내후성 강판으로 제조된 자동차 구조판.
  7. 다음 단계: 제련, 가열 및 보존, 열간 압연, 코일링(coiling), 피클링(pickling), 냉간 압연, 연속 어닐링, 스킨 패싱(skin passing)을 포함하여 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 따른 상기 초고강도 냉간 압연 내후성 강판을 제조하는 방법으로서; 여기서, 가열 및 보존 단계에서 슬라브는 1170~1200℃로 가열되고 보존되고; 연속 어닐링 공정에서 어닐링 온도는 완전한 오스테나이트화를 가능하게 하도록 830~880℃이며, 강은 마르텐사이트 구조를 얻도록 수소 분위기에서 냉각되는 방법.
  8. 제 7 항에 있어서,
    연속 어닐링의 단계에서, 수소 분위기에서 수소의 부피비는 60%인 방법.
  9. 제 7 항에 있어서,
    연속 어닐링의 단계에서, 냉각의 냉각 속도는 100℃/s 초과인 방법.
  10. 제 7 항에 있어서,
    연속 어닐링의 단계에서, 어닐링 온도는 850~880℃인 방법.
  11. 제 7 항에 있어서,
    열간 압연의 단계에서, 마무리 압연 온도는 Ar3 이상인 방법.
  12. 제 7 항에 있어서,
    코일링의 단계에서, 코일링 온도는 450~550℃인 방법.
  13. 제 7 항에 있어서,
    냉간 압연의 단계에서, 감소율은 50~60%인 방법.
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