KR20170040285A

KR20170040285A - 개선된 유통 기한 특성을 갖는 소형 탄산 음료수 포장을 위한 마개 및 마감

Info

Publication number: KR20170040285A
Application number: KR1020177005405A
Authority: KR
Inventors: 피아라스 디 클레어; 프랭크 게힌디; 로타 브라우어; 사이먼 시
Original assignee: 더 코카콜라 컴파니; 베리캡 에스씨 엘엘씨
Priority date: 2014-08-01
Filing date: 2015-07-31
Publication date: 2017-04-12
Also published as: CA2956727A1; CA2956727C; KR102629549B1; RU2017106313A; WO2016019321A1; CA3145998A1; EP3174810B1; CA3145998C; EP3174810A4; HK1245212A1; EP3174810A1; JP6817204B2; JP2017523099A; BR112017002140B1; KR20230035688A; RU2701581C2; CN107249994A; US20170210503A1; AU2015296081A1; MX2017001414A

Abstract

본 개시는 여전히 경량을 달성하면서, 놀랍게도 개선된 탄산화 유지 및 더 큰 유통 기한을 제공하는 소형 및 경량의 탄산 음료수 포장에 적합한 새로운 마개 및 마감 구조를 제공한다. 본 명세서에 제공된 이 마개 및 마감은 예를 들어 400 mL 미만 또는 약 400 mL의 탄산 음료수를 위한 소형 PET 용기에 특히 적합하고, 양호한 탄산화 유지 및 유통 기한을 제공한다.

Description

개선된 유통 기한 특성을 갖는 소형 탄산 음료수 포장을 위한 마개 및 마감{CLOSURE AND FINISH FOR SMALL CARBONATED BEVERAGE PACKAGING WITH ENHANCED SHELF LIFE PROPERTIES}

본 출원은 그 전체가 본 명세서에서 참고용으로 병합되는, 2014년 8월 1일에 출원된 미국 가출원 번호 62/032,423의 이익을 주장한다.

본 개시는 탄산 음료수를 위한 폴리머-계 포장에 관한 것으로, 특히 탄산 음료수 포장을 위한 마개(closure) 및 마감(finish)에 관한 것이다.

폴리에틸렌 테레프탈레이트 및 그 코폴리에스테르(이후부터 총괄적으로 "PET"로 언급됨)는 투명성, 기계적, 및 가스 배리어 특성의 우수한 조합으로 인해 탄산 소프트 드링크, 쥬스, 물 등을 위한 용기를 제작하는데 광범위하게 사용되고 있다. 이들 바람직한 특징에도 불구하고, PET의 산소 및 이산화탄소 가스 배리어 특성은 더 작은 크기의 포장뿐 아니라 맥주, 쥬스, 및 차 제품과 같은 산소 민감 제품을 포장하기 위한 PET의 응용을 제한한다. 광범위하게 표현된 필요성은 더 작은 크기의 용기의 가스 배리어 특성을 더 개선하기 위해 포장 업계에 존재한다.

하지만, 마감 높이 및 직경이 감소할 때 작은 용기에서, 포장을 개방하기 위해 마개를 쥐기에 더 어려워질 수 있고, 그 문제는 포장을 경량화할 때 악화된다. 그러므로 개선된 유통 기한(shelf-life) 및 물리적 성능을 갖는 더 낮은 중량에서의 작은 포장이 계속해서 필요하다. 특히 마개에 대해, 그러한 성능 개선은 저온으로부터 고온으로의 넓은 온도 범위에 걸쳐 누출, 침투, 개방 능력(openability), 분출(blow-off) 및 다른 물리적 파라미터에 대해 필요하다.

다양한 PET 용기는 여러 해 동안 탄산 소프트 드링크에 사용되어 왔고, PET 수지 및 용기 설계는 탄산 유지를 위해 최적화되어 왔다. 열 안정성 및 유통 기한과 같은 포장 성능에 기여하는 인자는 병 및 마개 침투, 병 크리프(bottle creep), PET 수착 및 마개 밀봉부 주위의 침투 및 누출을 통한 마개 손실을 포함한다. 본 개시는 일반적으로 이산화탄소 손실을 추가로 제한하여 특히, 작은 탄산 음료수 포장에서 유통 기한을 개선하는 개선된 용기의 마감 및 마개 설계에 관한 것이다. 개선된 용기의 마감 및 마개 설계는 또한 물, 쥬스, 차, 커피, 간장 또는 가미 우유, 무-탄산 알코올 음료수, 알코올 음료수 등에 사용된 것과 같은 무-탄산 알코올 음료수 포장에 유용하다.

일반적으로, 마개 자체를 통한 마개 침투 손실은 이용 가능한 마개 표면적, 두께, 재료 유형, 및 처리 파라미터에 의해 결정된다. 마개 밀봉부 주위의 침투 및 누출을 통한 마개 손실은 주변 및 더 높거나 더 낮은 온도에서 밀봉부 경계 설계, 압력 차 및 재료 특성에 의해 결정된다. 특정한 문제는 소형 포장에서 발생하고, 여기서 일반적으로 산소 및 이산화탄소 가스 배리어 특성이 포장 부피가 감소함에 따라 더 영향을 받게 되고, 유통 기한에서의 상당한 저하 부분이 소형 포장의 마개 및 마감에 기인된다는 것이 발견되었다.

그러므로 본 개시의 하나의 양태는 유통 기한과 물리적 성능을 절충하지 않고도 낮은 전체 중량에서 마감 및 마개를 포함하는 개선된 포장 설계를 개발하는 것에 있다. 특히 마개에 대해, 이것은 저온으로부터 고온으로의 넓은 범위의 온도에 걸쳐 누출, 침투, 개방 능력, 분출 및 다른 물리적 파라미터를 포함한다. 예를 들어, 국제 음료수 기술 협회(ISBT) 표준 28 mm PCO 1881 마감이 500 mL 또는 더 큰 병으로부터 250 mL 또는 300 mL 병과 같은 더 작은 병으로 비례하여 감소할 때, 특정한 PCO 1881 마감 치수가 비례하여 감소하고 특정한 PCO 1881 마감 치수가 비-비례 방식으로 감소할 때, 결과적인 병의 유통 기한이 크게 개선될 수 있다는 것이 예기치 않게 발견되었다.

추가 실시예에서, 표준 28 mm PCO 1881 마감이 500 mL 또는 더 큰 병으로부터 250 mL 또는 300 mL 병과 같은 더 작은 병으로 비례하여 감소할 때, 특정한 PCO 1881 마감 치수가 비례하여 감소하고 특정한 PCO 1881 마감 치수가 비례 방식으로 감소하지 않을 때, 결과적인 병의 유통 기한이 크게 개선될 수 있다는 것이 예기치 않게 발견되었다. 마감 치수를 비례하여 또는 비-비례적으로 감소하기 위한 시작점으로서 사용되는 표준 마감의 실시예로서, 표준 28 mm PCO 1881 마감은 1.70 mm의 나사산 시작, 2.70 mm의 나사산 피치, 650°의 나사산 권수, 3.74 g의 넥 중량을 포함하고, 다음의 치수: T,27.40 mm; C, 21.74 mm; X, 17.00 mm; 및 Z, 33.0 mm를 갖는 단일 시작 마감이다.

몇몇 양태에서, 본 발명의 마개는 기술적으로 1) 이론적인 또는 공칭적인 중간 마감을 형성하기 위해 감소된 마감 개구부의 크기에 기초하여 PCO 1881 마감 치수를 비례하여 감소함으로써; 후속하여

2) 감소된 부분 중간 마감의 선택된 마감 치수를 증가 및/또는 감소함으로써 생성되는 것으로 기재될 수 있다. 하나의 유용한 양태에서, 본 발명의 마개는 기술적으로 1) 이론적인 또는 공칭적인 중간 마감을 형성하기 위해 감소된 마감 개구부의 크기에 기초하여 PCO 1881 마감 치수를 비례하여 감소함으로써; 후속하여

2) 감소된 부분 중간 마감의 선택된 마감 치수를 증가시킴으로써 생성되는 것으로 기재될 수 있다. 본 개시에 따라 PCO 1881 마감의 예시적인 변형을 설명하는 본 개시의 도 1 내지 도 4에 대해 참조가 이루어진다.

다른 특정한 및 예측되지 않은 문제는 탄산 음료수를 위한 병 또는 용기의 치수를 감소시키는 것에서 발생하고, 그 외에 간단히 표면적 대 부피비를 증가시키는 것, 및 이에 따라 이산화탄소 손실의 더 높은 상대적인 비율을 생성하는 것으로부터 예측된다. 예를 들어, 마감 높이 및 직경이 소형 포장에서 감소할 때, 포장을 개방하는 목적을 위해 마개를 쥐는 것은 훨씬 더 어려워질 수 있다. 하나의 양태에서, 예를 들어, 감소된 높이(10 mm)를 갖는 26 mm 물병 마개는 최소화된 쥠 영역 및 최적화된 널링(knurling) 패턴의 부족으로 인해 개방하기에 더 어려운 것으로 발견되었다. 본 개시의 하나의 양태는 이러한 도전을 극복하기 위해 효율적으로 활용될 수 있는 고유한 널링 설계 및 패턴을 제공한다. 그러한 개선된 널링 설계 및 패턴은, "E-벽"이 경량화로 인해 더욱 더 얇아짐에 따라 더 중요하게 될 수 있다.

추가 양태에서, 본 발명의 마개는 또한 절취 방지형(pilfer proof) 링 또는 밀봉부로서도 지칭되는 특정한 유형의 훼손 탐지(tamper evident) 밴드와의 새로운 조합을 포함할 수 있다. 예를 들어, 몇몇 비례하여 감소된 및 몇몇 비-비례적으로 크기를 갖는 마감 치수를 포함하는 새로운 감소된 치수 마감은 유리하게 "접힌" 절취 방지형 링과 조합될 수 있다. 대안적으로, 몇몇 비례하여 감소된 및 몇몇 비-비례적으로 크기를 갖는 마감 치수를 포함하는 새로운 감소된 치수 마감은 유리하게 "삽입된 밴드" 절취 방지형 링과 조합될 수 있다.

본 발명의 이들 및 다른 양태, 구현예, 실시예 및 예시는 다음에 오는 도면 및 상세한 설명으로부터 명백해질 것이다.

도 1은 22 mm(공칭적)의 T 치수(직경의 외부에 있는 나사산)로 비례하여 축소된 밀리미터 단위의 치수를 갖는 PCO 1881 마감을 도시한 도면으로서, 2.85 mm의 나사산 시작 및 21 mm에서의 블로우 병(blow bottle) 상의 직선을 추가로 도시한 도면이다.
도 2는 22 mm의 T 치수(직경의 외부에 있는 나사산)를 갖는 밀리미터 단위의 치수를 갖는 도 1의 비례하여 축소된 PCO 1881 마감을 도시한 도면으로서, B1 칼라(collar)(20.5 mm)가 추가되었다. 그러므로 B1 직경은 칼라 바로 아래의 B 직경보다 더 크다.
도 3은 22 mm의 T 치수(직경의 외부에 있는 나사산)를 갖는 밀리미터 단위의 치수를 갖는 도 1의 비례하여 축소된 PCO 1881 마감을 도시한 도면으로서, 추가된 B1 칼라가 20.8 mm로 증가된 직경을 갖는다.
도 4는 22 mm의 T 치수를 갖는 밀리미터 단위의 치수와, 20.8 mm로 증가된 직경을 갖는 B1 칼라를 갖는 도 3의 비례하여 축소된 PCO 1881 마감의 도면을 도시한 도면으로서, D 치수는 훼손 탐지(TE) 밀봉부 또는 밴드가 갖는 더 큰 보안성 및 동작 가능성을 위해 10.2 mm로 증가된다.
도 5a 내지 도 5e는 표 1에 도시된 바와 같이, 물리적 성능을 위한 기본 테스트에 사용된, 각각 도 5a 내지 도 5e에 대응하여 A 내지 E로 표시된 5개의 현재 사용된 소형 병을 도시한 도면이다. 즉, 병(A)은 도 5a에 도시되고, 병(B)은 도 5b에 도시되며, 나머지도 이와 같이 도시된다. 이들 병으로부터의 데이터는 본 개시의 본 발명의 마개 및 마감을 전개하는 데 사용되었다. 병(A 및 E)은 비례하여 축소된 1873 마감을 갖고, 병(B, C 및 D)은 비례하여 축소된 1881 마감을 갖는다.
도 6a 내지 도 6h는 본 개시에 따라 소형 병 마개를 위해 테스트 된 널링 옵션을 도시한 도면으로서, 60-널 패턴(도 6a 및 도 6b), 72-널 패턴(도 6c 및 도 6d), 48-널 패턴(도 6e 및 도 6f), 및 90-널 패턴(도 6c 및 도 6h)이 도시된다.
도 7은 단일 시작부, 470° 회전을 갖는 우측 나사산 및 2.5 mm의 피치를 갖는, 본 개시의 소형 병 마감과 함께 사용하기 위한 90-널 패턴 마개의 하나의 구현예를 도시한 도면.
도 8은 단일 시작부, 560° 회전을 갖는 우측 나사산 및 2.5 mm의 피치를 갖는, 본 개시의 소형 병 마감과 함께 사용하기 위한 다른 90-널 패턴 마개의 추가 구현예를 도시한 도면이다.
도 9는 TE 밴드를 갖지만 B1 칼라를 갖지 않는 마감/마개 조합의 단면을 도시한 도면으로서, 이 이미지는 TE 비드(5)와, 마개의 메인 TE 플랩(10)이 TE 밴드와 어떻게 맞물리고 TE 밴드가 개방될 때 마감의 TE 비드와 맞물리고, 재차단시 다시 맞물릴 때 마감의 TE 비드를 아래로 밀어내는 지를 도시하고, 마개와 다시 맞물릴 때 TE 비드를 아래로 밀어내는 2차 TE 플랩(15)이 도시된다.
도 10은 B1 칼라를 갖는 TE 밴드와의 F3 마감/C2 마개 조합의 단면을 도시한 도면이다. 이 이미지는 또한 마감의 TE 비드와 맞물리는 마개의 메인 TE 플랩을 도시하고, B1 칼라가 예기치 않게 방사상 유극(play) 및 축방향 유극 모두를 어떻게 감소시키는 지를 추가로 도시한다. 특히 B1 칼라는 방사상 유극을 상당한 정도까지 감소시키는 것으로 알게 되었고, 또한 축방향 유극을 감소시키는 것이 추가로 발견된다.
도 11은 나사산 코어를 벗길 때 디몰딩 노력을 용이하게 하기 위해 특정한 비대칭 나사산 기하학적 구조(geometry)를 갖는 25 mm 이하의 마개를 도시한 도면으로서, 대응하는 넥 마감의 나사산 대응부(counterpart)와의 개선된 맞물림을 추가로 제공한다.
도 12는, 반시계 방향(위에서 본 평면도)으로 정렬된 4개의 배출 슬롯을 갖는 대응하는 넥 마감이 도시된 분할 라인으로부터 대칭적으로 40° 미만이거나 약 40° 또는 더 바람직하게 36° 미만이거나 약 36°의 선두 에지에서, 그리고 분할 라인으로부터 대칭적으로 35° 미만이거나 약 35° 또는 더 바람직하게 27° 내지 30° 미만이거나 약 27° 내지 30°, 또는 더욱 더 바람직하게 약 29°의 후미 에지에 도시되는 본 개시에 개시된 하나의 구현예를 도시한 도면이다.
도 13은 12.88 mm²의 전체 배출 영역 넥 및 17.28 mm²의 전체 배출 영역 캡에 대한 개방각 및 진행에 상대적인 배출 흐름 및 속도의 그래프를 도시한 도면으로서, 도 13의 적색 및 청색 곡선은 OPT(스테인퍼스 개방 성능 테스터) 분출 테스트 상에서 테스트된 2개의 샘플에 대한 데이터를 표현하고, 여기서 압력은 시간에 대응하여 개방각에 대해 그려지고, 마개가 마감과 여전히 맞물리고, 압력이 용기 내부 및 외부에서 동일할 때 분출 또는 마개 해제가 발생하지 않았다는 것을 도시한다.
도 14a 및 도 14b는 대형 및 소형 병과 함께 사용한 더 종래의 1.0 mm 두께/0.5 mm 반경(R) 마개(도 14a)를 상승된 온도에서 더 작은 병에 더 양호한 밀봉 성능을 제공하는 1.5 mm 두께/1.0 mm 반경(R) 마개(도 14b)와 비교하여 마개의 부분 단면도를 도시한 도면이다.
도 15는 리브(rib) 옵션을 포함하여, 상승된 온도에서 더 작은 병에 더 양호한 밀봉 성능을 제공하는 1.5 mm 두께/1.0 mm 반경(R) 마개의 부분 단면도를 도시한 도면이다.

본 개시의 양태에 따라, 유통 기한과 물리적 수명을 절충하지 않고도 더 낮은 전체 중량을 제공하는 개선된 마감 및 마개 설계를 포함하는, 소형 탄산 음료수 병을 위한 개선된 포장 설계가 제공된다. 특히, 표준 28 mm PCO 1881 마감을 갖는 500 mL 병의 크기를 비례하여 감소하는 것에 기초한 소형 병(400 mL 미만이거나 약 400 mL)에 대해, 특정한 PCO 1881 마감 치수가 비례하여 감소하고 특정한 PCO 1881 마감 치수가 비-비례 방식으로 감소할 때, 결과적인 병의 물리적 특성 및 성능이 크게 개선될 수 있다는 것이 예기치 않게 알게 되었다. 몇몇 소형 병 마감에서, 특정한 PCO 1881 마감 치수의 크기를 실제로 감소시키면서, 다른 것을 감소시키는 것은 개선된 유통 기한 및 성능 특징을 제공한다. 이들 개선된 결과는 특별히 치수를 갖는 마감 치수와 특정한 훼손 탐지 밴드의 조합을 통해 개선된다.

도 1 내지 도 4는 밀리미터 단위의 측정으로 본 개시에 따른 PCO 1881 마감의 예시적인 변형을 설명한다. 도 1은 22 mm(공칭적)의 T 치수(직경의 외부에 있는 나사산)로 비례하여 축소된 PCO 1881 마감을 도시한다. 도 2는 B1 칼라(20.5 mm)가 추가된, 22 mm의 T 치수(직경의 외부에 있는 나사산)를 갖는 도 1의 비례하여 축소된 PCO 1881 마감을 도시한다. 그러므로 B1 직경은 칼라 바로 아래의 B 직경보다 더 크다. 도 3은 추가된 B1 칼라가 20.8 mm로 증가된 직경을 갖는, 22 mm의 T 치수(직경의 외부에 있는 나사산)를 갖는 도 1의 비례하여 축소된 PCO 1881 마감을 도시한다. 마지막으로, 도 4는 22 mm의 T 치수와 20.8 mm로 증가된 직경을 갖는 B1 칼라를 갖는 도 3의 비례하여 축소된 PCO 1881 마감의 도면을 도시하고, D 치수는 훼손 탐지(TE) 밀봉부 또는 밴드가 갖는 더 큰 보안성 및 동작 가능성을 위해 10.2 mm로 증가된다. 도 2 내지 도 4의 각 경우에서, 유통 기한은 개선되고, 도 1의 마감의 구현예에 비해 더 양호한 마감 및 마개가 제공된다.

본 개시의 다양한 양태를 예시하기 위해, 5개의 소형 병은 물리적 성능을 테스트하기 위해 사용되었고, 이 데이터는 본 개시에 따라 개시된 마감 및 마개를 갖는 용기와의 비교를 위해 벤치마크로서 사용되었다. 이들 용기(포장 또는 병)는 A 내지 F로 표시되고, 도 5a 내지 도 5e에서 도면으로서 도시되고, 병(A 내지 E)은 각각 도 5a 내지 도 5e에 대응한다. 즉, 병(A)은 도 5a에 도시되고, 병(B)은 도 5b에 도시되고, 나머지도 이와 같이 이루어진다. 이들 병은 물리적 성능을 위한 기본 테스트에 사용되었고, 표 1에 도시된 특정한 특징을 갖는다. 포장 성능은 병과 마개에 관련된 인자를 포함하는 수 개의 인자로 인해 변한다. 특히 마개에 대해, 다음은 용기로부터 탄산화 손실 성능에 기여하는 것으로 생각된다:

1) 마개 상부-플레이트(상부 벽 또는 커버) 두께를 통한 CO₂의 침투에 기여하는, 마개에 의해 커버되는 개구부의 직경; 및

2) 밀봉 표면(병의 마감의 상부와 마개 사이의 경계면에서) 상의 밀봉 누출을 통한 CO₂ 손실. 후자는 더 높은 온도, 마개와 마감 재료 사이의 경계면 상의 결함, 및 다른 인자와 같은 수 개의 인자로 인한 것일 수 있다.

다시 표 1을 참조하면, 테스트 병(A 및 E)에 사용된 마개는 비례하여 축소된 PCO 1873 마개이고, 이것은 1881 마개보다 약간 더 짧다. 나머지 병(B, C 및 D)은 비례하여 축소된 PCO 1881 마개를 사용하였다. 표 1에서의 모든 병 마감의 개구부 직경은 동일하였으며, 대략 21.74 mm 또는 공칭적으로 22 mm이다. 그 결과, 마감 및 마개 성능은 이들 모든 테스트 용기 중에서 비교될 수 있다. 예를 들어, 마개 상부-플레이트 및 밀봉 누출을 통한 침투는 본 개시에 따른 개선된 설계에 대한 데이터를 벤치마크하도록 테스트될 수 있다.

하나의 양태에서, 본 개시의 소형 병에 대한 마감 및 마개는 28 mm 미만일 수 있다. 예를 들어, 새로운 병 마감의 T 치수(직경의 외부에 있는 나사산)는 27 mm, 26 mm, 25 mm, 24 mm, 23 mm, 22 mm, 21 mm, 20 mm, 19 mm, 18 mm, 또는 심지어 미만일 수 있거나, 대략 이와 같을 수 있다. 추가 양태는, 새로운 병 마감의 T 치수가 26 mm, 25 mm, 24 mm, 23 mm, 또는 22 mm일 수 있거나, 대략 이와 같을 수 있다는 것을 제공한다.

실시예로서, 다음 표는 특정한 22 mm 마개 및 마감 설계와 응용과 함께 표준 28 mm PCO 1881 마개 및 마감에 대한 특정한 마감 및 마개 치수 및 파라미터 사이에서의 비교를 도시한다. 제1 행에 설명된 치수 및 파라미터는 도 2에 도시된다. 특정한 마감 및 마개 치수 및 파라미터는 표준 28 mm PCO 1881 마개 및 마감(1881 CSD)에 대한 제2 행에서 설명된다. 제3 행(22 mm의 비례하여 축소된 1881)의 비교 실시예는, 표준 1881 마감의 각 치수가 이론적으로 원 표준 1881 마감의 비례 분수(22/28)로 축소되거나 감소되는 마감 및 마개에 대한 계산된 데이터를 표현한다. 제4 행은 실시예 1에 대한 파라미터, 본 개시에 따라 축소되었고 개선된 성능을 제공하는 본 발명의 22 mm 마감 및 마개를 제공한다.

표 2가 도시하는 바와 같이, 본 발명의 22 mm 병 마감 및 마개의 실시예 1의 실제 치수 중 몇몇은 이론적(비례하여 수축된) PCO 1881 마감보다 더 크고, 다른 실제 치수는 이보다 작다. 이론치(theoretical)(± 백분율)로부터의 각 변동(variations)이 표 2에서의 데이터로부터 계산될 수 있지만, 이론치로부터의 선택된 파라미터의 변동은 표 3에서 표현된다. 이들 선택된 파라미터의 변동이 CO₂ 유지 및 유통 기한에서의 예기치 않은 개선을 제공할 수 있다는 것이 발견되었다. 다음 표에 도시된 플러스-또는-마이너스(±) 차이는 % 차이 = [(실제 - 이론치) / 이론치 x 100%]로서 계산된다. 그러므로 이론치 미만의 실제 측정치는 음의 백분율(-%)로서 표현되고, 이론치보다 큰 실제 측정치는 양의 백분율(+%) 값으로서 표현된다.

이들 표 2 및 표 3 데이터는, 이론적 중량에 비해 마감 중량에서의 더 큰 감소에도 불구하고, 선택된 치수 몇몇은 일반적으로 이론치보다 실질적으로 더 크다는 것과, 대부분의 표 2 파라미터의 이론적 치수보다 전체적으로 더 작은 것을 강조하는 특징을 예시한다. 그러므로 표 4에서의 것과 같이 선택된 특정한 치수에서의 증가 또는 감소는, 마감의 많은 다른 치수가 더 낮은 중량으로 감소될 때조차 예측된 유통 기한에서의 상당한 개선을 예기치 않게 제공하도록 발견되었다. 더욱이, 유통 기한 개선을 달성하고 여전히 더 낮은 중량을 유지하기 위해 이들 모든 기술된 치수를 증가시킬 필요가 없다.

예를 들어 하나의 양태에서, 본 개시에 따른 PET 병은 비례하여 축소된 병에서의 이론적 치수에 비해 약 5%, 약 6%, 약 7%, 약 8%, 약 9%, 약 10%, 약 11%, 약 12%, 약 13%, 약 14%, 약 15%, 약 16%, 약 17%, 약 18%, 약 19%, 또는 약 20%를 증가시킬 수 있는 T-E(mm) 치수를 가질 수 있다. 더욱이, T-E(mm) 치수는 임의의 이들 숫자 사이를 모두 포함하는 값에서 증가될 수 있다. 이 파라미터는 비례하여 축소된 병에서의 이론적 치수에 비해 임의의 다른 치수 또는 조합과 독립적으로 또는 동시에 조정될 수 있다.

다른 양태에서, 예를 들어, 본 개시에 따른 PET 병은 비례하여 축소된 병에서의 이론적 치수에 비해 약 3%, 약 4%, 약 5%, 약 6%, 약 7%, 약 8%, 약 9%, 약 10%, 약 11%, 약 12%, 약 13%, 약 14%, 약 15%, 또는 약 16%, 또는 그 이상을 증가시킬 수 있는 E 벽(E-C)(mm)을 가질 수 있다. 더욱이, E 벽(E-C)(mm) 치수는 임의의 이들 숫자 사이를 모두 포함하는 값에서 증가될 수 있다. 이 파라미터는 비례하여 축소된 병에서의 이론적 치수에 비해 임의의 다른 치수 또는 조합과 독립적으로 또는 동시에 조정될 수 있다.

다른 양태에 따라, 예를 들어, 본 개시에 따른 PET 병은 비례하여 축소된 병에서의 이론적 치수에 비해 약 15%, 약 16%, 약 17%, 약 18%, 약 19%, 약 20%, 약 21%, 약 22%, 약 23%, 약 24%, 약 25%, 약 26%, 약 27%, 또는 약 28%, 약 29%, 약 30%, 약 31%, 약 32%, 약 33%, 약 34%, 또는 약 35%를 증가시킬 수 있는 S(mm) 치수를 가질 수 있다. 더욱이, S(mm) 치수는 임의의 이들 숫자 사이를 모두 포함하는 값에서 증가될 수 있다. 이 파라미터는 비례하여 축소된 병에서의 이론적 치수에 비해 임의의 다른 치수 또는 조합과 독립적으로 또는 동시에 조정될 수 있다.

본 개시의 또 다른 양태는 예를 들어, 표 3에 도시된 치수보다 더 작기보다는, 비례하여 축소된 병에서의 이론적 치수에 비해 증가될 수 있는 D(mm) 치수를 가질 수 있는 PET 병을 제공한다. 이 양태에서, D(mm) 치수는 비례하여 축소된 병에서의 이론적 치수에 비해 약 1%, 약 2%, 약 3%, 약 4%, 약 5%, 약 6%, 약 7%, 약 8%, 약 9%, 또는 약 10%를 감소시킬 수 있다. 더욱이, D(mm) 치수는 임의의 이들 숫자 사이를 모두 포함하는 값에서 감소될 수 있다. 이 파라미터는 비례하여 축소된 병에서의 이론적 치수에 비해 임의의 다른 치수 또는 조합과 독립적으로 또는 동시에 조정될 수 있다.

또 다른 양태는, 예를 들어, 본 개시에 따른 PET 병이 비례하여 축소된 병에서의 이론적 치수에 비해 약 8%, 약 9%, 약 10%, 약 11%, 약 12%, 약 13%, 약 14%, 약 15%, 약 16%, 약 17%, 약 18%, 약 19%, 약 20%, 약 21%, 약 22%, 약 23%, 약 24%, 또는 약 25%를 증가시킬 수 있는 P(mm) 치수를 가질 수 있다는 것을 제공한다. 더욱이, P(mm) 치수는 임의의 이들 숫자 사이를 모두 포함하는 값에서 증가될 수 있다. 이 파라미터는 비례하여 축소된 병에서의 이론적 치수에 비해 임의의 다른 치수 또는 조합과 독립적으로 또는 동시에 조정될 수 있다.

또 다른 양태는, 예를 들어, 본 개시에 따른 PET 병이 "칼라"를 B 치수에 추가할 수 있어서, 본 명세서에서 B1로서 지칭된 B 치수의 부분이 나머지 B 치수보다 더 크다는 것을 제공한다. 이러한 B1 칼라는 B 치수의 상부 부분에 추가된 것으로서 도 2 내지 도 4에 도시된다. 이 양태에서, B1 칼라는 비례하여 축소된 병에서의 이론적 B 치수에 비해 약 2% 내지 약 12%만큼 팽창될 수 있다. 예를 들어, 병은 비례하여 축소된 병에서의 이론적 치수에 비해 약 2%, 약 3%, 약 4%, 약 5%, 약 6%, 약 7%, 약 8%, 약 9%, 약 10%, 약 11%, 또는 약 12%를 증가시킬 수 있는 B1 칼라를 가질 수 있다. 더욱이, B1 칼라 치수는 임의의 이들 숫자 사이를 모두 포함하는 값에서 증가될 수 있다. 이 파라미터는 또한 비례하여 축소된 병에서의 이론적 치수에 비해 임의의 다른 치수 또는 조합과 독립적으로 또는 동시에 조정될 수 있다.

다른 양태에서, 본 발명의 22 mm 병의 실제 데이터에 비해 표 2의 비례하여 감소된 22 mm 1881행은, 경량의 병의 개선된 성능의 기술적 요건이 마개 및 모든 설계 치수를 단지 축소함으로써 충족되지 않는다는 것을 보여준다. 마감 중량은 예기치 않게 개선된 성능을 제공하도록 감소될 수 있는 하나의 특정한 파라미터를 구성한다. 예를 들어, 22 mm 마감으로부터 22 mm로 직접 수축함으로써 마감 중량에서의 비례적인 감소는 2.94 g 마감 중량, 즉 시작 1881 마감의 3.74 g 중량의 79%(22/28)의 중량을 초래한다. 이러한 마감 중량은 소형 병 응용에 대해 바람직한 것보다 실질적으로 더 높다. 이와 대조적으로, 본 발명의 22 mm 마감의 실제 마감 중량은 1.76 g이었고, 이것은 원 1881 마감에 대해 3.74 g의 시작 중량의 47%만을 나타낸다. 이러한 더 경량의 마감이 유통 기한에서의 개선을 제공한다는 점은 예측되지 않는데, 이는 그러한 큰 중량 감소가 일반적으로 상승된 온도에서 병 마감의 뒤틀림 또는 비틀림을 초래하기 때문이다. 이러한 경량의 마감 설계가 병 마감이 구조적 무결성(integrity)을 유지하도록 허용하였고, 상승된 온도(최대 38℃)에서의 뒤틀림에 의해 야기된 제품 또는 가스 누출을 초래하지 않는다는 것이 증명되었다. 이러한 성능은 뒤틀림 및 누출이 없다는 것을 증명하는 구조(마개 및 마감의 경량에서의 물리적 성능)의 물리적 구성요소를 고려하여 결정되어, 개선을 보여준다.

다음의 표는 본 개시에 따른 설계를 이용하여 가능한 중량 감소를 예시한다. 종래의 28 mm 1881 마감 미만의 각 개구부 크기에 대해, 비례하여 축소된(이론치) 및 본 발명(실제)의 마감 중량 모두가 도시된다. 이론적 및 실제 마감 모두에 대한 종래의 28 mm 1881 마감에 상대적인 중량 백분율을 이용하여, 이론치에 비해 백분율 개선이 도시된다.

개시된 마감은 또한 특히 다른 기술적 처리 및 공학적 요건을 충족하도록 설계된다. 예를 들어, 적어도 개시된 22 mm 및 24 mm 마감에 대해, 여전히 따뜻한 동안 사출 몰드로부터 그 부분을 방출할 때, 나사산 윤곽의 대항 측부 상의 비대칭 각도의 이용이 유리하고 예측되지 않은 결과를 제공하였다는 것이 알게 되었다. 즉, 이러한 비대칭 형상 없이, 돌출 스틸 위에서 부분을 방출하기 위해 마개 나사산을 극복(또는 점프)하는데 필요한 힘은 나사산이 정점 상에서 약간 평탄화되도록 한다. 그 결과, CSD 제품으로부터 압력하에 병에 적용될 때 분출에 대한 마감 및 마개의 저항은 감소되었다.

본 개시에 따라 소형 병에 대한 마감 크기에서의 감소는 또한, 마개 또는 병 마감 상의 유효 길이 나사산을 병합하기 위한 이용 가능한 공간이 이용 가능한 짧은 높이로 인해 크게 감소될 수 있다는 것을 의미한다. 이것은 마개에서의 훼손 탐지 특징부를 포함할 필요로 인해 특정한 문제일 수 있다. 그래도, 표 2 및 표 3에서의 것과 같은 선택된 치수가 변경될 때, 그리고 특히 표 3의 파라미터의 몇몇이 이론치보다 실질적으로 더 크고 다른 것은 실질적으로 더 작을 때, 표 3에서의 것과 같은 특정 치수에서의 증가는 PCO 1881 마감에서와 같이 나사산 피치를 유지하고 여전히 성공적인 배출을 위한 적절한 나사산 랩(wrap)을 병합할 수 있는 능력을 예측하지 않게 제공하도록 발견되었다.

마개 및 특히 마개 중량에 관해, 하나의 양태에서, 본 발명의 22 mm 소형 병의 마개 중량은 PCO 1881 마감에 대해 약 2.4 g으로부터 22 mm 마감에 대해 약 1.42 g으로 감소될 수 있다. 표 2가 도시하는 바와 같이, 이 값은 이론적인 비례하여 축소된 마개에서 예측된 것과 유사하다. 하지만, 일반적으로, 이와 같은 중량 감소는 상부 플레이트의 도밍(doming)에 의해 야기된 과도한 움직임으로 인해 마개 밀봉부 주위의 가스 누출을 초래하고, 이것은 병 내의 증가된 온도와 조합한 내부 압력에 의해 야기된다. 이러한 특징은 일반적으로 25 mm 또는 26 mm 물병 마개가 유리하게 CSD(탄산 소프트 드링크) 제품에 사용되는 것으로부터 방지되는데, 이는 상부 플레이트가 밀봉 구조상에서 도밍되고 잡아 당겨져서, 병 마감과의 일부 접촉 표면을 손실하도록 하기 때문이다. 접촉 표면의 이러한 손실은 누출을 초래한다.

본 개시의 마감 및 마개에서, 캡 스커트 및 나사산의 구조는 원하는 밀봉 압력 및 무결성을 제공하는데 요구될 수 있는 응용 토크에 의해 야기된 증가된 스트레스(stress)에 저항하도록 설계된다. 그러한 설계는 물 마감을 위한 25 mm 또는 26 mm 마개와 같이 기존의 경량 캡을 통해 달성될 수 없다. 하나의 양태에 따라, (소위 C1 버전), 마개 상부 플레이트는 약 1 mm 내지 약 1.5 mm의 두께에서 증가될 수 있고, 이것은 밀봉 부재의 움직임에서의 감소를 초래할 수 있고, 밀봉 부재 주위의 "우회" 누출을 방지, 감소 또는 최소화할 수 있다. 이것이 명백한 변화인 것으로 간주될 수 있지만, 상부 플레이트 두께에서의 증가가 "노크-온(knock-on)" 효과를 갖고 밀봉 부재의 움직임을 감소시키는 것이 예측되지 않았다.

개선된 용기 마감 및 마개 설계가 주로 탄산 음료수와 함께 사용하기 위해 개시되지만, 개시된 마감 및 마개 설계는 또한 비-탄산 음료수 포장에 사용될 수 있다. 개시된 설계로 포장될 수 있는 적합한 비-탄산 음료수의 실시예는 물, 쥬스, 차, 커피, 비-탄산 알코올 음료수 등을 포함하지만, 여기에 제한되지 않는다. 수식어를 갖지 않는 "음료수"라는 용어의 이용에 의해, 탄산 및 비-탄산 음료수 모두를 포함하도록 의도된다.

개선된 유통 기한을 제공하기 위해 표 2 및 표 3에 표시된 바와 같이 조정될 수 있는 이들 다양한 마감 및 마개 치수적 파라미터에 더하여, 소형 병의 마개 및 마감의 다음의 추가적인 특징, 구현예 및 양태는 소형 병에서 유통 기한 및 마개 및 병 성능을 향상시키고 개선하는데 사용될 수 있다. 예를 들어, 마개 재료와 같은 마개 특징 및 널링 특징은 소형 마개에 대한 개방의 용이함을 개선한다. 개선된 재-차단가능 및 재-밀봉가능 성능에 대한 밀봉 시스템과 같은 차단 특징은 성능을 개선하는데 사용될 수 있다. 마감 재료 및 배출 설계와 같은 추가적인 마감 특징은 마개에 대한 훼손 탐지 밴드의 병합이 가능할 수 있기 때문에 개선될 수 있다.

다른 양태에 따라, 다양한 추가적인 특징, 양태 및 구현예는 다음을 포함하는 소형 병 마개 및 마감에 실질적으로 특정한 것으로 알게 되었다.

드링킹 가능성(drinkability). 감소된 서빙 크기를 갖는 소프트 드링크 CSD 포장에 대해, 전체 드링킹 경험은 소비자 수용도를 저하하지 않고도 유사하거나 개선된 드링킹 경험을 제공하는 것을 예상하여 고려된다. 이러한 양태에서, 소형 크기의 CSD 포장(400 ml 미만 또는 약 400 ml, 또는 바람직하게 약 360 ml 미만)에 대해, 26 mm 미만 또는 약 26 mm, 25 mm 미만 또는 약 25 mm, 24 mm 미만 또는 약 24 mm, 23 mm 미만 또는 약 23 mm, 또는 약 22 mm의 넥 마감 나사산 직경을 갖는 것은 소비자 드링킹 경험에 관해 양호한 드링킹 가능성을 제공하였다는 것이 알게 되었다. 이들 직경은 또한 양호한 병 충진 속도 및 보틀링(bottling) 라인 처리량을 유지하는 것을 가능하게 하였다.

마개 기하학적 구조. 이러한 양태에서, 예를 들어, 마개의 상부-플레이트 부분은 개선된 밀봉 성능을 제공하고 침투율 및 가스 손실을 감소시키기 위해 두께, 코너에서의 반경 및 다른 기하학적 구조에서 변경될 수 있다. 특히 두께 및 코너에서의 반경에서의 그러한 변화가 압력하에 마개의 도밍으로부터 캔틸레버 효과를 감소시켰다고 생각된다. 올리브-형태의 플러그 밀봉 및 추가 외부 밀봉 립으로 구성되는 밀봉 설계가 밀봉 무결성을 소위 "도밍 효과"로부터 덜 종속적이게 만들고, 적어도 현재 28 mm 마개만큼 양호하게 탄산화를 유지하는 것이 알게 되었다.

널 패턴. 마개의 "쥠 능력"은 소형 병이 갖는 더 현저한 문제가 되었다. 마감 높이 및 직경이 감소될 때, 포장을 개방하기 위해 마개를 쥐는 것이 더 어렵게 된다. 예를 들어, 감소된 높이(10 mm)를 갖는 26 mm 마개 물병은 감소된 높이 및 널링 설계로 인해 개방하기에 어려운 것으로 알게 되었다. 개방 및 차단 동안 마개의 쥠 능력은 예를 들어, 널 사이의 거리, 널 기하학적 구조, 널이 마개의 측부로부터 상부로 연장하는 정도, 및 널의 개수를 한정하고 변경함으로써 개선되는 것으로 알게 되었다.

본 개시의 마개에서 유용한 것으로 알게 된 이들 특징에 따라 변하는 널 패턴의 실시예는 도 6a 내지 도 6h에 예시된다. 다음이 도 6에 도시된다: 60-널 패턴(도 6a 및 도 6b); 72-널 패턴(도 6c 및 도 6d); 48-널 패턴(도 6e 및 도 6f); 및 90-널 패턴(도 6g 및 도 6h). 도 7은 단일 시작, 470° 회전을 갖는 우측 나사산 및 2.5 mm의 피치를 갖는, 본 개시의 소형 병 마감과 함께 사용하기 위한 90-널 패턴 마개의 하나의 구현예를 도시한다. 도 8은 단일 시작, 560° 회전을 갖는 우측 나사산 및 2.5 mm의 피치를 갖는, 본 개시의 소형 병 마감과 함께 사용하기 위한 다른 90-널 패턴 마개의 추가 구현예를 도시한다. 이러한 양태에서, 예를 들어, 개방 안락함을 위한 양의 요소는 널의 개수에 상관없이 캡의 상부 에지 위의 널의 연장이고, 이는 이러한 특징이 더 많은 그립 영역을 제공할 뿐 아니라, 소비자가 상부로부터 또는 상부 및 측부로부터 캡을 쥐도록 하기 때문이다.

개시된 캡의 하나의 양태는 이러한 도전을 극복하도록 이용된 고유한 널 설계 및 패턴을 제공한다. 컴퓨터 모델링(FEA) 연구는 바람직한 널 패턴을 평가하기 위해 마개의 쥠을 시뮬레이팅하는 데 사용되었다. 10 인치-파운드(in.-lb.)의 차단 토크가 적용되었고, 개방 능력은 개방에 요구된 인가된 압력, 손의 느낌 등급, 및 전단력(쥠 능력)에 관해 다양한 설계에 대해 등급화되었다. 바람직한 널 패턴을 프로토타입으로 선택하기 위한 엄지 및 집게손가락 상의 압력과, 개방 토크에서의 전단력. 약 72 널 패턴으로부터 약 90 널 패턴으로의 이용이 양호한 결과를 제공하였다는 것이 알게 되었다. 다시, 도 6a 내지 도 6h는 유리하게 본 개시의 마개와 함께 사용될 수 있는 본 개시에 따라 특히 유용한 마개 널 패턴을 도시한다.

일련의 마감 및 마개 나사산 랩 설계는 본 개시의 소형 병과 함께 유리한 사용을 제공하는 것으로 알게 되었다. 특히 유용한 마개 시스템(마감 + 마개)은 다음의 표에 도시된 마감 및 마개에 기초하여 다음의 표에 제공된다.

특정한 마감과 마개 조합 사이의 나사산 차이의 비교는 F1 마감/C1 마개(F1/C1); F2 마감/C1 마개(F2/C1); 및 F3 마감/C2 마개(F3/C2)에 대해 다음의 표에 제공되고, 이들 마감 및 마개 각각은 이전 표에서 설명된다.

도 9는 TE 밴드를 갖지만 B1 칼라를 갖지 않는 F3 마감/C2 마개 조합의 단면을 도시한다. 이 이미지는 TE 비드(5)와, 마개의 메인 TE 플랩(10)이 TE 밴드와 어떻게 맞물리고, 개방될 때 마감의 TE 비드와 맞물리고, 재차단시 다시 맞물릴 시 마감의 TE 비드를 아래로 밀어내는 지를 도시한다. 도 10은 B1 칼라를 갖는 TE 밴드를 갖는 F3 마감/C2 마개 조합의 단면을 도시한다. 이 이미지는 또한 마감의 TE 비드와 맞물리는 마개의 메인 TE 플랩을 도시하고, B1 칼라가 축방향 유극을 어떻게 감소시키는 지를 추가로 도시한다.

마감 유형, 마감 크기 및 마감 중량. 전체적인 물리적 성능을 개선하는 것으로 알게 된 치수 및 기하학적 구조는 나사산 맞물림, 총 접촉 영역, 분출을 방지하기 위한 나사산 랩, 마찰 및 나사산 기하학적 구조 및 윤곽뿐 아니라, 전체 드링킹 및 소비 경험(위의 드링킹 가능성을 참조)을 포함한다. 하나의 양태에서, 약 1.8 g 미만의 중량은 본 명세서에 기재된 바와 같이 소비자 필요성에 특정한 고유한 기하학적 구조를 설계할 뿐 아니라 물리적 성능 요건을 충족함으로써 달성 가능하였다. 예를 들어, 22 mm 개구부에 대해 1.05 mm의 위의 표로부터의 E-C 치수로서 표시된 E-벽 두께는 특히 유용한 것으로 알게 되었다. 1.05 mm의 이러한 E-벽 두께는 물론 PCO 1881 치수이지만, E-벽 두께에 대해 비례하여 축소된 PCO 1881 치수보다 약 8% 더 크다. 본 명세서에 기재된 바와 같이 중량에 관해, CSD 용기에 대한 현재 PCO 1881 마감은 3.8 g의 중량을 갖는다. 그러므로 28 mm 아래로부터 24 mm, 22 mm, 또는 20 mm로 개구부 크기를 감소시킴으로써, 마감 중량은 또한 이론적으로 축소된 개구부 감소에 기초하여 비례하여 또는 비-비례적으로 감소될 수 있다.

나사산 랩 및 나사산 구조. 양태에서, 본 명세서에 기재된 24 mm, 22 mm, 또는 20 mm 마감과 같이 소형 병 마개에 특정하는 고온에서의 나사산 맞물림을 개선하기 위한 필요성이 발견되었다. 예를 들어, 개선된 나사산 맞물림은 1) 나사산 랩을 추가함으로써; 2) 나사산 윤곽을 대칭으로부터 비대칭으로 변화시킴으로써; 및 3) 일반적으로 T 및 E 치수 및 전체 직경을 감소시킴으로써 달성될 수 있다는 것이 알게 되었다. 예를 들어, 22 mm 개구부 및 마개의 구현예가 약 460°또는 470°의 나사산 랩을 가질 수 있지만, 약 40°, 약 50°, 약 60°, 약 70°, 약 80°, 약 90°, 약 100°, 약 110°, 또는 약 120°를 추가하는 것은 나사산 맞물림을 개선할 수 있다는 것이 알게 되었다. 하나의 양태는 약 80°를 추가하고, 나사산 맞물림을 개선하기 위해 잘 작용한다. 나사산 랩을 약 470°로부터 약 550°로 증가시키는 것은 나사산 맞물림을 개선하도록 잘 작용한다. 나사산 윤곽을 대칭으로부터 비대칭으로 변화시키는 것은 또한 나사산 맞물림을 개선하도록 작용한다. 예를 들어, 도 11은 나사산 맞물림을 개선하는 비대칭 나사산 윤곽을 제공하는 한 가지 방법을 도시한다. 일반적으로 T 및 E 치수 및 전체 직경을 감소시키는 것은 또한 나사산 맞물림을 개선하도록 작용한다. 예를 들어, T(mm) 및 E(mm) 치수는 비례하여 축소된 마감 및 마개에서의 이론적 치수에 비해 약 1%, 약 2%, 약 3%, 약 4%, 약 5%, 약 6%, 약 7%, 약 8%, 약 9%, 약 10%, 약 11%, 약 12%, 약 13%, 약 14%, 약 15%, 약 16%, 약 17%, 약 18%, 약 19% 또는 약 20%로 감소될 수 있다. T 및 E 파라미터는 이론적 치수에 비해 서로 또는 임의의 다른 치수 또는 조합에 대해 독립적으로 또는 동시에 조정될 수 있다. 예를 들어, 22 mm 마감에 대해, T 및 E는 약 0.1 mm, 0.2 mm, 0.3 mm, 또는 0.4 mm만큼 감소될 수 있다.

배출 능력. 마감과 마개 기하학적 구조 사이의 상호 작용은 소형 병 개구부 기하학적 구조에 특정된 바와 같이 배출 능력을 조정하도록 변경될 수 있다. 예를 들어, 하나의 양태에서, 도 12에 도시된 바와 같이, 마개의 내부 표면상에 병합된 고유한 배출 장치(arrangement)가 있다. 이러한 장치는 29° 선두 에지 각도 및 36° 후미 에지 각도에 의해 도시된 바와 같이 더 큰 표면적을 제공하고, 이것은 더 큰 배출을 허용하기 위해 표면적을 극대화한다. 다시, 이러한 증가된 배출은 마개가 펑하고 뽑힐(pop off) 가능성을 감소시키는데, 이는 병이 마개 및 마감이 맞물림 해제되기 전에 완전히 배출되기 때문이다. 도 13은 12.88 mm²의 전체 배출 영역 넥 및 17.28 mm²의 전체 배출 영역 캡에 대한 개방각 및 진행에 대해 배출 흐름 및 속도의 플롯 또는 그래프를 도시한다. 도 13의 적색 및 청색 곡선은 OPT(스테인퍼스 개방 성능 테스터) 분출 테스트 상에서 테스트 된 2개의 샘플에 대한 데이터를 나타내고, 압력은 시간에 대응하여 개방각에 대해 그려지고, 이것은 마개가 여전히 마감과 맞물리고, 분출 또는 마개 해제가 발생하지 않았다는 것을 도시한다. 도 13의 그래프는 또한 개방 동안 빠져나가는 가스의 흐름률을 계산하는 데 사용될 수 있다.

밀봉 시스템 및 밀봉 표면 무결성. 밀봉 표면 무결성을 포함하는 밀봉 시스템은 또한 소형 병 마개 및 마감을 개선하도록 변화될 수 있다. 코너 반경 및 상부 플레이트 두께 및 반경과 같은 특징은 주변 및 고온에서 CO₂ 누출 및 압력 손실을 방지함으로써 개선된 밀봉 성능을 제공하고 침투율 및 가스 손실을 감소시키도록 변경될 수 있다. 따라서, 밀봉 표면 상의 마개/마감 경계에서의 접촉 압력은 마감과 마개 상의 상이한 기하학적 구조 사이의 비교를 위해 밀봉 무결성을 추론하도록 검사되었다.

코너 반경 및 상부 플레이트 두께에 관해, 22-mm 마개에 대한 밀봉 무결성 상의 상부 플레이트 두께 및 코너 반경에서의 변화의 효과가 검사되었다. 테스트가 실온에서 수행되었을 때, 1.5 mm 두께/1.0 mm 반경과 1.0 mm 두께/0.5 mm 반경(도 14a 및 도 14b) 사이의 표면 밀봉부 내부 및 외부 상에 상당한 차이가 없었다는 것이 알게 되었다. 하지만, 38℃의 상승된 온도에서, 이들 2개의 옵션 사이의 상부 밀봉 성능에서의 상당한 차이가 관찰되었고, 더 무거운 벽은 더 양호한 밀봉 성능을 표시한다. 즉, 약 23°(실온)에서의 이들 2개의 옵션 사이의 표면 밀봉부 내부 및 외부 상에 상당한 효과가 없었다. 하지만, 상부 밀봉 표면 상의 38℃의 상승된 온도에 대해 측정가능하게 더 양호한 밀봉 성능을 표시하는 더 무거운 벽이 발견되었다.

적합한 마개 단면 윤곽은 도 14 내지 도 16에 도시되고 비교된다. 도 14a 및 도 14b는 대형 및 소형 병과 함께 사용을 갖는 더 종래의 1.0 mm 두께/0.5 mm 반경의 마개를 상승된 온도에서 더 작은 병에 더 양호한 밀봉 성능을 제공하는 1.5 mm 두께/1.0 mm 반경의 마개와 비교하여 마개의 부분 단면도를 도시한다. 도 15는 리브 옵션을 포함하는, 상승된 온도에서 더 작은 병에 더 양호한 밀봉 성능을 제공하는 1.5 mm 두께/1.0 mm 반경의 마개의 부분 단면도를 도시한다.

특정한 슬립제(slip agents)와 함께 사용된 마개. 원하는 경우, 슬립제는 본 개시에 표현된 마개에 대한 개방 능력 및 재차단 능력을 개선하기 위해 마개와 함께 사용될 수 있다. 예를 들어, 포화된 1차 지방산 아미드 슬립제(예를 들면 베헨아미드 또는 스테르아미드) 또는 불포화 1차 지방산 아미드 슬립제(에루카미드 또는 올레아미드와 같은)가 사용될 수 있다. 양태에서, 슬립제는 약 1000 ppm, 약 2000 ppm, 또는 약 3000 ppm의 레벨로 로딩될 수 있다. 예를 들어, 양태에서, 슬립제 베헨아미드는 2000 ppm에서 마개와 함께 사용될 수 있다. 28 mm 마개에 비해 소형 마개의 직경에서의 감소로 인해, 동일한 토크로 마개를 회전시키는데 요구된 등가 힘은 더 높을 것이다.

전체 성능. 본 개시에 설명된 설계 원리에 후속할 때, 26 mm 미만 또는 약 26 mm의 직경을 갖는 음료수용 마개 및 탄산 음료수 병, 특히 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 직경을 갖는 음료수용 마개 및 탄산 음료수 병이 탄산화의 4.0 부피의 최소 압력에서의 플라스틱의 평평한 상부, 역전된, 또는 돔 마개에 대한 ISBT(국제 음료수 기술 협회) 상승된 사이클 테스트, ISBT 보안 밀봉 테스트, 및/또는 ISBT 압력 유지 테스트 중 적어도 하나의 요건을 충족하거나 초과할 수 있다는 것이 알게 되었다. 추가로, 본 개시의 마개는 또한 탄산화의 4.2 부피의 최소 압력에서의 플라스틱의 평평한 상부, 역전된, 또는 돔 마개에 대한 ISBT(국제 음료수 기술 협회) 상승된 사이클 테스트, ISBT 보안 밀봉 테스트, 및/또는 ISBT 압력 유지 테스트 중 적어도 하나의 요건을 충족하거나 초과할 수 있다. 추가 양태에 따라, 본 개시의 마개가 또한 탄산화의 4.0 부피의 최소 압력에서의 플라스틱의 평평한 상부, 역전된, 또는 돔 마개에 대한 ISBT(국제 음료수 기술 협회) 상승된 사이클 테스트, ISBT 보안 밀봉 테스트, 및/또는 ISBT 압력 유지 테스트 중 적어도 2개의 요건을 충족하거나 초과할 수 있다.

마개의 다음의 번호가 붙여진 양태가 제공되고, 이것은 문맥이 허용할 때 독립적으로 또는 임의의 조합으로 본 개시의 다양한 속성, 특징 및 구현예를 언급한다. 즉, 문맥이 허용할 때, 임의의 단일의 번호가 붙여진 양태 및 다음의 번호가 붙여진 양태의 임의의 조합은 새로운 마개의 다양한 속성, 특징 및 구현예를 제공한다.

1. 탄산 음료수 병용 마개로서,

마개는 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 직경을 갖고,

마개는 다음의 ISBT(국제 음료수 기술 협회) 테스트 중 적어도 하나의 요건을 충족하거나 초과한다: 탄산화의 4.0 부피의 최소 압력에서 플라스틱의 평평한 상부, 역전된, 또는 돔 마개에 대해 상승된 사이클 테스트, 개방 성능 테스트, 보안 밀봉 테스트, 물리적 성능 테스트, 기준 테스트, 치수적 테스트, 및/또는 압력 유지 테스트.

2. 이전 양태에 따른 마개로서,

마개는 다음의 ISBT(국제 음료수 기술 협회) 테스트 중 적어도 2개의 요건을 충족하거나 초과한다: 탄산화의 4.0 부피의 최소 압력에서 플라스틱의 평평한 상부, 역전된, 또는 돔 마개에 대해 상승된 사이클 테스트, 개방 성능 테스트, 보안 밀봉 테스트, 물리적 성능 테스트, 기준 테스트, 치수적 테스트, 및/또는 압력 유지 테스트.

3. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 마개로서, 마개는 하나의-부품의 마개이다.

4. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 마개로서, 마개는 2개의-부품의 마개이다.

5. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 마개로서, 마개는 폴리올레핀, 가소화된 열가소성 물질, 또는 폴리스티렌을 포함하고, 1.42 그램 미만 또는 약 1.42 그램의 중량을 갖는다.

6. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 마개로서, 마개 상부-플레이트 두께는 약 1.1 mm를 초과하지 않는다.

7. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 마개로서, 마개는 비대칭적 나사산 윤곽을 포함한다.

8. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 마개로서, 마개는 대칭적 나사산 윤곽을 포함한다.

9. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 마개로서, 마개는 내부 캡 원주에 걸쳐 분배된 2개 이상의 배출 슬롯을 포함한다.

10. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 마개로서, 마개는 내부 캡 원주에 걸쳐 분배된 2개 내지 20개의 배출 슬롯, 또는 대안적으로, 4개 내지 16개의 배출 슬롯을 포함한다.

11. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 마개로서, 마개는 약 360° 내지 720°의 나사산 랩을 수용하는 2.2 mm 리드(피치)를 제공한다.

12. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 마개로서, 마개는 약 550° 내지 720°의 나사산 랩을 수용하는 2.2 mm 리드(피치)를 제공한다.

13. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 마개로서, 마개는 대칭적 나사산 윤곽을 포함하고, 2.2 mm 리드(피치)를 제공한다.

14. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 마개로서, 마개는 대칭적 나사산 윤곽을 포함하고, 약 710° 내지 760°의 나사산 랩을 수용하는 2.2 mm 리드(피치)를 제공한다.

15. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 마개로서,

a) 마개는 내부 캡 원주에 걸쳐 분배된 2개 내지 20개의 배출 슬롯, 또는 대안적으로, 4개 내지 16개의 배출 슬롯을 갖고;

b) 마개는 폴리올레핀을 포함하고, 1.42 그램 미만 또는 약 1.42 그램의 중량을 갖고;

c) 마개는 1.3 mm를 초과하지 않는 상부-플레이트 두께를 갖는다.

다음의 마감의 번호가 붙여진 양태가 제공되고, 이것은 문맥이 허용할 때 독립적으로 또는 임의의 조합으로 본 개시의 다양한 속성, 특징 및 구현예를 언급한다. 즉, 문맥이 허용할 때, 임의의 단일의 번호가 붙여진 양태 및 다음의 번호가 붙여진 양태의 임의의 조합은 새로운 마감의 다양한 속성, 특징 및 구현예를 제공한다.

1. 음료수(탄산화된 및 비-탄산화된 음료수) 병용 넥 마감으로서,

넥 마감은 분할 라인으로부터 후미 에지 미만, 이와 동일하거나, 더 큰 선두 에지에서 역방향(위에서 본 평면)으로 정렬된 2개 내지 20개의 배출 슬롯(포함), 또는 대안적으로 4개 내지 16개의 배출 슬롯의 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 직경(d)을 갖는다.

2. 이전 양태에 따른 넥 마감으로서, 선두 에지는 분할 라인으로부터 후미 에지 미만이 아니다.

3. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 넥 마감으로서, 선두 에지는 분할 라인으로부터 40° 미만 또는 약 40°로 대칭적으로 배치되고, 후미 에지에서, 분할 라인으로부터 35° 미만 또는 약 35°로 대칭적으로 배치된다.

4. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 넥 마감으로서, 넥 마감의 T-E 치수는 d/28의 인자만큼 비례하여 축소되는 표준 28 mm PCO 1881 마감의 이론적 T-E 치수로부터 ±5% 내지 ±20%만큼 변형되고, 여기서 d는 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 넥 마감의 직경(mm)이다.

5. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 넥 마감으로서, 넥 마감의 E 벽(E-C) 치수는 d/28의 인자만큼 비례하여 축소되는 표준 28 mm PCO 1881 마감의 이론적 E 벽(E-C) 치수로부터 +3% 내지 +16%만큼 변형되고, 여기서 d는 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 넥 마감의 직경(mm)이다.

6. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 넥 마감으로서, 넥 마감의 S 치수는 d/28의 인자만큼 비례하여 축소되는 표준 28 mm PCO 1881 마감의 이론적 S 치수로부터 +15% 내지 +35%만큼 변형되고, 여기서 d는 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 넥 마감의 직경(mm)이다.

7. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 넥 마감으로서, 넥 마감의 D 치수는 d/28의 인자만큼 비례하여 축소되는 표준 28 mm PCO 1881 마감의 이론적 D 치수로부터 -1% 내지 -10%만큼 변형되고, 여기서 d는 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 넥 마감의 직경(mm)이다.

8. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 넥 마감으로서, 넥 마감의 P 치수는 d/28의 인자만큼 비례하여 축소되는 표준 28 mm PCO 1881 마감의 이론적 P 치수로부터 +8% 내지 +25%만큼 변형되고, 여기서 d는 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 넥 마감의 직경(mm)이다.

9. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 넥 마감으로서, B1 칼라는 넥 마감의 B 치수에 추가되고, B1 칼라는 d/28의 인자만큼 비례하여 축소되는 표준 28 mm PCO 1881 마감의 이론적 B 치수보다 +2% 내지 +12%만큼 더 크고, 여기서 d는 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 넥 마감의 직경(mm)이다.

추가 양태에 따라, 본 개시의 특정한 특징 및 구현예는 다음을 포함한다.

1. 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 직경을 갖는 음료수(탄산화된 및 비-탄산화된 음료수) 병용 마개로서, 마개는 다음의 특성 중 하나 또는 임의의 조합을 추가로 갖는다:

a) 마개는 폴리올레핀, 가소화된 열가소성 물질, 또는 폴리스티렌을 포함하고, 1.42 그램 미만 또는 약 1.42 그램의 중량을 갖고;

b) 마개 상부-플레이트 두께는 약 1.3 mm를 초과하지 않고;

c) 마개는 비대칭적 나사산 윤곽을 포함하고;

d) 마개는 내부 캡 원주에 걸쳐 분배된 2개 내지 20개의 배출 슬롯, 또는 대안적으로 4개 내지 16개의 배출 슬롯을 포함하고; 및/또는

e) 마개는 2.2 mm 리드(피치)를 제공한다.

2. 문맥이 허용할 때 이전의 양태에 따른 음료수 병용 마개로서, 마개는 약 1.1 mm를 초과하지 않는 상부-플레이트 두께를 추가로 특징으로 한다.

3. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 음료수 병용 마개로서, 마개는 다음의 ISBT(국제 음료수 기술 협회) 테스트 중 적어도 하나의 요건을 충족하거나 초과한다: 탄산화의 4.0 부피의 최소 압력에서 플라스틱의 평평한 상부, 역전된, 또는 돔 마개에 대해 상승된 사이클 테스트, 개방 성능 테스트, 보안 밀봉 테스트, 물리적 성능 테스트, 기준 테스트, 치수적 테스트, 및/또는 압력 유지 테스트.

4. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 음료수 병용 마개로서, 마개는 다음의 ISBT(국제 음료수 기술 협회) 테스트 중 적어도 하나의 요건을 충족하거나 초과한다: 탄산화의 4.0 부피의 최소 압력에서 플라스틱의 평평한 상부, 역전된, 또는 돔 마개에 대해 상승된 사이클 테스트, 개방 성능 테스트, 보안 밀봉 테스트, 물리적 성능 테스트, 기준 테스트, 치수적 테스트, 및/또는 압력 유지 테스트.

5. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 음료수 병용 마개로서, 마개는 하나의-부품의 마개이다.

6. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 음료수 병용 마개로서, 마개는 2개의-부품의 마개이다.

7. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 음료수 병용 마개로서, 마개는 내부 캡 원주에 걸쳐 분배된 2개 이상의 배출 슬롯을 포함한다.

8. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 음료수 병용 마개로서, 마개는 내부 캡 원주에 걸쳐 분배된 2개 내지 20개의 배출 슬롯, 또는 대안적으로 4개 내지 16개의 배출 슬롯을 포함한다.

9. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 음료수 병용 마개로서, 마개는 약 360° 내지 720°의 나사산 랩을 수용한다.

10. 문맥이 허용할 때 임의의 이전의 양태에 따른 음료수 병용 마개로서, 마개는 약 550° 내지 720°의 나사산 랩을 수용한다.

본 명세서 및 첨부된 청구항에 사용된 바와 같이, 단수 형태는 문맥에 명확히 달리 표시되지 않으면 복수 지시물을 포함한다. 따라서, 예를 들어, "배출부"에 대한 참조는, 동시적이거나 조합한 다수의 배출부의 이용과 같이 문맥이 표시하거나 허용하는 경우 단일의 배출부 및 하나보다 많은 배출부의 조합을 포함한다.

본 명세서 및 청구항 전체에, "포함한다(comprise)"라는 단어 및 "포함하는(comprising)" 및 "포함한다(comprises)와 같은 단어의 변경들은 "이를 포함하지만, 여기에 제한되지 않는"을 의미하고, 예를 들어 다른 추가물, 구성요소, 요소 또는 단계를 배제하도록 의도되지 않는다. 조성물 및 방법이 다양한 구성요소 또는 단계를 "포함하는" 것에 관해 기재되지만, 조성물 및 방법은 또한 다양한 구성요소 또는 단계로"본질적으로 구성될 수 있고" 또는 "구성될 수 있다".

본 명세서 전체에서 "하나의 구현예", "구현예", 또는 "구현예들"에 대한 참조는, 구현예와 연계하여 기재된 특정한 특징, 구조, 또는 특성이 적어도 하나의 구현예에 포함된다는 것을 의미한다. 따라서, 본 명세서에서의 다양한 장소에서 "하나의 구현예에서" 또는 "구현예에서"라는 구문의 출현은 동일한 구현예를 모두 언급할 필요는 없다. 더욱이, 특정한 특징, 양태, 구조, 또는 특성은 하나 이상의 구현예에서 임의의 적합한 방식으로 조합될 수 있다.

"선택적" 또는 "선택적으로"는, 후속하여 기재된 요소, 구성요소, 단계, 또는 상황이 발생할 수 있거나 발생하지 않을 수 있다는 것과, 설명이 요소, 구성요소, 단계, 또는 상황이 발생하는 경우 및 발생하지 않는 경우를 포함한다는 것을 의미한다.

본 명세서 전체에, 다양한 공보가 참조될 수 있다. 이들 공보의 개시는 이를 통해 개시된 주제가 속하는 해당 기술을 더 완전히 기재하기 위해 적절한 부분에서 참고용으로 병합된다. 개시된 인용은 또한 인용이 의존하는 문장에서 논의되는 그 안에 포함된 재료에 대해 본 명세서에서 개별적으로 및 특별히 참고용으로 병합된다. 본 명세서에서 참고용으로 병합된 임의의 문헌에 의해 제공된 임의의 정의 또는 이용이 본 명세서에 적용된 정의 또는 이용과 상충하는 정도까지, 본 명세서에 적용된 정의 또는 이용은 제어된다.

달리 표시되지 않으면, 임의의 유형의 범위, 예를 들어 크기, 개수, 백분율 등의 범위가 개시되거나 청구될 때, 본 명세서에 수반된 임의의 하위-범위 또는 하위-범위의 조합을 포함하는 그러한 범위가 합리적으로 수반할 수 있는 개별적으로 각 가능한 숫자를 개시하거나 청구하도록 의도된다. 크기 또는 백분율과 같은 측정치의 범위를 기재할 때, 그러한 범위가 합리적으로 수반할 수 있는 매 가능한 숫자는 예를 들어 범위의 최종점에 표현된 것보다 많은 하나의 유효 숫자(significant figure)를 갖는 범위 내의 값을 언급할 수 있고, 또는 문맥이 표시하거나 허용할 때 최대 유효 숫자를 갖는 최정점으로서 유효 숫자의 동일한 수를 갖는 범위 내의 값을 언급할 수 있다. 예를 들어, 5% 내지 15%와 같은 백분율의 범위를 기재할 때, 본 개시가 5%, 6%, 7%, 8%, 9%, 10%, 11%, 12%, 13%, 14%, 및 15% 각각 뿐 아니라, 임의의 범위, 하위-범위, 및 그 안에 수반된 하위-범위의 조합을 수반하도록 의도된다는 것이 이해된다. 출원인의 의도는, 범위를 기재하는 이들 2가지 방법이 상호 교환적이라는 것이다. 따라서, 출원인은, 임의의 이유로 인해, 출원인이 예를 들어 출원인이 본 출원의 출원 시점을 인식하지 않는 기준을 설명하기 위해 본 개시의 전체 측정 미만을 청구하도록 선택하는 경우, 그룹 내에서 임의의 하위-그룹 또는 하위-그룹의 조합을 표시하는, 임의의 그러한 그룹의 임의의 개별적인 멤버를 조건으로 하거나 배제할 권리를 확보한다.

값 또는 범위는 본 명세서에서 "약", "약" 하나의 특정한 값으로부터, 및/또는 "약" 다른 특정한 값으로서 표현될 수 있다. 그러한 값 또는 범위가 표현될 때, 개시된 다른 구현예는 하나의 특정한 값으로부터, 및/또는 다른 특정한 값으로 언급된 특정한 값을 포함한다. 유사하게, 값이 선행사 "약"의 이용에 의해 근사치로서 표현될 때, 특정한 값이 다른 구현예를 형성한다는 것이 이해될 것이다. 본 명세서에 개시된 다수의 값이 존재하고, 각 값이 또한 본 명세서에서 값 자체에 더하여 "약" 특정한 값으로서 개시된다는 것이 추가로 이해될 것이다. 다른 양태에서, "약"이라는 용어의 이용은 주지된 값의 ±20%, 주지된 값의 ±15%, 주지된 값의 ±10%, 주지된 값의 ±5%, 또는 주지된 값의 ±3%를 의미한다.

미국 특허 상표청에 제출된 임의의 출원에서, 본 출원의 요약은 "미국 특허 상표청 및 공공이 일반적으로 기술적 개시의 특성 및 요지를 피상적인 검사로부터 빠르게 결정하도록 하기 위해" 37 C.F.R. §1.72의 요건을 충족하는 목적과 37 C.F.R. §1.72(b)의 요건을 충족하기 위해 제공된다. 그러므로 본 출원의 요약은 청구항의 범주를 해석하거나, 본 명세서에 개시된 주제의 범주를 제한하도록 사용되게 의도되지 않는다. 더욱이, 본 명세서에 이용되는 임의의 제목은 청구항의 범주를 해석하거나, 본 명세서에 개시된 주제의 범주를 제한하도록 사용되게 의도되지 않는다. 구조적 또는 예언적으로서 달리 표시된 예를 기재하기 위한 과거 시제의 임의의 이용은 구조적 및 예언적 실시예가 실제로 수행되었는 지를 반영하도록 의도되지 않는다.

많은 변형이 본 개시에 따라 새로운 가르침 및 장점으로부터 현저하게 벗어나지 않고도 본 명세서에 개시된 예시적인 구현예에서 가능하다는 것을 당업자는 쉽게 인식할 것이다. 따라서, 모든 그러한 변형 및 등가물은 다음의 청구항에 한정된 본 개시의 범주 내에 포함되도록 의도된다. 그러므로 본 명세서의 설명을 읽은 후에 본 개시의 사상 또는 첨부된 청구항의 범주에서 벗어나지 않고도 당업자에게 제안할 수 있는 다양한 다른 양태, 구현예, 변형 및 그 등가물에 대한 재분류를 해야할 수 있다는 것이 이해될 것이다.

Claims

탄산 음료수 병들을 위한 마개로서,
상기 마개는 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 직경을 갖고,
상기 마개는 다음의 ISBT(국제 음료수 기술 협회) 테스트들 중 적어도 하나의 테스트의 요건들을 충족하거나 초과하는: 탄산화의 4.0 부피의 최소 압력에서 플라스틱의 평평한 상부, 역전된, 또는 돔 마개에 대해 상승된 사이클 테스트, 개방 성능 테스트, 보안 밀봉 테스트, 물리적 성능 테스트, 기준 테스트, 치수적 테스트, 및/또는 압력 유지 테스트, 탄산 음료수 병들을 위한 마개.
제1항에 있어서,
상기 마개는 다음의 ISBT(국제 음료수 기술 협회) 테스트들 중 적어도 2개의 테스트의 요건들을 충족하거나 초과하는: 탄산화의 4.0 부피의 최소 압력에서 플라스틱의 평평한 상부, 역전된, 또는 돔 마개에 대해 상승된 사이클 테스트, 개방 성능 테스트, 보안 밀봉 테스트, 물리적 성능 테스트, 기준 테스트, 치수적 테스트, 및/또는 압력 유지 테스트, 마개.
제1항에 있어서, 상기 마개는 하나의-부품의 마개인, 마개.
제1항에 있어서, 상기 마개는 2개의-부품의 마개인, 마개.
제1항에 있어서, 상기 마개는 폴리올레핀, 가소화된 열가소성 물질, 또는 폴리스티렌을 포함하고, 1.42 그램 미만 또는 약 1.42 그램의 중량을 갖는, 마개.
제1항에 있어서, 상기 마개 상부-플레이트 두께는 약 1.1 mm를 초과하지 않는, 마개.
제1항에 있어서, 상기 마개는 비대칭적 나사산 윤곽을 포함하는, 마개.
제1항에 있어서, 상기 마개는 대칭적 나사산 윤곽을 포함하는, 마개.
제1항에 있어서, 상기 마개는 내부 캡 원주에 걸쳐 분배된 2개 이상의 배출 슬롯들을 포함하는, 마개.
제1항에 있어서, 상기 마개는 상기 내부 캡 원주에 걸쳐 분배된 2개 내지 20개의 배출 슬롯들을 포함하는, 마개.
제1항에 있어서, 상기 마개는 약 360° 내지 720°의 나사산 랩을 수용하는 2.2 mm 리드(피치)를 제공하는, 마개.
제1항에 있어서, 상기 마개는 약 550° 내지 720°의 나사산 랩을 수용하는 2.2 mm 리드(피치)를 제공하는, 마개.
제1항에 있어서, 대칭적 나사산 윤곽을 포함하고, 2.2 mm 리드(피치)를 제공하는, 마개.
제1항에 있어서, 상기 마개는 대칭적 나사산 윤곽을 포함하고, 약 710° 내지 760°의 나사산 랩을 수용하는 2.2 mm 리드(피치)를 제공하는, 마개.
제1항에 있어서,
a) 상기 마개는 상기 내부 캡 원주에 걸쳐 분배된 2개 내지 20개의 배출 슬롯들을 갖고;
b) 상기 마개는 폴리올레핀을 포함하고, 1.42 그램 미만 또는 약 1.42 그램의 중량을 갖고;
c) 상기 마개는 1.3 mm를 초과하지 않는 상부-플레이트 두께를 갖는, 마개.
탄산 음료수 병들을 위한 넥 마감으로서,
상기 넥 마감은 분할 라인으로부터 후미 에지 미만, 이와 동일하거나, 더 큰 선두 에지에서 역방향(위에서 본 평면)으로 정렬된 2개 내지 20개의 배출 슬롯들(포함)의 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 직경(d)을 포함하는, 탄산 음료수 병들을 위한 넥 마감.
제16항에 있어서, 상기 선두 에지는 상기 분할 라인으로부터 상기 후미 에지 미만이 아닌, 넥 마감.
제16항에 있어서, 상기 선두 에지는 상기 분할 라인으로부터 40° 미만 또는 약 40°로 대칭적으로 배치되고, 상기 후미 에지에서, 상기 분할 라인으로부터 35° 미만 또는 약 35°로 대칭적으로 배치되는, 넥 마감.
제16항에 있어서, 상기 넥 마감의 T-E 치수는 d/28의 인자만큼 비례하여 축소되는 표준 28 mm PCO 1881 마감의 이론적 T-E 치수로부터 ±5% 내지 ±20%만큼 변형되고, 여기서 d는 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 상기 넥 마감의 직경(mm)인, 넥 마감.
제16항에 있어서, 상기 넥 마감의 E 벽(E-C) 치수는 d/28의 인자만큼 비례하여 축소되는 표준 28 mm PCO 1881 마감의 이론적 E 벽(E-C) 치수로부터 +3% 내지 +16%만큼 변형되고, 여기서 d는 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 상기 넥 마감의 직경(mm)인, 넥 마감.
제16항에 있어서, 상기 넥 마감의 S 치수는 d/28의 인자만큼 비례하여 축소되는 표준 28 mm PCO 1881 마감의 이론적 S 치수로부터 +15% 내지 +35%만큼 변형되고, 여기서 d는 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 상기 넥 마감의 직경(mm)인, 넥 마감.
제16항에 있어서, 상기 넥 마감의 D 치수는 d/28의 인자만큼 비례하여 축소되는 표준 28 mm PCO 1881 마감의 이론적 D 치수로부터 -1% 내지 -10%만큼 변형되고, 여기서 d는 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 상기 넥 마감의 직경(mm)인, 넥 마감.
제16항에 있어서, 상기 넥 마감의 P 치수는 d/28의 인자만큼 비례하여 축소되는 표준 28 mm PCO 1881 마감의 이론적 P 치수로부터 +8% 내지 +25%만큼 변형되고, 여기서 d는 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 상기 넥 마감의 직경(mm)인, 넥 마감.
제16항에 있어서, 상기 넥 마감의 B1 칼라는 넥 마감의 B 치수에 추가되고, 상기 B1 칼라는 d/28의 인자만큼 비례하여 축소되는 표준 28 mm PCO 1881 마감의 이론적 B 치수보다 +2% 내지 +12%만큼 더 크고, 여기서 d는 25 mm 미만 또는 약 25 mm의 상기 넥 마감의 직경(mm)인, 넥 마감.
25 mm 미만 또는 약 25 mm의 직경을 갖는 탄산 음료수들을 위한 마개로서, 상기 마개는 다음의 특성 중 하나 또는 임의의 조합을 추가로 갖는:
a) 상기 마개는 폴리올레핀, 가소화된 열가소성 물질, 또는 폴리스티렌을 포함하고, 1.42 그램 미만 또는 약 1.42 그램의 중량을 갖고;
b) 상기 마개 상부-플레이트 두께는 약 1.3 mm를 초과하지 않고;
c) 상기 마개는 비대칭적 나사산 윤곽을 포함하고;
d) 상기 마개는 내부 캡 원주에 걸쳐 분배된 2개 내지 20개의 배출 슬롯들을 포함하고; 및/또는
e) 상기 마개는 2.2 mm 리드(피치)를 제공하는, 탄산 음료수들을 위한 마개.
제25항에 있어서, 상기 마개는 약 1.1 mm를 초과하지 않는 상부-플레이트 두께를 추가로 특징으로 하는, 마개.
제25항에 있어서, 상기 마개는 다음의 ISBT(국제 음료수 기술 협회) 테스트들 중 적어도 하나의 테스트의 요건: 탄산화의 4.0 부피의 최소 압력에서 플라스틱의 평평한 상부, 역전된, 또는 돔 마개에 대해 상승된 사이클 테스트, 개방 성능 테스트, 보안 밀봉 테스트, 물리적 성능 테스트, 기준 테스트, 치수적 테스트, 및/또는 압력 유지 테스트를 충족하거나 초과하는, 마개.
제25항에 있어서, 상기 마개는 다음의 ISBT(국제 음료수 기술 협회) 테스트들 중 적어도 2개의 테스트의 요건: 탄산화의 4.0 부피의 최소 압력에서 플라스틱의 평평한 상부, 역전된, 또는 돔 마개에 대해 상승된 사이클 테스트, 개방 성능 테스트, 보안 밀봉 테스트, 물리적 성능 테스트, 기준 테스트, 치수적 테스트, 및/또는 압력 유지 테스트를 충족하거나 초과하는, 마개.
제25항에 있어서, 상기 마개는 하나의-부품의 마개인, 마개.
제25항에 있어서, 상기 마개는 2개의-부품의 마개인, 마개.
제25항에 있어서, 상기 마개는 내부 캡 원주에 걸쳐 분배된 2개 이상의 배출 슬롯들을 포함하는, 마개.
제25항에 있어서, 상기 마개는 내부 캡 원주에 걸쳐 분배된 2개 내지 20개의 배출 슬롯들을 포함하는, 마개.
제25항에 있어서, 상기 마개는 약 360° 내지 720°의 나사산 랩을 수용하는, 마개.
제25항에 있어서, 상기 마개는 약 550° 내지 720°의 나사산 랩을 수용하는, 마개.