KR20150083830A - 강철제 양키 실린더 - Google Patents

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KR20150083830A
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안드레 햐르트끄비스트
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스테판 모덴
요니 아네루드
스테판 티베르크
수네 벤델손
마틴 라드만
안나 다니엘손
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Abstract

본 발명은 두 개의 축방향 단부(3, 4)를 구비하는 원통형 외피(2)를 포함하는 강철제 양키 실린더(1)에 관한 것이다. 단부 벽(5, 6)은 원통형 용접 비드(7)에 의해 각 축방향 단부(3, 4)에 연결된다. 원통형 외피는 원주방향 홈(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)이 형성되는 내부면(8)을 갖는다. 각 축방향 단부(3, 4)의 최외측 원주방향 홈(9a)으로부터 해당 축방향 단부(3, 4)의 원주방향 용접 비드(7)까지, 원통형 외피의 벽 두께(T)는 일정하거나 감소하고, 원주방향 홈의 깊이(d1)는 최외측 원주방향 홈(9a)으로부터 축방향으로 증가한다.

Description

강철제 양키 실린더 {A STEEL-MADE YANKEE CYLINDER}
본 발명은 원통형 외피와 원통형 외피의 축방향 단부에 용접된 단부 벽들을 구비하는 강철제 양키 실린더(steel-made Yankee cylinder)에 관한 것이다.
티슈 용지를 제조하기 위한 제지기에서, 여전히 젖은 상태인 신규 형성 섬유 웨브가 양키 건조 실린더 상에서 건조된다. 양키 건조 실린더는 통상적으로 고온 증기로 채워져 있으며, 이 고온 증기는 180℃ 또는 그 이상의 온도를 가질 수 있다. 이 고온 증기는 양키 실린더의 외부면이 티슈 용지 웨브 같은 젖은 섬유 웨브 내의 물의 효과적 증발에 적합한 온도에 도달하도록 양키 건조 실린더를 가열한다. 이 증기는 양키 실린더가 내부 압력에 기인한 상당한 기계적 응력을 받게 되는 정도까지 가압되는 것이 일반적이다. 동작 동안 양키 실린더 내부의 과압은 약 1 MPa(10 bar)일 수 있다.
양키 실린더의 중량과 원심력도 기계적 응력에 기여할 수 있다. 양키 실린더는 이런 기계적 응력을 견디도록 형성되어야만 한다. 양키 건조 실린더는 일반적으로 주철로 형성되어왔지만, 양키 실린더는 용접된 강철로 제조될 수도 있다는 것이 알려져 있다. EP 2126203은 강철로 이루어진, 종이 건조용 양키 실린더를 개시하고 있으며, 이는 원통형 외피와 각 단부의 대향하는 표면들 사이에 형성된 각각의 원주방향 용접 비드를 통해 양 단부들에 결합되어 있는 원통형 외피를 갖는다. 원통형 외피는 그 단부 에지 각각에 근접하게, 원통형 벽의 일부가 최소 두께의 구역으로부터 원주방향 용접 비드가 그에 대응하여 형성되게 되는 최대 두께의 구역까지 점진적으로 증가하는 두께를 갖도록 형성된다.
기계적 응력을 견디기에 충분하게 강한 것에 추가로, 양키 건조 실린더는 제조가 용이한 것이 또한 바람직하다. 따라서, 본 발명의 목적은 양키 건조 실린더가 제조될 수 있게 하는 양키 건조 실린더의 디자인을 제공하는 것이다.
본 발명의 양키 실린더는 두 개의 축방향 단부를 구비하는 원통형 외피를 포함하는 강철제 양키 실린더이다. 단부 벽은 원주방향 용접 비드에 의해 각 축방향 단부에 연결된다. 원통형 외피는 또한 원주방향 홈이 형성되는 내부면을 갖는다. 각 축방향 단부의 최외측 원주방향 홈으로부터 해당 축방향 단부의 원주방향 비드까지, 원통형 외피의 벽 두께는 일정하거나 감소하며, 원통형 외피의 각 축방향 단부의 최외측 원주방향 홈은 다음번 원주방향 홈보다 덜 깊다.
본 발명의 실시예에서, 원통형 외피는 각 축방향 단부에서 원통형 외피의 벽 두께가 최외측 원주방향 홈으로부터 원주방향 용접 비드까지의 영역에서 감소하도록 설계될 수 있다.
본 발명의 유리한 실시예에서, 원주방향 홈의 깊이는 최외측 원주방향 홈으로부터 원주방향 홈이 동일한 깊이를 갖는 원통형 외피의 축방향 단부들 사이의 영역까지 적어도 3개 단계로 증가한다.
원주방향 홈의 영역에서, 전체 벽 두께는 일정한 것이 바람직하다.
원통형 외피의 각 축방향 단부의 최외측 원주방향 홈은 8mm 내지 12 mm의 깊이를 가지고, 다음번 원주방향 홈은 13 mm 내지 17 mm의 깊이를 갖는다.
본 발명의 실시예에서, 원주방향 홈을 구비하는 원통형 외피의 해당 부분에서 원통형 외피의 두께는 20 mm 내지 100 mm의 범위일 수 있다. 이에 관하여, 20 mm의 두께는 매우 작은 두께로서 간주되며, 100 mm은 두께를 위한 매우 높은 값이다. 따라서, 값 20 mm과 100 mm은 외피 두께를 위한 극한의(그러나, 불가능하지는 않은) 값으로서 이해되어야 한다. 다수의 현실적 실시예에서, 두께는 30 mm 내지 70 mm의 범위 이내의, 바람직하게는 40 mm 내지 55 mm의 범위 이내의 소정의 값일 수 있다.
도 1은 양키 건조 실린더의 종방향 단면을 도시한다.
도 2는 양키 실린더의 원통형 외피가 단부 벽에 용접되어 있는 양키 실린더의 부분 확대도를 도시한다.
도 1을 참조하면, 본 발명의 양키 실린더(1)는 원통형 외피(2)를 포함한다. 원통형 외피(2)는 강철로 이루어진다. 사용되는 강철은 임의의 종류의 강철, 예로서, 탄소강 또는 스테인레스 강일 수 있다. 사용되는 강철은 예로서 압연강일 수 있다. 예로서, 이는 열간 압연 및/또는 냉간 압연된 강철일 수 있다. 원통형 외피(2)는 선택적으로 함께 용접되어 있는 다수의 압연 금속 시트로 구성될 수 있다. 원통형 외피(2)는 축방향 단부(3, 4)를 구비한다. 단부 벽(5, 6)은 원주방향 용접 비드(7)에 의해 각 축방향 단부(3, 4)에 연결된다. 또한, 단부 벽(5, 6)도 강철로 이루어지며, 원통형 외피(2)와 동일한 강철 재료로 이루어질 수 있다.
도 1에서, 양키 실린더(1)가 저널(10, 11)을 구비하는 방식을 볼 수 있다. 동작 동안, 양키 실린더(1)의 내부에는 고온 증기가 채워질 것이다. 고온 증기는 예로서, 저널(10, 11)을 통해 공급될 수 있다.
원통형 외피(2)의 내부에는 응축물 제거 시스템(미도시)의 덕트의 통과를 위한 구멍(13)을 구비하는 내부 타이(12)가 존재할 수 있다. 응축물 제거 시스템의 일 예에 대해서는 WO 2012/033442 A1을 참조한다.
도 2를 참조하면, 젖은 섬유 웨브(W)는 젖은 섬유 웨브(W) 내에 포함된 물이 증발되도록 원통형 외피(2)의 표면 위로 이동하게 될 수 있다.
본 발명의 양키 실린더에서, 원통형 외피(2)는 내부면(8)을 구비한다. 도 2를 참조하면, 원주방향 홈(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)이 원통형 외피(2)의 내부면(8)에 형성된다. 원주방향 홈(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)에서, 고온 증기가 응축되고, 섬유 웨브(W) 내의 물이 증발되도록 열 에너지가 양키 실린더(1)의 외부 표면으로 전달된다. 따라서, 원주방향 홈(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)은 양키 실린더 위로 지나가는 섬유 웨브(W)가 증발에 의해 건조되도록 열 전달을 촉진하도록 기능한다.
도 2에서 볼 수 있는 바와 같이, 원통형 외피(2)의 축방향 단부(3)의 최외측 원주방향 홈인 원주방향 홈(9a)이 존재한다. 최외측 홈인 원줍방향 홈(9a)을 지나서, 원통형 외피(2)의 벽은 원통형 외피(2)의 축방향 단부(3)까지 소정 거리 연장하고, 여기서, 원통형 외피(2)는 원주방향 용접 비드(7)에 의해 단부 벽(5)에 결합된다. 원통형 외피(2)의 이 부분은 원주방향 용접 비드(7)의 영역을 향해 두께(T)가 증가하여야 하는 것으로 제안되어 왔다. 그러나, 원통형 외피의 이 부분이 원통형 외피(2)의 축방향 단부를 향해 그 두께(T)가 증가하는 경우 원통형 외피(2)의 제조가 더욱 복잡해진다. 벽의 두께(T)가 최외측 원주방향 홈(9a)으로부터 축방향 단부(3)까지 일정하게 유지될 수 있다면, 제조 작업은 더 용이해진다. 또한, 원통형 외피(2)의 두께(T)가 최외측 원주방향 홈(9a)으로부터 축방향 단부(3)까지 감소하는 경우에도 두께(T)가 증가하는 경우 보다 제조가 더 용이해진다. 두께(T)가 축방향 단부(3)를 향해 감소하도록 내부면(8)을 기계가공하는 것은 두께(T)가 증가하는 프로파일을 생성하는 것보다 덜 복잡하다.
따라서, 본 발명의 양키 실린더의 원통형 외피(2)에는 축방향 단부(3)의 최외측 원주방향 홈(9a)으로부터 축방향 단부(3, 4)의 원주방향 용접 비드(7)까지 원통형 외피(2)의 벽 두께(T)가 일정하거나 감소하는 프로파일이 제공된다. 도 2에 도시된 실시예에서, 벽 두께(T)는 초기에 최외측 원주방향 홈(9a) 축방향 바로 외부측 영역에서 일정하다. 그후, 벽 두께(T)는 원주방향 용접 비드를 향해 감소한다. 벽 두께(T)가 최외측 원주방향 홈(9a)으로부터 원주방향 용접 비드(7)까지 내내 일정한 실시예가 고려될 수 있지만, 벽 두께(T)가 최외측 원주방향 홈(9a)으로부터 원주방향 용접 비드(7)까지 전체에 걸쳐 또는 실질적 전체에 걸쳐 감소하는 실시예도 고려할 수 있다. 본 발명자들이 안출한 실제 실시예에서, 벽 두께(T)는 1도의 각도(α)만큼 축방향 단부(3)를 향해 선형적으로 감소할 수 있다. 따라서, 벽 두께(T)는 최외측 원주방향 홈(9a)과 원주방향 용접 비드(7) 사이의 거리의 적어도 일부에 걸쳐, 그리고, 가능하게는 전체 거리에 걸쳐 감소할 수 있다. 도 2에서, 벽 두께(T)가 먼저 일정하게 유지되고, 그후, 원주방향 용접 비드(7)를 향한 방향으로 감소하는 실시예가 도시되어 있다.
벽 두께(T)가 축방향 단부(3, 4)를 향해 증가하지 않으면, 최외측 원주방향 홈(9a)이 열 에너지의 전달을 위해 필수적인 것으로 통상 간주되는 전체 깊이(d)를 갖게 되는 경우, 원통형 외피(2)의 기계적 응력이 최외측 축방향 홈(9a)에서 피크를 갖게되는 위험이 있다. 이런 압력 피크(원통형 외피(2)가 받는 기계적 응력의 피크)를 피하기 위해, 원통형 외피(2)에는 외측 원주방향 홈(9a)이 다음번 원주방향 홈(9b)(즉, 최외측 홈(9a)에 바로 인접한 홈(9b))보다 덜 깊은 프로파일이 제공되어 있다. 달리 말하면, 원통형 외피(2)의 각 축방향 단부(3, 4)의 최외측 원주방향 홈(9a)은 다음번 원주방향 홈(9b)의 깊이(d2)보다 작은 깊이(d1)를 갖는다.
바람직하게는, 원주방향 홈(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)의 깊이는 기계적 응력의 피크를 최소화하기 위해 점진적으로 증가하여야 한다. 바람직하게는, 원주방향 홈(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)의 깊이(d1, d2, d3, d4, d5)는 최외측 원주방향 홈(9a)으로부터 원주방향 홈(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)이 동일한 깊이를 갖는 원통형 외피(2)의 축방향 단부들(3, 4) 사이의 영역까지 적어도 3개 단계로 증가한다. 도 2를 참조하면, 최외측 원주방향 홈(9a)은 매우 작은 깊이(d1)를 가지는 것을 볼 수 있다. 다음번 원주방향 홈(9b)은 최외측 원주방향 홈(9a)의 깊이(d1)보다 다소 큰 깊이(d2)를 갖는다. 축방향으로 다음번 원주방향 홈(9c)(즉, 최외측 원주방향 홈(9a)에 인접한 원주방향 홈(9b)에 후속하는 원주방향 홈(9c))은 최외측 원주방향 홈에 인접한 원주방향 홈(9b)의 깊이(d2)보다 큰 깊이(d3)를 갖는다. 도 2에서, 다음번 원주방향 홈(9d)은 더 더욱 큰 깊이를 갖는다. 따라서, 원주방향 외피(2)의 축 방향으로, 그리고, 축방향 단부(3)로부터 멀어지는 방향으로, 원주방향 홈(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)의 깊이(d)가 증가한다. 도 2에서, 최외측 원주방향 홈(9a)은 제1 홈이라 지칭될 수 있고, 최외측 홈(9a)에 인접한 홈(9b)은 제2 원주방향 홈이라 지칭될 수 있는 등등이다. 이때, 어떻게 제1 홈(9a)이 제2 홈(9b)의 깊이(d2)보다 작은 깊이(d1)를 가지고, 제2 원주방향 홈(9b)이 제3 원주방향 홈(9c)의 깊이(d3)보다 작은 깊이를 갖는지를 알 수 있다. 동일한 방식으로, 제3 원주방향 홈(9c)의 깊이(d3)는 제4 원주방향 홈(9d)의 깊이(d4)보다 작다. 그러나, 도 2에 도시된 실시예에서, 제5 원주방향 홈(9e)(즉, 원통형 외피(2)의 축방향 단부(3)로부터 멀어지는 방향으로 다섯 번째 원주방향 홈)의 깊이(d5)는 그렇지 않다. 도 2에 도시된 실시예에서, 따라서, 원주방향 홈의 깊이는 원주방향 제1 홈(9a)(즉, 최외측 원주방향 홈)으로부터 제4 원주방향 홈(9d)까지 3개 단계로 증가한다. 그후, 홈의 깊이는 원주방향 홈의 깊이가 감소하게 될 원통형 외피(2)의 다른 단부까지 일정할 수 있다.
도 2에서, 단지 하나의 축방향 단부(3)만이 도시되어 있다. 그러나, 다른 축방향 단부(4)에서의 프로파일은 동일한 방식으로 형성되어 있다는 것을 이해하여야 한다. 원통형 외피(2)의 내부면(8)의 대부분에 대하여, 원주방향 홈(9)은 동일한 깊이를 갖는다.
원주방향 홈의 깊이가 홈의 최종 깊이까지 단 하나의 단계로 증가하는 실시예가 고려될 수 있다는 것을 이해하여야 한다. 동일한 방식으로, 원주방향 홈의 깊이가 2개 단계, 4개 단계, 5개 단계 또는 5개보다 많은 단계로 증가하는 실시예가 고려될 수 있다.
원주방향 홈(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)의 영역에서, 전체 벽 두께(T)는 일정한 것이 바람직하지만, 그렇지 않은 실시예가 고려될 수 있다. 예로서, 전체 벽 두께(T)가 원주방향 홈의 깊이가 증가하는 원통형 외피의 부분에서 더 작거나 더 큰 실시예가 고려될 수 있다. 이에 관하여, 원주방향 홈(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)의 영역의 전체 벽 두께(T)는 그 홈의 저부로부터 원통형 외피(2)의 외부면까지의 최단 거리와 홈의 깊이의 합으로서 이해되어야 한다.
물론, 최외측 원주방향 홈(9a)과 원통형 외피(2)의 축방향 단부(3) 사이의 영역에서, 두께(T)가 일정할 필요는 없다.
다수의 현실적 실시예에서, 원통형 외피(2)의 각 축방향 단부(3, 4)의 최외측 원주방향 홈(9a)은 8 mm 내지 12 mm의 깊이를 가질 수 있고, 다음번 원주방향 홈(9b)은 13 mm 내지 17 mm의 깊이를 가질 수 있다.
원주방향 홈(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)을 구비하는 원통형 외피(2)의 부분에서 원통형 외피(2)의 전체 두께(T)는 40 mm 내지 55 mm의 범위일 수 있다.
본 발명자들이 안출한 한 가지 실용적 실시예에서, 최외측 원주방향 홈(9a)은 10 mm의 깊이(d1)를 가지고, 제2 원주방향 홈(9b)은 15 mm의 깊이(d2)를 가지며, 제3 원주방향 홈(9c)은 20 mm의 깊이(d3)를 가지고, 제4 원주방향 홈은 25 mm의 깊이(d4)를 가질 수 있다. 동시에, 원주방향 홈의 영역에서의 전체 벽 두께(홈의 깊이 포함)는 53 mm일 수 있다.
본 발명의 양키 실린더의 디자인의 도움으로, 양키 실린더는 더욱 쉽게 제조될 수 있다. 축방향 단부에서의 원주방향 홈의 깊이의 차이는 제조 동안 어떠한 현저한 문제도 유발하지 않지만, 축방향 단부(3)를 향한 원통형 외피(2)의 두께(T) 증가를 달성해야할 필요성이 제거된다.
축방향 단부(3, 4) 부근에서의 더 얕은 홈의 추가적 부가 효과는 다음과 같다. 양키 건조 실린더 상에서 건조되는 젖은 섬유 웨브(W) 바로 아래에서, 표면 온도는 젖은 섬유 웨브 축방향 외측의 영역에서의 양키 건조 실린더의 표면 온도보다 매우 낮다. 그 이유는 젖은 웨브(W) 아래의 영역에서 표면으로부터 많은 열 에너지가 제거된다는 것이다. 웨브(W) 내의 물의 증발은 많은 열 에너지를 소비한다. 현실적 실시예로서, 이하의 수치값이 제안될 수 있다. 원통형 외피(2)의 내부의 온도가 약 180℃인 경우, 원통형 외피(2)의 외부면(즉, 섬유 웨브(W)와 접촉하는 표면)은 섬유 웨브 아래의 영역에서 약 95℃의 온도를 가질 수 있다. 섬유 웨브(W) 축방향 외측에 있는 원통형 외피(2)의 외부면의 일부에서, 표면은 냉각되지 않고, 표면 온도는 약 170℃일 수 있다.
이런 환경 하에서, 웨브(W)의 에지는 섬유 웨브(W) 축방향 외측의 고온 영역으로부터, 그리고, 아래로부터 열 에너지를 수용할 수 있다. 이는 건조 효과의 편차를 초래할 수 있다. 본 발명의 양키 실린더의 최외측 원주방향 홈(9a, 9b)의 더 얕은 깊이의 도움으로, 아래로부터의 가열 효과가 다소 감소된다. 결과적으로, 비균등 건조의 위험이 감소된다.
원통형 외피의 축방향 단부(3, 4)에서의 더 작은 벽 두께는 또한 단부 벽(5, 6)에 대한 원통형 외피(2)의 용접을 더 용이하게 한다.
도 2의 실시예에서, 벽 두께(T)는 초기에 축방향 단부(3)를 향한 방향으로 일정하다. 그후, 일정한 두께를 갖는 부분에 벽 두께가 감소하는 단차부(14)가 이어진다. 이 단차부에는 그후 벽 두께가 축방향 단부(3)를 향한 방향으로 선형적으로 감소하는 부분(15)이 후속된다. 벽 두께가 최외측 원주방향 홈(9a) 직후 감소하기 시작하는 실시예도 고려할 수 있다는 것을 이해하여야 한다.
도 2의 실시예에서, 단부 벽(5)의 외부 에지로부터 섬유 웨브(W)의 에지까지의 거리의 현실적 값은 다수의 실용적 실시예에서, 150 mm 내지 290 mm일 수 있다(더 작은 거리 및 더 큰 거리 모두가 가능함). 예로서, 이 거리는 160 mm 내지 250 mm의 범위나 165 mm 내지 220 mm의 범위일 수 있다. 본 발명자들이 안출한 한 가지 실용적 실시예에서, 단부 벽(5)의 외측 단부로부터 젖은 섬유 웨브(W)의 에지까지의 거리는 약 170 mm일 수 있다.
단부 벽(5, 6)의 두께는 다수의 실용적 경우에서, 약 80 mm 내지 100 mm 정도일 수 있다. 예로서, 이는 90 mm일 수 있다.
본 발명의 다수의 현실적 실시예에서, 본 발명의 양키 실린더는 3 m 내지 6 m의 범위의 직경을 가질 수 있다. 그러나, 6 m을 초과한 직경을 갖는 양키 실린더가 알려져 있다. 따라서, 일부 경우에, 본 발명의 양키 실린더의 직경은 심지어 6 m보다 더 클 수 있다. 예로서, 본 발명자들은 약 6.7 m의 직경을 가지는 적어도 하나의 양키 실린더를 알 고 있으며, 더 큰 직경도 고려될 수 있다. 또한, 양키 실린더는 1.5 m만큼 작은 직경을 가질 수 있다는 것도 알려져 있다. 따라서, 본 발명자들은 본 발명의 양키 실린더를 위한 가능한 직경은 1.5 m 내지 8 m 또는 심지어 8 m 초과의 범위에 매우 양호하게 포함될 수 있는 것으로 고려한다.

Claims (6)

  1. 두 개의 축방향 단부들(3, 4)을 갖는 원통형 외피(2)와, 원주방향 용접 비드(7)에 의해 각 축방향 단부(3, 4)에 연결되는 단부 벽(5, 6)을 포함하는 강철제 양키 실린더(1)로서, 상기 원통형 외피(2)는 원주방향 홈들(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)이 형성되는 내부면(8)을 더 구비하는 양키 실린더(1)에 있어서,
    각 축방향 단부(3, 4)의 최외측 원주방향 홈(9a)으로부터 해당 축방향 단부(3, 4)의 상기 원주방향 용접 비드(7)까지, 상기 원통형 외피(2)의 벽 두께(T)는 일정하거나 감소하며, 상기 원통형 외피(2)의 각 축방향 단부(3, 4)의 상기 최외측 원주방향 홈(9a)은 다음번 원주방향 홈(9b)의 깊이(d2)보다 작은 깊이(d1)를 갖는 것을 특징으로 하는 강철제 양키 실린더(1).
  2. 제 1 항에 있어서, 각 축방향 단부(3, 4)에서, 상기 원통형 외피(2)의 상기 벽 두께(T)는 상기 최외측 원주방향 홈(9a)으로부터 상기 원주방향 용접 비드(7)까지의 영역에서 감소되는, 강철제 양키 실린더(1).
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 원주방향 홈들(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)의 깊이(d1, d2, d3, d4, d5)는 상기 최외측 원주방향 홈(9a)으로부터 상기 원주방향 홈들(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)이 동일한 깊이를 갖는 상기 원통형 외피(2)의 축방향 단부들(3, 4) 사이의 영역까지 적어도 3개 단계들로 증가하는, 강철제 양키 실린더(1).
  4. 제 3 항에 있어서, 상기 원주방향 홈들(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)의 영역에서, 전체 벽 두께(T)는 일정한, 강철제 양키 실린더(1).
  5. 제 3 항 또는 제 4 항에 있어서, 상기 원통형 외피(2)의 각 축방향 단부(3, 4)에서 상기 최외측 원주방향 홈(9a)은 8 mm 내지 12 mm의 깊이를 가지며, 상기 다음번 원주방향 홈(9b)은 13 mm 내지 17 mm의 깊이를 가지는, 강철제 양키 실린더(1).
  6. 강철제 양키 실린더로서, 원주방향 홈들(9a, 9b, 9c, 9d, 9e)을 구비하는 상기 원통형 외피의 부분에서의 상기 원통형 외피(2)의 두께는 40 mm 내지 55 mm의 범위인 강철제 양키 실린더.
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