KR20140111002A - 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법 - Google Patents

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Abstract

질량％ 로, C : 0.20 ∼ 0.48 ％, Si : 0.1 ％ 이하, Mn : 0.5 ％ 이하, P : 0.03 ％ 이하, S : 0.01 ％ 이하, sol.Al : 0.10 ％ 이하, N : 0.005 ％ 이하, B : 0.0005 ∼ 0.0050 ％ 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 가지고, 페라이트와 시멘타이트로 이루어지는 마이크로 조직을 가지며, 상기 시멘타이트의 평균 입경이 1.0 ㎛ 이하이고, r 값의 면내 이방성 Δr 의 절대값이 0.1 이하인 것을 특징으로 하는 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법을 제공한다.

Description

퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법{HIGH CARBON HOT-ROLLED STEEL SHEET WITH EXCELLENT HARDENABILITY AND MINIMAL IN-PLANE ANISOTROPY, AND METHOD FOR PRODUCING SAME}
본 발명은 퀀칭 (quenching) 성이 우수하고, 또한 면내 이방성 (in-plane anisotropy), 특히 r 값의 면내 이방성 Δr (이후, 간단히 Δr 이라고 한다) 이 작은 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
현재, 기어, 트랜스미션, 시트 리클라이너 등의 자동차용 부품은, JIS G 4051 에 규정된 기계 구조용 탄소강 강재인 열연 강판을 냉간 가공에 의해 원하는 형상으로 가공한 후, 원하는 경도를 확보하기 위해서 퀀칭 처리를 실시하여 제조되고 있다. 그 때문에, 소재의 열연 강판에는, 우수한 냉간 가공성이나 퀀칭성이 요구되고 있고, 지금까지 다양한 강판이 제안되고 있다.
예를 들어, 특허문헌 1 에는, 강 성분으로서, 질량％ 로, C : 0.10 ∼ 0.37 ％, Si : 1 ％ 이하, Mn : 1.4 ％ 이하, P : 0.1 ％ 이하, S : 0.03 ％ 이하, sol.Al : 0.01 ∼ 0.1 ％, N : 0.0005 ∼ 0.0050 ％, Ti : 0.005 ∼ 0.05 ％, B : 0.0003 ∼ 0.0050 ％ 를 함유하고, B ― (10.8/14) N* ≥ 0.0005 ％, N* ＝ N ― (14/48) Ti, 단, 우변 ≤ 0 인 경우, N* ＝ 0 을 만족하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지며, 강 중 석출물인 TiN 의 평균 입경 (average particle size) 이 0.06 ∼ 0.30 ㎛ 이고, 또한 퀀칭 후의 구오스테나이트 입경 (grain size) 이 2 ∼ 25 ㎛ 인 퀀칭 후의 인성이 우수한 열연 강판이 개시되어 있다.
특허문헌 2 에는, 질량％ 로, C : 0.15 ∼ 0.40 ％, Si : 0.35 ％ 이하, Mn : 0.6 ∼ 1.50 ％, P : 0.030 ％ 이하, S : 0.020 ％ 이하, sol.Al : 0.01 ∼ 0.20 ％, N : 0.0020 ∼ 0.012 ％, Ti : 0.005 ∼ 0.1 ％, B : 0.0003 ∼ 0.0030 ％ 를 함유하고, 또한, B ≤ 0.0032 ― 0.014 × sol.Al ― 0.029 × Ti 를 만족하며, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 냉간 가공성, 퀀칭성, 열 처리 후의 인성이 우수한 Ti-B 계 고 탄소 강판의 제조 방법이 개시되어 있다.
특허문헌 3 에는, 질량％ 로, C : 0.20 ∼ 0.48 ％, Si : 0.1 ％ 이하, Mn : 0.20 ∼ 0.60 ％, P : 0.02 ％ 이하, S : 0.01 ％ 이하, sol.Al : 0.1 ％ 이하, N : 0.005 ％ 이하, Ti : 0.005 ∼ 0.05 ％, B : 0.0005 ∼ 0.003 ％, Cr : 0.05 ∼ 0.3 ％, Ti ― (48/14) N ≥ 0.005, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물인 조성과 페라이트 평균 입경이 6 ㎛ 이하, 탄화물 평균 입경이 0.1 ㎛ 이상 1.20 ㎛ 미만, 탄화물을 실질적으로 함유하지 않는 페라이트 입자의 체적률이 5 ％ 이하인 조직을 갖는 냉간 가공성이 우수한 고탄소 열연 강판이 개시되어 있다.
일본 특허 공보 제4265582호 일본 공개특허공보 평5-98356호 일본 공개특허공보 2005-97740호
그러나, 특허문헌 1 내지 3 에 기재된 열연 강판에서는, B 첨가에 의해 우수한 퀀칭성이 얻어지기는 하지만, Δr 이 크기 때문에, 기어, 트랜스미션, 시트 리클라이너 등의 원통상 부품으로 가공하면 진원도의 저하나 둘레 방향 판 두께 분포의 불균일이라는 치수 정밀도의 열화를 초래한다.
본 발명은, 퀀칭성이 우수하고, 또한 Δr 이 작은 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명자들은, B 를 첨가한 고탄소 열연 강판의 퀀칭성과 Δr 에 대해 검토한 결과, 이하의 것을 발견하였다.
ⅰ) 시멘타이트의 평균 입경을 1.0 ㎛ 이하로 함으로써 우수한 퀀칭성이 얻어진다.
ⅱ) 기어, 트랜스미션, 시트 리클라이너 등의 원통상 부품으로 가공해도 치수 정밀도의 열화를 초래하지 않기 위해서는, Δr 의 절대값을 0.1 이하로 할 필요가 있다.
ⅲ) ⅰ) 에 대해서는, 마무리 압연 후 50 ℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 600 ℃ 이하까지 냉각하고, 동일한 온도 범위에서 권취하는 것이, 또, ⅱ) 에 대해서는, Ti를 첨가하지 않고, 850 ℃ 이상의 마무리 온도에서 마무리 압연 후, 50 ℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 급속 냉각하기 전에, Ar3 변태점 ＋ 30 ℃ 이상에서 5 s 이상 유지하는 것이 효과적이다.
본 발명은, 이와 같은 지견에 기초하여 이루어진 것으로, 질량％ 로, C : 0.20 ∼ 0.48 ％, Si : 0.1 ％ 이하, Mn : 0.5 ％ 이하, P : 0.03 ％ 이하, S : 0.01 ％ 이하, sol.Al : 0.10 ％ 이하, N : 0.005 ％ 이하, B : 0.0005 ∼ 0.0050 ％ 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 가지고, 페라이트와 시멘타이트로 이루어지는 마이크로 조직을 가지며, 상기 시멘타이트의 평균 입경이 1.0 ㎛ 이하이고, Δr 의 절대값이 0.1 이하인 것을 특징으로 하는 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판을 제공한다.
본 발명의 고탄소 열연 강판에서는, 상기한 조성에 더하여, 추가로 질량％ 로, Ni, Cr, Mo 중 적어도 1 종을 합계로 1.5 ％ 이하 함유시키거나, 이들 원소와 동시에, 혹은 별개로, Sb, Sn 중 적어도 1 종을 합계로 0.1 ％ 이하 함유시킬 수 있다.
본 발명의 고탄소 열연 강판은, 상기한 조성을 갖는 강을, 조 (粗) 압연 후, 850 ℃ 이상의 마무리 온도에서 마무리 압연하고, Ar3 변태점 ＋ 30 ℃ 이상에서 5 s 이상 유지 후, 50 ℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 600 ℃ 이하까지 냉각하고, 동일한 온도 범위에서 권취한 후, Ac1 변태점 이하의 어닐링 온도에서 어닐링함으로써 제조 가능하다.
본 발명에 의해, 퀀칭성이 우수하고, 또한 Δr 이 작은 고탄소 열연 강판을 제조할 수 있게 되었다. 본 발명의 고탄소 열연 강판은, 자동차의 기어, 트랜스미션, 시트 리클라이너 등의 원통상 부품에 바람직하다.
이하에, 본 발명인 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법에 대해 상세하게 설명한다. 또한, 성분 함유량의 단위인 「％」는 특별한 언급이 없는 한 「질량％」를 의미하는 것으로 한다.
1) 조성
C : 0.20 ∼ 0.48 ％
C 는, 퀀칭 후의 강도를 얻기 위해서 중요한 원소이다. 부품으로 가공한 후, 열 처리에 의해 원하는 경도를 얻기 위하여, C 량은 적어도 0.20 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 그러나, C 량이 0.48 ％ 를 초과하면 경질화되어, 냉간 가공성이 열화된다. 따라서, C 량은 0.20 ∼ 0.48 ％ 로 한다. 충분한 열 처리 후의 경도를 얻으려면, C 량은 0.26 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.
Si : 0.1 ％ 이하
Si 는, 퀀칭성을 향상시킴과 함께 고용 강화에 의해 경도를 상승시키는 원소이다. 그러나, Si 량이 0.1 ％ 를 초과하면 경질화되어, 냉간 가공성이 열화된다. 따라서, Si 량은 0.1 ％ 이하로 한다.
Mn : 0.5 ％ 이하
Mn 은, 퀀칭성을 향상시킴과 함께 고용 강화에 의해 경도를 상승시키는 원소이다. 그러나, Mn 량이 0.5 ％ 를 초과하면, 경질화되거나 편석에서 기인하는 밴드 조직이 형성되기 때문에, 냉간 가공성이 열화된다. 따라서, Mn 량은 0.5 ％ 이하로 한다. Mn 량의 하한은 특별히 규정하지 않지만, Mn 량은 0.2 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.
P : 0.03 ％ 이하
P 는, 퀀칭성을 향상시킴과 함께 고용 강화에 의해 경도를 상승시키는 원소이다. 그러나, P 량이 0.03 ％ 를 초과하면 입계 취화를 초래하고, 퀀칭 후의 인성이 열화된다. 따라서, P 량은 0.03 ％ 이하로 한다. 우수한 퀀칭 후의 인성을 얻으려면, P 량은 0.02 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
S : 0.01 ％ 이하
S 는, 황화물을 형성하여, 냉간 가공성 및 퀀칭 후의 인성을 열화시키기 때문에, 저감시켜야 하는 원소이다. S 량이 0.01 ％ 를 초과하면, 냉간 가공성 및 퀀칭 후의 인성이 현저하게 열화된다. 따라서, S 량은 0.01 ％ 이하로 한다. 우수한 냉간 가공성 및 퀀칭 후의 인성을 얻으려면, S 량은 0.005 ％ 이하가 바람직하다.
sol.Al : 0.10 ％ 이하
sol.Al 량이 0.10 ％ 를 초과하면, 퀀칭 처리의 가열시에 AlN 이 생성되어 오스테나이트 입자가 지나치게 미세화되고, 냉각시에 페라이트의 생성이 촉진되어, 페라이트와 마텐자이트의 복합 조직이 되어서, 퀀칭 후의 인성이 열화된다. 따라서, sol.Al 량은 0.10 ％ 이하, 바람직하게는 0.06 ％ 이하로 한다.
N : 0.005 ％ 이하
N 량이 0.005 ％ 를 초과하면, BN 의 형성에 의해 고용 B 량이 저하되고, 또, 다량의 BN 이나 AlN 의 형성에 의해 퀀칭 처리의 가열시에 오스테나이트 입자가 지나치게 미세화되고, 냉각시에 페라이트의 생성이 촉진되어, 퀀칭 후의 인성이 열화된다. 따라서, N 량은 0.005 ％ 이하로 한다. N 량의 하한은, 특별히 규정하지 않지만, 적당량의 BN 이나 AlN 의 형성에 의해 퀀칭 처리의 가열시에 오스테나이트 입자의 성장을 억제하여, 퀀칭 후의 인성을 향상시키므로, N 량은 0.0005 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.
B : 0.0005 ∼ 0.0050 ％
B 는, 퀀칭성을 높이는 중요한 원소이다. 그러나, B 량이 0.0005 ％ 미만에서는, 충분한 퀀칭성을 높이는 효과가 확인되지 않는다. 한편, B 량이 0.0050 ％ 를 초과하면, 마무리 압연 후의 오스테나이트의 재결정이 지연되고, 열연 강판의 집합 조직이 발달하여, Δr 의 절대값이 0.1 을 초과한다. 따라서, B 량은 0.0005 ∼ 0.0050 ％ 로 한다.
잔부는 Fe 및 불가피적 불순물로 하지만, 퀀칭성을 더욱 향상시키기 위해서, Ni, Cr, Mo 중 적어도 1 종을 합계로 1.5 ％ 이하 함유시킬 수 있다. 또한, 광 휘 퀀칭이나 침탄 질화 처리시에, 탈탄이나 질화에 의한 퀀칭성 저하를 억제시킬 목적으로, Sb, Sn 중 적어도 1 종을 합계로 0.1 ％ 이하를 함유시킬 수도 있다.
2) 마이크로 조직
냉간 가공성을 향상시키기 위해서, 페라이트와 시멘타이트로 이루어지는 마이크로 조직으로 할 필요가 있다. 또, 퀀칭성을 향상시키기 위해서, 시멘타이트의 평균 입경을 1.0 ㎛ 이하로 할 필요가 있다.
여기서, 시멘타이트의 평균 입경은, 강판의 압연 방향의 판 두께 단면을 연마 후, 나이탈 부식하고, 주사 전자 현미경을 사용하여 판 두께 중앙부 부근 10 개 지점을 3000 배로 관찰하고, 화상 처리에 의해 각 지점의 시멘타이트의 평균 입경을 구하고, 추가로 10 개 지점의 평균 입경을 평균하여 구하였다. 또한, 이 때, 동시에 마이크로 조직의 상 구성도 확인할 수 있다.
3) Δr 의 절대값 : 0.1 이하
기어, 트랜스미션, 시트 리클라이너 등의 원통상 부품을, 진원도나 둘레 방향 판 두께 분포에 문제 없이, 즉 양호한 치수 정밀도로 가공하려면, Δr 의 절대값을 0.1 이하로 할 필요가 있다.
여기서, Δr 의 절대값은, 강판의 압연 방향에 대해 0°, 45°, 90°방향으로부터 채취한 JIS 5 호 시험편을 사용하여, JIS Z 2254 에 따라, 각각의 방향의 r 값 (r0, r90, r45) 을 측정하고, 다음 식에 의해 Δr 을 계산하여 구하였다.
Δr ＝ (r0 ＋ r90 ― 2 × r45)/2
4) 제조 조건
마무리 압연 : 850 ℃ 이상의 마무리 온도
본 발명의 고탄소 열연 강판은, 상기와 같은 조성의 강을 조 압연과 마무리 압연으로 이루어지는 열간 압연하여 원하는 판 두께의 강판이 된다. 이 때, 마무리 온도가 850 ℃ 미만에서는, 그 후의 평균 냉각 속도 50 ℃/s 이상의 급속 냉각 전에 오스테나이트의 재결정이 충분히 진행되지 않기 때문에, 집합 조직이 발달하고, Δr 의 절대값을 0.1 이하로 하는 것이 곤란해진다. 따라서, 마무리 압연은, 850 ℃ 이상의 마무리 온도에서 실시할 필요가 있다. 마무리 온도의 상한은, 특별히 규정하지 않지만, 조업 상의 관점에서, 마무리 온도는 1000 ℃ 이하로 하는 것이 바람직하다.
마무리 압연 후 급속 냉각까지의 처리 : Ar3 변태점 ＋ 30 ℃ 이상에서 5 s 이상 유지
상기와 같이, 마무리 온도를 제어해도, 급속 냉각 전에 오스테나이트의 재결정을 충분히 진행시킬 수 없고, Δr 의 절대값을 0.1 이하로 할 수 없는 경우가 있다. 그래서, 급속 냉각 전에 오스테나이트의 재결정을 충분히 진행시키고, Δr 의 절대값을 확실하게 0.1 이하로 하려면, 상기한 마무리 온도의 제어에 더하여, 마무리 압연 후의 강판을 Ar3 변태점 ＋ 30 ℃ 이상에서 5 s 이상 유지할 필요가 있다. Ar3 변태점 ＋ 30 ℃ 이상에서 5 s 이상 유지하려면, 예를 들어 마무리 압연 후 공랭시키면 된다.
또한, Ar3 변태점은, 예를 들어, 냉각 속도 10 ℃/s 의 가공 포머스터 실험으로 열 팽창 곡선을 구하고, 그 변화점에 의해 구할 수 있다.
Ar3 변태점 ＋ 30 ℃ 이상에서 5 s 이상 유지 후의 냉각 : 50 ℃/s 이상의 평균 냉각 속도
Ar3 변태점 ＋ 30 ℃ 이상에서 5 s 이상 유지 후에는, 권취까지 조대 (粗大) 한 펄라이트가 생성되는 것을 억제하고, 그 후의 어닐링 온도가 Ac1 변태점 이하의 어닐링에서 시멘타이트의 평균 입경을 1.0 ㎛ 이하로 하기 위해, 50 ℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 냉각할 필요가 있다.
권취 온도 : 600 ℃ 이하
50 ℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 냉각 후에는, 권취 후에 조대한 펄라이트가 생성되는 것을 억제하고, 그 후의 어닐링 온도가 Ac1 변태점 이하의 어닐링에서 시멘타이트의 평균 입경을 1.0 ㎛ 이하로 하기 위해, 600 ℃ 이하의 권취 온도에서 권취할 필요가 있다. 권취 온도의 하한은, 특별히 규정하지 않지만, 강판의 형상을 고려하면, 권취 온도는 200 ℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다.
어닐링 : Ac1 변태점 이하의 어닐링 온도
권취 후의 강판에는, 산세 후, 펄라이트를 생성시키지 않고, 페라이트와 시멘타이트로 이루어지는 마이크로 조직으로 하고, 또한 시멘타이트의 평균 입경을 1.0 ㎛ 이하로 하기 위해, Ac1 변태점 이하의 어닐링 온도에서 어닐링을 실시할 필요가 있다. 어닐링 온도가 Ac1 변태점을 초과하면, 가열 중에 오스테나이트가 발생되고, 냉각 중에 조대한 펄라이트를 생성시켜, 퀀칭성이 저하된다. 어닐링 온도의 하한은 특별히 규정하지 않지만, 시멘타이트의 구상 (球狀) 화의 관점에서, 어닐링 온도는 600 ℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다.
또한, Ac1 변태점은, 예를 들어, 가열 속도 100 ℃/hr 의 포머스터 실험으로 열 팽창 곡선을 구하고, 그 변화점에 의해 구할 수 있다.
본 발명의 고탄소강을 용제하려면, 전로, 전기로 어느 것이나 사용 가능하다. 또, 이렇게 하여 용제된 고탄소강은, 조괴-분괴 압연 또는 연속 주조에 의해 슬래브가 된다. 슬래브는 통상, 가열된 후 열간 압연된다. 또한, 연속 주조로 제조된 슬래브의 경우에는, 그대로 혹은 온도 저하를 억제할 목적으로 보열하고, 압연하는 직송 압연을 적용해도 된다. 또, 슬래브를 가열하여 열간 압연하는 경우에는, 스케일에 의한 표면 상태의 열화를 피하기 위해서, 슬래브 가열 온도를 1280 ℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 열간 압연에서는, 마무리 온도를 확보하기 위해, 열간 압연 중에 시트 바 히터 등의 가열 수단에 의해 피압연재를 가열해도 된다.
실시예
표 1 에 나타내는 강번 A 내지 L 의 조성을 갖는 고탄소강을 용제하고, 이어서 표 2 에 나타내는 제조 조건에 따라 열간 압연 후, 산세하고, Ac1 변태점 이하의 어닐링 온도에서 어닐링을 실시하여, 판두께 3.0 ㎜ 의 열연 어닐링판을 제조하였다.
이와 같이 하여 제조한 열연 어닐링판에 대해, 상기한 방법에 의해 마이크로 조직의 상 구성, 시멘타이트의 평균 입경 및 Δr 의 절대값을 구하였다. 또, 다음에 나타내는 방법에 의해 퀀칭성을 평가하였다.
퀀칭성 : 강판으로부터 평판 시험편 (폭 50 ㎜ × 길이 50 ㎜) 을 채취하고, RX 가스에 공기를 혼합하여 카본 포텐셜을 강 중의 C 량과 동등해지도록 제어한 분위기 가스 중에서, 900 ℃ 에서 1 시간 가열 유지 후, 즉시 50 ℃ 의 오일 중으로 투입하여 교반시키는 분위기 퀀칭법과, 강판으로부터 평판 시험편 (폭 30 ㎜ × 길이 100 ㎜) 을 채취하고, 100 ㎑ 의 고주파 코일을 이동시키면서 4 s 에서 900 ℃ 까지 가열하고, 유지시키지 않고 수랭하는 고주파 퀀칭법으로 퀀칭 시험을 실시하고, 비커스 경도 시험기로 하중 200 gf 의 조건 하에서, 평판 시험편의 판 두께 단면의 표층으로부터 0.1 ㎜ 들어간 위치에서 10 점 경도를 측정하고, 평균 경도 (Hv) 를 구하였다. 그리고, 양 시험으로 구한 평균 경도가, 강 중의 C 량에 따른 표 3 에 나타내는 Hv 의 조건을 만족했을 경우에, 퀀칭성이 우수하다고 하였다.
결과를 표 2 에 나타낸다.
본 발명예의 열연 어닐링판은, 페라이트와 시멘타이트로 이루어지는 마이크로 조직을 가지며, 시멘타이트의 평균 입경이 1.0 ㎛ 이하이고, 퀀칭성이 우수하다는 것을 알 수 있다. 또, Δr 의 절대값이 0.1 이하로 면내 이방성도 작기 때문에, 기어, 트랜스미션, 시트 리클라이너 등의 원통상 부품으로 가공해도, 진원도가 양호하고, 둘레 방향 판 두께 분포가 균일한 치수 정밀도가 우수한 부품이 얻어지게 된다.
Figure pct00001
Figure pct00002
Figure pct00003

Claims (11)

  1. 질량％ 로, C : 0.20 ∼ 0.48 ％, Si : 0.1 ％ 이하, Mn : 0.5 ％ 이하, P : 0.03 ％ 이하, S : 0.01 ％ 이하, sol.Al : 0.10 ％ 이하, N : 0.005 ％ 이하, B : 0.0005 ∼ 0.0050 ％ 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 가지고, 페라이트와 시멘타이트로 이루어지는 마이크로 조직을 가지며, 상기 시멘타이트의 평균 입경이 1.0 ㎛ 이하이고, r 값의 면내 이방성 Δr 의 절대값이 0.1 이하인 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판.
  2. 제 1 항에 있어서,
    추가로 질량％ 로, Ni, Cr, Mo 로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1 종을 합계로 1.5 ％ 이하 함유하는 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    추가로 질량％ 로, Sb, Sn 으로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1 종을 합계로 0.1 ％ 이하 함유하는 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 C 함유량이 0.26 ∼ 0.48 ％ 인 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 Mn 함유량이 0.2 ∼ 0.5 ％ 인 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 P 함유량이 0.02 ％ 이하인 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 S 함유량이 0.005 ％ 이하인 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판.
  8. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 sol.Al 함유량이 0.06 ％ 이하인 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 N 함유량이 0.0005 ∼ 0.005 ％ 인 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판.
  10. 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 기재된 조성을 갖는 강을, 조 압연 후, 850 ℃ 이상의 마무리 온도에서 마무리 압연하고, Ar3 변태점 ＋ 30 ℃ 이상에서 5 s 이상 유지 후, 50 ℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 600 ℃ 이하까지 냉각하고, 동일한 온도 범위에서 권취한 후, Ac1 변태점 이하의 어닐링 온도에서 어닐링하는 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판의 제조 방법.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 어닐링 온도가 600 ℃ 이상 Ac1 변태점 이하인 퀀칭성이 우수한 면내 이방성이 작은 고탄소 열연 강판의 제조 방법.
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