KR20140098202A

KR20140098202A - 유리 시트의 주변 부분을 제거하는 방법 및 장치

Info

Publication number: KR20140098202A
Application number: KR1020147017462A
Authority: KR
Inventors: 니콜라스 도미닉 3세 카발라로; 키이스 미첼 힐; 해리 조셉 레이디; 리밍 왕; 제밍 젱; 나이유 조우
Original assignee: 코닝 인코포레이티드
Priority date: 2011-11-30
Filing date: 2012-11-28
Publication date: 2014-08-07
Also published as: CN104854044A; JP2015502907A; TWI598307B; KR102022134B1; US8756817B2; US20130134200A1; TW201332919A; WO2013082089A1; JP6152530B2; CN104854044B

Abstract

본 발명에 따른 유리 시트의 비드 영역 등의 주변 부분을 제거하는 방법은 압박 바 등의 압박 기구 그리고 대응하는 장치를 사용하여 주변 부분 내의 유리 시트를 압박하는 단계를 포함한다. 압박 기구의 사용의 결과로서, 사용된다면 흡인 컵을 위한 결합 완료 시간이 상당히 감소된다. 흡인 컵을 사용하지 않는 방법이 향상된 수율로써 가능해진다. 상승된 공정 안정성 그리고 확대된 공정 범위는 높은 가요성을 갖는 유리 시트를 가공하는 데 특히 유리하다.

Description

유리 시트의 주변 부분을 제거하는 방법 및 장치{METHOD AND APPARATUS FOR REMOVING PERIPHERAL PORTION OF A GLASS SHEET}

<관련출원에 대한 교차참조>

본 출원은 그 전체 내용이 참조로 본 명세서에 포함되어 있는 2011년 11월 30일자로 출원된 미국 출원 제13/307,503호의 35 U.S.C. § 120 하에서의 우선권의 이익을 주장한다.

본 발명은 유리 시트 주변부 마감을 위한 방법 및 장치에 관한 것이다. 특히, 본 발명은 유리 시트의 주변 부분을 제거하는 방법 및 장치에 관한 것이다. 본 발명은 예컨대 디스플레이를 위한 유리 기판으로서의 사용을 위한 다운 드로우 공정(down-draw process)으로부터 형성되는 유리 시트의 비드 부분(bead portion)을 제거하는 데 유용하다.

얇은 유리 시트는 반도체 소자 기판, 컬러 필터 기판, 커버 시트 등으로서 액정 디스플레이(LCD: liquid crystal display), 유기 발광 다이오드(OLED: organic light-emitting diode) 디스플레이, 태양 전지 등의 많은 광학, 전자 또는 광전자 소자에서 사용되었다. 수 ㎛ 내지 수 ㎜의 두께를 갖는 얇은 유리 시트는 플로트 공정(float process), 용융 다운 드로우 공정(fusion down-draw process)[미국 뉴욕주 코닝에 소재한 코닝 인코포레이티드(Corning Incorporated)에 의해 개척된 방법], 슬롯 다운 드로우 공정(slot down-draw process) 등의 많은 방법에 의해 제조될 수 있다.

얇은 유리 시트의 많은 적용 분야에서, 유리 시트는, (ⅰ) 기본적으로 스크래치, 파티클 그리고 다른 결함이 없는 청정한 표면 품질; (ⅱ) 높은 두께 균일성; 그리고 (ⅲ) 낮은 표면 거칠기 및 파상도(waviness)를 가질 것이 적극적으로 요망된다. 그 목적을 위해, 유리 시트를 제조하는 형성 공정에서, 전형적으로 고체 표면과 형성-시의 유리 시트의 주요 표면의 중심 영역의 직접 접촉을 피한다. 그 대신에, 유리 시트의 주변 영역에만 모서리 롤, 견인 롤(pulling roll), 모서리 안내 롤 등의 고체 표면과의 직접 접촉이 적용되었다. 이와 같이, 종종 "비드"로 불리는 용융 다운 드로우 공정 또는 슬롯 다운 드로우 공정의 드로우 저부 영역(bottom-of-draw area) 등의 형성 장치로부터 직접적으로 얻어지는 형성-시의 유리 시트의 양쪽 측면의 주변 부분은 주요 표면의 중심 영역보다 낮은 표면 품질을 갖는 경향이 있다. 추가로, 사용된 특정한 형성 장치에 따라, 주변 부분은 중심 부분과 상이한 두께 그리고 상당히 더 높은 두께 변동을 갖는 경향이 있다.

다양한 유리 시트 비드 제거 기술이 공정 및 장비의 상이한 수율, 수율 일관성 및 비용으로써 이전에 사용 또는 제안되었다.

디스플레이 시장은 높은 가요성을 보유한 유리 시트 즉 큰 시트 폭 및/또는 길이, 및/또는 매우 작은 두께를 보유한 유리 시트에 대한 수요 증가를 보여주었다. 본 발명의 발명자들은 높은 가요성을 보유한 유리 시트에 대해 비드 제거가 유리 시트 제조 공정에서 중요한 도전 과제 그리고 전체적인 수율 병목 단계일 수 있다는 것을 밝혀냈다. 이와 같이, 비교적 낮은 가요성을 보유한 유리 시트를 위한 수용 가능한 비드 제거 공정이 상당히 더 높은 가요성을 보유한 유리 시트에 대해 수용 불가능할 수 있다.

이와 같이, 높은 및/또는 낮은 가요성을 보유한 유리 시트를 위한 수용 가능한 성능을 보유한 강력한 유리 시트 비드 제거 공정의 진정한 필요성이 있다. 본 발명은 이러한 및 다른 필요성을 충족시킨다.

본 발명의 여러 태양이 본 명세서에 개시되어 있다. 이들 태양은 서로와 중복될 수 있거나 그렇지 않을 수 있다는 것이 이해되어야 한다. 이와 같이, 하나의 태양의 일부가 또 다른 태양의 범주 내에 속할 수 있고, 그 역(vice versa)도 또한 같다.

각각의 태양은 많은 실시예에 의해 예시되고, 이들 실시예는 결국 1개 이상의 특정 실시예를 포함할 수 있다. 이들 실시예는 서로와 중복되거나 그렇지 않을 수 있다는 것이 이해되어야 한다. 하나의 실시예 또는 그 특정 실시예의 일부가 또 다른 실시예 또는 그 특정 실시예의 범주 내에 속하거나 그렇지 않을 수 있고, 그 역도 또한 같다.

이와 같이, 본 발명의 제1 태양은, 유리 시트의 제1 주변 부분을 제거하는 방법에 있어서,

(Ⅰ) 제1 주요 표면, 제1 주요 표면에 대향되는 제2 주요 표면, 중심 두께 Th(C) 및 평균 중심 온도 T(C)를 갖는 중심 영역, 상부 모서리 표면, 하부 모서리 표면, 제1 측면 모서리 표면, 및 제2 측면 모서리 표면을 갖는 유리 시트를 제공하는 단계 -각각의 모서리 표면은 제1 주요 표면과 제2 주요 표면을 연결하고, 제1 모서리 표면의 부근의 제1 주변 부분은 평균 두께 Th(B)를 갖고, 여기에서 Th(B) > 1.1 Th(C)임- 와;

(Ⅱ) 현수 장치(suspension device)에 상부 모서리 표면의 부근의 제1 및 제2 주요 표면을 고정함으로써 소정 위치에 유리 시트를 위치시키는 단계와;

(Ⅲ) 단계 (Ⅱ) 후에, 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D1에서 제1 측면 모서리의 부근의 제1 및 제2 주요 표면을 구속하는 단계와;

(Ⅳ) 단계 (Ⅱ) 후에, 제1 기계 구속기(first mechanical restrainer)를 사용하여 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D3에서 제1 측면 모서리 표면의 부근의 적어도 제2 주요 표면을 구속하는 단계 -여기에서 D3 < D1임- 와;

(Ⅴ) 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D3을 갖는 위치에서의 제1 주변 부분의 평균 온도가 온도 T(B)에 도달되도록 유리 시트의 제1 주변 부분의 적어도 일부를 가열하는 단계 -여기에서 T(B) - T(C) ≥ 40℃임- 와;

(Ⅵ) 단계 (Ⅴ) 후에, 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D2에서 상부 모서리 표면의 부근으로부터 하부 모서리 표면의 부근까지 연장되는 제1 주요 표면 상의 스코어-라인(score-line)을 형성하는 단계 -여기에서 D3 < D2 < D1임- 와;

(Ⅶ) 스코어-라인에 대향되는 노징 스트립(nosing strip)과 제2 주요 표면을 접촉시키는 단계와;

(Ⅷ) 단계 (Ⅴ) 및 (Ⅵ) 후에, 제1 측면 모서리의 부근의 유리 시트의 제1 주변 부분이 노징 스트립에 대해 절곡되고 유리 시트의 중심 영역으로부터 스코어-라인을 따라 분리되도록 제1 기계 구속기에 의해 제1 주요 표면으로부터 멀어지는 방향으로 제2 주요 표면을 이동시키는 단계

를 포함하는 방법

이다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅴ)에서, T(B) - T(C) ≥ 50℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 60℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 70℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 80℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 90℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 100℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 110℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 120℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 130℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 140℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 150℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≤ 200℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≤ 190℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≤ 180℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≤ 170℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 160℃이다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅰ)에서, 유리 시트의 중심 두께 Th(C)는 최대 400 ㎛이고, 일부 실시예에서 최대 300 ㎛이고, 일부의 다른 실시예에서 최대 200 ㎛이고, 일부의 다른 실시예에서 최대 100 ㎛이다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅰ)에서, 유리 시트는 적어도 1000 ㎝, 일부 실시예에서 적어도 1200 ㎝, 일부의 다른 실시예에서 적어도 1500 ㎝, 일부의 다른 실시예에서 적어도 1800 ㎝, 일부의 다른 실시예에서 적어도 2000 ㎝, 일부의 다른 실시예에서 적어도 2500 ㎝ 그리고 일부의 다른 실시예에서 적어도 3000 ㎝의 높이를 갖는다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅰ)에서, 유리 시트는 적어도 1000 ㎝, 일부 실시예에서 적어도 1200 ㎝, 일부의 다른 실시예에서 적어도 1500 ㎝, 일부의 다른 실시예에서 적어도 1800 ㎝, 일부의 다른 실시예에서 적어도 2000 ㎝, 일부의 다른 실시예에서 적어도 2500 ㎝ 그리고 일부의 다른 실시예에서 적어도 3000 ㎝의 폭을 갖는다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅰ)에서, 제공되는 유리 시트의 제1 주변 부분은 유리 시트가 실온에서 실질적으로 균일한 온도를 갖고 유리 시트에 외력이 적용되지 않을 때에 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면으로의 방향으로 와핑된다(warped).

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅰ)에서, 제공되는 유리 시트의 제1 주변 부분은 적어도 제2 주요 표면의 측면 상에 널형 표면(knurled surface)을 보유한 제1 섹션, 및 제2 주요 표면의 측면 상에 평활형 표면(smooth surface)을 보유하고 제1 섹션에 인접한 제2 섹션을 포함한다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅳ)에서, 제1 기계 구속기는 거리 D3에서 제1 주요 표면 및 제2 주요 표면과 접촉 및 결합되도록 구성되는 복수의 흡인 컵(suction cup) 그리고 흡인 컵을 향해 제1 주요 표면과 접촉되어 제1 주요 표면을 압박하도록 구성되는 수직 압박 바를 포함하고, 단계 (Ⅳ)는,

(Ⅳ-1) 제2 주요 표면을 향해 제1 주요 표면을 압박하는 단계와;

(Ⅳ-2) 제2 주요 표면과 흡인 컵을 결합시키는 단계

를 포함한다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅳ-2)에서, 제1 주변 부분의 제2 주요 표면으로의 복수의 흡인 컵의 결합은 최대 5 초 내에, 일부 실시예에서 최대 1 초 내에, 일부의 다른 실시예에서 최대 0.5 초 내에, 일부의 다른 실시예에서 최대 0.4 초 내에 그리고 일부의 다른 실시예에서 최대 0.3 초 내에 완료된다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅳ)에서, 제1 기계 구속기는 거리 D3에서 제1 주요 표면 및 제2 주요 표면과 접촉 및 결합되도록 구성되는 한 쌍의 제1 클램프를 포함하고, 단계 (Ⅳ)는,

(Ⅳ-1) 제1 및 제2 주요 표면과 한 쌍의 제1 클램프를 결합시키는 단계

를 포함한다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅳ)에서, 제1 주변 부분의 제1 주요 표면 및 제2 주요 표면으로의 한 쌍의 제1 클램프의 결합은 최대 5 초 내에, 일부 실시예에서 최대 1 초 내에, 일부의 다른 실시예에서 최대 0.5 초 내에, 일부의 다른 실시예에서 최대 0.4 초 내에 그리고 일부의 다른 실시예에서 최대 0.3 초 내에 완료된다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅱ)에서, 상부 모서리 표면의 부근의 제1 및 제2 주요 표면은 클램프를 사용함으로써 현수 장치에 고정된다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅲ)에서, 제1 측면 모서리의 부근의 제1 및 제2 주요 표면은 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D1에서 한 쌍의 제2 클램프에 의해 고정된다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 한 쌍의 제2 클램프는 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 연장된다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅶ)은 단계 (Ⅵ)에 선행하고, 단계 (Ⅵ)에서, 기계 스코어 휠(mechanical score wheel)이 제1 주요 표면에 대해 가압되어 스코어-라인을 형성하는 데 사용된다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 유리 시트는 다운 드로우 공정에 의해 제조된다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅳ)에서, 스코어-라인은 레이저 빔을 사용함으로써 형성된다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 5 ㎝ ≤ D1 ≤ 50 ㎝이고, 일부 실시예에서 5 ㎝ ≤ D1 ≤ 40 ㎝이고, 일부 실시예에서 5 ㎝ ≤ D1 ≤ 30 ㎝이고, 일부 실시예에서 5 ㎝ ≤ D1 ≤ 20 ㎝이고, 일부 실시예에서 5 ㎝ ≤ D1 ≤ 15 ㎝이고, 일부의 다른 실시예에서 5 ㎝ ≤ D1 ≤ 10 ㎝이다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 4 ㎝ ≤ D2 ≤ 40 ㎝이고, 일부 실시예에서 4 ㎝ ≤ D2 ≤ 35 ㎝이고, 일부 실시예에서 4 ㎝ ≤ D2 ≤ 30 ㎝이고, 일부 실시예에서 4 ㎝ ≤ D2 ≤ 20 ㎝이고, 일부 실시예에서 4 ㎝ ≤ D2 ≤ 15 ㎝이고, 일부의 다른 실시예에서 4 ㎝ ≤ D2 ≤ 10 ㎝이다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 0.5 ㎝ ≤ D3 ≤ 20 ㎝이고, 일부 실시예에서 0.5 ㎝ ≤ D3 ≤ 15 ㎝이고, 일부 실시예에서 0.5 ㎝ ≤ D3 ≤ 10 ㎝이고, 일부 실시예에서 0.5 ㎝ ≤ D3 ≤ 8 ㎝이고, 일부 실시예에서 0.5 ㎝ ≤ D3 ≤ 5 ㎝이고, 일부의 다른 실시예에서 0.5 ㎝ ≤ D3 ≤ 3 ㎝이다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅴ)에서, 한 쌍의 제1 클램프는 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 연장된다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅴ)는,

(Ⅴ-1) 제1 주변 부분의 응력 프로파일을 측정하는 단계와;

(Ⅴ-2) 최고 평균 잔류 응력을 갖는 제1 주변 부분 내의 영역을 식별하는 단계와;

(Ⅴ-3) 가열기로부터 가열 조사선을 제공하는 단계와;

(Ⅴ-4) 최고 평균 잔류 응력을 갖는 제1 주변 부분 내의 영역으로 최고 가열 파워의 가열 조사선을 유도하는 단계

를 포함한다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅱ)에서의 현수 장치는 유리 반송 장치의 일부이다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅳ)는 단계 (Ⅵ)에 선행한다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅵ)은 단계 (Ⅳ)에 선행한다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅵ)에서, 노징 스트립은 유리 시트 이상의 경도를 갖는다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅵ)에서, 노징 스트립은 단계 (Ⅳ) 중에 스코어 휠이 노징 스트립에 대해 유리의 제1 주요 표면을 가압할 때에 노징 스트립이 실질적으로 선형으로 남아 있을 정도로 충분히 강성인 지지부 상에 장착된다.

본 발명의 제2 태양은, 제1 주요 표면, 제1 주요 표면에 대향되는 제2 주요 표면, 중심 두께 Th(C)를 갖는 중심 영역, 상부 모서리 표면, 하부 모서리 표면, 제1 측면 모서리 표면, 및 제2 측면 모서리 표면을 갖는 유리 시트의 제1 주변 부분을 제거하는 장치로서, 각각의 모서리 표면은 제1 주요 표면과 제2 주요 표면을 연결하고, 제1 주변 부분은 제1 모서리 표면의 부근에 있는, 장치에 있어서,

(A) 상부 모서리 표면의 부근의 제1 및 제2 주요 표면을 고정함으로써 소정 위치에 유리 시트를 위치시키도록 구성되는 유리 현수 장치와;

(B) 제1 모서리 구속 클램프 스트립(first edge restraining clamp strip)을 포함하는 제1 주요 표면의 측면 상에 위치되는 제1 모서리 구속 타워(first edge restraining tower), 및 제2 모서리 구속 클램프 스트립을 포함하는 제2 주요 표면의 측면 상에 위치되는 제2 모서리 구속 타워 -제1 모서리 구속 클램프 스트립과 제2 모서리 구속 클램프 스트립 사이의 거리는 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D1에서 제1 측면 모서리의 부근의 제1 및 제2 주요 표면을 구속하도록 조정 가능하게 구성됨 -와;

(C) 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D2에서 상부 모서리 표면의 부근으로부터 하부 모서리 표면까지 연장되는 제1 주요 표면 상의 스코어-라인을 형성하도록 제1 주요 표면과 접촉하는 수직 운동을 위해 구성되고, 제1 모서리 구속 타워 상에 설치되고, D2 < D1인, 기계 스코어링 휠과;

(C) 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D3에서 제1 주변 부분의 제1 및 제2 주요 표면과 결합 및 클램핑되도록 구성되고, D3 < D2인, 제1 수직 모서리 클램프와;

(E) 제2 주요 표면과 접촉되도록 구성되는 스코어-라인에 대향되는 노징 스트립과;

(F) 유리 시트의 제1 주변 부분의 적어도 일부를 우선적으로 가열하도록 구성되는 수직 가열 요소와;

(G) 제1 측면 모서리의 부근의 유리 시트의 제1 주변 부분이 노징 스트립에 대해 절곡되고 유리 시트의 중심 영역으로부터 스코어-라인을 따라 분리되도록 한 쌍의 제1 클램프에 의해 제1 주요 표면으로부터 멀어지는 방향으로 제2 주요 표면을 이동시키도록 구성되는 힘 인가기

를 포함하는 장치

에 관한 것이다.

본 발명의 제2 태양에 따른 장치의 일부 실시예에서, 노징 스트립은 유리 시트 이상의 경도를 갖는다.

본 발명의 제2 태양에 따른 장치의 일부 실시예에서, 노징 스트립은 스코어 휠이 노징 스트립에 대해 유리의 제1 주요 표면을 가압할 때에 노징 스트립이 실질적으로 선형으로 남아 있을 정도로 충분히 강성인 장착부(seat)에 의해 지지된다.

본 발명의 제2 태양에 따른 장치의 일부 실시예에서, 노징 스트립은 알루미늄, 강철, 구리 그리고 이들의 합금, 그리고 폴리이미드로부터 선택되는 재료를 포함한다.

본 발명의 제2 태양에 따른 장치의 일부 실시예에서, 수직 가열 요소는 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 연장된다.

본 발명의 제2 태양에 따른 장치의 일부 실시예에서, 수직 가열 요소는 제1 주변 부분의 일측 상에 위치되는 선형 적외선 방출 장치, 및 대향측 상에 위치되는 미러(mirror)를 포함한다.

본 발명의 제2 태양에 따른 장치의 일부 실시예에서, 수직 가열 요소는, Pt 권선부; SiC 바; 텅스텐 필라멘트; 및 MoS₂ 바로부터 선택된다.

본 발명의 제2 태양에 따른 장치의 일부 실시예에서, 수직 가열 요소는 25 ㎜ 내지 100 ㎜, 일부 실시예에서 40 내지 80 ㎜ 그리고 일부의 다른 실시예에서 50 내지 80 ㎜의 폭을 갖는다.

본 발명의 제2 태양에 따른 장치의 일부 실시예에서, 각각의 수직 가열 요소의 가열 파워는 1 KW 내지 20 KW, 일부 실시예에서 2 KW 내지 15 KW, 일부의 다른 실시예에서 3 KW 내지 10 KW 그리고 일부의 다른 실시예에서 4 KW 내지 8 KW의 범위 내에 있다.

본 발명의 제2 태양에 따른 장치의 일부 실시예에서, 수직 가열 요소의 가열 파워는 상부로부터 저부까지 불균일한 출력 파워를 갖는다.

본 발명의 제3 태양은, 제1 주요 표면, 제1 주요 표면에 대향되는 제2 주요 표면, 중심 두께 Th(C)를 갖는 중심 영역, 상부 모서리 표면, 하부 모서리 표면, 제1 측면 모서리 표면, 및 제2 측면 모서리 표면을 갖는 유리 시트의 제1 주변 부분을 제거하는 장치로서, 각각의 모서리 표면은 제1 주요 표면과 제2 주요 표면을 연결하고, 제1 주변 부분은 제1 모서리 표면의 부근에 있는, 장치에 있어서,

(B) 제1 모서리 구속 클램프 스트립을 포함하는 제1 주요 표면의 측면 상에 위치되는 제1 모서리 구속 타워, 및 제2 모서리 구속 클램프 스트립을 포함하는 제2 주요 표면의 측면 상에 위치되는 제2 모서리 구속 타워 -제1 모서리 구속 클램프 스트립과 제2 모서리 구속 클램프 스트립 사이의 거리는 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D1에서 제1 측면 모서리의 부근의 제1 및 제2 주요 표면을 구속하도록 조정 가능하게 구성됨- 와;

(D) 제2 주요 표면을 향해 제1 주요 표면을 압박하도록 구성되는 직선형 수직 바와;

(E) 유리 시트의 제1 주변 부분의 적어도 일부를 우선적으로 가열하도록 구성되는 수직 가열 요소와;

(F) 제2 주요 표면과 접촉되도록 구성되는 스코어-라인에 대향되는 노징 스트립과;

를 포함하는 장치

에 관한 것이다.

본 발명의 제3 태양에 따른 장치의 일부 실시예에서, 노징 스트립은 유리 시트 이상의 경도를 갖는다.

본 발명의 제3 태양에 따른 장치의 일부 실시예에서, 노징 스트립은 스코어 휠이 노징 스트립에 대해 유리의 제1 주요 표면을 가압할 때에 노징 스트립이 실질적으로 선형으로 남아 있을 정도로 충분히 강성인 장착부에 의해 지지된다.

본 발명의 제3 태양에 따른 장치의 일부 실시예에서, 노징 스트립은 알루미늄, 강철, 구리 그리고 이들의 합금, 그리고 폴리이미드로부터 선택되는 재료를 포함한다.

본 발명의 제3 태양에 따른 장치의 일부 실시예에서, 수직 가열 요소는 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 연장된다.

본 발명의 제3 태양에 따른 장치의 일부 실시예에서, 수직 가열 요소는 제1 주변 부분의 일측 상에 위치되는 선형 적외선 방출 장치, 및 대향측 상에 위치되는 미러를 포함한다.

본 발명의 1개 이상의 실시예 및/또는 태양은 다음의 장점을 갖는다. 우선, 비드 영역을 갖는 주변 부분을 우선적으로 가열하도록 가열 요소를 사용함으로써, 주변 영역 내의 유리 시트 내부측의 응력이 상당히 완화될 수 있고, 그에 의해 더 용이한 표면 스코어링, 더 균일한 스코어-라인, 스코어링에서의 더 적은 표면 슬립(surface slippage) 그리고 스코어링 단계에서의 더 높은 수율을 가져온다. 스코어링 시의 비드 가열의 영향은 최대 500 ㎛의 Th(C)를 갖는 얇은 유리 시트에 대해, 더 유리하게는 최대 400 ㎛의 Th(C)를 갖는 얇은 유리 시트에 대해, 훨씬 더 유리하게는 최대 300 ㎛의 Th(C)를 갖는 얇은 유리 시트에 대해 그리고 훨씬 더 유리하게는 최대 200 ㎛의 Th(C)를 갖는 얇은 유리 시트에 대해 특히 현저하다. 나아가, 비드 영역의 우선 가열은 잔류 응력을 완화시킴으로써 전체적으로 와핑이 감소된 유리 시트를 가져오고, 그에 의해 구속 장치 특히 흡인 컵과 리본 표면의 결합을 용이하게 한다. 스코어링 시의 우선 비드 가열의 영향은 최대 500 ㎛의 Th(C)를 갖는 얇은 유리 시트에 대해, 더 유리하게는 최대 400 ㎛의 Th(C)를 갖는 얇은 유리 시트에 대해, 훨씬 더 유리하게는 최대 300 ㎛의 Th(C)를 갖는 얇은 유리 시트에 대해 그리고 훨씬 더 유리하게는 최대 200 ㎛의 Th(C)를 갖는 얇은 유리 시트에 대해 특히 현저하다. 유리가 얇을수록, 시트 형상에 대한 잔류 응력의 영향이 더 극적이다.

본 발명의 추가의 특징 및 장점이 후속되는 상세한 설명에서 기재될 것이고, 부분적으로는 이러한 설명으로부터 당업자에게 용이하게 자명해지거나 본 발명의 기록된 설명 및 특허청구범위 그리고 또한 첨부 도면에서 설명되는 것과 같이 본 발명을 실시함으로써 인식될 것이다.

위의 일반적인 설명 그리고 다음의 상세한 설명은 본 발명의 예시일 뿐이고, 청구된 것과 같은 본 발명의 성격 및 특성을 이해하는 것에 대한 개관 또는 골격을 제공하도록 의도된다.

첨부 도면은 본 발명의 추가의 이해를 제공하도록 포함되고, 본 명세서 내에 포함되어 그 일부를 구성한다.

도 1a 및 1b는 중심 영역 그리고 본 발명에 따른 주변 영역 제거가 적용될 수 있는 2개의 비드 영역을 포함하는 유리 시트의 개략 단면도 및 정면도이다.
도 2는 비드 제거 전에 비드 가열기를 사용하는 본 발명의 하나의 실시예에 따른 장치의 개략도이다.
도 3은 비드 제거 전에 비드 가열기를 사용하는 본 발명의 또 다른 실시예에 따른 장치의 개략도이다.
도 4는 비드 제거 전에 비드 가열기를 사용하는 본 발명의 또 다른 실시예에 따른 장치의 개략도이다.
도 5는 우선 비드 가열 전의 비드 영역을 갖는 유리 시트 내의 잔류 응력 분포를 도시하는 도면이다.

위에서 언급된 것과 같이, 본 발명의 방법 및 장치는 유리 시트의 비드 영역을 제거하는 데 특히 유리하고, 그에 따라 비드 영역 제거와 연계하여 후속적으로 예시될 것이다. 그러나, 당업자라면 본 출원의 명세서를 읽을 때에 그리고 본 명세서에서의 개시의 이익으로써 본 발명의 장치가 비드를 포함하는 영역일 수 있거나 그렇지 않을 수 있는 임의의 유리 시트의 주변 영역을 제거하는 데 사용될 수 있다는 것을 용이하게 이해하여야 한다. 예컨대, 본 명세서에 개시된 것과 같은 방법 및 장치는 비드 영역을 보유하지 않은 유리 시트를 크기 조정하는 데 사용될 수 있다.

설명의 편의상, 유리 시트는 2개의 주요 표면 즉 제1 주요 표면 및 제2 주요 표면을 갖는 유리 재료의 단편이고, 이러한 단편은 폭, 길이 그리고 제1 주요 표면으로부터 제2 주요 표면까지의 거리로서 정의되는 두께를 보유한다. 제1 및 제2 주요 표면은 상부 모서리 표면, 하부 모서리 표면, 제1 측면 모서리 표면 및 제2 측면 모서리 표면에 의해 4개의 측면에서 연결된다. 상부 모서리 표면, 하부 모서리 표면, 제1 측면 모서리 표면 및 제2 측면 모서리 표면은 실질적으로 평면형 또는 곡면형일 수 있다. 모서리 표면이 곡면형인 경우에, 모서리 표면은 모서리 표면이 제1 및/또는 제2 주요 표면과 연결되기 전에 최대 1 ㎝의 거리에 대해 모서리 표면의 단부로부터 유리 시트의 중심선으로의 방향으로 연장될 것이다.

설명의 편의상, 본 발명의 다양한 태양 및 실시예에 따른 방법의 다양한 단계는 (Ⅰ), (Ⅱ), ... , (Ⅷ) 등으로서 번호가 부여될 것이다. 그렇지 않은 것으로 구체적으로 지시되지 않거나 문맥이 그 반대를 지시하지 않으면 단계는 임의의 순서로, 동시에 또는 순차적으로 수행될 수 있다는 것이 이해되어야 한다.

도 1a는 제1 및 제2 주요 표면에 실질적으로 직각인 평면에 의해 교차되는 용융 다운 드로우 공정에 의해 드로우 저부(bottom-of-the-draw)에서 형성되는 유리 시트(101)의 단면도를 개략적으로 도시하고 있다. 이러한 유리 시트(101)는 유리하게는 본 발명의 장치 및 방법을 사용하여 마감될 수 있다. 유리 시트(101)는, 제1 주요 표면(103); 제2 주요 표면(105); 제1 주요 표면의 중심선으로부터의 최대 거리를 보유한 단부를 갖는 곡면형 제1 측면 모서리 표면(104); 제1 주요 표면의 중심선으로부터의 최대 거리를 보유한 단부를 갖는 곡면형 제2 측면 모서리 표면(110)을 갖고, 각각의 표면은 각각 제1 주요 표면(103) 및 제2 주요 표면(105)을 연결한다. 유리 시트(101)는 실질적으로 균일한 두께 Th(C)를 갖는 중심 영역(CR), 제1 측면 모서리 표면(104)에 대응하여 인접하고 유리 시트의 각각의 측면 상에 곡면형 제1 비드 표면(107) 및 곡면형 제2 비드 표면(109)을 갖는 제1 비드 영역(BD1) 그리고 제2 측면 모서리 표면(110)에 대응하여 인접하고 곡면형 제3 비드 표면(111) 및 곡면형 제4 비드 표면(113)을 갖는 제2 비드 영역(BD2)을 포함한다. 중심 영역 내의 평탄화 제1 주요 표면(103) 및/또는 평탄화 제2 주요 표면(105)에 직각인 가상 평면에 의해 교차될 때의 그 최대 두께로서 정의되는 제1 비드 영역(BD1)의 최대 두께는 Th(B1)이다. 제2 비드 영역(BD2)은 Th(B1)과 실질적으로 동일 또는 상이할 수 있는 최대 두께 Th(B2)를 갖는다. 마찬가지로, 제1 비드 영역(BD1) 및 제2 비드 영역(BD2)은 동일 또는 상이한 폭을 가질 수 있다. 도 1b는 제1 주요 표면(103)으로부터 제2 주요 표면(105)으로의 방향으로 관찰될 때의 동일한 유리 시트의 정면도를 개략적으로 도시하고 있다.

높은 청정 표면 품질을 보유한 유리 시트의 중심 영역(CR)은 종종 품질 영역으로 불린다. 통상적으로, 유리 기판을 기초로 하여 전자/광학 소자를 제조하는 공정에서, 반도체 소자, 다른 전자 소자 및 광학 소자 등의 기능성 소자가 제1 및 제2 비드 영역이 제거된 후에만 유리 시트의 주요 표면 상에 형성된다. 양쪽 모서리 영역의 제거 후에, 유리 시트에는 그 다음에 트랜지스터 등의 기능성 소자가 제1 및 제2 주요 표면 중 1개 또는 2개의 품질 영역(CR) 상에 피착되기 전에 연삭 및 연마 등의 모서리 마감 그리고 후속되는 세정 및 건조가 적용될 수 있다.

본 명세서에서 사용된 것과 같이, 유리 시트의 제1 주변 부분은 유리 시트의 잔여부로부터 제거되도록 의도되는 제1 측면 모서리의 부근에서 그에 대응하는 그 부분이다. 유리 시트의 중심 영역은 통상적으로 후속의 공정 적용을 위해 보유 및 사용되도록 의도되는 그 부분이다. 도 1a 및 1b를 참조하면, 유리 시트(101)의 제1 주변 부분은 유리하게는 제1 비드 영역(BD1)에 대응한다. 아래에서는 본 발명이 제1 주변 부분에 대해서만 설명 및 예시되어 있다. 그러나, 본 발명을 읽을 때에 본 명세서에서의 발명으로부터 이익을 얻는 당업자라면 실제의 유리 시트 주변 부분 마감 공정에서 제1 주변 부분 및 제2 주변 부분 중 어느 한쪽 또는 양쪽 모두가 본 발명의 다양한 태양 및 실시예에 따른 장치를 사용하여 본 발명의 방법의 다양한 태양 및 실시예에 따라 처리될 수 있다는 것을 용이하게 이해하여야 한다. 실제로, 상부 모서리 표면 및 하부 모서리 표면에 인접한 유리 시트의 주변 부분은 유리 시트의 90˚ 회전 시에 제1 주변 부분과 실질적으로 동일한 방식으로 처리될 수 있다는 것이 또한 가능하다. 유리 시트의 다중 주변 부분의 이러한 처리는 순차적으로 또는 동시에 수행될 수 있다. 일부의 특히 유리한 실시예에서, 동일한 유리 시트의 제1 및 제2 주변 부분은 실질적으로 동기 및 대칭 방식으로 실질적으로 동시에 처리될 수 있다.

단계 (Ⅱ)에서, 유리 시트(101)는 중력 가속도 벡터가 평탄화 제1 주요 표면(103)에 실질적으로 직각인 실질적으로 수평 위치 또는 중력 가속도 벡터가 유리 시트(101)의 제1 주요 표면(103)에 실질적으로 평행한 실질적으로 수직 위치 등의 소정 위치에 위치된다. 모든 단계 (Ⅱ) 내지 (Ⅷ) 중에 유리 시트의 위치는 실질적으로 안정되고, 즉 중력 가속도 벡터와 제1 주요 표면 사이의 각도는 10˚ 이하만큼, 일부 실시예에서 8˚ 이하만큼, 일부의 다른 실시예에서 6˚ 이하만큼, 일부의 다른 실시예에서 5˚ 이하만큼, 일부의 다른 실시예에서 4˚ 이하만큼, 일부 실시예에서 3˚ 이하만큼 그리고 일부의 다른 실시예에서 2˚ 이하만큼 변동될 것이 적극적으로 요망된다. 소정 위치로의 유리 시트의 배치는 유리하게는 현수 장치에 상부 모서리 표면의 부근의 제1 및 제2 주요 표면을 구속함으로써 수행된다. 특히 유리한 실시예에서, 유리 시트는 실질적으로 수직 위치에 위치되고, 즉 유리 시트의 제1 및/또는 제2 주요 표면은 중력 가속도 벡터에 대해 최대 10˚, 일부 실시예에서 최대 8˚, 일부의 다른 실시예에서 최대 6˚, 일부의 다른 실시예에서 최대 4˚, 일부의 다른 실시예에서 최대 2˚ 그리고 일부의 다른 실시예에서 최대 1˚의 각도로 배향된다.

용융 다운 드로우 공정, 플로트 공정 또는 슬롯 다운 드로우 공정 등의 실제의 유리 시트 제조 공정에서 제조되는 비교적 얇은 두께를 보유한 비교적 큰 유리 시트는 유리 시트에 적용된 독특한 기계 및/또는 열 이력의 결과로서 유리 시트 내에 분포되는 다양한 수준의 내부 응력의 존재로 인해 유리 시트가 무중력 환경에서 대략 실온에서 실질적으로 균일한 온도를 가지면 종종 "와핑"으로 불리는 고유 곡률을 나타낼 것이다. 예컨대, 전형적인 용융 다운 드로우 공정에서, 유리 시트는 점탄성 상태 그리고 결국 탄성 상태로 유리 시트를 냉각시키면서 아이소파이프(isopipe)로 불리는 형성 장치의 루트(root)에서 형성되는 점성 유리 리본을 요망된 폭 및 두께로 드로우함으로써 형성된다. 기계 롤러가 유리 리본이 다운 드로우되는 동안에 비드로 불리는 주변 영역과 접촉된다. 불연속 유리 시트가 그 다음에 통상적으로 비드가 소정 위치에 남아 있는 상태의 연속 유리 리본으로부터 절단되고, 최종적으로 대략 실온까지 냉각된다. 유리 시트 내의 유리 재료에는 하나의 측면으로부터 다른 측면까지 그리고 상부로부터 저부까지 약간 상이한 열 이력이 적용되었다. 예컨대, 유리 리본의 비드 영역은 통상적으로 더 큰 두께를 갖고, 그에 따라 통상적으로 동일한 냉각 환경에서 더 얇은 중심 영역에 비해 더 느린 속도로 냉각될 것이다. 상이한 열 이력은 유리 시트가 대략 실온에서 실질적으로 균일한 온도에 있을 때에 유리 시트 내에 내부 잔류 응력을 유발한다. 도 5는 용융 다운 드로우 공정에 의해 제조되는 예시의 유리 시트의 일부의 응력 분포 프로파일을 도시하는 도면이다. x-축 상에는 유리 시트의 중심선으로부터의 거리가 도시되어 있고, y-축 상에는 시트의 상부 모서리로부터의 거리가 도시되고 있고, z-축 상에는 응력이 도시되어 있다. 비드를 포함하는 최우측 주변 부분은 최대 3225 psi의 최고 응력을 나타내고, 한편 중심 영역은 실질적으로 0의 응력을 갖는다. 이러한 잔류 응력 분포 프로파일은 위에서 언급된 것과 같이 유리 시트에 종종 와핑으로 불리는 곡률을 부여할 수 있다. 와핑은 성격 면에서 3-차원일 것이고: 와핑은 상부 모서리 표면으로부터 수직으로 그리고 제1 측면 모서리 표면으로부터 제2 측면 모서리 표면으로 수평으로 존재할 것이다.

유리 시트가 무중력 환경에서 고유 와핑을 나타낼 때에, 유리 시트는 추가의 외부 구속이 내부 응력에 대응하도록 부과되지 않으면 유리 시트가 중력장 내에서 상부 모서리로부터 현수되면 통상적으로 고유 와핑을 나타낼 것이다. 유리 시트 내부측의 잔류 응력의 존재 그리고 유리 시트의 고유 곡률은 수직 위치에 현수될 때에 비드 영역 등의 주변 부분의 제거가 여러 이유로 어려워지게 한다. 첫째, 와핑은 유리 표면으로의 흡인 컵 등의 주변 부분 구속 장치의 결합이 어려워지게 한다. 둘째, 와핑은 일부 영역에서의 스코어-휠 슬립 그리고 다른 영역에서의 유리 표면에 스코어-휠에 의해 가해지는 과도하게 높은 수직력으로 이어질 수 있고, 그에 의해 요구된 것보다 낮은 스코어-라인 품질 그리고 아마도 스코어링 중의 유리 시트 파단을 초래한다. 셋째, 주변 부분 내에 존재하는 응력은 유리 시트 재료를 강화시키고, 그에 의해 기계 스코어링 작업의 효과를 감소시킨다. 넷째, 주변 영역 내에 존재하는 응력은 스코어링 중의 바람직하지 못한 유리 시트 파단으로 이어질 수 있다. 모든 이들 어려움은 최대 300 ㎛, 200 ㎛ 또는 100 ㎛의 Th(C)를 갖는 유리 시트 등의 감소된 두께를 보유한 유리 시트에 대해 악화된다.

본 발명의 방법 및 장치는 대략 실온에서 실질적으로 균일한 온도에 있을 때에 통상적으로 무중력 와핑을 나타내는 유리 시트의 주변 영역을 제거하는 데 특히 유리하고, 그 이유가 아래에서 더 상세하게 그리고 면밀하게 설명될 것이다. 이러한 장점은 우선 유리 시트의 비드 영역으로부터 중심 영역(CR)으로의 온도 구배를 설정하도록 유리 시트의 비드 영역의 우선 가열에 의해 성취되고, 이것은 비드 영역 그리고 그에 인접한 영역 내에 존재하는 잔류 응력을 적어도 부분적으로 완화시키도록 기능하고, 그에 의해 유리 시트의 와핑, 저-품질 스코어-라인의 확률 그리고 스코어링 중의 바람직하지 못한 시트 크래킹(cracking)의 가능성을 감소시킨다.

용융 다운 드로우 형성 공정과 연계하여 위에서 언급된 것과 같이, 점성 상태에서의 유리 재료의 견인 작업을 수반하는 임의의 유리 형성 공정에서, 통상적으로 유리는 예컨대 주변 영역의 양쪽 측면을 핀칭하는 한 쌍의 롤러에 의해 모서리 영역에서 구속된다. 더 높은 온도 그리고 낮은 유리 점도에서의 유리와 롤러 사이의 직접 접촉은 비드 영역 내에서의 널형 표면의 형성을 초래할 것이다. 통상적으로, 비드 영역은 가변 두께 프로파일을 갖는 경향이 있다. 예컨대, 도 1a는 중심 영역의 두께 Th(C)보다 상당히 큰 최대 두께 Th(B1) 및 Th(B2)를 갖는 비드 영역(BD1, BD2)을 도시하고 있다. 통상적으로, 널형 표면을 갖는 영역과 실질적으로 균일한 두께 Th(C)를 갖는 품질 중심 영역 사이에, 모서리 롤러와의 직접 접촉의 부존재로 인해 실질적으로 평활한 표면을 갖지만 중심 영역과 같이 균일하지 않은 가변 두께 프로파일을 갖는 중간 영역이 존재한다. 곡면형 모서리 표면(104)을 갖는 영역, 널형 표면을 보유한 영역 그리고 실질적으로 평활한 표면 및 가변 두께 프로파일을 보유한 영역의 조합은 본 발명에 따른 방법 및 장치를 사용함으로써 제거가 적용되는 제1 주변 영역을 적어도 부분적으로 구성한다. 과거에, 주변 영역 제거는 전형적으로 실질적으로 균일한 온도에서 주변 영역 및 중심 영역을 포함한 유리 시트에서 대략 실온에서 수행되었다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법에서, 유리 시트의 제1 주변 부분의 적어도 일부를 가열하는 단계를 포함하는 단계 (Ⅴ)가 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D3을 갖는 위치에서의 제1 주변 부분의 평균 온도가 중심 영역의 평균 온도 T(C)보다 높은 온도 T(B)에 도달되도록 스코어링 단계 (Ⅵ) 전에 수행되고, 여기에서 T(B) - T(C) ≥ 40℃이다. 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 50℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 60℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 70℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 80℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 90℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 100℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 110℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 120℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 130℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 140℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 150℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≤ 200℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≤ 190℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≤ 180℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≤ 170℃이고, 일부 실시예에서 T(B) - T(C) ≥ 160℃이다. T(B) - T(C) < 40℃이면, 열 응력 완화의 이익이 통상적으로 불충분하다. 반면에, T(B) - T(C) > 200℃은 제조 설정에서 짧은 시간 내에 성취하기 어려울 수 있고, 주변 영역을 제거하는 장치에서 사용되는 다른 구성 요소의 재료에 기술적 도전 과제를 제기할 수 있고, 주변 영역 내의 이러한 높은 온도에 의해 부여되는 추가의 이익은 T(B) - T(C) = 200℃인 상황에 대해 상당하지 않고, 그에 따라 보증되지 않는다.

본 발명에 따른 방법 및 장치에서 사용되는 가열 요소는 유리하게는 유리 시트의 주변 영역 특히 존재한다면 비드 영역과 동일한 방향으로 연장되는 선형 가열 장치를 포함한다. 이러한 선형 가열 장치는, Pt 권선부, 니켈-합금 권선부 등의 전기 저항 가열 권선부; SiC 가열 바; MoS₂ 가열 바; 텅스텐 필라멘트; IR 램프 등 중 하나 이상일 수 있다. 바람직하게는, 가열 요소는 유리 시트 재료에 의해 상당히 흡수성인 파장에서 조사선을 방출한다. 조사선은 실질적으로 조사선 가리개(irradiation shade), 반사 미러, 굴절 렌즈 또는 이들의 조합을 사용하여 가열 중에 유리 시트의 주변 부분으로만 유도될 수 있다. 바람직하게는, 가열 요소는 가장 바람직한 가열 파워 및 가열 효과를 성취하기 위해 이들 사이의 거리를 조정하도록 주변 부분에 대해 이동될 수 있다. 일부 실시예에서, 단일의 가열 요소가 상부 모서리 표면의 부근으로부터 하부 모서리 표면의 부근까지의 전체의 주변 영역을 가열하는 데 사용된다. 일부의 다른 실시예에서, 서로에 직렬로 및/또는 병렬로 배열되는 복수의 가열 요소가 상부 모서리 표면의 부근으로부터 하부 모서리 표면의 부근까지 연장되는 전체의 주변 영역을 가열하는 데 사용된다. 상부 표면의 부근으로부터 저부 표면의 부근까지의 전체의 높이를 따른 주변 영역이 가열될 것이 요망된다. 일부 실시예에서, 가열 요소는 유리 시트의 일측 상에만 위치된다. 다른 실시예에서, 가열 요소는 일측 상에만 위치되고, 미러가 높은 가열 효율을 성취하기 위해 유리 시트를 통해 투과된 조사선을 재차 유리 시트로 반사시키도록 대향측 상에 위치된다. 다른 실시예에서, 가열 요소는 주변 부분의 양쪽 측면을 동시에 가열하도록 유리 시트의 양쪽 측면 상에 위치된다. 일부 실시예에서, 유리 시트 내에 존재하는 응력 프로파일에 따라 우선적으로 상부로부터 저부까지 주변 영역을 가열할 것이 요망된다. 예컨대, 전형적인 다운 드로우 공정에 의해 제조된 유리 시트에 대해, 상부 모서리 표면 및 하부 모서리 표면에 근접한 주변 영역은 전형적으로 상부 및 하부 모서리 표면에 근접한 주변 영역 내의 잔류 응력이 도 5의 응력 프로파일에 도시된 것과 같이 중간 섹션에서보다 낮기 때문에 중간 섹션보다 낮은 가열 파워에 의해 가열될 것이 요망된다. 스코어링 단계 전의 우선 가열의 목표는 위에서 논의된 것과 같이 주변 부분 내에 존재하는 잔류 응력을 완화시키는 것이다. 이와 같이, 가열이 유리 시트로 추가의 원하지 않는 응력을 도입시키지 않으려는 노력이 수행되어야 한다.

각각의 가열 요소의 가열 파워는 유리 조성, 비드 두께, 중심 두께, 가열 시의 요망된 비드 온도 등의 인자에 따라 특정한 유리 마감 작업의 필요성에 의해 선택될 수 있다. 일반적으로, 주변 부분은 15 초 내에, 일부 실시예에서 10 초 내에, 일부의 다른 실시예에서 5 초 내에 그리고 일부의 다른 실시예에서 3 초 내에 목표 온도까지 가열될 것이 요망된다. 예시의 설정에서, 5 KW의 공칭 파워를 갖는 SiC 글로우-바(glow-bar)가 약 300 ㎛의 Th(C)를 갖는 유리 시트의 비드 영역을 가열하는 데 사용된다.

본 발명의 단계 (Ⅴ)에서 가열되어 제거될 주변 부분의 영역은 주변 부분의 성공적인 제거를 위해 중요할 수 있다. 최고 잔류 응력을 갖는 주변 부분 내의 영역은 구체적으로 유리 시트의 중심 영역에 비해 최고 온도까지 가열될 것이 요망되는데, 이것이 응력을 최대한 완화시키도록 기능하기 때문이다. 그 목적을 위해, 편광계(polarimeter)가 유리 시트의 주변 부분 내의 잔류 응력을 측정하는 데 사용될 수 있고, 그에 의해 최고 잔류 응력을 보유한 영역이 가열기 조사선에 노출될 영역으로서 결정 및 식별된다. 렌즈, 반사기, 편향기, 흡수기 등의 광학 요소가 최고 응력을 보유한 식별 영역이 최고 가열 파워를 수용하도록 가열기로부터 이러한 영역으로 조사선을 집속하는 데 사용된다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 제1 기계 구속기는 거리 D3에서 제2 주요 표면과 접촉 및 결합되도록 구성되는 복수의 흡인 컵 그리고 흡인 컵을 향해 제1 주요 표면과 접촉되어 제1 주요 표면을 압박하도록 구성되는 수직 압박 바를 포함하고, 단계 (Ⅳ)는,

(Ⅳ-2) 제2 주요 표면과 흡인 컵을 결합시키는 단계

를 포함한다.

일부의 특정 실시예에서, 단계 (Ⅳ-2)에서, 제1 주변 부분의 제2 주요 표면으로의 복수의 흡인 컵의 결합은 최대 5 초 내에, 일부 실시예에서 최대 1 초 내에, 일부의 다른 실시예에서 최대 0.5 초 내에, 일부의 다른 실시예에서 최대 0.4 초 내에 그리고 일부의 다른 실시예에서 최대 0.3 초 내에 완료된다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부의 다른 실시예에서, 단계 (Ⅳ)에서, 제1 기계 구속기는 거리 D3에서 제1 주요 표면 및 제2 주요 표면과 접촉 및 결합되도록 구성되는 한 쌍의 제1 클램프를 포함하고, 단계 (Ⅳ)는,

를 포함한다.

일부의 특정한 실시예에서, 단계 (Ⅳ-1)에서, 제1 주변 부분의 제1 주요 표면 및 제2 주요 표면으로의 한 쌍의 제1 클램프의 결합은 최대 5 초 내에, 일부 실시예에서 최대 1 초 내에, 일부의 다른 실시예에서 최대 0.5 초 내에, 일부의 다른 실시예에서 최대 0.4 초 내에 그리고 일부의 다른 실시예에서 최대 0.3 초 내에 완료된다.

(Ⅳ-2) 제2 주요 표면과 흡인 컵을 결합시키는 단계

를 포함한다.

일부의 특정한 실시예에서, 단계 (Ⅳ-2)에서, 제1 주변 부분의 제2 주요 표면으로의 복수의 흡인 컵의 결합은 최대 5 초 내에, 일부 실시예에서 최대 1 초 내에, 일부의 다른 실시예에서 최대 0.5 초 내에 그리고 일부의 다른 실시예에서 최대 0.4 초 내에 완료된다.

단계 (Ⅳ) 즉 제1 측면 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D3에서 제1 측면 모서리 표면의 부근에서 제1 및 제2 주요 표면을 구속하고, 여기에서 D3 < D2인, 단계의 결과로서, 유리 시트의 제1 및/또는 제2 주요 표면으로의 제1 기계 구속기의 결합은 흡인 컵만이 그 대신에 유리 시트를 구속하는 데 사용되는 공정에 비해 크게 용이해진다. 흡인 컵만을 이용하는 방법에 비해, 한 쌍의 제1 클램프 또는 흡인 컵 및 수직 압박 바의 조합을 사용하는 일부 실시예에서의 본 발명의 방법은 적어도 1/4만큼, 일부 실시예에서 적어도 1/3만큼 그리고 일부의 다른 실시예에서 적어도 1/2만큼 결합 완료 시간을 단축시킨다. 흡인 컵이 유리 시트를 구속하는 데 사용되는 경우에, 유리 시트의 표면과 흡인 컵의 결합은 전형적으로 유리 시트의 표면과 흡인 컵을 접촉시키는 단계 그리고 그 다음에 그 사이에서 견고하고 강력한 결합을 수행하도록 산업용 흡인 컵에서 전형적인 것과 같이 흡인 컵의 내부 공동에 진공을 가하는 단계를 포함한다. 유리 시트의 표면으로의 흡인 컵의 견고하고 강력한 결합은 유리 시트를 거쳐 유리 시트의 인장을 가능케 할 것이다. 본 명세서에서 사용된 것과 같이, 흡인 컵 결합 완료 시간은 제1 흡인 컵이 제2 주요 표면과 접촉될 때의 순간과 모든 흡인 컵이 제2 주요 표면과 견고하게 결합될 때 예컨대 모든 흡인 컵 공동 내부측의 내부 공기 압력이 최대 60 kPa, 일부 실시예에서 최대 50 kPa 그리고 일부의 다른 실시예에서 최대 40 kPa까지 하강된 때의 순간 사이의 시간 간격으로서 정의된다. 본 명세서에서 사용된 것과 같이, 한 쌍의 제1 클램프의 결합 완료 시간은 한 쌍의 제1 클램프가 우선 결합의 목적을 위해 작동되는 순간과 클램프가 제1 및 제2 주요 표면의 양쪽 모두와 견고하게 접촉되는 순간 사이의 시간 간격으로서 정의된다.

높은 가요성을 보유한 유리 시트 즉 FXTY = LD/Th ≥ 1000을 갖는 유리 시트에 대해(여기에서 FXTY는 가요성이고, LD는 제1 측면 모서리 표면의 단부로부터 제2 측면 모서리 표면의 단부까지 측정되는 폭 그리고 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 측정되는 높이 중 유리 시트의 ㎜ 단위로의 더 큰 치수이고, Th는 ㎜ 단위로의 품질 영역의 두께임), 흡인 컵 및/또는 한 쌍의 제1 클램프와 유리 시트의 결합은 공정 안정성을 위해 중요한 공정 파라미터이고, 흡인 컵에 대해, 이것은 수직 압박 바(217)에 의해 도움을 받지 않으면 상당히 길 수 있다. 전형적으로, 유리 시트의 가요성이 클수록, 유리 시트가 평면을 횡단하여 와핑되기 더 쉽고, 압박 바에 의해 도움을 받지 않으면 흡인 컵과 유리 시트를 결합시키는 데 더 긴 시간을 소요하기 더 쉬울 것이다. 이와 같이, 한 쌍의 제1 클램프 또는 흡인 컵 및 압박 바의 조합이 사용되는 본 발명의 방법은 FXTY ≥ 1000인 유리 시트의 비드 제거에 특히 유리하고, FXTY ≥ 2000인 경우에 훨씬 더 유리하고, FXTY ≥ 3000인 경우에 훨씬 더 유리하고, FXTY ≥ 4000인 경우에 훨씬 더 유리하고, FXTY ≥ 5000인 경우에 훨씬 더 유리하고, FXTY ≥ 6000인 경우에 훨씬 더 유리하고, FXTY ≥ 7000인 경우에 훨씬 더 유리하고, FXTY ≥ 8000인 경우에 훨씬 더 유리하고, FXTY ≥ 9000인 경우에 훨씬 더 유리하고, FXTY ≥ 10000인 경우에 훨씬 더 유리하다. 더욱이, 부분적으로 단계 (Ⅳ)의 포함 및 실시로 인해, 한 쌍의 클램프 또는 흡인 컵 및 압박 바의 조합을 사용하는 본 발명의 방법은 런(run) 사이의 제1 구속기 결합 완료 시간의 가변성 그리고 하나의 FXTY를 보유한 유리 시트와 상이한 FXTY를 보유한 상이한 유리 시트 사이의 결합 완료 시간의 변동성을 감소시킨다. 이와 같이, 이들 실시예에서의 방법은 큰 공정 범위(process window)로써 다양한 유리 시트 제품을 제조하는 데 사용될 수 있다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅱ)에서, 상부 모서리 표면의 부근의 제1 및 제2 주요 표면은 클램프를 사용함으로써 현수 장치에 고정된다. 클램프는 오버헤드 유리 시트 컨베이어 장치에 고정될 수 있다. 클램프는 유리 시트가 주변 부분을 제거하는 본 발명의 장치 내로 이동되기 전에 유리 시트와 결합될 수 있고, 그 다음에 유리 시트는 주변 부분 마무리를 위한 장치 내로 전달된다. 한 쌍의 제1 클램프와 유리 시트의 결합 전에, 유리 시트의 상부 부분을 고정하는 클램프는 실질적으로 유리 시트의 중력에 대응하고 수직 위치에서 유리 시트를 현수하는 힘을 제공할 것이다. 대체예에서, 흡인 컵이 클램프의 소정 위치에서 유리 시트의 상부 부분을 고정하는 데 사용될 수 있다. 클램프, 흡인 컵 등에 의해 고정되는 상부 모서리 표면의 부근의 위치는 제1 측면 모서리 표면의 단부로부터의 최소 거리 D0을 갖는다.

일부 실시예에서, 단계 (Ⅲ)에서, 제1 측면 모서리 표면의 부근의 제1 및 제2 주요 표면은 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D1에서 클램프(또는 흡인 컵 또는 다른 고정 장치)에 의해 고정된다. 일부 실시예에서 5 ㎝ ≤ D1 ≤ 50 ㎝이고, 일부 실시예에서 5 ㎝ ≤ D1 ≤ 40 ㎝이고, 일부 실시예에서 5 ㎝ ≤ D1 ≤ 30 ㎝이고, 일부 실시예에서 5 ㎝ ≤ D1 ≤ 20 ㎝이고, 일부 실시예에서 5 ㎝ ≤ D1 ≤ 15 ㎝이고, 일부의 다른 실시예에서 5 ㎝ ≤ D1 ≤ 10 ㎝이다. 통상적으로, D1 ≤ D0이다.

본 발명의 제1 태양에 따른 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅶ)은 단계 (Ⅵ)에 선행하고, 단계 (Ⅵ)에서, 기계 스코어 휠이 제1 주요 표면에 대해 가압되어 스코어-라인을 형성하는 데 사용된다. 통상적으로, 기계 스코어-휠이 유리 시트의 표면 상에 스코어-라인을 형성하는 데 사용될 때에, 유리 시트의 대향측 상의 노징 스트립 등의 지지 장치가 유리 시트의 표면으로의 스코어-휠의 충분한 접촉력 그리고 유리 시트의 제1 주요 표면 상으로의 일관된 연속 스코어-라인의 형성을 가능케 하는 데 요구된다. 노징 스트립의 존재는 높은 FXTY를 보유한 유리 시트를 스코어링할 때에 특히 유리하다. 대체예에서, 스코어-라인은 레이저 공정에 의해 예컨대 CO₂ 레이저 그리고 그 다음의 벤트를 형성하기 위한 냉각 제트로써의 스캐닝에 의해 형성될 수 있다. 레이저 스코어링이 이용되는 경우에, 지지 노징은 스코어-라인 형성 공정에서 불필요할 수 있고, 그에 따라 단계 (Ⅶ)은 단계 (Ⅳ)에 선행하지 않아도 된다.

본 발명의 다양한 태양에 따른 방법 및 장치는 위에서 논의된 것과 같이 높은 가요성 FXTY를 보유한 유리 시트를 마감하는 데 특히 유리하지만, 최대 500 ㎛, 일부 실시예에서 최대 400 ㎛, 일부 실시예에서 최대 300 ㎛, 일부 실시예에서 최대 200 ㎛, 일부 실시예에서 최대 150 ㎛ 그리고 일부 실시예에서 최대 100 ㎛의 중심 두께 Th(C)를 보유한 유리 시트를 마감하는 데 특히 유리하다. 이것은 유리 시트의 Th(C)가 매우 작을 때에 주변 부분 내의 잔류 응력에 의해 유도되는 제1 및 제2 주변 부분을 따른 유리 시트의 와핑이 스코어-휠과의 결합이 매우 어려워질 정도로 클 수 있기 때문이다. 추가로, 와핑은 주변 부분과 결합되어 주변 부분을 구속하는 흡인 컵의 사용이 비현실적이 되게 한다.

위에서 논의된 것과 같이, 주변 부분의 우선 가열을 수반하는 단계 (Ⅴ) 그리고 제1 기계 구속기로써 제1 주변 부분을 구속하는 단계 (Ⅳ)의 존재로 인해, 본 발명의 다양한 태양에 따른 방법 및 장치는 높은 가요성을 보유한 큰 유리 시트를 마감할 수 있는 큰 공정 범위의 장점을 갖는다. 이것은 큰 수직 높이 HT를 보유한 유리 시트에 특히 유리하고, 이러한 방향으로 유리 시트는 흡인 컵이 사용되면 상당한 와핑 그리고 제2 주요 표면과의 결합에서 어려움을 나타낼 수 있다. 이와 같이, 이러한 방법 및 장치는 적어도 1000 ㎜, 일부 실시예에서 적어도 1200 ㎜, 일부의 다른 실시예에서 적어도 1500 ㎜, 일부의 다른 실시예에서 적어도 1800 ㎜, 일부의 다른 실시예에서 적어도 2000 ㎜, 일부의 다른 실시예에서 적어도 2500 ㎜ 그리고 일부의 다른 실시예에서 적어도 3000 ㎜의 높이를 갖는 유리 시트에 특히 유리하다.

마찬가지로, 이러한 방법 및 장치는 제1 측면 모서리 표면의 단부로부터 제2 측면 모서리 표면의 단부까지 측정되는 큰 폭 WD를 보유한 유리 시트에 특히 유리하다. 이와 같이, 본 발명의 다양한 태양에 따른 방법 및 장치는 적어도 1000 ㎜, 일부 실시예에서 적어도 1200 ㎜, 일부의 다른 실시예에서 적어도 1500 ㎜, 일부의 다른 실시예에서 적어도 1800 ㎜, 일부의 다른 실시예에서 적어도 2000 ㎜, 일부의 다른 실시예에서 적어도 2500 ㎜ 그리고 일부 실시예에서 적어도 3000 ㎜의 폭을 갖는 유리 시트를 마감하는 데 특히 유리하다.

본 발명의 방법 및 장치는 미국 뉴욕주 코닝에 소재한 코닝 인코포레이티드에 의해 개척된 용융 다운 드로우 공정에 의해 제조되는 유리 시트를 마감하는 데 특히 유리하다. 이것은 용융 다운 드로우 공정에서 아이소파이프 및 슬롯 등의 형성 장치 아래의 유리 리본이 후속의 마감 단계에서 그 제거를 거부하는 주변 부분 내의 와핑으로 이어지는 제조된 유리 시트 내의 상당한 열 잔류 응력으로 이어지는 온도 구배 프로파일을 경험하는 경향이 있기 때문이다.

본 발명의 제1 및 제2 태양에 따른 방법 및 장치의 일부 실시예에서, 스코어-라인으로부터 제1 측면 모서리 표면의 단부까지의 거리는 D2이고, 여기에서 4 ㎝ ≤ D2 ≤ 40 ㎝이고, 일부 실시예에서 4 ㎝ ≤ D2 ≤ 40 ㎝이고, 일부 실시예에서 4 ㎝ ≤ D2 ≤ 30 ㎝이고, 일부 실시예에서 4 ㎝ ≤ D2 ≤ 20 ㎝이고, 일부 실시예에서 4 ㎝ ≤ D2 ≤ 15 ㎝이고, 일부의 다른 실시예에서 4 ㎝ ≤ D2 ≤ 10 ㎝인 것이 유리하다. 일반적으로, 스코어-라인은 유리 시트의 두께가 유리 시트의 품질 영역과 실질적으로 동일한 위치에서 형성되고 그에 의해 모서리마다 실질적으로 균일한 두께를 보유한 공정의 종료 시의 절단-시의 유리 시트를 가져올 것이 요망된다.

단계 (Ⅴ)에서, 한 쌍의 제1 클램프는 유리 시트의 제1 및 제2 주요 표면과 결합된다. 한 쌍의 제1 클램프의 접촉 위치는 스코어-라인과 제1 측면 모서리 표면의 단부 사이에 있어야 하고, 즉 D3 < D2이어야 한다. 일부 실시예에서 0.5 ㎝ ≤ D3 ≤ 20 ㎝이고, 일부 실시예에서 0.5 ㎝ ≤ D3 ≤ 15 ㎝이고, 일부 실시예에서 0.5 ㎝ ≤ D3 ≤ 10 ㎝이고, 일부 실시예에서 0.5 ㎝ ≤ D3 ≤ 8 ㎝이고, 일부 실시예에서 0.5 ㎝ ≤ D3 ≤ 5 ㎝이고, 일부의 다른 실시예에서 0.5 ㎝ ≤ D3 ≤ 3 ㎝이다.

본 발명의 제1 태양의 방법의 일부 실시예에서, 단계 (Ⅲ)은 단계 (Ⅳ)에 선행하고; 다른 실시예에서, 단계 (Ⅲ) 및 (Ⅳ)가 실질적으로 동시에 수행된다. 나아가, 높은 FXTY를 보유한 유리 시트 특히 최대 300 ㎛의 중심 두께 Th(C)를 보유한 유리 시트에 대해, 단계 (Ⅳ)가 단계 (Ⅲ) 및 (Ⅴ)의 완료 후에 수행될 것이 적극적으로 요망된다. 이들 바람직한 실시예에서, 유리 시트의 주변 부분은 유리 시트가 스코어링 중일 때에 견고하게 구속되고 요망된 온도까지 가열되고, 그에 의해 스코어-휠 슬립 또는 유리 시트에 스코어-휠에 의해 가해지는 이례적으로 높은 가압력을 상당히 감소시키고, 스코어링 단계의 수율 그리고 전체적인 공정을 상당히 개선한다. 실제로, 단계 (Ⅳ) 중에, 제1 기계 구속기 그리고 단계 (Ⅲ)에서 실시된 구속 수단은 이들 사이의 유리 시트가 실질적으로 평탄하게 유지되고 그에 의해 일관된 스코어-라인의 성공적인 형성을 용이하게 하도록 유리 시트에 장력을 함께 가할 수 있다. 위에서 언급된 것과 같이, 대향 표면을 지지하는 노징 스트립이 유리 시트가 스코어링 중일 때에 적극적으로 요망된다. 제1 및 제2 주요 표면과 직접적으로 접촉되는 재료는 유리 시트가 마감 중일 때에 상당한 형상 변화를 경험하지 않을 정도로 충분한 강성을 가질 것이 요망된다. 이와 같이, 제1 및/또는 제2 주요 표면과 직접적으로 접촉되는 노징 스트립 그리고 클램프의 부분의 재료는 알루미늄, 스테인리스강 등의 금속, 또는 경질 실리콘 고무 재료 등의 경질, 내구성 플라스틱 또는 고무 재료로부터 선택될 수 있다.

본 발명의 제2 및/또는 제3 태양에 따른 장치의 일부의 유리한 실시예에서, 노징 스트립은 유리 시트 이상의 쇼어 A 경도(Shore A hardness)를 갖는다. 노징 스트립의 높은 경도는 기계 스코어-휠에 의해 가압될 때의 유리 시트의 과도한 국부 변형을 방지하고, 그에 의해 일관된 벤트 깊이를 보유하고 유리 시트의 표면과 스코어-휠의 접촉의 손실 그에 따라 벤트의 손실이 없는 상태의 스코어-라인의 일관된 형성을 가능케 한다. 상부 모서리 표면의 부근으로부터 하부 모서리 표면의 부근까지 연장되는 실질적으로 균일한 벤트 깊이를 보유한 연속 스코어-라인이 예리한 모서리, 과도한 유리 칩, 비-직선형 모서리 그리고 다른 바람직하지 못한 특징부를 생성하지 않는 상태의 단계 (Ⅶ)에서의 주변 부분의 분리에 유리하다. 그 목적을 위해, 유리 시트의 제1 주요 표면과 직접적으로 접촉되는 노징 스트립 재료는 알루미늄 및 그 합금 그리고 스테인리스강 등의 금속, 또는 요망된 온도 성능 및 경도를 보유한 고무 재료로부터 선택될 수 있다. 나아가, 노징 스트립은 스코어 휠이 노징 스트립에 대해 유리의 제1 주요 표면을 가압할 때에 노징 스트립이 실질적으로 선형으로 남아 있을 정도로 충분히 강성인 장착부에 의해 지지될 것이 요망된다.

본 발명은 다음의 비-제한 예에 의해 추가로 예시된다.

예

예 1

도 2는 본 발명의 제1 및 제2 태양의 일부 실시예에 따른 동작 중의 유리 시트 비드 제거 장치(200)의 일단부의 단면도를 개략적으로 도시하고 있다. 도시된 단부에 실질적으로 대칭인 타단부는 도시되어 있지 않다. 도 1에 도시된 유리 시트는 수직 유리 시트 현수 컨베이어 등의 현수 장치(도시되지 않음)에 고정되는 클램프의 2개의 클램핑 암(201, 203)에 의해 고정된다. 통상적으로, 유리 시트는 우선 주변 부분 제거 장치(200)의 외부측의 클램핑 암(201, 203)과 결합되고, 그 다음에 컨베이어에 의해 장치(200) 내로 이동된다. 주변 부분 제거 장치(200) 내부측에서, 제1 측면 모서리 구속 클램프 스트립(204)을 포함하는 제1 측면 모서리 구속 타워(205)가 유리 시트의 제1 주요 표면(103)의 측면 상에 위치되고, 제2 측면 모서리 구속 클램프 스트립(206)을 포함하는 제2 측면 모서리 구속 타워(207)가 유리 시트의 제2 주요 표면(105)의 측면 상에 위치된다. 이와 같이, 동작 중에, 제1 및 제2 측면 모서리 구속 클램프 스트립(204, 206)은 유리 시트가 장치(200) 내부측에 위치되면 서로를 향해 이동되고, 유리 시트와 결합되고, 비드 영역에 근접한 유리 시트의 부분을 구속하고, 다음의 단계를 가능케 하도록 유리 시트를 고정한다. 한 쌍의 클램프(231, 233)가 그 다음에 제1 측면 모서리 표면의 단부로부터 거리 D3을 보유한 위치에서 유리 시트의 제2 및 제1 주요 표면과 결합되도록 작동된다. 클램핑 타워(205, 207) 그리고 또한 한 쌍의 제1 클램프(231, 233)의 결합은 매우 짧은 시간 내에 완료될 수 있다. 유리 시트가 구속 타워(205, 207) 및 한 쌍의 제1 클램프(231, 233)에 의해 클램핑되면, 표면(104)의 부근의 선형 가열 바(235)가 작동된다. 가열 바(235)로부터 방출되는 적외선이 유리 시트의 주변 부분에 대해 투사 및 흡수된다. 가열 바(235)의 대향측 상에 위치되는 미러(237)가 주변 부분으로 재차 흡수되지 않은 IR 조사선을 반사하고, 그에 의해 높은 가열 효율을 가져온다. 대체 실시예에서, 주변 부분은 클램프가 가열될 주변 부분의 영역의 가열기의 시야를 차단하지 않도록 한 쌍의 제1 클램프가 유리 시트와 결합되기 전에 요망된 온도까지 가열된다.

주변 영역이 소정의 바람직한 온도까지 가열되면, 가열 바가 작동 해제되고, 제1 측면 모서리 구속 타워(205) 상에 설치되는 스코어-휠(209)이 상부 모서리 표면의 부근의 위치에서 유리 시트의 제1 주요 표면(103)과 접촉되지만, 상부 모서리 표면의 가장 모서리의 라인과 직접적으로 접촉되지 않는다. 제2 측면 모서리 구속 타워(207) 상에 설치되고 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 연장되는 노징 스트립(211)에 의해 지지된 상태로, 스코어-휠이 상부로부터 저부로 또는 저부로부터 상부로 주변 부분을 따라 이동되고, 그에 따라 상부 모서리 표면의 부근으로부터 하부 모서리 표면의 부근까지 연장되는 스코어-라인을 생성한다. 스코어링이 완료되면, 스코어-휠이 제1 주요 표면으로부터 후퇴된다. 그 후에, 결합된 상태의 한 쌍의 제1 클램프는 제1 주요 표면으로부터 제2 주요 표면으로의 방향으로 유리 시트의 제1 주변 부분을 압박하도록 작동되고, 한편 유리 시트는 제2 주요 표면 상에서 노징 스트립 상에 위치된다. 그 결과의 응력은 임계 수준까지 증가될 때에 주변 부분이 스코어-라인을 따라 파단되게 할 것이다. 그 후에, 한 쌍의 제1 클램프(231, 233)는 분리된 유리 단편으로부터 해제될 수 있고, 그에 의해 분리된 주변 부분이 바닥 또는 장치 아래의 수집기로 낙하되게 한다. 대체예에서, 한 쌍의 제1 클램프(231, 233)는 이들이 또 다른 위치로 파단된 주변 부분을 전달하도록 작동될 수 있고, 여기에서 이들은 파단된 주변 부분을 안전하게 방출하도록 결합 해제된다. 구속 타워의 제1 및 제2 구속 클램프 스트립(204, 206)은 그 다음에 서로로부터 멀어지게 이동되고, 그에 의해 잔여의 품질 영역의 2개의 측면 부분을 해제한다. 유리 시트의 품질 부분은 그 다음에 모서리 마감, 세척, 세정 등의 다음의 공정 단계로 현수 컨베이어에 의해 주변 부분 제거 장치(200)의 외부로 이동된다.

예 2

도 3은 또 다른 예에 따른 동작 중의 유리 시트 비드 제거 장치(200)의 일단부의 단면도를 개략적으로 도시하고 있다. 도시된 단부에 실질적으로 대칭인 타단부는 도시되어 있지 않다. 이러한 예에서, 도 1에 도시된 유리 시트는 수직 유리 시트 현수 컨베이어 등의 현수 장치(도시되지 않음)에 고정되는 클램프의 2개의 클램핑 암(201, 203)에 의해 고정된다. 통상적으로, 유리 시트는 우선 주변 부분 제거 장치(200)의 외부측의 클램핑 암(201, 203)과 결합되고, 그 다음에 컨베이어에 의해 장치(200) 내로 이동된다. 주변 부분 제거 장치(200) 내부측에서, 제1 측면 모서리 구속 클램프 스트립(204)을 포함하는 제1 측면 모서리 구속 타워(205)가 유리 시트의 제1 주요 표면(103)의 측면 상에 위치되고, 제2 측면 모서리 구속 클램프 스트립(206)을 포함하는 제2 측면 모서리 구속 타워(207)가 유리 시트의 제2 주요 표면(105)의 측면 상에 위치된다. 선형 가열 바(235)가 수직 압박 바(217)의 대향측 상의 주변 부분에 근접하게 위치된다. 이와 같이, 동작 중에, 제1 및 제2 측면 모서리 구속 클램프 스트립(204, 206)은 유리 시트가 장치(200) 내부측에 위치되면 서로를 향해 이동되고, 유리 시트와 결합되고, 비드 영역에 근접한 유리 시트의 부분을 구속하고, 다음의 단계를 가능케 하도록 유리 시트를 고정한다. 유리 시트가 구속 타워(일측만이 이러한 도면에 도시되어 있음)에 의해 클램핑되면, 가열 바(235)가 소정의 요망된 온도까지 주변 부분을 우선적으로 가열하도록 작동된다. 그 후에, 제1 측면 모서리 구속 타워(205) 상에 설치되는 스코어-휠(209)이 상부 모서리 표면의 부근의 위치에서 유리 시트의 제1 주요 표면(103)과 접촉되지만, 상부 모서리 표면의 가장 모서리의 라인과 직접적으로 접촉되지 않는다. 제2 측면 모서리 구속 타워(207) 상에 설치되고 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 연장되는 노징 스트립(211)에 의해 지지된 상태로, 스코어-휠이 유리 시트의 상부로부터 저부까지의 스코어링에 의해 상부 모서리 표면의 부근으로부터 하부 모서리 표면의 부근까지 연장되는 스코어-라인을 형성한다. 스코어링이 완료되면, 스코어-휠이 제1 주요 표면으로부터 후퇴된다. 직선형 압박 바(217)는 그 다음에 유리 시트의 제1 주요 표면을 향한 방향(219)으로 전진되고, 유리 시트의 주변 부분과 접촉되고, 유리 시트의 제2 주요 표면을 향해 주변 부분의 제1 주요 표면을 압박한다. 압박이 임계 수준에 도달될 때에, 비드 영역을 포함한 주변 부분이 스코어-라인을 따라 분리된다. 구속 타워의 제1 및 제2 측면 모서리 구속 클램프 스트립(204, 206)은 그 다음에 서로로부터 멀어지게 이동되고, 그에 의해 잔여의 품질 영역의 2개의 측면 부분을 해제한다. 유리 시트의 품질 부분은 그 다음에 모서리 마감, 세척, 세정 등의 다음의 공정 단계로 현수 컨베이어에 의해 주변 부분 제거 장치(200)의 외부로 이동된다.

예 3

도 4는 동작 중의 유리 시트 주변 부분 제거 장치(400)의 일단부의 단면도를 개략적으로 도시하고 있다. 대칭인 타단부는 도시되어 있지 않다. 관찰될 수 있는 것과 같이, 도 3의 장치(300)에 비해, 장치(400)는 흡인 컵(들)(215)을 포함하지만, 압박 바(217)를 포함하지 않는다. 동작 중에, 제1 및 제2 측면 모서리 구속 클램프 스트립(204, 206)은 유리 시트가 장치(200) 내부측에 위치되면 서로를 향해 이동되고, 유리 시트와 결합되고, 비드 영역에 근접한 유리 시트의 부분을 구속하고, 다음의 단계를 가능케 하도록 유리 시트를 고정한다. 유리 시트가 구속 타워(일측만이 이러한 도면에 도시되어 있음)에 의해 클램핑되면, 가열 바(235)가 소정의 요망된 온도까지 주변 부분을 우선적으로 가열하도록 작동된다. 그 후에, 제1 측면 모서리 구속 타워(205) 상에 설치되는 스코어-휠(209)이 상부 모서리 표면의 부근의 위치에서 유리 시트의 제1 주요 표면(103)과 접촉되지만, 상부 모서리 표면의 가장 모서리의 라인과 직접적으로 접촉되지 않는다. 제2 측면 모서리 구속 타워(207) 상에 설치되고 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 연장되는 노징 스트립(211)에 의해 지지된 상태로, 스코어-휠이 유리 시트의 상부로부터 저부까지의 스코어링에 의해 상부 모서리 표면의 부근으로부터 하부 모서리 표면의 부근까지 연장되는 스코어-라인을 형성한다. 스코어링이 완료되면, 스코어-휠이 제1 주요 표면으로부터 후퇴된다. 일련의 흡인 컵(213)(하나만이 도시되어 있음)이 그 다음에 유리 시트의 제1 주요 표면을 향한 방향(215)으로 전진되고, 유리 시트의 주변 부분과 접촉되고, 제1 주요 표면으로부터 멀어지는 방향으로 유리 시트의 제2 주요 표면을 견인한다. 견인이 임계 수준에 도달될 때에, 비드 영역을 포함한 주변 부분이 스코어-라인을 따라 분리된다. 구속 타워의 제1 및 제2 측면 모서리 구속 클램프 스트립(204, 206)은 그 다음에 서로로부터 멀어지게 이동되고, 그에 의해 잔여의 품질 영역의 2개의 측면 부분을 해제한다. 유리 시트의 품질 부분은 그 다음에 모서리 마감, 세척, 세정 등의 다음의 공정 단계로 현수 컨베이어에 의해 주변 부분 제거 장치(200)의 외부로 이동된다.

예 4

이러한 예에서, 비드 가열이 비드를 포함하는 양쪽의 주변 부분에 수행되기 전후의 대략 50 인치(127 ㎝)의 폭을 갖는 유리 시트의 응력 프로파일이 비교된다. 데이터는 아래의 표 Ⅰ에 제공된다. 표 Ⅰ에서, 데이터 X는 제1 측면 모서리 표면의 단부로부터의 거리이고, 응력은 도 1a에 도시된 단면도를 따른 응력으로서 계산된다. 데이터로부터, 유리 시트 내의 전체적인 응력은 2개의 주변 부분의 가열의 결과로서 상당히 감소된다는 것이 용이하게 관찰될 수 있다. 2개의 주변 부분 내의 응력 스파이크는 극적으로 감소된다. 이것은 유리 시트 내의 잔류 응력을 완화시킬 때의 비드-가열의 효과를 보여준다.

다양한 변형 및 변경이 본 발명의 범주 및 사상으로부터 벗어나지 않으면서 본 발명에 수행될 수 있다는 것이 당업자에게 자명할 것이다. 이와 같이, 본 발명은 본 발명의 변형 및 변화가 첨부된 특허청구범위 그리고 이들의 등가물의 범주 내에 속하면 이들을 포함하도록 의도된다.

<표 I>

Claims

유리 시트의 제1 주변 부분을 제거하는 방법에 있어서,
(Ⅰ) 제1 주요 표면, 제1 주요 표면에 대향되는 제2 주요 표면, 중심 두께 Th(C) 및 평균 중심 온도 T(C)를 갖는 중심 영역, 상부 모서리 표면, 하부 모서리 표면, 제1 측면 모서리 표면, 및 제2 측면 모서리 표면을 갖는 유리 시트를 제공하는 단계 -각각의 모서리 표면은 제1 주요 표면과 제2 주요 표면을 연결하고, 제1 모서리 표면의 부근의 제1 주변 부분은 평균 두께 Th(B)를 갖고, 여기에서 Th(B) > 1.1 Th(C)임- 와;
(Ⅱ) 현수 장치에 상부 모서리 표면의 부근의 제1 및 제2 주요 표면을 고정함으로써 소정 위치에 유리 시트를 위치시키는 단계와;
(Ⅲ) 단계 (Ⅱ) 후에, 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D1에서 제1 측면 모서리의 부근의 제1 및 제2 주요 표면을 구속하는 단계와;
(Ⅳ) 단계 (Ⅱ) 후에, 제1 기계 구속기를 사용하여 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D3에서 제1 측면 모서리 표면의 부근의 적어도 제2 주요 표면을 구속하는 단계 -여기에서 D3 < D1임- 와;
(Ⅴ) 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D3을 갖는 위치에서의 제1 주변 부분의 평균 온도가 온도 T(B)에 도달되도록 유리 시트의 제1 주변 부분의 적어도 일부를 가열하는 단계 -여기에서 T(B) - T(C) ≥ 40℃임- 와;
(Ⅵ) 단계 (Ⅴ) 후에, 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D2에서 상부 모서리 표면의 부근으로부터 하부 모서리 표면의 부근까지 연장되는 제1 주요 표면 상의 스코어-라인을 형성하는 단계 -여기에서 D3 < D2 < D1임- 와;
(Ⅶ) 스코어-라인에 대향되는 노징 스트립(nosing strip)과 제2 주요 표면을 접촉시키는 단계와;
(Ⅷ) 단계 (Ⅴ) 및 (Ⅵ) 후에, 제1 측면 모서리의 부근의 유리 시트의 제1 주변 부분이 노징 스트립에 대해 절곡되고 유리 시트의 중심 영역으로부터 스코어-라인을 따라 분리되도록 제1 기계 구속기에 의해 제1 주요 표면으로부터 멀어지는 방향으로 제2 주요 표면을 이동시키는 단계
를 포함하는 방법.
제1항에 있어서, 단계 (Ⅰ)에서, 유리 시트의 중심 두께 Th(C)는 최대 400 ㎛인, 방법.
제1항에 있어서, 단계 (Ⅰ)에서, 제공되는(as provided) 유리 시트의 제1 주변 부분은 유리 시트가 실온에서 실질적으로 균일한 온도를 갖고 유리 시트에 외력이 적용되지 않을 때에 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면으로의 방향으로 와핑되는, 방법.
제1항에 있어서, 단계 (Ⅰ)에서, 제공되는 유리 시트의 제1 주변 부분은 적어도 제2 주요 표면의 측면 상에 널형 표면(knurled surface)을 보유한 제1 섹션, 및 제2 주요 표면의 측면 상에 평활형 표면을 보유하고 제1 섹션에 인접한 제2 섹션을 포함하는, 방법.
제1항에 있어서, 단계 (Ⅳ)에서, 제1 기계 구속기는 거리 D3에서 제1 주요 표면 및 제2 주요 표면과 접촉 및 결합되도록 구성되는 한 쌍의 제1 클램프를 포함하고, 단계 (Ⅳ)는,
(Ⅳ-1) 제1 및 제2 주요 표면과 한 쌍의 제1 클램프를 결합시키는 단계
를 포함하는, 방법.
제1항에 있어서, 단계 (Ⅲ)에서, 제1 측면 모서리의 부근의 제1 및 제2 주요 표면은 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D1에서 한 쌍의 제2 클램프에 의해 고정되는, 방법.
제6항에 있어서, 한 쌍의 제2 클램프는 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 연장되는 방법.
제1항에 있어서, 단계 (Ⅶ)은 단계 (Ⅵ)에 선행하고, 단계 (Ⅵ)에서, 기계 스코어 휠이 제1 주요 표면에 대해 가압하고 스코어-라인을 형성하는 데 사용되는, 방법.
제1항에 있어서, 5 ㎝ ≤ D1 ≤ 50 ㎝인 방법.
제1항에 있어서, 4 ㎝ ≤ D2 ≤ 40 ㎝인 방법.
제1항에 있어서, 0.5 ㎝ ≤ D3 ≤ 20 ㎝인 방법.
제1항에 있어서, 단계 (Ⅴ)에서, 한 쌍의 제1 클램프는 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 연장되는, 방법.
제1항에 있어서, 단계 (Ⅴ)는,
(Ⅴ-1) 제1 주변 부분의 응력 프로파일을 측정하는 단계와;
(Ⅴ-2) 최고 평균 잔류 응력을 갖는 제1 주변 부분 내의 영역을 식별하는 단계와;
(Ⅴ-3) 가열기로부터 가열 조사선을 제공하는 단계와;
(Ⅴ-4) 최고 평균 잔류 응력을 갖는 제1 주변 부분 내의 영역으로 최고 가열 파워의 가열 조사선을 유도하는 단계
를 포함하는, 방법.
제1항에 있어서, 단계 (Ⅵ)에서, 노징 스트립은 유리 시트 이상의 경도를 갖는, 방법.
제14항에 있어서, 단계 (Ⅵ)에서, 노징 스트립은 단계 (Ⅳ) 중에 스코어 휠이 노징 스트립에 대해 유리의 제1 주요 표면을 가압할 때에 노징 스트립이 실질적으로 선형으로 남아 있을 정도로 충분히 강성인 지지부 상에 장착되는, 방법.
제1 주요 표면, 제1 주요 표면에 대향되는 제2 주요 표면, 중심 두께 Th(C)를 갖는 중심 영역, 상부 모서리 표면, 하부 모서리 표면, 제1 측면 모서리 표면, 및 제2 측면 모서리 표면을 갖는 유리 시트의 제1 주변 부분을 제거하는 장치로서, 각각의 모서리 표면은 제1 주요 표면과 제2 주요 표면을 연결하고, 제1 주변 부분은 제1 모서리 표면의 부근에 있는, 장치에 있어서,
(A) 상부 모서리 표면의 부근의 제1 및 제2 주요 표면을 고정함으로써 소정 위치에 유리 시트를 위치시키도록 구성되는 유리 현수 장치와;
(B) 제1 모서리 구속 클램프 스트립을 포함하는 제1 주요 표면의 측면 상에 위치되는 제1 모서리 구속 타워, 및 제2 모서리 구속 클램프 스트립을 포함하는 제2 주요 표면의 측면 상에 위치되는 제2 모서리 구속 타워 -제1 모서리 구속 클램프 스트립과 제2 모서리 구속 클램프 스트립 사이의 거리는 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D1에서 제1 측면 모서리의 부근의 제1 및 제2 주요 표면을 구속하도록 조정 가능하게 구성됨- 와;
(C) 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D2에서 상부 모서리 표면의 부근으로부터 하부 모서리 표면까지 연장되는 제1 주요 표면 상의 스코어-라인을 형성하도록 제1 주요 표면과 접촉하는 수직 운동을 위해 구성되고, 제1 모서리 구속 타워 상에 설치되고, D2 < D1인, 기계 스코어링 휠과;
(D) 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D3에서 제1 주변 부분의 제1 및 제2 주요 표면과 결합 및 클램핑되도록 구성되고, D3 < D2인, 한 쌍의 제1 클램프와;
(E) 제2 주요 표면과 접촉되도록 구성되는 스코어-라인에 대향되는 노징 스트립과;
(F) 유리 시트의 제1 주변 부분을 우선적으로 가열하도록 구성되는 수직 가열 요소와;
(G) 제1 측면 모서리의 부근의 유리 시트의 제1 주변 부분이 노징 스트립에 대해 절곡되고 유리 시트의 중심 영역으로부터 스코어-라인을 따라 분리되도록 한 쌍의 제1 클램프에 의해 제1 주요 표면으로부터 멀어지는 방향으로 제2 주요 표면을 이동시키도록 구성되는 힘 인가기
를 포함하는 장치.
제16항에 있어서, 노징 스트립은 유리 시트 이상의 경도를 갖는 장치.
제16항에 있어서, 노징 스트립은, 스코어 휠이 노징 스트립에 대해 유리의 제1 주요 표면을 가압할 때에 노징 스트립이 실질적으로 선형으로 남아 있을 정도로 충분히 강성인 장착부(seat)에 의해 지지되는 장치.
제16항에 있어서, 수직 가열 요소는 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 연장되는 장치.
제16항에 있어서, 수직 가열 요소는 제1 주변 부분의 일측 상에 위치되는 선형 적외선 방출 장치, 및 대향측 상에 위치되는 미러를 포함하는 장치.
제1 주요 표면, 제1 주요 표면에 대향되는 제2 주요 표면, 중심 두께 Th(C)를 갖는 중심 영역, 상부 모서리 표면, 하부 모서리 표면, 제1 측면 모서리 표면, 및 제2 측면 모서리 표면을 갖는 유리 시트의 제1 주변 부분을 제거하는 장치로서, 각각의 모서리 표면은 제1 주요 표면과 제2 주요 표면을 연결하고, 제1 주변 부분은 제1 모서리 표면의 부근에 있는, 장치에 있어서,
(A) 상부 모서리 표면의 부근의 제1 및 제2 주요 표면을 고정함으로써 소정 위치에 유리 시트를 위치시키도록 구성되는 유리 현수 장치와;
(B) 제1 모서리 구속 클램프 스트립을 포함하는 제1 주요 표면의 측면 상에 위치되는 제1 모서리 구속 타워, 및 제2 모서리 구속 클램프 스트립을 포함하는 제2 주요 표면의 측면 상에 위치되는 제2 모서리 구속 타워 -제1 모서리 구속 클램프 스트립과 제2 모서리 구속 클램프 스트립 사이의 거리는 상부 모서리 표면으로부터 하부 모서리 표면까지 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D1에서 제1 측면 모서리의 부근의 제1 및 제2 주요 표면을 구속하도록 조정 가능하게 구성됨- 와;
(C) 제1 모서리 표면의 단부로부터의 거리 D2에서 상부 모서리 표면의 부근으로부터 하부 모서리 표면까지 연장되는 제1 주요 표면 상의 스코어-라인을 형성하도록 제1 주요 표면과 접촉하는 수직 운동을 위해 구성되고, 제1 모서리 구속 타워 상에 설치되고, D2 < D1인, 기계 스코어링 휠과;
(D) 제2 주요 표면을 향해 제1 주요 표면을 압박하도록 구성되는 직선형 수직 바와;
(E) 유리 시트의 제1 주변 부분을 우선적으로 가열하도록 구성되는 수직 가열 요소와;
(F) 제2 주요 표면과 접촉되도록 구성되는 스코어-라인에 대향되는 노징 스트립과;
(G) 제1 측면 모서리의 부근의 유리 시트의 제1 주변 부분이 노징 스트립에 대해 절곡되고 유리 시트의 중심 영역으로부터 스코어-라인을 따라 분리되도록 한 쌍의 제1 클램프에 의해 제1 주요 표면으로부터 멀어지는 방향으로 제2 주요 표면을 이동시키도록 구성되는 힘 인가기
를 포함하는 장치.
제21항에 있어서, 노징 스트립은 유리 시트 이상의 경도를 갖는 장치.
제21항에 있어서, 노징 스트립은, 스코어 휠이 노징 스트립에 대해 유리의 제1 주요 표면을 가압할 때에 노징 스트립이 실질적으로 선형으로 남아 있을 정도로 충분히 강성인 장착부에 의해 지지되는 장치.
제21항에 있어서, 수직 가열 요소는 제1 주변 부분의 일측 상에 위치되는 선형 적외선 방출 장치, 및 대향측 상에 위치되는 미러를 포함하는 장치.