KR20130105339A - Injection molding machine - Google Patents
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Abstract
Description
본 출원은 2012년 3월 12일에 출원된 일본 특허출원 제2012-054062호에 근거하여 우선권을 주장한다. 그 출원의 전체 내용은 이 명세서 중에 참고로 원용되어 있다.The present application claims priority based on Japanese Patent Application No. 2012-054062 filed on March 12, 2012. The entire contents of which are incorporated herein by reference.
본 발명은, 사출성형기에 관한 것이다.The present invention relates to an injection molding machine.
사출성형기는, 금형장치의 캐비티 공간에 용융된 수지를 충전하고, 고화시킴으로써 성형품을 제조한다. 금형장치는 고정(固定)금형 및 가동(可動)금형으로 구성되고, 형체시에 고정금형과 가동금형 사이에 캐비티 공간이 형성된다. 금형장치의 형폐(型閉), 형체(型締) 및 형개(型開)는 형체장치에 의하여 행해진다. 형체장치로서, 형개폐동작에는 리니어모터를 사용하고, 형체동작에는 전자석의 흡착력을 이용한 형체장치가 제안되고 있다(예컨대, 특허문헌 1 참조).In an injection molding machine, a molten resin is filled in a cavity of a mold apparatus and solidified to produce a molded article. The mold apparatus is composed of a fixed mold and a movable mold, and a cavity is formed between the stationary mold and the movable mold at the time of mold clamping. The mold closing, mold clamping and mold opening of the mold apparatus are performed by a mold clamping apparatus. As a mold clamping apparatus, there has been proposed a mold clamping apparatus using a linear motor for mold opening and closing operations and using the attraction force of an electromagnet for mold clamping operation (for example, see Patent Document 1).
형이송(型送) 개시시에 있어서의, 리니어모터의 성능의 향상이 요망되고 있다. 예컨대, 형개 개시시에는, 고정금형 및 가동금형핀의 일방에 형성되는 위치결정핀과 타방에 형성되는 핀구멍의 마찰저항력, 고정금형과 가동금형의 수지에 의한 접착력, 전자석의 잔류자속에 의한 흡착력 등에 항거하여, 형체동작이 행해지므로, 구동력의 향상이 요구되고 있다. 구동력의 향상에는 리니어모터의 대형화가 유효하지만, 사출성형기의 컴팩트화에 따라 리니어모터의 설치 스페이스가 제한되고 있다.It is desired to improve the performance of the linear motor at the time of starting the mold feeding. For example, at the start of mold opening, the frictional resistance between the positioning pin formed on one side of the stationary mold and the movable mold pin and the pin hole formed on the other side, the adhesive force by the resin of the stationary mold and the movable mold, Since the mold clamping operation is carried out in response to the back pressure, etc., improvement of the driving force is required. In order to improve the driving force, it is effective to increase the size of the linear motor. However, due to the compactness of the injection molding machine, the installation space of the linear motor is limited.
본 발명은, 상기 과제를 감안하여 이루어진 것으로서, 리니어모터의 대형화를 억제할 수 있음과 함께, 형이송 개시시에 있어서의 리니어모터의 성능을 향상시킬 수 있는 사출성형기의 제공을 목적으로 한다.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above problems, and it is an object of the present invention to provide an injection molding machine capable of suppressing an increase in size of a linear motor and improving the performance of a linear motor at the time of start of mold transfer.
상기 과제를 해결하기 위하여, 본 발명의 일 태양에 의한 사출성형기는,In order to solve the above problems, the injection molding machine according to one aspect of the present invention,
형개폐동작을 구동하는 3상교류형의 리니어모터를 구비하는 사출성형기에 있어서,Phase alternating-current type linear motor for driving a mold opening and closing operation, the injection molding machine comprising:
상기 리니어모터는, 형개폐방향과 평행한 방향으로 간격을 두고 나열된 복수의 코일을 포함한 가동자와, 형개폐방향과 평행한 방향으로 간격을 두고 나열된 복수의 영구자석을 포함한 고정자를 가지고, 상기 고정자와 상기 가동자 사이에 에어갭이 형성되어 있으며,The linear motor has a stator including a plurality of coils arranged in a line spaced apart in a direction parallel to a mold opening and closing direction and a plurality of permanent magnets arranged at intervals in a direction parallel to the mold opening and closing direction, And an air gap is formed between the movable part and the movable part,
상기 가동자의 적어도 일부가 근접하는 영구자석에 의하여 에어갭 중에 형성되는 자장의 자속밀도는, 상기 가동자의 소정 방향으로의 시동시에, 상기 가동자의 상기 소정 방향으로의 최고속에서의 주행시보다 높은 것을 특징으로 한다.The magnetic flux density of the magnetic field formed in the air gap by the permanent magnet adjacent to at least a part of the mover is higher than that during traveling at the maximum speed in the predetermined direction of the mover at the time of starting the mover in a predetermined direction .
본 발명에 의하면, 리니어모터의 대형화를 억제할 수 있음과 함께, 형이송 개시시에 있어서의 리니어모터의 성능을 향상시킬 수 있는 사출성형기가 제공된다.According to the present invention, it is possible to suppress an increase in size of a linear motor, and at the same time, an injection molding machine capable of improving the performance of a linear motor at the start of mold transfer.
도 1은 본 발명의 제1 실시형태에 의한 사출성형기의 형개 개시시(형폐 종료시)의 상태를 나타내는 도면이다.
도 2는 본 발명의 제1 실시형태에 의한 사출성형기의 형폐 개시시(형개 종료시)의 상태를 나타내는 도면이다.
도 3은 제1 실시형태에 의한 리니어모터의 형개 개시시(형폐 종료시)의 상태를 나타내는 도면이다.
도 4는 제2 실시형태에 의한 리니어모터의 형개 개시시(형폐 종료시)의 상태를 나타내는 도면이다.
도 5는 제3 실시형태에 의한 리니어모터의 형개 개시시(형폐 종료시)의 상태를 나타내는 도면이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a view showing a state of the injection molding machine according to the first embodiment of the present invention at the start of mold opening (at the end of mold closing). Fig.
Fig. 2 is a view showing the state of the injection molding machine according to the first embodiment of the present invention at the time of start of mold closing (at the end of mold opening). Fig.
Fig. 3 is a view showing the state of the linear motor according to the first embodiment at the start of mold opening (end of mold closing). Fig.
Fig. 4 is a diagram showing the state of the linear motor according to the second embodiment at the time of starting the mold opening (ending the mold closing). Fig.
Fig. 5 is a diagram showing the state of the linear motor according to the third embodiment at the start of mold opening (end of mold closing). Fig.
이하, 본 발명을 실시하기 위한 형태에 대해 도면을 참조하여 설명하는데, 각 도면에 있어서, 동일한 또는 대응하는 구성에 대해서는 동일한 또는 대응하는 부호를 붙이고 설명을 생략한다. 또한, 형폐를 행할 때의 가동플래튼의 이동방향을 전방이라 하고, 형개를 행할 때의 가동플래튼의 이동방향을 후방이라 하여 설명한다.DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, embodiments for carrying out the present invention will be described with reference to the drawings. In the drawings, the same or corresponding components are denoted by the same or corresponding reference numerals, and a description thereof will be omitted. Further, the moving direction of the movable platen when mold closing is referred to as the forward direction, and the moving direction of the movable platen when the mold opening is performed will be referred to as rear.
[제1 실시형태][First Embodiment]
도 1은, 본 발명의 제1 실시형태에 의한 사출성형기의 형개 개시시(형폐 종료시)의 상태를 나타내는 도면이다. 도 2는, 본 발명의 제1 실시형태에 의한 사출성형기의 형폐 개시시(형개 종료시)의 상태를 나타내는 도면이다. 도 1 및 도 2에 있어서, 리니어모터에 포함되는 복수의 코일 중 일부의 도시를 생략한다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a view showing a state at the start of mold opening (mold closing end) of the injection molding machine according to the first embodiment of the present invention. Fig. Fig. 2 is a view showing the state of the injection molding machine according to the first embodiment of the present invention at the time of start of mold closing (at the end of mold opening). Fig. 1 and 2, a part of a plurality of coils included in the linear motor is not shown.
도면에 있어서, 10은 사출성형기, Fr은 사출성형기(10)의 프레임, Gd는 그 프레임(Fr) 상에 부설되는 2개의 레일로 이루어진 가이드, 11은 고정플래튼이다. 고정플래튼(11)은, 형개폐방향(도면에 있어서 좌우방향)으로 뻗는 가이드(Gd)를 따라 이동 가능한 위치조정베이스(Ba) 상에 설치되어도 된다. 다만, 고정플래튼(11)은 프레임(Fr) 상에 재치(載置; 올려놓음)되어도 된다.In the drawing,
고정플래튼(11)과 대향하여 가동플래튼(12)이 배치된다. 가동플래튼(12)은 가동베이스(Bb) 상에 고정되고, 가동베이스(Bb)는 가이드(Gd) 상을 주행 가능하다. 이로써, 가동플래튼(12)은, 고정플래튼(11)에 대하여 형개폐방향으로 이동 가능하다.The
고정플래튼(11)과 소정의 간격을 두고, 또한, 고정플래튼(11)과 평행으로 리어플래튼(13)이 배치된다. 리어플래튼(13)은, 다리부(13a)를 통하여 프레임(Fr)에 고정된다.The
고정플래튼(11)과 리어플래튼(13) 사이에 4개의 연결부재로서의 타이바(14)(도면에 있어서는, 4개의 타이바(14) 중 2개만을 나타냄)가 가설된다. 타이바(14)를 통하여 고정플래튼(11)이 리어플래튼(13)에 고정된다. 타이바(14)를 따라 가동플래튼(12)이 진퇴 가능하게 배치된다. 가동플래튼(12)에 있어서의 타이바(14)와 대응하는 개소에 타이바(14)를 관통시키기 위한 도시하지 않은 가이드구멍이 형성된다. 다만, 가이드구멍 대신, 절결부(cutout)를 형성하도록 해도 된다.Between the
타이바(14)의 전단부(도면에 있어서 우측단부)에는 도시하지 않은 나사부가 형성되고, 그 나사부에 너트(n1)를 나사결합하여 조임으로써, 타이바(14)의 전단부가 고정플래튼(11)에 고정된다. 타이바(14)의 후단부는 리어플래튼(13)에 고정된다.(Not shown) is formed on the front end portion (right end portion in the drawing) of the
고정플래튼(11)에는 고정금형(15)이, 가동플래튼(12)에는 가동금형(16)이 각각 장착되고, 가동플래튼(12)의 진퇴에 따라 고정금형(15)과 가동금형(16)이 접속분리되어, 형폐, 형체 및 형개가 행해진다. 다만, 형체가 행해짐에 따라, 고정금형(15)과 가동금형(16) 사이에 도시하지 않은 캐비티 공간이 형성되고, 캐비티 공간에 용융된 수지가 충전된다. 고정금형(15) 및 가동금형(16)에 의하여 금형장치(19)가 구성된다.A
흡착판(22)은, 가동플래튼(12)과 평행으로 배치된다. 흡착판(22)은 장착판(27)을 통하여 슬라이드베이스(Sb)에 고정되고, 슬라이드베이스(Sb)는 가이드(Gd) 상을 주행 가능하다. 이로써, 흡착판(22)은, 리어플래튼(13)보다 후방에 있어서 진퇴 가능하게 된다. 흡착판(22)은, 자성재료로 형성되어도 된다. 다만, 장착판(27)은 없어도 되고, 이 경우, 흡착판(22)은 슬라이드베이스(Sb)에 직접 고정된다.The attracting
로드(rod)(39)는, 후단부에 있어서 흡착판(22)과 연결시키고, 전단부에 있어서 가동플래튼(12)과 연결시켜서 배치된다. 따라서, 로드(39)는, 형폐시에 흡착판(22)이 전진함에 따라 전진되어 가동플래튼(12)을 전진시키고, 형개시에 흡착판(22)이 후퇴함에 따라 후퇴되어 가동플래튼(12)을 후퇴시킨다. 그로 인하여, 리어플래튼(13)의 중앙부분에 로드(39)를 관통시키기 위한 로드구멍(41)이 형성된다.The
리니어모터(28)는, 형개폐동작을 구동하는 것으로서, 예컨대 흡착판(22)이 고정되는 슬라이드베이스(Sb)와 프레임(Fr) 사이에 배치된다. 다만, 리니어모터(28)는 가동플래튼(12)과 프레임(Fr) 사이에 배치되어도 된다.The
리니어모터(28)는, 이른바 무빙코일방식의 3상 동기모터로서, 복수의 영구자석(32A, 32B)(도 3 참조)을 포함한 고정자(29)와, 복수의 코일(35)을 포함한 가동자(31)를 구비한다. 고정자(29)는, 프레임(Fr) 상에 고정되고, 슬라이드베이스(Sb)의 이동범위에 대응시켜 형성된다. 가동자(31)는, 슬라이드베이스(Sb)에 고정되고, 고정자(29)와 대향시켜서, 또한 소정의 범위에 걸쳐 형성된다. 가동자(31)의 위치는, 위치센서(53)로 검출된다.The
가동자(31)의 코일(35)에 소정의 전류가 공급되면, 코일(35)을 흐르는 전류에 의하여 발생하는 자장과, 영구자석(32A, 32B)에 의하여 발생하는 자장의 상호작용으로 가동자(31)가 진퇴된다. 그에 따라, 흡착판(22), 로드(39) 및 가동플래튼(12)이 진퇴되어, 형폐 및 형개가 행해진다. 리니어모터(28)는, 가동자(31)의 위치가 목표치가 되도록, 위치센서(53)의 검출결과에 근거하여 피드백 제어된다.When a predetermined current is supplied to the
전자석유닛(37)은, 리어플래튼(13)과 흡착판(22)과의 사이에 흡착력을 발생시킨다. 이 흡착력은, 로드(39)를 통하여 가동플래튼(12)에 전달되어, 가동플래튼(12)과 고정플래튼(11)과의 사이에 형체력이 발생된다.The
전자석유닛(37)은, 리어플래튼(13)측에 형성된 전자석(49), 및 흡착판(22)측에 형성된 흡착부(51)로 이루어진다. 흡착부(51)는, 흡착판(22)의 흡착면(전단면)의 소정의 부분, 예컨대, 흡착판(22)에 있어서 로드(39)를 포위하고, 또한, 전자석(49)과 대향하는 부분에 형성된다. 또한, 리어플래튼(13)의 흡착면(후단면)의 소정의 부분, 예컨대, 로드(39)의 둘레에는, 전자석(49)의 코일(48)을 수용하는 홈(45)이 형성된다. 홈(45)보다 내측에 코어(46)가 형성된다. 코어(46)의 둘레에 코일(48)이 감긴다. 리어플래튼(13)의 코어(46) 이외의 부분에 요크(47)가 형성된다.The
다만, 본 실시형태에 있어서는, 리어플래튼(13)과는 별도로 전자석(49)이, 흡착판(22)과는 별도로 흡착부(51)가 형성되지만, 리어플래튼(13)의 일부로서 전자석을, 흡착판(22)의 일부로서 흡착부를 형성해도 된다. 또한, 전자석과 흡착부의 배치는 반대여도 된다. 예컨대, 흡착판(22)측에 전자석(49)을 설치하고, 리어플래튼(13)측에 흡착부(51)를 형성해도 된다. 또한, 전자석(49)의 코일(48)의 수는, 복수여도 된다.In this embodiment, however, the
전자석유닛(37)에 있어서, 코일(48)에 전류를 공급하면, 전자석(49)이 구동되고, 흡착부(51)를 흡착하여, 형체력을 발생시킬 수 있다. 전자석(49)은, 형체력이 목표치가 되도록, 형체력을 검출하는 형체력센서(55)의 검출결과에 근거하여 피드백 제어된다. 형체력센서(55)는, 예컨대 형체력에 따라 신장되는 타이바(14)의 변형(신장량)을 검출하는 변형센서 등으로 구성된다. 변형센서는, 적어도 하나의 타이바(14)에 설치된다.In the
제어부(60)는, 예컨대 CPU나 메모리 등을 포함하며, 메모리 등에 기록된 제어 프로그램을 CPU에 의하여 처리함으로써, 리니어모터(28) 및 전자석(49)의 동작을 제어한다.The
다음으로, 상기 구성의 사출성형기(10)의 동작에 대해 설명한다. 사출성형기(10)의 각종 동작은, 제어부(60)에 의한 제어하에서 행해진다.Next, the operation of the
제어부(60)는 형폐공정을 제어한다. 제어부(60)는, 도 2의 상태(형개 종료상태)에 있어서, 리니어모터(28)의 코일(35)에 전류를 공급하여, 가동플래튼(12)을 전진시킨다. 도 1에 나타낸 바와 같이, 가동금형(16)이 고정금형(15)에 맞닿게 된다. 이때, 리어플래튼(13)과 흡착판(22) 사이, 즉 전자석(49)과 흡착부(51) 사이에는, 갭(δ)이 형성된다. 다만, 형폐에 필요하게 되는 힘은, 형체력과 비교되어 충분히 작아진다.The
이어서, 제어부(60)는 형체공정을 제어한다. 제어부(60)는, 전자석(49)의 코일(48)에 전류를 공급하여, 전자석(49)에 흡착부(51)를 흡착한다. 이 흡착력은, 로드(39)를 통하여 가동플래튼(12)에 전달되고, 가동플래튼(12)과 고정플래튼(11) 사이에 형체력이 발생된다. 형체상태의 금형장치(19)의 캐비티 공간에 용융된 수지가 충전된다. 수지가 냉각 고화되면, 제어부(60)는, 전자석(49)의 코일(48)에의 전력공급을 차단하여, 형체력을 해제한다.Then, the
그 후, 제어부(60)는 형개공정을 제어한다. 제어부(60)는, 리니어모터(28)의 코일(35)에 전류를 공급하여, 가동플래튼(12)을 후퇴시킨다. 도 2에 나타낸 바와 같이, 가동금형(16)이 후퇴하여 형개가 행해진다. 형개 후에, 가동금형(16)으로부터 성형품이 꺼내진다.Thereafter, the
다음으로, 도 3에 근거하여 리니어모터(28)의 구성에 대해 상세히 설명한다. 도 3은, 제1 실시형태에 의한 리니어모터의 형개 개시시(형폐 종료시)의 상태를 나타내는 도면이다. 도 3에 있어서, 잔류자속밀도가 높은 영구자석을 흑색으로 나타내고, 잔류자속밀도가 낮은 영구자석을 백색으로 나타낸다. 또한, 도 3에 있어서 화살표 방향은 형개방향을 나타낸다.Next, the configuration of the
리니어모터(28)는, 3상교류형의 모터로서, 고정자(29)와 가동자(31)로 구성된다.The
고정자(29)는, 고정부(30), 및 고정부(30)에 설치되어, 형개폐방향과 평행한 방향으로 간격을 두고 나열된 복수의 영구자석(32A, 32B)을 포함한다. 복수의 영구자석(32A, 32B)은 등(等)피치(Pm)로 배열되고, 가동자(31)측의 자극이 N극과 S극으로 교대로 착자되어 있다. 각 영구자석(32A, 32B)의 자화방향은, 가동자(31)의 코일(35)의 축방향과 평행으로 되어 있다. 영구자석(32A, 32B)으로서는 예컨대 희토류 자석이 이용된다.The
가동자(31)는, 빗살(櫛齒)형상의 코어(34)와, 코어(34)에 형성되는 복수의 자극치(磁極齒)(33)에 집중권선(분수(分數)슬롯권선)으로 감기는 복수의 코일(35)을 포함한다. 자극치(33)는 고정자(29)를 향해 돌출되어 있다. 코일(35)은, 형개폐방향과 평행한 방향으로 등피치(Pt)로 나열되어 있다. 코일피치(Pt)는 자석피치(Pm)보다 작게(예컨대 도 3에 나타내는 8극 9슬롯의 경우, Pt=8/9×Pm) 되어 있다.The
복수의 코일(35)은, 형개폐방향과 평행한 방향을 따라, 각 상(相)별로 나열되어 있고, 복수(도 3에서는 3개)의 U상의 코일(35), 복수(도 3에서는 3개)의 V상의 코일(35), 및 복수(도 3에서는 3개)의 W상의 코일(35)의 순서로 나열되어 있다.The plurality of
형개 개시시에, 복수의 코일(35)에 3상교류전류가 공급되면, 가동자(31)가 스트로크의 전단으로부터 후방을 향해 이동 개시한다. 가동자(31)는, 설정속도까지 가속된 후, 설정속도로 후방으로 이동하며, 그 후, 감속되어, 스트로크의 후단에서 정지한다.When the three-phase alternating current is supplied to the plurality of
한편, 형폐 개시시에, 복수의 코일(35)에 3상교류전류가 공급되면, 가동자(31)가 스트로크의 후단으로부터 전방을 향해 이동 개시한다. 가동자(31)는, 설정속도까지 가속된 후, 설정속도로 전방으로 이동하며, 그 후, 감속되어, 스트로크의 전단에서 정지한다. 이때, 고정금형(15)과 가동금형(16)이 맞닿는다.On the other hand, when three-phase alternating current is supplied to the plurality of
형개 개시시와, 형폐 개시시에서는, 가동자(31)의 이동방향이 역방향이 되도록, 각 코일(35)에 흘려보내는 전류의 파형이 조정된다.At the start of the mold opening and the mold closing start, the waveform of the current flowing into each
본 실시형태에서는, 가동자(31)의 적어도 일부(예컨대 W상의 코일(35)의 부분)는, 소정 방향(예컨대 형개방향)으로의 시동시에, 잔류자속밀도가 높은 영구자석(32A)과 근접하고, 소정 방향(예컨대 형개방향)으로의 최고속 주행시에, 잔류자속밀도가 낮은 영구자석(32B)과 근접한다. 여기서, 특정 코일이 특정 영구자석과 근접한다는 것은, 특정 코일의 중심축을 중심으로, 형개폐방향과 평행한 방향으로 ±1/2×Pt 이내의 범위에, 특정 영구자석의 적어도 일부가 있는 것을 의미한다. 잔류자속밀도가 높은 영구자석(32A)은 가동자(31)의 스트로크의 일단(예컨대 전단) 부근에 국소적으로 배치되어도 되고, 그 외의 영역에는 잔류자속밀도가 낮은 영구자석(32B)이 배치되어도 된다.In this embodiment, at least a part of the movable element 31 (for example, the portion of the
잔류자속밀도는, 예컨대 영구자석(32A, 32B)의 재료인 희토류 원소의 종류나 순도 등으로 정해진다. 예컨대, 네오듐 자석의 잔류자속밀도는 사마륨코발트자석의 잔류자속밀도보다 높다. 또한, 동일한 네오듐 자석이어도, 소결조제(助劑)가 적고 순도가 높아질수록, 잔류자속밀도가 높아진다.The residual magnetic flux density is determined by, for example, the kind and purity of the rare earth element which is the material of the
고정자(29)와 가동자(31) 사이에 형성되는 에어갭(36)의 치수(G)가 동일하고, 영구자석의 자화방향두께(H)가 동일한 경우, 영구자석의 잔류자속밀도가 높아질수록, 각 영구자석에 의하여 에어갭(36)(상세하게는, 각 영구자석의 중심으로부터 ±1/2Pm 이내의 범위)에 발생하는 자장의 자속밀도가 강해진다.When the dimension G of the
따라서, 가동자(31)의 적어도 일부(예컨대 W상의 코일(35)의 부분)가 근접하는 영구자석에 의하여 에어갭(36)에 형성되는 자장의 자속밀도가, 소정 방향으로의 시동시에, 소정 방향으로의 최고속에서의 주행시보다 높다.Therefore, when the magnetic flux density of the magnetic field formed in the
코일(35)에 흐르는 전류의 전류치가 동일한 경우, 영구자석에 의하여 에어갭(36)에 발생하는 자속밀도가 높아질수록, 발생토크가 상승되므로, 가동자(31)의 소정 방향(예컨대 형개방향)으로의 시동시에 큰 추력이 얻어진다. 따라서, 형이송 개시시(예컨대 형개 개시시)에 큰 추력이 얻어져, 리니어모터(28)의 성능이 향상되므로, 리니어모터(28)의 대형화가 불필요하다.When the current value of the current flowing through the
영구자석에 의하여 에어갭(36)에 발생하는 자속밀도가 높아지면, 유기(誘起)전압 상수가 높아지지만, 가동자(31)의 시동시에는, 가동자(31)의 속도가 느려서, 코일(35)을 관통하는 자속의 변화가 작기 때문에, 실제로 발생하는 유기전압이 작다. 유기전압이 작기 때문에, 원하는 전류치의 전류를 코일(35)에 흘려보내기 위한, 전원의 대출력화가 불필요하다.When the magnetic flux density generated in the
가동자(31)의 최고속에서의 주행시에는, 영구자석에 의하여 에어갭(36)에 발생하는 자속밀도가 낮아지므로, 유기전압 상수가 낮아져, 실제로 발생하는 유기전압의 증대가 억제된다. 그로 인하여, 원하는 전류치의 전류를 코일(35)에 흘려보내기 위한, 전원의 대출력화가 불필요하다.The magnetic flux density generated in the
이와 같이, 가동자(31)의 위치에 따라 에어갭(36)에 발생하는 자속밀도를 조정함으로써, 가동자(31)의 소정 방향으로의 시동시에 큰 추력이 얻어짐과 함께, 전원의 출력전압의 제약이 완화된다. 또한, 잔류자속밀도가 높은 영구자석(32A)이 부분적으로 사용되고 있으므로, 영구자석의 고성능화에 따른 코스트의 증대를 억제할 수 있다. 이들 효과는, 잔류자속밀도가 높은 영구자석(32A)이 가동자(31)의 스트로크의 일단 부근(및/또는 양단 부근)에 국소적으로 배치되어 있는 경우에 현저하다.As described above, by adjusting the magnetic flux density generated in the
그런데, 집중권선의 리니어모터(28)에서는, 3상의 코일(35) 중, 특정의 상(예컨대 W상)의 코일(35)이 가동자(31)의 추력에 기여하는 경향이 있고, 추력기여율이 높은 상의 코일은 전원 주파수에 동기하여 달라지며, 가동자(31)의 위치에 따라 달라진다. 추력기여율이 높은 상의 코일은, 2개의 상의 코일에 걸치는 경우도 있다. 추력기여율이 높은 상의 코일(35)은, 시동시에 있어서의 영구자석(32A, 32B)과 코일(35)의 상대적인 위치관계, 각 상의 위상 등으로 정할 수 있어, 시뮬레이션에 의하여 미리 확인할 수 있다. 가동자(31)에 있어서의 자속집중부(고정자(29)로부터의 자속이 집중하는 부분)에서 큰 추력이 발생된다.However, in the concentrated winding
가동자(31)의 소정 방향으로의 시동시에, 추력기여율이 높은 부분인 자속집중부(예컨대 W상의 코일(35))가 잔류자속밀도가 높은 영구자석(32A)과 근접하고 있으면, 보다 적은 전류로 큰 추력이 얻어져서, 효율이 좋다. 추력기여율이 낮은 부분(예컨대 U상 및 V상의 코일)은, 가동자(31)의 위치에 관계없이, 항상, 잔류자속밀도가 낮은 영구자석(32B)과 근접해도 된다.When the magnetic flux concentrating portion (for example, the W-phase coil 35), which is a portion having a high thrust contribution rate, is close to the
가동자(31)의 소정 방향으로의 시동시에, 추력기여율이 높은 부분(예컨대 W상의 코일(35))은, 도 3에 나타낸 바와 같이, 추력기여율이 낮은 부분(예컨대 U상 및 V상의 코일(35))보다, 소정 방향과 반대측에 배치되어도 된다.The portion having a high thrust contribution ratio (for example, the W-phase coil 35) at the time of starting the
다만, 가동자(31)의 소정 방향으로의 시동시에, 추력기여율이 높은 부분(예컨대 V상의 코일(35))을 기준으로 하여 소정 방향과 반대측에 추력기여율이 낮은 부분(예컨대 W상의 코일(35))이 있어도 된다. 이 경우, 당해 추력기여율이 낮은 부분(예컨대 W상의 코일(35))은, 가동자(31)의 소정 방향으로의 시동시에, 잔류자속밀도가 높은 영구자석(32A)과 근접해도 된다. 잔류자속밀도가 높은 영구자석(32A)이, 잔류자속밀도가 낮은 영구자석(32B)보다 소정 방향(예컨대 형개방향)과 반대측에 연속적으로 배치된다. 따라서, 잔류자속밀도가 높은 영구자석(32A)이 잔류자속밀도가 낮은 영구자석(32B) 사이에 배치되는 경우에 비해, 가동자(31)의 이동시에, 토크의 맥동이 억제된다.However, at the start of the
다만, 본 실시형태에서는, 잔류자속밀도가 높은 영구자석(32A)은, 예컨대 도 3에 나타낸 바와 같이 가동자(31)의 스트로크의 일단 부근에 국소적으로 배치되어 있지만, 전원의 출력전압의 상한치가 높은 경우, 가동자(31)의 길이와 동등 이상의 범위에 걸쳐서 배치되어도 된다.However, in this embodiment, the
[제2 실시형태][Second embodiment]
도 4는, 제2 실시형태에 의한 리니어모터의 형개 개시시(형폐 종료시)의 상태를 나타내는 도면이다. 도 4에 있어서 화살표 방향은 형개방향을 나타낸다.Fig. 4 is a view showing the state of the linear motor according to the second embodiment at the time of starting the mold opening (ending the mold closing). Fig. In Fig. 4, the arrow direction indicates the diverging direction.
도 4에 나타내는 리니어모터(128)는, 도 3에 나타내는 리니어모터(28) 대신, 형개폐동작을 구동한다. 리니어모터(128)는, 3상교류형의 모터로서, 고정자(129)와 가동자(131)로 구성된다.The
고정자(129)는, 고정부(130), 및 고정부(130)에 설치되어, 형개폐방향과 평행한 방향으로 간격을 두고 나열된 복수의 영구자석(132A, 132B)을 포함한다. 복수의 영구자석(132A, 132B)은 등피치(Pm)로 배열되고, 가동자(131)측의 자극이 N극과 S극으로 교대로 착자되어 있다. 각 영구자석(132A, 132B)의 자화방향은, 가동자(131)의 코일(135)의 축방향과 평행으로 되어 있다. 영구자석(132A, 132B)으로서는 예컨대 희토류 자석이 이용된다.The
가동자(131)는, 빗살형상의 코어(134)와, 코어(134)에 형성되는 복수의 자극치(133)에 집중권선(분수슬롯권선)으로 감기는 복수의 코일(135)을 포함한다. 자극치(133)는 고정자(129)를 향해 돌출되어 있다. 복수의 코일(135)은, 형개폐방향과 평행한 방향으로 등피치(Pt)로 나열되어 있다. 코일피치(Pt)는 자석피치(Pm)보다 작게(예컨대 도 4에 나타내는 8극 9슬롯의 경우, Pt=8/9×Pm) 되어 있다.The
복수의 코일(135)은, 형개폐방향과 평행한 방향을 따라, 각 상별로 나열되어 있으며, 예컨대 도 3에 나타낸 바와 같이, 3개의 U상의 코일(135), 3개의 V상의 코일(135), 및 3개의 W상의 코일(135)의 순서로 나열되어 있다.As shown in Fig. 3, for example, three
형개 개시시에, 복수의 코일(135)에 3상교류전류가 공급되면, 가동자(131)가 스트로크의 전단으로부터 후방을 향해 이동 개시한다. 가동자(131)는, 설정속도까지 가속된 후, 설정속도로 후방으로 이동하며, 그 후, 감속되어, 스트로크의 후단에서 정지한다.When the three-phase alternating current is supplied to the plurality of
한편, 형폐 개시시에, 복수의 코일(135)에 3상교류전류가 공급되면, 가동자(131)가 스트로크의 후단으로부터 전방을 향해 이동 개시한다. 가동자(131)는, 설정속도까지 가속된 후, 설정속도로 전방으로 이동하며, 그 후, 감속되어, 스트로크의 전단에서 정지한다. 이때, 고정금형(15)과 가동금형(16)이 맞닿는다.On the other hand, when three-phase alternating current is supplied to the plurality of
형개 개시시와, 형폐 개시시에는, 가동자(131)의 이동방향이 역방향이 되도록, 각 코일(135)에 흘려보내는 전류의 파형이 조정된다.At the start of the mold opening and the mold closing start, the waveform of the current flowing into each of the
본 실시형태에서는, 가동자(131)의 적어도 일부(예컨대 W상의 코일(135)의 부분)는, 소정 방향(예컨대 형개방향)으로의 시동시에 고정자(129)와의 사이에 좁은 에어갭(136A)을 형성하며, 소정 방향(예컨대 형개방향)으로의 최고속에서의 주행시에 고정자(129)와의 사이에 넓은 에어갭(136B)을 형성한다. 에어갭(136A)과, 에어갭(136B)의 사이즈차이에 대응하는 단차부가, 고정부(130)의 영구자석(132A, 132B)이 고정되는 면에 형성되어 있다. 좁은 에어갭(136A)은 가동자(131)의 스트로크의 일단(예컨대 전단) 부근에 국소적으로 형성되어도 되고, 그 외의 영역에는 넓은 에어갭(136B)이 형성되어도 된다.At least a part of the mover 131 (for example, the portion of the
영구자석(132A, 132B)의 잔류자속밀도가 동일하고, 영구자석(132A, 132B)의 자화방향두께(H)가 동일한 경우, 에어갭이 좁아질수록, 각 영구자석(132A, 132B)에 의하여 에어갭(상세하게는, 각 영구자석(132A, 132B)의 중심으로부터 ±1/2Pm 이내의 범위)에 발생하는 자장의 자속밀도가 강해진다.When the residual magnetic flux density of the
따라서, 본 실시형태에서도, 제1 실시형태와 마찬가지로, 가동자(131)의 적어도 일부(예컨대 W상의 코일(135)의 부분)가 근접하는 영구자석에 의하여 에어갭에 형성되는 자장의 자속밀도가, 소정 방향으로의 시동시에, 소정 방향으로의 최고속에서의 주행시보다 높다.Accordingly, in the present embodiment, as in the first embodiment, at least a part of the mover 131 (for example, the portion of the
코일(135)에 흐르는 전류의 전류치가 동일한 경우, 영구자석에 의하여 에어갭에 발생하는 자속밀도가 높아질수록, 발생토크가 상승되므로, 가동자(131)의 소정 방향(예컨대 형개방향)으로의 시동시에 큰 추력이 얻어진다. 따라서, 형이송 개시시(예컨대 형개 개시시)에 큰 추력이 얻어져, 리니어모터(128)의 성능이 향상되므로, 리니어모터(128)의 대형화가 불필요하다.When the current value of the current flowing through the
영구자석에 의하여 에어갭에 발생하는 자속밀도가 높아지면, 유기전압 상수가 높아지지만, 가동자(131)의 시동시에는, 가동자(131)의 속도가 느려서, 코일(135)을 관통하는 자속의 변화가 작기 때문에, 실제로 발생하는 유기전압이 작다. 유기전압이 작기 때문에, 원하는 전류치의 전류를 코일(135)에 흘려보내기 위한, 전원의 대출력화가 불필요하다.When the magnetic flux density generated in the air gap is increased by the permanent magnet, the induced voltage constant increases. However, at the time of starting the
가동자(131)의 최고속에서의 주행시에는, 영구자석에 의하여 에어갭에 발생하는 자속밀도가 낮아지므로, 유기전압 상수가 낮아져, 실제로 발생하는 유기전압의 증대가 억제된다. 그로 인하여, 원하는 전류치의 전류를 코일(135)에 흘려보내기 위한, 전원의 대출력화가 불필요하다.Since the magnetic flux density generated in the air gap by the permanent magnets is lowered when traveling the
이와 같이, 가동자(131)의 위치에 따라 에어갭(136A, 136B)에 발생하는 자속밀도를 조정함으로써, 가동자(131)의 소정 방향으로의 시동시에 큰 추력이 얻어짐과 함께, 전원의 출력전압의 제약이 완화된다. 이 효과는, 좁은 에어갭(136A)이 가동자(131)의 스트로크의 일단 부근(및/또는 양단 부근)에 국소적으로 형성되어 있는 경우에 현저하다.By adjusting the magnetic flux density generated in the
가동자(131)의 소정 방향으로의 시동시에, 추력기여율이 높은 부분인 자속집중부(예컨대 W상의 코일(135))가 감기는 자극치(133)가, 고정자(129)와의 사이에 좁은 에어갭(136A)을 형성하고 있으면, 보다 적은 전류로 큰 추력이 얻어져, 효율이 좋다. 추력기여율이 낮은 부분(예컨대 U상 및 V상의 코일(135))이 감기는 자극치(133)는, 가동자(131)의 위치에 관계없이, 항상, 고정자(129)와의 사이에 넓은 에어갭(136B)을 형성해도 된다.The
가동자(131)의 소정 방향으로의 시동시에, 추력기여율이 높은 부분(예컨대 W상의 코일(135))은, 도 4에 나타낸 바와 같이, 추력기여율이 낮은 부분(예컨대 U상 및 V상의 코일(135))보다, 소정 방향과 반대측에 배치되어도 된다.The portion having a high thrust contribution ratio (for example, the W-phase coil 135) at the time of starting the
다만, 가동자(131)의 소정 방향으로의 시동시에, 추력기여율이 높은 부분(예컨대 V상의 코일(135))을 기준으로 하여 소정 방향과 반대측에 추력기여율이 낮은 부분(예컨대 W상의 코일(135))이 있어도 된다. 이 경우, 당해 추력기여율이 낮은 부분(예컨대 W상의 코일(135))이 감기는 자극치(133)는, 가동자(131)의 소정 방향으로의 시동시에, 고정자(129)와의 사이에 좁은 에어갭(136A)을 형성해도 된다. 좁은 에어갭(136A)이, 넓은 에어갭(136B)보다 소정 방향(예컨대 형개방향)과 반대측에 연속적으로 형성된다. 따라서, 좁은 에어갭(136A)이 넓은 에어갭(136B) 사이에 끼워지는 경우에 비해, 가동자(131)의 이동시에, 토크의 맥동이 억제된다.However, at the start of the
다만, 본 실시형태에서는, 좁은 에어갭(136A)은, 예컨대 도 3에 나타낸 바와 같이 가동자(131)의 스트로크의 일단 부근에 국소적으로 형성되어 있지만, 전원의 출력전압의 상한치가 높은 경우, 가동자(131)의 길이와 동등 이상의 범위에 걸쳐 형성되어도 된다.3, the
다만, 본 실시형태에서는, 고정부(130)의 영구자석(132A, 132B)이 고정되는 면에는 단차부가 형성되어 있지만, 당해 면은 평면형상이어도 된다. 이 경우, 좁은 에어갭(136A)과 넓은 에어갭(136B)의 사이즈차이에 대응하는, 자화방향두께가 상이한 영구자석이 이용된다. 이 경우, 고정부(130)의 가공 코스트가 삭감됨과 함께, 상세하게는 제3 실시형태에서 설명하지만, 자화방향두께가 두꺼운 영구자석을 국소적으로 배치함으로써, 형이송 개시시에 있어서의 사출성형기의 성능이 더욱 향상된다.However, in the present embodiment, the step portion is formed on the surface of the fixing
[제3 실시형태][Third embodiment]
도 5는, 제3 실시형태에 의한 리니어모터의 형개 개시시(형폐 종료시)의 상태를 나타내는 도면이다. 도 5에 있어서 화살표 방향은 형개방향을 나타낸다.Fig. 5 is a view showing the state of the linear motor according to the third embodiment at the time of starting the mold opening (ending the mold closing). Fig. In Fig. 5, the arrow direction indicates the diverging direction.
도 5에 나타내는 리니어모터(228)는, 도 3에 나타내는 리니어모터(28) 대신, 형개폐동작을 구동한다. 리니어모터(228)는, 3상교류형의 모터로서, 고정자(229)와 가동자(231)로 구성된다.The
고정자(229)는, 고정부(230), 및 고정부(230)에 설치되어, 형개폐방향과 평행한 방향으로 간격을 두고 나열된 복수의 영구자석(232A, 232B)을 포함한다. 복수의 영구자석(232A, 232B)은 등피치(Pm)로 배열되고, 가동자(231)측의 자극이 N극과 S극으로 교대로 착자되어 있다. 각 영구자석(232A, 232B)의 자화방향은, 가동자(231)의 코일(235)의 축방향과 평행으로 되어 있다. 영구자석(232A, 232B)으로서는 예컨대 희토류 자석이 이용된다.The
가동자(231)는, 빗살형상의 코어(234)와, 코어(234)에 형성되는 복수의 자극치(233)에 집중권선(분수슬롯권선)으로 감기는 복수의 코일(235)을 포함한다. 자극치(233)는 고정자(229)를 향해 돌출되어 있다. 복수의 코일(235)은, 형개폐방향과 평행한 방향으로 등피치(Pt)로 나열되어 있다. 코일피치(Pt)는 자석피치(Pm)보다 작게(예컨대 도 5에 나타내는 8극 9슬롯의 경우, Pt=8/9×Pm) 되어 있다.The
복수의 코일(235)은, 형개폐방향과 평행한 방향을 따라, 각 상별로 나열되어 있으며, 예컨대 도 3에 나타낸 바와 같이, 3개의 U상의 코일(235), 3개의 V상의 코일(235), 및 3개의 W상의 코일(235)의 순서로 나열되어 있다.As shown in Fig. 3, for example, three
형개 개시시에, 복수의 코일(235)에 3상교류전류가 공급되면, 가동자(231)가 스트로크의 전단으로부터 후방을 향해 이동 개시한다. 가동자(231)는, 설정속도까지 가속된 후, 설정속도로 후방으로 이동하며, 그 후, 감속되어, 스트로크의 후단에서 정지한다.When the three-phase alternating current is supplied to the plurality of
한편, 형폐 개시시에, 복수의 코일(235)에 3상교류전류가 공급되면, 가동자(231)가 스트로크의 후단으로부터 전방을 향해 이동 개시한다. 가동자(231)는, 설정속도까지 가속된 후, 설정속도로 전방으로 이동하며, 그 후, 감속되어, 스트로크의 전단에서 정지한다. 이때, 고정금형(15)과 가동금형(16)이 맞닿는다.On the other hand, when three-phase alternating current is supplied to the plurality of
형개 개시시와, 형폐 개시시는, 가동자(231)의 이동방향이 역방향이 되도록, 각 코일(235)에 흘려보내는 전류의 파형이 조정된다.At the start of the mold opening and the mold closing start, the waveform of the current flowing in each
본 실시형태에서는, 가동자(231)의 적어도 일부(예컨대 W상의 코일(235)의 부분)는, 소정 방향(예컨대 형개방향)으로의 시동시에, 자화방향두께가 두꺼운 영구자석(232A)과 근접하고, 소정 방향(예컨대 형개방향)으로의 최고속에서의 주행시에, 자화방향두께가 얇은 영구자석(232B)과 근접한다. 자화방향두께가 두꺼운 영구자석(232A)은 가동자(231)의 스트로크의 일단(예컨대 전단) 부근에 국소적으로 배치되어도 되고, 그 외의 영역에는 자화방향두께가 얇은 영구자석(232B)이 배치되어도 된다.In this embodiment, at least a part of the mover 231 (for example, the portion of the
고정자(229)와 가동자(231) 사이에 형성되는 에어갭(236)의 치수(G)가 균일하고, 영구자석의 잔류자속밀도가 동일한 경우, 영구자석의 자화방향두께가 두꺼워질수록, 영구자석의 자기회로의 퍼미언스 계수가 상승된다. 그 결과, 동작점이 상승되므로, 각 영구자석에 의하여 에어갭(236)(상세하게는, 각 영구자석의 중심으로부터 ±1/2Pm 이내의 범위)에 발생하는 자장의 평균 자속밀도가 강해진다.When the dimension G of the
따라서, 본 실시형태에서도, 제1 실시형태와 마찬가지로, 가동자(231)의 적어도 일부(예컨대 W상의 코일(235)의 부분)가 근접하는 영구자석에 의하여 에어갭(236)에 형성되는 자장의 자속밀도가, 소정 방향으로의 시동시에, 소정 방향으로의 최고속에서의 주행시보다 높다.Therefore, in this embodiment, at least a part of the movable element 231 (for example, the portion of the
코일(235)에 흐르는 전류의 전류치가 동일한 경우, 영구자석에 의하여 에어갭(236)에 발생하는 자속밀도가 높아질수록, 발생토크가 상승되므로, 가동자(231)의 소정 방향(예컨대 형개방향)으로의 시동시에 큰 추력이 얻어진다. 따라서, 형이송 개시시(예컨대 형개 개시시)에 큰 추력이 얻어져, 리니어모터(228)의 성능이 향상되므로, 리니어모터(228)의 대형화가 불필요하다.The generated torque is increased as the magnetic flux density generated in the
영구자석에 의하여 에어갭(236)에 발생하는 자속밀도가 높아지면, 유기전압 상수가 높아지지만, 가동자(231)의 시동시에는, 가동자(231)의 속도가 느려서, 코일(235)을 관통하는 자속의 변화가 작기 때문에, 실제로 발생하는 유기전압이 작다. 유기전압이 작기 때문에, 원하는 전류치의 전류를 코일(235)에 흘려보내기 위한, 전원의 대출력화가 불필요하다.When the magnetic flux density generated in the
가동자(231)의 최고속에서의 주행시에는, 영구자석에 의하여 에어갭(236)에 발생하는 자속밀도가 낮아지므로, 유기전압 상수가 낮아져, 실제로 발생하는 유기전압의 증대가 억제된다. 그로 인하여, 원하는 전류치의 전류를 코일(235)에 흘려보내기 위한, 전원의 대출력화가 불필요하다.The magnetic flux density generated in the
이와 같이, 가동자(231)의 위치에 따라 에어갭(236)에 발생하는 자속밀도를 조정함으로써, 가동자(231)의 소정 방향으로의 시동시에 큰 추력이 얻어짐과 함께, 전원의 출력전압의 제약이 완화된다. 이 효과는, 자화방향두께가 두꺼운 영구자석(232A)이 가동자(231)의 스트로크의 일단 부근(및/또는 양단 부근)에 국소적으로 배치되어 있는 경우에 현저하다.By adjusting the magnetic flux density generated in the
가동자(231)의 소정 방향으로의 시동시에, 추력기여율이 높은 부분인 자속집중부(예컨대 W상의 코일(235))가, 자화방향두께가 두꺼운 영구자석(232A)과 근접하고 있으면, 보다 적은 전류로 큰 추력이 얻어져, 효율이 좋다. 추력기여율이 낮은 부분(예컨대 U상 및 V상의 코일(235))은, 가동자(231)의 위치에 관계없이, 항상, 자화방향두께가 얇은 영구자석(232B)과 근접해도 된다.When the magnetic flux concentrating portion (for example, the W-phase coil 235), which is a portion having a high thrust contribution ratio, is close to the
가동자(231)의 소정 방향으로의 시동시에, 추력기여율이 높은 부분(예컨대 W상의 코일(235))은, 도 5에 나타낸 바와 같이, 추력기여율이 낮은 부분(예컨대 U상 및 V상의 코일(235))보다, 소정 방향과 반대측에 배치되어도 된다.5, the portion having a high thrust contribution ratio (for example, the
다만, 가동자(231)의 소정 방향으로의 시동시에, 추력기여율이 높은 부분(예컨대 V상의 코일(235))을 기준으로 하여 소정 방향과 반대측에 추력기여율이 낮은 부분(예컨대 W상의 코일(235))이 있어도 된다. 이 경우, 당해 추력기여율이 낮은 부분(예컨대 W상의 코일(235))은, 가동자(231)의 소정 방향으로의 시동시에, 자화방향두께가 두꺼운 영구자석(232A)과 근접해도 된다. 자화방향두께가 두꺼운 영구자석(232A)이, 자화방향두께가 얇은 영구자석(232B)보다 소정 방향(예컨대 형개방향)과 반대측에 연속적으로 배열된다. 따라서, 자화방향두께가 두꺼운 영구자석(232A)이 자화방향두께가 얇은 영구자석(232B)의 사이에 배치되는 경우에 비해, 가동자(231)의 시동시에, 토크의 맥동이 억제된다.However, at the start of the
다만, 본 실시형태에서는, 자화방향두께가 두꺼운 영구자석(232A)은, 예컨대 도 5에 나타낸 바와 같이 가동자(231)의 스트로크의 일단 부근에 국소적으로 배치되어 있지만, 전원의 출력전압의 상한치가 높은 경우, 가동자(231)의 길이와 동등 이상의 범위에 걸쳐서 배치되어도 된다.However, in the present embodiment, the
이상, 본 발명의 제1 실시형태~제3 실시형태에 대해 설명했지만, 본 발명은 상기 실시형태로 한정되는 것은 아니며, 특허청구범위에 기재된 본 발명의 요지의 범위 내에 있어서, 각종 변형, 변경이 가능하다.Although the first to third embodiments of the present invention have been described, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various variations and modifications may be made within the scope of the present invention described in the claims. It is possible.
예컨대, 상기 제 1 실시형태~제3 실시형태는, 가동자의 형개방향으로의 시동시에 적용되고 있지만, 가동자의 이동방향은 형개방향으로 한정되지 않는다. 가동자의 이동방향은 형폐방향이어도 된다. 또한, 본 발명은, 형개, 및 형폐의 양방에 적용해도 된다.For example, although the first to third embodiments described above are applied at the time of starting in the opening direction of the mover, the moving direction of the mover is not limited to the opening direction. The movement direction of the mover may be the mold closing direction. Further, the present invention may be applied to both mold opening and mold closing.
또한, 상기 제 1 실시형태~제3 실시형태는, (1) 잔류자속밀도가 상이한 영구자석, (2) 사이즈가 상이한 에어갭, (3) 자화방향두께가 상이한 영구자석 중 어느 하나를 이용하지만, 본 발명은 상기 (1)~(3) 중 어느 2개, 또는 3개를 조합하여 이용해도 된다.(1) permanent magnets having different magnetic flux densities, (2) air gaps having different sizes, and (3) permanent magnets having different magnetization direction thicknesses are used as the first to third embodiments , The present invention may use any two or three of the above (1) to (3).
10 사출성형기
11 고정플래튼
12 가동플래튼
13 리어플래튼
15 고정금형
16 가동금형
19 금형장치
22 흡착판
28 리니어모터
29 고정자
30 고정부
31 가동자
32A, 32B 영구자석
33 자극치
34 코어
35 코일
36 에어갭10 Injection molding machine
11 stationary platen
12 operation platens
13 Rear Platen
15 stationary mold
16 Operation mold
19 Mold equipment
22 suction plate
28 Linear Motors
29 Stator
30 fixing part
31 mover
32A, 32B permanent magnets
33 stimulus value
34 cores
35 coils
36 air gap
Claims (6)
상기 리니어모터는, 형개폐방향과 평행한 방향으로 간격을 두고 나열된 복수의 코일을 포함한 가동자와, 형개폐방향과 평행한 방향으로 간격을 두고 나열된 복수의 영구자석을 포함한 고정자를 가지고, 상기 고정자와 상기 가동자 사이에 에어갭이 형성되어 있으며,
상기 가동자의 적어도 일부가 근접하는 영구자석에 의하여 에어갭 중에 형성되는 자장의 자속밀도는, 상기 가동자의 소정 방향으로의 시동시에, 상기 가동자의 상기 소정 방향으로의 최고속에서의 주행시보다 높은 것을 특징으로 하는 사출성형기.Phase alternating-current type linear motor for driving a mold opening and closing operation, the injection molding machine comprising:
The linear motor has a stator including a plurality of coils arranged in a line spaced apart in a direction parallel to a mold opening and closing direction and a plurality of permanent magnets arranged at intervals in a direction parallel to the mold opening and closing direction, And an air gap is formed between the movable part and the movable part,
The magnetic flux density of the magnetic field formed in the air gap by the permanent magnet adjacent to at least a part of the mover is higher than that during traveling at the maximum speed in the predetermined direction of the mover at the time of starting the mover in a predetermined direction Features an injection molding machine.
상기 가동자의 적어도 일부가 근접하는 영구자석의 잔류자속밀도는, 상기 가동자의 상기 소정 방향으로의 시동시에, 상기 가동자의 상기 소정 방향으로의 최고속에서의 주행시보다 높은 사출성형기.The method according to claim 1,
Wherein the residual magnetic flux density of the permanent magnet adjacent to at least a part of the mover is higher at the time of starting the mover in the predetermined direction than at the maximum speed in the predetermined direction of the mover.
상기 가동자의 적어도 일부와 상기 고정자 사이에 형성되는 에어갭은, 상기 가동자의 상기 소정 방향으로의 시동시에, 상기 가동자의 상기 소정 방향으로의 최고속에서의 주행시보다 좁은 사출성형기.The method according to claim 1 or 2,
Wherein an air gap formed between at least a part of the mover and the stator is narrower at the start of the mover in the predetermined direction than at the maximum speed in the predetermined direction of the mover.
상기 가동자의 적어도 일부가 근접하는 영구자석의 자화방향두께는, 상기 가동자의 상기 소정 방향으로의 시동시에, 상기 가동자의 상기 소정 방향으로의 최고속에서의 주행시보다 두꺼운 사출성형기.The method according to any one of claims 1 to 3,
Wherein the thickness of the permanent magnet in the magnetization direction in which at least a part of the mover is adjacent to the mover is thicker at the time of starting the mover in the predetermined direction than at the maximum speed in the predetermined direction of the mover.
상기 고정자의 각 영구자석에 의하여 에어갭에 발생하는 자속밀도는, 상기 가동자의 스트로크의 일단 부근, 및/또는 양단 부근에서 국소적으로 높아져 있는 사출성형기.The method according to any one of claims 1 to 4,
Wherein the magnetic flux density generated in the air gap by each permanent magnet of the stator is locally increased near one end of the mover's stroke and / or near both ends thereof.
상기 가동자의 적어도 일부가 근접하는 영구자석에 의하여 에어갭 중에 형성되는 자장의 자속밀도는, 상기 가동자의 상기 소정 방향과 반대 방향으로의 시동시에, 상기 가동자의 상기 소정 방향과 반대 방향으로의 최고속에서의 주행시보다 높은 사출성형기.The method according to any one of claims 1 to 5,
The magnetic flux density of the magnetic field formed in the air gap by the permanent magnet adjacent to at least a part of the mover is set such that the magnetic flux density at the time of starting the mover in the opposite direction to the predetermined direction Higher injection molding machine when driving in the inside.
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