KR20090110370A - 방전 램프를 위한 점화 트랜스포머 - Google Patents

방전 램프를 위한 점화 트랜스포머 Download PDF

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베른하르트 지이쎄거
만프레트 뢸
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오스람 게젤샤프트 미트 베쉬랭크터 하프퉁
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Abstract

트랜스포머 코어를 포함하는, 방전 램프를 위한 점화 트랜스포머가 기재된다. 상기 트랜스포머 코어의 물질 및 사이즈는, 점화 트랜스포머에 의한 점화에 이어서, 상기 물질의 퀴리 온도가 상기 점화 트랜스포머의 이차 권선 위에서의 전압 강하를 이용하여 도달될 수 있도록 선택됨으로써, 그에 따라 상기 이차 권선의 잔여 인덕턴스만 남겨지게 된다. 또한 이러한 점화 트랜스포머를 포함하는, 방전 램프를 위한 베이스가 기재된다. 바람직하게, 램프의 방전관의 적어도 일부 섹션들은 상기 베이스 내의 점화 트랜스포머의 중앙 홀 안으로 돌출됨으로써, 방전 램프를 갖는 콤팩트한 베이스가 도출된다.

Description

방전 램프를 위한 점화 트랜스포머{IGNITION TRANSFORMER FOR A DISCHARGE LAMP}
본 발명은 펄스 점화를 이용하여 방전 램프, 바람직하게는 고압 가스 방전 램프의 점화를 위한 점화 트랜스포머에 관한 것으로, 상기 램프는 점화 이후에 전자식 안정기로부터의 고주파에서 동작된다.
고압 방전 램프를 위한 문헌 WO2005/011338에서 재현되는 회로 어레인지먼트는 DC 전압원을 갖는 동작 부분과 펄스 소스 및 무-수은 할로겐 금속-증기 고압 방전 램프를 갖는 점화 부분을 구비한다. 상기 방전 램프 및 점화 트랜스포머의 이차 권선은 상기 점화 부분에서 직렬 연결된다. 상기 점화 트랜스포머의 일차 권선은 펄스 소스를 통해 구동된다. 특히 저-손실 물질이 점화 트랜스포머 코어를 위한 물질로서 바람직하다. 방전 램프가 펄스 소스 및 점화 트랜스포머를 통해 점화된 이후에, 상기 이차 권선은 동작 회로에서 방전 램프와 직렬 연결된다.
방전 램프의 동작 동안에 램프 전류가 이차 권선을 통과해 흐르므로, 상기 이차 권선은 램프 동작 동안에 바람직하지 않는 인덕턴스를 갖는다. 위에서 언급된 문서에 따르면, 상기 이차 권선의 인덕턴스에 대한 부분적 보상이 달성될 수 있는데, 여기서는 커패시터가 상기 이차 권선과 직렬 연결된다.
그러나, 심지어 위에서 언급된 커패시터를 사용할 때에도, 램프가 고주파에서 동작되는 경우, 상기 이차 권선의 인덕턴스는 여전히 램프 회로 내에서 유지되고, 따라서 점화 트랜스포머에서 및 고주파 램프 전류를 생성하는 트랜스포머에서 모두 손실이 일어난다.
본 발명의 목적은 방전 램프를 위한 점화 트랜스포머를 제공하고, 콤팩트한 램프 캡을 제공하는 것으로, 상기 방전 램프를 위한 점화 트랜스포머에서는 고주파 램프 동작 동안의 손실들이 감소되고 회로 복잡성이 적게 요구된다.
상기 목적은 청구항 제1항에서 청구되는 바와 같은 방전 램프를 위한 점화 트랜스포머에 의해, 그리고 청구항 제9항에서 청구되는 바와 같은 램프 캡에 의해 달성된다.
특히 유용한 개선예들이 종속항들에서 특정된다.
본 발명에 따르면, 방전 램프를 위한 점화 트랜스포머가 제공되고, 상기 점화 트랜스포머는 트랜스포머 코어를 구비하고, 상기 트랜스포머 코어의 재료들, 전력, 및 설계는 상기 점화 트랜스포머에 의해 달성되는 점화 이후에 상기 물질의 퀴리 온도가 상기 점화 트랜스포머의 이차 권선 양단에서의 전압 강하에 의해 달성될 수 있도록 선택된다. 상기 점화 온도로의 가열은 상기 이차 권선에 인가되는 에너지를 통해 달성되고, 상기 퀴리 온도에 도달된 이후에 상기 점화 트랜스포머의 상기 이차 권선은 실질적으로 작용하지 않고, 상기 트랜스포머 코어를 상기 퀴리 온도에 유지시키기 위하여, 소량의 전력 및 흡수만이 램프 회로로부터 요구된다.
상기 트랜스포머 코어의 물질이 60℃로부터 400℃까지의 범위, 특히 100℃ 내지 220℃ 사이의 퀴리 온도를 가짐으로써, 그에 따라 트랜스포머 코어 부근에서 물질들에 악영향을 줄 수도 있는 상기 트랜스포머 코어의 과도한 가열을 방지하는 것이 바람직하다.
열 손실들의 결과로서 퀴리 온도가 상승함에 따라 효율성이 떨어지므로 퀴리 온도가 100℃ 내지 220℃ 사이에 있는 것이 바람직하고, 동시에 다른 한편으로 정확한 동작을 보장할 수 있기 위하여, 상기 퀴리 온도가 어떠한 경우에도 주위 온도를 초과해야 한다.
또한, 트랜스포머 코어는, 점화 트랜스포머의 냉각 상태에서 일차 및 이차 권선 사이에서 점화를 위해 충분한 자기 커플링이 일어나는 방식으로, 자기 길이 및 상기 트랜스포머 코어의 자성 유효 단면적이 최소화되도록 바람직하게 설계된다. 이는, 신속한 점화를 허용하고, 동시에 램프 동작 동안에 이차 권선이 동시에 실질적으로 작용하지 않게 된다.
하나의 특별한 개선예에서, 트랜스포머 코어는 환형 형상을 갖는데, 그 이유는 램프가 고주파에서 동작중일 때, 로드 코어와 같은 개방 외형의 경우에서보다 전자기 간섭이 덜 유발되기 때문이다.
또한, 공급될 필요가 있는 전력이 더 적고 및 그에 따라 전체적으로 어레인지먼트의 효율성이 더 높아지는 상태로 트랜스포머 코어를 상기 퀴리 온도에 유지시키기 위하여, 점화 트랜스포머가 열적으로 절연되고, 상기 이차 권선을 실질적으로 작용하지 않게 하는 것이 바람직하다.
상기 트랜스포머 코어는 바람직하게 열 절연 및 전기 절연을 위해 캡슐화됨으로써, 상기 트랜스포머 코어가 매우 경제적으로 제조될 수 있게 한다.
대안적으로, 상기 트랜스포머 코어가 폐쇄된 하우징 내에 제공될 수 있고, 따라서 공기의 대류 및 이와 연관된 증가된 냉각이 억제된다.
상기 점화 트랜스포머는 특히 고압 방전 램프를 위해 의도된다. 이러한 경우에, 우수한 광 수율(light yield)을 갖는 콤팩트한 물리적 형태가 특히 모터 차량 헤드라이트들을 위해 달성될 수 있다.
또한, 위에서 기술된 특징들을 갖는 점화 트랜스포머를 구비한, 방전 램프를 위한 램프 캡이 제공됨으로써, 트랜스포머 코어의 작은 볼륨 때문에, 램프 어레인지먼트가 콤팩트한 물리적 형태를 가질 수 있다.
한 개선예에서, 램프의 방전관은 램프 캡 내의 점화 트랜스포머의 홀 안으로 적어도 부분적으로 돌출한다. 이는, 방전 램프들의 장축 크기가 방전 램프의 방전관 부근에서 트랜스포머 코어를 제공하기 위해 사용될 수 있도록 한다.
본 발명은 예시적 실시예들을 참조하여 하기의 설명에서 더욱 상세하게 설명될 것이다.
도 1은 본 발명에 따른 점화 트랜스포머를 구비한, 방전 램프를 위한 회로 어레인지먼트를 나타낸다.
도 2는 본 발명에 대응하여 점화 트랜스포머, 펄스 소스 및 방전 램프를 구비한 램프 캡의 개략도를 나타낸다.
도 3은 본 발명에 대응하여 점화 트랜스포머를 위한 갭을 갖는 트랜스포머 코어의 투시도이다.
도 4는 본 발명에 대응하여 트랜스포머 코어를 위한 하나의 물질에 대한 초기 투과성 및 온도 사이의 관계에 관한 그래프 형태 도면을 나타낸다.
도 5는 본 발명의 제1 예시적 실시예에 대응하여 점화 트랜스포머를 구동하기 위한 펄스 소스의 설계를 나타낸다.
도 6은 본 발명의 제2 예시적 실시예에 대응하여 점화 트랜스포머를 위한 펄스 소스의 설계를 나타낸다.
도 7은 제2 예시적 실시예에 대응하여 이차 권선 및 커패시터에서의 전압에 관한 그래프 형태의 도면을 나타낸다.
도 8은 제3 예시적 실시예에 대응하여 대칭 점화를 이용하는, 방전 램프를 위한 회로 어레인지먼트를 나타낸다.
도 9는 수치가 정해진 예시들을 갖는 트랜스포머 코어의 수정예를 나타낸다.
본 발명에 대응하는 점화 트랜스포머(2)를 구비한 회로 어레인지먼트(1)가 도 1에 도시된다.
점화 트랜스포머(2)의 일차 권선(4)은 펄스 소스(6) 및 점화 전압(U2)에 의해 급전된다. 점화 트랜스포머(2)의 이차 권선(8)이 방전 램프(10)와 직렬로 연결되고, 동작 전압(UQ)에 의해 급전된다. 고압 가스 방전 램프, 예컨대 "OSRAM HQI" 타입의 수은을 포함하는 할로겐 금속-증기 램프가 바람직하게 방전 램프로서 사용된다.
도 2는 램프 캡(12) 내의 방전 램프(10)를 도시한다. 램프 캡(12)은 펄스 소스(6)를 구비하고, 상기 펄스 소스(6)는 점화 트랜스포머(2)의 일차 권선(4)을 급전한다. 점화 트랜스포머(2)는 도 2에 도시된 바와 같이 바람직하게는 환형이고 트랜스포머 코어(14)를 구비하며, 상기 트랜스포머 코어(14)는 도 3에 도시된 바와 같이 에어 갭(15)을 갖는다. 이차 권선(8)은 트랜스포머 코어(14)에 장착되고, 일차 권선(4)으로 둘러싸인다.
도 1에서 이미 도시된 바와 같이, 방전 램프(10)의 한쪽 연결부(16)는 이차 권선(8)의 한 단부에 연결되고, 동시에 방전 램프(10)의 다른 연결부(18)에는 램프 캡을 경유하여 동작 전압(UQ)이 공급된다. 도 1에서 이미 도시된 바와 같이, 펄스 소스(6)는 점화 전압(U2)으로 급전된다. 점화 트랜스포머 및 트랜스포머 코어(14)의 열 절연부 주위에 우수한 전압 절연을 동시에 제공하기 위하여, 램프 캡(12)은 캡슐화 성분, 예컨대 실리콘으로 바람직하게 충전된다. 캡슐화는 거품 구조 또는 공동-바디 충전(hollow-body filling)으로 수행될 수 있다. 이에 대한 대안으로서, 상기 코어는 폐쇄된 하우징 내에 제공될 수 있고, 이로써 공기의 대류가 방지되어, 그에 따라서 냉각이 억제된다.
점화 전압(U2) 및 동작 전압(UQ)에 대한 연결부들은 가전기구에 대한 전기 연결부들로서 램프 캡 밖으로 통과된다.
방전 램프(10)의 방전관(20)은, 공개된 명세서 DE 19610385에 이미 기술된 바와 같이, 쇼트 전압을 공급받는 작은-볼륨의 가스 방전 램프가 통합된 형태로 제공될 수 있기 때문에 점화 트랜스포머(2)의 중앙 홀 안으로 돌출한다. 유용한 콤팩트 설계에 부가하여, 점화 전압에서의 손실들은 이러한 콤팩트 설계 때문에 낮게 유지될 수 있다.
도 3은 에어 갭(15)을 갖는 트랜스포머 코어(14)의 투시도의 예시를 나타낸다.
페라이트가 코어 물질로서 사용된다. 이러한 예시에서, 제조업체 엡코스 사에서 만들어지고 25mm의 외부 지름, 15mm의 내부 지름, 3.8mm의 높이 및 3.5mm의 에어 갭을 갖는 N30이 재료로서 사용된다. 트랜스포머 코어를 위한 물질은, 상기 트랜스포머 코어를 가열시키기 위해 트랜스포머에 의해 제공되는 에너지의 일부를 사용함으로써, 점화 이후에 바로 퀴리 온도에 도달되도록 선택된다. 트랜스포머 코어의 적어도 일부분이 퀴리 온도에 도달했을 때, 소량의 전력 흡수가 램프 회로로부터 요구되더라도, 트랜스포머 코어 또는 상기 트랜스포머 코어의 일부분들을 퀴리 온도에 유지시키기 위하여, 트랜스포머의 이차 권선은 필수적으로 작용하지 않게 된다.
종래 기술에서는, 자석 컴포넌트가 높은 출력에서 동작되도록 하기 위하여, 높은 퀴리 온도가 원해졌다. 이에 대조적으로, 본 발명의 경우에, 바람직하게 60℃ 내지 400℃ 사이의 범위에 있는 퀴리 온도를 갖는 물질이 바람직하게 원해지는데, 그 이유는 이러한 물질이, 종래 기술에 있어서 나쁜 페라이트 특징들 때문에, 이차 권선에서 심지어 조기에 원해지는 효과가 달성될 수 있기 때문이다.
종래 기술에서 낮은 손실들에 대한 바람직함으로 인해, 커다란 트랜스포머 코어 단면적이 유용했던 반면에, 본 발명의 경우에 특히 작은 코어 단면적이 원해진다. 또한, 자기 길이가 또한 짧게 유지되어야 한다. 따라서, 트랜스포머 코어를 가열하기 위해 요구되는 에너지가 낮게 유지될 수 있다. 요약하면, 그러므로, 작은 코어 볼륨이 본 발명을 위해 유용하다는 것이 말해질 수 있다. 그러나, 트랜스포머 코어는 트랜스포머가 자신의 기능들을 수행할 수 있도록, 즉 냉각 상태에서 일차 권선 및 이차 권선 사이에 적절한 자기 커플링이 가능하게 되도록, 충분히 크게 선택될 수 있다.
도 3에 도시된 환형 형상이 코어 형상으로서 특히 적절한데, 그 이유는 로드(rod) 코어의 경우에서보다 이러한 온도에서 고-주파 램프 전류들에 의해 전자기 간섭이 덜 유발되기 때문이며, 상기 간섭은 특히 퀴리 온도에 근접한 온도들에서 또는 퀴리 온도에서 발생한다.
도 4로부터 알 수 있는 바와 같이, 사용되는 코어 물질이 N30일 때, 투과성은 대략 143℃의 온도, 즉 퀴리 온도로부터 대략 단위 값에 도달한다. 점화 이후 동작 동안에, 트랜스포머 코어의 온도가 이제 143℃에 근접하게 유지되거나 또는 상기 온도를 다소 초과하여 유지된다면, 트랜스포머 코어는 자신의 강자성 특징들을 잃어버리고, 이제 상자성 특징들만을 나타내며, 그 결과로서 이차 권선이 실질적으로 작용하지 않게 된다.
위에서 기술된 바와 같이 N30 물질로 구성된 트랜스포머 코어가 제1 및 제2 예시적 실시예들에서 사용되고, 상기 실시예들은 하기의 상세한 설명에서 기술된다.
도 5는 제1 예시적 실시예에 대응하는 펄스 소스(26)를 나타내고, 상기 펄스 소스(26)는 도 1의 펄스 소스(6) 대신에 사용된다.
이차 권선(8)은 테프론-절연선으로 구성된 30개의 턴들을 갖고, 20℃에서 39
Figure 112009054601931-PCT00001
의 임피던스를 갖는다. 일차 권선은 두 개의 턴들을 갖는다. 일차 권선(4) 및 이차 권선(8) 모두의 중간 턴들은 에어 갭 반대편에 트랜스포머 코어(14)상에 배열된다. 트랜스포머 코어는 실리콘을 이용한 진공 캡슐화에 의해 열 및 고전압으로부터 절연된다. 일차 권선(4)은 100㏀의 저항기(28) 및 스파크 갭(30)을 통해 2㎸의 스위칭 전압과 직렬 연결된다. 27㎋의 커패시터(32)가 상기 저항기(28)를 통해 점화 전압(U2)과 병렬 연결된다. 점화 전압(U2)은 2.5㎸이다.
도 5의 펄스 소스(26)를 갖는 점화 트랜스포머의 동작이 하기의 상세한 설명에서 기술될 것이다.
점화 전압(U2)이 존재하는 한, 점화 트랜스포머(2)는 이차 권선(8)에서 21㎸의 피크 전압을 갖는 펄스들을 생성한다. 이는, 도 5에는 도시되지 않은 방전 램프(10)의 점화를 유도한다. "OSRAM HQI" 타입의 수은을 포함하는 정격 35W의 할로겐 금속-증기 램프가 방전 램프로서 사용된다.
일단 방전 램프(10)가 점화되면, 점화 트랜스포머(2)를 통해 추가의 점화 펄스들이 생성되지 않으므로, 점화 전압(U2)이 스위칭 오프 된다. 도 1에 도시된 바 와 같이, 방전 램프(10)는 동작 전압(UQ)을 통해 2㎒의 주파수에서 동작된다. 방전 램프(10)는 400㎃의 동작 전류로 동작되고, 그 결과로 약 200V의 저항-유도성 전압 강하가 가장 먼저 이차 권선(8) 양단에서 발생한다. 이러한 전압 강하는 트랜스포머 코어(14)의 가열을 일으킨다. 초기에, 램프 전압은 20V이다.
트랜스포머 코어(14)의 온도가 약 143℃의 퀴리 온도 부근으로 진입할 때, 도 4에 도시된 바와 같이, 인덕턴스는 급격하게 감소되고, 그 결과로 이차 권선 양단에서의 전압 강하는 약 40V이다. 회로의 적절한 열 절연 및 적당한 설계의 결과로서, 코어 온도는 램프가 시동되기 위해 요구되는 것과 동일한 시간 기간에 퀴리 온도에 근접한 값에 도달한다. 실제로, 이러한 시간 기간은 수초로부터 수분까지일 수 있다. 이러한 시간 동안에, 램프 전압은 초기에 20V로부터 85V까지 증가한다. 이차 권선(8) 양단의 감소된 전압 강하 때문에, 낮은 동작 전압(UQ)만이 요구된다.
램프 전력은 예컨대 2.5㎒로부터 3.5㎒까지 주파수를 증가시킴으로써 이제 조절된다. 램프 전력의 이러한 조절과 방전의 안정화는 이차 권선(8)의 나머지 잔여 인덕턴스에 의해 수행된다. 이러한 나머지 인덕턴스는 이차 권선(8)에 의해 형성된 에어-코어드 코일(air-cored coil)의 인덕턴스 및 안정-상태 동작 동안의 온도 조건들에 따라 좌우된다. 이러한 잔여 인덕턴스는 바람직하게, 결과 임피던스가 방전 램프의 임피던스의 1/5 내지 5배의 범위에 있도록 선택된다. 제1 예시적 실시예에서, 잔여 인덕턴스는 8
Figure 112009054601931-PCT00002
이다. 이러한 경우에, 방전 램프의 임피던스는 정격 조건들(the rated conditions)에서 램프 전압 및 전류의 두 개의 제곱평균제곱근(root mean square) 값들 모두의 지수이다.
도 6은 제2 예시적 실시예에 대응하는 펄스 소스(46)를 도시한다. 상기 제1 예시적 실시예의 상기 펄스 소스(26)는 스파크 갭(50) 및 커패시터(52)를 갖는다. 상기 제1 예시적 실시예에서 저항기(28)에 상응하는 저항기는 제2 예시적 실시예에서 제공되지 않는다. 커패시터(52)는 70㎋의 커패시턴스를 갖고, 스파크 갭은 800V의 스위칭 전압을 갖는다.
도 7에 도시된 상부 그래프는 이차 권선(8)에 의해 생성되는 전압을 나타내고, 반면에 상기 도면의 하부 일부분은 커패시터(52) 양단의 전압을 나타낸다.
점화 이후, 램프는 제1 예시적 실시예에 대응하는 회로 어레인지먼트에서와 같이 동작된다. 제1 및 제2 예시적 실시예들에 대응하는 회로 어레인지먼트는 점화 이후에 램프가 이차 권선의 낮은 인덕턴스로 동작하는 것과 방전 램프의 동작 동안에 더 낮아진 손실을 달성하는 것을 가능하게 한다.
방전 램프들은 모터-차량 헤드라이트들에서 비디오 투영을 위해 및 일반적인 조명을 위해 바람직하게 사용된다. WO2005/011338에 개시된 종래 기술과 비교할 때, 추가의 컴포넌트들, 예컨대 상기 언급된 문서의 부분적 보상을 위한 커패시터가 본 발명에 따른 방전 램프의 동작을 위한 회로 어레인지먼트에 대하여 요구되지 않는다. 그러므로, 본 발명은 상기 회로 어레인지먼트에서 우수한 전체 효율성을 달성하는 것을 가능하게 한다.
지금까지 기재된 실시예들은 비대칭 점화 어레인지먼트로 항상 고려되었는 데, 여기서는 점화 트랜스포머가 단 하나의 이차 권선을 갖는다. 도 8은 제3 예시적 실시예에 따른 회로 어레인지먼트(54)를 나타내며, 여기서는 대칭 점화가 두 개의 이차 권선들(8a 및 8b)에 의해 달성된다. 도 4에 도시된 바와 같이 두 개의 선행 예시적 실시예들에서 대략 143℃ 및 5400에 대조적으로, 단지 약 109℃의 퀴리 온도 및 단지 2500의 최대 초기 투과성을 갖는 페라이트가 코어 물질로서 사용된다. 또한, 도 8은 전압들(U2 및 UQ)을 제공하는 가전제품(58)과 펄스 소스(56)를 나타낸다. 전력원(예컨대 12V의 직류 또는 230V의 교류)에 대한 연결들이 60으로 지칭된다. 회로 어레인지먼트(54)는 램프 캡 내에 위치된다.
갭을 갖지 않는 코어의 외형 치수들이 도 9에 나타난다. 두 개의 이차 권선들(8a 및 8b)은 이 경우에 두 개의 30mm-길이의 코어 측면들상에서 감겨진다. 추가의 프로세스 단계에서, 일차 권선의 반쪽만이 각각의 경우에 이차 권선들(8a) 주위에서 및 상기 두 개의 긴 코어 측면들상에서 감겨진다.
램프 캡에서 트랜스포머는 펄스 소스 및 가전제품과 함께 캡슐화된다. 이러한 경우에, 동작 동안에 특히 뜨거워지는 가전제품의 부품들, 예컨대 전력 반도체들은, 각자의 폐열이 트랜스포머 코어를 가열시키는데 사용될 수 있도록 하기 위하여, 점화 트랜스포머 바로 부근에 배열된다. 그러므로, 트랜스포머 코어를 상기 퀴리 온도에 근접하게 유지하기 위하여, 동작 동안에 램프 회로로부터 특히 소량의 에너지가 취해질 필요가 있다.
트랜스포머 코어를 구비한, 방전 램프를 위한 점화 트랜스포머가 제공된다. 트랜스포머 코어의 물질 및 사이즈는, 점화 트랜스포머에 의해 점화가 달성된 이후에, 상기 물질의 온도가 상기 점화 트랜스포머의 이차 권선 양단에서의 전압 강하에 의해 달성될 수 있도록 선택된다. 이는, 이차 권선을 위해 남겨지는 단지 잔여 인덕턴스를 도출한다. 또한, 이와 같은 점화 트랜스포머를 구비한, 방전 램프를 위한 램프 캡이 제공되며, 여기서 램프의 방전관은 상기 램프 캡 내의 점화 트랜스포머의 중앙 홀 안으로 적어도 부분적으로 돌출하고, 그에 따라 방전 램프를 갖는 콤팩트한 램프 캡이 도출된다.

Claims (10)

  1. 방전 램프를 위한 점화 트랜스포머(2)로서,
    상기 점화 트랜스포머(2)는 트랜스포머 코어(14)를 구비하고,
    상기 트랜스포머 코어(14)의 물질들 및 치수들은, 상기 점화 트랜스포머(2)에 의해 달성되는 점화 이후에 상기 물질의 퀴리 온도가 상기 점화 트랜스포머의 이차 권선(8) 양단에서의 전압 강하에 의해 달성될 수 있도록 선택되는,
    방전 램프를 위한 점화 트랜스포머.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 물질의 퀴리 온도는 60℃ 내지 400℃의 범위에 있는,
    방전 램프를 위한 점화 트랜스포머.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 트랜스포머 코어(14)의 자기 길이 및 자성 유효 단면적은, 점화를 위해 충분한 자기 커플링이 상기 점화 트랜스포머의 냉각 상태에서 일차 권선 및 이차 권선(4, 8) 사이에서 일어나도록 최소화되는,
    방전 램프를 위한 점화 트랜스포머.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 트랜스포머 코어는 환형인,
    방전 램프를 위한 점화 트랜스포머.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 점화 트랜스포머는 열적으로 절연된,
    방전 램프를 위한 점화 트랜스포머.
  6. 제 5 항에 있어서,
    상기 트랜스포머 코어(14)는 열 절연 및/또는 전기 절연을 위해 캡슐화되는,
    방전 램프를 위한 점화 트랜스포머.
  7. 제 5 항에 있어서,
    상기 트랜스포머 코어(14)는 폐쇄된 하우징 내에 제공되고, 상기 폐쇄된 하우징에 의해 공기의 대류가 감소되는,
    방전 램프를 위한 점화 트랜스포머.
  8. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 점화 트랜스포머는 고압 방전 램프를 위해 의도되는,
    방전 램프를 위한 점화 트랜스포머.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 따른 점화 트랜스포머(14)를 구비한 방전 램프를 위한 램프 캡(12).
  10. 제 9 항에 있어서,
    상기 램프의 방전관(20)은 상기 램프 캡(12) 내의 상기 점화 트랜스포머의 중앙 홀 안으로 적어도 부분적으로 돌출하는,
    방전 램프를 위한 램프 캡.
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