KR20090028707A - 열원으로부터 전력을 생산하는 방법 및 시스템 - Google Patents

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Abstract

열원으로부터 전력을 생성하는 방법이 제시된다. 상기 방법은, 작용 유체를 압축하여(10) 온도를 높이는 단계, 상기 작용 유체 및 상기 열원 사이에 열을 교환(11)하여 상기 작용 유체를 과열하는 단계, 상기 과열된 작용 유체를 팽창(12)시켜 터빈을 구동하고 상기 작용 유체의 온도를 낮추는 단계, 상기 작용 유체를 응축(13)하여 온도를 더 낮추는 단계, 및 상기 작용 유체를 상기 압축 단계(10)으로 되돌리는 단계를 포함하고, 상기 방법은, 상기 압축 단계(10) 및 상기 열 교환 단계(11) 사이를 통과하는 작용 유체와 상기 팽창 단계(12) 및 상기 응축 단계(13) 사이를 통과하는 작용 유체 간에 열을 교환하는 작용 유체의 열을 재생성 하는 단계(14)를 더 포함하며, 상기 단계들은 상기 작용 유체의 포화 돔(A) 상의 초과임계 영역(SC) 내에서 열역학 사이클(S1-S1'-S2-S3-S3'-S4)에서 수행되고, 상기 열 재생성 단계(14)는 등엔탈피 상태에서 수행되어 연속적인 열 교환을 유도한다. 또한 열원으로부터 전력을 생성하는 시스템이 제공된다.
지열 발전, 신재생 에너지, renewable energy source, geothermal energy.

Description

열원으로부터 전력을 생산하는 방법 및 시스템{A METHOD AND SYSTEM FOR GENERATING POWER FROM A HEAT SOURCE}
본 발명은 열원으로부터 전력을 생성하는 방법 및 시스템에 연관되며, 보다 특정하게는 지열원으로부터 전력을 생산하는 방법 및 시스템에 연관된다.
본 발명의 일부 실시예는 지열원(geothermal heat source)으로부터 전력을 생성하기 위해 제시되었고, 이하에서는 상기 실시예를 참조하여 설명한다. 그러나 본 발명은 하기 일부 실시예에 의해 제한되지 않는다.
본 명세서에서 배경기술에 대해 설명하지만, 본 발명이 속하는 기술 분야에서 상기 배경 기술이 널리 알려졌다거나 일반적인 지식에 해당한다는 의미는 아니다.
화석 연료의 고갈 및 온실 가스의 감소에 대한 증가하는 우려는 발전(power generation)의 효율을 최대화 하는 데에 초점을 맞추는 기술개발 및 신재생 에너지 원(renewable energy resources)에 대한 연구를 이끌고 있다. 신재생 에너지 중 하나는 지열 에너지(geothermal energy)이며, 이것은 지구 깊숙한 곳에 저장된 열 에너지로부터 얻어지는 것이다. 발전 효율을 높이는 것은 모든 에너지 원에 공동된 관심사이기는 하지만, 지열 발전 플랜트에는 특히 그러하다.
지열 에너지로부터 전력을 생성하는 것은 기본적으로 지층(reservoir)으로부터 지열 유체(geothermal fluid)을 추출하고, 상기 지열 유체에 저장된 열 에너지를 운동 에너지로, 그리고 전기 에너지로 바꾸는 과정을 수반한다. 기존의 지열 발전 사이클은 비 응축 직접 증기 사이클(non-condensing direct steam cycles), 응축 직접 증기 사이클(싱글 플래시 또는 더블 플래시), 이진 사이클, 및 혼합 사이클로 분류됨이 일반적이다. 응축 직접 증기 사이클을 제외한 모든 것은 유체를 이용하여 지열 원과 열을 교환하고, 터빈을 돌려 발전을 한다. 응축 직접 증기 사이클은 건조-증기 지열 층(dry-steam geothermal reservoirs)에 제한되며, 이것은 다른 지열 층에 비해 훨씬 희귀하며, 고온-수 및 고온-건조-암석 층과 같은 것이다.
그러나, 이러한 기존의 발전 사이클은 원래, 화석 연료로부터의 대규모 발전을 위해 디자인되었으며, 여기서는 더 높은 열원이 열 교환을 위해 사용 가능하다. 결과적으로, 이러한 기존의 발전 사이클에서는, 작용 유체의 증발(the evaporation) 및 응축(condensation) 모두가 일정한 온도에서 발생한다. 지열 원(geothermal sources)에서, 이것은 열역학 사이클에서 열이 더해지고 빼지는 과정 동안 상기 작용 유체와 지열원 사이의 큰 온도 부조화를 야기한다. 예를 들어, 이진 사이클에서, 주 열 교환기 내의 상기 작용 유체 및 지열 유체 사이의 온도 차는 80oC 내지 100oC 정도로 될 수 있다. 열역학에서, 열 교환 과정 내의 큰 온도 차이는 상기 발전 사이클 내에서 엔트로피를 증가시키며, 따라서 효율을 감소시키 는데, 특히 (가용) 에너지에 연관되는 열역학 제2 법칙에 따른 효율을 감소시키는데, 이것은 열 교환 과정에서 전력 생성을 위해 에너지를 복구하기 힘들게 한다.
이러한 문제를 해결하기 위해, Kalina 사이클은, 암모니아와 물의 다-성분 제로트로픽 혼합물(multi-component zeotropic mixture of ammonia and water)을 작용 유체로서 사용하고, 상기 사이클의 저온 단에서 추가적인 흡수 및 증류 장비를 사용하여 상기 혼합물을 재구성한다. 상기 다-성분 작용 유체는 증발 동안 다양한 상 변화 온도(phase change temperature)를 가지므로, 상기 작용 유체의 증발은 일정 범위를 갖는 온도에서 일어난다. 따라서, 상기 혼합물 온도는 상기 지열 유체의 온도에 보다 가깝게 매치할 수 있으며, 열 에너지의 양을 증가시켜서 상기 열 에너지의 양이 회복되며, 상기 사이클 내의 상기 엔트로피를 최소화 하고, 따라서 지열 원과 같이, 발전을 위한 화석 연료에 대비해서 저온인 응용예를 위한 열 교환 과정의 효율을 증가시킨다.
상기 Kalina 사이클의 단점은, 상기 사이클에 추가되는 흡수 및 증류 장비는 상기 시스템의 복잡도(complexity)를 더 증가시키고, 이는 다른 타입의 발전에 비교해서 플랜트 설치의 비용을 현저히 증가시킨다는 것이다. 게다가, 상기 Kalina 사이클은 압력이나 상기 암모니아-물 혼합물에 대해 상당히 높은 민감도(sensitivity)를 가지며, 이것은 상기 사이클의 작용이 지열 층에 가능한 온도 범위 전체에 적용되는 것에 제약이 되고, 효과적으로 보다 낮은 제한을 가져와 깊은 지열 원이 상업화되는 데에 제한이 된다.
본 발명의 일측에 따르면, 열원으로부터 전력을 생성하는 방법이 제시되며, 상기 방법은,
작용 유체를 압축하여 온도를 높이는 단계;
상기 작용 유체 및 상기 열원 사이에 열을 교환하여 상기 작용 유체를 과열(superheat)하는 단계;
상기 과열된 작용 유체를 팽창시켜 터빈을 구동하고, 상기 작용 유체의 온도를 낮추는 단계;
상기 작용 유체를 응축(condensing)하여 온도를 더 낮추는 단계; 및
상기 압축 단계로 되돌아가서 상기 작용 유체를 압축하는 단계
를 포함하여, 상기 방법은,
작용 유체의 열을 재생성하여 상기 압축 단계와 상기 열 교환 단계 사이를 통과하는 작용 유체가 상기 팽창 단계와 상기 응축 단계 사이를 통과하는 작용 유체와 열을 교환하는 단계를 더 포함하고,
상기 단계들은 상기 작용 유체의 포화 돔(saturation dome) 위의 초과 임계 영역(supercritical region) 내에서 수행되고, 상기 열 재생성 단계는 등엔탈피 상태(isenthalpic conditions) 하에서 수행되어 계속적인 열 교환을 유도한다.
본 발명의 다른 일측에 따르면, 열원으로부터 전력을 생성하는 시스템이 제공되며, 상기 시스템은,
작용 유체를 압축하여 온도를 높이는 압축기;
상기 압축기 및 상기 열원에 유체적으로 연결 가능하여(fluidly connectable) 상기 작용 유체와 상기 열원 사이의 열을 교환하여 상기 작용 유체를 과열하는 제1 열 교환기;
상기 제1 열 교환기에 유체적으로 연결 가능하여 상기 과열된 작용 유체를 팽창시켜서 상기 작용 유체의 온도를 낮추는 터빈;
상기 작용 유체를 응축해서 상기 작용 유체의 온도를 더 낮추며, 상기 터빈 및 상기 압축기에 유체적으로 연결 가능한 제2 열 교환기; 및
상기 압축기 및 상기 제1 열 교환기 사이에서 유체적으로 상호연결될 수 있어서(fluidly interconnectable) 상기 작용 유체가 상기 제1 열 교환기에 들어가기 앞서 상기 작용 유체를 미리 가열하고, 상기 터빈 및 상기 제2 열 교환기 사이에서 유체적으로 상호연결된 수 있어서 상기 작용 유체가 상기 터빈으로부터 나온 뒤에 상기 작용 유체를 냉각하는 열 재생성기 - 단, 상기 작용 유체는 상기 압축기 및 상기 제1 열 교환기 사이를 통과하며, 상기 제1 열 교환기는 상기 터빈 및 상기 응축기 사이를 통과하는 작용 유체와 열을 교환함 -
를 포함하고, 상기 시스템은 상기 작용 유체의 포화 돔 위의 초과 임계 영역 내에서 동작하고, 상기 열 재생성기는 등엔탈피 상태 하에서 동작하여 계속적인 열 교환을 유도한다.
바람직하게는, 상기 열 재생성 단계 내의 온도는 상기 등엔탈피 상태를 유지하기 위해 제어된다. 바람직하게는, 상기 열 재생성 단계는 상기 압축 단계 및 상기 열 교환 단계 사이를 통과하는 작용 유체와, 상기 팽창 단계 및 상기 응축 단계 사이를 통과하는 작용 유체 중 적어도 하나의 온도를 제어하는 단계를 포함한다. 바람직하게는, 상기 열 재생성 단계의 온도는, Δh/ΔT ≠ 0 정도이며, 여기서 Δh는 상기 압축 단계 및 상기 열 교환 단계 사이를 통과하는 작용 유체와 상기 팽창 단계 및 상기 응축 단계 사이를 통과하는 작용 유체 사이의 엔탈피 차이이고, ΔT는 상기 작용 유체들 간의 온도 차이이다.
바람직하게는, 상기 방법은 상기 열 재생성 단계 내의 온도를 모니터링 하는 단계를 더 포함한다. 바람직하게는, 상기 온도를 모니터링 하는 단계에 따라 상기 적어도 하나의 작용 유체의 온도를 제어하는 것에 상응하여, 상기 열 재생성 단계는 상기 압축 단계 및 상기 열 교환 단계 사이를 통과하는 작용 유체와, 상기 팽창 단계 및 상기 응축 단계 사이를 통과하는 작용 유체 중 적어도 하나의 압력을 제어하는 단계를 포함한다.
바람직하게는 상기 열 재생성 단계 내의 압력이 상기 등엔탈피 상태를 유지하기 위해 제어된다. 바람직하게는 상기 열 재생성 단계는 상기 압축 단계 및 상기 열 교환 단계 사이를 통과하는 작용 유체와, 상기 팽창 단계 및 상기 응축 단계 사이를 통과하는 작용 유체 중 적어도 하나의 압력을 제어하는 단계를 포함한다. 바람직하게는, 상기 열 재생성 단계는 상기 압축 단계 및 상기 열 교환 단계 사이를 통과하는 작용 유체의 압력을 제어하는 단계를 포함한다. 바람직하게는, 상기 열 재생성 단계는 상기 작용 유체들 중 적어도 하나의 상향스트림 압력(upstream pressure)을 제어하여 하향스트림 온도(downstream temperature)의 변화를 유도하는 단계를 포함할 수 있다.
바람직하게는, 상기 열 재생성기는 상기 등엔탈피 상태를 유지하기 위해 상기 열 재성성기 내의 온도를 제어하는 수단을 더 포함한다. 바람직하게는, 상기 온도 제어 수단은 상기 압축기 및 상기 제1 열 교환기 사이를 통과하는 작용 유체와, 상기 터빈 및 상기 응축기 사이를 통과하는 작용 유체 중 적어도 하나의 온도를 제어한다. 바람직하게는, 상기 열 재생성기 내의 온도는 Δh/ΔT ≠ 0 정도이며, 여기서 Δh는 상기 압축기 및 상기 제1 열 교환기 사이를 통과하는 작용 유체와 상기 터빈 및 상기 응축기 사이를 통과하는 작용 유체 사이의 엔탈피 차이이고, ΔT는 상기 작용 유체들 간의 온도 차이이다.
바람직하게는, 상기 시스템은 상기 재생성기 내의 온도를 모니터링하는 수단을 더 포함한다. 바람직하게는, 상기 온도를 모니터링 하는 수단은 상기 재생성기 내에 위치되는 하나 또는 그 이상의 열전지(thermocouple)를 포함한다. 바람직하게는, 상기 온도를 모니터링 하는 수단에 따라 상기 적어도 하나의 작용 유체의 온도를 제어하는 것에 상응하여, 상기 재생성기는 상기 압축기 및 상기 제1 열 교환기 사이를 통과하는 작용 유체와, 상기 터빈 및 상기 응축기 사이를 통과하는 작용 유체 중 적어도 하나의 압력을 제어하는 수단을 포함한다.
바람직하게는, 상기 시스템은 상기 등엔탈피 상태를 유지하기 위해 상기 재생성기 내의 압력을 제어하는 수단을 포함한다. 바람직하게는 상기 압력 제어 수단은 상기 압축기 및 상기 제1 열 교환기 사이를 통과하는 작용 유체와, 상기 터빈 및 상기 응축기 사이를 통과하는 작용 유체 중 적어도 하나의 압력을 제어한다. 바람직하게는, 압력 제어 수단은 상기 압축기 및 상기 제1 열 교환기 사이를 통과하는 작용 유체의 압력을 제어한다. 바람직하게는, 상기 압력 제어 수단은, 상기 작용 유체들 중 적어도 하나의 상향스트림 압력을 제어하여 하향스트림 온도의 변화를 유도한다. 바람직하게는, 상기 압력 제어 수단은 하나 또는 그 이상의 밸브를 포함하여 상기 유체들 중 적어도 하나의 압력을 제어한다. 바람직하게는, 상기 밸브는 스로틀 밸브(throttle valves)이다.
바람직하게는, 상기 방법 및 상기 시스템 내에서 사용되는 작동 압력은 상기 작용 유체의 임계 점(critical point) 이상이다. 바람직하게는, 상기 작동 압력은 30 Mpa 이하이다. 상기 작동 압력인 15 Mpa 이하인 것도 바람직하다. 바람직하게는, 상기 작동 압력은 8 내지 12 Mpa 사이이다. 바람직하게는, 상기 방법 및 상기 시스템에서 사용되는 작동 온도는 섭씨 100도 내지 섭씨 200도 사이이다.
바람직하게는, 상기 작용 유체는 3.3 MPa 내지 7.5 Mpa의 임계 압력(critical pressure)을 갖는다. 바람직하게는, 상기 작용 유체는 섭씨 30도 내지 섭씨 200도의 임계 온도(critical temperature)를 갖는다.
상기 작용 유체가 단일 성분으로 구성되는 것도 바람직하다. 그러나, 다른 실시예에서는, 다-성분 작용 유체가 사용되는 것이 요구될 수 있다.
바람직하게는, 상기 작용 유체는 이산화탄소, n-펜탄(C5H12), HFC- 245ca (CF2H-CF2-CFH2), HFC-245fa (CF3-CH2-CF2H), HFC-134a (CH2F-CF3), 냉각제(refrigerant) 125 및 펜타플루오로에탄(pentafluoroethane) (F4CH2F)을 포함한다.
바람직하게는, 상기 열원은 지열원(geothermal heat source) 또는 폐기물 열원(waste heat source)을 포함한다. 바람직하게는, 상기 지열원은 고온-건조-암석 층 (hot-dry-rock reservoir) 또는 고온-수층 (hot- water reservoir)을 포함한다. 다른 실시예에서, 상기 폐기물 열원은, 석탄(coal), 이탄(peat), 기름, 가스 또는 다른 화석 연료를 태워서 발전을 하는 기존의 발전소의 냉각수(cooling water) 또는 폐수(waste steam)를 포함한다.
본 발명의 바람직한 실시예가 도면을 참조하여 제시되지만, 이는 예시적인 것일 뿐이다.
도 1은 작용 유체의 온도-엔트로피 상 다이어그램이다.
도 2는 Rankine 사이클(Rankine cycle)을 도시하는 온도-엔트로피 상 다이어그램(phase diagram)이다.
도 3은 본 발명의 제1 실시예에 따른 방법을 도시하는 온도-엔트로피 상 다이어그램이다.
도 4는 본 발명의 제1 실시예에 따른 시스템을 도시하는 개념도이다.
도 5는 순수한 작용 유체를 위한 온도에 대응하는 엔트로피 변화를 도시하는 그래프이다.
도 6은 본 발명의 제2 실시예에 따른 시스템을 위한 재생성기를 도시하는 개념도이다.
도 7은 본 발명의 제2 실시예에 따른 방법을 도시하는 온도-엔트로피 상 다이어그램이다.
도 8은 기존의 전력 사이클(power cycle)과 본 발명의 제2 실시예의 열 전환 효율(thermal conversion efficiency)을 대비하여 도시하는 그래프이다.
도 9는 본 발명의 제2 실시예에 따른 방법의 엑서지효율(exergetic efficiency)을 기존의 전력 사이클과 비교하여 도시하는 그래프이다.
도 10은 본 발명의 제2 실시예에 따른 방법에 의해 획득되는 특정 동작(specific work)을 기존의 파워 사이클과 비교하여 도시하는 그래프이다.
도 1은 온도(T) - 엔트로피(S) 도메인 내에서의 순수 작용 유체의 상 다이어그램이다. 상기 다이어그램에서, 점선 P는 일정한 압력을 대표하는 등압선이다. 포화 돔(the saturation dome) A는 상기 작용 유체가 포화 상태가 되는 경계를 정의한다. 도 2에서 도시되는 Rankine 사이클과 같은 대부분의 기존 전력 사이클은, 상기 포화 돔 A에 의해 정의되는 상기 작용 유체의 포화 상(the saturation phase) 근방에서 동작하기 때문에, 상기 사이클에 연관되는 어떠한 상 변화라도 일정한 압력 및 온도 이하에서 발생한다. 이것은 상기 열원으로부터의 에너지가 상기 포화 돔 A 내에서의 작용 유체의 상 변화 동안 손실됨을 의미한다. 그런데, 이와 대비해서 본 발명의 실시예들은 상기 포화 돔 A 위에서 동작함으로써 이러한 손실을 피한다.
도 3 및 도 4를 참조하여, 본 발명의 일 실시예가 제시된다. 도 3에서 잘 도시되었듯이, 열원으로부터 전력을 생산하는 방법은, 작용 유체를 압축하여 온도를 상승(S4 상태에서 S1 상태)시키는 단계(10), 및 상기 작용 유체와 상기 열원 사 이에 열을 교환하여 사기 작용 유체를 과열(S1' 상태에서 S2 상태)하는 단계(11)를 포함한다. 단계(12)에서, 상기 과열된 작용 유체는 팽창되어 터빈을 구동시켜서, 온도는 (S2 상태에서 S3 상태로) 낮아진다. 그리고, 압축 단계(10)으로 돌아가기 전에, 단계(13)에서, 상기 작용 유체는 응축되어 온도가 (S3' 상태에서 S4 상태로) 더 낮아진다. 상기 방법은 열 재생성 단계(14)를 포함하고, 상기 열 재생성 단계(14)에서 상기 압축 단계(10) 및 상기 열 교환 단계(11) 사이를 통과하는 작용 유체(S1 상태에서 S1' 상태)는, 상기 팽창 단계(12) 및 상기 응축 단계(13) 사이를 통과하는 작용 유체(S3 상태에서 S3' 상태)와 열을 교환한다. 따라서, 결과적으로 상기 유체는 상기 압축 단계(10) 이후에 상기 열원과 열을 교환하는 단계(11)에 앞서, 미리 가열되고, 상기 작용 유체는 팽창 단계(12) 이후에 상기 응축 단계(13)에 앞서 냉각된다. 이러한 단계(10) 내지 단계(14)는 상기 작용 유체의 포화 돔 A 위의 초과 임계 영역 SC 내의 열역학 사이클(thermodynamic cycle) (Sl-Sl'-S2-S3-S3'-S4)에서 수행되고, 상기 열 재생성 단계(14)는 등엔탈피 상태 하에서 수행되어 연속적인 열 교환을 유도한다.
도 3에서 도시되는 방법은 도 4에서 도시되는 시스템(15)에 의해 수행되어 열원(16)으로부터 전력을 생성한다. 상기 시스템은 작용 유체를 압축하여 온도를 상승시키기 위한 피드 펌프(feed pump) 형태의 압축기(17), 및 상기 압축기(17) 및 상기 열원(16)에 유체적으로 연결되어 상기 작용 유체와 상기 열원(16) 사이의 열을 교환하도록 해서 상기 작용 유체를 과열(superheat)하는 고온 열 교환기 형태의 제1 열 교환기(18)을 포함한다. 터빈(19)은 상기 고온 열 교환기(18)에 유체적으 로 연결되어 상기 과열된 작용 유체를 팽창시켜서 상기 작용 유체의 온도를 낮춘다. 저온 열 교환기의 형태인 제2 열 교환기(20)은 상기 터빈(19) 및 상기 압축기(17)에 유체적으로 연결되어, 적당한 냉각 유체 층(suitable cool fluid reservoir)(21)을 사용하여 상기 작용 유체의 온도를 더 낮춘다. 열 재생성기(22)는 상기 압축기(17) 및 상기 제1 열 교환기(18) 사이에 유체적으로 상호연결되어, 상기 작용 유체가 상기 고온 열 교환기로 들어가기에 앞서 상기 작용 유체를 미리 가열하고, 상기 터빈(19) 및 상기 저온 열 교환기(20) 사이에 상호연결되어 상기 작용 유체가 상기 터빈(19)로부터 나온 상기 작용 유체를 냉각한다. 상기 열 재생성기(22)는 상기 터빈(19) 및 상기 응축기(20) 사이를 통과하는 "고온" 작용 유체(스트림(24))를 사용하여 상기 압축기(16) 및 상기 고온 열 교환기(18) 사이를 통과하는 "저온" 작용 유체(스트림(23))를 미리 가열한다. 상기 시스템(15)는 상기 작용 유체의 포화 돔 A 위의 초과임계 영역 SC 내의 열역학 사이클(S1-S1'-S2-S3-S3'-S4)에서 동작하며, 상기 재생성기(22)는 등엔탈피 상태 하에서 동작하여 계속적인 열 교환을 유도한다.
상기 열역학 사이클(Sl-Sl'-S2-S3-S3'-S4)는 Rankine 사이클과 대체로 유사하지만, 그것은 상기 작용 유체의 포화 돔 A 위의 초과임계 영역 SC 내의 사이클로 올려지고, 상태 S1-S1' 및 상태 S3-S3'은 등엔탈피 상태 하에 있다.
상기 포화 돔 A 위의 상기 초과 임계 영역 SC 내에서 전체 열역학 사이클(Sl-Sl"-S2-S3-S3'-S4)을 수행함으로써, 이러한 전체적인 초과 임계 프로세스는 상기 고온 열 교환기(18) 및 상기 저온 열 교환기(20)에 연관되는 효율 손실을 줄 인다. 이것은, 상태 S1-S1'-S2 및 상태 S3-S3'-S4 내에서, 상기 작용 유체가 기존의 전력 사이클에서와 같은 일정한 온도가 아니라, 변경 가능한 온도에서 과열되고 응축된다는 것이다. 이것은 상기 지열 유체(geothermal fluid)와 상기 작용 유체 사이의 온도 부조화(mismatch) 및 상기 냉각 유체 및 상기 작용 유체 사이의 온도 부조화를 최소화 시킨다. 따라서, 상기 열역학 사이클(Sl-Sl'-S2-S3-S3'-S4) 내의 엔트로피가 감소되고, 에너지 변환의 효율이 높아진다.
게다가, 상기 열 재생성기(22)는 상기 압축기(17)에 의해 수행되는 열 추가 과정에서 요구되는 에너지의 양을 감소시키고, 따라서 상기 작용 유체의 포화 돔 A 위의 상기 초과 임계 영역 SC 내의 열역학 사이클(S1-S1'-S2-S3-S3'-S4)의 효율을 증가시킨다.
나아가, 상기 열 재생성 단계(14)가 등엔탈피 상태 하에서 수행되기 때문에, 상기 재생성기(22) 내의 작용 유체의 평행한 스트림(parallel streams)(23 및 24) 사이의 연속적인 열 교환을 위한 구동력(driving force)으로 작용하는 온도 구배(temperature gradient)가 항상 존재한다.
상기 재생성 단계가 등엔탈피 상태 하에서 수행되는 것의 중요성은 도 5에서 더욱 상세히 제시되며, 도 5는 초과 임계 상태 하에서, 이산화탄소와 같은 순수 물질이 작용 유체인 경우에 온도(T)에 대한 함수로서, "저온" 및 "고온" 작용 유체 스트림의 엔탈피 차이(Δh)를 도시한다. 결과 곡선은 최대 값 Pm이, Δh/ΔT = 0 인 부분이며, 여기서는 상기 열 교환 과정을 이끌 온도 구배가 존재하지 않는 것을 보여준다. 결과적으로, Δh의 최대 값 Pm의 존재는 열역학 사이클 효율에 손해이며(detriment), 이는 그것이 연속적인 열 교환을 막고 에너지 변환의 효율을 줄이기 때문이다.
이와는 대조적으로, 본 발명의 바람직한 실시예에서, 상기 온도는 제어되어, 상기 열 재생성 단계 내의 엔탈피는 일정하게 유지되며; 특히 등엔탈피 상태에 있고, 상기 온도는 Δh/ΔT ≠ 0 정도이고, 이는 열 재생성 단계(14) 전체에 걸쳐 온도 구배가 존재하는 것을 보장하고, 따라서 상기 재생성기(22)를 통과하는 상기 "저온" 및 "고온" 작용 유체 스트림(23 및 24) 사이의 열 교환 과정의 연속성을 보장한다.
게다가, 상기 방법 및 시스템(15)에 의해 도출된 상기 개선된 효율은 상기 작용 유체의 임계 점 위의 압력에서 동작함으로써 최대한 활용된다(is optimesed). 결과적으로, 상기 작용 유체의 적당한 타입을 선택함으로써, 상기 시스템(15)는 어떠한 운영 비용상의 제약이나 안전 요구라도 맞출 수 있기 위한 요구되는 압력 범위 내에서 동작할 수 있다. 이런 면에서, 상기 방법 및 시스템 내에서 사용되는 상기 동작 압력은, 30Mpa 까지도 높아질 수 있지만, 바람직하게는 15 Mpa 이하이다. 특히, 8 Mpa 내지 12 Mpa 사이의 동작 압력은 적당한 작용 유체의 더 나은 선택을 가능하게 한다. 이러한 바람직한 동작 압력을 운용하는 것은 본 발명의 실시예들에 의한 응용이 보다 넓은 온도 범위, 일반적으로는 섭씨 100도 내지 섭씨 200도가 되는 것을 허용한다.
고온 열 교환기의 예는 보일러 및 증기생성기(vapour generators)를 포함한다. 적당한 저온 열 교환기의 예는 공랭(air-cooled) 또는 수랭(water-cooled) 응축기를 포함한다.
본 발명의 상기 실시예들이 대부분의 열원에 적용되는 것도 생각할 수 있으며, 특히 상기 실시예들은 기존에 석탄을 떼는 화력 발전소, 또는 이탄, 기름, 및 가스와 같은 화석 연료에 의한 발전소의 폐열(waste heat)을 활용하는 "하부" 사이클("bottoming" cycle)에 사용될 수 있다.
본 발명의 특히 바람직한 일 실시예에 따른 지열원을 위한 실시예가 도 6 및 도 7에서 도시되며, 이곳에서는 상술한 내용에 대응하는 특징들은 동일한 참조번호를 사용하여 제시된다. 상기 실시예는 지열원(geothermal heat sources)을 고려하며, 상기 초과 임계 영역 SC 내의 등 압력 라인 P의 촘촘함(close proximity)은 작은 순 전력 생산(small net power outputs)을 야기할 수 있고, 최대 사이클 온도가 다른 열원에 비해 상대적으로 낮다. 특히, 상기 실시예는 도 4에서 도시된 시스템(15)의 모든 특징을 가지며, 상기 재생성기(22)는 온도 모니터링 시스템(도시되지 않음)을 갖는다. 상기 온도 모니터링 시스템은 상기 재생성기(22) 내의 다양한 곳에 위치되는 열전지를 포함하고, 이는 중앙 처리 장치(CPU)에 적절히 연결된다(operatively connected). 도 6에서 잘 도시되어 있는 바와 같이, 상기 재생성기(22)는 또한, 상기 터빈(19) 및 응축기(20) 사이의 "고온" 작용 유체 스트림의 파이프(27)에 제공되는 복수 개의 스로틀 밸브(26)을 포함한다. 상기 스로틀 밸브는 상기 CPU에 적절히 연결된다.
도 7에서 도시되는 바와 같이, 상기 방법에 따른 열역학 사이클은 상기 작용 유체의 하기와 같은 상 전이(the transition between states)의 면에서 설명된다.
상태 S1-S1': 열 재생성기(22) 내의 일정한 엔탈피에서의 열 복구.
상태 S1'-S2: 고온 열 교환기(18) 내의 일정한 압력에서 가열.
상태 S2-S3': 출력 작업을 위한 터빈(19) 내의 팽창.
상태 S3'-S3: 열 재생성기(22) 내의 일정한 엔탈피에서의 열 복구.
상태 S3-S3": 열 재생성기(22) 내의 일정한 엔탈피에서의 열 복구.
상태 S3"-S4: 저온 열 교환기(20) 내의 일정한 압력에서의 열 제거.
상태 S4-S1: 피드 펌프(17)에 의해 형성되는 유체 내의 응축된 작용 유체의 압력 상승.
상기 실시예에 따른 시스템(15)의 동작은 도 4 및 도 6을 참조하여 상술된다. 본 실시예에서는 CO2의 형태인, 상기 작용 유체는 포화된(또는 중간정도 압축된) 액체로서 상태 S4에서 피드 펌프(17)로 들어가고, 고온 열 교환기(18)의 동작 압력으로 압축된다. 상기 CO2 작용 유체의 온도는 상기 유체의 특정한 부피의 미세한 변화 때문에 상기 압축 과정 동안 어느 정도 증가한다.
그러면, 상기 CO2 작용 유체는, 압축된 액체로서 상태 S1에서, 일반적으로 상기 고온 열 교환기(18)과 동일한 압력에서 동작하는 열 재생성기(22)에 들어가고, 가열된 증기 상태로서 상태 S1'에서 나온다. 이것은 열 복구 과정이며, 이를 위해 요구되는 열 에너지는, 최소 사이클 압력보다 약간 위인 상태 S3'에서 상기 터빈으로부터 나가는 고온의 CO2 작용 유체에 의해 공급되고, 이것은 상기 재생성기(22) 내의 등엔탈피 상태를 유지하는 압력 변화에 종속된다.
다음으로, 상태 S1'의 상기 증기는 고온 열 교환기(18) 내로 들어가고, 거기서 온도가 더 증가되거나 과열되어 상기 CO2 작용 유체는 상태 S2에서 나가기까지 과열된 증기가 된다. 상태 S1' 및 상태 S2 사이의 상기 작용 유체의 온도 상승에 요구되는 열은, 적당한 지열원(16)으로부터의 고온의 지열 유체에 의해 공급된다.
상태 S2에서 과열된 증기는 터빈(19)으로 들어가서 팽창되고, 발전기(도시되지 않음)의 샤프트를 회전시킴으로서 전기를 생산한다. 팽창 과정 동안, CO2 작용 유체의 압력과 온도는 상태 S3'이 될 때까지 감소된다. 이 상태에서, 상기 CO2 작용 유체는 상당한 열 에너지를 여전히 가지며, 상기 작용 유체를 열 재생성기(22)를 통과시킴으로써 상기 열 재생성기(22)로 들어가는 상태 S1의 "저온" CO2 작용 유체를 가열한다. 상기 열 재생성기(22) 내에서 상기 상대적으로 고온인 CO2 작용 유체와 상대적으로 저온인 CO2 작용 유체 사이의 열 교환의 결과, 상기 고온 CO2 작용 유체의 온도는 상태 S3로 떨어지고, 상기 저온 CO2 작용 유체의 온도는 상태 S1'으로 증가한다.
재생성기(22) 내에서, 스로틀 밸브(26)은 처음에 완전히 열려있고, 상기 고온 CO2 스트림(24)는 저온 CO2 스트림(23)과 열을 교환한다. 이를테면 하나 또는 그 이상의 열전지(thermocouples)를 사용하는 온도 모니터링 시스템이 상기 재생성기(22) 내의 특정 영역의 온도가 Δh/ΔT = 0 정도의 값에 근접함을 식별하는 경우, 상기 CPU는 가장 가까운 상류(upstream) 스로틀 밸브, 이를테면 밸브(26a)에 신호를 전송한다. 이에 따라, 상기 스로틀 밸브(26a)는 약간 닫아져서 결과적으로 압력 강하는 상기 "고온" 작용 유체 스트림(24)를 저압으로 전환하고, 따라서 상기 열 재생성기(22)가 일정한 엔탈피(상태 S3'-S3 및 S3-S3")에 있게 하고, 따라서 Δh/ΔT ≠ 0이 되며, 상기 열 재생성기(22) 내의 열 교환 과정이 계속된다. 재생성기(22) 내의 이러한 부분적인 압력 조정은, 동작 상태에 따라, 상기 "고온" 작용 유체 스트림(24)가 상태 S3" 내의 최소 사이클 압력에서 상기 재생성기(22)를 떠날 때까지 일정 시간 동안 반복될 수 있다. 상기 재생성기(22)내로의 엔트리(entry)에서 상태 S3'으로부터, 상기 재생성기(22)로부터 나오는 상태 S3"까지의 이러한 전환 동안, 상기 작용 유체는 상태 S3를 통과한다.
상태 S3"에서 상기 열 재생성기(22)의 고온 측을 빠져 나오는 상기 CO2 작용 유체는, 냉매 층(the cool medium reservoir)(21)로부터의 냉매로 열을 제거해냄으로써, 상기 저온 열 교환기(20) 내에서 일정한 압력을 유치한 체 응축된다. 상기 응축된 CO2 작용 유체는 최종적으로 상기 저온 열 교환기(20)을 떠나서 상기 피드 펌프(17)로 들어가서 상기 사이클을 완성한다.
본 실시예는 지열원에 적용 가능한 특수한 예를 설명하고 있으나, 상기 실시예는, 열원이 메인 파워 사이클의 작용 유체인 하부 사이클에 사용될 수도 있다. 이를테면, 석탄 화력 발전소 내의 메인 사이클 터빈을 빠져 나오는 상기 저온 스트림과 같은 것에 사용될 수도 있다.
상술한 본 발명의 일부 실시예들에서는 이산화탄소가 작용 유체로서 사용되었으나, 다른 작용 유체, 이를테면, n-펜탄(C5H12), HFC- 245ca (CF2H-CF2-CFH2), HFC-245fa (CF3-CH2-CF2H), HFC-134a (CH2F-CF3), 냉각제(refrigerant) 125 및 펜타플루오로에탄(pentafluoroethane) (F4CH2F)을 포함하는 다른 작용 유체가 선택될 수도 있다. 상기 각 작용 유체들의 특성은 하기 표 1을 참조하여 기술된다.
Figure 112008085465516-PCT00001
표 1. 본 발명에 적용될 수 있는 작용 유체들의 특성.
다른 적당한 작용 유체는 3.3 MPa 및 7.5 MPa 사이의 임계 압력과, 섭씨30도 내지 섭씨200도 사이의 임계 온도에서 사용될 수 있음을 알 수 있다. 나아가 본 발명의 다른 실시예들에서는 단일 성분으로 구성된 작용 유체 대신 다-성분(multi-component) 작용 유체가 상기 시스템 및 방법에 사용될 수 있다.
도 6 및 도 7의 제2 실시예의 열 변환 효율 및 엑서지 효율은 생산되는 부분의 상기 지열 유체와 제거 웰(reject wells) 사이의 온도 차 ΔTgeo의 함수로 계산될 수 있다. 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 열 변환 효율과 엑서지 효율이 기존의 전력 사이클의 변환 효율 및 엑서지 효율과 비교된다. 이 경우 본 발명의 제2 실시예에서 선택된 작용 유체는 이산화탄소였다.
도 8에서 잘 도시된 바와 같이, 상기 제2 실시예(CO2-RGSC로 지정됨)의 열 변환 효율은 기존의 전력 사이클의 열 변환 효율에 비해서 높다. 상기 제2 실시예에서, 열 변환 효율 범위는 10% 내지 18%이고, 평균은 16.5%이다. 그러나 이와는 대조적으로, Kalina 사이클을 포함한 기존의 전력 사이클에서, 열 변환 효율은 11% 내지 12%의 적은 범위에서 머무를 뿐이고, 변하지 않는다. 유사하게, 도 9에서 잘 도시되는 바와 같이, ΔTgeo가 증가함에 따라, 본 실시예의 엑서지 효율은 기존의 전력 사이클의 엑서지 효율에 비해 높음을 알 수 있다. 따라서, 도 8 및 도 9는 본 발명의 실시예에서의 열 변환 효율 및 엑서지 효율이 기존의 전력 사이클에서의 열 변환 효율 및 엑서지 효율에 비해 높은 것을 보여준다.
이렇게 향상된 열 변환 효율 및 엑서지 효율은, 기존의 전력 사이클에 비교할 때 본 발명의 실시예에 따르는 경우, 단위 입력 에너지 당, 보다 많은 전력이 생성된다는 것을 의미한다. 이것은 도 10에서 도시되는데, 도 10은 ΔTgeo에 대한 스펙 전력(specific power (Wspc))의 그래프를 도시한다. 본 실시예에 따라 상기 지열 유체로부터 추출되는 일(work), 그리고 그로부터 생성되는 전력은, 특히 ΔTgeo가 증가함에 따라, 기존의 전력 사이클에 비해 월등히 높다.
따라서, 본 발명의 일 실시예가 제공하는 방법 및 시스템에 의해, 지열원을 포함하는 열원으로부터 생성되는 전력은, 시스템의 복잡도 또는 설치 비용을 증가시키는 추가적 장비를 요구하지 않으므로 기존의 전력 사이클에 비해 개선된 효율을 갖는다. 이와 함께 또는 이에 대신하여, 본 발명은 기존의 기술에 비해 저온에서도 보다 높은 경제성을 갖는 방법을 제공하며, 따라서 보다 많은 수의 잠재적 열원들이 상업적으로 이용될 수 있게 한다.
본 발명의 다른 실시예에서, 상기 재생성 단계 내의 온도는, 상기 작용 유체의 압력을 제어하는 대신, 직접 제어된다. 일 실시예에서, 상가 상기 팽창 단계 및 상기 응축 단계를 통과하는 작용 유체(또는 상기 터빈 및 상기 응축기 사이의 작용 유체)의 온도 또는 압력은 등엔탈피 상태를 유지하기 위해 제어될 수 있다.
본 발명이 특정한 실시예를 참조하여 설명되었으나, 본 발명의 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 본 발명이 다른 형태로 구체화 될 수 있음을 알 수 있다.

Claims (52)

  1. 열원으로부터 전력을 생성하는 방법에 있어서, 상기 방법은,
    작용 유체를 압축하여 온도를 높이는 단계;
    상기 작용 유체 및 상기 열원 사이에 열을 교환하여 상기 작용 유체를 과열(superheat)하는 단계;
    상기 과열된 작용 유체를 팽창시켜 터빈을 구동하고, 상기 작용 유체의 온도를 감소시키는 단계;
    상기 작용 유체를 응축하여 상기 작용 유체의 온도를 더 감소시키는 단계; 및
    상기 작용 유체를 상기 압축 단계로 되돌리는 단계
    를 포함하고, 상기 방법은,
    상기 압축 단계 및 상기 열 교환 단계 사이를 통과하는 작용 유체와, 상기 팽창 단계 및 상기 응축 단계 사이를 통과하는 작용 유체 사이에 열이 교환되도록 상기 작용 유체의 열을 재생성하는 단계
    를 더 포함하고,
    상기 단계들은 상기 작용 유체의 포화 돔(saturation dome) 상의 초과임계 영역(supercritical region) 내의 열역학 사이클 내에서 수행되며, 상기 열 재생성 단계는 등엔탈피 상태 하에서 수행되어 연속적인 열 교환을 유도하는 것을 특징으로 하는 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 열 재생성 단계 내의 온도는 상기 등엔탈피 상태를 유지하도록 제어되는 것을 특징으로 하는 방법.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 열 재생성 단계는, 상기 압축 단계 및 상기 열 교환 단계 사이를 통과하는 작용 유체와, 상기 팽창 단계 및 상기 응축 단계 사이를 통과하는 작용 유체 중 적어도 하나의 온도를 제어하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 열 재생성 단계 내의 온도는, Δh/ΔT ≠ 0 인 온도이며, 상기 Δh는 상기 압축 단계 및 상기 열 교환 단계 사이를 통과하는 작용 유체와, 상기 팽창 단계 및 상기 응축 단계 사이를 통과하는 작용 유체 사이의 엔탈피 차이이며, 상기 ΔT는 상기 작용 유체들 사이의 온도 차인 것을 특징으로 하는 방법.
  5. 제1항 내지 제4항에 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 열 재생성 단계 내의 온도를 모니터링 하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 열 재성성 단계는, 상기 압축 단계 및 상기 열 교환 단계 사이를 통과하는 작용 유체와, 상기 팽창 단계 및 상기 응축 단계 사이를 통과하는 작용 유체 중 적어도 하나의 압력을 제어함으로써, 상기 작용 유체들 중의 적어도 하나의 온도를 제어하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  7. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 열 재생성 단계 내의 압력은 상기 등엔탈피 상태를 유지하도록 제어되는 것을 특징으로 하는 방법.
  8. 제7항에 있어서,
    상기 열 재생성 단계는, 상기 압축 단계 및 상기 열 교환 단계 사이를 통과하는 작용 유체와, 상기 팽창 단계 및 상기 응축 단계 사이를 통과하는 작용 유체 중 적어도 하나의 압력을 제어하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  9. 제6항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 열 재생성 단계는, 상기 압축 단계 및 상기 열 교환 단계 사이를 통과하는 작용 유체의 압력을 제어하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  10. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서,
    동작 압력이 상기 작용 유체의 임계 점(the critical point) 이상인 것을 특징으로 하는 방법.
  11. 제10항에 있어서,
    상기 동작 압력은 30 MPa 이하인 것을 특징으로 하는 방법.
  12. 제11항에 있어서,
    상기 동작 압력은 15 MPa 이하인 것을 특징으로 하는 방법.
  13. 제12항에 있어서,
    상기 동작 압력은 8 MPa 내지 12 MPa 사이인 것을 특징으로 하는 방법.
  14. 제1항 내지 제14항 중 어느 한 항에 있어서,
    동작 온도가 섭씨 100도 내지 섭씨 200도 사이인 것을 특징으로 하는 방법.
  15. 제1항 내지 제15항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 작용 유체는 3.3 MPa 내지 7.5 MPa 사이의 임계 압력을 갖는 것을 특징으로 하는 방법.
  16. 제1항 내지 제16항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 작용 유체는 섭씨 30도 내지 섭씨 200도 사이의 임계 온도를 갖는 것을 특징으로 하는 방법.
  17. 제1항 내지 제16항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 작용 유체는 단일 성분으로 구성되는 것을 특징으로 하는 방법.
  18. 제17항에 있어서,
    상기 작용 유체는, 이산화탄소, n-펜탄(C5H12), HFC- 245ca (CF2H-CF2-CFH2), HFC-245fa (CF3-CH2-CF2H), HFC-134a (CH2F-CF3), 냉각제(refrigerant) 125 및 펜타플루오로에탄(pentafluoroethane) (F4CH2F)을 포함하는 그룹으로부터 선택되는 것을 특징으로 하는 방법.
  19. 제1항 내지 제16항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 작용 유체는 다-성분 작용 유체인 것을 특징으로 하는 방법.
  20. 제1항 내지 제19항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 열원은 지열원(geothermal heat source) 또는 수열원(water heat source)을 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  21. 제20항에 있어서,
    상기 지열원은 고온-건조-암석층(hot-dry-rock reservoir) 또는 고온-수층(hot-water reservoir)인 것을 특징으로 하는 방법.
  22. 제20항에 있어서,
    상기 수열원은 기존의 발전소에서 나오는 냉각수 또는 수증기인 것을 특징으로 하는 방법.
  23. 제22항에 있어서,
    상기 기존의 발전소는, 석탄, 이탄, 기름, 가스 또는 다른 화석 연료를 사용하는 발전소인 것을 특징으로 하는 방법.
  24. 열원으로부터 전기를 생성하는 시스템에 있어서, 상기 시스템은,
    작용 유체를 압축하여 온도를 높이는 압축기;
    상기 압축기 및 상기 열원에 유체적으로 연결 가능하고(fluidly connectable), 상기 작용 유체 및 상기 열원 사이에 열을 교환하여 상기 작용 유체를 과열하는 제1 열 교환기;
    상기 제1 열 교환기에 유체적으로 연결 가능하고, 상기 과열된 작용 유체를 팽창시켜서 상기 작용 유체의 온도를 낮추는 터빈;
    상기 작용 유체를 응축하여 상기 작용 유체의 온도를 더 감소시키고, 상기 터빈 및 상기 압축기에 유체적으로 연결 가능한 제2 열 교환기; 및
    상기 압축기 및 상기 제1 열 교환기 사이에 유체적으로 연결되어 상기 작용 유체가 상기 제1 열 교환기로 들어가기 앞서 상기 작용 유체를 미리 가열하고, 상기 터빈 및 상기 제2 열 교환기 사이에 유체적으로 연결되어 상기 작용 유체가 상기 터빈을 나온 후 상기 작용 유체를 냉각하여, 상기 압축기 및 상기 제1 열 교환기 사이를 통과하는 작용 유체와 상기 터빈 및 상기 응축기 사이를 통과하는 작용 유체가 열을 교환하도록 하는 열 재생성기
    를 포함하고,
    상기 시스템은 상기 작용 유체의 포화 돔(saturation dome) 상의 초과임계 영역(supercritical region) 내의 열역학 사이클 내에서 동작하며, 상기 열 재생성기는 등엔탈피 상태 하에서 동작하여 연속적인 열 교환을 유도하는 것을 특징으로 하는 시스템.
  25. 제24항에 있어서,
    상기 열 재생성기는, 상기 열 재생성기 내에서 등엔탈피 상태가 유지되도록 상기 열 재생성기 내의 온도를 제어하는 수단을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 시스템.
  26. 제25항에 있어서,
    상기 온도 제어 수단은, 상기 압축기 및 상기 제1 열 교환기 사이를 통과하 는 작용 유체와, 상기 터빈 및 상기 응축기 사이를 통과하는 작용 유체 중 적어도 하나의 온도를 제어하는 것을 특징으로 하는 시스템.
  27. 제24항 내지 제26항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 열 재생성기 내의 온도는, Δh/ΔT ≠ 0 인 온도이며, 상기 Δh는 상기 압축기 및 상기 제1 열 교환기 사이를 통과하는 작용 유체와, 상기 터빈 및 상기 응축기 사이를 통과하는 작용 유체 사이의 엔탈피 차이이며, 상기 ΔT는 상기 작용 유체들 사이의 온도 차인 것을 특징으로 하는 시스템.
  28. 제24항 내지 제27항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 열 재생성기 내의 온도를 모니터링 하는 수단을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 시스템.
  29. 제28항에 있어서,
    상기 온도 모니터링 수단은 상기 재생성기 내에 위치되는 하나 또는 그 이상의 열전지(thermocouples)를 포함하는 것을 특징으로 하는 시스템.
  30. 제28항 또는 제29항에 있어서,
    상기 열 재생성기는, 상기 압축기 및 상기 제1 열 교환기 사이를 통과하는 작용 유체와, 상기 터빈 및 상기 응축기 사이를 통과하는 작용 유체 중 적어도 하 나의 압력을 제어함으로써, 상기 작용 유체들 중의 적어도 하나의 온도를 제어하는 제어 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 시스템.
  31. 제24항 내지 제27항에 있어서,
    상기 열 재생성기는, 상기 열 재생성기 내의 압력이 상기 등엔탈피 상태를 유지하도록 상기 열 재생성기 내의 압력을 제어하는 제어 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 시스템.
  32. 제31항에 있어서,
    상기 압력 제어 수단은, 상기 압축기 및 상기 제1 열 교환기 사이를 통과하는 작용 유체와, 상기 터빈 및 상기 응축기 사이를 통과하는 작용 유체 중 적어도 하나의 압력을 제어하는 것을 특징으로 하는 시스템.
  33. 제30항 내지 제32항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 압력 제어 수단은 상기 압축기 및 상기 제1 열 교환기 사이를 통과하는 작용 유체의 압력을 제어하는 것을 특징으로 하는 시스템.
  34. 제30항 내지 제33항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 압력 제어 수단은 상기 적어도 하나의 작용 유체의 상류 압력(the upstream pressure)을 제어하여, 하류 온도(the down stream temperature) 변화를 유도하는 것을 특징으로 하는 시스템.
  35. 제30항 내지 제34항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 압력 제어 수단은, 상기 적어도 하나의 작용 유체의 압력을 제어하는 하나 또는 그 이상의 밸브를 포함하는 것을 특징으로 하는 시스템.
  36. 제35하에 있어서,
    상기 밸브는 스로틀 밸브인 것을 특징으로 하는 시스템.
  37. 제24항 내지 제36항 중 어느 한 항에 있어서,
    동작 압력이 상기 작용 유체의 임계 점 이상인 것을 특징으로 하는 것을 특징으로 하는 시스템.
  38. 제37항에 있어서,
    상기 동작 압력은 30 MPa 이하인 것을 특징으로 하는 시스템.
  39. 제38항에 있어서,
    상기 동작 압력은 15 MPa 이하인 것을 특징으로 하는 시스템.
  40. 제39항에 있어서,
    상기 동작 압력은 8 MPa 내지 12 MPa 사이인 것을 특징으로 하는 시스템.
  41. 제24항 내지 제40항 중 어느 한 항에 있어서,
    동작 온도가 섭씨 100도 내지 섭씨 200도 사이인 것을 특징으로 하는 시스템.
  42. 제24항 내지 제41항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 작용 유체는 3.3 MPa 내지 7.5 MPa 사이의 임계 압력을 갖는 것을 특징으로 하는 시스템.
  43. 제24항 내지 제42항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 작용 유체는 섭씨 30도 내지 섭씨 200도 사이의 임계 온도를 갖는 것을 특징으로 하는 시스템.
  44. 제24항 내지 제43항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 작용 유체는 단일 성분으로 구성되는 것을 특징으로 하는 시스템.
  45. 제44항에 있어서,
    상기 작용 유체는, 이산화탄소, n-펜탄(C5H12), HFC- 245ca (CF2H-CF2-CFH2), HFC-245fa (CF3-CH2-CF2H), HFC-134a (CH2F-CF3), 냉각제(refrigerant) 125 및 펜타플루오로에탄(pentafluoroethane) (F4CH2F)을 포함하는 그룹으로부터 선택되는 것을 특징으로 하는 시스템.
  46. 제24항 내지 제43항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 작용 유체는 다-성분 작용 유체인 것을 특징으로 하는 시스템.
  47. 제24항 내지 제46항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 열원은 지열원 또는 수열원을 포함하는 것을 특징으로 하는 시스템.
  48. 제47항에 있어서,
    상기 지열원은 고온-건조-암석층(hot-dry-rock reservoir) 또는 고온-수층(hot-water reservoir)인 것을 특징으로 하는 시스템.
  49. 제47항에 있어서,
    상기 수열원은 기존의 발전소에서 나오는 냉각수 또는 수증기인 것을 특징으로 하는 시스템.
  50. 제49항에 있어서,
    상기 기존의 발전소는, 석탄, 이탄, 기름, 가스 또는 다른 화석 연료를 사용하는 발전소인 것을 특징으로 하는 시스템.
  51. 열원으로부터 전력을 생성하는 방법에 있어서,
    본 명세서의 도민 및/또는 예시에서 제시되는 본 발명의 실시예들 중의 어느 하나를 참조하여 실질적으로 제시된 방법.
  52. 열원으로부터 전력을 생성하는 시스템에 있어서,
    본 명세서의 도민 및/또는 예시에서 제시되는 본 발명의 실시예들 중의 어느 하나를 참조하여 실질적으로 제시된 시스템.
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