KR20070101794A - 저온 공기 분별에 의해 가압된 생성물을 생성하기 위한방법 및 장치 - Google Patents

저온 공기 분별에 의해 가압된 생성물을 생성하기 위한방법 및 장치 Download PDF

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Abstract

본 발명은 저온 공기 분별에 의해 가압된 생성물을 생성하는 방법에 관한 것이다. 공급 공기(1)가 압축되고(2), 정제되고(4), 냉각되고(9), 질소-산소 분리를 위한 증류 칼럼 시스템(12)에 공급된다(11, 23). 액체 생성 스트림(13)은 질소-산소 분리를 위한 증류 칼럼 시스템(12)으로부터 유출되고 액체 상태로 상승된 압력(PIV)이 되고, 이러한 상승된 압력(PIV)에서 기화되거나 유사기화된다(9). (유사)기화된 생성물 스트림(16)은 가압된 생성물로서 가변성 압력(PV)을 갖는 기체 압력 저장기(19)에 공급된다(17). 상승된 압력(PIV)은 변동된다. 상승된 압력(PIV)은 기체 압력 저장기(19)의 압력(PA)의 함수로서 변동된다.

Description

저온 공기 분별에 의해 가압된 생성물을 생성하기 위한 방법 및 장치 {PROCESS AND DEVICE FOR GENERATING A PRESSURIZED PRODUCT BY LOW-TEMPERATURE AIR FRACTIONATION}
도 1은 실시예에 따른 방법 및 장치의 개략도이다.
도 2는 유출 압력 및 내부 압축 압력의 시간 경과에 대한 도표이다.
(도면 부호의 간단한 설명)
1: 공기 4: 정제 유닛
6: 제 1 서브스트림 7: 제 2 서브스트림
9: 주 열교환기 12: 증류 칼럼 시스템
14: 펌프 18: 배출구 밸브
19: 도관 시스템 26: 팽칭 터빈
본 발명은 청구항 1의 전문에 따른 내부 압축에 의한 저온 공기 분별에 의해 가압된 생성물을 생성하는 방법에 관한 것이다.
공기의 저온 분별 방법 및 장치는 예를 들어, 문헌(Hausen/Linde, Tieftemperaturtechnik [Low-temperature technology], 2nd edition 1985, chapter 4 (pages 281-337))에 개시되어 있다. "증류 칼럼 시스템"은 하나 이상의 분리 칼럼 및 시스템의 분리 칼럼에 대해 배열되는 증발기 및 응축기를 포함한다. 본 발명의 질소-산소 분리를 위한 증류 칼럼 시스템은 질소-산소 분리를 위한 단일 칼럼 시스템으로서, 2중 칼럼 시스템(예를 들어, 전통적인 린데-트윈 칼럼 시스템)으로서, 또는 3중 칼럼 또는 다중 칼럼 시스템으로서 구성될 수 있다. 질소-산소 분리를 위한 칼럼 이외에, 그 밖의 공기 성분, 특히 희기체(noble gases), 예를 들어 아르곤 생성을 위한 다른 장치를 구비할 수 있다.
내부 압축 공정에 있어서, 하나 이상의 생성물이 증류 칼럼 시스템의 어느 한 칼럼으로부터, 또는 이러한 칼럼 중 어느 하나에 연결된 응축기로부터 액체 상태로 유출되고, 액체 상태로 상승된 압력에 도입되고, 예를 들어, 공급 공기 또는 질소와의 간접 열교환으로 기화되거나 (초임계 압력에서) 유사기화되고(pseudovaporized), 최종적으로 기체상의 가압된 생성물로서 수득되고, 예를 들어 기체 압력 저장기로 구성되는 유출 시스템(take-off system)에 공급된다. 액체내 압력 증가는 임의의 공지된 수단에 의해 수행될 수 있다.
일반적으로 펌프가 이러한 공정에 사용된다. 그러나, 탱크내 하이드로스태틱 포텐셜(hydrostatic potential) 및/또는 압력 축적 증기화를 이용하는 것도 가능하다.
이러한 내부 압축 공정은 예를 들어 하기 문헌에 개시되어 있다:
Figure 112007027986766-PAT00001
"기체 압력 저장기"는 본원에서 기체상의 가압된 생성물의 완충 작용을 제공하고, 특히 주기적 유출 변동을 보상하기에 충분하거나, 로드(load)가 변하는 동안에 발생하는 제조시 일시적 결핍 및 과잉을 보상하기에 충분한 완충 용량을 갖는 임의의 시스템을 의미한다. 주기적 유출 변동의 일례는 제강소로의 산소 공급이 있으며, 여기에서는 규칙적인 간격으로 컨버터(converter)의 작동으로 인해, 많은 양의 산소가 단기간에 요구된다. 추가의 예는 제조가 최근 소비에 대해 지속적으로 조절되나, 공기 분별 유닛의 로드(제조 유량)가 소비와 같은 유량으로 변경될 수 없어서, 로드 조절 동안에 일시적 결핍 또는 과잉이 일어나는 공기 분별 유닛이다. 일반적으로, 기체 저장기의 완충 용량은 공기 분별 플랜트의 제조가 생성물의 최소 또는 최대 허용 압력 한계치를 벗어나지 않으면서 소모에서의 변경을 따를 수 있는 방식으로 소비의 일반적인 변경(수분 또는 수초 내)로 인해 발생하는 제조시의 결핍 또는 과잉을 보상하기에 충분해야 한다. 전체 70 내지 100%의 로드 범위에 대한 로드 변경을 위한 일반적인 공기 분별 유닛의 로드 조절 시간은 30분 내지 2시간이다.
"기체 압력 저장기"는 고자본 비용과 결부되기 때문에, 이것은 일반적으로 모든 가능한 경우에 대해 설계되지 않을 것이고, 정상 작업 동안에 일반적인 유출 변동에 대해서만 설계될 것이다. 예외적인 상황은 경우에 따라 생성물을 분출(blowing off)시키거나 추가 공급(예를 들어 극저온 액체용 증발기)에 의해 커버되어야 한다.
"기체 압력 저장기"는 특히 소정 기간내 표준 작동으로 증류 칼럼 시스템이 생성시킨, 가압된 생성물로 (유사)기화되는 액체 생성물 스트림의 양과 적어도 동일한, 예를 들어 1분 이내에 생성된 양과 적어도 동일한, 특히 5분 이내에 생성된 양과 적어도 동일한, 또는 10분 이내에 생성된 양과 적어도 동일한 완충 용량을 지닌 시스템을 의미한다. 기체 압력 저장기의 완충 용량은 부피, 압력 변동의 가능한 폭, 즉, 최대 및 최소 작동 압력 간의 차에 의해 결정된다. 최소 작동 압력은 소비자의 압력 요건, 기체 압력 저장기의 구조에 의한 최대 작동 압력, 및 이에 적용가능한 안전 규정에 의해 성립된다. "기체 압력 저장기"는 예를 들어 하나 이상의 전용 기체 압력 저장 용기 또는 예를 들어, 소비자 다수에게 가압된 기체를 공급하는 역할을 하는 배관 길이가 긴 도관 시스템에 의해 형성될 수 있다. 이러한 "기체 압력 저장기"는 최소 허용 압력 및 최대 허용 압력에 의해 결정되는 규정 압력 범위내에서 작동한다. 이러한 두 값 사이에는 일반적으로 2bar 이상, 특히 5bar 이상, 바람직하게는 10bar 이상의 차가 있다. 허용되는 압력 변동의 폭이 크면 클수록, 기체 압력 저장기의 압력 완충기내 이용가능한 용량이 더 커진다. 압력 완충기의 필요 용량은 실질적으로는, 일반적으로 규정된 시스템적 변경 하에 있는 유출 변동 진행에 의존한다. 기체 압력 저장기로 유동시킬 수 있도록 하기 위해, 증류 칼럼 시스템에서 수득된 가압된 생성물은 기체 압력 저장기내 압력보다 높은 압력을 지녀야 한다. 지금까지 이러한 요건은 기체 압력 저장기의 최대 압력에서도 가압된 생성물의 기체 압력 저장기의 도입을 보장하는 압력에서 기화되는 내부 압축 생성물에 의해 부합되었다. 기화 동안의 압력 및 또한 증류 칼럼 시스템내 작동 압력은 일정하게 유지된다. 기체 압력 저장기내 현재의 보다 낮은 압력의 경우, 기체상의 가압된 생성물은 쓰로틀링되고(throttled), 이 결과 에너지가 소실된다.
본 발명은 특히 에너지와 관련하여 편리하게 작동하는, 서두에 언급된 유형의 방법을 특정하는 것이다.
상기 목적은 상승된 압력(즉, 내부 압축 생성물의 압력)이 변동되고, 상승된 압력(PIV)가 기체 압력 저장기의 압력(PA)의 함수로서 변동되는 수단에 의해 달성된다.
내부 압축 생성물의 압력을 조절하므로써, 기화가 기체 압력 저장기내 압력이 그 최대 값보다 낮은 경우에 감압 하에서 일어날 수 있다. 이는 생성물 스트림을 기화시키는 데 사용되는 필요 에너지가 적어진다는 것을 의미한다.
내부 압축 공정에 있어서, 일반적으로 기체상의 열운반 스트림은 고압(PW)으로 압축되어, 간접 열교환에 의한 액체 생성물 스트림의 (유사) 기화를 위해 이러한 높은 압력에서 사용된다. 본 발명의 상황에서는, 이러한 경우에 열운반 스트림의 고압(PW) 및/또는 유량(MW)이 변동되고, 기체 압력 저장기의 압력(PA)의 함수로서 상기 고압(PW) 또는 유량(MW)이 변동되는 경우가 편리하다. 이에 따라, 열운반 스트림의 압축에 있어서, 에너지는 기체 압력 저장기의 압력이 최대 값 미만인 경우에 절약된다. 실제로, 마지막에 언급된 변동이 내부 압축 생성물(PIV)의 압력에 따라 유도될 수 있고, 따라서 기체 압력 저장기의 압력(PA)에 대한 상기 의존도는 간접적인 것이다.
열운반 스트림은 예를 들어 공급 공기의 서브스트림(substream)에 의해 또는 증류 칼럼 시스템의 질소 스트림에 의해 형성될 수 있다. 흔히, 공급 공기의 서브스트림은 재압축되고, 열운반 스트림으로서 사용되고, 이어서 질소-산소 분리를 위 한 증류 칼럼 시스템으로 도입된다. "유량"은 예를 들어 Nm3/h으로 측정되는 단위 시간당 몰량을 의미한다.
또한, 또는 다르게는, 본 발명의 상황에서 에너지는 기체 압력 저장기내 감소된 압력(PA)에서의 냉각 생성이 기체 압력 저장기의 압력(PA)의 함수로서 공정의 냉각 생성 시스템에서 생성된 냉각량을 변동시키므로써 감소되는 사실에서도 의해 절약될 수 있다.
냉각 생성 시스템은 하나 이상의 공정 스트림의 일 생성 팽창을 위해 하나 이상의 팽창 기기, 외부 에너지에 의해 구동되는 하나 이상의 냉각 시스템 및/또는 하나 이상의 저온 액체 스트림에 의한 냉각 공급부를 포함할 수 있다. 일반적으로, 본 발명에서 팽창 터빈을 통과하는 하나 이상의 공정 스트림의 유량은 제어된다. 기체 압력 저장기내 감압에서, 이러한 유량은 감소한다. 압력 에너지에 대해 감소되는 요건은 상응하게 추가 에너지 절약을 유도한다.
본 발명에 따른 방법의 추가의 구체예에서, 증류 칼럼 시스템의 하나 이상의 작동 파라미터는 기체 압력 저장기의 압력(PA)의 함수로서 변동된다.
공기 분별 시스템의 작업 파라미터를 로드 변경 시스템을 통해 가변성 제조유량으로 조절하는 것은 공지되어 있다. 이러한 로드 변경 시스템은 공급 방향 제어부, 예를 들어, ALC(automatic load change), 또는 다중가변성 제어 유닛, 예를 들어, MPC(model predictive control)을 포함할 수 있다. 본 발명의 상황에서는, 내부 압축 압력이 변동되는 경우에 시스템의 작동을 향상시켜서 증류 칼럼 시스템 의 작동 파라미터를 최적화하는 그러한 시스템을 사용하는 것이 유리하다. 이러한 작동 파라미터의 제어된 조절은 선택된 내부 압축 압력과 증류 작동점 간에 일치를 보장하고, 추가로 열 교환기의 허용가능하지 않는 로딩을 회피한다. 로드 변경 시스템을 사용하는 실질적인 이점은 내부 압축 압력의 구배를 제한할 수 있다는 것이다. 즉, 내부 압축 압력이 임의의 유량으로 유출 압력을 따르는 것이 아니라, 제어되는 방식으로 따른다. 이는 전이 단계에서 유출 압력의 신속한 변경의 경우에, 심지어 본 발명에 따른 공정에서도 생성물 스트림의 증가된 쓰로틀링 또는 분출을 유발할 수 있다. 그러나, 종래의 공정과 대조적으로, 이러한 일은 단기간 동안에만 진행된다.
본 발명의 상기 구체예에서, 로드 변경 시스템은 지속적으로 작동하고, 현재 유출 압력에 대해 내부 압축 압력에 대한 사전설정 값을 조절한다. 로드 변경 시스템의 사전설정 압력값은 유출 압력이 상승하는 경우에 불필요한 분출을 회피하기 위해서 현재 유출 압력과 사전선택된 차의 합을 형성한다. 물론, 이러한 유형의 로드 제어는 제조 유량을 위해 로드 변경 시스템과 결합될 수 있다.
또한, EP 1542102 A1에 기술된 바와 같이 기체 압력 저장기(예를 들어, 도관)의 예측적 압력 제어를 병행하는 것이 유리하다. 이러한 경우에, 기체 압력 저장기내 압력 진행은 연결되는 최종 소비자의 미래 필요성에 대한 이용가능한 정보를 기초로 하여 결정된다. 이는 본 발명의 상황에서 가능한한 멀리 생성물을 분출시키는 것을 피하기 위해 로드 변경 시스템에 대한 사전설정된 압력 값을 측정하기 위해 사용될 수 있다.
본 발명의 추가의 구체예에서, 상승된 압력(PIV)는 기체 압력 저장기(19)의 순간 압력(PV)보다 약간 높고, 특히 이들 두 압력 간의 차(PIV-PA)는 지속적으로 기체 압력 저장기(19)의 압력의 변동 범위의 절반 미만, 특히 3/1 미만, 특히 5/1 미만이다. 기체 압력 저장기의 압력 변동 범위는 기체 압력 저장기의 최대 허용 압력과 최소 허용 압력 간의 차를 의미한다.
본 발명은 추가로 청구항 7에 따른 저온 공기 분별에 의해 가압된 생성물을 생성시키기 위한 장치에 관한 것이다. 청구항 7은 폐쇄 루프 제어 유닛 또는 개방 루프 제어 유닛을 포함한다.
본 발명 및 본 발명의 추가의 자세한 사항은 도면에 도시된 구체예를 기초로 하여 하기에서 보다 자세히 기술될 것이다.
공기(1)은 주 공기 압축기에서 제 1 압력(P1)으로 된다. 압축된 공기(3)은 정제 유닛(4)에서 정제된다. 정제된 공기(5)는 제 1 서브스트림(6) 및 제 2 서브스트림(7)로 분지된다. 제 1 공기 서브스트림(6)은 주열교환기(9)에서 대략 이슬점으로 냉각되고, 라인(10 및 11)을 통해 질소-산소 분리를 위한 증류 칼럼 시스템으로 흐르며, 증류 칼럼 시스템은 예를 들어, 고압 칼럼 및 저압 칼럼을 구비하며, 이들 칼럼은 주응축기로 불리우는 공유되는 응축기-증발기를 통해 열교환 관계를 갖는다. 공기(11)는 사실상 완전히 기체 상태로 고압 칼럼에 도입된다.
질소-산소 분리를 위한 증류 칼럼 시스템(12)에서, 공기는 하나 이상의 산소 풍부 생성물 스트림(13) 및 하나 이상의 질소 풍부 분획(미도시됨)으로 분별화된다. 상기 생성물 스트림(13)은 예를 들어 산소 함량이 98 내지 99.5몰%이다. 생 성물 스트림은 예를 들어 저압 칼럼의 바닥 또는 주응축기의 증발 공간으로부터 액체 상태로 유출된다. 펌프(14)에서, 액체 생성물 스트림(13)은 유출되는 증류 칼럼의 작동 압력보다 높은 상승된 압력(PIV), 예를 들어 15 내지 30bar가 된다. 산소(15)는 상승된 압력에서 액체 또는 초임계 상태로 주 열교환기(9)의 차가운 말단에 전달되고, 주 열교환기에서 기화되거나 유사기화되고, 대략 주위 온도로 가온된다. 배출구 밸브(18)를 통해, 생성물 스트림이 기체상의 가압된 생성물(16, 18)로서 시스템에서 배출되고, 예를 들어 도관 시스템으로서 구성된 기체 압력 저장기(19)에 도입된다. 도관 시스템(19)을 통해, 기체상의 가압된 산소는 최종적으로 소비자 V1 내지 Vn의 n명에 전달되는데, 이러한 수는 실제로 원하는 만큼 많게 된다.
또한, 도관 시스템은 생성물 완충기로서 역할을 한다. 즉각적인 유출 유량에 의존하여, 이러한 예에서 기체 압력 저장기의 압력(라인 17이 결합되는 지점에서)은 최대 허용 압력 30bar와 최소 허용 압력 15bar 사이에서 변동될 수 있다.
(유사)기화에 요구되는 열은 내부 압축 공기가 일컬어지고, 제 2 압축기(20)에서 제 1 압력(P1)보다 높은, 예를 들어 30 내지 40bar인 고압 PW로 재압축되는 제 2 공기 서브스트림(7)의 일부인 열운반 스트림(21)에 의해 공급된다. 서브스트림(21/22)에서의 압력은 밸브(8) 및 압축기(20)의 안내날개(guide vane)를 통해 조절된다. 이러한 고압에서, 내부 압축 공기(22)는 주 열교환기(9)를 통해 차가운 말단으로 흐르고, 이와 같이 하므로써 (유사)기화 산소(15)와 간접 열교환으로 응축되거나 초임계 압력에서 유사응축된다. 내부 압축 공기는 밸브(3)를 통해 팽창되고, 23에서 부분적으로 액화된 상태로 질소-산소 분리를 위한 증류 칼럼 시스템 에 도입된다.
제 2 공기 서브스트림(7/21)의 또 다른 부분(25)는 터빈 스트림으로서 중간 온도에서 주 열교환기에서 나온다. 내부 압축 공기에 대해 이의 유량은 터빈의 안내날개를 통해 조절된다. 1 서브스트림(6)과 제 2 서브스트림(7/21)의 유량비는 서브스트림(22)에서 팽창 밸브(30)을 통해 설정된다.
터빈 공기(25)는 팽창 터빈(26)내 대략 고압 칼럼의 작동 압력으로 팽창된다. 팽창된 터빈 공기(27)는 라인(11)을 통해 제 1 서브스트림(10)과 함께 질소-산소 분리를 위한 증류 칼럼 시스템(12)의 고압 칼럼에 도입된다. 이 구체예에서 터빈(26)은 이러한 유닛의 냉각 생성 시스템의 필수 요소이다.
통상적인 방식으로, 전체 공기 분별 유닛은 정상 상태로 작동할 것이고, 펌프(14)는 예를 들어 30bar의 최대 유출 압력보다 다소 높은 압력을 지속적으로 생성시킬 것이다. 현재 유출 압력에 대한 조절은 밸브(18)의 적합한 쓰로틀링에 의해 단독으로 달성될 것이다. 생성물 유량이 변동되는 경우에도, 펌프(14)에서는, 단지 액체 생성물 스트림(13/15)의 유량 만이 설정될 것이고, 압력은 일정하게 유지될 것이다.
이와 대조적으로, 본 발명에서는, 펌프(14)의 배출 압력이 즉각적인 유출 압력으로 조절된다. 펌프(14)는 즉각적인 유출 압력보다 약 0.5 내지 2bar 높은 배출 압력으로 설정된다. 여분으로서 소정의 차는 유출 압력이 증가하는 경우에도, 기체상의 가압된 생성물(16)이 라인(28) 및 밸브(29)를 통해 즉시 분출될 필요가 없도록 하는데 필연적이다. 상응하는 적합한 조절은 밸브(18)에 의해 수행되나, 여기에서는 압력이 단지 약간 증가된다.
바람직하게는, 질소-산소 분리를 위한 증류 칼럼 시스템(12) 내부의 분리 공정의 파라미터를 포함하는, 스트림 유량 뿐만 아니라 공기 분별 유닛내 다양한 압력이 자동 로드 변경 시스템에 의해 수행되는 중앙 공정 제어 시스템(미도시됨)에 의해 제어된다. 이러한 경우에, 특히 내부 압축 공기(22)의 유량 및 압력을 측정하는 밸브(8 및 30)가 활성화되고, 터빈 공기(25)의 유량을 달성하기 위한 밸브(24), 산소 생성물의 현재 유량을 달성하기 위한 펌프(14), 및 유출 압력에 대한 생성물 압력의 적합한 조절을 위한 밸브(18)가 활성화된다. 유닛이 증가하는 유출 압력을 충분히 빠르게 따르게 하는 것이 가능하지 않은 예외적인 경우에 대해서, 공정 제어 시스템은 또한 간헐적으로 밸브(1)를 폐쇄하여 기체상의 가압된 생성물을 라인(28) 및 밸브(29)를 통해 대기로 분출시킬 수 있다.
도 2에서 상부는 x 축을 따라 플롯팅된 5시간 동안의 시간 경과에 따른 정성적인 유출 압력(PA) 및 내부 압축 압력 (PIV)의 예를 도시한 것이다.
도 2의 도표에서 저부는 기체 압력 저장기에 의해 소비자(연속 라인)에게 전달되는 시간 경과에 대한 유량을 도시한 것이다.
도표의 상부에서, 연속되는 선은 기체 압력 저장기("기체 압력 저장기의 압력")의 생성물 도관내 또는 압력 저장기내 유출 압력(PA)의 진행을 보여준다. 유출 압력(PA)은 최소 작동 압력(min)과 최대 작동 압력(max) 사이의 기체 압력 저장기 압력의 변동 범위내에 있을 수 있다. 유출 유량이 증가하게 되면(연속적 아래), 유출 압력(PA)는 강하하고(연속선 상부), 유출 유량이 감소하게 되면, 유출 압 력은 상승한다. 상부에서 점선으로서 도시된 내부 압축 압력(PIV)("상승된 압력")은 사실상 약간의 간격을 두고 지연되어 유출 압력(pa)의 진행을 따른다. PIV-PA의 차는 기체 압력 저장기의 압력 변동 범위의 1/3보다 작다.
내부 압축 압력(PIV)은 원하는 바대로 빠르게 변동될 수 없고, 이에 따라 생성물의 단기 분출은 또한 본 발명에 따른 공정에 의해 일어날 수 있다(참조: 도 2의 바닥에 있는 점선). 그러나, 본원에 의해 분출 유량은 낮게 유지될 수 있다.
가압된 산소를 제강소에 전달하기 위한 다수의 특정 실시예에서, 최소 작동 압력(min)은 20bar이고, 최대 작동 압력은 35bar이며, PIV-PA의 차는 2bar 미만, 바람직하게는 0.5 내지 1bar의 범위내이다.
물론, 본 발명은 임의의 다른 내부 압축 공정, 특히 공기를 고압 칼럼 및/또는 저압 칼럼에 분출시키거나 증류 칼럼 시스템(12)의 어느 한 분리 칼럼으로부터 질소 풍부한 분획을 팽창시키는 하나 이상의 터빈을 갖는 상이한 냉각 발생을 갖는 공정에 적용될 수 있다.
본 발명에 따른 폐쇄 루프 제어는 예를 들어 EP 1542102 A1에 기술된 방법에 따라, 소비자 V1 내지 Vn의 미래 소비 유량에 대한 정보를 평가하고, 이로부터 유출 압력의 미래 값을 예상하므로써 추가로 개선될 수 있다. 이후, 로드 변경 시스템은 공기 분별 유닛의 상태를 나중에 요구되는 내부 압축 압력(PIV)에 상응하는 방향으로 초기에 진행시킬 수 있다. 이러한 방식으로, 유출 압력에 대한 내부 압축 압력의 진행에 대한 훨씬 더 우수한 조절이 달성될 수 있어, 생성물의 우연한 분출을 피하기에 충분하도록 기여한다.

Claims (7)

  1. 저온 공기 분별에 의해 가압된 생성물을 생성시키는 방법으로서,
    - 공급 공기(1)가 압축되고(2), 정제되고(4), 냉각되고(9), 질소-산소 분리를 위한 증류 칼럼 시스템(12)으로 공급되고(11, 23),
    - 액체 생성물 스트림(13)이 질소-산소 분리를 위한 증류 칼럼 시스템(12)으로부터 유출되어, 액체 상태로 상승된 압력(PIV)이 되고, 이러한 상승된 압력(PIV)에서 기화되거나 유사기화되고(9),
    - (유사)기화된 생성물 스트림(16)이 가압된 생성물로서 가변 압력(PA)을 갖는 기체 압력 저장기(19)에 공급되고(17),
    - 상승된 압력(PIV)이 변동되고,
    - 상승된 압력(PIV)이 기체 압력 저장기(19)의 압력(PA)의 함수로서 변동됨을 특징으로 하는 방법.
  2. 제 1항에 있어서, 기체상의 열운반 스트림(7, 21, 22)가 고압(PW)으로 압축되고, 액체 생성물 스트림(13,15)이 고압 상태의 열운반 스트림과의 간접 열교환(9)에 의해 (유사)기화되고, 열운반 스트림의 고압(PW) 및/또는 유량(MB)이 변동되고, 열운반 스트림의 고압(PW) 또는 유량(MW)이 기체 압력 저장기(19)의 압력(PA)의 함수로서 변동됨을 특징으로 하는 방법.
  3. 제 1항 또는 제 2항에 있어서, 공정을 위한 냉각이 냉각 생성 시스템(26)에서 얻어지고, 냉각 생성 시스템(26)에서 생성된 냉각의 양이 기체 압력 저장기(19)의 압력(PA)의 함수로서 변동됨을 특징으로 하는 방법.
  4. 제 1항 내지 제 3항 중의 어느 한 항에 있어서, 증류 칼럼 시스템의 작동 파라미터가 기체 압력 저장기(19)의 압력(PA)의 함수로서 변동됨을 특징으로 하는 방법.
  5. 제 1항 내지 제 4항 중의 어느 한 항에 있어서, 상승된 압력(PIV)가 기체 압력 저장기(19)의 압력(PA)보다 약간 더 높으며, 특히 이들 두 압력 간의 차(PIV-PA)가 기체 압력 저장기(19)의 압력의 변동 범위의 1/2 미만, 특히 1/3 미만, 보다 특히 1/5 미만임을 특징으로 하는 방법.
  6. 제 1항 내지 제 5항 중의 어느 한 항에 있어서, 공기 스트림(7, 21, 22)이 고압(PW)으로 압축되고, 액체 생성물 스트림(13,15)이 고압 상태의 공기 스트림과의 간접 열교환(9)에 의해 (유사)기화됨을 특징으로 하는 방법.
  7. 저온 공기 분별에 의해 가압된 생성물을 생성하기 위한 장치로서,
    - 질소-산소 분리를 위한 증류 칼럼 시스템(12),
    - 압축되고, 정제되고, 냉각된 공급 공기를 질소-산소 분리를 위한 증류 칼 럼 시스템(12)에 공급하기 위한 수단(1, 3, 5, 6, 7, 10, 11, 21, 22, 23, 25 및 27),
    - 질소-산소 분리를 위한 증류 칼럼 시스템(12)으로부터 액체 생성물 스트림을 유출시키기 위한 수단(13, 15),
    - 액체 상태의 생성물 스트림을 상승된 압력(PIV)이 되도록 하기 위한 수단(14),
    - 상승된 압력(PIV)에서 생성물 스트림을 기화시키거나 유사기화시키기 위한 수단(9), 및
    - (유사)기화된 생성물 스트림을 가압된 생성물로서 기체 압력 저장기(19)에 공급하기 위한 수단(16, 17)을 구비하고,
    - 상승된 압력(PIV)을 변동시키기 위한 수단 및
    - 상승된 압력(PIV)을 기체 압력 저장기의 압력(PA)의 함수로서 변동시키는 폐쇄 루프 또는 개방 루프 제어 유닛을 구비함을 특징으로 하는 장치.
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