KR20070012452A - 온도 판정 방법 - Google Patents

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KR20070012452A
KR20070012452A KR1020067023109A KR20067023109A KR20070012452A KR 20070012452 A KR20070012452 A KR 20070012452A KR 1020067023109 A KR1020067023109 A KR 1020067023109A KR 20067023109 A KR20067023109 A KR 20067023109A KR 20070012452 A KR20070012452 A KR 20070012452A
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알렉산더 체프맨
빈센트 본스
파울루스 씨 제이 엠 헨드릭스
요제프 에이 더블유 엠 코버
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더 비오씨 그룹 인코포레이티드
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Abstract

방법(10)은 자기 공명 테스팅시 생산 라인 상의 컨테이너(22) 내의 샘플의 자기 공명 선별 계량 시스템(24)에서 온도를 판정한다. 이 방법(10)은 컨테이너 내의 샘플에 대한 시간-온도 보정 계수를 판정하는 단계(50)와, 자기 공명 테스팅 이외의 시간에 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도를 측정하는 단계(70)와, 자기 공명 테스팅 이외의 시간에 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도에 보정 계수를 적용하는 단계(80)를 포함한다.

Description

온도 판정 방법{METHOD FOR ACCURATE DETERMINATION OF SAMPLE TEMPERATURE IN A NMR CHECK WEIGHING SYSTEM}
본 발명은 컨테이너가 생산 라인을 지나가는 동안 핵자기공명(NMR) 기법을 사용하여 컨테이너 내의 물질을 선별 계량(check weighing)하는 것에 관한 것이다. 보다 구체적으로, 본 발명은 NMR 선별 계량 측정시 컨테이너 내의 물질의 온도를 정확하게 판정하는 방법에 관한 것이다.
측정, 검출 및 촬상에 있어서 NMR 기법을 사용하는 것은 여러 과학적 시도 분야에서 바람직한 것이 되어 가고 있다. NMR의 비-침입, 비파괴 특성으로 인해 화장품, 향수, 공업 화학, 생물학 샘플 및 음식물을 포함하는 그러나 여기에 제한되는 것은 아닌 다양한 애플리케이션에서 이 NMR은 공업계측, 분석 및 제어 작업에 용이하게 적용된다. 하나의 예로서, 밀봉된 유리병에 약을 충진하는 동안 이 약의 양을 모니터링 및 조정하기 위해 제약 회사는 선별 계량을 이용한다. 약의 무게는 1 그램의 몇 분의 1만큼이나 적을 수 있고, 따라서 수십 그램의 유리병에서 초당 몇 계량의 비율로 몇 퍼센트 또는 그 이상의 정확성으로 무게가 측정될 필요가 있 다.
본 명세서에서 전체가 참조로서 인용되는 국제 특허 출원 번호 WO 99/67606은 생산 라인 상의 샘플에 대해 NMR 기법을 사용하는 선별 계량 시스템을 개시한다. 이 시스템은 검사대(interrogation zone)에 걸쳐 정자기장을 생성하여 이 검사대 내에 위치한 샘플 내에 순자화를 생성하는 자석과, 검사대에 걸쳐 교류 자장을 인가하여 NMR의 원리에 따라 샘플의 여기를 야기하는 RF 코일을 포함한다.
NMR 분야에서 잘 알려져 있는 바와 같이, 교류 자장에 의한 샘플의 펄스 여기 후, 샘플은 RF 코일에서 유도된 신호를 방출하며, 이 신호는 자유 유도 붕괴("FID")로 지칭되며, 이로부터 많은 정보, 예를 들어 샘플의 질량(또는 무게)이 습득될 수 있다. 샘플의 온도는 샘플의 분자 활동에 또한 이어서 그의 FID에 상당한 영향을 미친다. 예를 들어, 샘플의 온도 변화는 분자 움직임의 속도를 변경시켜, 또한 핵 자기 공명 상호작용 및 FID의 방출의 중심인 쌍극자-쌍극자 상호작용의 실제 세기, 즉 양자 이완(proton relaxation)을 변경시킨다. 또한, 샘플의 자기 공명 측정시 샘플 여기가 샘플 내에 불완전한 순자화를 생성하는 경우, 순자화 프로세스에 대한 온도 영향 그 자체는 샘플 내의 온도 변화의 영향을 상당히 강화한다. 따라서, 샘플 질량 또는 무게(이하에서는, "샘플 무게"로 지칭됨)가 정확하게 측정되어야 하는 경우, 자기공명 측정시 샘플의 온도는 정확하게 측정 또는 판정되어야 한다.
자기 공명 측정시 샘플의 온도를 알아내기 위해 직접 측정이 가장 바람직한 것으로 보여질 수 있다. 그러나, 위에서 설명한 바와 같이, 자기 공명 측정의 원 리는 측정시 샘플이 검사대 및 RF 코일의 교류 자장 영역 모두에 위치할 것을 요구한다. 이러한 기하학 구조로 인해 또한 필수적으로 균일한 자장이 필요하기 때문에, 하나 이상의 온도 감지기 장치를 배치하는 것이 매우 비현실적이며 따라서 샘플의 온도는 샘플의 자기 공명 측정시에 정확하게 측정될 수 있다.
이로부터, 검사대 이전 또는 이후의 소정의 지점에서 샘플 온도를 측정하고, 그 정보를 이용하여 자기 공명 측정시 필요한 샘플 온도를 구하는 또 다른 방식이 있게 된다. 이전의 종래 기술에서는, 샘플 온도가 샘플 충진 스테이션에서 측정되었고, 샘플 온도는 온도 측정시와 자기 공명 측정시 사이에서 일정한 것으로 가정되었다. 샘플 온도는 이러한 간격 동안에는 변하지 않기 때문에, 이러한 NMR 샘플의 무게 판정은 덜 정확하였다.
샘플의 자기 공명 측정시 NMR 선별 계량 시스템에서 생산 라인 상의 샘플에 대한 온도를 보다 정확하게 판정하는 방법을 제공하는 것이 바람직하다.
자기 공명 테스팅시 생산 라인 상의 컨테이너 내의 샘플의 자기 공명 선별 계량 시스템에서 온도를 판정하는 방법이 제공된다. 이 방법은 컨테이너 내의 샘플에 대한 시간-온도 보정 계수를 판정하는 단계와, 자기 공명 테스팅 이외의 시간에 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도를 측정하는 단계와, 자기 공명 테스팅 이외의 시간의 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도에 보정 계수를 적용하는 단계를 포함한다.
도 1은 계량 스테이션을 통과하는 각 컨테이너가 원하는 양의 제품을 구비하고 있는지를 검사하는 예시적인 NMR 선별 계량 스테이션을 갖춘 생산 라인의 일부분에 대한 사시도,
도 2는 NMR 선별 계량 측정시 컨테이너 내의 제품의 온도를 정확하게 측정하기 위한 본 발명의 가르침에 따른 예시적인 방법의 상위 레벨의 흐름도,
도 3은 컨테이너 내의 샘플에 대한 시간-온도 보정 계수를 판정하는 단계의 중간 레벨의 흐름도,
도 4는 NMR 선별 계량 측정 이외의 시간에 측정된 샘플 및 컨테이너의 온도에 보정 계수를 적용하는 단계의 중간 레벨의 흐름도.
본 발명에 따른 방법은 일반적으로 도 2의 참조번호(10)로 표시되어 있다. 이 방법은 컨테이너가 생산 라인("제품 충진 라인"으로도 알려져 있음)에서 연속적으로 이동하면서 이 컨테이너의 내용물의 무게를 검사하는 비접촉 NMR 선별 계량 시스템(20)에 사용된다. 이러한 선별 계량을 필요로 하는 하나의 예시적인 애플리케이션은 약제의 포장이다. 이러한 방법을 가장 잘 이해하기 위해, 예시적인 NMR 선별 계량 시스템 및 그와 연관된 생산 라인의 구조를 어는 정도 먼저 검토하는 것이 도움이 된다.
약제 포장에 대한 예시적인 NMR 선별 계량 시스템
도 1은 약 샘플로 유리병(22)을 채우는 생산 라인의 일부를 도시한다. 이 예시적인 선별 계량 스테이션(24)은 이를 통과하는 충진된 유리병의 각각에 대해 비접촉식 계량을 위해 "인-라인(in-line)"으로 제공되고, 그 라인으로부터 제품 사양을 만족시키는 충분한 양의 양을 구비하지 않는 유리병을 제거하는 배출 스테이션(26)이 제공된다. 유리병(22)은 회전하는 컨베이어 휠(32)의 동작을 통해 화살표(30)로 표시된 z-방향으로 이동하는 컨베이어 벨트(28)를 구비한 컨베이어에 의해 충진(및 선택사항인 봉합) 스테이션(25)(도 1에 도시됨)으로부터 선별 계량 스테이션(24)으로 이송된다.
충진 스테이션(25)은 샘플을 유리병(22)으로 운반하는 충진 바늘(filling needle) 또는 다른 장치와 온도 센서(29)를 포함할 수 있으며, 이들은 이하에서 더 설명된다. 다수의 유리병(22)은 충진 스테이션(25)에서 동시에 충진될 수 있다. 온도 센서(29)는 유리병(22)의 유리의 온도와, 샘플의 부피 내의 다수의 위치에서 샘플의 온도를 측정하는 센서를 포함할 수 있다.
선별 계량 스테이션(24)은 NMR 기법을 사용하여 각각의 유리병(22) 내의 약 샘플의 질량을 판정한다. 당업자라면 알 수 있는 바와 같이, 유리병은 컨테이너로서 유용한데, 그 이유는 이 유리병은 측정 과정에 영향을 미치는 신호를 방출하지 않기 때문이다. 이 실시예에서, 선별 계량 스테이션(24)은 전자석 또는 영구 자석(34)과 같은 정자장의 소스와, RF 프로브(35)(도 1에 도시되어 있음) 및 프로세서(38)를 구비한 컴퓨터 제어 시스템(36)을 포함한다. 자석(34)은 검사대(40)로 지칭될 수 있는 영역 내에 컨베이어 벨트(28)를 가로지르는 x 방향으로 균일한 직류(DC) 또는 정자장을 생성한다. 검사대(40)는 컨베이어 벨트(28)의 길이에 걸쳐 연장하고, 이 길이에 걸쳐, 영구 자석(34)에 의해 정자장이 균일하게 인가된다. 유리병(22) 내의 샘플은 원자핵의 스핀으로 인해 각각 자기 모멘트를 갖는 원자핵, 예를 들어 1H의 원자핵(양자)을 포함한다. 샘픔의 양자는 자기 모멘트를 갖기 때문에, 샘플은 소정의 자장의 영향 내에 놓이는 경우 순자화를 획득할 수 있다. 샘플이 검사대(40) 내에 있는 경우, 인가된 정자장은 샘플 내에 순자화를 생성한다. 검사대(40)에 선행하는 또는 그 시작점에 위치한 유리병 위치 검출 장치(예를 들어 광빔(46)을 갖는 광학 위치 센서(44))는 유리병(22)이 선별 계량 스테이션(24)에 선행하는 컨베이어 벨트(28) 상의 알려져 있는 물리적 위치에 도달하는 시기를 정확하고 정밀하게 검출한다.
대부분의 NMR 시스템에서, 정자장 세기는, 샘플의 라모르 주파수가 전자기 스펙트럼의 무선 주파수 범위 내에 존재하도록 주어진다. 샘플의 라모르 주파수에서 정자장에 수직으로 배향된 샘플에 대해 교류(AC) 자장을 인가하게 되면 샘플의 순자화는 정자장의 방향으로부터 떨어져 AC 자장 축 주위를 회전하게 될 것이다. 이 실시예에서, 이러한 자장은 대응하는 AC 전류를 RF 프로브(35)에 인가함으로써 생성된다. RF 프로브(35)에 전달되는 에너지의 양을 변경함으로써 순자화의 회전 각도를 변경할 수 있다.
이러한 예시적인 실시예에서, 90°회전을 야기하는 여기 자장이 사용되어 샘플을 여기시킨다. 90°펄스가 샘플에 인가된 후, 샘플은 고 에너지의, 비-평형 상 태로 남겨지고, 이로부터 샘플은 그의 본래의 평형 상태로 다시 돌아갈 것이다. 평형 상태로 돌아감에 따라, 라모르 주파수에서의 전자기 에너지가 방출되고, 이 에너지의 자기 성분은 자유 유도 붕괴("FID")로 알려져 있는 샘플 응답 신호를 RF 프로브(35)에서 전류의 형태로 유도한다.
RF 프로브(35)는 샘플의 순자화가 그의 본래의 상태로 되돌아감에 따라 샘플에 의해 방출되는 에너지를 모니터링하고 이 방출된 에너지에 비례하는 특성을 갖는 출력 신호를 생성한다. 이러한 예에 있어서, 유도된 전류의 특성, 즉 진폭은 특히 샘플 내의 자기 모멘트의 수에 의해 따라서 샘플 내의 분자의 수에 의해 달라진다. 수신된 신호는 컴퓨터 제어 시스템(36)에 전달되고, 이 시스템은 알려지지 않은 샘플로부터 수신된 신호의 진폭을, 알려져 있는 무게를 갖는 교정 샘플로부터 수신된 신호의 진폭과 비교하여, 테스트되는 샘플의 무게를 판정한다.
제한이 아닌 예시적으로, 도 1에 도시되어 있는 NMR 선별 계량 시스템(24)의 일반적인 동작이 설명될 것이다. 먼저, 선별 계량 시스템(24)은 초기화되는데, 이 초기화에는 테스트될 샘플에 적절한 RF 프로브(35)를 설치하는 것을 포함한다. 생산이 시작되면, 컨베이어 벨트(28)는 유리병(22)을 연속적으로 이송하고 그의 샘플 무게는 결정될 것이다. 유리병(22)이 충진 스테이션(25)에서 충진되고 온도 센서(29)에 의해 유리병 및 샘플의 온도가 측정되고 컴퓨터 제어 시스템(36)에 의해 기록된다. 각 유리병(22)이 광학 위치 센서(44)에 의해 검출한 위치에 도달하게 되면, 광학 위치 센서(44)는 그 유리병(22)의 위치를 나타내는 신호를 컴퓨터 제어 시스템(36)에 생성한다. 그런 다음, 컴퓨터 제어 시스템(36)은 유리병(22) 내의 샘플이 자기 공명에 의해 측정되는 검사대(40) 내의 위치(PM)로 유리병(22)이 진행함에 따라 컨베이어 벨트(28)의 움직임을 추적한다.
유리병(22)이 위치(PM)에 있는 순간, RF 프로브(35)의 짧은 도통이 트리거되어, 검사대(40) 내에 교류 자장을 인가함으로써, 유리병(22) 내의 샘플의 순자화는 일시적으로 변경된다. RF 프로브(35)는 샘플의 순자화가 그의 본래의 평형 상태로 되돌아감에 따라 유리병(22) 내의 샘플에 의해 방출되는 에너지를 모니터링하고 방출된 에너지에 비례하는 특성, 예를 들어 전류 진폭을 갖는 출력 신호를 생성한다. 컴퓨터 제어 시스템(36)은 RF 프로브(35) 출력 신호를 수신한다. 이하에서 더 설명되는 바와 같이, 프로세서(38)는 RF 프로브(35)의 도통이 종료되는 시점에서 샘플 온도를 판정한다. 프로세서(38)는 이러한 정확한 샘플 온도를 사용하고, 전류 진폭 또는 다른 출력 신호의 특성을 알려져 있는 질량의 적어도 하나의 유사한 샘플로부터 얻어진 유사한 데이터와 비교하고 그 비교 결과로부터 샘플의 질량을 결정한다.
샘플 온도 보상
도 2는 NMR 선별 계량 측정시 컨테이너 내 제품의 온도를 정확하게 판정하는 본 발명의 가르침에 따른 예시적인 방법의 상위 레벨의 흐름도이다. 제 1 단계(50)는 테스트되는 컨테이너 내 샘플에 대한 시간-온도 보정계수를 판정하는 단계를 포함한다. 이러한 판정 단계의 중간 단계는 도 3에 도시되어 있으며, 혼합 샘플에 대한 온도 감소를 측정하는 단계(52)와, 테스트되는 특정 샘플 및 유리병(22)에 대한 열 교환 계수를 판정하는 단계(58)와, 테스트되는 특정 샘플 및 유리병(22)에 대한 시간-온도 보정 계수의 어레이를 계산하는 단계(66)를 포함한다.
혼합 샘플 및 유리병(22)에 대한 온도 감쇠를 측정하는 단계(52)는 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도를 주변 온도와 다르게 변경시키고 그런 다음 샘플 및 컨테이너가 주변 온도로 복귀함에 따라 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도를 측정함으로써 달성된다. 단계(52)의 일 실시예는 테스트되는 혼합 샘플 및 유리병을 가열하는 단계(54)와 가열된 혼합 샘플 및 유리병이 냉각됨에 따라 그의 온도를 측정하는 단계(56)를 포함한다. 당업자라면, 혼합 샘플 및 유리병의 온도를 주변 온도보다 높게 가열시키고 그런 다음 냉각함으로써 이러한 온도 감쇠를 측정하는 방법 대신, 혼합 샘플 및 유리병을 주변 온도보다 낮게 냉각시킨 다음 가열함으로써 온도 감쇠를 측정할 수 있음을 알 것이다.
테스트되는 특정 샘플 및 유리병(22)에 대한 열 교환 계수를 결정하는 단계(58)는 주변 온도의 샘플을 비-주변 온도의 유리병 내에 배치하고, 그런 다음 샘플 및 유리병(22)이 평형상태에 도달함에 따라 샘플 온도 및 유리병(22) 온도 모두를 측정하는 단계(62)를 포함한다. 단계(64)에서, 알파 파라미터로 지칭될 수 있는 열 교환 계수가 테스트되는 샘플 및 유리병(22)에 대해 계산되며, 그 관계는 다음과 같다.
a=(ms*Cs)/((ms*Cs)+(mc*Cc))
이 관계식에서, ms는 샘플의 질량이고, mc는 컨테이너의 질량이며, Cs는 샘플의 열 용량이고, Cc는 컨테이너의 열 용량이다. 테스트되는 특정 샘플 및 유리병(22)에 대해 열 교환 계수가 알려져 있으면, 그것은 단계(52)에서 구한 시간-온도 감쇠와 결합되어 단계(66)에서 알 수 있는 바와 같이 시간-온도 보정계수의 어레이를 제공할 수 있다.
시간-온도 보정계수의 어레이는 다수의 유리병 중 하나의 유리병(22)으로부터의 온도 측정을 사용하여, 충진 스테이션(25)에서 동시에 충진되는 다수의 유리병(22)의 온도 변화를 보정하기 위해 결정될 수 있다. 이러한 어레이는 후속하는 관계식으로부터 계산될 수 있다. 관계식에서, T(nccw)는 비접촉 선별 계량 시스템에 의한 자기 공명 테스팅의 위치 및 시점에서의 샘플 온도이고, T(ir,g,x)는 어레이 위치(x)에서 온도 센서에 의해 측정된 유리병(22)의 온도이고, T(ndl,x)는 어레이 위치(x)에서 유리병(22) 내의 샘플에 대한 온도 센서로부터의 온도이고, T(IR)는 어레이 위치(x)에서 비접촉 온도 센서(예를 들어, 적외선 센서)에 의해 측정된 샘플의 온도이다. 먼저, 샘플과 유리병(22) 간의 일반적인 열 전도는 ms*Cs*dT=mc*Cc*dT이다. 이들 두 관계식을 결합시키면, T(nccw)=a*T(ndl,x)+(1-a)*T(ir,g,x)와 dT=T(ndl,x)-T(ir,g,x)이 도출된다. 샘플의 온도는 시간이 흐름에 따라 다음과 같이 지수적으로 감쇠한다.
Tau=-(시간)/LN[(T(IR)-T(nccw))/T(ndl,x)-T(eq)]
재배열하게 되면, 어레이 내의 각 위치에 대해 T(ndl,x)가 계산될 수 있는 관계식이 수립된다. 즉,
T(시간=y)=a*T(ndl,x)+(1-a)*T(ir,g,x)+[T(ndl,x)-a*T(ndl,x)-(1-a)*T(ir,g,x)]*e)-t/tau)
T(시간=y)=a*T(ndl,x)+(1-a)*T(ir,g,x)+(1-a)[T(ndl,x)-T(ir,g,x)]*e(-t/tau)
T(ndl,x)=[-T(IR)+(1-a)*T(ir,g,x)*(1-e(-t/tau))]/[-a-(1-a)*e(-t/tau)]
비접촉 온도 측정은 다양한 기법으로 달성될 수 있다. 예를 들어, 적외선 기반 고온계가 사용되어 충진 이전의 유리병 온도, 및 혼합 샘플 및 유리병의 온도를 측정할 수 있다. 이들 고온계는 유리병 내용물을 직접 관측하기 위해 충진 바늘 구조체와 연계하여 배치될 수 있다. 또한, 온도 센서는 어레이 내의 첫 번째 및 마지막 충진 바늘과 연계하여 배치되어 후속하는 유리병 충진 사이에서의 온도 변화 정도를 나타내는 표시를 제공할 수 있다.
도 4는 NMR 선별 계량 측정 이외의 시간에서 측정된 샘플 및 컨테이너의 온도에 보정계수를 적용하는 단계의 중간 레벨 흐름도이다. 단계(80)는 샘플의 자기공명 테스팅 시간과 샘플의 온도를 측정하는 시간의 간격- 이 간격은 측정 오프셋 시간으로 지칭될 수 있음 -을 결정하는 단계(82)와, 적절한 보정계수를 선택하는 단계(86)와, 충진 후 혼합 샘플 및 유리병(22)의 온도에 선택된 보정계수를 곱하는 단계(86)를 포함한다.
다수의 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도는 다수의 혼합 샘플 및 컨테이너에 대한 온도 변화 정도를 결정하는 단계와, 다수의 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도에 대 해 온도 변화 정도를 적용하는 단계를 포함하는 본 발명의 방법에 의해 보정될 수 있다.
본 명세서에서 개시한 실시예는 단지 예시적일 뿐이며 당업자는 본 발명의 사상 및 범주 내에서 다양한 변형 및 수정을 수행할 수 있다. 다양한 실시예들이 필요에 따라 대안으로서, 또는 조합으로 구현될 수 있다. 이러한 수정 및 변형 모두는 첨부된 청구항에 정의된 본 발명의 범주 내에 포함되려 한다.

Claims (11)

  1. 자기 공명 테스팅시 생산 라인 상의 컨테이너 내의 샘플의 자기 공명 선별 계량 시스템(magnetic resonance check weighing system)에서 온도를 판정하는 방법에 있어서,
    상기 컨테이너 내의 샘플에 대한 시간-온도 보정 계수(time-temperature correction factor)를 판정하는 단계와,
    상기 자기 공명 테스팅 이외의 시간에 혼합 샘플 및 상기 컨테이너의 온도를 측정하는 단계와,
    자기 공명 테스팅 이외의 시간의 상기 혼합 샘플 및 상기 컨테이너의 온도에 상기 보정 계수를 적용하는 단계를
    포함하는 온도 판정 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    시간-온도 보정계수를 판정하는 상기 단계는 상기 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도 감쇠를 측정하는 단계를 포함하는 온도 판정 방법.
  3. 제 2 항에 있어서,
    상기 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도 감쇠를 측정하는 상기 단계는 상기 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도를 주변온도로부터 변경시키고 상기 샘플 및 컨테이너가 주변 온도로 되돌아 감에 따라 상기 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도를 측정하는 단계를 포함하는 온도 판정 방법.
  4. 제 3 항에 있어서,
    시간-온도 보정계수를 판정하는 상기 단계는 상기 샘플과 상기 컨테이너 간에 열이 전도됨에 따라 상기 샘플 및 상기 컨테이너 온도를 측정하는 단계를 포함하는 온도 판정 방법.
  5. 제 4 항에 있어서,
    상기 샘플과 상기 컨테이너 간에 열이 전도됨에 따라 상기 샘플 및 상기 컨테이너 온도를 측정하는 상기 단계는 주변 온도의 상기 샘플을 비-주변 온도의 컨테이너 내에 배치하는 단계를 포함하는 온도 판정 방법.
  6. 제 5 항에 있어서,
    시간-온도 보정계수를 판정하는 상기 단계는 관계식 (ms*Cs)/((ms*Cs)+(mc*Cc))을 갖는, 상기 샘플 및 상기 컨테이너에 대한 열 교환 계수를 계산하는 단계를 더 포함하되,
    ms는 상기 샘플의 질량이고, mc는 상기 컨테이너의 질량이며, Cs는 상기 샘플의 열 용량이고, Cc는 상기 컨테이너의 열 용량인
    온도 판정 방법.
  7. 제 5 항에 있어서,
    시간-온도 보정계수를 판정하는 상기 단계는 다수의 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도에 대한 시간-온도 보정계수의 어레이를 계산하는 단계를 더 포함하는 온도 판정 방법.
  8. 제 1 항에 있어서,
    상기 자기 공명 테스팅 이외의 시간에서 상기 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도를 측정하는 상기 단계는 상기 컨테이너를 상기 샘플로 거의 충진한 시점에서 수행되는 온도 판정 방법.
  9. 제 1 항에 있어서,
    상기 샘플의 자기공명 테스팅 시간과 상기 샘플 및 상기 컨테이너의 온도를 측정하는 시간 사이의 간격은 측정 오프셋 시간이며,
    상기 측정 오프셋 시간을 판정하는 단계를 더 포함하되,
    상기 보정계수를 적용하는 상기 단계는 상기 측정 오프셋 시간에서 상기 샘플 및 상기 컨테이너에 대한 보정계수를 선택하고, 상기 자기 공명 테스팅 이외의 측정 시간에서의 상기 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도에 상기 선택된 보정계수를 곱하는 단계를 포함하는
    온도 판정 방법.
  10. 제 1 항에 있어서,
    상기 자기 공명 테스팅 이외의 시간에서 다수의 혼합 샘플 및 컨테이너의 온도를 측정하고 상기 다수의 혼합 샘플 및 컨테이너에 대한 온도 변화 정도를 판정하는 단계를 더 포함하는 온도 판정 방법.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 보정계수를 적용하는 단계는 상기 다수의 혼합 샘플 및 컨테이너의 온 도에 상기 온도 변화 정도를 적용하는 단계를 포함하는 온도 판정 방법.
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