KR20040010646A - 내연 기관용 오일 링 - Google Patents

Abstract

엔진의 실린더(C) 내에서 왕복운동하는 피스톤(P) 둘레에 설치되는 금속 환상(環狀) 몸통부(10)를 포함하는 내연 기관용 오일 링으로서, 상기 환상 몸통부(10)가 반대하는 측면(11), 탄성 익스팬더(M)가 착좌되는 지지대를 형성하는 내부면(12), 및 실린더의 내부면에 반대하여 설치되고 내부면(12)의 높이(H)보다 대체로 작은 높이(h)를 가지는 외부 접촉면(13)을 구비한다. 각 측면(11)은, 환상 몸통부(10)의 관성 모멘트를 감소시키기 위해 설계된 하나 이상의 측면 부분(11a, 11b)에 의해 형성되어 높은 일치성을 제공한다. 우선적으로, 그러나 배타적이지는 않게, 환상 몸통부(10)는 링 높이의 적어도 일 부분을 따라 연장되고 외부 접촉면에 대해 반경 방향 뒤쪽에서 간격을 두고 떨어져 배치된 채널(15, 16)을 추가로 가질 수 있다.

Description

내연 기관용 오일 링{Oil ring for an internal combustion engine}

1920년대까지, 사실상 내연 기관은 모두 압축 링만을 사용하였다. 엔진 회전률은 낮았고, 압축 링은 연결 로드에 의해 실린더 벽으로 보내진 소량의 오일을 제어하기에 충분하였다.

높은 회전률의 엔진을 사용하고 가압 윤활 방식을 도입하면서, 실린더 벽으로 보내지는 다량의 오일을 제어하기 위해 특정 링의 사용이 필요해졌다. 그 때, 오일 흐름 제어기라고 불리는 링이 개발되었다. 이러한 링은 그의 외부면에, 오일 흐름 배수용 방사상 슬롯을 포함하는 채널에 의해 분리되고 실린더 벽에 접하는 두 개의 접촉면을 가지는 것을 특징으로 한다. 접선 하중과 링의 일치성을 증가시키기 위해, 내부면에 스프링 하우징이 추가되었다. 그 때부터, 엔진을 시운전하는 동안 윤활유의 소비를 보다 잘 제어하기 위해 원뿔형상의 외부 접촉면을 가지는 링을 제외하고, 기본적인 형태에 커다란 발전은 없었다.

오일 흐름 제어 링은, 실린더 벽에서부터 엔진의 크랭크실쪽으로 오일 긁어내기, 및 링과 실린더 사이에 유막이 항상 유지되도록 압축 링 위로 충분한 양의오일 유지하기의 두 가지 주요 기능적 특징을 나타내야 한다.

이러한 기능을 수행하는 오일 흐름 제어 링의 효율은, 실린더에 대한 신속한 착좌(着座) 능력; 접촉면의 기하학적 형태; 실린더 벽에 대한 압력; 오일 제거 및 배출 동력학; 및 실린더 형상의 변동에 빠르게 적응하는 능력의 요인들로부터 발생한다.

공지된 종래 기술은 마찰 손실과 오일 소비의 최적값에 제한을 두었다.

대략 25%의 엔진 마찰 손실이 링에 의해 발생하고, 상기 마찰 손실 중 70%가 오일 링이 작동중일 때 주로 높은 접선 하중에 의해 발생한다는 것을 발견하였다. 따라서, 한 쌍의 피스톤 링의 마찰 감소에 관한 모든 연구는 오일 흐름 제어 링에서부터 시작되어야 한다. 접선 하중은, 링의 접촉면이 실린더 벽에 대해 미치는 비(比)압력의 공식에 직접적으로 연관되어 있다. 이 압력은 오일 흐름 제어의 주요 변수 중 하나이고 다음과 같이 표현된다:

(1)

P₀= 비압력

Ft = 접선 하중

d1 = 링의 호칭 지름

c = 실린더에 접하는 링 접촉면의 치수

실험 및 보고서는 비압력이 낮을수록 오일 소비가 높아지는 것을 보여준다. 따라서, 동일한 오일 제어 상태를 유지하고 접선 하중을 줄여 마찰 손실을 감소시키기 위해, 실린더와 접하는 링 접촉면의 치수 감소가 비압력을 동일하게 유지하는데 필요하다.

예를 들어, 코일 스프링(디젤 엔진에서)과 102.0 mm의 호칭 지름을 가지는 오일 흐름 제어 링을 고려했을 때, 통상의 제조 공차의 함수로써 하기의 비압력 변동이 존재한다:

d1 = 102.0 mm

Ft = 54 + 40% N

h = c/2 = 0.40 ± 0.10 mm

Ft 최소 = 54 N Ft 최대= 76 N

h 최소 = 0.30 mm h 최대 = 0.50 mm

상기 공식(1)으로부터:

P₀최소 = 1.06 N/mm²

P₀최대 = 2.48 N/mm²

최소값으로부터 대략 134%의 변동을 보인다. 이러한 커다란 비압력 변동 함수로서, 두개의 극값(표 1 참조)에서 엔진의 성능을 연구하기 위해 최대 비압력을 가지는 링과 비교하여, 최소 비압력 조건하의 오일 흐름 제어 링을 사용하여 동력계로 일련의 실험을 행하였다.

표 1

디젤 엔진 - 4 실린더, 60 kW - 3000 r.p.m
	P0= 1.06 N/mm2	Po= 2.48 N/mm2
윤활유 소비	0.57	0.26
마찰 손실 윌란 라인(kW)	19.8	21.1

이러한 결과는, 주로 오일 소비와 관련된 엔진의 성능에 있어서 커다란 변동(접촉면의 치수 공차에 의해 부분적으로 발생)을 보여준다. 비압력을 증가시킴으로서 오일 소비는 절반으로 감소되지만, 마찰 효과가 바람직하지 않게 높아진다는 점에 주목해야 한다.

비압력 외에, 링 일치성도 오일 흐름 제어의 가장 중요한 특징 중 하나이다.

링 일치성은 실린더의 가능한 변형이나 직경 변화에 적응하도록 스크레이핑 및 밀봉 능력을 유지하는 링의 보다 우수하거나 떨어지는 능력을 나타내는 변수이다. 링 일치성은, 하기 수학적 관계식으로 표현된 일치성 인자에 의해 나타내어진다:

k = 일치성 인자

Ft = 접선 하중

d1 = 링의 호칭 지름

r1 = 링의 방사상 벽 두께

E = 탄성 계수

I = 관성 모멘트

하기 예제는 여기에 제시된 일치성 계산을 설명한다:

직경이 67.1 mm인 오토 사이클 링의 평균 치수값을 이용하여:

Ft = 36.0 N

d1 = 67.1 mm

r1 = 2.23 mm

E = 160 Gpa

I = 0.34

k 인자가 높을수록, 실린더 변형에 대한 링의 적응력이 높아지고, 오일 흐름 제어가 보다 잘 된다. 마찰 손실의 증가로 인해 접선 하중이 증가하는 것은 바람직하지 않기 때문에, 탄성 계수와 링의 기하학적 형태는 일치성을 향상시킬 수 있도록 그대로 유지되어야 한다.

본 발명은 내연 기관 피스톤용 오일 흐름 제어 링에 관한 것으로, 상기 링은 최적화된 비(比)압력과 높은 일치성을 가진다.

도 1은 본 발명의 제 1 실시예에 따른 오일 링의 부분 평면도이다.

도 2는 도 1의 선 Ⅱ-Ⅱ을 따라 취한 링의 확대 단면도이다.

도 3은 도 2와 유사하지만 도 1의 선 Ⅲ-Ⅲ을 따라 취한 도면으로, 내부면에 탄성 익스팬더를 가지고 실린더 내부 피스톤에 수용된 환상(環狀) 몸통부를 도시한다.

도 4, 도 5 및 도 6은 도 2와 유사하지만, 환상 몸통부 외부 접촉면의 형상에 대한 세 가지 가능한 대안을 도시한다.

도 7은 도 1과 유사하지만 링의 또 다른 실시예를 도시하는 본 발명에 따른 오일 링의 평면도이다.

도 8은 도 7의 선 Ⅷ-Ⅷ을 따라 취한 링의 또 다른 실시예의 확대 단면도이다.

본 발명의 일반적인 목적은, 마찰 손실을 높이지 않고 높은 오일 스크레이핑 효율을 제공하기 위해 높은 일치성과 최적화된 비압력을 가지는 내연 기관용 오일 링을 제공하는 것이다.

본 발명의 추가 목적은, 상기 언급한 바와 같이 긁어낸 오일의 적절한 배출 동력학을 나타내는 오일 링을 제공하는 것이다.

본 발명의 추가 목적은, 상기 언급한 바와 같이 최소의 제조 작업으로 만들어질 수 있는 오일 링을 제공하는 것이다.

상기 언급한 바와 같이, 본 발명은 내연 기관용 오일 링에 관한 것이다. 이오일 링은, 상기 엔진의 실린더 내에서 왕복운동 하는 피스톤 둘레에 설치되는 환상(環狀) 몸통부를 포함한다.

공지된 바와 같이, 환상 몸통부는 반대하는 측면, 일반적으로 금속 스프링으로 형성된 탄성 익스팬더가 착좌되는 지지대를 형성하는 내부면, 및 실린더의 내부면에 반대하여 설치되는 외부 접촉면을 가진다.

본 발명에 따르면, 외부 접촉면은 축방향으로 내부면의 높이보다 대체로 작은 높이를 나타내는 환상 몸통부의 단일 연속 표면 확장에 의해 형성된다. 각 측면은, 축선과 질량의 중심을 향하는 환상 몸통부(10)의 관성 모멘트를 감소시키기 위해 설계된 적어도 하나의 측면 부분에 의해 형성된다.

본 발명에 의해 제시된 구조는, 하나의 외부 접촉면만을 사용하여 링의 전체 높이를 감소시켜줄 뿐만 아니라, 접촉면이 상응하여 적절하게 감소되기 때문에, 바람직한 스크레이핑 효율에 필요한 비압력을 손상하지 않고 접선 하중을 감소시켜 마찰을 줄여준다.

도시된 바와 같이, 강(鋼), 주철, 다른 금속 혼합물, 중합 물질이나 그 밖의 적절한 물질로 이루어진 본 발명의 오일 링은, 내연 기관의 실린더(C) 내에서 왕복운동 하도록 설계된 피스톤(P)의 각 홈에 설치되는 환상(環狀) 몸통부(10)를 포함한다.

환상 몸통부(10)는, 반대하여 있고 서로에 대해 대체로 평행하며 링의 축선에 대해 직각을 이루는 한 쌍의 단부면(11)과, 내부면(12), 및 엔진 작동시 이 영역으로 전달되는 윤활유를 긁어내기 위해 실린더(C)의 내부면에 반대하여 설치된 외부 접촉면(13)을 가진다. 환상 몸통부(10)의 내부면(12)은, 일반적으로 홈(12a)의 형태, 예를 들어 "V"자 또는 "U"자 형이거나 이 두 가지가 결합된 형태를 가지는 지지대를 형성한다. 이 지지대에, 일반적으로 금속 스프링으로 형성되고 환상 몸통부(10)에 대해 제한된 방사상 팽창력을 가하는 치수로 되어 있는 탄성 익스팬더(M)가 착좌될 것이다.

본 발명에 따르면, 외부 접촉면(13)은 축방향으로 내부면(12)의 높이(H) 보다 대체로 작은 높이(h)를 나타내는 환상 몸통부(10)의 단일 연속 표면 확장에 의해 형성된다. 바람직하게는, 실린더(C)에 대한 외부 접촉면(13)의 바람직한 비(比)압력(P₀)을 유지하는데 필요한 접선 하중(Ft)이 상응하여 감소하도록, 외부 접촉면(13) 높이(h)의 최대값이 내부면(12) 높이(H)의 절반이 된다.

여기에 제시된 구조는, 종래 기술에 비해 감소된 치수 공차를 가지는 보다 좁은 외부 접촉면을 제조할 수 있게 하여, 비압력(P₀)의 변화량을 최소화하고 오일 흐름 제어를 향상시킨다. 외부 접촉면(13)에 하나의 접촉면만을 유지함으로써, 현재 두 개의 접촉면을 가진 오일 링에서 발생하는 비압력의 변동이 절반으로 감소된다. 상기 주어진 예의 자료로부터, 여기에 제시된 실시예는 하기의 비압력 변동을 가진다:

d1 = 102.0 mm

Ft = 54 + 40% (N)

h = c = 0.8 ± 0.10 (mm)

Ft(최소) = 54 NFt(최대) = 76 N

h(최소) = 0.7 mmh(최대) = 0.9 mm

상기 공식(1)로부터:

P₀(최소) = 1.18 N/mm²

P₀(최대) = 2.13 N/mm²

상기 예에서 관찰할 수 있는 바와 같이, 새로운 구조적 해결책은 현재 134%인 공지된 구조의 비압력 변동에 비교하여 대략 80%의 비압력 변동을 이끌어 낸다.

상기 언급한 치수적인 면 외에, 환상 몸통부(10)는, 링에 보다 높은 일치성을 제공하고 축선과 질량의 중심을 향하는 그의 관성 모멘트를 감소시키기 위해 형성된 측면(11)(또는 적어도 하나의 측면)을 가진다.

도시된 실시예에서, 환상 몸통부(10)의 각 측면(11)은, 환상 몸통부(10)의 축선에 수직하고 내부면(12)의 높이(H)와 일치하게 높이를 유지하는 제 1 측면 부분(11a)에 의해 형성되어 있고, 이 각 측면(11)의 제 1 측면 부분(11a)은 서로에 대해 평행하다. 각 측면(11)은, 제 1 측면 부분(11a)으로부터 환상 몸통부(10) 외부 접촉면(13)의 인접한 가장자리를 향해 방사상 외부로 연장하는 제 2 측면 부분(11b)을 추가로 포함한다. 도시된 실시예에 따르면, 양 제 2 측면 부분(11b)은 외부 접촉면(13)을 향해 서로 수렴한다.

도면은 측면(11)에 대한 하나의 구조적 형태만을 도시하였지만, 다른 형태로도 나타낼 수 있음을 이해해야 한다. 예를 들어, 두 개의 서로 다른 측면 부분에 의해 단 하나의 측면(11)이 형성될 수 있다. 상기 하나의 측면(11)은 제 1 측면 부분(11a)에 의해 완전하게 형성되고, 다른 측면(11)은 제 1 측면 부분(11a)에 의해 부분적으로 형성되고 외부 접촉면(13)을 향하는 환상 몸통부(10)의 높이를 줄이도록 설계된 제 2 측면 부분(11b)에 의해서 완전해진다. 가능한 대안 구조에서, 상기 다른 측면(11)은, 내부면(12)에서부터 외부 접촉면(13)까지 연장하고 환상 몸통부(10)의 높이를 감소시키는 제 2 측면 부분(11b)에 의해 완전하게 형성된다.

일치성 인자에 있어서 동일한 효과를 나타내는 다른 기하학적인 형태도 사용될 수 있음을 추가로 이해해야 한다.

예를 들어, 상기 일치성 계산에 사용된 직경 67.1 mm의 동일한 오토링을 비교할 수 있다:

Ft = 36.0 N

d1 = 67.1 mm

r1 = 2.23 mm

E = 160 Gpa

I = 0.241 mm⁴

K = 0.98 (188%가 더 좋음)

따라서, 본 기술에 관하여, 링의 형태는 실린더 변형에 적합하게 링의 능력을 향상시키고, 그 결과 오일 흐름 제어를 향상시킨다.

본 발명의 구조는 제한되었을 때 링의 토션을 유발시킬 수 있다. 이러한 작용은 윤활유의 소비량을 제어하는 보조기구로 유용하게 이용될 수 있지만, 접촉면이 두 개의 접촉 표면을 가지는 표준 오일링에서는 토션이 상기 접촉면들 중 하나의 접촉면을 손상시켜 그 결과 링의 기능을 손상시키기 때문에 적용될 수 없다. 또한, 두 개의 접촉면과 하나의 오목부를 필요로 하는 종래 기술과는 반대로, 오직 외부 접촉면의 구조적인 요소로서 접촉 표면을 가지기 때문에, 본 발명은 종래 기술의 것 보다 높이가 낮은 링을 쉽게 얻을 수 있게 해준다. 따라서, 링의 일치성이 증가하게 되고, 부수적으로 피스톤의 중량이 감소하여 이점을 얻게 된다.

도 1, 도 2, 및 도 3에 도시된 실시예에서, 외부 접촉면(13)은 원통형이고, 환상 몸통부(10)의 축선에 수직이고 이 환상 몸통부(10)를 이등분하는 면에 대해 대체로 수직이고 대칭이다.

외부 접촉면(13)은, 도 4에 도시된 바와 같이 원뿔형일 수도 있고, 도 5에 도시된 바와 같이, 대직경의 주변 가장자리에 근접하여 하부 계단부(13a)의 형태를 추가로 포함할 수도 있다. 외부 접촉면(13)에 대한 또 다른 실시예가 도 6에 도시되어 있다. 여기에서, 상기 외부 접촉면(13)은 볼록한 궁형 형상을 가지는 표면에 의해 형성되고, 환상 몸통부(10)의 축선에 수직인 상기 이등분면에 대해 대칭일 수 있다.

환상 몸통부(10)는, 적어도 링 높이의 부분을 따라 연장하고 외부 접촉면(13)에 대해 반경 방향 뒷쪽에서 간격을 두고 떨어져 배치된 채널(15, 16)이 추가로 제공될 수 있다. 도 1, 도 2, 도 3, 및 도 4에 도시된 구조에서, 채널(15)은, 서로 반대하여 있고 환상 몸통부(10)가 설치된 피스톤(P)의 인접한 벽으로부터 떨어져 배치된 측면 부분(11b) 사이로 유체를 전달한다. 채널(15)의 이러한 구조로, 실린더(C) 벽으로부터 긁어낸 오일이 크랭크실로 배출된다. 그러나, 채널(15, 16)이, 도 5, 도 6, 도 7, 및 도 8에 도시된 바와 같이, 피스톤(P)의 인접한 벽으로부터 떨어져 배치되어 있는 상기 링의 반대하는 측면 부분(11b) 사이로 유체를 전달해 줄 필요는 없음을 이해하여야 한다.

환상 몸통부(10)의 내부면(12)에 홈(12a)이 제공되어 있고, 채널(15, 16)이 이 홈(12a)의 내부를 향해 개방되어 있다. 도시된 실시예에서, 채널(15, 16)은 환상 몸통부(10)의 내부면(12)을 향해 개방되어 있는 축방향 슬롯의 형태를 취한다.

축방향(높이의) 슬롯 제조가 복잡하기 때문에, 환상 몸통부는, 예를 들어 소결된 금속성 혼합물로 제조될 수 있고, 특히 축방향 슬롯 형태의 채널(15, 16)을 제공하는 보다 생산적이고 경제적인 방법으로 바람직한 최종 형태를 얻게 된다.

도 1에 도시된 실시예에서, 채널(15)은 축방향으로, 예를 들어 기계 가공으로 얻어질 수 있는 직사각형의 윤곽을 가지고, 환상 몸통부(10)의 내부면(12)은 적절한 재료의 블랭크로 형성된다.

또한, 링이 예를 들어, 분말 야금 처리에 의해 얻어지고 최종 형태와 유사한 형태로 주조된 경우, 채널(16)은 개방되고 둥글린 "V"자와 유사한 형태를 나타낼 수 있다. 여기에서, 채널(16) 측벽의 외부 단부는 환상 몸통부(10) 내부면(12)의 인접한 볼록한 부분과 일치하여, 도 7에 도시한 바와 같이 내부 윤곽이 사인 곡선이나 그 밖의 탄젠트 곡선 결합을 나타낸다.

도 7 및 도 8에 도시된 구조적 대안은 분말 야금에 의한 제조 과정에 보다 적합한 형태를 사용한다. 이는 도 1에 도시된 직사각형 윤곽에 대한 스트레스(의 인자)의 집중을 감소시켜주고, 다이로부터 성형체를 빼내는 것을 보다 효과적으로 하여 생산성과 품질(과정에 있어서)을 향상시킨다.

도 7 및 도 8은, 피스톤(P)의 인접한 벽으로부터 떨어져 배치된 반대하는 측면 부분(11b) 사이로 유체를 전달하기에는 불충분하게 방사상으로 연장된 채널(16)을 도시하였지만, 여기에서 개방되고 둥글린 "V"자 형태로 나타낸 상기 채널(16)이, 도 1, 도 2, 도 3, 및 도 4에 예시된 형태에 따라 상기 유체를 전달하기 위한치수로 될 수 있다는 것을 이해하여야 한다.

상기 기술된 바와 같이, 채널(15, 16)은 반대하는 측면 부분(11a) 사이나 링의 반대하는 측면 부분(11b) 사이로 유체를 전달하기 위해 보다 길거나 짧은 방사상 연장 부분을 가지는 치수로 될 수 있다. 상기 측면 부분(11a)은 피스톤 홈의 인접한 벽에 고정되어 있고, 상기 측면 부분(11b)은 피스톤 홈의 인접한 벽으로부터 떨어져 배치되어 있다. 상기 채널(15, 16)은 사다리꼴, 삼각형, 탄젠트 곡선의 결합, 또는 그 밖의 형태와 같이 다른 형태를 나타낼 수 있다.

외부 접촉면(13)이 화학적 또는 물리적 처리나 그들의 결합에 의해 변형되어, 마모, 점성, 및 마찰에 대한 저항력이 있는 물질층(13b)이 증가될 수 있다는 것을 이해해야 한다.

산업에서, 담금질 및 템퍼링의 열처리와 같은 상변화; 크롬-도금이나 니켈-도금과 같이 전기적으로 조력되거나 그렇지 않은 용착; 물리적 증기 용착 및 화학적 증기 용착; 용사; 마모, 손상, 및 마찰에 대한 저항을 향상시키기 위해 질화, 탄화, 브롬화, 및 철-산화와 같은 온도 조력 확산을 이용하는 것은 일반적인 관례이다.

본 발명의 각 특징들이 본 발명에 따른 그 밖의 특징들과 결합될 수 있기 때문에, 편의상 구체적인 특징만을 도면에 도시하였다. 대안 실시예는 당 업계의 숙련인에 의해 가능하게 파악될 수 있고, 청구항의 범위 내에 포함될 것이다. 따라서, 상기 명세서는 본 발명의 범위를 제한한다기 보다 설명하는 것이다. 모든 분명백한 수정 및 변형은 첨부된 청구항에 의해 제한된 범위를 벗어나지 않는다.

Claims (18)

1. 엔진의 실린더(C) 내에서 왕복운동하는 피스톤(P) 둘레에 설치되는 금속 환상(環狀) 몸통부(10)를 포함하는 내연 기관용 오일 링으로서, 상기 환상 몸통부(10)가 반대하는 측면(11), 탄성 익스팬더(M)가 착좌되는 지지대를 형성하는 내부면(12), 및 실린더의 내부면에 반대하여 설치되는 외부 접촉면(13)을 가지는 내연 기관용 오일 링에 있어서, 외부 접촉면(13)이 축방향으로 내부면(12)의 높이(H)보다 대체로 작은 높이(h)를 나타내는 환상 몸통부(10)의 단일 연속 표면에 의해 형성되고, 각 측면(11)은 축선과 질량의 중심을 향하는 환상 몸통부(10)의 관성 모멘트를 감소시키도록 설계된 적어도 하나의 측면 부분(11a, 11b)에 의해 형성되는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
2. 제 1 항에 있어서, 실린더에 반대하는 외부 접촉면(13)에 의해 가해진 비(比)압력을 반대로 변경하지 않고, 실린더에 반대하는 링에 의해 가해진 접선 하중이 상응하여 감소하도록, 상기 외부 접촉면(13) 높이(h)의 최대값이 내부면(12) 높이(H)의 절반이 되는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
3. 제 1 항 및 제 2 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 외부 접촉면(13)이 원통형인 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
4. 제 1 항 및 제 2 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 외부 접촉면(13)이 볼록한 궁형 형상을 가지는 표면에 의해 형성되는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
5. 제 3 항 및 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 외부 접촉면(13)이, 상기 환상 몸통부(10)의 축선에 수직이고 이 환상 몸통부(10)를 이등분하는 면에 대해 대칭인 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
6. 제 1 항 및 제 2 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 외부 접촉면(13)이 원뿔형인 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
7. 제 6 항에 있어서, 상기 외부 접촉면(13)이 대직경의 주변 가장자리에 근접하여 계단부(13a)를 가지는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
8. 제 1 항에 있어서, 상기 적어도 하나의 측면(11)이 적어도 일 부분의 방사상 연장 부분을 가지고, 이 방사상 연장 부분은 상기 외부 접촉면(13)을 향하는 상기 환상 몸통부(10)의 높이를 감소시키도록 설계된 측면 부분(11a)에 의해 형성되는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
9. 제 8 항에 있어서, 상기 양 측면(11)이 상기 외부 접촉면(13)을 향해 서로수렴되는 각 측면 부분(11b)에 의해 적어도 부분적으로 형성되는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
10. 제 1 항에 있어서, 상기 적어도 하나의 측면(11)이 상기 제 1 측면 부분(11a)과 제 2 측면 부분(11b)에 의해 형성되고, 상기 제 1 측면 부분(11a)은 환상 몸통부(10)의 축선에 수직이고 내부면(12)의 높이(H)와 일치하도록 높이를 유지하며, 상기 제 2 측면 부분(11b)은 제 1 측면 부분(11a)에서부터 환상 몸통부(10) 외부 접촉면(13)의 인접한 가장자리를 향해 방사상 외부로 연장하는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
11. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 환상 몸통부(10)가 링 높이의 적어도 일 부분으로 연장된 채널(15, 16)을 가지고 있고, 이 채널(15, 16)은 외부 접촉면(13)에 대해 반경 방향 뒷쪽에서 간격을 두고 떨어져 배치된 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
12. 제 11 항에 있어서, 상기 채널(15, 16)이 서로 반대하는 측면 부분(11a, 11b) 사이로 유체를 전달하는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
13. 제 11 항에 있어서, 환상 몸통부(10)의 내부면(12)이 주위를 둘러싸는 홈(12a)을 가지고 있고, 이 홈(12a)은 탄성 익스팬더(M)용 지지대를 형성하며, 상기 채널(15, 16)이 이 홈(12a)의 내부를 향해 개방되어 있는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
14. 제 13 항에 있어서, 상기 채널(15, 16)이 상기 환상 몸통부(10)의 내부면(12)을 향해 개방된 다수의 축방향 슬롯에 의해 형성되는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
15. 제 14 항에 있어서, 상기 채널(15)이 직사각형의 형상을 가지는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
16. 제 14 항에 있어서, 상기 채널(16)이 개방되고 둥글린 "V"자 형태를 가지고, 여기에서 상기 채널(16) 측벽의 외부 단부가 상기 환상 몸통부(10) 내부면(12)의 인접한 볼록한 부분과 일치하여, 내부 윤곽이 사인 곡선을 나타내는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
17. 제 1 항 내지 제 16 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 환상 몸통부(10)가 소결된 금속성 혼합물로 만들어진 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
18. 제 1 항 내지 제 17 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 외부 접촉면(13)이 환상 몸통부(10)에 제공되는 마찰, 마모, 및 손상에 대해 저항하는 재료로 만들어진필름(13a)으로 형성되는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.