KR100724693B1

KR100724693B1 - 내연 기관용 오일 링

Info

Publication number: KR100724693B1
Application number: KR1020037014935A
Authority: KR
Inventors: 레나토 파넬리; 앙드레 페라레세
Original assignee: 말레 콤포넨테스 드 모토레스 도 브라질 엘티디에이.
Priority date: 2001-05-30
Filing date: 2002-05-29
Publication date: 2007-06-04
Also published as: KR20040010646A

Abstract

엔진의 실린더(C) 내에서 왕복운동하는 피스톤(P) 둘레에 설치되는 금속제의 환상체(10)를 포함하는 내연 기관용 오일 링으로서, 상기 환상체(10)가, 서로 반대측에 있는 한 쌍의 측면(11)과, 탄성 익스팬더(M)가 착좌되는 지지부를 형성하는 내측면(12), 및 실린더의 내측면에 접하여 배치되고 내측면(12)의 높이(H)보다 작은 높이(h)를 가지는 외측 접촉면(13)을 가지는 내연 기관용 오일 링이 개시되어 있다. 각 측면(11)은, 환상체(10)의 관성 모멘트를 감소시켜 환상체에 높은 정합성을 부여하도록 구성된 하나 이상의 측면부(11a, 11b)에 의해 형성되어 있다. 환상체(10)는, 링 높이의 적어도 일부를 따라 연장되고 외측 접촉면(13)으로부터 반경방향으로 뒤쪽에서 간격을 두고 떨어져 배치된 채널(15, 16)을 추가로 구비하는 것이 바람직하지만, 이것에 한정되는 것은 아니다.

Description

내연 기관용 오일 링{Oil ring for an internal combustion engine}

본 발명은, 최적화된 특정 압력과 높은 정합성(conformability)을 가지는, 내연 기관의 피스톤용 오일 흐름 제어 링에 관한 것이다.

1920년대까지, 사실상 모든 내연 기관은 압축 링만을 사용하였다. 엔진 회전은 낮았고, 압축 링은 연결 로드에 의해 실린더 벽에 공급되는 소량의 오일을 제어하기에 충분하였다.

회전속도가 보다 높은 엔진을 사용하고 가압 윤활 시스템을 도입하면서, 실린더 벽에 공급되는 다량의 오일을 제어하기 위해 특정 링을 사용할 필요가 있었다. 그 때, 오일 흐름 제어기라고 불리는 링이 개발되었다. 그러한 링은 그의 외측면에, 오일 흐름 배출용의 방사상 슬롯을 포함하는 채널에 의해 분리되고 실린더 벽과 접하는 2개의 접촉면을 가지는 것을 특징으로 한다. 접선 하중과 링 정합성을 증가시키기 위해, 내측면에 스프링 하우징이 추가되었다. 그 때부터, 엔진의 길들임 운전 기간 중에 윤활유의 소비를 보다 잘 제어하기 위해 원뿔형상의 외측 접촉면을 가지는 링을 제외하고는, 기본적인 형상에 큰 발전이 없었다.

오일 흐름 제어 링은 3가지 주요 기능적 특징, 즉, 실린더 벽으로부터 엔진의 크랭크케이스 쪽으로 오일을 긁어내는 기능과, 링과 실린더 사이에 오일 막이 항상 유지되도록 압축 링 위에서 압축 링에 대하여 충분한 양의 오일을 유지하는 기능을 나타내야 한다.

오일 흐름 제어 링에 의해 그러한 기능이 행해지는 효율은, 실린더에 신속하게 착좌(着座)하는 능력, 접촉면의 기하학적 형상, 실린더 벽에 대한 압력, 오일 제거 및 배출 동력학, 및 실린더 형상의 변화에 빠르게 적응하는 능력과 같은 요인에 기인하는 것이다.

그럼에도 불구하고, 공지된 종래 기술은 마찰 손실 및 오일 소비의 최적화에 관하여 한계가 있다.

엔진의 마찰 손실의 대략 25%는 링에 기인하고, 상기 마찰 손실의 70%는 작동 중의 오일 링, 주로 높은 접선 하중에 기인한다는 것이 밝혀져 있다. 따라서, 1조의 피스톤 링에서의 마찰 감소에 관한 연구는 오일 흐름 제어 링에서부터 시작될 필요가 있었다. 접선 하중은 링의 접촉면이 실린더 벽에 대해 가하는 특정 압력의 식(式)과 직접 관련되어 있다. 이 압력은 오일 흐름 제어의 주요 파라미터 중 하나이고, 아래의 식으로 표현된다.

(1)

P₀= 특정 압력

Ft = 접선 하중

d1 = 링의 호칭 작경

c = 실린더에 접하는 링 접촉면의 치수

실험 및 자료는 특정 압력이 낮을수록 오일 소비량이 많아지는 것을 나타내고 있다. 따라서, 동일한 오일 제어 상태를 유지하고 접선 하중을 줄여 마찰 손실을 감소시키기 위해서는, 실린더에 접하는 링 접촉면의 치수 감소가 특정 압력을 동일하게 유지하는데 필요하다.

예를 들어, (디젤 엔진 내에) 코일 스프링를 구비하고 102.0 mm의 호칭 직경을 가지는 오일 흐름 제어 링을 고려하면, 통상의 제조 공차에 따라 특정 압력이 아래와 같이 변화한다.

d1 = 102.0 mm

Ft = 54 + 40% N

h = c/2 = 0.40 ± 0.10 mm

Ft 최소 = 54 N Ft 최대= 76 N

h 최소 = 0.30 mm h 최대 = 0.50 mm

상기 식 (1)으로부터, 아래의 식이 얻어진다.

P₀ 최소 = 1.06 N/mm²

P₀ 최대 = 2.48 N/mm²

최소값으로부터 대략 134%의 변화가 얻어진다. 이러한 특정 압력의 커다란 차이의 함수로서, 특정 압력이 최대인 링과 비교하여, 특정 압력이 최소인 상태의 오일 흐름 제어 링을 사용하여, 동력계로 일련의 시험을 행하여, 이들 2개의 극값에서의 엔진의 성능을 연구하였다(표 1 참조).

표 1

디젤 엔진 - 4 실린더, 60 kW - 3000 r.p.m
	P₀ = 1.06 N/mm²	P_o = 2.48 N/mm²
윤활유 소비	0.57	0.26
마찰 손실 윌란 라인(kW)	19.8	21.1

이들 결과는, 접촉면의 치수 공차에 의해 부분적으로 야기되는 주로 오일 소비와 관련된 엔진의 성능의 커다란 변화를 나타내었다. 특정 압력을 증가시킴으로써, 오일 소비는 절반으로 감소되지만, 마찰 효과가 바람직하지 않게 높아진다는 점에 주목해야 한다.

특정 압력 외에, 링 정합성(conformability)도 오일 흐름 제어의 가장 중요한 특징 중의 하나이다.

링 정합성은, 실린더의 일어날 수 있는 변형이나 직경 변화에 적응하여 링의 긁어냄 및 밀봉 능력을 유지하는 링의 능력의 좋고 나쁨을 나타내는 파라미터이다. 링 정합성은 아래의 수학적 관계로 표현되는 정합성 계수에 의해 나타내어진다.

k = 정합성 계수

Ft = 접선 하중

d1 = 링의 호칭 직경

r1 = 링의 방사상 벽 두께

E = 탄성률

I = 관성 모멘트

아래의 예는 여기에 제시된 정합성 계산을 나타낸다.

직경이 67.1 mm인 오토(Otto) 사이클 링의 평균 치수값을 사용하여,

Ft = 36.0 N

d1 = 67.1 mm

r1 = 2.23 mm

E = 160 Gpa

I = 0.34

정합성 계수 k가 높을수록, 실린더 변형에 적합하는 링의 능력이 높아지고, 오일 흐름 제어가 좋게 된다. 마찰 손실의 증가로 인해 접선 하중이 증가하는 것은 바람직하지 않기 때문에, 탄성률과 링의 기하학적 형상만이 정합성을 향상시키는데 이용 가능하다.

본 발명의 일반적인 목적은, 마찰 손실을 높이지 않고 높은 오일 긁어냄 효율을 제공하기 위해 높은 정합성과 최적화된 특정 압력을 가지는 내연 기관용 오일 링을 제공하는데 있다.

본 발명의 다른 목적은, 긁어낸 오일의 적절한 배출 동력학을 나타내는, 상기한 바와 같은 오일 링을 제공하는데 있다.

본 발명의 또 다른 목적은, 최소의 제조 작업으로 만들어질 수 있는, 상기한 바와 같은 오일 링을 제공하는데 있다.

상기한 바와 같이, 본 발명은, 엔진의 실린더 내에서 왕복운동하는 피스톤 둘레에 설치되는 환상체(環狀體)를 포함하는, 내연 기관용 오일 링에 관한 것이다.

알려진 바와 같이, 환상체는, 서로 반대측에 있는 한 쌍의 측면, 일반적으로 금속 스프링 형태의 탄성 익스팬더(expander)가 착좌(着座)되는 지지부를 형성하는 내측면, 및 실린더의 내측면에 접하여 배치되는 외측 접촉면을 가진다.

본 발명에 따르면, 외측 접촉면은, 축방향으로 내측면의 높이보다 실질적으로 작은 높이를 가지는, 환상체의 단일의 연속하는 표면 연장부에 의해 형성된다. 각 측면은, 환상체의 축선과 질량 중심으로 향하는 환상체의 관성 모멘트를 감소시키도록 구성된 적어도 하나의 측면부에 의해 형성된다.

본 발명에 의해 제시되는 구조는, 하나의 외측 접촉면만을 사용하므로 링의 전체 높이의 감소를 가능하게 할 뿐만 아니라, 접촉면이 편리하게 상응하여 감소되기 때문에, 소망의 긁어냄 효율에 필요한 특정 압력을 손상시키는 일 없이 접선 하중을 감소시켜 마찰을 감소시킬 수 있다.

도 1은 본 발명의 제1 실시형태에 따른 오일 링의 부분 평면도이다.

도 2는 도 1의 선 Ⅱ-Ⅱ을 따라 취한 링의 확대 단면도이다.

도 3은 도 2와 유사하지만, 도 1의 선 Ⅲ-Ⅲ을 따라 취한 단면도로서, 실린더 내부의 피스톤 내에 수용되고 내측면에 탄성 익스팬더를 수용하는 환상체(環狀體)를 나타낸다.

도 4, 도 5 및 도 6은 도 2와 유사하지만, 환상체의 외측 접촉면의 윤곽에 대한 3가지 가능한 대체 실시형태를 나타내는 도면이다.

도 7은 도 1과 유사하지만, 링의 다른 실시형태를 나타내는, 본 발명에 따른 오일 링의 평면도이다.

도 8은 도 7의 선 Ⅷ-Ⅷ을 따라 취한 링의 또 다른 실시형태의 확대 단면도이다.

도시된 바와 같이, 본 발명의 오일 링은 강(鋼), 주철, 다른 금속 혼합물, 중합체 재료, 또는 다른 적절한 재료로 만들어져 있고, 내연 기관의 실린더(C) 내에서 왕복운동하도록 구성된 피스톤(P)의 각 홈에 설치되는 환상체(環狀體)(10)를 포함한다.

환상체(10)는, 서로 반대측에 있고 서로에 대해 대체로 평행하고 링의 축선에 직교하는 한 쌍의 측면(11)과, 내측면(12), 및 엔진 작동시 이 영역으로 도입되는 윤활유를 긁어내기 위해 실린더(C)의 내측면에 접하여 배치되는 외측 접촉면(13)을 가지고 있다. 환상체(10)의 내측면(12)은 일반적으로, 예를 들어, "V"자 또는 "U"자형이거나 또는 이들 2가지 형상의 조합을 가지는 홈(12a) 형태의 지지부를 형성하고 있고, 이 지지부에, 정해진 방사상 팽창력을 환상체(10)에 가하는 치수로 되어 있는 금속 스프링으로 형성된 탄성 익스팬더(expander)(M)(도 3)가 착좌(着座)된다.

본 발명에 따르면, 외측 접촉면(13)은 환상체(10)의 단일의 연속하는 표면 연장부에 의해 형성되고, 축방향으로 내측면(12)의 높이(H)보다 실질적으로 작은 높이(h)를 가진다. 외측 접촉면(13)의 높이(h)는 최대로 내측면(12)의 높이(H)의 대략 절반인 것인 것이 바람직하고, 이것에 의해, 실린더(C)에 대한 외측 접촉면(13)의 소망의 특정 압력(P₀)을 유지하는데 필요한 접선 하중(Ft)을 이것에 상응하여 감소시킬 수 있다.

여기에 제시되는 구조는 종래 기술에 비하여 감소된 치수 공차를 가지고 보다 좁은 외측 접촉면을 제조하는 것을 가능하게 하여, 특정 압력(P₀)의 변화를 최소화하고 오일 흐름 제어를 향상시킨다. 외측 접촉면(13)에 하나의 접촉면만을 유지함으로써, 현재 2개의 접촉면을 가진 오일 링에서 일어나는 특정 압력의 변화가 절반으로 감소된다. 앞에서 든 예의 데이터로부터, 여기에 제시된 실시형태는 하기의 특정 압력 변화를 가진다:

d1 = 102.0 mm

Ft = 54 + 40% (N)

h = c = 0.8 ± 0.10 (mm)

Ft(최소) = 54 N Ft(최대) = 76 N

h(최소) = 0.7 mm h(최대) = 0.9 mm

상기 공식(1)로부터, 이하의 것이 얻어진다.

P₀(최소) = 1.18 N/mm²

P₀(최대) = 2.13 N/mm²

상기 예로부터 알 수 있는 바와 같이, 새로운 구조적 해결책은 현재 공지된 구조의 134%에 비하여 대략 80%의 특정 압력 변화를 제공한다.

상기한 치수적 양태에 추가하여, 환상체(10)의 한 쌍의 측면(11)(또는 그 측면들 중 적어도 하나)은, 환상체(10)의 축과 질량 중심으로 향하는 그 환상체의 관성 모멘트를 감소시켜 링에 양호한 정합성(conformability)을 부여하도록 구성된다.

도시된 실시형태에서는, 환상체(10)의 각 측면(11)은, 환상체(10)의 축선에 직교하고 내측면(12)의 높이(H)와 동등하게 환상체의 높이를 유지하는 제1 측면부(11a)로 형성되어 있고, 양쪽 측면(11)의 제1 측면부(11a)들은 서로 평행하다. 각 측면(11)은 또한, 제1 측면부(11a)로부터 환상체(10)의 외측 접촉면(13)의 엣지(edge) 쪽으로 방사상 외측으로 연장하는 제2 측면부(11b)를 포함한다. 도시된 실시형태에 따르면, 양쪽 측면(11)의 제2 측면부(11b)들은 외측 접촉면(13)쪽으로 수렴한다.

도면은 측면(11)의 한가지 구조적 형태만을 나타내고 있지만, 다른 형태로 하는 것도 가능하다는 것을 이해해야 한다. 예를 들어, 양쪽 측면(11)중 하나만이 2개의 다른 측면부를 가질 수도 있다. 양쪽 측면(11)중 하나는 제1 측면부(11a)만으로 형성되고, 다른 측면(11)은 제1 측면부(11a)와, 외측 접촉면(13)으로 향하여 환상체(10)의 높이를 감소시키도록 구성된 제2 측면부(11b)로 형성된다. 가능성이 있는 대체 구조에서는, 상기 다른 측면(11)은, 내측면(12)으로부터 외측 접촉면(13)까지 연장하고 환상체(10)의 높이를 필요한 만큼 감소시키는 제2 측면부(11b)만으로 형성될 수도 있다.

정합성 요인에 관하여 동일한 효과를 나타내는 것이라면, 다른 기하학적 형상도 사용될 수 있음을 또한 이해해야 한다.

예를 들어, 이전의 정합성 계산에 사용된 직경 67.1 mm의 동일한 오토(Otto) 오일 링을 비교할 수 있다:

Ft = 36.0 N

d1 = 67.1 mm

r1 = 2.23 mm

E = 160 Gpa

I = 0.241 mm⁴

K = 0.98 (188% 큼)

따라서, 본 기술에 관하여, 링의 기하학적 형상은 실린더 변형에 적합하는 링의 능력을 향상시키고, 그 결과, 오일 흐름 제어를 향상시킨다.

본 발명의 구조는, 한정된 때 링의 토션(torsion)을 유발시키는 것을 가능하게 한다. 그러한 작용은 윤활유의 소비량을 제어하는 보조자로서 유용할 수 있지만, 통상의 오일 링에서는 접촉면이 2개의 접촉면을 가지고 토션이 그 접촉면들 중 하나의 접촉면을 손상시켜 링 기능의 성능을 손상시키기 때문에 통상의 오일 링에는 적용될 수 없다. 또한, 2개의 접촉면과 하나의 오목부의 존재를 필요로 하는 종래 기술과는 반대로, 외측 접촉면의 유일한 구성요소로서 접촉 표면을 가짐으로써, 본 발명은 종래 기술의 것보다 높이가 낮은 링을 쉽게 얻을 수 있게 한다. 따라서, 링 정합성이 증대되고, 그에 수반하여 피스톤의 중량이 감소되는 이익이 얻어진다.

도 1, 도 2, 및 도 3에 도시된 실시형태에서는, 외측 접촉면(13)이 원통형이고, 환상체(10)의 축선에 직교하고 이 환상체(10)를 중간에서 가로지르는 면에 대해 대체로 수직이고 대칭이다.

그러나, 외측 접촉면(13)은, 도 4에 도시된 바와 같이 원뿔형일 수도 있고, 도 5에 도시된 바와 같이, 그 외측 접촉면의 주변 엣지(edge) 부근에 하측 계단부(13a)를 가질 수도 있다. 외측 접촉면(13)에 대한 또 다른 실시형태가 도 6에 도시되어 있고, 여기서는, 외측 접촉면(13)은, 환상체(10)의 축선에 직교하는 상기 중간면에 대해 대칭일 수 있는, 볼록한 궁형 윤곽을 가지는 표면에 의해 형성되어 있다.

환상체(10)는, 링 높이의 적어도 일부를 따라 연장하고 외측 접촉면(13)으로부터해 반경방향으로 뒷쪽에서 간격을 두고 떨어져 배치된 채널(15, 16)들을 추가로 구비할 수도 있다. 도 1, 도 2, 도 3, 및 도 4에 도시된 구조에서, 채널(15)들은, 피스톤(P)에 환상체(10)를 설치한 때 피스톤(P)의 인접한 벽으로부터 떨어져 배치되는 서로 반대측의 제2 측면부(11b)들 사이에서의 유체 소통을 제공한다. 채널(15)의 이러한 구조에 의해, 오일이 실린더(C)의 벽으로부터 긁어내어지고, 보다 자유로운 경로에서 크랭크케이스로 배출되는 것이 가능하게 된다. 그러나, 채널(15, 16)은, 도 5, 도 6, 도 7, 및 도 8에 도시된 바와 같이, 피스톤(P)의 인접한 벽으로부터 떨어져 있는 서로 반대측의 제2 측면부(11b)들 사이에서 유체 소통을 제공할 필요가 없을 수도 있음을 이해하여야 한다.

환상체(10)의 내측면(12)에 홈(12a)이 제공되어 있기 때문에, 채널(15, 16)은 이 홈(12a)의 내측으로 개방되어 있다. 도시된 실시형태에서, 채널(15, 16)은 환상체(10)의 내측면(12)으로 개방되어 있는 축방향 슬롯의 형태를 취한다.

축방향으로(높이 방향으로) 슬롯을 제조하는데 있어서의 복잡성 때문에, 환상체는, 예를 들어, 소결된 금속 합금으로 제조될 수 있고, 이것에 의해, 특히 축방향 슬롯 형태의 채널(15, 16)을 제공할 때 보다 생산적이고 경제적인 방법으로 바람직한 최종 형태이 얻어진다.

도 1에 도시된 실시형태에서는, 채널(15)은, 예를 들어, 적절한 재료의 블랭크로부터 형성되는 환상체(10)의 내측면(12)을 축방향으로 기계가공함으로써 얻어질 수 있는 직사각형 윤곽을 가진다.

또한, 예를 들어, 최종 형태에 가까운 형태로 분말 야금가공 및 성형함으로써 링이 얻어지는 경우, 채널(16)은, 개방되고 둥그스름한 대략 "V"자 형상을 나타낼 수 있고, 채널(16)의 측벽의 외측 단부는, 도 7에 도시한 바와 같이, 환상체(10)의 내측면(12)의 인접한 볼록부들과 조화되어, 환상체(10)가 사인 곡선의 내측 윤곽 또는 접선 곡선의 다른 조합의 내측 윤곽을 나타낼 수 있다.

도 7 및 도 8에 도시된 구조적 대체 형태는, 분말 야금에 의한 제조 과정에 보다 적합한 형태를 사용하고, 그 결과, (이 과정의) 생산성 및 품질이 향상되는데, 그 이유는, 이 형태가 도 1에 도시된 직사각형 윤곽에 비하여 응력 집중을 감소시키고, 금형으로부터 성형체를 보다 효율적으로 빼내는 것을 가능하게 하기 때문이다.

도 7 및 도 8은, 피스톤(P)의 인접한 벽으로부터 떨어져 있는 서로 반대측의 제2 측면부(11b)들 사이에서 유체 소통을 제공하기에는 불충분한 방사상 연장부를 가지는 채널(16)을 나타내지만, 여기서는 개방되고 둥그스름한 "V"자 형상으로 나타낸 채널(16)이, 도 1, 도 2, 도 3, 및 도 4에 나타낸 형태에 따라 상기한 유체 소통을 제공하기 위한 치수로 될 수도 있다는 것을 이해하여야 한다.

상기한 바와 같이, 채널(15, 16)은, 피스톤 홈의 인접한 벽에 대하여 배치되는 서로 반대측의 제1 측면부(11a)들 사이에서만 또는 피스톤 홈의 인접한 벽으로부터 떨어져 있는 서로 반대측의 제2 측면부(11b)들 사이에서만 유체 소통을 제공하기 위해 길거나 짧은 방사상 연장부를 가지는 치수로 될 수 있다. 채널(15, 16)은 사다리꼴, 삼각형, 또는 접선 곡선 또는 다른 것의 조합과 같은 다른 형태를 나타낼 수도 있다.

외측 접촉면(13)은 화학적 공정 또는 물리적 공정 또는 그들의 조합에 의해 변형되어, 마모, 스커핑(scuffing), 및 마찰에 대한 저항성이 있는 재료 층(13b)을 발생시킬 수도 있다는 것을 이해해야 한다.

마모, 스커핑, 및 마찰에 대한 저항성을 향상시키는 효과를 달성하기 위해, 담금질 및 템퍼링의 열처리에서와 같은 상(相) 변환; 크롬 도금이나 니켈 도금에서와 같은 전기적으로 보조되거나 보조되지 않는 석출; 물리적 증착 및 화학적 증착; 용사(溶射); 질화, 탄화, 브롬화, 및 철 산화와 같은 온도 보조 확산을 이용하는 것은 이 산업에서 일반적인 것이다.

본 발명의 각 특징이 본 발명에 따른 다른 특징들과 조합될 수 있기 때문에, 편의상 본 발명의 특정 특징만을 도면에 나타내었다. 대체 실시형태는 당업자에 의해 실시 가능한 것이고, 청구범위 내에 포함되는 것으로 해석된다. 따라서, 상기한 설명은 본 발명의 보호범위를 제한하기 위한 것이 아니다. 모든 명백한 변경 및 변형은 첨부된 청구범위에 의해 규정되는 보호범위 내에 있다.

Claims

엔진의 실린더(C) 내에서 왕복운동하는 피스톤(P) 둘레에 설치되는 금속제 환상체(環狀體)(10)를 포함하는 내연 기관용 오일 링으로서, 상기 환상체(10)가, 서로 반대측에 있는 한 쌍의 측면(11)과, 탄성 익스팬더(expander)(M)가 착좌(着座)되는 지지부를 형성하는 내측면(12), 및 실린더의 내측면에 접하여 배치되는 외측 접촉면(13)을 가지는 내연 기관용 오일 링에 있어서, 상기 외측 접촉면(13)은 축방향으로 상기 내측면(12)의 높이(H)보다 축방향 높이(h)를 가지는, 상기 환상체(10)의 단일의 연속하는 표면 연장부에 의해 형성되고, 각각의 상기 측면(11)은 상기 환상체(10)의 축선 및 질량 중심으로 향하는 상기 환상체(10)의 관성 모멘트를 감소시키도록 구성된 적어도 하나의 측면부(11a, 11b)에 의해 형성되고, 상기 환상체(10)는 상기 외측 접촉면(13)으로부터 반경방향으로 뒤쪽에서 간격을 두고 떨어져 배치된 축방향 슬롯 형태의 채널(15, 16)을 가지고 있고, 이 채널(15, 16)은 서로 반대측에 있는 측면부(11a, 11b)들 사이에서의 유체 소통을 제공하고 상기 내측면(12)에서 개방되어 있는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
제 1 항에 있어서, 상기 외측 접촉면(13)에 의해 실린더에 가해지는 특정 압력을 저하시키는 일 없이, 링에 의해 실린더에 가해지는 접선 하중을 감소시킬 수 있게 하기 위해, 상기 외측 접촉면(13)의 높이(h)가 최대로 상기 내측면(12)의 높이(H)의 절반인 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 외측 접촉면(13)이 원통형인 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 외측 접촉면(13)이 볼록한 궁형 윤곽을 가지는 표면에 의해 형성되는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
제 1 항에 있어서, 상기 외측 접촉면(13)이, 상기 환상체(10)의 축선에 직교하고 상기 환상체(10)를 중간에서 가로지르는 면에 대하여 대칭인 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 외측 접촉면(13)이 원뿔형인 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
제 6 항에 있어서, 상기 외측 접촉면(13)이 그 외측 접촉면의 주변 엣지(edge) 부근에 하측 계단부(13a)를 가지는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
제 1 항에 있어서, 상기 측면(11)들 중 적어도 하나가, 상기 외측 접촉면(13)으로 향하여 상기 환상체(10)의 높이를 감소시키도록 구성된 측면부(11b)에 의해 형성되는 방사상 연장부의 적어도 일부를 가지는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
제 8 항에 있어서, 상기 측면(11)들 모두의 적어도 일부가 상기 외측 접촉면(13)으로 향하여 수렴하는 측면부(11b)에 의해 형성되는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
제 1 항에 있어서, 상기 측면(11)들 중 적어도 하나가, 상기 환상체(10)의 축선에 직교하고 상기 내측면(12)의 높이(H)와 동일하게 상기 환상체(10)의 높이를 유지하는 제1 측면부(11a)와, 상기 환상체(10)의 상기 외측 접촉면(13)의 엣지로 향해 상기 제1 측면부(11a)로부터 방사상 외측으로 연장하는 제2 측면부(11b)에 의해 형성되는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
제 1 항에 있어서, 상기 환상체(10)의 상기 내측면(12)이, 탄성 익스팬더(M)를 위한 지지부를 형성하는 원주방향 홈(12a)을 가지고 있고, 상기 채널(15, 16)이 상기 홈(12a)의 내부로 개방되어 있는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
제 1 항에 있어서, 상기 채널(15)이 직사각형 형상을 가지는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
제 1 항에 있어서, 상기 채널(16)이, 둥그스름하고 개방된 대략 "V"자 형상의 윤곽을 가지고, 상기 채널(16)의 측벽의 외측 단부가 상기 환상체(10)의 상기 내측면(12)의 인접한 볼록부와 조화되어, 상기 환상체(10)에 사인 곡선의 내부 윤곽을 부여하는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
제 1 항에 있어서, 상기 환상체(10)가 소결된 금속 합금으로 만들어진 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
제 1 항에 있어서, 상기 외측 접촉면(13)이, 상기 환상체(10)에 제공되는 마찰, 마모, 및 스커핑(scuffing)에 대해 저항성의 재료로 된 층(13b)을 가지는 것을 특징으로 하는 내연 기관용 오일 링.
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