JP7284308B1 - ピストンリング - Google Patents
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Abstract
Description
の周長方向に延在する切欠部を形成するように前記外周端面と前記下面とを接続するカット面と、を有し、前記カット面は、前記クランク室側に向かうに従って該ピストンリングの中心軸に接近するように凹状に湾曲した湾曲凹面を含み、該ピストンリングの周長方向に直交する断面において、前記下面と平行に延在する第1仮想直線に対する、前記湾曲凹面において最も前記燃焼室側に位置する点における前記湾曲凹面の接線の傾斜角度は、5°以上50°以下であり、該ピストンリングの軸方向幅をh1とし、前記カット面の軸方向幅をHとしたとき、H/h1が0.2以上0.4以下である、ピストンリングである。
膜、及び塗膜のうち少なくとも何れか1つの層を含む硬質被膜が形成されてもよい。
図1は、実施形態に係るセカンドリング40を備える内燃機関100の一部を示す断面である。図1では、符号20で示すピストンの中心軸に沿う断面が図示されている。図1に示すように、実施形態1に係る内燃機関100は、シリンダ10と、シリンダ10に装着(挿入)されたピストン20と、ピストン20に装着された複数のピストンリング30,40,50と、を備える。実施形態に係る内燃機関100では、2本のコンプレッションリング(トップリング30とセカンドリング40)及び1本のオイルリング50がピストン20に装着されている。2本のコンプレッションリングのうち、トップリング30が燃焼室に最も近い位置に装着され、セカンドリング40が燃焼室側から2番目の位置に装着されている。オイルリング50は、燃焼室から最も遠い位置に装着されている。
使用状態」と称する場合がある。
図1に示すように、セカンドリング40は、外周面1と内周面2と上面3と下面4とを有する。外周面1は、セカンドリング40の外周に設けられた面である。内周面2は、セカンドリング40の内周に設けられた面である。上面3は、40の軸方向端面のうち内燃機関100において上側(燃焼室側)に面する端面である。下面4は、40の軸方向端面のうち内燃機関100(使用状態)において下側(クランク室側)に面する端面である。上面3と下面4とによって、セカンドリング40の軸方向における幅(以下、軸方向幅とも呼ぶ)が規定される。セカンドリング40は、使用状態において、上面3が第2リング溝202の上壁面W1に対向し、下面4が第2リング溝202の下壁面W2に対向し、外周面1がシリンダ10の内壁面10aに摺接し、内周面2が第2リング溝202の底壁面W3に対向する。セカンドリング40は、合口(図示なし)が形成された円環状を有している。また、セカンドリング40は、第2リング溝202に装着された場合に外周面1がシリンダ10の内壁面10aを押圧するように、自己張力を有している。また、図1に示すように、セカンドリング40は、その外周下部に符号5で示す切欠部(アンダーカット)が形成された、アンダーカット形状を有している。切欠部5は、セカンドリング40の周長方向に延在しており、セカンドリング40の全周に亘って形成されている。使用状態においては、切欠部5がオイル溜まりとなり、ピストン20の下降時においてセカンドリング40が隙間PC1内のオイルを掻き落とす際に、切欠部5にオイルがバッファされることで、油圧の上昇が抑制される。その結果、良好なオイル掻き性能が得られる。なお、切欠部5は、セカンドリング40の全周に亘って形成される必要はなく、例えば、合口部近傍においては切欠部5が形成されていなくともよい。つまり、切欠部5は、合口部を形成する合口端部を除いてセカンドリング40に形成されてもよい。これにより、ガスシール性能を高めることができる。
一様なストレート面であってもよい。その場合、ストレート面の全体が外周端部となる。また、本発明に係る外周端面は、径方向の外側に凸状となるように湾曲したバレル形状であってもよい。その場合、バレル形状の頂点が外周端部となり、該頂点から下方にアンダーカットが形成される。
以下、実施形態に係るセカンドリング40のオイル掻き落とし性能について説明する。図3は、実施形態に係る内燃機関100においてピストン20が下降行程のときのセカンドリング40付近の断面図である。図4は、比較例に係る内燃機関200においてピストン20が下降行程のときのセカンドリング60付近の断面図である。図3及び図4では、ピストン20の中心軸に沿う断面が図示されている。図4に示す比較例に係る内燃機関200は、実施形態に係るセカンドリング40に代えて、従来のテーパアンダーカット形状
のセカンドリング60がピストン20の第2リング溝202に装着されている点で、実施形態に係る内燃機関100と相違する。ここで、図3及び図4の符号F1は、シリンダ10の内壁面10aに存在する一部のオイルのピストン20に対する相対的な流れを表している。また、符号C1は、第2リング溝202の下壁面W2とピストン20の外周面20aとの間に形成された面取り部分を示す。
以上のように、実施形態に係るセカンドリング40において切欠部5を形成するカット面12は、下側に向かうに従ってセカンドリング40の中心軸に接近するように凹状に湾曲した湾曲凹面を含んでいる。また、実施形態に係るセカンドリング40では、第1仮想直線VL1に対する接線T1の傾斜角度θ1が5°以上50°以下であり、H/h1が0.2以上0.4以下となっている。実施形態に係るセカンドリング40は、以上のように構成されることで、オイルシール性能を高め、内燃機関100のオイル消費量を低減することができる。
≦θ1≦30°とすることが更に好ましい。また、H/h1は、0.2≦H/h1≦0.3とすることがより好ましい。
蒸着膜を形成する場合、対象となる面に曲率が変化する箇所が存在すると、蒸着膜の材料となる粒子が十分に衝突し難く、蒸着膜の膜厚が不均一となる場合がある。例えば、比較例に係るセカンドリング60のアンダーカットの表面は、その曲率半径が一定ではないため、蒸着膜の膜厚が不均一となり易い。蒸着膜の膜厚が不均一だと、後工程の化成処理時に蒸着膜の薄い部分から処理液が基材表面と蒸着膜の間に浸透し、ピストンリングのエンジン組み付け作業において蒸着膜の剥離する虞がある。剥離した蒸着膜は異物となり、内燃機関の運転中にシリンダ内壁に傷を発生させる要因となる。このような問題に対して、実施形態に係るセカンドリング40では、湾曲凹面121の全域に亘って曲率半径が一定であるため、湾曲凹面121に対して膜厚の均一性の高い蒸着膜を成膜することができる。これにより、蒸着膜の密着性を良好なものとすることができ、蒸着膜の浮きや剥離を抑制することができる。
図5は、実施形態の変形例に係るセカンドリング40Aの外周面1を説明するための断面図である。図5では、セカンドリング40Aの周長方向に直交する断面の一部が図示されている。図5に示すように、セカンドリング40Aは、外周面1に符号6で示す硬質被膜が形成されている点で、上述のセカンドリング40と相違する。変形例に係るセカンドリング40Aでは、硬質被膜6によって外周面1が構成されている。
とも何れか1つの層を含む被膜として形成されている。なお、「PVD(physical vapor
deposition)処理被膜」とは、PVD法により形成された被膜のことを指す。なお、P
VD法とは、膜材料を含んで形成されたターゲットから出射された膜材料の粒子を基材に付着させることで基材の表面に膜を形成する蒸着法の一種であり、物理気相成長とも呼ぶことができる。PVD法には、イオンプレーティング法、真空蒸着法、イオンビーム蒸着法、スパッタリング法、FCVA(Filtered Cathodic Vacuum Arc)法等を含むことができる。また、「DLC(Diamond Like Carbon)被膜」とは、主として炭化水素や炭素の
同素体により構成される非晶質の硬質炭素被膜のことを指す。また、「クロムめっき処理被膜」とは、クロムめっきにより形成された被膜のことを指す。クロムめっきは工業用クロムめっきとも呼ばれる。「窒化処理被膜」とは、窒化処理により金属表面に窒素を浸透させることで形成される被膜のことを指す。「化成処理被膜」とは、化成処理により形成
された被膜のことを指す。化成処理の例としては、四三酸化鉄処理(黒染め)、リン酸塩処理、クロム酸塩処理などが挙げられる。また、リン酸塩処理の例としては、リン酸マンガン処理、リン酸亜鉛処理、リン酸鉄処理などが挙げられる。また、「樹脂被膜」とは、樹脂材料により形成された被膜のことを指す。「酸化処理被膜」とは、酸化処理により金属表面を酸化させることで形成される被膜のことを指す。酸化処理の例としては、アルマイト処理などが挙げられる。「Ni-Pめっき処理被膜」とは、無電解Ni-Pめっきにより形成された被膜のことを指す。なお、「塗膜」とは、ペイント(塗料)の塗布により形成された膜のことを指す。「塗膜」や「樹脂被膜」の例としては、水性又は油性の樹脂ペイントによる樹脂塗膜などが挙げられる。このような硬質被膜を形成することで、セグメントの上下面の耐摩耗性を高めることができる。硬質被膜6としては、例えば、Cr窒化物被膜(Cr-N膜やCr-B-N膜など)、や非晶質炭素被膜が例示される。但し、本発明に係る硬質被膜は、これらに限らない。変形例1によると、硬質被膜6を外周面1に形成することで、外周面1の耐摩耗性を高めることができる。
実施形態に係るセカンドリングに成膜されたPVD被膜の密着性の評価を行った。密着性の評価では、化成処理により酸化被膜を成膜した後のセカンドリングを対象に捩れ試験を実施し、カット面にPVD被膜の剥離が存在するか否かを目視にて観察した。図6は、捩れ試験を説明するための図である。捩れ試験では、図6に示すように、セカンドリング40の合口を形成する一対の合口端部410,420を掴持し、中心軸に対して合口の反対側部位430を支点として、セカンドリングが図6の実線で示される姿勢となる方向にセカンドリングを所定の捩れ角度で捻った。なお、このときの捩れ角度は180°とした。
実施例として、図2で示した実施形態に係るセカンドリング40の外周面1に硬質被膜としてPVD被膜を成膜した場合の密着性を評価した。
比較例1として、図4で示した比較例に係るセカンドリング60の外周面1に硬質被膜6としてPVD被膜を成膜した場合の密着性を評価した。
表1に示す評価結果は、密着性評価の結果を以下の評価基準で表したものである。評価基準は、PVD被膜の剥離の発生が確認されなかったものを「○」とし、剥離の発生が確認されたものを「×」とした。表1に示すように、比較例よりも実施例の方が密着性に優れる結果となった。これにより、実施形態1に係る表面処理方法によってPVD被膜の密着性が向上することを確認できた。
解析ソフトを用いた解析により、実施形態に係るセカンドリングのオイルシール性能の評価を行った。シール性能の評価では、内燃機関におけるピストンの下降行程におけるオイルの流出量を解析した。
実施例1~2として、図2で示した実施形態に係るセカンドリング40のオイルシール性能を評価した。実施例1では、h1=1.48mm、H=0.42mm、D=0.3mm、θ1=20°のセカンドリングを用いた。実施例2では、h1=1.48mm、H=0.36mm、D=0.31mm、θ1=8°のセカンドリングを用いた。比較例として、図4で示した比較例に係るセカンドリング60のオイルシール性能を評価した。
図7は、比較例に対する実施例のオイル流出量比を示すグラフである。図7の縦軸で表されるオイル流出量比は、セカンドリングの下面とリング溝の下壁面との間に流出するオイル量の比である。図7に示す通り、セカンドリングの下面とリング溝の下壁面との間に流出するオイル量について、比較例に対する実施例1の比は、0.59となった。また、比較例に対する実施例2のオイル流出量の比は、0.61となった。図7の解析結果により、実施例1~2は比較例と比較してセカンドリングの下面とリング溝の下壁面との間に流出するオイル量が低減されることが分った。
図8は、θ1とオイル流出量との関係を示すグラフである。図8では、実施形態に係るセカンドリングにおいて、θ1=0°、10°、20°、30°、40°、50°、60°とした場合のθ1とオイル流出量との関係が示されている。また、図9は、H/h1とオイル流出量との関係を示すグラフである。図9では、実施形態に係るセカンドリングにおいて、H/h1=0.15、0.2、0.3、0.4、0.45とした場合のH/h1とオイル流出量との関係が示されている。図8や図9において縦軸で表されるオイル流出量は、セカンドリングの外周面とシリンダの内壁面との間を通ってセカンドランドに流出するオイルの量である。また、図10は、Dとオイル流出量との関係を示すグラフである。図10では、実施形態に係るセカンドリングにおいて、D=0.05mm、0.1mm、0.2mm、0.3mm、0.5mmとした場合のDとオイル流出量との関係が示されている。図10の縦軸で表されるオイル流出量は、セカンドリングの下面とリング溝の下壁面との間に流出するオイルの量である。図8に示すように、θ1=0°、10°、20°、30°、40°、50°の場合の方がθ1=60°の場合よりもセカンドランドへのオイル流出量が比較的少ないことが分る。これにより、θ1を50°以下とすることでセカンドランドへのオイル流出量が低減することが分った。また、図9に示すように、H/h1=0.2、0.3、0.4の場合の方がH/h1=0.15、0.45の場合よりもセカンドランドへのオイル流出量が比較的少ないことが分る。これにより、H/h1が0.2以上0.4以下とすることでセカンドランドへのオイル流出量が低減することが分った。また、図10に示すように、0.2mm≦D≦0.5mmの範囲においてセカンドリングの下面とリング溝の下壁面との間のオイル流出量が低減されることが分った。特に、Dが0.3mm付近においてオイル流出量が最も少ないことが分る。つまり、D<0.3mmの範囲では、Dが小さくなるほどオイル流出量が増加する。これは、シリンダの内壁面のオイルとリングのアンダーカット部分(切欠部)のオイルとが干渉することでオイルの渦が発生し、流速の低下したオイルがリング下面に沿って流れるためだと考えられる。また、D>0.3mmの範囲では、Dが大きくなるほどオイル流出量が増加する。これは、ピストンの面取り部に当たるオイルの量が増加することでリング下面に沿って流れるオイルの量が増加するためだと考えられる。
実施形態に係るセカンドリングを用いた場合のオイルの流れを解析ソフトにより解析した。図11~図13は、ピストンの下降行程における内燃機関のセカンドリング付近のオイルの流動分布の解析結果を示す図である。図11~図13において、「Volume Fraction of Oil」のグラデーションスケールは、オイルの体積分率を表している。図11~図13の解析結果において、黒い部分はオイルの比率が低く(空気が多い)、白い部分はオイルの比率が高い(オイルが多い)。また、図11~図13の白矢印は、オイルが流れる方向を示している。
1a :外周端部
12 :カット面
121 :湾曲凹面
122 :下側R面
2 :内周面
3 :上面
4 :下面
5 :切欠部
6 :硬質被膜
10 :シリンダ
20 :ピストン
40 :セカンドリング(ピストンリングの一例)
100 :内燃機関
Claims (5)
- 内燃機関のピストンに装着されるピストンリングであって、
該ピストンリングの外周に設けられた外周面と、該ピストンリングの内周に設けられた内周面と、該ピストンリングの軸方向端面のうち前記内燃機関において燃焼室側に面する上面と、該ピストンリングの軸方向端面のうち前記内燃機関においてクランク室側に位置する下面と、を有し、
前記外周面は、該ピストンリングの周長方向に直交する断面において、該ピストンリングにおいて最大径となる外周端部を含む外周端面と、前記外周端面と前記下面との間に該ピストンリングの周長方向に延在する切欠部を形成するように前記外周端面と前記下面とを接続するカット面と、を有し、
前記カット面は、前記クランク室側に向かうに従って該ピストンリングの中心軸に接近するように凹状に湾曲した湾曲凹面を含み、
該ピストンリングの周長方向に直交する断面において、前記下面と平行に延在する第1仮想直線に対する、前記湾曲凹面において最も前記燃焼室側に位置する点における前記湾曲凹面の接線の傾斜角度は、5°以上50°以下であり、
該ピストンリングの軸方向幅をh1とし、前記カット面の軸方向幅をHとしたとき、H/h1が0.2以上0.4以下であり、
前記ピストンリングの径方向における前記カット面の長さをDとしたとき、0.2mm≦D≦0.6mmである、
ピストンリング。 - 前記ピストンリングの周長方向に直交する断面において、前記湾曲凹面は、その全域に亘って曲率半径が一定である、
請求項1に記載のピストンリング。 - 前記外周面には、PVD処理被膜、DLC被膜、クロムめっき処理被膜、窒化処理被膜、化成処理被膜、樹脂被膜、酸化処理被膜、Ni-Pめっき処理被膜、及び塗膜のうち少な
くとも何れか1つの層を含む硬質被膜が形成されている、
請求項1又は2に記載のピストンリング。 - 前記カット面は、前記湾曲凹面と前記下面とを接続する下側R面を更に含み、
前記下側R面の曲率半径は、0.01mm以上0.2mm以下である、
請求項1から3の何れか一項に記載のピストンリング。 - 複数のコンプレッションリングがピストンに装着される内燃機関において、前記複数のコンプレッションリングのうち燃焼室側から2番目の位置に装着されるセカンドリングとして形成されている
請求項1から4の何れか一項に記載のピストンリング。
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