KR20010103460A - 정수처리용 응집제 조성물의 제조방법 및 이에 의한응집제 조성물 - Google Patents

정수처리용 응집제 조성물의 제조방법 및 이에 의한응집제 조성물 Download PDF

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KR20010103460A
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박이순
최상준
황원주
이석훈
장상웅
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박이순
이성환
최 상 준
(주)아해
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Abstract

본 발명은 (1) 기계식 교반기, 질소가스 주입구, 적하탱크 및 온도조절장치가 구비된 반응기에 황산알루미늄, 폴리염화알루미늄(PAC), 폴리염화알루미늄규산 (PACS), 폴리황산규산알루미늄(PASS), 염화제일철(FeCl2), 염화제이철(FeCl3), 황산제일철(FeSO4), 황산제이철(Fe2(SO)4), 폴리황산철(PFC), 폴리염화철(PFS)로부터 선택되는 1종의 무기응집제를 투입하는 단계; (2) 상기 반응기의 온도를 20∼50℃로 유지하면서 폴리아민계 고분자 응집제를 상기 적하탱크를 사용하여 상기 반응기에 1∼5 시간에 걸쳐 적하하는 단계; 및 (3) 상기 반응기의 온도를 50∼90℃로 유지하면서 3∼5시간동안 균일하게 교반하는 단계;로 이루어짐을 특징으로 하는 정수처리용 응집제 조성물의 제조방법과 그에 의해 제조된 응집제 조성물에 관한 것으로, 본발명에 의해 기존 무기응집제보다 효율이 좋으면서도 추가의 설비를 요하지 않고 정수 처리가 가능한 2성분 1액형 응집제 조성물을 제공할 수 있다.

Description

정수처리용 응집제 조성물의 제조방법 및 이에 의한 응집제 조성물 {Producting Method of Flocculant Composition for Water Treatment and Flocculant Composition Thereby}
본 발명은 정수처리용 응집제 조성물의 제조방법 및 이에 의한 응집제 조성물에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 (1) 기계식 교반기, 질소가스 주입구, 적하탱크 및 온도조절장치가 구비된 반응기에 황산알루미늄, 폴리염화알루미늄(PAC), 폴리염화알루미늄규산 (PACS), 폴리황산규산알루미늄(PASS), 염화제일철(FeCl2), 염화제이철(FeCl3), 황산제일철(FeSO4), 황산제이철(Fe2(SO)4), 폴리황산철(PFC), 폴리염화철(PFS)로부터 선택되는 1종의 무기응집제를 투입하는 단계; (2) 상기 반응기의 온도를 20∼50℃로 유지하면서 폴리아민계 고분자 응집제를 상기 적하탱크를 사용하여 상기 반응기에 1∼5시간에 걸쳐 적하하는 단계; 및 (3) 반응기의 온도를 50∼90℃로 유지하면서 3∼5시간동안 균일하게 교반하는 단계;로 이루어짐을 특징으로 하는 정수처리용 응집제 조성물의 제조방법 및 그에 의해 제조된 정수처리용응집제 조성물에 관한 것이다.
일반적으로 상수처리, 하수처리 및 제지산업의 수처리 등을 위해서 철염계와 알루미늄계 무기응집제들이 널리 사용되고 있는데, 그중에서 성능이 탁월함으로 인해 염화제일철(FeCl2), 염화제이철(FeCl3), 황산제일철(FeSO4), 황산제이철 (Fe2(SO)4), 폴리황산철(PFC), 폴리염화철(PFS)과 같은 철염계보다 황산알루미늄, 폴리염화알루미늄(PAC), 폴리염화알루미늄규산(PACS) 및 폴리황산규산알루미늄 (PASS)등의 알루미늄계 무기응집제들이 주로 음용수를 위한 정수처리장에서 사용되어 왔다.
그러나, 최근에 발표된 논문들에 의하면 알루미늄계 무기응집제의 과다 사용으로 인한 처리수내의 높은 알루미늄 농도는 알츠하이머병(Alzheimer's disease)이라 불리는 노인성 치매와 같은 뇌 질환을 일으키는 한 원인으로 보고되고 있다. 이에 따라 알루미늄의 유해성을 인식한 유럽공동체는 음용수 중에 알루미늄의 허용치를 0.05㎎/ℓ로 규제할 것을 권고하고 있고, 세계 보건기구(WHO)는 0.2㎎/ℓ이하로, 그리고 미국의 경우는 제 2종 음용수 기준에서 0.1㎎/ℓ 이하로 잔류하게 할 것을 권장하고 있으며, 우리나라의 경우는 1996년부터 0.2㎎/ℓ 이하로 규제하고 있다.
또한 이와 같은 무기응집제들은 단독으로 사용되는 경우 그 사용량을 증가시켜도 응집공정에서 부유물, 용존유기물질 등이 적절하게 제거되지 않는 경우가 있어 이를 해결하기 위해서는 고도 정수처리의 부하량을 증가시켜야 하기 때문에 수돗물 가격의 인상효과가 커지는 부작용이 발생한다는 점외에도 홍수나 기타 다른 원인에 의해 일시적으로 원수의 탁도가 높아지거나 pH의 변화가 심한 여름철의 경우에는 무기응집제 00단독으로는 효과적인 응집이 어려운 문제점이 있다.
최근 이러한 문제를 해결하기 위해 폴리아민계 고분자 응집제를 함께 사용하는 경우가 증가하고 있으나, 이 경우 기존정수장에 새로운 폴리아민계 고분자 응집제 주입장비를 설치해야 하며, 2단계 이상의 주입공정으로 인해 제어가 어렵고 공정이 복잡해지는 단점이 있다.
본 발명의 목적은 상기와 같은 종래 문제점을 해결하기 위하여, 무기계 응집제와 폴리아민계 응집제를 1액형으로 제조한 혼합조성물과 이의 제조방법을 제공한다.
즉, 본발명은 (1) 기계식 교반기, 질소가스 주입구, 적하탱크 및 온도조절장치가 구비된 반응기에 황산알루미늄, 폴리염화알루미늄(PAC), 폴리염화알루미늄규산(PACS), 폴리황산규산알루미늄(PASS), 염화제일철(FeCl2), 염화제이철(FeCl3), 황산제일철(FeSO4), 황산제이철(Fe2(SO)4), 폴리황산철(PFC), 폴리염화철(PFS)로부터 선택되는 1종의 무기응집제를 투입하는 단계; (2) 반응기의 온도를 20∼50℃로 유지하면서 폴리아민계 고분자 응집제를 상기 적하탱크를 사용하여 상기 반응기에 1∼5시간에 걸쳐 적하하는 단계; 및 (3) 반응기의 온도를 50∼90℃로 유지하면서 3∼5시간동안 균일하게 교반하는 단계;로 이루어짐을 특징으로 하는 정수처리용 응집제 조성물의 제조방법과 이에 의한 응집제 조성물에 관한 것이다.
이하 본 발명을 좀더 상세히 설명하면 다음과 같다.
본 발명에 의한 정수처리용 응집제 조성물의 제조방법은 다음과 같다.
먼저 기계식 교반기, 질소가스 주입구, 적하탱크 및 온도조절장치가 구비된 반응기에 황산알루미늄, 폴리염화알루미늄(PAC), 폴리염화알루미늄규산(PACS), 폴리황산규산알루미늄(PASS), 염화제일철(FeCl2), 염화제이철(FeCl3), 황산제일철 (FeSO4), 황산제이철(Fe2(SO)4), 폴리황산철(PFC), 폴리염화철(PFS)로부터 선택되는 1종의 무기응집제를 투입한다. 다음으로 반응기의 온도를 20∼50℃로 유지하면서 폴리아민계 고분자 응집제를 상기 적하탱크를 사용하여 1∼5시간에 걸쳐 반응기에 투입한 후, 반응기의 온도를 50∼90℃로 유지하면서 3∼5시간동안 균일하게 교반하여 본 발명에 의한 정수처리용 응집제 조성물을 얻을 수 있다.
이 때, 무기계 응집제와 폴리아민계 고분자 응집제의 조성비는 무기계 응집제, 10∼99.9 중량, 폴리아민계 고분자 응집제, 0.1∼90 중량로 함이 바람직하다. 폴리아민계 고분자 응집제가 0.1 중량미만인 경우에는 응집효과를 발현하기 어렵고, 90 중량를 초과하는 경우에는 고분자 응집제의 초과량에 따라 비례적으로 응집효과가 달성되는 것은 아니므로 본 발명에서 제시하는 범위내로 혼합하는 것이 경제적인 측면이나 효율성 면에서도 가장 바람직하다.
본 발명에서 이용되는 무기응집제는 일반적인 정수처리에 사용되는 것으로, 예를 들면 황산알루미늄, 폴리염화알루미늄(PAC), 폴리염화알루미늄규산(PACS), 폴리황산규산알루미늄(PASS), 염화제일철(FeCl2), 염화제이철(FeCl3), 황산제일철 (FeSO4), 황산제이철(Fe2(SO)4), 폴리황산철(PFC), 폴리염화철(PFS) 등을 들 수 있고, 이들 중 1종 이상을 선택하여 사용할 수 있다.
일반적으로 폐수에 분산되어 있는 고형물의 대부분은 0.1㎛(10-7mm)내지 100μ(10-1mm)의 입자크기를 가지는 침전하기 어려운 부유물질로 구성되어 있다. 1㎛(10-6mm)내지 1μ(10-3mm)의 입자크기를 가지는 부유입자를 콜로이드라고 하는데, 침전불가능한 대부분의 물질은 바로 콜로이드상 미립자이다. 그런데, 앞서 언급한 폐수내의 고형물들은 콜로이드 입자의 범위를 벗어나는 1μ(10-3mm)내지 100μ(10-1mm)의 입자크기를 가짐에도 불구하고 역시 콜로이드 입자처럼 대부분은 침전속도를 무시해도 좋을 만큼 느린 침전특성을 가진다는 것이다.
콜로이드 입자는 일반적으로 콜로이드 입자의 단위체적당 아주 큰 비표면적으로 인해 주위수(surrounding water)에서 물분자 및 이온과 같은 물질이 흡착되는 경향이 있고, 콜로이드입자 표면에 있는 기의 이온화와 주위용액으로부터의 이온 흡착 때문에 정전기적 전하를 띠거나, 또는 점토와 같은 콜로이드상 미립자는 미립자 격자내부의 이온 부족으로 정전기적 전하를 띠는 경향이 있다.
따라서, 이와 같은 콜로이드상 용수나 폐수에 응집제(coagulant)가 가해지면 콜로이드 입자가 불안정하게 되고 서로 응집하여 플록(floc)을 형성하게 된다. 이러한 응집의 대표적인 메카니즘으로는 (1)전기 2중층의 감소(double-layer compression), (2) 흡착과 충전 전하중화(adsorption and charge neutralization), (3)체거름 응집(enmeshment in a precipitate), (4)흡착과 입자상호간의 교각형성과 같은 4가지의 형태를 들 수 있다.
본 발명의 2성분 1액형 조성물에 사용되는 무기응집제는 상기와 같은 이유와 메카니즘으로 용수중에 약 1 내지 100㎎/ℓ 즉, 통상 사용되는 양의 약 1/2수준으로 사용되는데 이와 같은 범위내에서 여름철이나 겨울철등 계절에 따라 적절하게 선택되어 용수중의 콜로이드 입자들을 응집, 정수하는 역할을 하게된다.
또한, 본 발명에서는 상기와 같은 무기응집제 외에도 본 발명의 2성분 1액형 조성물에 특징적으로 함유되는 폴리아민계 고분자 응집제는 무기응집제 사용량을 약 1/2정도 감소시켜 정수처리후의 잔존 알루미늄량을 감소시키면서도 정수능력과 잔존 불순물 감소능력을 더욱 극대화시킬 수 있게 된다.
본 발명에서 사용되는 고분자 응집제는 에피클로로히드린과 디메틸아민으로제조되거나, 여기에 분자량 증가제를 도입하여 제조된 고분자량의 폴리아민계 고분자응집제로써 하기와 같은 방법으로 수득된 것을 사용하는 것이 바람직하고, 그 제조방법을 상세히 설명하면 다음과 같다.
먼저, 에피클로로히드린과 디메틸아민을 사용하여 제조되는 폴리아민계 고분자 응집제는 기계식 교반기(mechanical stirr), 질소(N2)가스 주입구, 에피클로로히드린(epichlorohydrin)을 일정시간에 걸쳐 투입할 수 있는 적하펀넬(dropping funnet) 및 반응열을 적절히 제어할 수 있는 냉각재킷(cooling jacket)으로 구성된 중합반응기(resin kettle)를 사용하여 수행한다. 반응온도는 냉각재킷의 상, 하부를 -40℃∼120℃까지 온도조절이 가능한 외부냉각 장치와 연결하여 에틸렌글리콜/물의 혼합용액을 냉매 및 열매로 하여 순환시켜 조절한다. 에피클로로히드린이 투입된 반응기의 온도를 35℃로 유지하면서 디메틸아민(dimethylamine: 40중량수용액)을 5시간에 걸쳐 첨가하고 반응물의 전체 고형분이 50중량가 되도록 증류수를 첨가하여 반응기 온도를 95℃로 승온시키고 반응을 3시간 더 진행하여 완료시킨 후 냉각하여 폴리아민계 고분자 응집제를 수득한다. 이때 수득된 폴리아민계 고분자 응집제의 고유점도는 1.0중량염화나트륨 수용액을 용매로 하여 29℃에서 우벨로드 점도계로 측정하였을 때 [η]= 약 0.05를 나타낸다.
또 다른 방법으로는 분자량 증가제로 폴리헥사메틸렌디아민을 사용하여 제조하는 것으로, 상기에서 상술한 반응장치를 이용하여, 반응기의 온도를 35℃로 유지하면서 헥사메틸렌디아민(hexamethylenediamine)을 디메틸아민(dimethylamine: 40중량수용액)에 3 내지 10몰의 농도로 용해시킨 후 반응기 상부에 장치된 적하 펀넬을 통하여 에피클로로히드린을 5시간에 걸쳐 첨가하고 반응물의 전체 고형분이 50중량가 되도록 증류수를 첨가하여 반응기 온도를 95℃로 승온시키고 반응을 3시간 더 진행하여 완료시킨 후 냉각하여 폴리아민계 고분자 응집제를 수득한다. 이때 수득된 폴리아민의 고유점도는 1.0중량염화나트륨 수용액을 용매로 하여 29℃에서 우벨로드 점도계로 측정하였을 때 [η]= 약0.05∼046 범위 내에서 나타나 헥사메틸렌디아민의 첨가에 의해 고분자 분자량의 조절이 가능함을 알 수 있다.
상기와 같이 수득된 폴리아민계 고분자 응집제중에서 더욱 바람직게는 폴리헥사메틸렌디아민을 분자량 증가제로 하여 중합한 고분자량의 폴리아민계 고분자 응집제를 사용하는 것이 좋은데, 이는 분자량 증가제를 사용하지 않고 제조된 폴리아민계 고분자 응집제에 비하여 정수능력이 더 우수하기 때문이다.
본 발명에서 2성분 1액형 혼합 응집제 조성물은 무기계 응집제와 폴리아민계 고분자 응집제를 혼합하여도 각각의 성능이 저하되지 않는데 그 이유는 다음과 같다. 즉, 무기계 응집제는 (+)전하를 띠고 수용액 상태로 존재한다. 폴리아민계 고분자 응집제 역시 무기계 응집제와 같이 (+)전하를 띠고 있으며 수용액상태로 존재한다. 따라서 두가지 성분을 상기와 같은 비율로 혼합하게 되면 같은 전하끼리의 반발력(repulsive interaction)으로 인하여 두 성분은 서로 물리, 화학적 반응을 하거나 침전(precipitation)하지 않고 안정하게 분산되어 존재하게 된다. 또한 폴리아민계 고분자에 존재하는 4급 암모니아 염에 의한 향균효과에 의해 제품의 보존성이 향상되는 부가적인 효과도 있다.
이상에서 본 발명에 의한 정수처리용 응집제 조성물을 이용하여 정수처리하는 공정에 대하여 살펴보면, 정수장에서 채집한 원수(raw water)를 180 내지 200rpm의 속도로 약 1분정도 교반한 다음, 약 50rpm의 속도로 10분정도 교반한 후 20분간 정치하고, 정치가 끝난 처리수를 채취하여 탁도와 총유기물 함량(total orgarnic carbon, TOC)을 측정한다. 여기에 본 발명의 정수처리용 응집제 조성물을 정량펌프가 장치된 저장탱크를 통하여 일정시간 동안 투입하여 정수처리를 행할 수 있다.
이하, 본 발명을 실시예를 들어 더욱 상세히 설명하고자 하나, 본 발명이 하기 실시예에 의하여 제한되는 것은 아니다.
실시예 1
반응기의 온도를 20∼50℃로 유지하면서 폴리염화알루미늄(PAC) 100 중량부에 폴리아민계 고분자 응집제 0.25 중량부를 적하탱크를 이용하여 1∼5시간 동안 서서히 주입한다. 이후 온도를 50∼90℃로 상승시켜 3∼5시간동안 교반하여 충분하게 분산이 이루어진 2성분 1액형 응집제 조성물을 제조하였다.
다음 정수처리효과를 조사하기 위하여, pH 7.85, 탁도(NTU) 25.5, 총유기물 함량(TOC)이 3.45인 원수에 대하여 상기 혼합 응집제 조성물을 10 mg/ℓ 비율로 투입하여 180rpm에서 1분간, 50rpm에서 10분간 교반하고, 20분간 정치시킨 후 처리수의 상등액에 대한 탁도, 총 유기물 함량을 측정하여 이를 표 1에 나타내었다.
실시예 2
반응기의 온도를 20∼50℃로 유지하면서 폴리염화알루미늄규산(PACS) 100 중량부에 폴리아민계 고분자 응집제 10 중량부를 적하탱크를 이용하여 1∼5시간 동안 서서히 주입한다. 이후 온도를 50∼90℃로 상승시켜 3∼5시간동안 교반하여 충분하게 분산이 이루어진 정수처리용 응집제 조성물을 제조하였다.
다음 정수처리효과를 조사하기 위하여, pH 7.0, 탁도(NTU) 271.3, 총유기물 함량(TOC)이 6.06인 원수에 대하여 실시예 1과 같은 방법으로 정수처리를 행하였으며, 그 결과를 표 1에 나타내었다.
비교예 1
실시예 1과 동일한 조건을 갖는 원수에 대하여 무기응집제인 폴리염화알루미늄(PAC) 20 및 10 mg/ℓ를 주입하여 원수를 처리한 후 그 결과를 표 1에 함께 나타내었다.
비교예2
실시예 2와 동일한 조건을 갖는 원수에 무기응집제인 폴리염화알루미늄규산 (PACS) 20 및 10 mg/ℓ를 주입하여 원수를 처리한 후 그 결과를 표 1에 함께 나타내었다.
원수(raw water) 구분 투입비율 처리수의 특성
pH 탁도 TOC(mg/ℓ) 무기응집제(mg/ℓ) 2성분 1액형응집제 조성물(mg/ℓ) 탁도 TOC(mg/ℓ)
7.85 25.5 3.45 실시예1 - 10 2.1 1.92
비교예1 20 (PAC) - 1.2 1.98
10 (PAC) - 5.2 2.85
7.00 271.3 6.06 실시예2 - 10 1.7 2.25
비교예2 30 (PACS) - 3.8 2.31
15 (PACS) - 82.7 4.34
실시예 3
반응기의 온도를 20∼50℃로 유지하면서 염화제이철 100 중량부에 폴리아민계 고분자 응집제 2 중량부를 적하탱크를 이용하여 1∼5시간 동안 서서히 주입한다. 이후 온도를 50∼90℃로 상승시켜 3∼5시간동안 교반하여 충분하게 분산이 이루어진 정수처리용 응집제 조성물을 제조하였다.
다음 정수처리효과를 조사하기 위하여, pH 7.33, 탁도(NTU) 14.3, 총유기물 함량(TOC)이 3.63인 원수에 대하여 실시예 1과 같은 방법으로 정수처리를 행하였으며, 그 결과를 표 2에 나타내었다.
실시예 4
염화제이철 45 중량부에 폴리아민계 고분자 응집제 0.8 중량부를 투입하여실시예 3과 동일한 방법으로 정수처리용 응집제 조성물을 제조하였다.
다음 정수처리효과를 조사하기 위하여, pH 7.46, 탁도(NTU) 97.4, 총유기물 함량(TOC)이 7.65인 원수에 대하여 실시예 1과 같은 방법으로 정수처리를 행하였으며, 그 결과를 표 2에 나타내었다.
실시예 5
염화제이철 100 중량부에 폴리아민계 고분자 응집제 2.4 중량부를 투입하여 실시예 3과 동일한 방법으로 정수처리용 응집제 조성물을 제조하였다.
다음 정수처리효과를 조사하기 위하여, pH 7.92, 탁도(NTU) 320, 총유기물 함량(TOC)이 8.17인 원수에 대하여 실시예 1과 같은 방법으로 정수처리를 행하였으며, 그 결과를 표 2에 나타내었다.
비교예 3
실시예 3과 동일한 조건을 갖는 원수에 대하여 무기응집제인 염화제이철 80 및 40 mg/ℓ를 주입하여 원수를 처리한 후 그 결과를 표 2에 함께 나타내었다.
비교예 4
실시예 4과 동일한 조건을 갖는 원수에 대하여 무기응집제인 염화제이철 90 및 45 mg/ℓ를 주입하여 원수를 처리한 후 그 결과를 표 2에 함께 나타내었다.
비교예 5
실시예 5과 동일한 조건을 갖는 원수에 대하여 무기응집제인 염화제이철 100 및 50 mg/ℓ를 주입하여 원수를 처리한 후 그 결과를 표 2에 함께 나타내었다.
원수(Raw Water) 구분 투입비율 처리수의 특성
pH 탁도 TOC(mg/ℓ) 염화제이철(FeCl3)(mg/ℓ) 2성분 1액형 조성물(mg/ℓ) 탁도 TOC(mg/ℓ)
7.33 14.3 3.63 실시예3 - 40 1.65 2.74
비교예3 80 - 5.73 3.14
40 - 1.99 2.26
7.46 97.4 7.65 실시예4 - 45 2.17 3.21
비교예4 90 - 6.38 2.98
45 - 0.86 2.68
7.92 320 8.17 실시예5 - 50 7.20 2.44
비교예5 100 - 29.5 3.43
50 - 0.90 2.63
물성평가 방법
* 탁도 : 독일 하크사(HACH사)의 모델 9200N을 사용하여 측정하였다.
* 총부유물 함량 : 일본 시마드즈사(SHIMADZU사)의 TOC-5000A를 사용하여 측정하였다.
상기 표 1 및 표 2에서 나타나 있는 바와 같이 무기 응집제를 단독으로 사용하는 경우와 본 발명에 의한 2성분 1액형 응집제 조성물을 사용한 경우를 비교해 보면, 혼합조성물을 사용한 경우가 동일한 양의 무기응집제를 사용한 경우보다 처리수의 탁도 및 총유기물 함량이 낮아 처리효과가 우수함을 알 수 있었다.
이상에서 살펴본 바와 같이 본 발명에 의한 정수처리용 응집제 조성물을 사용함으로 인해 무기 응집제와 별개로 폴리아민계 고분자 응집제를 투입함으로 인해 부가되는 설비투자, 공정의 복잡화, 제어의 어려움을 제거한다.
보다 상세하게는 첫째 기존의 무기 응집제의 투입장비를 그대로 사용할 수 있어 고분자 응집제를 희석 및 주입하는 별도의 주입장비를 요하지 않으며, 둘째 기존의 무기계 응집제를 투입, 혼합, 교반, 방치하는 일련의 정수처리공정을 그대로 사용하여도 기존의 무기계 응집제 만을 사용하는 경우보다 정수효율이 향상되며, 셋째 원수의 탁도가 일시적으로 높아지거나 조류 및 유기물이 증가하는 경우 등, 무기응집제를 단독으로 고농도로 사용하여도 정수 처리의 효과를 얻을 수 없는 경우에도 효과적으로 사용할 수 있다. 넷째 기존 무기응집제의 사용량에 비하여 절반가량 감소된 양으로 사용할 수 있으므로 무기응집제의 다량 사용으로 인한 슬러지 발생문제를 해결할 수 있게 된다.

Claims (4)

  1. (1) 기계식 교반기, 질소가스 주입구, 적하탱크 및 온도조절장치가 구비된 반응기에 황산알루미늄, 폴리염화알루미늄(PAC), 폴리염화알루미늄규산(PACS), 폴리황산규산알루미늄(PASS), 염화제일철(FeCl2), 염화제이철(FeCl3), 황산제일철 (FeSO4), 황산제이철(Fe2(SO)4), 폴리황산철(PFC), 폴리염화철(PFS)로부터 선택되는 1종의 무기응집제를 10∼99.9중량비율로 투입하는 단계; (2) 상기 반응기의 온도를 20∼50℃로 유지하면서 폴리아민계 고분자 응집제를 0.1∼90중량비율로 상기 적하탱크를 사용하여 상기 반응기에 1∼5시간에 걸쳐 적하하는 단계; 및 (3) 반응기의 온도를 50∼90℃로 유지하면서 3∼5시간동안 균일하게 교반하는 단계;로 이루어짐을 특징으로 하는 정수처리용 응집제 조성물의 제조방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 폴리아민계 고분자 응집제는 에피클로로히드린이 투입된 반응기를 35℃로 유지하면서 반응기 상부에 장치된 적하 펀넬을 통하여 디메틸아민 40중량수용액을 5시간에 걸쳐 첨가하고, 반응물의 전체 고형분이 50중량가 되도록 증류수를 첨가하여, 반응기 온도를 95℃로 승온시켜 반응을 3시간 더 진행하여 완료시킨 후 냉각하여 제조되는 것으로, 고유점도가 1.0중량염화나트륨 수용액을 용매로 하여 29℃에서 우벨로드 점도계로 측정하였을 때 [η]=0.05인 것을 특징으로 하는 정수처리용 응집제 조성물의 제조방법.
  3. 제1항에 있어서, 상기 폴리아민계 고분자 응집제는 헥사메틸렌디아민을 디메틸아민 40중량수용액에 3 내지 10몰농도로 용해시킨 후, 반응기 상부에 장치된 적하 펀넬을 통하여 에피클로로히드린을 5시간에 걸쳐 첨가하고, 반응물의 전체 고형분이 50중량가 되도록 증류수를 첨가하여, 반응기 온도를 95℃로 승온시키고 반응을 3시간 더 진행하여 완료시킨 후 냉각하여 제조되는 것으로, 고유점도가 1.0중량염화나트륨 수용액을 용매로 하여 29℃에서 우벨로드 점도계로 측정하였을 때 점도가 [η]=0.05∼0.46인 것을 특징으로 하는 정수처리용 응집제 조성물의 제조방법.
  4. 황산알루미늄, 폴리염화알루미늄(PAC), 폴리염화알루미늄규산(PACS), 폴리황산규산알루미늄(PASS), 염화제일철(FeCl2), 염화제이철(FeCl3), 황산제일철(FeSO4), 황산제이철(Fe2(SO)4), 폴리황산철(PFC), 폴리염화철(PFS)로부터 선택되는 1종의 무기응집제 10 내지 99.9 중량와 폴리아민계 고분자응집제 0.1 내지 90 중량로 이루어지는 정수처리용 응집제 조성물.
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