KR102612133B1

KR102612133B1 - 치과 보철 시스템

Info

Publication number: KR102612133B1
Application number: KR1020177037395A
Authority: KR
Inventors: 필립 볼레터; 파스칼 베트슈타인
Original assignee: 덴탈포인트 아게
Priority date: 2015-06-08
Filing date: 2016-06-07
Publication date: 2023-12-08
Also published as: EP3302343A1; JP6676076B2; US10390909B2; JP2018516696A; KR20180016429A; EP3302343B1; US20180147030A1; CH711169A1; WO2016198385A1

Abstract

본 발명은 연결 스크류 (7, 7', 7", 7"') 용의 수용 개구 (14, 14') 와 턱 뼈에서의 골 유착을 위한 세라믹 임플란트 (1, 1'), 바람직하게 세라믹으로 제조된 접합부 (2, 3, 4, 5, 5') 를 포함하는 치과 보철 시스템에 관한 것이고, 접합부 (2, 3, 4, 5, 5') 는 섬유 보강된 열가소성 수지로 제조된 연결 스크류 (7, 7', 7", 7"') 에 의해 임플란트 (1) 의 수용 개구 (14, 14') 에 고정될 수 있다. 스크류 로크 (60, 70, 80, 90, 100) 는 제 1 인터로킹 수단 (11, 11', 6', 61') 및 제 2 인터로킹 수단 (13, 12', 20, 6, 62') 을 포함하고, 제 1 인터로킹 수단 (11, 11', 6', 61') 은 연결 스크류 (7, 7', 7", 7"') 에 배열되고 제 2 인터로킹 수단 (13, 12', 20, 6, 62') 은 임플란트 (1, 1') 의 수용 개구 (14, 14') 에 및/또는 접합부 (2, 3, 4, 5, 5') 에 배열된다. 임플란트 (1, 1') 에서 연결 스크류 (7, 7', 7", 7"') 를 조이거나 또는 해제할 때에, 제 1 인터로킹 수단 (11, 11', 6', 61') 은 제 2 인터로킹 수단 (13, 12', 20, 6, 62') 과 함께 탄성적으로 변형된다.

Description

치과 보철 시스템{DENTAL PROSTHESIS SYSTEM}

본 발명은 치과 보철 시스템, 특히 스크류 로크를 갖는 치과 보철 시스템에 관한 것이다.

치과 이식학의 분야에서, 티타늄으로 제조된 시스템들은 여전히 주로 사용된다. 이들 시스템들은 일반적으로 임플란트, 접합부 및 연결 스크류로 이루어진다. 임플란트의 골 유착에 이어서, 접합부는 연결 스크류에 의해 축방향으로 임플란트에 연결되고 거의 20 내지 35 Ncm 의 토크로 조여진다. 임플란트 및 접합부는 일반적으로 회전 고정된 연결을 확립하고 씹는 중에 발생하는 비틀림력에 대해 접합부를 고정하는 데 사용되는 위치 설정 면들로서 공지된 것을 갖는다. 공지된 티타늄 임플란트들의 경우에, 연결 스크류에서 사전 인장력의 손실 및 결국 접합부 또는 2 차 부품의 느슨화는 씹는 중에 발생하는 높은 기계적 부하 및 그 결과로 인한 벤딩 모멘트들에 의해 발생된다. 연결 스크류의 헤드로의 접근이 일반적으로 시멘트 접착한 크라운에 의해 숨겨지기 때문에, 이러한 크라운은 느슨화된 스크류를 다시 조이기 위해 파괴되어야만 한다. 추가로, 연결 스크류의 느리고 꾸준한 느슨화는 접합부 및 임플란트의 연속적인 손상을 발생시킬 수 있다. 티타늄으로 제조된 시스템들에서 연결 스크류의 느슨화를 방지하도록, 종래 기술 분야에 따른 스크류가 사용되고, 상기 스크류는 플랫-원뿔형 스크류 헤드를 갖는다. 접합부가 임플란트에 고정된다면, 플랫-원뿔형 스크류 헤드는 접합부에서 관통-보어와 함께 자체 로킹 스크류 연결부로서 작용하고, 상기 보어는 마찬가지로 플랫-원뿔형이다. 느슨화는 이러한 방식으로 저지된다.

고성능 세라믹 지르코늄디옥사이드는 티타늄으로 형성된 공지된 시스템들과 비교하여 상대적으로 최근의 재료로서 치과 이식학에서 확립되고 있다. 플랫-원뿔형 스크류 로킹을 갖는 티타늄용의 종래 기술 분야로부터 공지된 스크류 로크는 이러한 로킹으로 발생되는 외향으로 지향되는 힘들로 인해 세라믹에 대해 적절하지 않다. 뿐만 아니라, 티타늄으로 제조된 시스템들과 비교하여, 세라믹으로 제조된 치과 보철 시스템들은 인장 부하들에 노출되지 않을 수 있다. 세라믹 치과 보철 시스템들에서 사용되는 연결 스크류의 느슨화를 방지하도록 의도된 해결책들은 종래 기술 분야로부터 공지되어 있다.

문서 WO214091346 A2 에는 임플란트에 접합부를 고정하기 위한 스크류가 개시된다. 임플란트는 나사산을 구비한 내부의 보어를 갖는다. 스크류는 이러한 나사산, 특히 스크류가 플라스틱으로 제조된다면 이러한 나사산에 대해 부정합으로 (incongruently) 형성된다. 부정합은, 스크류 본체 (임플란트 본체 및 그 나사산이 보다 경질임) 가 절삭되는 것외에도, 또한 스크류와 임플란트 본체 사이 냉간 용접이 존재하고 따라서 스크류의 확고한 끼워 맞춤이 보장된다는 것을 의미한다. WO214091346 A2 에 설명된 연결은 이러한 연결을 해제하도록, 스크류가 드릴링 아웃 (drill out) 되어야 한다는 단점을 갖는 데, 왜냐하면 스크류 본체의 변형으로 인해 가역성 연결 해제가 불가능하기 때문이다.

EP2522300A 는 치과 보철을 수용하기 위한 접합부를 설명하고, 접합부는 유리-섬유 보강된 수지로 제조된다. 접합부는 바람직한 실시형태에서 임플란트 내에서 스크류 결합되는 연결 요소를 갖는다. 임플란트는 여기서 선택적으로 티타늄, 스테인레스 강, 세라믹 또는 턱 뼈에서 골 유착을 위한 또 다른 재료로 제조될 수 있다. 씹는 힘들은 접합부를 위해 사용되는 재료에 의해 최적으로 가능한 정도로 흡수되어야 하고, 따라서 파괴의 위험성은 최소화된다. 치과 보철 시스템의 안정성을 증가시키도록, 플라스틱 시멘트의 사용이 제안된다. 접합부 및 임플란트를 위해 사용되는 상이한 재료들로 인해, 치과 보철 시스템이 마모되는 시간 기간에 걸쳐 연결 스크류가 느슨해질 수 있을 가능성이 증가된다는 문제점은 언급하고 있지 않다.

본 발명의 하나의 목적은 종래 기술 분야의 단점들을 갖지 않는 치과 보철 시스템을 제공하는 것이다. 본 발명에 따른 치과 보철 시스템의 추가의 목적은 치과 보철 시스템이 마모되는 시간 기간에 걸쳐 세라믹 임플란트에서 접합부의 느슨화를 방지하는 것이다.

이들 목적들은 청구항 1 및 종속항들의 특징에 의해 달성된다.

이후로 임플란트에서 접합부를 고정하는 데 사용되는 스크류가 참조될 때에, 이는 씹는 힘에 의해 장기적인 응력에 노출되고 환자의 입에서 영구적으로 유지되는 스크류를 의미한다.

언급된 목적들을 해결하도록, 본 발명에 따르면 치과 보철 시스템은 접합부를 고정하기 위해 섬유 보강된 열가소성 수지로 제조된 연결 스크류용의 수용 개구와 턱 뼈에서 골 유착을 위한 세라믹 임플란트를 갖도록 제안된다. 본 발명에 따른 치과 보철 시스템은 스크류 로크를 포함하고, 스크류 로크는 제 1 인터로킹 수단 및 제 2 인터로킹 수단을 갖고, 제 1 인터로킹 수단은 연결 스크류에 연결되고 제 2 인터로킹 수단은 임플란트의 수용 개구에 및/또는 접합부에 배열된다. 연결 스크류를 조이거나 또는 해제할 때에, 제 1 인터로킹 수단은 제 2 인터로킹 수단과 접촉하여 탄성적으로 변형된다.

제 1 인터로킹 수단의 탄성 변형으로 인해 및 상기 수단이 오버 사이징된 방식으로 제조된다는 사실로 인해, 제 1 인터로킹 수단은 연결 스크류를 조이거나 또는 해제할 때에 제 2 인터로킹 수단과 함께 압축되고 이완된다. 탄성 변형에 있어서, 임의의 유효한 비틀림력들은 무시할 정도로 작다.

연결 스크류의 조임 또는 해제 중에, 압축력들을 극복하는 것이 필수적이다. 연결 스크류를 최초로 해제하는 데 요구되는 토크가 스크류를 조이도록 적용되어야 하는 최대 조임 모멘트보다 크다는 것이 발견되었다. 본 발명에 따른 치과 보철 시스템에 있어서, 연결 스크류에서 사전 인장력의 손실은 저지될 수 있다.

연결 스크류 또는 제 1 인터로킹 수단의 바람직한 최종 위치는 제 1 인터로킹 수단이 제 2 인터로킹 수단에서 완전히 맞물리는 위치를 의미한다는 것이 이해되어야 한다. 최종 위치에 도달하기 직전에, 연결 스크류에는 원하는 최대 조임 모멘트가 작용된다. 이러한 최대 조임 모멘트에 도달하기 직전에, 제 1 인터로킹 수단은 제 2 인터로킹 수단에 맞물리고 조임 모멘트는 감소한다.

바람직한 최종 위치와 상이한 추가의 최종 위치는 원하는 최대 조임 모멘트가 연결 스크류에 직접 작용하고 제 1 인터로킹 수단이 제 2 인터로킹 수단과 함께 가압되는 위치라는 것이 이해되어야 한다.

하나의 실시형태에서 제 1 인터로킹 수단은 제 2 인터로킹 수단에 대해 회전 가능하다. 제 1 회전 위치에 도달할 때에, 제 1 인터로킹 수단은 제 2 인터로킹 수단과 함께 가압되고, 제 2 회전 위치에 도달할 때에 이완된다. 최종 위치에서 제 1 인터로킹 수단은 제 2 인터로킹 수단에 완전히 맞물린다.

바람직한 실시형태에서 제 1 인터로킹 수단은 연결 스크류에서 복수 에지형 외부 프로파일로서 형성되고 제 2 인터로킹 수단은 임플란트의 수용 개구에 형성되는 복수 에지형 내부 프로파일, 바람직하게 삼각형 프로파일로서 형성된다. 조임 모멘트가 연결 스크류에 적용될 때에, 복수 에지형 내부 프로파일의 측 면들과 접촉하는 복수 에지형 외부 프로파일의 에지 영역들은 탄성적으로 변형된다. 연결 스크류의 조임 모멘트가 적용될 때에 복수 에지형 외부 프로파일의 에지 영역이 복수 에지형 내부 프로파일의 측면과 접촉한다면, 복수 에지형 외부 프로파일은 압축된다. 조임 토크의 적용이 연속적이라면, 복수 에지형 외부 프로파일은 복수 에지형 외부 프로파일의 측 면들이 복수 에지형 내부 프로파일의 측 면들과 접촉하는 위치에서의 복수 에지형 내부 프로파일에서 회전한다. 복수 에지형 외부 프로파일의 에지 영역들은 이완된다. 이러한 종류의 이완은 예를 들면 복수 에지형 외부 프로파일이 복수 에지형 내부 프로파일에 완전히 맞물릴 때에 최종 위치에서 발생한다. 맞물림 직전에, 원하는 최대 조임 모멘트에 도달하고, 이는 따라서 맞물린 상태에서 감소된다.

복수 에지형 외부 프로파일, 바람직하게 다각형은 복수 에지형 내부 프로파일, 바람직하게 삼각형 프로파일과 관련하여 바람직하게 오버 사이징된 방식으로 제조된다. 특히, 복수 에지형 외부 프로파일의 에지 영역들은 토크가 적용될 때에 압축되고 다시 이완된다. 복수 에지형 외부 프로파일은 따라서 복수 에지형 내부 프로파일과 관련하여 소정의 사이즈를 넘을 수 없는 데, 왜냐하면 이는 그렇지 않다면 섬유 보강된 열가소성 수지 재료에 손상을 발생시킬 수 있기 때문이다.

바람직한 실시형태에서 임플란트에서 복수 에지형 내부 프로파일은 삼각형 프로파일이다. 아래의 예에서, 삼각형 내부 프로파일의 내부 원 반경은

r_ID = 0.85 mm

을 취한다.

섬유 보강된 열가소성 수지는 최대치로 가압되지만, 파괴되지 않는 복수 에지형 외부 프로파일의 내부 원 반경 및 외부 원 반경이 연산되는 아래의 공식들에 대해, 다음의 가정들이 행해진다:

1. 연결 스크류는 섬유 보강으로 인해 축방향으로 확장되지 않는다

2. 재료는 단지 압축된다; 전단 및 비틀림력들은 무시된다

3. 섬유들은 매트릭스의 탄성의, 방사상 압축 거동에 영향을 주지 않는다

4. 재료는 인장 및 압축 하에서 방사상으로 동등하게 거동한다

다음의 수학적 관계는 따라서 외부 및 내부 원 반경에 대해 존재한다:

r_ak = 연결 스크류에서 복수 에지형 외부 프로파일의 외부 원 반경

r_ID = 임플란트에서 삼각형 내부 프로파일의 내부 반경

= 후크의 법칙에 따른 최대 압축

σ_c= 전단 응력

E = E=모듈러스

n = 복수 에지형 외부 프로파일의 에지들의 수

r_ik = 내부 원 반경

아래의 연산 예에 대해, 118 MPa 의 압축 강도 및 4 GPa 의 E-모듈러스를 갖는 PEEK 매트릭스를 구비한 섬유 보강된 열가소성 수지가 취해진다. 후크의 법칙 및 상기 인용된 공식에 따르면, 다음의 값이 외부 원 반경에 대해 주어진다:

r_ak = 0.875 mm

복수 에지형 외부 프로파일의 직경 및 내부 원 반경은 복수 에지형 외부 프로파일의 에지들의 수 (n) 에 종속된다. n = 3 내지 n = 12 를 갖는 복수 에지형 외부 프로파일에 대해, 다음의 값들은 내부 원 반경 및 직경에 대해 주어진다;

바람직한 실시형태에서 연결 스크류에서 복수 에지형 외부 프로파일은 스크류 헤드에 대향하는 스크류 단부에 배열된다. 예를 들면, 또한 복수 에지형 외부 프로파일을 스크류 헤드에 바로 인접하게, 즉 스크류 헤드와 나사산 사이에 위치시키는 것이 가능하다.

본 발명의 추가의 바람직한 실시형태에서 연결 스크류 및 접합부는 섬유 보강된 열가소성 수지로부터 단편으로 제조된다. 연결 스크류 및 접합부는 부품을 형성한다. 인터로킹 수단은 이러한 실시형태에서 연결 스크류에 배열된다. 접합부는 관통-보어를 갖지 않는다.

본 발명에 따른 치과 보철 시스템의 추가의 바람직한 실시형태에서 제 1 인터로킹 수단은 연결 스크류의 헤드에 배열되고 제 2 인터로킹 수단은 접합부의 관통-보어에 배열된다. 이러한 종류의 배열체에서 제 1 인터로킹 수단은 예를 들면 적어도 하나의 리브를 포함하고, 제 2 인터로킹 수단은 적어도 하나의 그루브를 포함한다. 적어도 하나의 리브는 연결 스크류의 헤드의 외부 주면 표면에서 진행되고, 적어도 하나의 그루브는 관통-보어의 내부 주변 표면에서 진행된다. 조임 모멘트가 적용될 때에 적어도 하나의 리브가 적어도 하나의 그루브와 접촉한다면, 리브는 이완되고 그루브 내에 맞물린다. 어떠한 그루브도 배열되지 않는 관통-보어의 그러한 영역들에서, 리브는 스크류가 터닝될 때에 압축된다.

바람직한 실시형태에서 적어도 하나의 리브는 연결 스크류의 헤드의 외부 주변 표면에 배열되고, 적어도 하나의 그루브는 관통-보어의 내부 주변 표면에 배열된다. 리브들 및 그루브들은 바람직하게 나선형으로 진행된다. 추가의 실시형태에서 적어도 하나의 리브는 연결 스크류의 수직 축선에 기초하여 축방향으로 진행되고, 적어도 하나의 그루브는 접합부의 수직 축선에 기초하여 축방향으로 진행된다.

추가의 바람직한 실시형태에서 스크류의 외부 주변 표면은 수용 개구의 내부 주변 표면의 리브들이 인터로킹된 방식으로 맞물리는 그루브를 갖는다.

추가의 바람직한 실시형태에서 제 2 인터로킹 수단은 접합부의 관통-보어의 내부 주변 표면에 배열된 구조이다. 이러한 구조는 돌출부들, 바람직하게 치형들을 갖는다. 상응하는 제 1 인터로킹 수단은 바람직하게 연결 스크류의 헤드에 배치된다.

바람직한 실시형태들에서 본 발명에 따른 치과 보철 시스템, 특히 세라믹 임플란트의 수용 개구는 원통형 정밀 보어로 형성된 부분을 갖는다. 원통형 정밀 보어는 내부의 나사산에 의해 그 회전 축선에 기초하여 축방향으로 오버랩핑된다. 연결 스크류는 원통형 정밀 보어에 상응하는 정밀-끼워 맞춤 실린더 및 내부의 나사산에 상응하는 외부의 나사산을 가져서, 완벽한 끼워 맞춤 및/또는 나사산 결합된 연결이 연결 스크류와 수용 개구 사이에 형성된다.

바람직한 실시형태에서 원통형 정밀 보어는 원통형 정밀 보어의 원통형 측방향 표면에서 측정된 20% 내지 50% 의 원통형 비율을 갖는다.

모든 실시형태들에서 연결 스크류는 섬유 보강된 열가소성 수지로부터 제조된다. 보강 섬유들은, 예를 들면, 다음의 섬유들이다: 탄소 섬유들, 아라미드 섬유들, 유리 섬유들, 탄소 나노튜브들, 또는 그 조합들.

특히 바람직한 실시형태에서 섬유 보강된 열가소성 수지는 PEEK 매트릭스에서 단일 방향성 탄소 섬유들로 제조된다.

제 2 인터로킹 수단이 접합부의 관통-보어에 배열되고 제 1 인터로킹 수단이 연결 스크류에 배열되는 그러한 실시형태들에서, 비틀림 방지 메카니즘은 임플란트의 원위 단부와 접합부 사이의 접촉 면에 제공되고, 상기 메카니즘은 접합부의 회전 안정된 위치 설정을 보장한다.

제 2 인터로킹 수단이 임플란트의 수용 개구에 배열되고 제 1 인터로킹 수단이 연결 스크류에 배열되는 그러한 실시형태들에서, 비틀림 방지 메카니즘은 임플란트의 원위 단부와 접합부 사이의 접촉 면에 제공되고 상기 메카니즘은 접합부의 회전 안정된 위치 설정을 보장한다.

본 발명은 도면과 함께 예시적인 실시형태들을 기초로 아래에 보다 상세하게 설명될 것이다:

도 1 의 (a) 는 임플란트 및 접합부를 갖는 치과 보철 시스템의 측면도를 도시하고 (연결 스크류 및 스크류 로크는 도시 생략),
도 1 의 (b) 는 스크류 로크를 갖는 본 발명에 따른 치과 보철 시스템의 실시형태를 통한 수직 축선 A-A 에 따른 종단면도를 도시하고.
도 1 의 (c) 는 위로부터의 시점에서 축선 B-B 를 따라서 도 1 의 (a) 를 따른 치과 보철 시스템을 통한 횡단면도를 도시하고,
도 2 의 (a) 는 측면으로부터의 시점으로 연결 스크류의 실시형태를 도시하고,
도 2 의 (b) 는 위로부터 비스듬하게 사시도로 도 2 의 (a) 의 연결 스크류를 도시하고,
도 3 의 (a) 는 접합부 및 연결 스크류가 단편으로 형성된 실시형태의 사시도를 도시하고,
도 3 의 (b) 는 위로부터 비스듬한 도 3 의 (a) 로부터의 실시형태의 아래로부터 비스듬하게 추가의 사시도를 도시하고,
도 3 의 (c) 는 측면으로부터의 시점으로 도 3 의 (a) 로부터의 실시형태를 도시하고,
도 4 의 (a)-도 4 의 (d) 는 관통-보어를 갖는 접합부의 변형예의 본 발명에 따른 추가의 실시형태의 네개의 도면들을 도시하고,
도 5 의 (a)-도 5 의 (d) 는 관통-보어를 갖는 접합부의 추가의 변형예의 본 발명에 따른 추가의 실시형태의 네개의 도면들을 도시하고,
도 6 의 (a) 는 도 5 의 (a) 로부터의 접합부를 갖는 치과 보철 시스템의 사시도를 도시하고,
도 6 의 (b)-도 6 의 (c) 는 연결 스크류의 실시형태를 도시하고, 연결 스크류는 도 5 의 (a)-도 5 의 (d) 에서 예시된 접합부와 함께 사용되고,
도 7 의 (a) 는 본 발명에 따른 치과 보철 시스템용의 스크류의 추가의 실시형태의 측면도를 도시하고,
도 7 의 (b) 는 본 발명의 실시형태를 통한 종단면도를 도시하고, 도 7 의 (a) 로부터의 스크류는 임플란트에의 접합부의 연결에 사용되고,
도 8 은 도 1 의 실시형태에 따른 스크류 로크를 갖는 경우 및 갖지 않는 경우와 비교하여 연결 스크류를 조이고 해제할 때 회전 각도에 따른 조임 모멘트 및 해제 모멘트의 코스의 그래프를 도시하고,
도 9 는 내부 원 반경 및 외부 원 반경을 위한 공식을 설명하도록, 삼각형 내부 프로파일을 나타내는 삼각형 및 복수 에지형 외부의 프로파일을 나타내는 6각형을 개략적으로 도시한다.

도 1 의 (a) 는 임플란트 (1) 및 연결 스크류 (7) 를 수용하기 위한 관통-보어 (10) 를 갖는 접합부 (2) 를 포함하는 치과 보철 시스템의 제 1 실시형태의 측면도를 도시한다. 연결 스크류 및 관통 보어는 도 1 의 (a) 에서 가시화되지 않는다. 임플란트 (1) 및 접합부 (2) 는 세라믹 재료, 바람직하게 산화 지르코늄으로부터 제조된다.

도 1 의 (b) 는 도 1 의 (a) 로부터의 실시형태의 축선 A-A 을 따른 단면도를 도시한다. 도시된 것은 관통-보어 (10) 를 갖는 접합부 (2), 임플란트 (1) 및 바람직한 실시형태의 연결 스크류 (7) 이다. 연결 스크류 (7) 는 열가소성 수지 섬유 보강된 재료로부터 제조된다. 예시된 바람직한 실시형태에서 복수 에지형 외부 프로파일 (11) 은 연결 스크류 (7) 의 근위 단부에 배치된다. 복수 에지형 외부 프로파일 (11) 은 임플란트 (1) 의 수용 개구 (14) 에 배열된 복수 에지형 내부 프로파일 (13) 과 비교하여 오버사이징된 방식으로 제조된다. 예를 들면, 복수 에지형 내부 프로파일 (13) 의 내부 원 직경은 1.7 mm 의 값을 갖는다. 복수 에지형 외부 프로파일 (11) 의 외부 원 직경은 그에 맞추어지고 1.8 내지 1.9 mm 로 측정된다.

예시된 실시형태에서 복수 에지형 내부 프로파일 (13) 은 삼각형 내부 프로파일로서 구현되고 임플란트 (1) 의 수용 개구 (14) 의 근위 영역에 배열된다. 스크류 로크 (60) 는 연결 스크류 (7) 에서 복수 에지형 외부 프로파일 (11) 과 복수 에지형 내부 프로파일 (13) 의 결합에 의해 형성된다. 연결 스크류 (7) 가 오버 사이징된 방식으로 제조된다는 사실로 인해, 가압 끼워 맞춤이 생성된다. 복수 에지형 외부 프로파일 (11) 이 복수 에지형 내부 프로파일 (13) 내에서 스크류 결합되거나 또는 그로부터 해제될 때에, 복수 에지형 외부 프로파일 (11) 의 열가소성 수지 섬유 보강된 재료의 탄성 변형이 존재한다. 원하는 토크가 연결 스크류 (7) 에 적용되기 때문에, 복수 에지형 외부 프로파일 (11) 의 에지 영역들은 탄성적으로 변형되어 수용 개구 (14) 의 복수 에지형 내부 프로파일 (13) 에서 원하는 최종 위치에 완전히 맞물린다.

도 1 의 (b) 에 예시된 실시형태에서, 최종 위치는 연결 스크류 (7) 의 헤드 (12) 가 관통-보어의 내부 측에서 주위로 진행하는 견부 (71) 에서 정지될 때 도달된다.

연결 스크류 (7) 는 이때 원치않는 해제 또는 느슨화에 대해 고정되고, 사전 인장력의 손실은 방지된다. 바람직한 실시형태에서 연결 스크류 (7) 는 외부의 나사산 (17) 에 의해 오버랩핑되는 정밀-끼워 맞춤 실린더 (15) 를 추가로 포함한다. 수용 개구 (14) 의 부분 (16) 은 원통형 정밀 보어로서 형성되고, 내부의 나사산은 원통형 정밀 보어의 측방향 표면을 따라 진행되어, 완벽한 끼워 맞춤 및/또는 나사산 결합된 연결이 연결 스크류 (7) 와 부분 (16) 사이에 형성된다.

도 1 의 (c) 는 도 1 의 (a) 로부터의 실시형태에 따라 B-B 를 따른 단면도를 도시한다. 도시된 것은 복수 에지형 내부 프로파일 (13) 의 영역에서 임플란트 (1) 의 수용 개구 (14) 를 통한 횡단면도, 복수 에지형 외부 프로파일 (11) 을 통한 횡단면도이다. 도 1 의 (c) 에서 복수 에지형 외부 프로파일 (11) 은 최종 위치에서 복수 에지형 내부 프로파일 (13) 에 완전히 맞물리고, 복수 에지형 외부 프로파일의 세개의 측 면들은 삼각형 내부 프로파일의 측들에 평행하게 놓인다. 이들 측 면들은 삼각형 내부 프로파일의 측들에 대해 놓인다. 도 1 의 (b) 을 참조하여 이미 언급된 바와 같이, 연결 스크류 (7) 의 헤드 (12) 는 관통-보어의 내부 측에서 주위로 진행하는 견부 (71) 에서 정지된다.

연결 스크류 (7) 는 회전 및 따라서 원치않는 느슨화에 대해 고정된다. 예시된 실시형태에서 복수 에지형 내부 프로파일 (13) 은 삼각형 프로파일로서 형성되고 복수 에지형 외부 프로파일 (11) 은 6각형으로 형성된다.

도 2 의 (a) 및 도 2 의 (b) 는 도 1 로부터의 실시형태에 따른 연결 스크류 (7) 의 두개의 도면들을 도시한다. 연결 스크류 (7) 는 6각형으로 형성되고 연결 스크류 (7) 의 근위 단부에 배열되는 복수 에지형 외부 프로파일 (11) 을 갖는다. 외부의 나사산 (17) 에 의해 오버랩핑되는 정밀-끼워 맞춤 실린더 (15) 는 스크류 헤드 (12) 와 복수 에지형 외부 프로파일 (11) 사이에 배치된다.

도 3 의 (a)-도 3 의 (c) 는 본 발명에 따른 추가의 실시형태의 세개의 도면들을 도시한다. 접합부 (3) 는 연결 스크류 (7') 와 단편으로 형성된다. 연결 스크류 (7') 및 접합부 (3) 는 치과 보철, 예를 들면 크라운 또는 브릿지를 수용하기 위해 2 차 부품 (180) 을 형성한다. 예시된 실시형태에서 실린더, 외부의 나사산 및 인터로킹 수단은 도 2 의 (a) 및 도 2 의 (b) 에 예시된 것과 동등하게 구현된다. 6각형의 형태의 복수 에지형 외부 프로파일 (11') 은 근위 단부에 배열된다. 원위 방향에서 그에 인접하게, 외부의 나사산 (17') 을 갖는 정밀-끼워 맞춤 실린더 (15') 가 배치된다. 도시된 실시형태에서 2 차 부품 (180) 은 열가소성 수지 섬유 보강된 플라스틱으로부터 제조되고, 임플란트 (1') 는 세라믹 재료로부터 제조된다 (임플란트 (1') 는 도 3 의 (a)-도 3 의 (c) 에 도시 생략). 복수 에지형 외부 프로파일 (11') 은 2 차 부품 (180) 이 임플란트에 연결될 때에 임플란트의 수용 개구에 배열된 상응하는 복수 에지형 내부 프로파일에서 맞물린다. 오버 사이징된 방식으로 제조된 복수 에지형 외부 프로파일 (11') 은 그것이 복수 에지형 내부 프로파일 (13') 내에서 스크류 결합될 때에 탄성적으로 변형된다. 토크가 2 차 부품 (180) 에 적용될 때에, 복수 에지형 외부 프로파일 (11') 의 에지 영역들은 압축되고 따라서 이완되어 원하는 최종 위치에서 복수 에지형 내부 프로파일 (13') 에 완전히 맞물린다. 본 실시형태에서 스크류 로크 (70) 는 연결 스크류 (7') 에서 복수 에지형 외부 프로파일 (11') 및 복수 에지형 내부 프로파일 (13') 과의 결합에 의해 형성된다. 임플란트 (1') 에의 2 차 부품 (180) 의 연결은 이러한 방식으로 회전 및 따라서 원치않는 느슨화에 대해 고정된다. 사전 인장력의 손실은 방지된다.

도 3 에 예시된 실시형태에 따른 접합부가 안에서 스크류 결합될 때에, 최종 위치는 예를 들면 복수 에지형 외부 프로파일 (11') 이 복수 에지형 내부 프로파일 (13') 의 표면 구역 (도 3 에 도시 생략) 에서 정지될 때에 도달된다.

최종 위치에 도달하기 위해 임플란트의 원위 단부에서 접합부 견부 (81) 의 정지부가 존재하는 것이 추가로 가능하다. 복수 에지형 외부 프로파일 (11') 이 복수 에지형 내부 프로파일 (13') 의 표면 구역에서 정지되지 않는다면, 그것은 해제된다 (도 3 에서 도시 생략).

도 4 의 (a)-도 4 의 (d) 는 본 발명에 따른 치과 보철 시스템에서 사용되는 접합부 (4) 의 추가의 실시형태를 도시한다. 도 4 의 (a) 에 예시된 것은 접합부 (4) 의 측면도이다. 도 4 의 (b) 는 도 4 의 (a) 에 따른 축선 A-A 를 따라 접합부 (4) 를 통한 단면도를 도시한다. 예시된 것은 관통-보어 (10') 의 특정 실시형태이다. 임플란트에 접합부 (4) 를 고정하기 위해 연결 스크류를 수용하는 관통 보어 (10') 는 관통-보어 (10') 에 배열되는 주변 구조 (19) 를 갖고, 상기 구조는 돌출부들 (20) 을 갖는다. 도 4 에 예시된 실시형태에서 구조 (19) 는 접합부 (4) 와 단편으로 형성된다.

최종 위치에서 연결 스크류의 헤드는 구조 (19) 에서 정지된다. 연결 스크류의 헤드에 장착된 제 1 인터로킹 수단은 이러한 위치에서 돌출부들 (20) 에 완전히 맞물린다 (도 4 에서 도시 생략). 스크류 로크 (80) 가 형성되고 원치않는 느슨화 및 연결 스크류의 사전 인장력의 손실이 방지된다. 도 4 의 (b)-도 4 의 (d) 에 도시된 특정 실시형태에서, 돌출부들 (20) 은 치형들 (21) 로서 형성된다. 도 4 의 (c) 에서 도 4 의 (b) 로부터의 접합부 (4) 는 위로부터의 시점으로 예시된다. 도시된 것은 마찰 맞물림 요소들 (20) 을 구비한 주변 구조 (19) 를 갖는 관통-보어 (10') 이다. 도 4 의 (b) 에서와 같이, 관통-보어 내로 도입되는 연결 스크류는 도시 생략된다. 도 4 의 (d) 에서 치형들 (21) 로서 구현된 돌출부들 (20) 의 상세가 측면도로 예시된다.

도 5 의 (a)-도 5 의 (c) 는 본 발명에 따른 치과 보철 시스템에서 사용되는 바와 같은 접합부 (5) 의 추가의 실시형태의 상이한 도면들을 도시한다. 도 5 의 (a) 에서 접합부 (5) 는 사시도로 위로부터 도시된다. 접합부 (5) 는 연결 스크류의 헤드에 배열된 제 1 인터로킹 요소들 (6') 이 최종 위치에 완전히 맞물리는 제 2 인터로킹 요소들 (6) 을 구비한 관통-보어 (10") 를 갖는다 (도 5 의 (c) 를 참조). 이러한 위치에서 연결 스크류의 헤드는 관통-보어의 내부 측에서 주위로 진행하는 견부 (71') 에서 정지된다.

바람직한 실시형태에서 제 1 및 제 2 인터로킹 요소들 (6', 6) 은 리브들 및 그루브들에 의해 형성된다. 그루브들은 종방향으로 관통-보어 (10") 의 내부 표면으로 진행된다. 토크가 적용되고 원하는 조임 모멘트에 도달될 때에, 연결 스크류의 헤드 (7") 에서 리브들 (62) 로서 형성되는 제 1 인터로킹 수단 (6') 은 그루브들 (61) 에서 맞물리고 이러한 방식으로 스크류 로크 (90) 를 형성한다. 연결 스크류 (7") 는 이러한 방식으로 원치않는 느슨화에 대해 고정되고, 사전 인장력의 손실이 방지될 수 있다. 도 5 의 (b) 는 종방향으로 진행하는 복수의 그루브들 (61) 및 관통-보어 (10") 를 갖는 접합부 (5) 를 단면도로 도시한다. 도 5 의 (c) 는 관통-보어 (10") 내로 도입된 연결 스크류를 갖는 접합부 (5), 및 맞물린 위치에서 개별적인 리브 (62) 의 상세도를 도시한다.

도 6 의 (a) 는 도 5 로부터의 접합부 (5) 를 갖는 본 발명에 따른 치과 보철 시스템의 사시도를 도시한다. 도 6 의 (b) 는 도 6 의 (a) 로부터의 접합부 (5) 와 함께 사용된 바와 같은 연결 스크류 (7") 의 예시적인 실시형태를 도시한다. 리브들 (62) 의 형태의 복수의 제 1 인터로킹 수단 (6') 은 스크류 (7") 의 헤드에 배열된다. 도 6 의 (b) 에 따른 예시적인 실시형태에서 정밀-끼워 맞춤 실린더 (15") 는 스크류 헤드에 인접하게 도시되고, 이는 실린더를 오버랩핑하는 외부의 나사산 (17") 이다. 원통형 말단 요소 (22) 는 근위 단부에 배치된다. 도 6 의 (c) 는 턴 키를 위한 키 그립 (23) 을 포함하는 위로부터의 시점으로 도 6 의 (b) 로부터의 연결 스크류를 도시한다.

도 7 의 (a) 는 연결 스크류 (7"') 의 추가의 실시형태를 도시하고, 도 7 의 (b) 는 도 7 의 (a) 로부터의 스크류 (7"') 가 사용되는 본 발명에 따른 치과 보철 시스템의 예시적인 실시형태를 단면도로 도시한다. 도 6 으로부터의 실시형태와 대조적으로, 스크류 헤드 (71) 의 외부 주변 표면에서 그루브들 (61') 및 리브들 (62') 및, 각각, 관통-보어 (10"') 의 내부 주변 표면은 실질적으로 나선형이다. 나선은 연결 스크류의 외부의 나사산 (17"') 의 피치보다 가파른 경사의 급경사각을 갖는다. 이러한 프로파일의 결과로서, 스크류는 추가로 치과 보철 시스템이 인장 응력을 받을 때에 자동적으로 조여진다.

최종 위치에서 연결 스크류의 헤드는 관통-보어의 내부 측에서 주위로 진행하는 견부 (71") 에 놓이고, 리브들 (62') 은 관통-보어 (10"') 의 내부 주변 표면의 그루브들 (61") 에 완전히 맞물린다. 스크류가 열가소성 수지 섬유 보강된 재료로부터 제조된다는 사실로 인해, 그루브들 또는 스프링들은 토크가 스크류에 적용될 때에 탄성적으로 변형된다.

도 8 은 연결 스크류가 조여지거나 또는 해제될 때에 회전 각도에 따라 모멘트 (토크) 의 조임 또는 해제의 코스 (course) 로써 그래프를 도시한다 (예를 들면 도 1, 도 2 및 도 3 에 따른 실시형태를 참조). 조임 모멘트는 양의 y-축선에 도시된다. 해제를 위한 모멘트는 음의 y-축선에 도시된다.

실선으로 특징지워진 커브는 토크의 코스를 도시하고, 스크류 로크는 6각형의 외부 프로파일으로서 구현된 제 1 인터로킹 수단을 갖는 연결 스크류로서 형성되고, 제 2 인터로킹 수단은 임플란트에서 삼각형 내부 프로파일로서 형성된다 (예를 들면 도 1, 도 2 및 도 3 에 따른 실시형태를 참조). 이러한 실시형태에 기초하여, 스크류가 조여지거나 또는 해제될 때에 적용된 토크 (y-축선) 는 연결 스크류의 회전 각도 (x-축선) 에 따라 "물결 모양" 코스를 취한다. 6각형의 외부 프로파일은 6각형의 외부 프로파일의 에지 영역들이 삼각형 내부 프로파일의 측 면들에 의해 가압되는 삼각형 내부 프로파일에 대해 회전 각도로 배치된다면, 적용될 토크는 상승한다. 연결 스크류가 추가로 회전할 때에, 상승은 최대치까지 연속된다. 복수 에지형 외부 프로파일의 외부 면들이 복수 에지형 내부 프로파일의 면들에 실질적으로 평행한 회전 각도가 도달된다면, 토크는 감소하고, 복수 에지형 외부 프로파일은 이완되고 최종 위치에서 복수 에지형 내부 프로파일에 완전히 맞물린다. 연결 스크류는 최대 원하는 조임 모멘트, 본 경우에 30 Ncm (0.3 Nm) 에 도달할 때까지 회전된다. 이러한 조임 모멘트에 도달한 직후에, 복수 에지형 외부 프로파일은 이완되고 삼각형 내부 프로파일 최종 위치에서 맞물린다.

도 8 에서 연결 스크류가 해제될 때에 토크의 코스는 음의 y-축선을 따라 도시된다. 연결 스크류를 처음에 해제하는 데 필수적인 토크는 스크류 로크가 없는 연결 스크류의 경우에서보다 더 커진다는 것이 이러한 커브 프로파일로부터 명확하다. 본 경우에서 거의 40 Ncm (0.4 Nm) 가 최종 위치로부터 연결 스크류를 스크류 결합 해제하는 데 필수적이다. 스크류 로크를 갖지 않는 스크류의 경우에, 이러한 값은 30 Ncm (0.3 Nm) 보다 작다. 도 8 에 예시된 바와 같이 “델타 X” 는 스크류 로크를 갖고 스크류 로크를 갖지 않는 만곡된 프로파일의 정점들 사이에서 차이를 도시하고 본 발명에 따른 치과 보철 시스템에 의해 달성될 수 있는 원하는 효과를 강조한다. 연결 스크류의 원치않는 해제 및 따라서 본 발명에 따른 치과 보철 시스템의 느슨화는 신뢰성있게 방지될 수 있다. 또한 연결 스크류들이 조여지는 경우일 때에, 해제 모멘트는 또한 "물결 모양" 방식으로 진행된다. 복수 에지형 외부 프로파일은 복수 에지형 내부 프로파일과의 협동 및 회전 각도에 따라 압축되거나 또는 이완된다.

대조로써, 점선은 스크류 로크를 갖지 않는 연결 스크류의 회전 각도에 따라 토크의 코스를 도시한다. 제 1 인터로킹 수단으로서 6각형의 외부 프로파일 대신에, 연결 스크류는 원통형 요소를 갖는다. 커브 프로파일에 기초하여, 원통형 요소의 압축 또는 이완의 탄성 변형은 이것이 삼각형 내부 프로파일과 협동할 때에 존재하지 않는다는 것을 알 수 있다. 커브는 원하는 최대 조임 모멘트에, 예를 들면 35 Ncm (0.35 Nm) 에 도달할 때까지 실질적으로 기하급수적으로 상승한다. y-축선의 음의 영역에서 만곡된 프로파일로부터 알 수 있는 바와 같이, 연결 스크류를 해제하는 데 필수적인 토크는 로크를 갖는 스크류의 것보다 훨씬 더 작다. 이러한 종류의 연결 스크류의 사용은 불리한 데, 왜냐하면 연결 스크류 및 따라서 접합부는 치과 보철 시스템이 마모되는 시간 기간에 걸쳐 보다 느슨해질 수 있기 때문이다.

도 9 는 삼각형 내에 배열된 개략적으로 예시된 6각형의 내부 원 반경 (r_ik) 및 외부 원 반경 (r_ak) 을 연산하기 위한 공식을 보다 상세하게 설명하도록 제공된다. 예시된 6각형의 경우에 α (알파) 에 대한 값은 30 도이다. 도 9 는 도 1 에 설명된 실시형태에 관한 것이다.

임플란트 1, 1'
접합부 2, 3, 4, 5, 5'
제 2 인터로킹 요소들 6
제 1 인터로킹 요소들 6'
연결 스크류 7, 7', 7", 7"'
관통-보어 10, 10', 10"
복수 에지형 외부 프로파일 11, 11'
스크류 헤드 12, 71
복수 에지형 내부 프로파일 13, 13'
수용 개구 14
정밀-끼워 맞춤 실린더 15, 15', 15"
부분 16
외부의 나사산 17, 17', 17", 17"'
원통형 정밀 보어 31
2 차 부품 180
내부의 나사산 32
구조 19
돌출부들 20
치형들 21
리브들 62, 62'
그루브들 61, 61'
스크류 로크 60, 70, 80, 90, 100
견부 71
접합부 견부 81

Claims

치과 보철 시스템으로서,
상기 치과 보철 시스템은 연결 스크류 (7, 7', 7", 7"') 용의 수용 개구 (14, 14') 와 턱 뼈에서의 골 유착을 위한 세라믹 임플란트 (1, 1'),
접합부를 포함하고,
상기 접합부는 섬유 보강된 열가소성 수지로 제조된 상기 연결 스크류 (7, 7', 7", 7"') 에 의해 상기 임플란트 (1, 1') 의 상기 수용 개구 (14, 14') 에 고정될 수 있고,
스크류 로크 (60, 70, 80, 90, 100) 는 제 1 인터로킹 수단 (11, 11', 6', 61') 및 제 2 인터로킹 수단을 포함하고,
상기 제 1 인터로킹 수단 (11, 11', 6', 61') 은 상기 연결 스크류 (7, 7', 7", 7"') 에 배열되고 상기 제 2 인터로킹 수단은 상기 임플란트 (1, 1') 의 상기 수용 개구 (14, 14') 에 및/또는 상기 접합부에 배열되고,
상기 임플란트 (1, 1') 에서 상기 연결 스크류 (7, 7', 7", 7"') 를 조이고 해제할 때에, 상기 제 1 인터로킹 수단 (11, 11', 6', 61') 은 상기 제 2 인터로킹 수단과 함께 탄성적으로 변형될 수 있는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 1 항에 있어서,
상기 제 2 인터로킹 수단과 함께 상기 제 1 인터로킹 수단 (11, 11', 6', 61') 은 상기 연결 스크류가 조여지거나 또는 해제될 때에 따라서 압축되거나 또는 이완되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 2 항에 있어서,
상기 제 1 인터로킹 수단 (11, 11', 6', 61') 은 상기 제 2 인터로킹 수단에 대해 회전 가능하고, 상기 제 2 인터로킹 수단과 함께 제 1 회전 위치에 도달할 때에 압축될 수 있고 제 2 회전 위치에 도달할 때에 이완될 수 있고, 상기 제 1 인터로킹 수단 (11, 11', 6, 6') 은 최종 위치에서 상기 제 2 인터로킹 수단에 완전히 맞물리는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 1 항에 있어서,
상기 접합부는 세라믹으로 제조되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제 1 인터로킹 수단 (11, 11', 6', 61') 은 상기 연결 스크류 (7, 7', 7", 7"') 에서 복수 에지형 외부 프로파일로서 형성되고 상기 제 2 인터로킹 수단은 상기 임플란트 (1, 1') 의 상기 수용 개구 (14, 14') 에서 복수 에지형 내부 프로파일 (13), 또는 삼각형 프로파일로서 형성되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 5 항에 있어서,
상기 연결 스크류 (7, 7', 7", 7"') 에서 상기 복수 에지형 외부 프로파일 (11, 11') 은 상기 연결 스크류 (7, 7', 7", 7"') 의 헤드 (12, 71) 에 대향하여 스크류 단부에 배열되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제 1 인터로킹 수단 (11, 11', 6', 61') 은 상기 연결 스크류 (7, 7', 7", 7"') 의 헤드에 배열되고 상기 제 2 인터로킹 수단은 상기 접합부의 관통-보어에 배열되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 7 항에 있어서,
상기 제 1 인터로킹 수단 (11, 11', 6', 61) 은 적어도 하나의 리브 (62) 를 포함하고 상기 제 2 인터로킹 수단은 적어도 하나의 그루브 (61) 를 포함하는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 8 항에 있어서,
적어도 하나의 상기 리브 (62) 는 상기 연결 스크류 (7") 의 헤드의 외부 주변 표면에 배열되고 적어도 하나의 상기 그루브 (61) 는 상기 관통-보어의 내부 주변 표면에 배열되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 8 항에 있어서,
리브들 (62) 및 그루브들 (61) 은 나선형으로 진행되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 8 항에 있어서,
적어도 하나의 상기 리브 (62) 는 상기 연결 스크류의 수직 축선에 기초하여 축방향으로 평행하게 진행하고 적어도 하나의 상기 그루브 (61) 는 상기 접합부의 수직 축선에 기초하여 축방향으로 평행하게 진행하는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 접합부 및 상기 연결 스크류 (7') 는 섬유 보강된 열가소성 수지로부터 단편으로 형성되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 7 항에 있어서,
상기 제 2 인터로킹 수단은 상기 접합부의 상기 관통-보어의 내부 주변 표면에 배열된 구조 (19) 를 포함하고,
상기 구조 (19) 는 돌출부들 (20), 또는 치형들 (21) 을 갖는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 섬유 보강된 열가소성 수지는 탄소 섬유들, 아라미드 섬유들, 유리 섬유들, 탄소 나노튜브들, 또는 그 조합들로 이루어진 그룹으로부터 선택된 보강 섬유들을 갖는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 14 항에 있어서,
상기 섬유 보강된 열가소성 수지는 PEEK 매트릭스에서 단일 방향성 탄소 섬유들로 형성되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 세라믹 임플란트 (1, 1') 는 상기 수용 개구 (14, 14') 를 갖고, 상기 수용 개구 (14, 14') 의 부분은 원통형 정밀 보어 (31) 로서 형성되고,
상기 원통형 정밀 보어 (31) 는 상기 원통형 정밀 보어 (31) 의 회전 축선에 기초하여 축방향으로 내부의 나사산 (32) 에 의해 오버랩핑되고, 상기 연결 스크류 (7, 7', 7", 7"') 는 상기 원통형 정밀 보어 (31) 에 상응하는 정밀-끼워 맞춤 실린더 (31') 및 상기 내부의 나사산 (32) 에 상응하는 외부의 나사산 (32') 을 가져서, 완벽한 끼워 맞춤 및 나사산 결합된 연결이 연결 스크류 (7, 7', 7", 7"') 와 수용 개구 (14, 14') 사이에 형성되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 16 항에 있어서,
상기 원통형 정밀 보어 (31) 는 상기 원통형 정밀 보어의 원통형 측방향 표면에서 측정된 20% 내지 50% 의 원통형 비율을 갖는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.