KR102583353B1 - 오스테나이트계 스테인리스 강 튜브의 제조 방법 - Google Patents

오스테나이트계 스테인리스 강 튜브의 제조 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 오스테나이트계 스테인리스 강 튜브를 제조하는 방법에 관한 것으로서, 상기 방법은, a) 오스테나이트계 스테인리스 강의 잉곳 또는 연속 주조된 빌렛을 제조하는 단계, b) 상기 단계 a) 에서 얻어진 잉곳 또는 빌렛을 튜브로 열간 압출하는 단계, c) 상기 단계 b) 로부터 얻어진 튜브를 그 최종 치수로 냉간 압연하는 단계를 포함하고, 냉간 압연된 튜브의 외경 (D) 은 70 ~ 250 mm 이고 두께 (t) 는 6 ~ 25 mm 이며, 냉간 압연하는 단계는 다음의 식을 만족하도록 수행되고: (2.5×Rc+1.85×Rh-17.7×Q) = (Rp0.2target+49.3-1073×C-21Cr-7.17×Mo-833.3×N)±Z (1); Rc 는 냉간 압하 정도이며,
Figure 112018060953837-pct00009
(2) 로서 규정되며, A1 은 냉간 변형 전의 튜브 단면적이고, A0 는 냉간 변형 후의 튜브 단면적이며; Rh 는 열간 압하 정도이며,
Figure 112018060953837-pct00010
(3) 으로서 규정되며, a1 은 열간 변형 전의 강 피스의 단면이고, a0 는 열간 변형, 즉 열간 압출 후의 튜브 단면적이며; Q 는 (W0 - W1)×(OD0-W0)/W0((OD0-W0)-(OD1-W1)) (4), W1 은 압하 전의 튜브 벽 두께이고, W0 는 압하 후의 튜브 벽 두께이며, OD1 은 압하 전의 튜브의 외경이고, OD0 는 압하 후의 튜브의 외경이며; Rp0.2target 은 목표 항복 강도이고, 750 ≤ Rp0.2target ≤ 1000 MPa; 30 ≤ Rc ≤ 75%; 50% ≤ Rh ≤ 90%; 1 ≤ Q ≤ 3.6; Z 는 65 이다.

Description

오스테나이트계 스테인리스 강 튜브의 제조 방법
본 발명은 오스테나이트계 스테인리스 강 튜브의 제조 방법에 관한 것이다.
본원에 규정된 조성을 가진 스테인리스 강 튜브들은 부식성 매체 뿐만 아니라 실질적인 기계적 부하를 받는 다양한 용도에 사용된다. 이러한 스테인리스 강 튜브들의 제조 동안, 원하는 항복 강도를 가진 강 튜브을 얻기 위해서 상이한 공정 파라미터들은 정확하게 설정되어야 한다. 튜브 재료의 최종 항복 강도에 중요한 영향을 주는 것으로 밝혀진 공정 파라미터들은 다음과 같다 : 열간 변형의 정도, 냉간 변형의 정도 및 열간 압출된 튜브가 최종 치수로 냉간 압연되는 공정 동안 튜브 벽 감소 및 튜브 직경 사이의 비. 이러한 공정 파라미터들은 오스테나이트계 스테인리스 강의 특정 조성 및 스테인리스 강 튜브의 원하는 항복 강도와 관련하여 설정되어야 한다.
지금까지, 선행 기술에서 오스테나이트계 스테인리스 강 튜브들의 목표 항복 강도를 달성하는 공정 파라미터 값들을 찾기 위해 광범위한 시도를 수행하는데 의존해왔다. 이러한 시도들은 노동집약적이고 비용이 든다. 따라서, 항복 강도에 결정적인 공정 파라미터들을 결정하기 위한 보다 비용 효율적인 공정이 바람직하다.
EP 2 388 341 에는 특정 화학적 조성을 가진 2 상 스테인리스 강 튜브를 제조하는 공정이 제안되어 있고, 최종 냉간 압연 단계에서 면적 감소의 면에서 가공비 (%) 는 튜브의 미리 결정된 목표 항복 강도에 대해서 가공비와 목표 항복 강도 사이의 관계에 대한 어떠한 합금 원소의 영향을 또한 포함하는 주어진 식에 의해 결정된다. 하지만, 더 이상의 프로세스 파라미터들은 식에 포함되지 않는다. 더욱이, 열간 변형 정도, 냉간 변형 정도 및 튜브 직경과 튜브 벽 감소 사이의 비와 같은 공정 파라미터들을 설정하는 방법에 대하여 어떠한 교시가 없다.
따라서, 본 발명의 목적은 오스테나이트 스테인리스 강의 특정 목표 항복 강도에 대하여 열간 변형 정도, 냉간 변형 정도 및 튜브 직경과 튜브 벽 감소 사이의 비를 설정함으로써 오스테나이트계 스테인리스 강의 튜브를 제조하는 방법을 제공하고 그리하여 전체 제조 효율을 향상시키는 것이다.
따라서, 본 발명은 오스테나이트계 스테인리스 강 튜브를 제조하는 방법에 관한 것으로서, 상기 강은 하기 조성 (중량% 로) :
C 0 ~ 0.3;
Cr 26 ~ 28;
Cu 0.6 ~ 1.4;
Mn 0 ~ 2.5;
Mo 3 ~ 4.4;
N 0 ~ 0.1;
Ni 29.5 ~ 34;
Si 0 ~ 1.0;
잔부로서 Fe 및 불가피한 또는 허용가능한 불순물들을 가지고,
상기 방법은,
a) 오스테나이트계 스테인리스 강의 잉곳 (ingot) 또는 연속 주조된 빌렛 (billet) 을 제조하는 단계,
b) 상기 단계 a) 에서 얻어진 잉곳 또는 빌렛을 튜브로 열간 압출하는 단계,
c) 상기 단계 b) 로부터 얻어진 튜브를 그 최종 치수로 냉간 압연하는 단계를 포함하고,
냉간 압연된 튜브의 외경 (D) 은 70 ~ 250 mm 이고 두께 (t) 는 6 ~ 25 mm 이며,
냉간 압연하는 단계는 다음의 식을 만족하도록 수행되고 :
(2.5×Rc+1.85×Rh-17.7×Q) = (Rp0.2target+49.3-1073×C-21Cr-7.17×Mo-833.3×N)±Z (1)
- Rc 는 냉간 압하 (reduction) 정도이며,
Figure 112021126867928-pct00001
(2) 로서 규정되며, A1 은 냉간 변형 후의 튜브 단면적이고, A0 는 냉간 변형 전의 튜브 단면적이며,
- Rh 는 열간 압하 정도이며,
Figure 112021126867928-pct00002
(3) 으로서 규정되며, a1 은 열간 변형 후의 강 피스의 단면이고, a0 는 열간 변형, 즉 열간 압출 전의 튜브 단면적이며,
- Q 는 (W0 - W1)×(OD0-W0)/W0((OD0-W0)-(OD1-W1)) (4)
W1 은 압하 후의 튜브 벽 두께이고, W0 는 압하 전의 튜브 벽 두께이며, OD1 은 압하 후의 튜브의 외경이고, OD0 는 압하 전의 튜브의 외경이며,
- Rp0.2target 은 목표 항복 강도이고, 750 ≤ Rp0.2target ≤ 1000 MPa,
- 30 ≤ Rc ≤ 75%,
- 50% ≤ Rh ≤ 90%,
- 1≤ Q ≤ 3.6, 및
- Z 는 65 이다.
식 (1) 에 의해 나타낸 관계는 오스테나이트계 스테인리스 강의 조성, 즉 원소 C, Cr, Mo 및 N 의 함량에 기초하여 Rc, Rh 및 Q 에 대한 공정 파라미터 값들을 결정할 수 있게 한다.
식 (1) 은 또한 다음과 같이 쓰여질 수 있다 :
(Rp0.2target+49.3-1073×C-21Cr-7.17×Mo-833.3×N)-Z ≤ (2.5×Rc+1.85×Rh-17.7×Q) ≤ (Rp0.2target+49.3-1073×C-21Cr-7.17×Mo-833.3×N)+Z
Rc 는
Figure 112018060953837-pct00003
(2) 로서 규정되고,
A1 은 냉간 변형 후의 튜브 단면적이고, A0 는 냉간 변형 전의 튜브 단면적이다.
Rh 는
Figure 112018060953837-pct00004
(3) 으로서 규정되고,
a1 은 열간 변형 후의 강 피스의 단면이고, a0 는 열간 변형, 즉 열간 압출 전의 튜브 단면적이다.
일 실시형태에 따라서, Z = 50 이다. 다른 실시형태에 따라서, Z = 20 이다. 또 다른 실시형태에 따라서, Z = 0 이다.
Q-값은 벽 두께 감소와 외경 감소 사이의 관계이고 다음과 같이 규정된다 :
Q = (W0 - W1)×(OD0-W0)/W0((OD0-W0)-(OD1-W1)) (4)
W1 은 압하 후의 튜브 벽 두께이고, W0 는 압하 전의 튜브 벽 두께이며, OD1 은 압하 후의 튜브의 외경이고, OD0 는 압하 전의 튜브의 외경이다.
제조될 튜브의 오스테나이트계 스테인리스 강의 조성 및 목표 항복 강도에 기초하여, Rc, Rh 및 Q 의 값들은 식 (1) 을 만족하는 Rc, Rh 및 Q 의 이러한 값들을 구하는 것을 목적으로 하는 반복 계산 절차에 의해 설정될 수 있다.
오스테나이트계 스테인리스 강의 조성에 관해서는, 그 내부의 개별적인 합금 원소에 관하여 다음과 같이 주의해야 한다 :
탄소 (C) 는 오스테나이트상을 안정화시키는 대표적인 원소이고 기계적인 강도를 유지하는데 중요한 원소이다. 하지만, 높은 탄소 함량이 사용되면, 탄소는 탄화물로서 침전되어 내부식성이 감소된다. 일 실시형태에 따라서, 전술 및 후술되는 공정에 사용된 오스테나이트계 스테인리스 강의 탄소 함량은 0 ~ 0.3 중량% 이다. 다른 실시형태에 따라서, 탄소 함량은 0.006 ~ 0.019 중량% 이다.
크롬 (Cr) 은 전술 또는 후술되는 바와 같이 오스테나이트계 스테인리스 강의 내식성, 특히 공식성에 강한 영향을 준다. Cr 은 항복 강도를 향상시키고 오스테나이트계 스테인리스 강의 변형시 오스테나이트 조직에서 마르텐사이트 조직으로의 변태를 방해한다. 하지만, Cr 함량이 증가하면 원하지 않는 안정적인 질화크롬 및 시그마상의 형성 및 보다 신속한 시그마상의 발생을 유발할 것이다. 일 실시형태에 따라서, 전술 및 후술되는 공정에 사용된 오스테나이트계 스테인리스 강의 크롬 함량은 26 ~ 28 중량%, 예를 들어 26.4 ~ 27.2 중량% 이다.
구리 (Cu) 는 내부식성에 긍정적인 영향을 준다. Cu 는 전술 또는 후술되는 바와 같이 오스테나이트계 스테인리스 강에 의도적으로 첨가되거나, 강의 제조에 사용된 스크랩된 제품에 이미 존재하며 여기에 남아 있게 된다. 너무 높은 레벨의 Cu 는 열간 가공성과 인성을 감소시키므로 이러한 이유로 피해야 한다. 일 실시형태에 따라서, 전술 및 후술되는 공정에 사용된 오스테나이트계 스테인리스 강의 구리 함량은 0.6 ~ 1.4 중량%, 예를 들어 0.83 ~ 1.19 중량% 이다.
망간 (Mn) 은 전술 또는 후술되는 바와 같이 오스테나이트계 스테인리스 강에 변형 경화 영향을 준다. Mn 은 또한 강에 존재하는 황과 함께 망간 황화물을 형성하여 열간 가공성을 개선시키는 것으로 알려져 있다. 하지만, 너무 높은 레벨에서, Mn 은 내식성 및 열간 가공성 모두에 악영향을 주는 경향이 있다. 일 실시형태에 따라서, 전술 및 후술되는 공정에 사용된 오스테나이트계 스테인리스 강의 망간 함량은 0 ~ 2.5 중량% 이다. 일 실시형태에 따라서, 망간 함량은 1.51 ~ 1.97 중량% 이다.
몰리브덴 (Mo) 은 전술 또는 후술되는 바와 같이 오스테나이트계 스테인리스 강의 내식성에 강한 영향을 주며, 이는 내공식성 지수 (pitting resistance equivalent; PRE) 에 크게 영향을 준다. Mo 는 또한 항복 강도에 긍정적인 영향을 주고, 원하지 않는 시그마상들이 안정하고 그리고 이 시그마상들의 생성 속도를 촉진시키는 온도를 증가시킨다. 추가적으로, Mo 는 페라이트 안정화 효과를 가진다. 일 실시형태에 따라서, 전술 및 후술되는 공정에 사용된 오스테나이트계 스테인리스 강의 몰리브덴 함량은 3 ~ 5.0 중량%, 3 ~ 4.4 중량%, 예를 들어 3.27 ~ 4.4 중량% 이다.
니켈 (Ni) 은 일반적인 부식에 대한 내성에 긍정적인 영향을 준다. Ni 는 또한 강한 오스테나이트 안정화 효과를 가지므로 오스테나이트계 스테인리스 강에서 중요한 역할을 한다. 일 실시형태에 따라서, 전술 및 후술되는 공정에 사용된 오스테나이트계 스테인리스 강의 니켈 함량은 29.5 ~ 34 중량%, 예를 들어 30.3 ~ 31.3 중량% 이다.
질소 (N) 는 전술 또는 후술되는 바와 같이 오스테나이트계 스테인리스 강의 내식성에 긍정적인 효과를 주고 또한 변형 경화에 기여한다. 내공식성 지수 PRE (PRE = Cr + 3.3Mo + 16N) 에 강한 영향을 준다. 질소는 또한 강한 오스테나이트 안정화 효과를 가지며 오스테나이트계 스테인리스 강의 소성 변형시 오스테나이트 조직에서 마르텐사이트 조직으로의 변태를 방해한다. 일 실시형태에 따라서, 전술 및 후술되는 공정에 사용된 오스테나이트계 스테인리스 강의 질소 함량은 0 ~ 0.1 중량% 이다. 다른 실시형태에 따라서, N 은 0.03 중량% 이상의 양으로 첨가된다. 너무 높은 레벨에서, N 은 크롬 질화물을 촉진시키는 경향이 있고, 이는 연성 및 내식성에 대한 부정적인 영향으로 인해서 피해야 한다. 따라서, 일 실시형태에 따라서, N 의 함량은 0.09 중량% 이하이다.
규소 (Si) 는 오스테나이트계 스테인리스 강에 종종 존재하는데, 그 이유는 오스테나이트계 스테인리스 강의 제조 초기에 탈산 (deoxidization) 에 사용될 수 있기 때문이다. 너무 높은 레벨의 Si 는 추후의 열처리 또는 오스테나이트계 스테인리스 강의 용접과 연관하여 금속간 화합물의 침전을 유발할 수 있다. 이러한 침전은 내부식성 및 가공성에 부정적인 영향을 준다. 일 실시형태에 따라서, 전술 및 후술되는 공정에 사용된 오스테나이트계 스테인리스 강의 규소 함량은 0 ~ 1.0 중량% 이다. 일 실시형태에 따라서, 규소 함량은 0.3 ~ 0.5 중량% 이다.
인 (P) 은 전술 또는 후술되는 공정에 사용된 스테인리스 강에 불순물로서 존재할 수 있고, 너무 높은 레벨이면 강의 가공성을 열화시키므로, P ≤ 0.04 중량% 이다.
황 (S) 은 전술 또는 후술되는 공정에 사용된 스테인리스 강에 불순물로서 존재할 수 있고, 너무 높은 레벨이면 강의 가공성을 열화시키므로, S ≤ 0.03 중량% 이다.
산소 (O) 는 전술 또는 후술되는 공정에 사용된 스테인리스 강에 불순물로서 존재할 수 있고, O ≤ 0.010 중량% 이다.
선택적으로, 소량의 다른 합금 원소들이 예를 들어 고온 연성과 같은 기계가공성 또는 열간 가공 특성들을 향상시키기 위해서 전술 또는 후술되는 바와 같이 2 상 (duplex) 스테인리스 강에 첨가될 수 있다. 이러한 원소들의 예로서는 REM, Ca, Co, Ti, Nb, W, Sn, Ta, Mg, B, Pb 및 Ce 이지만, 이에 한정되지 않는다. 이러한 원소들 중 하나 이상의 양은 최대 0.5 중량% 이다. 일 실시형태에 따라서, 전술 또는 후술되는 바와 같이 2 상 스테인리스 강은 또한 공정 중에 첨가될 수 있는 소량의 다른 합금 원소들, 예를 들어 Ca (≤0.01 중량%), Mg (≤ 0.01 중량%) 및 희토류 REM (≤ 0.2 중량%) 를 포함할 수 있다.
용어 "최대" 또는 "이하" 가 사용되면, 당업자는 다른 숫자가 구체적으로 기술되지 않는 한 범위의 하한이 0 중량% 임을 알 수 있다. 전술 또는 후술되는 바와 같이 2 상 스테인리스 강의 나머지 원소들은 철 (Fe) 및 일반적으로 발생하는 불순물이다.
불순물의 예들로서는, 의도적으로 첨가되지 않았지만 일반적으로 예를 들어 원료 또는 마르텐사이트 스테인리스 강의 제조에 사용되는 추가적인 합금 원소들에서 불순물로서 발생함에 따라 완전히 피할 수 없는 원소 및 화합물이다.
일 실시형태에 따라서, 2 상 스테인리스 강은 전술 또는 후술되는 바와 같은 범위의 전술 또는 후술되는 바와 같은 합금 원소들로 구성된다.
전술 또는 후술되는 바와 같은 공정의 일 실시형태에 따라서, 오스테나이트계 강은 :
C 0.006 ~ 0.019;
Cr 26.4 ~ 27.2;
Cu 0.83 ~ 1.19;
Mn 1.51 ~ 1.97;
Mo 3.27 ~ 4.40;
N 0.03 ~ 0.09;
Ni 30.3 ~ 31.3;
Si 0.3 ~ 0.5;
잔부로서 Fe 및 불가피한 또는 허용가능한 불순물들을 포함한다.
전술 또는 후술되는 상기 공정의 일 실시형태에 따라서, 50% ≤ Rc 이다.
전술 또는 후술되는 상기 공정의 일 실시형태에 따라서, Rc ≤ 68% 이다.
전술 또는 후술되는 상기 공정의 일 실시형태에 따라서, 60% ≤ Rh 이다.
전술 또는 후술되는 상기 공정의 일 실시형태에 따라서, Rh ≤ 80% 이다.
전술 또는 후술되는 상기 공정의 일 실시형태에 따라서, 1.5 ≤ Q 이다.
전술 또는 후술되는 상기 공정의 일 실시형태에 따라서, Q ≤ 3.2 이다.
일 실시형태에 따라서, 냉간 압연하는 단계는 다음의 식을 만족하도록 수행된다 :
(2.5×Rc+1.85×Rh-17.7×Q) = (Rp0.2target+49.3-1073×C-21Cr-7.17×Mo-833.3×N). 이에 따라서, 식 (1) 이 사용되고, Z = 0 이다.
본 발명은 다음의 비제한적인 실시예들에 의해 추가로 설명된다 :
실시예들
상이한 화학적 조성의 오스테나이트계 스테인리스 강의 용융물은 전기 아크로에서 제조되었다. 탈탄 및 탈황 처리가 수행된 AOD 노가 사용되었다. 그 후, 용융물은 잉곳 (110 mm 보다 큰 외경을 가진 튜브들의 제조용) 으로 또는 연속 주조 (110 mm보다 작은 직경을 가진 튜브들의 제조용) 에 의해 빌렛들로 주조되었다. 상이한 용융물의 주조된 오스테나이트계 스테인리스 강은 화학적 조성과 관련하여 분석되었다. 그 결과들은 표 1 에 도시된다.
Figure 112018060953837-pct00005
제조된 잉곳 또는 빌렛은 열 변형 공정을 받고, 이들은 복수의 튜브들로 압출되었다. 이러한 튜브들은 냉간 변형을 받았고, 이 튜브들은 필거 밀 (pilger mill) 에서 각각의 최종 치수로 냉간 압연되었다. 따라서, 표 1 에 나타낸 각각의 시험 번호에 대해서, Rc, Rh 및 Q 에 대해 동일한 값들을 사용하여 10 ~ 40 개의 튜브들을 제조하였다. 각각의 시험 번호에 대해 목표 항복 강도를 설정하였고, Rc, Rh 및 Q 는 전술한 식 1 을 만족하도록 목표 항복 강도로 취하여 결정되었다. 냉간 압연은 한번의 냉간 압연 단계로 수행되었다.
각각의 튜브에 대해서, ISO 6892 에 따라 2 개의 시험 샘플들에 대해 항복 강도를 측정하였고, 그리하여 각각의 시험 번호에 대해 항복 강도를 여러 번 측정하였다. 각각의 시험 번호에 대해서, 평균 항복 강도는 상기 측정치에 기초하여 계산되었다. 평균 항복 강도는 목표 항복 강도와 비교되었다. 그 결과들은 표 2 에 도시된다. 목표 항복 강도로부터 개별 측정치들의 편차도 기록되었다. 편차는 목표 항복 강도로부터 +/- 65 MPa 미만이었다.
Figure 112018060953837-pct00006
"OD in" 는 냉간 변형 전의 튜브의 외경이고,
"Wt in" 은 냉간 변형 전의 벽 두께이며,
"OD out" 는 냉간 변형 후의 튜브의 외경이고,
"Wt out" 은 냉간 변형 후의 벽 두께이다.
따라서, 식 (1) 은 스테인리스 강의 화학적 조성과 선택된 목표 항복 강도에 기초하여 Rh, Rc 및 Q 를 결정하기 위한 좋은 도구로 사용된다고 결론지을 수 있다. 미리 결정된 최종 외경 및 미리 결정된 최종 벽 두께를 가지며 그리고 미리 결정된 기하학적 형상, 특히 단면적의 빌렛으로부터 나오는 특정 튜브에 대하여, 식 (1) 의 사용은 숙련된 실시자가 실험에 대한 필요성없이 적절한 열간 압하 뿐만 아니라 냉간 압하 및 Q 값을 선택할 수 있도록 한다. 식 (1) 을 만족시키기 위해서 반복 계산을 사용할 수 있다. 식 (1) 이 만족되고 그리고 스테인리스 강이 전술한 바와 같은 조성을 가진다고 가정하면, 하나의 동일한 잉곳 또는 빌렛으로부터 개별 튜브 샘플들의 항복 강도는 목표 항복값으로부터 약 +/- 65 MPa 초과하여 편향되지 않는다.

Claims (8)

  1. 오스테나이트계 스테인리스 강 튜브를 제조하는 방법으로서,
    상기 강은 하기 조성, 중량% 로,
    C 0 ~ 0.3
    Cr 26 ~ 28
    Cu 0.6 ~ 1.4
    Mn 0 ~ 2.5
    Mo 3 ~ 4.4
    N 0 ~ 0.1
    Ni 29.5 ~ 34
    Si 0 ~ 1.0
    S ≤ 0.03
    O ≤ 0.010
    P ≤ 0.04
    선택적으로, REM, Ca, Co, Ti, Nb, W, Sn, Ta, Mg, B, Pb 및 Ce 으로부터 선택되는 하나 이상의 원소들을 최대 0.5,
    잔부로서 Fe 및 불가피한 불순물들로 구성되고,
    상기 방법은,
    a) 상기 오스테나이트계 스테인리스 강의 잉곳 (ingot) 또는 연속 주조된 빌렛 (billet) 을 제조하는 단계,
    b) 상기 단계 a) 에서 얻어진 상기 잉곳 또는 상기 빌렛을 튜브로 열간 압출하는 단계,
    c) 상기 단계 b) 로부터 얻어진 상기 튜브를 상기 튜브의 최종 치수로 냉간 압연하는 단계를 포함하고,
    냉간 압연된 상기 튜브의 외경 (D) 은 70 ~ 250 mm 이고 두께 (t) 는 6 ~ 25 mm 이며,
    상기 냉간 압연하는 단계는 다음의 식을 만족하도록 수행되고 :
    (2.5×Rc+1.85×Rh-17.7×Q) = (Rp0.2target+49.3-1073×C-21Cr-7.17×Mo-833.3×N)±Z (1)
    Rc 는 냉간 압하 (reduction) 정도이며,
    Figure 112023060574742-pct00011
    (2) 로서 규정되며, A1 은 냉간 변형 후의 튜브 단면적이고, A0 는 냉간 변형 전의 튜브 단면적이며, Rh 는 열간 압하 정도이며,
    Figure 112023060574742-pct00012
    (3) 으로서 규정되며, a1 은 열간 변형 후의 강 피스의 단면이고, a0 는 열간 변형, 또는 열간 압출 전의 튜브 단면적이며,
    Q 는 (W0 - W1)×(OD0-W0)/W0((OD0-W0)-(OD1-W1)) (4),
    W1 은 냉간 변형 후의 튜브 벽 두께이고, W0 는 냉간 변형 전의 튜브 벽 두께이며, OD1 은 냉간 변형 후의 튜브의 외경이고, OD0 는 냉간 변형 전의 튜브의 외경이며,
    Rp0.2target 은 냉간 변형 후의 목표 항복 강도이고, 750 ≤ Rp0.2target ≤ 1000 MPa,
    30 ≤ Rc ≤ 75%,
    50% ≤ Rh ≤ 90%,
    1 ≤ Q ≤ 3.6,
    Z 는 편차로서 65 이고,
    C 는 0 ~ 0.3,
    Cr 은 26 ~ 28,
    Mo 는 3 ~ 4.4,
    N 은 0 ~ 0.1 인, 오스테나이트계 스테인리스 강 튜브를 제조하는 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    50% ≤ Rc ≤ 75% 인, 오스테나이트계 스테인리스 강 튜브를 제조하는 방법.
  3. 제 1 항에 있어서,
    30% ≤ Rc ≤ 68% 인, 오스테나이트계 스테인리스 강 튜브를 제조하는 방법.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    60% ≤ Rh ≤ 90% 인, 오스테나이트계 스테인리스 강 튜브를 제조하는 방법.
  5. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    50% ≤ Rh ≤ 80% 인, 오스테나이트계 스테인리스 강 튜브를 제조하는 방법.
  6. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    1.5 ≤ Q ≤ 3.6 인, 오스테나이트계 스테인리스 강 튜브를 제조하는 방법.
  7. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    1 ≤ Q ≤ 3.2 인, 오스테나이트계 스테인리스 강 튜브를 제조하는 방법.
  8. 삭제
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