KR102099488B1 - 탄소강의 강 스트립 제조 방법 - Google Patents

탄소강의 강 스트립 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR102099488B1
KR102099488B1 KR1020157005273A KR20157005273A KR102099488B1 KR 102099488 B1 KR102099488 B1 KR 102099488B1 KR 1020157005273 A KR1020157005273 A KR 1020157005273A KR 20157005273 A KR20157005273 A KR 20157005273A KR 102099488 B1 KR102099488 B1 KR 102099488B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
steel
max
slab
carbon
weight
Prior art date
Application number
KR1020157005273A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20150038499A (ko
Inventor
리차드 모스테르트
Original Assignee
타타 스틸 네덜란드 테크날러지 베.뷔.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=48914212&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=KR102099488(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by 타타 스틸 네덜란드 테크날러지 베.뷔. filed Critical 타타 스틸 네덜란드 테크날러지 베.뷔.
Publication of KR20150038499A publication Critical patent/KR20150038499A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR102099488B1 publication Critical patent/KR102099488B1/ko

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/126—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cutting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

본 발명은 탄소강을 연속적으로 주조하는 DSP 또는 DSC와 같은 박형 슬래브 주조기, 또는 열간압연 설비로의 고온 연결부를 갖는 종래의 슬래브 주조기를 사용하여 탄소강의 강 스트립을 제조하는 방법에 관한 것으로, 상기 방법은 하기 단계를 포함한다: 하기 원소(중량%)들을 함유하는 용융 강을 제공하는 단계: 0.06 - 0.17 C, 최대 3.0 Mn, 0.1 - 2.0 Al(zo), 최대 0.01 Ca, 선택적으로, 최대 1.0 Cr, 최대 2.0 Si, 최대 1.0 Mo, 최대 0.1 P, 최대 1.0 Cu, 최대 2.5 Ni, 최대 0.2 V, 최대 0.2 Ti, 최대 0.1 Nb, 최대 0.01 B 중 하나 이상, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물; 상기 용융 강을 박형 슬래브 주조기 또는 고온 연결부를 갖는 종래의 슬래브 주조기의 몰드에 제공하는 단계; 상기 강을 스트랜드로 주조하는 단계; 상기 스트랜드를 슬래브로 절단하는 단계; 및 상기 슬래브가 온도 균등 단계 또는 재가열 단계를 거친 후에 상기 슬래브를 스트립으로 압연하는 단계. 또한, 본 발명은 상기 방법에 따라 제조된 열간압연 및 냉간압연되고 어닐링된 강 스트립에 관한 것이다.

Description

탄소강의 강 스트립 제조 방법{METHOD FOR PRODUCING STEEL STRIP OF CARBON STEEL}
본 발명은, 강이 연속적으로 주조되고 동일한 설비에서 반연속적으로 압연되는 다이렉트 시트 플랜트(direct sheet plant, DSP) 또는 다이렉트 시트 주조기(direct sheet caster, DSC))와 같은 박형 슬래브 주조기, 또는 열간압연 설비로의 고온 연결부(hot connect)를 갖는 종래의 슬래브 주조기를 사용하여, 탄소강의 강 스트립을 제조하는 방법에 관한 것이다.
0.1 wgt% 수준(order)의 탄소 함량을 갖는 포정강(peritectic steel)들을 제조하는 것은 어려운 것으로 알려져 있다. 페라이트 상으로부터 오스테나이트 상으로의 변태를 동반하는 체적 변화의 결과로서, 표면 균열(surface cracking) 또는 부분적인 고화 쉘의 이탈(break-out)이 발생하여, 설비에 손상을 가하고 생산을 지연시키기 때문에 슬래브의 표면 품질이 악화된다. 더욱이, 고온 연결부를 갖는 DSP 또는 CSP와 같은 주조기들에서는, 표면 결함들의 조정(rectification)이 일반적으로 불가능하며, 주조 스트랜드 상의 표면 결함들은 코일의 표면 결함들을 유발한다. 그 결과, 대략 0.075 wgt% 초과의 탄소 함량을 갖는 강들은 이 방식으로 제조되지 않는다. 대조적으로, 종래의 주조기들에서 제조된 슬래브들은 압연 전에 점검하고 보수되며, 이에 따라 종래의 주조기에서 포정강들을 주조하고, 열간압연 설비에서 이들을 압연하는 것이 가능하다.
또한, 특정 원소들은 포정 강 중의 탄소 함량에 영향을 끼치는 것으로 알려져 있다. 이는, 소위 탄소 당량(carbon equivalent)에 대한 수식에 의해 결정될 수 있고, 상기 수식에서의 원소들은 가상 탄소 함량(fictive carbon content)을 제공한다. 탄소 당량을 결정하는 이들 원소들의 개요가 "철 & 강 기술(Iron & Steel Technology), 2008년, 볼륨. 5, 넘버. 7, 페이지. 80-85에서의 블라제크 케니스 이. 등에 의한 문서 "강 합금들에 대한 포정 범위의 계산(Calculation of the Peritectic Range for Steel Alloys)"에서 주어져 있다.
본 발명의 목적은 탄소강을 연속적으로 주조하는 DSP 또는 DSC와 같은 박형 슬래브 주조기, 또는 열간압연 설비로의 고온 연결부를 갖는 종래의 슬래브 주조기를 사용하여 탄소강의 강 스트립을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 박형 슬래브 주조기에 사용할 수 있는 강 조성을 갖는 강 스트립을 제공하는 것이다.
본 발명에 따르면, 전술한 목적들 중 하나 이상은 하기 단계를 포함하는, 탄소강을 연속적으로 주조하는 DSP 또는 DSC와 같은 박형 슬래브 주조기, 또는 열간압연 설비로의 고온 연결부를 갖는 종래의 슬래브 주조기를 사용하여 탄소강의 강 스트립을 제조하는 방법을 제공하는 것에 의해 달성된다.
- 하기 원소(중량%)들을 함유하는 용융 강을 제공하는 단계;
0.06 - 0.17 C
최대 3.0 Mn
0.1 - 2.0 Al
최대 0.01 Ca
선택적으로, 하기 원소들 중 하나 이상:
최대 1.0 Cr
최대 2.0 Si
최대 1.0 Mo
최대 0.1 P
최대 1.0 Cu
최대 2.5 Ni
최대 0.2 V
최대 0.2 Ti
최대 0.1 Nb
최대 0.01 B
잔부 Fe 및 불가피한 불순물
- 상기 용융 강을 박형 슬래브 주조기 또는 고온 연결부를 갖는 종래의 슬래브 주조기의 몰드에 제공하는 단계;
- 상기 강을 스트랜드로 주조하는 단계;
- 상기 스트랜드를 슬래브로 절단하는 단계; 및
- 상기 슬래브가 온도 균등(temperature equalizing) 단계 또는 재가열 단계를 거친 후에 상기 슬래브를 스트립으로 압연하는 단계.
박형 슬래브 주조기 또는 고온 연결부를 갖는 종래의 주조기를 사용하여 주조하기에 적합한, 종래 기술로부터 알려진 탄소강종(carbon steel type)들은 모두 0.1 중량% 미만의 Al 함량을 갖는다. 본 발명자들은 강의 탄소 당량을 증가시키는데 가장 적합한 원소는 알루미늄이며, 이에 따라 0.06 내지 0.17 중량%의 탄소 함량을 갖는 강들이 포정 구역(peritectic range) 바깥에서 박형 슬래브 주조기 또는 고온 연결부를 갖는 종래의 주조기에서 사용될 수 있다는 것을 발견하였다. 많은 경우에 있어서, 지금까지의 포정강에 Al의 첨가는 제품의 성능을 손상시키지 않는다. 특히, 첨단 고강도 강(AHSS)에 있어서, 알루미늄의 첨가는 TRIP 효과에 의해 강의 성형성을 개선시킨다.
망간은 오스테나이트 안정화제로서 첨가되며, 강에 강도를 제공한다. 주조 문제점들을 감안하여 3 중량% 초과의 망간 첨가는 일반적이지 않다. 전술한 선택적 원소들은, 특정 강 품질을 제공하는 것을 원할 때 첨가된다. 이들 원소들은 통상적으로 기계적 특성들을 변경하고, 강종이 사용되는 목적을 변경하기 위해 첨가된다. 칼슘은 주조성을 개선시키고, Al과 알루미늄산칼슘을 형성한다.
강은, 예를 들어 0.07 - 0.15 중량% C, 바람직하게는 0.07 - 0.12 중량% C의 더욱 제한된 탄소 함량을 함유하는 것이 가능하다. 탄소에 대한 이러한 더욱 제한된 범위에는 Al의 사용이 특히 필요하다.
또한, 강은 예를 들어 0.1 - 3.0 중량% Mn, 바람직하게는 0.5 - 2.5 중량% Mn, 더 바람직하게는 1.0 - 2.0 중량% Mn의 더욱 제한된 망간 함량을 함유하는 것이 가능하다. 이러한 더욱 제한된 망간 함량은 첨단 고강도 강을 주조하는데 일반적으로 사용된다.
또한, 강 중의 알루미늄 함량은, 예를 들어 탄소 함량이 더 제한되거나 또는 다른 원소들이 첨가될 때 더욱 제한될 수 있다. 바람직하게는, 강은 0.3 - 1.5 중량% Al, 더 바람직하게는 0.3 - 1.0 중량% Al, 더욱 더 바람직하게는 0.5 - 0.8 중량% Al를 함유한다.
바람직한 조성에 따르면, 강은 0.1 - 1.5 중량% Si, 바람직하게는 0.1 - 1.0 중량% Si, 더 바람직하게는 0.2 - 0.5 중량% Si를 함유한다. 통상적으로, 강 중의 실리콘 함량은 상대적으로 낮게 유지된다.
크롬은 강을 강화시키기 위해 특정 강종에 종종 첨가된다. 크롬의 가격 때문에, 통상적으로 제한된 양만 탄소강에 첨가된다. 바람직한 조성에 따르면, 강은 0.1 - 1.0 중량% Cr, 더 바람직하게는 0.3 - 0.8 중량% Cr을 함유한다.
바람직한 제조 방법에 따르면, 용융 강은 2상 강(dual phase steel)과 같은 첨단 고강도 강의 조성을 갖는다.
현재의 600 내지 1200 MPa의 통상의 강도 레벨에 있어서, 상기 2상 강은 하기 원소(중량%)를 함유하는 조성을 갖는다:
0.06 - 0.17 C
0.9 - 3.0 Mn
0.1 - 2.0 Al
0.01 - 1.0 Cr
0.01 - 1.4 Si
최대 0.01 Ca
최대 0.5 Mo
최대 0.05 P
최대 0.1 Cu
최대 0.1 Ni
최대 0.1 Nb
최대 0.01 B
잔부 Fe 및 불가피한 불순물.
전술한 바와 같은 2상 강 중의 원소들은 DP 600, DP 800, DP 1000 또는 DP 1200과 같은 특정 강도 레벨에 도달하도록 훨씬 더 한정된다. 알루미늄 함량과 별개로, DSP, CSP 또는 고온 연결부를 갖는 종래의 슬래브 주조기에서 제조되지 않는 2상 강들에 대한 원소들의 함량은 알려져 있다.
본 발명의 제2 관점에 따르면, 본 발명의 제1 관점에 따른 방법으로 제조된 탄소강의 열간압연 강 스트립을 제공한다.
본 발명의 제3 관점에 따르면, 본 발명의 제2 관점에 따른 열간압연 강 스트립을 냉간압연하고 어닐링하여 제조된 탄소강의 냉간압연 및 어닐링된 강 스트립을 제공한다.
본 발명은 하기의 실시예를 참조하여 설명될 것이다.
중량%로 하기의 조성을 갖는 본 발명에 따른 강종을 주조하였다:
C 0.090
Mn 1.650
Al 0.650
Si 0.250
Cr 0.575
잔부 철 및 불가피한 불순물.
이 강종을 대략 4.5 m/min의 주조 속도로, 몰드 내에 표준 몰딩 분말을 사용하는 다이렉트 시트 플랜트(DSP)에서 주조하였다. 터널 오븐 내에서의 온도 균등 후에, 슬래브들은 DSP의 7-스탠드 압연 설비에서 3 mm의 최종 두께로 압연되었다.
주조 슬래브들의 육안 검사에서 슬래브들의 표면에 횡방향 균열이 보이지 않았다. 냉간 슬래브들의 낙하 시험에서 슬래브들은 취급 동안 균열이 발생하는 경향이 없는 것으로 나타났다.
비교로서, DSP에서 주조한 전형적인 표준 강종은 중량%로 하기 조성을 갖는다:
C 0.045
Mn 0.220
Al 0.035
Si 불가피한 불순물
Cr 불가피한 불순물
잔부 철 및 불가피한 불순물.
표준 강종과 본 발명에 따른 강종 사이의 비교에서, 본 발명에 따른 강종이 표준 강 중의 모든 원소의 함량보다 함량이 높은 것을 나타낸다. 이는, 열간압연 스트립의 냉간압연 후에 첨단 고강도 강, 이 경우에 2상 강을 제조하려는 의도가 있다는 사실에 일부 기인한다.
본 발명에 따른 강종에서의 0.090 중량%의 탄소 함량은 추가적인 조치없이 포정강이 DSP의 몰드 내에서의 강의 응고 동안 형성되며, 철-탄소 상태도에서의 δ-상으로부터 γ-상으로의 변태는 주조 강과 몰드 사이의 접촉 손실을 유발하는 강의 체적 변화를 야기한다. 이는 강 슬래브의 불규칙한 냉각을 초래하여 균열을 야기한다.
다량의 알루미늄 첨가는 평소보다 높은 탄소 함량에서 포정되는 강을 산출하는 것으로 밝혀졌다. 0.090 중량% 탄소에서, 강은 몰드 내에서 포정되지 않으며; 그 결과, 슬래브는 표준 타입의 강과 동일한 방식으로 냉각되고, 균열이 발생하지 않는다. 균열없이, 본 발명에 따른 강종은 표면 균열의 위험 및 이탈(break-out)에 의한 설비로의 손상없이, DSP에서 처리될 수 있다.
본 발명에 따라 제조된 강은 열간압연 강 스트립 또는 냉간압연되고 어닐링된 강 스트립일 수 있으며, 후자의 경우에 융용침지아연도금(hot dip galvanised) 또는 합금화융용아연도금(galvannealed)될 수 있다.
전술한 실시예의 강종 이외의 다른 강종이 DSP 또는 주조기의 압연에 대한 위험없이, DSP 또는 열간압연 설비로의 고온 연결부를 갖는 다른 주조기에서 사용될 수 있다는 것이 명백할 것이다. 본 발명의 보호의 범위는 전술한 실시예에 한정되지 않으며, 청구범위에 의해 결정된다.

Claims (10)

  1. 탄소강을 연속적으로 주조하는 DSP 또는 DSC와 같은 박형 슬래브 주조기, 또는 열간압연 설비로의 고온 연결부를 갖는 종래의 슬래브 주조기를 사용하여 탄소강의 강 스트립 제조 방법에 있어서,
    - 하기 원소(중량%)들을 함유하는 용융 강을 제공하는 단계;
    0.06 - 0.17 C
    최대 3.0 Mn
    0.1 - 2.0 Al
    최대 0.01 Ca
    선택적으로, 하기 원소들 중 하나 이상:
    최대 1.0 Cr
    최대 2.0 Si
    최대 1.0 Mo
    최대 0.1 P
    최대 1.0 Cu
    최대 2.5 Ni
    최대 0.2 V
    최대 0.2 Ti
    최대 0.1 Nb
    최대 0.01 B
    잔부 Fe 및 불가피한 불순물
    - 상기 용융 강을 박형 슬래브 주조기 또는 고온 연결부를 갖는 종래의 슬래브 주조기의 몰드에 제공하는 단계;
    - 상기 강을 스트랜드로 주조하는 단계;
    - 상기 스트랜드를 슬래브로 절단하는 단계; 및
    - 상기 슬래브가 온도 균등 단계 또는 재가열 단계를 거친 후에 상기 슬래브를 스트립으로 압연하는 단계;를 포함하는 탄소강의 강 스트립 제조 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 용융 강은 0.07 - 0.15 중량% C를 함유하는, 탄소강의 강 스트립 제조 방법.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 용융 강은 0.1 - 3.0 중량% Mn을 함유하는, 탄소강의 강 스트립 제조 방법.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 용융 강은 0.2 - 1.5 중량% Al을 함유하는, 탄소강의 강 스트립 제조 방법.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 용융 강은 0.1 - 1.5 중량% Si를 함유하는, 탄소강의 강 스트립 제조 방법.
  6. 제 1 항에 있어서,
    상기 용융 강은 0.1 - 1.0 중량% Cr을 함유하는, 탄소강의 강 스트립 제조 방법.
  7. 제 1 항에 있어서,
    상기 용융 강은 2상 강과 같은 첨단 고강도 강의 조성을 갖는, 탄소강의 강 스트립 제조 방법.
  8. 제 1 항에 있어서,
    상기 용융 강은 2상 강의 조성을 갖고, 하기 원소(중량%)를 함유하는, 탄소강의 강 스트립 제조 방법.
    0.06 - 0.17 C
    0.9 - 3.0 Mn
    0.1 - 2.0 Al
    0.01 - 1.0 Cr
    0.01 - 1.4 Si
    최대 0.01 Ca
    최대 0.5 Mo
    최대 0.05 P
    최대 0.1 Cu
    최대 0.1 Ni
    최대 0.1 Nb
    최대 0.01 B
    잔부 Fe 및 불가피한 불순물.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 따라 제조된, 탄소강의 열간압연 강 스트립.
  10. 제 9 항에 따른 열간압연 강 스트립을 냉간압연하고 어닐링하여 제조된, 탄소강의 냉간압연 및 어닐링된 강 스트립.
KR1020157005273A 2012-07-30 2013-07-29 탄소강의 강 스트립 제조 방법 KR102099488B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EPEP12005543 2012-07-30
EP12005543 2012-07-30
PCT/EP2013/002241 WO2014019673A1 (en) 2012-07-30 2013-07-29 Method for producing steel strip of carbon steel

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20150038499A KR20150038499A (ko) 2015-04-08
KR102099488B1 true KR102099488B1 (ko) 2020-04-10

Family

ID=48914212

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020157005273A KR102099488B1 (ko) 2012-07-30 2013-07-29 탄소강의 강 스트립 제조 방법

Country Status (6)

Country Link
EP (1) EP2880188B1 (ko)
KR (1) KR102099488B1 (ko)
CN (1) CN104603297A (ko)
ES (1) ES2586507T3 (ko)
PL (1) PL2880188T3 (ko)
WO (1) WO2014019673A1 (ko)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106987769B (zh) * 2017-03-29 2018-08-03 苏州浩焱精密模具有限公司 一种高硬度精密蚀刻刀模
DE102017131253A1 (de) 2017-12-22 2019-06-27 Voestalpine Stahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen metallischer Bauteile mit angepassten Bauteileigenschaften
CN109913755B (zh) * 2019-03-22 2020-09-18 山东钢铁股份有限公司 一种包晶钢及其制备方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002539330A (ja) * 1999-03-13 2002-11-19 ティッセン クルップ シュタール アクチェンゲゼルシャフト ホットストリップの製造方法
JP2003055738A (ja) * 2001-06-05 2003-02-26 Nippon Steel Corp 形状凍結性に優れたフェライト系薄鋼板

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2422753C (en) * 2000-09-21 2007-11-27 Nippon Steel Corporation Steel plate excellent in shape freezing property and method for production thereof
DE10161465C1 (de) * 2001-12-13 2003-02-13 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen von Warmband
JP4819489B2 (ja) * 2005-11-25 2011-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 一様伸び特性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
JP5167487B2 (ja) 2008-02-19 2013-03-21 Ｊｆｅスチール株式会社 延性に優れる高強度鋼板およびその製造方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002539330A (ja) * 1999-03-13 2002-11-19 ティッセン クルップ シュタール アクチェンゲゼルシャフト ホットストリップの製造方法
JP2003055738A (ja) * 2001-06-05 2003-02-26 Nippon Steel Corp 形状凍結性に優れたフェライト系薄鋼板

Also Published As

Publication number Publication date
ES2586507T3 (es) 2016-10-14
WO2014019673A1 (en) 2014-02-06
PL2880188T3 (pl) 2016-11-30
KR20150038499A (ko) 2015-04-08
EP2880188B1 (en) 2016-07-27
CN104603297A (zh) 2015-05-06
EP2880188A1 (en) 2015-06-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5318421B2 (ja) 高い強度および成型性を有するオーステナイト系鋼、該鋼の製造方法およびその使用
JP6191268B2 (ja) コイル幅方向の強度ばらつきが少なく靭性に優れた高降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP6383368B2 (ja) 深絞りを適用するための冷間圧延された平鋼製品及びそれを製造するための方法
JP2019533083A (ja) 耐食性及びスポット溶接性に優れた熱間成形用冷延鋼板、熱間成形部材及びその製造方法
KR102301544B1 (ko) 변형가능한 경량강을 위해 설정되는 특성의 조합을 계산하기 위한 방법
US10533241B2 (en) Hot-rolled steel sheet for high strength galvanized steel sheet, having excellent surface quality, and method for producing same
KR102099488B1 (ko) 탄소강의 강 스트립 제조 방법
KR101532857B1 (ko) 내압 강도가 높고 가공성이 우수한 에어로졸 캔 보텀용 강판 및 그 제조 방법
US10351927B2 (en) Hot-rolled steel sheet for high strength galvanized steel sheet, having excellent surface quality, and method for producing same
US20200071800A1 (en) High-carbon hot-rolled steel sheet having excellent surface quality and manufacturing method therefor
KR102296374B1 (ko) 매우 높은 강도를 갖는 열간 압연 강 및 이의 제조 방법
JP6400107B2 (ja) 耐磨耗性及び表面品質に優れた硫酸及び塩酸複合耐食用鋼板及びその製造方法
KR101403262B1 (ko) 초고강도 용융도금강판 및 그의 제조방법
KR101505260B1 (ko) 강관용 열연강판 및 강관 제조 방법
KR20140082491A (ko) 듀플렉스강의 냉간압연 방법
KR20130088329A (ko) 강판 및 그 제조 방법
KR101412438B1 (ko) 고강도 라인파이프용 강판 및 제조 방법
KR101320248B1 (ko) 고탄소강 및 그 제조 방법
KR101889176B1 (ko) 크랙발생이 저감된 고강도 듀플렉스 스테인리스 강 및 그 제조방법
KR101665791B1 (ko) 곱쇠 저감 열연강판 및 그 제조방법
KR101505303B1 (ko) 강판 및 그 제조 방법
KR101685824B1 (ko) 냉간단조용 선재 및 이의 제조 방법
KR101299276B1 (ko) 열연강판 및 그 제조 방법
KR20180073206A (ko) 표면 품질이 우수한 내마모 강재의 제조방법
KR20150064940A (ko) 열연강판 및 그 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right