KR102088919B1 - 다공성 폴리우레탄 연마패드 및 이의 제조방법 - Google Patents

다공성 폴리우레탄 연마패드 및 이의 제조방법 Download PDF

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Abstract

구현예는 반도체의 화학적 기계적 평탄화(chemical mechanical planarization, CMP) 공정에 사용되는 다공성 폴리우레탄 연마패드 및 이의 제조방법에 관한 것으로서, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 고상 발포제인 열팽창된 마이크로 캡슐 및 기상 발포제인 불활성 기체를 사용하여 기공의 크기 및 분포를 조절함으로써, 연마성능을 조절할 수 있다.

Description

다공성 폴리우레탄 연마패드 및 이의 제조방법{POROUS POLYURETHANE POLISHING PAD AND PREPARATION METHOD THEREOF}
구현예들은 반도체의 화학적 기계적 평탄화 공정에 사용되는 다공성 폴리우레탄 연마패드 및 이의 제조방법에 관한 것이다.
반도체 제조공정 중 화학적 기계적 평탄화(chemical mechanical planarization, CMP) 공정은, 웨이퍼(wafer)를 헤드에 부착하고 플래튼(platen) 상에 형성된 연마패드의 표면에 접촉하도록 한 상태에서, 슬러리를 공급하여 웨이퍼 표면을 화학적으로 반응시키면서 플래튼과 헤드를 상대 운동시켜 기계적으로 웨이퍼 표면의 요철부분을 평탄화하는 공정이다.
연마패드는 이와 같은 CMP 공정에서 중요한 역할을 담당하는 필수적인 자재로서, 일반적으로 폴리우레탄 계열의 수지로 이루어지고, 표면에 슬러리의 큰 유동을 담당하는 그루브(groove)와 미세한 유동을 지원하는 포어(pore)를 구비한다. 연마패드 내의 포어는, 공극을 가지는 고상 발포제, 휘발성 액체가 채워져 있는 액상발포제, 불활성 가스, 섬유질 등을 이용하여 형성하거나, 또는 화학적 반응에 의해 가스를 발생시켜 형성할 수 있다.
불활성 가스 또는 휘발성 액상발포제를 사용하여 포어를 형성하는 기술은, CMP 공정 중에 영향을 줄 수 있는 배출 물질이 없다는 장점은 있다. 하지만, 제어하기 쉽지 않은 기상을 컨트롤해야 하기 때문에, 포어의 입경 및 밀도의 정교한 조절이 어렵고, 특히 50 ㎛ 이하의 균일한 포어의 제작이 어렵다. 또한, 연마패드용 폴리우레탄 매트릭스의 조성을 변경하지 않고는 포어의 입경과 밀도를 조절하기가 매우 어려운 문제가 있다.
상기 고상 발포제로는 열팽창되어 사이즈가 조절된 마이크로 캡슐이 사용된다. 상기 열팽창된 마이크로 캡슐은 이미 팽창된 마이크로 벌룬의 구조체로서 균일한 크기의 입경을 가지므로, 포어와 입경 크기를 균일하게 조절할 수 있다. 그러나, 상기 열팽창된 마이크로 캡슐은 100℃ 이상의 고온 반응조건에서 그 형상이 변하여 포어 조절이 힘든 단점이 있었다. 따라서, 종래와 같이 한 종류의 발포제를 이용하여 미세 포어를 구현할 경우, 설계된 포어의 크기와 분포에 적합하게 포어를 구현할 수 있으나, 포어의 설계 자유도가 낮으며 포어 분포를 조절함에 한계가 있었다.
대한민국 공개특허 제 2016-0027075 호는 불활성 가스와 포어 생성 중합체를 사용하여 저밀도 연마패드를 제조하는 것을 개시하고 있다. 그러나, 상기 선행문헌은 포어의 크기 및 분포의 조절, 및 연마패드의 연마율에 대해서는 전혀 개시하고 있지 않다.
대한민국 공개특허 제 2016-0027075 호
따라서, 구현예들의 목적은 발포제, 계면 활성제 및 반응속도 조절제를 적절하게 사용하여, 포어의 크기 및 분포를 조절한 다공성 폴리우레탄 연마패드 및 이의 제조방법을 제공하는 것이다.
상기 목적을 달성하기 위해 일 구현예는, 폴리우레탄 수지 및 상기 폴리우레탄 수지 내에 분산된 포어(pore)들을 포함하고, 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 최대 피크의 포어 입경이 50 ㎛ 내지 65 ㎛이며, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합보다 더 크고, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합과 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합의 차이가, 전체 포어들의 단면적의 합 100 %를 기준으로 50 % 내지 95 %인, 다공성 폴리우레탄 연마패드를 제공한다.
다른 구현예는 우레탄계 프리폴리머, 경화제, 고상 발포제, 반응속도 조절제 및 실리콘계 계면활성제의 혼합 시에 불활성 가스를 투입하여 포어(pore)들을 형성하면서 성형하는 단계를 포함하고, 상기 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 상기 고상 발포제를 1 중량부 내지 3 중량부의 양으로 사용하는, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드의 제조방법을 제공한다.
상기 구현예에 따르면, 다공성 폴리우레탄 연마패드를 제조하기 위한 발포제, 계면 활성제 및 반응속도 조절제 등을 적절하게 사용하여, 포어의 크기 및 분포를 조절할 수 있으며, 그 결과 연마성능(연마율)을 조절할 수 있다.
도 1 및 3은 각각 실시예 1 및 2에서 제조한 다공성 폴리우레탄 연마패드의 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도를 나타낸 것이다.
도 2 및 4는 각각 실시예 1 및 2에서 제조한 다공성 폴리우레탄 연마패드의 단면에서 포어들의 분포의 주사전자현미경(SEM) 이미지이다.
이하 구현예들을 보다 구체적으로 설명한다.
다공성 폴리우레탄 연마패드
일 구현예는 폴리우레탄 수지 및 상기 폴리우레탄 수지 내에 분산된 포어(pore)들을 포함하고, 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 최대 피크의 포어 입경이 50 ㎛ 내지 65 ㎛이며, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합보다 더 크고, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합과 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합의 차이가, 전체 포어들의 단면적의 합 100%를 기준으로 50 % 내지 95 %인, 다공성 폴리우레탄 연마패드를 제공한다.
재료
상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 폴리우레탄 수지로 이루어지며, 상기 폴리우레탄 수지는 이소시아네이트 말단기를 갖는 우레탄계 프리폴리머로부터 유도된 것일 수 있다. 이 경우, 상기 폴리우레탄 수지는 상기 프리폴리머를 구성하는 모노머 단위를 포함한다.
프리폴리머(prepolymer)란 일반적으로 일종의 최종성형품을 제조함에 있어서, 성형하기 쉽도록 중합도를 중간 단계에서 중지시킨 비교적 낮은 분자량을 갖는 고분자를 의미한다. 프리폴리머는 그 자체로 또는 다른 중합성 화합물과 반응시킨 후 성형할 수 있고, 예를 들어 이소시아네이트 화합물과 폴리올을 반응시켜 프리폴리머를 제조할 수 있다.
상기 우레탄계 프리폴리머의 제조에 사용되는 이소시아네이트 화합물은, 예를 들어, 톨루엔 디이소시아네이트(toluene diisocyanate, TDI), 나프탈렌-1,5-디이소시아네이트(naphthalene-1,5-diisocyanate), 파라페닐렌 디이소시아네이트(p-phenylene diisocyanate), 톨리딘 디이소시아네이트(tolidine diisocyanate), 4,4'-디페닐메탄 디이소시아네이트(4,4'-diphenyl methane diisocyanate), 헥사메틸렌 디이소시아네이트(hexamethylene diisocyanate), 디시클로헥실메탄 디이소시아네이트(dicyclohexylmethane diisocyanate) 및 이소포론 디이소시아네이트(isoporone diisocyanate)로 이루어진 군으로부터 선택되는 1종 이상의 이소시아네이트일 수 있다.
상기 우레탄계 프리폴리머의 제조에 사용될 수 있는 폴리올은, 예를 들어, 폴리에테르 폴리올(polyether polyol), 폴리에스테르 폴리올(polyester polyol), 폴리카보네이트 폴리올(polycarbonate polyol) 및 아크릴 폴리올(acryl polyol)로 이루어진 군으로부터 선택되는 1종 이상의 폴리올일 수 있다. 상기 폴리올은 300 g/mol 내지 3,000 g/mol의 중량평균분자량(Mw)을 가질 수 있다.
상기 폴리우레탄 수지는 500 g/mol 내지 3,000 g/mol의 중량평균분자량을 가질 수 있다. 구체적으로, 상기 폴리우레탄 수지는 600 g/mol 내지 2,000 g/mol, 또는 700 g/mol 내지 1,500 g/mol의 중량평균분자량(Mw)을 가질 수 있다.
포어
상기 포어들은 상기 폴리우레탄 수지 내에 분산되어 존재한다. 구체적으로, 상기 포어들은 고상 발포제로서의 열팽창된 마이크로 캡슐로부터 유래되거나 불활성 가스로부터 형성된 것일 수 있다.
도 1을 참고하면, 상기 구현예에 따른 다공성 폴리우레탄 연마패드는, 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 최대 피크의 포어 입경이 50 ㎛ 내지 65 ㎛이며, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합보다 더 크고, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합과 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합의 차이가, 전체 포어들의 단면적의 합 100 %를 기준으로 50 % 내지 95 %이다.
구체적으로, 상기 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 상기 최대 피크의 포어 입경이 포어 평균 입경보다 더 크고, 이때 상기 포어 평균 입경이 35 ㎛ 내지 55 ㎛이고, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 전체 포어들의 단면적의 합 100 %를 기준으로 70 % 내지 90 %일 수 있다. 더 자세하게, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 전체 포어들의 단면적의 합 100 %를 기준으로 75 % 내지 85 %일 수 있다.
또한, 상기 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 20 ㎛ 이상 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합보다 더 클 수 있다. 또한, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 20 ㎛ 이상 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 전체 포어들의 단면적의 합 100 %를 기준으로 30 % 내지 50%일 수 있고, 구체적으로, 35 % 내지 45 %일 수 있다. 또한, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 20 ㎛ 이상 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합과 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합의 차이가, 전체 포어들의 단면적의 합 100 %를 기준으로 15 % 내지 45 %, 20 % 내지 40 %, 또는 25 % 내지 35 %일 수 있다.
또한, 상기 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 상기 최대 피크의 포어 입경이 포어 평균 입경보다 10 ㎛ 내지 60 ㎛ 더 클 수 있다.
본 명세서에서 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도라 함은, 연마패드의 단면에서 관찰되는 다양한 포어들의 입경(㎛)을 X 축으로 하고, 전체 포어들의 단면적의 합 100 %에 대비한 각 입경에 해당하는 포어들의 단면적의 합(%)을 Y 축으로 하는 그래프를 의미할 수 있다. 예를 들어, 연마패드의 단면에서 관찰되는 전체 포어들의 단면적의 합을 100 %로 하였을 때, 입경이 약 24 ㎛인 포어들의 단면적의 합이 3 %에 해당한다면, 상기 분포도에서 X 값이 24 ㎛이고 Y 값이 3 %인 것으로 도시될 수 있다(도 1 참조).
또한, 상기 최대 피크의 포어 입경은 해당 입경을 가지는 포어들의 단면적의 합의 비율이 가장 높은 입경으로 정의될 수 있다. 예를 들어 도 1의 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서 최대 피크(A)의 포어 입경은 59 ㎛이고, 이는 연마패드의 단면에 존재하는 다양한 포어들 중에서 입경 59 ㎛를 갖는 포어들의 단면적의 합의 비율이 가장 높음을 의미한다.
또한, 상기 포어 평균 입경은 면적 가중 평균 입경을 의미할 수 있고, 예를 들어 하기 수학식 1로 정의될 수 있다.
[수학식 1]
Figure 112018089695280-pat00001
연마패드의 연마 성능에서 포어의 부피가 중요하기 때문에, 연마패드의 단면에서의 포어의 단면적을 기준으로, 포어 평균 입경, 최대 피크의 포어 입경, 및 각각의 포어 특성이 조절되어야 한다.
상기 다공성 폴리우레탄 연마패드의 총 단면적 100 %를 기준으로, 포어의 면적 비율은 30 % 내지 70 %, 또는 30 % 내지 60 %일 수 있다.
상기 포어들은 고상 발포제에 의해 형성된 제1 포어를 포함할 수 있다. 이때, 상기 제1 포어가 상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어를 포함할 수 있다. 또한 상기 제1 포어가 상기 최대 피크의 포어 입경보다 20 ㎛ 이상 더 작은 입경을 갖는 포어를 포함할 수 있다.
또한, 상기 포어들은 기상 발포제에 의해 형성된 제2 포어를 더 포함하고, 상기 제2 포어가 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어를 포함할 수 있다.
첨가제
상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 3차 아민계 화합물 및 유기금속계 화합물로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상의 반응속도 조절제; 및 실리콘계 계면활성제를 추가로 포함할 수 있다.
상기 반응속도 조절제는 반응 촉진제 또는 반응 지연제일 수 있다. 구체적으로, 상기 반응속도 조절제는 반응 촉진제일 수 있다. 예를 들어, 상기 반응속도 조절제는 트리에틸렌디아민(triethylenediamine, TEDA), 디메틸에탄올아민(dimethylethanolamine, DMEA), 테트라메틸부탄디아민(tetramethylbutanediamine, TMBDA), 2-메틸-트리에틸렌디아민(2-methyl-triethylenediamine), 디메틸사이클로헥실아민(dimethylcyclohexylamine, DMCHA), 트리에틸아민(triethylamine, TEA), 트리이소프로판올아민(triisopropanolamine, TIPA), 1,4-디아자바이사이클로(2,2,2)옥탄(1,4-diazabicyclo(2,2,2)octane), 비스(2-메틸아미노에틸) 에테르(bis(2-methylaminoethyl) ether), 트리메틸아미노에틸에탄올아민(trimethylaminoethylethanolamine), N,N,N,N,N''-펜타메틸디에틸렌트리아민(N,N,N,N,N''-pentamethyldiethylenetriamine), 디메틸아미노에틸아민(dimethylaminoethylamine), 디메틸아미노프로필아민(dimethylaminopropylamine), 벤질디메틸아민(benzyldimethylamine), N-에틸모르폴린(N-ethylmorpholine), N,N-디메틸아미노에틸모르폴린(N,N-dimethylaminoethylmorpholine), N,N-디메틸사이클로헥실아민(N,N-dimethylcyclohexylamine), 2-메틸-2-아자노보네인(2-methyl-2-azanorbornane), 디부틸틴 디라우레이트(dibutyltin dilaurate), 스태너스 옥토에이트(stannous octoate), 디부틸틴 디아세테이트(dibutyltin diacetate), 디옥틸틴 디아세테이트(diocthyltin diacetate), 디부틸틴 말리에이트(dibutyltin maleate), 디부틸틴 디-2-에틸헥사노에이트(dibutyltin di-2-ethylhexanoate) 및 디부틸틴 디머캅타이드(dibutyltin dimercaptide)로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상을 포함할 수 있다. 구체적으로, 상기 반응속도 조절제는 벤질디메틸아민, N,N-디메틸사이클로헥실아민 및 트리에틸아민으로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상을 포함할 수 있다.
상기 실리콘계 계면활성제는 형성되는 포어들의 겹침 및 합침 현상을 방지하는 역할을 하며, 연마패드의 제조에 통상적으로 사용되는 것이라면 그 종류를 특별히 제한하지 않는다.
연마패드의 물성
상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 1 mm 내지 5 mm의 두께를 가질 수 있다. 구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 1 mm 내지 3 mm, 1 mm 내지 2.5 mm, 1.5 mm 내지 5 mm, 1.5 mm 내지 3 mm, 1.5 mm 내지 2.5 mm, 1.8 mm 내지 5 mm, 1.8 mm 내지 3 mm, 또는 1.8 mm 내지 2.5 mm의 두께를 가질 수 있다. 연마패드의 두께가 상기 범위 내일 때, 연마패드로서의 기본적 물성을 충분히 발휘할 수 있다.
상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 표면에 기계적 연마를 위한 그루브(groove)를 가질 수 있다. 상기 그루브는 기계적 연마를 위한 적절한 깊이, 너비 및 간격을 가질 수 있고, 특별히 한정되지 않는다.
상기 다공성 폴리우레탄 연마패드의 밀도 및 물리적 특성은 이소시아네이트와 폴리올의 반응에 의해 중합된 우레탄계 프리폴리머의 분자 구조를 통해 조절할 수 있다. 구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 30 Shore D 내지 80 Shore D의 경도를 가질 수 있다. 보다 구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 40 Shore D 내지 70 Shore D의 경도를 가질 수 있다.
상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 0.6 g/㎤ 내지 0.9 g/㎤의 비중을 가질 수 있다. 구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 0.7 g/㎤ 내지 0.85 g/㎤의 비중을 가질 수 있다.
상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 10 kgf/㎠ 내지 100 kgf/㎠의 인장강도를 가질 수 있다. 구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 10 kgf/㎠ 내지 70 kgf/㎠, 10 kgf/㎠ 내지 50 kgf/㎠, 10 kgf/㎠ 내지 40 kgf/㎠, 또는 15 kgf/㎠ 내지 40 kgf/㎠의 인장강도를 가질 수 있다.
구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 30 % 내지 300 %의 신율을 가질 수 있다. 보다 구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 50 % 내지 200 %, 또는 100 % 내지 180 %의 신율을 가질 수 있다.
상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는, 텅스텐에 대한 연마율을 1로 할 때, 산화규소(SiOx)에 대해 0.6 내지 0.99 범위 또는 0.7 내지 0.99 범위의 연마율을 가질 수 있다. 구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는, 텅스텐에 대한 연마율을 1로 할 때, 산화규소(SiOx)에 대해 0.7 내지 0.9 범위 또는 0.75 내지 0.9의 연마율을 가질 수 있다.
예를 들어, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 산화규소(SiOx)에 대해 500 Å/분 내지 1,500 Å/분, 700 Å/분 내지 1,300 Å/분, 700 Å/분 내지 1,000 Å/분, 600 Å/분 Å/분 내지 1,000 Å/분, 또는 600 Å/분 내지 800 Å/분의 연마율을 가질 수 있다.
다공성 폴리우레탄 연마패드의 제조방법
상기 구현예에 따른 다공성 폴리우레탄 연마패드의 제조방법은, 우레탄계 프리폴리머, 경화제, 고상 발포제, 반응속도 조절제 및 실리콘계 계면활성제의 혼합 시에 불활성 가스를 투입하여 포어(pore)들을 형성하면서 성형하는 단계를 포함하고, 여기서 상기 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 상기 고상 발포제를 1 중량부 내지 3 중량부의 양으로 사용한다.
우레탄계 프리폴리머
상기 우레탄계 프리폴리머는 상술한 바와 같이 이소시아네이트 화합물과 폴리올을 반응시켜 제조할 수 있다. 상기 이소시아네이트 화합물 및 폴리올의 구체적인 종류는 앞서 연마패드에서 예시한 바와 같다.
상기 우레탄계 프리폴리머는 500 g/mol 내지 3,000 g/mol의 중량평균분자량을 가질 수 있다. 구체적으로, 상기 우레탄계 프리폴리머는 600 g/mol 내지 2,000 g/mol, 또는 800 g/mol 내지 1,000 g/mol의 중량평균분자량(Mw)을 가질 수 있다.
일례로서, 상기 우레탄계 프리폴리머는 이소시아네이트 화합물로서 톨루엔 디이소시아네이트가 사용되고, 폴리올로서 폴리테트라메틸렌 에테르 글리콜이 사용하여 중합된 500 g/mol 내지 3,000 g/mol의 중량평균분자량(Mw)을 갖는 고분자일 수 있다.
경화제
상기 경화제는 아민 화합물 및 알콜 화합물 중 1종 이상일 수 있다. 구체적으로, 상기 경화제는 방향족 아민, 지방족 아민, 방향족 알콜, 및 지방족 알콜로 이루어지는 군으로부터 선택되는 하나 이상의 화합물을 포함할 수 있다.
예를 들어, 상기 경화제는 4,4'-메틸렌비스(2-클로로아닐린)(MOCA), 디에틸톨루엔디아민(diethyltoluenediamine), 디아미노디페닐 메탄(diaminodiphenylmethane), 디아미노디페닐 설폰(diaminodiphenyl sulphone), m-자일릴렌디아민(m-xylylenediamine), 이소포론디아민(isophoronediamine), 에틸렌디아민(ethylenediamine), 디에틸렌트리아민(diethylenetriamine), 트리에틸렌테트라아민(triethylenetetramine), 폴리프로필렌디아민(polypropylenediamine), 폴리프로필렌트리아민(polypropylenetriamine), 에틸렌글리콜(ethylene glycol), 디에틸렌글리콜(diethylene glycol), 디프로필렌글리콜(dipropylene glycol), 부탄디올(butanediol), 헥산디올(hexanediol), 글리세린(glycerine), 트리메틸올프로판(trimethylolpropane) 및 비스(4-아미노-3-클로로페닐)메탄(bis(4-amino-3-chlorophenyl)methane)으로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종 이상일 수 있다.
고상 발포제
상기 고상 발포제는 열팽창된(사이즈 조절된) 마이크로 캡슐이고, 5 ㎛ 내지 200 ㎛의 평균 입경을 갖는 마이크로 벌룬 구조체일 수 있다. 상기 열팽창된(사이즈 조절된) 마이크로 캡슐은 열팽창성 마이크로 캡슐을 가열 팽창시켜 얻어진 것일 수 있다.
상기 열팽창성 마이크로 캡슐은 열가소성 수지를 포함하는 외피; 및 상기 외피 내부에 봉입된 발포제를 포함할 수 있다. 상기 열가소성 수지는 염화비닐리덴계 공중합체, 아크릴로니트릴계 공중합체, 메타크릴로니트릴계 공중합체 및 아크릴계 공중합체로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상일 수 있다. 나아가, 상기 내부에 봉입된 발포제는 탄소수 1 내지 7개의 탄화수소로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상일 수 있다. 구체적으로, 상기 내부에 봉입된 발포제는 에탄(ethane), 에틸렌(ethylene), 프로판(propane), 프로펜(propene), n-부탄(n-butane), 이소부탄(isobutene), 부텐(butene), 이소부텐(isobutene), n-펜탄(n-pentane), 이소펜탄(isopentane), 네오펜탄(neopentane), n-헥산(n-hexane), 헵탄(heptane), 석유 에테르(petroleum ether) 등의 저분자량 탄화수소; 트리클로로플로오르메탄(trichlorofluoromethane, CCl3F), 디클로로디플로오로메탄(dichlorodifluoromethane, CCl2F2), 클로로트리플루오로메탄(chlorotrifluoromethane, CClF3), 테트라플루오로에틸렌(tetrafluoroethylene, CClF2-CClF2) 등의 클로로플루오로 탄화수소; 및 테트라메틸실란(tetramethylsilane), 트리메틸에틸실란(trimethylethylsilane), 트리메틸이소프로필실란(trimethylisopropylsilane), 트리메틸-n-프로필실란(trimethyl-n-propylsilane) 등의 테트라알킬실란으로 이루어진 군으로부터 선택될 수 있다.
상기 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 상기 고상 발포제를 1 중량부 내지 3 중량부의 양으로 사용한다. 구체적으로, 상기 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 상기 고상 발포제를 1.3 중량부 내지 2.7 중량부, 또는 1.3 중량부 내지 2.6 중량부, 또는 1.5 중량부 내지 3 중량부의 양으로 사용할 수 있다.
반응속도 조절제
상기 반응속도 조절제는 3차 아민계 화합물 및 유기금속계 화합물로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상의 반응 촉진제일 수 있다. 구체적으로, 상기 반응 촉진제는 트리에틸렌디아민(triethylenediamine, TEDA), 디메틸에탄올아민(dimethylethanolamine, DMEA), 테트라메틸부탄디아민(tetramethylbutanediamine, TMBDA), 2-메틸-트리에틸렌디아민(2-methyl-triethylenediamine), 디메틸사이클로헥실아민(dimethylcyclohexylamine, DMCHA), 트리에틸아민(triethylamine, TEA), 트리이소프로판올아민(triisopropanolamine, TIPA), 1,4-디아자바이사이클로(2,2,2)옥탄(1,4-diazabicyclo(2,2,2)octane), 비스(2-메틸아미노에틸) 에테르(bis(2-methylaminoethyl) ether), 트리메틸아미노에틸에탄올아민(trimethylaminoethylethanolamine), N,N,N,N,N''-펜타메틸디에틸렌트리아민(N,N,N,N,N''-pentamethyldiethylenetriamine), 디메틸아미노에틸아민(dimethylaminoethylamine), 디메틸아미노프로필아민(dimethylaminopropylamine), 벤질디메틸아민(benzyldimethylamine), N-에틸모르폴린(N-ethylmorpholine), N,N-디메틸아미노에틸모르폴린(N,N-dimethylaminoethylmorpholine), N,N-디메틸사이클로헥실아민(N,N-dimethylcyclohexylamine), 2-메틸-2-아자노보네인(2-methyl-2-azanorbornane), 디부틸틴 디라우레이트(dibutyltin dilaurate), 스태너스 옥토에이트(stannous octoate), 디부틸틴 디아세테이트(dibutyltin diacetate), 디옥틸틴 디아세테이트(diocthyltin diacetate), 디부틸틴 말리에이트(dibutyltin maleate), 디부틸틴 디-2-에틸헥사노에이트(dibutyltin di-2-ethylhexanoate) 및 디부틸틴 디머캅타이드(dibutyltin dimercaptide)로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상을 포함할 수 있다. 구체적으로, 상기 반응속도 조절제는 벤질디메틸아민, N,N-디메틸사이클로헥실아민 및 트리에틸아민으로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상을 포함할 수 있다.
상기 반응속도 조절제는 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 0.05 중량부 내지 2 중량부의 양으로 사용될 수 있다. 구체적으로, 상기 반응속도 조절제는 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 0.05 중량부 내지 1.8 중량부, 0.05 중량부 내지 1.7 중량부, 0.05 중량부 내지 1.6 중량부, 0.1 중량부 내지 1.5 중량부, 0.1 중량부 내지 0.3 중량부, 0.2 중량부 내지 1.8 중량부, 0.2 중량부 내지 1.7 중량부, 0.2 중량부 내지 1.6 중량부, 0.2 중량부 내지 1.5 중량부, 또는 0.5 중량부 내지 1 중량부의 양으로 사용될 수 있다. 상기 범위 내의 함량으로 반응속도 조절제를 포함할 경우, 혼합물(우레탄계 프리폴리머, 경화제, 고상 발포제, 반응속도 조절제 및 실리콘계 계면활성제의 혼합물)의 반응속도(혼합물이 고상화되는 시간)을 적절하게 조절함으로써 원하는 크기의 포어를 형성할 수 있다.
실리콘계 계면활성제
상기 실리콘계 계면활성제는 형성되는 포어들의 겹침 및 합침 현상을 방지하는 역할을 한다.
상기 실리콘계 계면활성제는 상기 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 0.2 중량부 내지 2 중량부의 양으로 포함될 수 있다. 구체적으로, 상기 실리콘계 계면활성제는 상기 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 0.2 중량부 내지 1.9 중량부, 0.2 중량부 내지 1.8 중량부, 0.2 중량부 내지 1.7 중량부, 0.2 중량부 내지 1.6 중량부, 0.2 중량부 내지 1.5 중량부, 또는 0.5 중량부 내지 1.5 중량부의 양으로 포함될 수 있다. 상기 범위 내의 함량으로 실리콘계 계면활성제를 포함할 경우, 기상 발포제 유래 포어가 몰드 내에서 안정하게 형성 및 유지될 수 있다.
불활성 가스
상기 불활성 가스는 상기 우레탄계 프리폴리머, 경화제, 고상 발포제, 반응속도 조절제 및 실리콘계 계면활성제가 혼합되어 반응하는 과정에 투입되어 포어들을 형성한다. 상기 불활성 가스는 프리폴리머와 경화제 간의 반응에 참여하지 않는 가스라면 종류가 특별히 한정되지 않는다. 예를 들어, 상기 불활성 가스는 질소 가스(N2), 아르곤 가스(Ar), 및 헬륨(He)으로 이루어진 군으로부터 선택되는 1종 이상일 수 있다. 구체적으로, 상기 불활성 가스는 질소 가스(N2) 또는 아르곤 가스(Ar)일 수 있다.
상기 불활성 가스는 우레탄계 프리폴리머, 경화제, 고상 발포제, 반응속도 조절제 및 실리콘계 계면활성제의 합계 부피의 15 % 내지 30 %에 해당하는 부피로 투입될 수 있다. 구체적으로, 상기 불활성 가스는 우레탄계 프리폴리머, 경화제, 고상 발포제, 반응속도 조절제 및 실리콘계 계면활성제의 합계 부피의 20 % 내지 30 %에 해당하는 부피로 투입될 수 있다.
일례로서, 우레탄계 프리폴리머, 경화제, 고상 발포제, 반응속도 조절제, 실리콘계 계면활성제 및 불활성 가스는 실질적으로 거의 동시에 혼합 과정에 투입될 수 있다.
다른 예로서, 우레탄계 프리폴리머, 고상 발포제 및 실리콘계 계면활성제는 미리 혼합하고, 이후 경화제, 반응속도 조절제 및 불활성 가스를 투입할 수 있다. 즉, 상기 반응속도 조절제는 우레탄계 프리폴리머 또는 경화제 내에 미리 혼입되지 않는다.
만약, 반응속도 조절제를 우레탄계 프리폴리머, 경화제 등에 미리 혼합할 경우, 반응속도의 조절이 어려울 수 있으며, 특히 이소시아네이트 말단기를 갖는 프리폴리머의 안정성이 크게 저해될 수 있다.
상기 혼합은 우레탄계 프리폴리머와 경화제를 혼합하여 반응을 개시시키고, 고상 발포제 및 불활성 가스를 원료 내에 고르게 분산시킨다. 이때 반응속도 조절제는 반응 초기부터 우레탄계 프리폴리머와 경화제의 반응에 개입하여 반응의 속도를 조절할 수 있다. 구체적으로, 상기 혼합은 1,000 rpm 내지 10,000 rpm, 또는 4,000 rpm 내지 7,000 rpm의 속도로 수행될 수 있다. 상기 속도 범위일 때, 불활성 가스 및 고상 발포제가 원료 내에 고르게 분산되는데 보다 유리할 수 있다.
상기 우레탄계 프리폴리머 및 경화제는, 각각의 분자 내의 반응성 기(reactive group)의 몰 수 기준으로, 1 : 0.8 내지 1 : 1.2의 몰 당량비, 또는 1 : 0.9 내지 1 : 1.1의 몰 당량비로 혼합될 수 있다. 여기서 "각각의 반응성 기의 몰 수 기준"이라 함은, 예를 들어 우레탄계 프리폴리머의 이소시아네이트기의 몰 수와 경화제의 반응성 기(아민기, 알콜기 등)의 몰 수를 기준으로 하는 것을 의미한다. 따라서, 상기 우레탄계 프리폴리머 및 경화제는 앞서 예시된 몰 당량비를 만족하는 양으로 단위 시간당 투입되도록 투입 속도가 조절되어, 혼합 과정에 일정한 속도로 투입될 수 있다.
반응 및 포어 형성
상기 우레탄계 프리폴리머와 경화제는 혼합 후 반응하여 고상의 폴리우레탄을 형성하여 시트 등으로 제조된다. 구체적으로, 상기 우레탄계 프리폴리머의 이소시아네이트 말단기는, 상기 경화제의 아민기, 알콜기 등과 반응할 수 있다. 이때 불활성 가스 및 고상 발포제는 우레탄계 프리폴리머와 경화제의 반응에 참여하지 않으면서 원료 내에 고르게 분산되어 포어들을 형성한다.
또한, 상기 반응속도 조절제는 우레탄계 프리폴리머와 경화제 간의 반응을 촉진하거나 지연시킴으로써 포어의 입경을 조절한다. 예를 들어, 상기 반응속도 조절제가 반응을 지연시키는 반응 지연제일 경우, 상기 원료 내에 미세하게 분산된 불활성 가스들이 서로 합쳐지는 시간이 늘어나서, 포어 평균 입경을 증대시킬 수 있다. 반대로, 상기 반응속도 조절제가 반응을 촉진시키는 반응 촉진제일 경우, 상기 원료 내에 미세하게 분산된 불활성 가스들이 서로 합쳐지는 시간이 줄어들어, 포어 평균 입경을 감소시킬 수 있다.
성형
상기 성형은 몰드(mold)를 이용하여 수행될 수 있다. 구체적으로, 믹싱헤드 등에서 충분히 교반된 원료(우레탄계 프리폴리머, 경화제, 고상 발포제, 반응속도 조절제, 실리콘계 계면활성제 및 불활성 가스)는 몰드로 토출되어 몰드 내부를 채울 수 있다. 우레탄계 프리폴리머와 경화제 간의 반응은 몰드 내에서 완료되어, 몰드의 형상대로 고상화된 케이크 형태의 성형체가 수득될 수 있다.
이후, 수득한 성형체를 적절히 슬라이싱 또는 절삭하여, 연마패드의 제조를 위한 시트로 가공할 수 있다. 일례로서, 최종 제조될 연마패드의 두께의 5 배 내지 50 배 높이의 몰드에 성형한 뒤, 성형체를 동일 두께 간격으로 슬라이싱하여 다수의 연마패드용 시트를 한꺼번에 제조할 수 있다. 이 경우, 충분한 고상화 시간을 확보하기 위해 반응속도 조절제로서 반응 지연제를 사용할 수 있으며, 이에 따라 몰드의 높이를 최종 제조되는 연마패드의 두께의 5 배 내지 50 배로 구성한 뒤 성형하여도 시트의 제조가 가능할 수 있다. 다만, 슬라이싱된 시트들은 몰드 내 성형된 위치에 따라 다른 입경의 포어를 가질 수 있다. 즉 몰드의 하부에서 성형된 시트의 경우 미세한 입경의 포어들을 갖는 반면, 몰드의 상부에서 성형된 시트는, 하부에서 형성된 시트에 비해 입경이 더 큰 포어들을 가질 수 있다.
따라서, 바람직하게는, 각 시트별로도 균일한 입경의 포어를 갖도록 하기 위해서, 1회 성형으로 1매의 시트의 제조가 가능한 몰드를 사용할 수 있다. 이를 위해, 상기 몰드의 높이는 최종 제조될 다공성 폴리우레탄 연마패드의 두께와 크게 차이가 나지 않을 수 있다. 예를 들어, 상기 성형은 최종 제조되는 다공성 폴리우레탄 연마패드의 두께의 1 배 내지 3 배에 해당하는 높이를 가지는 몰드를 이용하여 수행될 수 있다. 보다 구체적으로, 상기 몰드는 최종 제조되는 연마패드의 두께의 1.1 배 내지 2.5 배, 또는 1.2 배 내지 2 배의 높이를 가질 수 있다. 이때, 보다 균일한 입경의 포어를 형성하기 위해 반응속도 조절제로서 반응 촉진제를 사용할 수 있다.
이후 상기 몰드로부터 얻은 성형체의 상단 및 하단 각각을 절삭할 수 있다. 예를 들어, 상기 성형체의 상단 및 하단 각각을 성형체 총 두께의 1/3 이하 만큼씩 절삭하거나, 1/22 내지 3/10 만큼씩 절삭하거나, 또는 1/12 내지 1/4 만큼씩 절삭할 수 있다.
구체적인 일례로서, 상기 성형이 최종 제조되는 다공성 폴리우레탄 연마패드의 두께의 1.2 배 내지 2 배에 해당하는 높이를 가지는 몰드를 이용하여 수행되고, 상기 성형 이후에 상기 몰드로부터 얻은 성형체의 상단 및 하단 각각을 성형체 총 두께의 1/12 내지 1/4 만큼씩 절삭하는 공정을 추가로 포함할 수 있다.
상기 제조방법은, 상기 표면 절삭 후에, 표면에 그루브를 가공하는 공정, 하층부와의 접착 공정, 검사 공정, 포장 공정 등을 더 포함할 수 있다. 이들 공정들은 통상적인 연마패드 제조방법의 방식대로 수행할 수 있다.
이상의 방법으로 제조된 연마패드는, 상술한 구현예에 따른 다공성 폴리우레탄 연마패드의 포어 특성을 가질 수 있다.
또 다른 구현예의 다공성 폴리우레탄 연마패드
또 다른 구현예에 따른 다공성 폴리우레탄 연마패드는, 폴리우레탄 수지 및 상기 폴리우레탄 수지 내에 분산된 포어(pore)들을 포함하고, 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 최대 피크의 포어 입경이 포어 평균 입경보다 작고, 상기 최대 피크의 포어 입경이 18 ㎛ 내지 28 ㎛이며, 상기 포어 평균 입경이 24 ㎛ 내지 36 ㎛이고, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 15 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 상기 최대 피크의 포어 입경보다 10 ㎛ 이상 15 ㎛ 미만만큼 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합보다 크다.
상기 포어들은 상기 폴리우레탄 수지 내에 분산되어 존재한다. 구체적으로, 상기 포어들은 고상 발포제로서의 열팽창된 마이크로 캡슐로부터 유래되거나 불활성 가스로부터 형성된 것일 수 있다.
도 3을 참고하면, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는, 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 최대 피크의 포어 입경이 상기 포어 평균 입경보다 작고, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 15 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 최대 피크의 포어 입경보다 10 ㎛ 이상 15 ㎛ 미만만큼 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합보다 크다. 구체적으로, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 15 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합과 최대 피크의 포어 입경보다 10 ㎛ 이상 15 ㎛ 미만만큼 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합의 차이가 1 % 내지 10 %, 또는 5 % 내지 9 %일 수 있다.
예를 들어, 상기 최대 피크의 포어 입경은 18 ㎛ 내지 28 ㎛일 수 있고, 상기 포어 평균 입경은 24 ㎛ 내지 36 ㎛일 수 있다. 구체적으로, 상기 최대 피크의 포어 입경이 상기 포어 평균 입경보다 1 ㎛ 내지 10 ㎛ 작을 수 있다. 보다 구체적으로, 상기 최대 피크의 포어 입경이 상기 포어 평균 입경보다 5 ㎛ 내지 10 ㎛, 또는 5 ㎛ 내지 8 ㎛ 작을 수 있다.
상기 다공성 폴리우레탄 연마패드의 총 단면적 100 %를 기준으로, 포어의 면적 비율은 30 % 내지 70 %, 또는 30 % 내지 60 %일 수 있다.
상기 포어들은 고상 발포제에 의해 형성된 제1 포어 및 기상 발포제에 의해 형성된 제2 포어를 포함할 수 있다. 구체적으로, 상기 제2 포어가 상기 최대 피크의 포어 입경보다 15 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어 및 상기 최대 피크의 포어 입경보다 작은 입경을 갖는 포어를 포함할 수 있다.
상기 다공성 폴리우레탄 연마패드의 밀도 및 물리적 특성은 이소시아네이트와 폴리올의 반응에 의해 중합된 우레탄계 프리폴리머의 분자 구조를 통해 조절할 수 있다. 구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 30 Shore D 내지 80 Shore D의 경도를 가질 수 있다. 보다 구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 40 Shore D 내지 70 Shore D의 경도를 가질 수 있다.
구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 0.6 g/㎤ 내지 0.9 g/㎤의 비중을 가질 수 있다. 보다 구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 0.7 g/㎤ 내지 0.85 g/㎤의 비중을 가질 수 있다.
구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 10 kgf/㎠ 내지 100 kgf/㎠의 인장강도를 가질 수 있다. 보다 구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 15 kgf/㎠ 내지 70 kgf/㎠의 인장강도를 가질 수 있다.
구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 30 % 내지 300 %의 신율을 가질 수 있다. 보다 구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 50 내지 200 %의 신율을 가질 수 있다.
상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 텅스텐의 연마율을 1로 할 때 0.8 내지 0.99의 산화규소(SiOx)의 연마율을 가질 수 있다. 구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 텅스텐의 연마율을 1로 할 때 0.82 내지 0.98의 산화규소의 연마율을 가질 수 있다. 보다 구체적으로, 상기 다공성 폴리우레탄 연마패드는 850 내지 1,500 Å/분, 860 내지 1,300 Å/분 또는 900 내지 1,300 Å/분의 산화규소의 연마율을 가질 수 있다.
상기 다공성 폴리우레탄 연마패드의 제조방법은, 우레탄계 프리폴리머, 경화제, 고상 발포제, 반응속도 조절제 및 실리콘계 계면활성제의 혼합 시에 불활성 가스를 투입하여 포어(pore)들을 형성하면서 성형하는 단계를 포함하고, 상기 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 상기 고상 발포제를 1 중량부 내지 3 중량부의 양으로 사용하고, 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 최대 피크의 포어 입경이 상기 포어 평균 입경보다 작고, 최대 피크의 포어 입경이 18 ㎛ 내지 28 ㎛이며, 이때 상기 포어 평균 입경이 24 ㎛ 내지 36 ㎛이고, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 15 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 최대 피크의 포어 입경보다 10 ㎛ 이상 15 ㎛ 미만만큼 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합보다 크다.
상기 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 상기 고상 발포제를 1 중량부 내지 3 중량부의 양으로 사용할 수 있다. 구체적으로, 상기 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 상기 고상 발포제를 1.3 중량부 내지 2.7 중량부, 또는 1.3 중량부 내지 2.6 중량부의 양으로 사용할 수 있다.
상기 반응속도 조절제는 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 0.2 중량부 내지 2 중량부의 양으로 사용될 수 있다. 구체적으로, 상기 반응속도 조절제는 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 0.2 중량부 내지 1.8 중량부, 0.2 중량부 내지 1.7 중량부, 0.2 중량부 내지 1.6 중량부, 또는 0.2 중량부 내지 1.5 중량부의 양으로 사용될 수 있다. 상기 범위 내의 함량으로 반응속도 조절제를 포함할 경우, 혼합물(우레탄계 프리폴리머, 경화제, 고상 발포제, 반응속도 조절제 및 실리콘계 계면활성제의 혼합물)의 반응속도(혼합물이 고상화되는 시간)을 적절하게 조절함으로써 원하는 크기의 포어를 형성할 수 있다.
상기 실리콘계 계면활성제는 상기 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 0.2 중량부 내지 2 중량부의 양으로 포함될 수 있다. 구체적으로, 상기 실리콘계 계면활성제는 상기 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 0.2 중량부 내지 1.9 중량부, 0.2 중량부 내지 1.8 중량부, 0.2 중량부 내지 1.7 중량부, 0.2 중량부 내지 1.6 중량부, 또는 0.2 중량부 내지 1.5 중량부의 양으로 포함될 수 있다. 상기 범위 내의 함량으로 실리콘계 계면활성제를 포함할 경우, 기상 발포제 유래 포어가 몰드 내에서 안정하게 형성 및 유지될 수 있다.
[실시예]
이하, 본 발명을 하기 실시예에 의하여 더욱 상세하게 설명한다. 단, 하기 실시예는 본 발명을 예시하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 범위가 이들만으로 한정되는 것은 아니다.
실시예 1. 다공성 폴리우레탄 연마패드의 제조
1-1: 장치의 구성
우레탄계 프리폴리머, 경화제, 불활성 가스 주입 라인 및 반응속도 조절제 주입 라인이 구비된 캐스팅 장비에서, 프리폴리머 탱크에 미반응 NCO를 9.1 중량%로 갖는 PUGL-550D(SKC사 제품)을 충진하고, 경화제 탱크에 비스(4-아미노-3-클로로포닐)메탄)(bis(4-amino-3-chlorophenyl)methane, Ishihara 사 제품)을 충진하고, 불활성 가스로는 질소(N2)를, 반응속도 조절제로는 반응 촉진제(제조사: Airproduct, 제품명: A1, 3차 아민계 화합물)를 준비했다. 또한, 상기 우레탄계 프리폴리머 100 중량부에 대하여 2 중량부의 고상 발포제(제조사: Akzonobel사, 제품명: Expancel 461 DET 20 d40, 평균 입경: 20 ㎛) 및 1 중량부의 실리콘계 계면활성제(제조사: Evonik 사, 제품명: B8462)를 미리 혼합한 후 프리폴리머 탱크에 주입하였다.
1-2: 연마패드의 제조
각각의 투입 라인을 통해 우레탄계 프리폴리머, 경화제, 고상 발포제, 반응속도 조절제 및 불활성 가스를 믹싱 헤드에 일정한 속도로 투입하면서 교반하였다. 이때, 우레탄계 프리폴리머의 NCO기의 몰 당량과 경화제의 반응성 기의 몰 당량을 1:1로 맞추고 합계 투입량을 10 kg/분의 속도로 유지하였다. 또한, 불활성 가스는 우레탄계 프리폴리머, 경화제, 고상 발포제, 반응속도 조절제 및 실리콘계 계면활성제의 합계 부피의 25 %의 부피로 일정하게 투입하고, 반응속도 조절제는 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 0.1 중량부의 양으로 투입되었다.
교반된 원료를 몰드(가로 1,000 mm, 세로 1,000 mm, 높이 3 mm)에 주입하고, 고상화시켜 시트를 얻었다. 이후 제조된 다공성 폴리우레탄층은 표면이 연삭기를 사용하여 연삭되고, 팁을 사용하여 그루브(groove)하는 과정을 거쳐 평균 두께가 2 mm로 조절되었다.
상기 다공성 폴리우레탄층과 기재층(평균 두께: 1.1 mm)를 핫멜트 필름(제조사: SKC, 제품명: TF-00)을 이용하여 120 ℃에서 열 융착하여 연마패드를 제조하였다.
실시예 2. 다공성 폴리우레탄 연마패드의 제조
2-1: 장치의 구성
우레탄계 프리폴리머, 경화제, 불활성 가스 및 반응속도 조절제 주입 라인이 구비된 캐스팅 장비에서, 프리폴리머 탱크에 미반응 NCO를 9.1 중량%로 갖는 PUGL-550D(SKC사 제품)을 충진하고, 경화제 탱크에 비스(4-아미노-3-클로로포닐)메탄)(bis(4-amino-3-chlorophenyl)methane, Ishihara 사 제품)을 충진하고, 불활성 가스로는 질소(N2)를, 반응속도 조절제로는 반응 촉진제(제조사: Airproduct, 제품명: A1, 3차 아민계 화합물)를 준비했다. 또한, 상기 우레탄계 프리폴리머 100 중량부에 대하여 2 중량부의 고상 발포제(제조사: Akzonobel사, 제품명: Expancel 461 DET 20 d40, 평균 입경: 20 ㎛) 및 1 중량부의 실리콘계 계면활성제(제조사: Evonik 사, 제품명: B8462)를 미리 혼합한 후 프리폴러미 탱크에 주입하였다.
2-2: 연마패드의 제조
각각의 투입 라인을 통해 우레탄계 프리폴리머, 경화제, 반응속도 조절제 및 불활성 가스를 믹싱 헤드에 일정한 속도로 투입하면서 교반하였다. 이때, 우레탄계 프리폴리머의 NCO기의 몰 당량과 경화제의 반응성 기의 몰 당량을 1:1로 맞추고 합계 투입량을 10 kg/분의 속도로 유지하였다. 또한, 불활성 가스는 우레탄계 프리폴리머, 경화제, 고상 발포제, 반응속도 조절제 및 실리콘계 계면활성제의 합계 부피의 25 %의 부피로 일정하게 투입하고, 반응속도 조절제는 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 1 중량부의 양으로 투입하였다.
교반된 원료를 몰드(가로 1,000 mm, 세로 1,000 mm, 높이 3 mm)에 주입하고, 고상화시켜 시트를 얻었다. 이후 제조된 다공성 폴리우레탄은 표면을 연삭기를 사용하여 연삭하고, 팁을 사용하여 그루브(groove)하는 과정을 거쳐 평균 두께가 2 mm로 조절되었다.
상기 다공성 폴리우레탄층과 기재층(평균 두께: 1.1 mm)를 핫멜트 필름(제조사: SKC, 제품명: TF-00)을 이용하여 120 ℃에서 열 융착하여 연마패드를 제조하였다.
시험예.
상기 실시예 1 및 2에서 제조한 연마패드에 대해, 아래와 같은 조건 및 절차에 따라 각각의 물성을 측정하여, 하기 표 1 및 2, 및 도 1 내지 4에 나타냈다.
(1) 경도
Shore D 경도를 측정하였으며, 연마패드를 2 cm × 2 cm(두께: 2 mm)의 크기로 자른 후 온도 23 ℃, 30 ℃, 50 ℃ 및 70 ℃, 및 습도 50±5 %의 환경에서 16 시간 정치하였다. 이후 경도계(D형 경도계)를 사용하여 연마패드의 경도를 측정하였다.
(2) 비중
연마패드를 4 cm × 8.5 cm의 직사각형(두께: 2 mm)으로 자른 후 온도 23±2 ℃, 습도 50±5 %의 환경에서 16 시간 정치하였다. 비중계를 사용하여 연마패드의 비중을 측정하였다.
(3) 포어 평균 입경 및 포어 입경 분포도
연마패드를 2 cm × 2 cm의 정사각형(두께: 2 mm)으로 자른 후, 주사전자현미경(SEM)을 사용하여 100 배로 확대된 이미지로부터 단면을 관찰했다. 화상 해석 소프트웨어를 사용하여 얻어진 화상으로부터 전체 포어들의 입경을 측정하여, 포어 평균 입경, 포어 입경별 단면적의 합의 분포도 및 포어 면적 비율을 얻었다.
상기 포어 입경별 단면적의 합의 분포도는 도 1에, SEM 이미지는 도 2에 나타냈다.
이때, 상기 포어 입경별 단면적의 합의 분포도는, 상기 SEM 이미지로부터 포어들을 1 ㎛ 단위로 분류하여 작성되었다. 예를 들어, 도 1의 포어 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 10 ㎛ 초과 및 11 ㎛ 이하의 입경을 가지는 포어들은 11 ㎛의 입경을 가지는 포어로 분류되었고, 11 ㎛ 초과 및 12 ㎛ 이하의 입경을 가지는 포어들은 12 ㎛의 입경을 가지는 포어로 분류되었고, 약 12 ㎛ 초과 13 ㎛ 이하의 입경을 가지는 포어들은 13 ㎛의 입경을 가지는 포어로 분류되었고, 14 ㎛, 15 ㎛, 16 ㎛ 및 17 ㎛ 등의 다른 입경들도, 이와 같은 방식으로 분류되었다.
또한, 포어 평균 입경은 앞서의 수학식 1로 정의되는 면적 가중 평균 입경으로 계산되었다.
또한, 포어 면적 비율은, 연마패드의 단면적을 100 %로 하였을 때, 단면에서 관찰되는 모든 포어들의 면적의 비율로 계산되었다.
(4) 인장강도
만능시험계(UTM)를 사용하여 500 mm/분의 속도로 테스트하면서 파단 직전의 최고 강도 값을 취득하였다.
(5) 신율
인장강도 측정방식과 동일하게 테스트하여 파단 직전의 최대 변형량을 측정한 뒤, 최초 길이 대비 최대 변형량의 비율을 퍼센트(%)로 나타내었다.
(6) 모듈러스
인장강도 측정방식과 동일하게 테스트하여, Strain-Stress curve의 초기 탄성 영역에서의 기울기를 계산하였다.
(7) 표면 거칠기(surface roughness, Ra)
연마패드의 2.5 mm × 1.9 mm의 면적에 대한 표면 거칠기를 3D scope를 사용하여 측정하고, ISO 25178-2:2012의 거칠기 표준 규격에 따라 표면 거칠기(Ra)를 계산하였다.
(8) 텅스텐 및 산화규소의 연마율
CMP 연마 장비를 사용하여, CVD 공정에 의해서 텅스텐(W) 막이 형성된 직경 300 mm의 실리콘 웨이퍼를 설치하였다. 이후 상기 연마패드를 붙인 정반 상에 실리콘 웨이퍼의 텅스텐 막을 아래로 세팅하였다. 이후, 연마 하중이 2.8 psi가 되도록 조정하고 연마패드 상에 텅스텐 슬러리를 190 ㎖/분의 속도로 투입하면서 정반을 115 rpm으로 30 초간 회전시켜 텅스텐 막을 연마하였다. 연마 후 실리콘 웨이퍼를 캐리어로부터 떼어내어, 회전식 탈수기(spin dryer)에 장착하고 정제수(DIW)로 세정한 후 공기로 15 초 동안 건조하였다. 건조된 실리콘 웨이퍼를 접촉식 면저항 측정 장치(4 point probe)를 사용하여 연마 전후 두께 차이를 측정하였다. 이후 하기 수학식 2를 사용하여 연마율을 계산하였다.
[수학식 2]
연마율(Å/분) = 연마 전후 두께 차이(Å) / 연마 시간(분)
또한, 동일한 장비를 사용하여, 텅스텐 막이 형성된 실리콘 웨이퍼 대신, TEOS-플라즈마 CVD 공정에 의해 산화규소(SiOx) 막이 형성된 직경 300 mm의 실리콘 웨이퍼를 설치하였다. 이후 상기 연마패드를 붙인 정반 상에 실리콘 웨이퍼의 산화규소 막을 아래로 세팅하였다. 이후, 연마 하중이 1.4 psi가 되도록 조정하고 연마패드 상에 하소 실리카 슬러리를 190 ㎖/분의 속도로 투입하면서 정반을 115 rpm으로 60 초간 회전시켜 텅스텐 막을 연마하였다. 연마 후 실리콘 웨이퍼를 캐리어로부터 떼어내어, 회전식 탈수기(spin dryer)에 장착하고 정제수(DIW)로 세정한 후 공기로 15 초 동안 건조하였다. 건조된 실리콘 웨이퍼를 광간섭식 두께 측정 장치(제조사: Kyence 사, 모델명: SI-F80R)를 사용하여 연마 전후 두께 차이를 측정하였다. 이후 상기 수학식 2를 사용하여 연마율을 계산하였다.
항 목 실시예 1
비중 (g/㎤) 0.792
23 ℃에서의 경도(Shore D) 59
온도별 경도(Shore D)(30℃/50℃/70℃) 57 / 54 / 48
모듈러스 (kgf/㎠) 81.2
인장강도 (kgf/㎠) 20.2
신율 (%) 154
포어 면적 비율 (%) 46.5
포어 평균 입경 (㎛) 47
표면 거칠기 (㎛) 7.54
텅스텐에 대한 연마율 (Å/분) 1010.3
산화규소에 대한 연마율 (Å/분) 703.9
연마율의 선택비 (SiOx/W) 0.792
최대 피크의 포어 입경 59 ㎛
입경 59 ㎛ 미만의 포어들의 단면적의 합 82.8 %
입경 64 ㎛ 이상의 포어들의 단면적의 합 8.4 %
도 1 및 표 1에서 보는 바와 같이, 실시예 1의 연마패드는 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 최대 피크의 포어 입경이 59 ㎛였고, 최대 피크의 포어 입경이 평균 입경보다 컸다. 또한, 전체 포어들의 단면적의 합을 100 %라 할 때, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 82.8 %이고, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 8.4 %이었다.
또한, 표 1에서 보는 바와 같이, 실시예 1의 연마패드는 텅스텐에 대한 연마율을 1로 할 때 산화규소(SiOx)에 대해 0.792의 연마율을 나타냈다.
항 목 실시예 2
비중 (g/㎤) 0.801
23 ℃에서의 경도(Shore D) 60
온도별 경도(Shore D)(30℃/50℃/70℃) 58 / 54 / 49
모듈러스 (kgf/㎠) 70.8
인장강도 (kgf/㎠) 20.0
신율 (%) 155
포어 면적 비율 (%) 45.6
포어 평균 입경 (㎛) 30
표면 거칠기 (㎛) 4.02
텅스텐에 대한 연마율 (Å/분) 1064.5
산화규소에 대한 연마율 (Å/분) 993.5
연마율의 선택비 (SiOx/W) 0.93
입경 33 ㎛ 이상 38 ㎛ 미만인 포어들의 단면적의 합 7.3 %
입경 38 ㎛ 이상인 포어들의 단면적의 합 14.8 %
도 3 및 표 2에서 보는 바와 같이, 실시예 2의 연마패드는 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 최대 피크의 포어 입경이 23 ㎛였고, 최대 피크의 포어 입경이 평균 입경보다 작았다. 또한, 전체 포어들의 단면적의 합을 100 %라 할 때, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 15 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 14.8 %이고, 최대 피크의 포어 입경보다 10 ㎛ 이상 15 ㎛ 미만만큼 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 7.3 %였다.
또한, 표 2에서 보는 바와 같이, 실시예 1의 연마패드는 텅스텐의 연마율을 1로 할 때 산화규소(SiOx)에 대해 0.93의 연마율을 나타냈다.
A: 포어 입경별 단면적의 합의 분포도에서 최대 피크

Claims (14)

  1. 폴리우레탄 수지 및 상기 폴리우레탄 수지 내에 분산된 포어(pore)들을 포함하고,
    포어의 입경을 X축으로 하고 각 입경에 해당하는 포어들의 단면적의 합을 Y축으로 하는 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, Y축의 최대 피크를 나타내는 포어의 입경이 50 ㎛ 내지 65 ㎛이며, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합보다 더 크고,
    상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합과 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합의 차이가, 전체 포어들의 단면적의 합 100 %를 기준으로 50 % 내지 95 %인, 다공성 폴리우레탄 연마패드.
  2. 제1항에 있어서,
    포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서,
    상기 최대 피크의 포어 입경이 포어 평균 입경보다 더 크고,
    이때 상기 포어 평균 입경이 35 ㎛ 내지 55 ㎛이고,
    상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 전체 포어들의 단면적의 합 100 %를 기준으로 70 % 내지 90 %인, 다공성 폴리우레탄 연마패드.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 전체 포어들의 단면적의 합 100 %를 기준으로 75 % 내지 85 %인, 다공성 폴리우레탄 연마패드.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 20 ㎛ 이상 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합보다 더 큰, 다공성 폴리우레탄 연마패드.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 20 ㎛ 이상 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합이 전체 포어들의 단면적의 합 100 %를 기준으로 30 % 내지 50%인, 다공성 폴리우레탄 연마패드.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 상기 최대 피크의 포어 입경보다 20 ㎛ 이상 더 작은 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합과 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어들의 단면적의 합의 차이가, 전체 포어들의 단면적의 합 100 %를 기준으로 15 % 내지 45 %인, 다공성 폴리우레탄 연마패드.
  7. 제1항에 있어서,
    상기 포어들은 고상 발포제에 의해 형성된 제1 포어를 포함하고,
    상기 제1 포어가 상기 최대 피크의 포어 입경보다 더 작은 입경을 갖는 포어를 포함하는, 다공성 폴리우레탄 연마패드.
  8. 제7항에 있어서,
    상기 포어들은 기상 발포제에 의해 형성된 제2 포어를 더 포함하고,
    상기 제2 포어가 상기 최대 피크의 포어 입경보다 5 ㎛ 이상 더 큰 입경을 갖는 포어를 포함하는, 다공성 폴리우레탄 연마패드.
  9. 제1항에 있어서,
    상기 다공성 폴리우레탄 연마패드가 3차 아민계 화합물 및 유기금속계 화합물로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상의 반응속도 조절제; 및 실리콘계 계면활성제를 추가로 포함하는, 다공성 폴리우레탄 연마패드.
  10. 제9항에 있어서,
    상기 반응속도 조절제가 트리에틸렌디아민, 디메틸에탄올아민, 테트라메틸부탄디아민, 2-메틸-트리에틸렌디아민, 디메틸사이클로헥실아민, 트리에틸아민, 트리이소프로판올아민, 1,4-디아자바이사이클로(2,2,2)옥탄, 비스(2-메틸아미노에틸) 에테르, 트리메틸아미노에틸에탄올아민, N,N,N,N,N''-펜타메틸디에틸렌트리아민, 디메틸아미노에틸아민, 디메틸아미노프로필아민, 벤질디메틸아민, N-에틸모르폴린, N,N-디메틸아미노에틸모르폴린, N,N-디메틸사이클로헥실아민, 2-메틸-2-아자노보네인, 디부틸틴 디라우레이트, 스태너스 옥토에이트, 디부틸틴 디아세테이트, 디옥틸틴 디아세테이트, 디부틸틴 말리에이트, 디부틸틴 디-2-에틸헥사노에이트 및 디부틸틴 디머캅타이드로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상을 포함하는, 다공성 폴리우레탄 연마패드.
  11. 제1항에 있어서,
    상기 포어의 입경별 단면적의 합의 분포도에서, 상기 최대 피크의 포어 입경이 포어 평균 입경보다 10 ㎛ 내지 60 ㎛ 만큼 더 큰, 다공성 폴리우레탄 연마패드.
  12. 제1항에 있어서,
    상기 다공성 폴리우레탄 연마패드가, 텅스텐에 대한 연마율을 1로 할 때, 산화규소(SiOx)에 대해 0.6 내지 0.99의 연마율을 갖는, 다공성 폴리우레탄 연마패드.
  13. 우레탄계 프리폴리머, 경화제, 고상 발포제, 반응속도 조절제 및 실리콘계 계면활성제의 혼합 시에 불활성 가스를 투입하여 포어(pore)들을 형성하면서 성형하는 단계를 포함하고, 상기 우레탄계 프리폴리머 100 중량부를 기준으로 상기 고상 발포제를 1 중량부 내지 3 중량부의 양으로 사용하는, 제 1 항의 다공성 폴리우레탄 연마패드의 제조방법.
  14. 제13항에 있어서,
    상기 반응속도 조절제가 3차 아민계 화합물 및 유기금속계 화합물로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상의 반응 촉진제인, 다공성 폴리우레탄 연마패드의 제조방법.
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