KR102031424B1

KR102031424B1 - 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스 강 및 이의 제조방법

Info

Publication number: KR102031424B1
Application number: KR1020170164211A
Authority: KR
Inventors: 김상훈; 김선미; 박성진
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2017-12-01
Filing date: 2017-12-01
Publication date: 2019-10-11
Also published as: KR20190064896A

Abstract

본 발명은 쌍롤식 박판 주조기를 이용하여 스테인리스 강을 제조함에 있어서, 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스 강 및 이것의 제조방법에 관한 것이다.

Description

표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스 강 및 이의 제조방법 {AUSTENITIC STAINLESS HAVING EXCELLENT SURFACE QUALITY AND MATHOD FOR MANUFACTURING THEREOF}

본 발명은 쌍롤식 박판 주조기를 이용하여 제조된 스테인리스 강으로서, 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스 강 및 이것의 제조방법에 관한 것이다.

쌍롤식 박판 주조기를 이용하여 스테인리스 강을 제조하는 방법은 용탕으로부터 두께 2~6mm의 주편을 직접 주조하여 제조하는 방법으로서, 슬라브 연주법에서의 열연을 생략할 수 있도록 한 새로운 공정이다.

따라서, 제조원가가 슬라브 연주법에 비해 저감되는 장점이 있으며, 급속 응고에 의한 석출상을 억제하고, 개재물 미세화 등에 의해 주편 내부품질도 우수한 장점이 있다.

한편, 스테인리스 강의 내식성을 향상시키기 위하여 합금조성으로 몰리브덴(Mo)을 첨가하며, 고온 내산화성, 고온염 부식성 등의 향상을 위해서는 Al, Ti을 비교적 많이 첨가하고, Ni을 다량으로 첨가한다.

그런데, 스테인리스 강 내 Ni 함량이 높을 경우 오스테나이트 상의 안정도가 매우 높아, 응고모드가 초정 오스테나이트 모드로 응고(L(액상) → L+γ → γ)되어 강 중 P, S가 편석되고, TiN 등의 석출물이 형성됨에 따라 슬라브 표면에서 표면크랙 등의 표면결함이 발생하기 쉬워지는 문제가 있다.

뿐만 아니라, Al과 Ti 함량이 높을 경우 연속주조시 몰드플럭스에 Al, Ti 원소가 흡수되어 몰드플럭스의 변질이 발생하여 윤활성이 저하되면서, 판 파단 등의 문제가 발생할 수 있다.

이에, 고합금의 스테인리스 강을 잉곳(ingot) 방법으로 제조할 수도 있으나, 잉곳을 가열하고 단조하여 슬라브를 제조하여야 하는 등, 최종 제품까지 생산 공정이 매우 복잡하고, 잉곳의 결함부가 최종 제품까지 전달되는 등, 실수율이 크게 하락하는 단점이 있다.

또한, 잉곳은 느린 응고속도로 제조되기 때문에 취성이 매우 높은 시그마상이 발생하여, 열간압연시 에지(edge)나 표면 등에 크랙 발생을 일으킬 가능성이 높으며, 그 결함이 최종 제품에서도 잔류할 경우 성형성이 매우 악화될 우려가 있다.

따라서, Mo, Al, Ti 등을 일정 이상으로 함유하는 고합금 스테인리스 강을 쌍롤식 박판 주조기를 이용하여 제조함에 있어서, 표면결함이 없는 스테인리스강을 제조할 수 있는 방안의 개발이 요구된다.

본 발명의 일 측면은, 쌍롤식 박판 주조법을 이용하여 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스 강을 제조하는 방법 및 이로부터 제조된 오스테나이트계 스테인리스 강을 제공하고자 하는 것이다.

본 발명의 과제는 상술한 사항에 한정되지 아니한다. 본 발명의 추가적인 과제는 명세서 전반적인 내용에 기술되어 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가지는 자라면 본 발명의 명세서에 기재된 내용으로부터 본 발명의 추가적인 과제를 이해하는데 아무런 어려움이 없을 것이다.

본 발명의 일 측면은, 중량%로 C: 0.08% 이하, Si: 1.0% 이하, Mn: 1.5% 이하, P: 0.045% 이하, S: 0.02% 이하, Cr: 21~23%, Ni: 20~23%, Mo: 2.0~3.0%, Ti: 0.15~0.60%, Al: 0.15~0.60%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 관계식으로 표현되는 크롬 당량(Creq)과 니켈 당량(Nieq)의 비(Creq/Nieq)가 1.2 이하인 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강을 제공한다.

식(1) Creq(wt%) = Cr + 1.37[Mo] + 1.5[Si] + 2[Nb] + 3[Ti]

식(2) Nieq(wt%) = [Ni] + 0.31[Mn] + 22[C] + 14.2[N] + [Cu]

(상기 식(1), (2)에서 각 원소는 중량 함량을 의미한다.)

본 발명의 다른 일 측면은, 상술한 합금조성 및 롬 당량(Creq)과 니켈 당량(Nieq)의 비(Creq/Nieq)가 1.2 이하인 용강을 쌍롤식 박판 주조기의 주조롤 사이로 공급하는 단계; 및 상기 공급된 용강을 응고시키면서 상기 주조롤 사이로 배출시킴으로써 주편으로 주조하는 단계를 포함하고, 상기 응고시 초정 오스테나이트 모드로 응고하는 것인 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강의 제조방법을 제공한다.

본 발명에 의하면, 취성이 강한 시그마상의 석출을 효과적으로 억제함으로써 표면품질이 우수한 고합금 오스테나이트계 스테인리스강을 제공할 수 있다.

이때, 상기 스테인리스강은 쌍롤식 박판 주조법에 의해 제조할 수 있으므로, 제조원가를 절감시키는 효과가 있다.

도 1은 쌍롤식 박판 주조기의 상세도이다.
도 2는 본 발명의 일 측면에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강의 응고모드 상태도를 나타낸 것이다.
도 3은 본 발명의 일 측면에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강의 응고모드에 따른 편석거동을 나타낸 것이다.
도 4는 본 발명의 일 측면에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강의 시그마상 석출 조직을 관찰한 사진이다.
도 5는 본 발명의 일 측면에 따른 크롬 당량(Creq)과 니켈 당량(Nieq)의 비(Creq/Nieq) 값에 대한 델타 페라이트의 함량을 그래프화하여 나타낸 것이다.

본 발명자들은 Mo, Al, Ti 등을 일정 이상으로 함유하는 고합금 오스테나이트계 스테인리스강의 표면품질을 향상시킬 수 있는 방안에 대하여 깊이 연구하였다.

그 결과, 쌍롤식 박판 주조기를 이용하고, 이때 용강의 크롬 당량(Creq)과 니켈 당량(Nieq)의 비를 제어함으로써, 응고시 초정 오스테나이트 모드로 응고하도록 유도할 수 있고, 이로 인해 P, S 등의 원소의 편석에 의한 표면크랙 발생을 억제할 수 있음을 확인하고, 본 발명을 완성하기에 이르렀다.

이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.

본 발명의 일 측면에 따른 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스 강은 중량%로 C: 0.08% 이하, Si: 1.0% 이하, Mn: 1.5% 이하, P: 0.045% 이하, S: 0.02% 이하, Cr: 21~23%, Ni: 20~23%, Mo: 2.0~3.0%, Ti: 0.15~0.60%, Al: 0.15~0.60%를 포함하는 것일 수 있다.

C: 0.08% 이하

탄소(C)는 침입형 고용강화 원소로서, 오스테나이트계 스테인리스 강을 경질화시킬 뿐만 아니라, 그 함량이 과도할 경우 가공시 발생하는 변형유기 마르텐사이트를 경질화하여 소재의 가공 경화도가 증가하게 된다.

따라서, 상기 C의 함량을 제한할 필요가 있으며, 본 발명의 하나의 측면에서는 0.08% 이하로 제한할 수 있다. 다만, 0%는 제외한다.

Si: 1.0% 이하

실리콘(Si)은 강의 탈산에 유리한 원소이다. 다만, 그 함량이 1.0%를 초과하게 되면 소재가 경질화되며, 산소와 결합하여 개재물을 형성시켜 내식성이 저하되는 문제가 있다.

따라서, 본 발명의 하나의 측면에서는 Si의 함량을 1.0% 이하로 제한할 수 있으며, 0%는 제외한다.

Mn: 1.5% 이하

망간(Mn)은 오스테나이트 상의 안정도를 증가시키는 원소이다. 다만, 그 함량이 1.5%를 초과하게 되면 소재의 내식성을 저하시키는 문제가 있다.

따라서, 본 발명의 하나의 측면에서는 Mn의 함량을 1.5% 이하로 제한할 수 있다.

Cr: 21~23%

크롬은 강의 내식성을 향상시키는 필수적인 원소로서, 충분한 효과를 얻기 위해 21% 이상으로 포함하는 것이 바람직하다. 다만, 그 함량이 과도할 경우 오스테나이트 상의 경질화를 유발하고, 제조비용의 상승을 초래하는 문제가 있다.

따라서, 본 발명에서는 Cr을 21~23%로 포함할 수 있다.

Ni: 20~23%

니켈(Ni)은 크롬(Cr)과 복합첨가함으로써 내공식성과 같은 내식성의 개선에 효과적일 뿐만 아니라, 오스테나이트계 스테인리스강의 상 안정화도 개선에도 기여하는 원소이다. 상술한 효과를 충분히 얻기 위해서는 20% 이상으로 Ni을 함유하는 것이 바람직하나, 그 함량이 23%를 초과할 경우에는 제조비용의 상승을 초래하는 문제가 있다.

따라서, 본 발명에서는 Ni을 20~23%로 포함할 수 있다.

Mo: 2.0~3.0%

몰리브덴(Mo)은 강력한 내부식 저항성 향상 원소로서, 이를 위해서는 2.0% 이상으로 포함할 수 있다. 다만, 그 함량이 3.0%를 초과하게 되면 쉽게 시그마상을 형성하여 내식성을 저하시키는 문제와 함께, 제조비용의 상승을 초래하는 단점이 있다.

따라서, 본 발명에서는 Mo을 2.0~3.0%로 포함할 수 있다.

Ti: 0.15~0.60%

티타늄(Ti)은 고온 산화 저항성의 향상을 위하여 0.15% 이상으로 포함할 수 있다. 다만, 그 함량이 0.60%를 초과하게 되면 Ti 개재물 형성에 의해 턴디쉬 노즐이 막히거나 표면품질이 악화되는 단점이 있다.

따라서, 본 발명에서는 Ti을 0.15~0.60%로 포함할 수 있다.

Al: 0.15~0.60%

알루미늄(Al)은 고온 산화 저항성의 향상을 위하여 0.15% 이상으로 포함할 수 있다. 다만, 그 함량이 0.60%를 초과하게 되면 Al 개재물 형성에 의해 턴디쉬 노즐이 막히거나 표면품질이 악화되는 단점이 있다.

따라서, 본 발명에서는 Al을 0.15~0.60%로 포함할 수 있다.

P: 0.045% 이하, S: 0.02% 이하

인(P)과 황(S)은 강 중에 불가피하게 함유되는 불순물로서, 그 함량이 각각 0.045%, 0.025%를 초과하게 되면 강 중에 편석되어 표면크랙의 원인이 될 우려가 있다. 그러므로, 상기 P와 S은 각각 0.045% 이하, 0.02% 이하로 제어하는 것이 바람직하다.

본 발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다. 일 예로, 질소를 0.1% 이하로 포함할 수 있다.

본 발명의 오스테나이트계 스테인리스 강은 Cr 및 Ni을 다량 함유하고 Mo을 일정 함량 포함함으로써 내식성을 더욱 향상시킬 수 있고, 동시에 Ti, Al의 함량을 일정 이상으로 함유함으로써 고온 내산화성, 부식성 등을 향상시킬 수 있다.

그런데, 본 발명과 같이 스테인리스 강이 Ni을 20% 이상으로 함유하게 되면 오스테나이트 상의 안정도가 높아 주조시 초정 오스테나이트 모드로 응고한다.

구체적으로 Ni 함량이 높은 오스테나이트계 스테인리스 강은 도 2에 나타낸 바와 같이 최종적으로 초정 오스테나이트로 응고가 완료하는 A 모드 또는 초정 오스테나이트로 응고된 후 응고 말기에 델타 페라이트가 석출되는 AF 모드로 완료하게 된다.

도 3은 A 모드 또는 AF 모드로 응고될 때의 편석 거동을 나타낸 것으로, A 모드로 응고하는 경우에는 편석이 거의 나타나지 않으나, AF 모드로 응고하는 경우에는 석출되는 델타 페라이트 내부에 Cr, Ni 등이 심하게 편석하고, Cr, Ni 등의 함량이 높은 델타 페라이트 내부에서 시그마상이 쉽게 석출할 우려가 있다 (도 4).

본 발명에서는 상술한 합금조성의 오스테나이트계 스테인리스 강을 제조함에 있어서 응고시 A 모드로 응고되도록 하여 델타 페라이트가 스트립 내에 존재하지 않도록 함으로써 시그마상의 석출을 억제하고자 하였다.

이에, 본 발명의 하나의 측면에서는 하기 식(1)과 식(2)로 표현되는 크롬 당량(Creq)과 니켈 당량(Nieq)의 비(Creq/Nieq)를 1.2 이하로 제어할 수 있다.

식(1) Creq(wt%) = Cr + 1.37[Mo] + 1.5[Si] + 2[Nb] + 3[Ti]

식(2) Nieq(wt%) = [Ni] + 0.31[Mn] + 22[C] + 14.2[N] + [Cu]

(상기 식(1), (2)에서 각 원소는 중량 함량을 의미한다.)

상기 크롬 당량(Creq)과 니켈 당량(Nieq)의 비(Creq/Nieq)가 1.2 이하를 만족하는 경우, 주조시 A 모드로 응고가 일어나며 델타 페라이트의 석출을 효과적으로 방지할 수 있다.

반면, 그 값이 1.2를 초과하게 되면 주조시 델타 페라이트가 형성되는 AF 모드로 응고하게 되어 델타 페라이트의 형성량이 증가하게 된다 (도 5). 이는 강의 취성을 유발하는 문제가 있다.

상술한 합금조성과 크롬 당량(Creq)과 니켈 당량(Nieq)의 비(Creq/Nieq)가 제한하는 바를 만족하는 본 발명의 오스테나이트계 스테인리스 강은 기지조직이 오스테나이트 상이고, 델타 페라이트 상을 0.15% 미만(0% 포함)으로 함유함으로써 시그마상의 석출을 억제하여 강의 취성을 방지하는 효과가 있다 할 것이다.

이하, 본 발명의 다른 일 측면에 따른 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스 강의 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.

본 발명의 오스테나이트계 스테인리스 강의 제조방법은 쌍롤식 박판 주조기의 주조롤 즉, 회전하는 한 쌍의 주조롤 사이에 전술한 합금조성과 크롬 당량(Creq)과 니켈 당량(Nieq)의 비(Creq/Nieq)가 제한하는 바를 만족하는 용강을 공급하는 단계와 상기 공급되는 용강을 응고시키면서 상기 주조롤 사이로 배출시킴으로써 주편을 주조하는 단계를 포함할 수 있다.

이때, 주편의 균일한 응고를 위하여 상기 주조롤의 표면에는 요철을 부여할 수 있으며, 일 예로서 숏 블라스팅(shot blasting)으로 주조롤 표면에 깊이 10㎛ 이상의 요철(표면조도)을 부여할 수 있다.

이러한 요철이 부여된 주조롤을 이용하여 용강을 주조하게 되면, 용강은 항상 조도산에 우선적으로 접촉하게 되고, 조도산이 용강 응고의 핵 생성 위치가 된다. 그에 따라, 전폭으로 미세한 조도산의 공급은 응고시 핵생성 위치를 균일하게 형성할 수 있으므로, 결과적으로 균일한 응고를 유발하여 결함이 없는 주편의 제조를 가능하게 한다.

또한, 상술한 주조롤을 이용하여 주편의 제조시 크랙 등의 결함이 없는 양호한 주편을 제조하기 위해서는 용탕면을 완전히 덮을 수 있고, 가스를 공급할 수 있는 메니스커스 실드(5)를 사용하는 것이 바람직하다.

이때, 사용하는 분위기 가스는 용탕의 산화를 방지하고 응고시의 용강 메니스커스와 주조롤 계면의 계면에너지를 변화시켜 응고를 균일하게 하는 역할을 한다. 상기 분위기 가스로는 용해성 가스를 사용하는 것이 바람직하며, 일 예로 아르곤(Ar)이나 질소(N₂)를 사용할 수 있으며, 용탕의 산화를 방지하기 위해서는 분위기 가스를 충분히 공급하여 산소 농도를 0.1부피% 이하로 제어하는 것이 바람직하다.

그리고, 본 발명에 의한 주조롤을 이용하여 주조시, 응고속도는 100℃/s 이상인 것이 바람직하다. 이와 같이, 빠른 냉각속도를 적용함에 의해 편석을 감소시킴으로써 양호한 표면품질을 가질 수 있다.

상기한 바에 따라 주편을 제조한 후에는 열간압연 및 권취 공정을 행할 수 있다. 이때, 상기 권취 공정은 열간압연 이후에 행할 수 있으나, 열간압연없이 주편을 직접 권취할 수도 있다.

일 예로, 상기 열간압연은 주조롤과 연속적으로 배치된 인라인 롤러를 이용하여 행할 수 있으며, 이때의 압하율은 특별히 한정하지 아니하나 설비 사양 등을 고려하여 20~50%의 압하율로 행할 수 있다.

상기 권취 공정은 600℃ 이하에서 행하는 것이 바람직하다. 상기 권취 온도가 600℃를 초과하게 되면 사방정계의 시그마상이 과도하게 형성되어 취성이 발생할 가능성이 높아지는 문제가 있다.

상기 권취 온도까지는 수냉장치에 의해 빠른 냉각속도로 냉각할 수 있다.

Cr, Mo 등의 함량이 높은 고합금 오스테나이트 스테인리스 강은 권취온도를 600℃ 이하로 제어하더라도 델타 페라이트가 잔류할 경우 델타 페라이트 내부의 Cr, Mo의 함량이 높아 시그마상이 석출될 수도 있다.

하지만, 본 발명의 경우에는 Cr, Mo 등의 함량이 높더라도 용강 내 크롬 당량(Creq)과 니켈 당량(Nieq)의 비(Creq/Nieq)를 제어하는 것에 의해 델타 페라이트의 형성을 근본적으로 억제할 수 있으며, 이로 인해 시그마상의 석출을 효과적으로 방지하는 효과가 있는 것이다.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.

( 실시예 )

하기 표 1의 조성을 갖는 용강을 제조한 후, 쌍롤식 박판 주조기를 이용하여 주편으로 연속 주조하였다. 이때, 응고속도는 100℃/s 이상으로 하였으며, 10㎛ 이상의 표면조도를 가지는 주조롤을 사용하였다. 또한, 메니스커스 실드를 통해서는 질소를 공급하였다.

이후, 제조된 주편을 열 600℃에서 권취하여 각각의 스테인리스강을 제조하였다.

상기 각각의 주편의 응고모드를 관찰하고, 최종 응고된 조직 중 델타 페라이트의 분율을 측정하여 하기 표 2에 나타내었다.

강종	합금조성 (중량%)											Creq/ Nieq
강종	C	Si	Mn	P	S	Cr	Ni	Mo	Ti	Al	N	Creq/ Nieq
1	0.062	0.52	0.60	0.024	0.005	21.05	22.80	2.70	0.28	0.32	0.065	1.04
2	0.025	0.61	1.06	0.045	0.0008	24.43	21.03	3.45	0.24	0.16	0.044	1.37
3	0.034	0.706	1.12	0.024	0.005	22.90	18.90	2.93	0.337	0.35	0.0255	1.42
4	0.026	0.56	1.07	0.024	0.005	23.40	20.60	3.10	0.231	0.25	0.049	1.31
5	0.025	0.75	1.06	0.024	0.005	23.08	18.65	2.99	0.19	0.21	0.0849	1.39
6	0.019	0.65	0.46	0.018	0.005	23.10	22.30	2.90	0.21	0.33	0.041	1.22
7	0.058	0.68	1.01	0.023	0.0002	22.90	19.10	2.92	0.18	0.30	0.063	1.32
8	0.017	0.65	0.96	0.018	0.0001	23.50	18.00	2.86	0.32	0.29	0.027	1.54
9	0.016	0.62	0.92	0.018	0.005	22.20	19.90	3.04	0.26	0.30	0.032	1.34
10	0.051	0.64	1.51	0.019	0.005	22.20	19.80	2.86	0.20	0.27	0.058	1.25

강종	응고모드	델타 페라이트 (함량%)	구분
1	A	0	발명예
2	AF	0.27	비교예
3	AF	1.47	비교예
4	AF	0.87	비교예
5	AF	0.75	비교예
6	AF	0.18	비교예
7	AF	0.66	비교예
8	AF	2.59	비교예
9	AF	0.67	비교예
10	AF	0.41	비교예

상기 표 1 및 2와 도 5에 나타낸 바와 같이, 크롬 당량(Creq)과 니켈 당량(Nieq)의 비(Creq/Nieq)가 1.2 이하를 만족하는 경우에서만 응고모드가 초정 오스테나이트 응고모드로 응고하여 델타 페라이트의 형성을 최소화할 수 있음을 알 수 있다.

1... 주조롤 2...래들
3... 턴디쉬 4...침지노즐
5...메니스커스 실드 6...브러쉬롤
7...에지댐 8...주편
9...펀치롤 10...수냉장치
11...권취코일

Claims

중량%로 C: 0.08% 이하(0%는 제외), Si: 1.0% 이하(0%는 제외), Mn: 1.5% 이하(0%는 제외), P: 0.045% 이하, S: 0.02% 이하, Cr: 21~23%, Ni: 20~23%, Mo: 2.0~3.0%, Ti: 0.15~0.60%, Al: 0.15~0.60%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고,
하기 식(1)과 식(2)로 표현되는 크롬 당량(Creq)과 니켈 당량(Nieq)의 비(Creq/Nieq)가 1.2 이하이며,
기지조직이 오스테나이트 상이고, 델타 페라이트 상이 0.15% 미만(0%포함)인 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강.

식(1) Creq(wt%) = Cr + 1.37[Mo] + 1.5[Si] + 2[Nb] + 3[Ti]
식(2) Nieq(wt%) = [Ni] + 0.31[Mn] + 22[C] + 14.2[N] + [Cu]
(상기 식(1), (2)에서 각 원소는 중량 함량을 의미한다.)
삭제
중량%로 C: 0.08% 이하(0%는 제외), Si: 1.0% 이하(0%는 제외), Mn: 1.5% 이하(0%는 제외), P: 0.045% 이하, S: 0.02% 이하, Cr: 21~23%, Ni: 20~23%, Mo: 2.0~3.0%, Ti: 0.15~0.60%, Al: 0.15~0.60%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식(1)과 식(2)로 표현되는 크롬 당량(Creq)과 니켈 당량(Nieq)의 비(Creq/Nieq)가 1.2 이하인 용강을 쌍롤식 박판 주조기의 주조롤 사이로 공급하는 단계; 및
상기 공급된 용강을 응고시키면서 상기 주조롤 사이로 배출시킴으로써 주편으로 주조하는 단계를 포함하고,
상기 응고시 초정 오스테나이트 모드로 응고하는 것인 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강의 제조방법.

식(1) Creq(wt%) = Cr + 1.37[Mo] + 1.5[Si] + 2[Nb] + 3[Ti]
식(2) Nieq(wt%) = [Ni] + 0.31[Mn] + 22[C] + 14.2[N] + [Cu]
(상기 식(1), (2)에서 각 원소는 중량 함량을 의미한다.)
제 3항에 있어서,
상기 주조롤은 숏 블라스팅 처리에 의해 10㎛ 이상의 표면조도를 가지는 것인 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강의 제조방법.
제 3항에 있어서,
상기 주조롤 사이로 용강의 주입시 매니스커스 쉴드를 통해 상기 용강 내에 용해성 가스를 공급하고, 상기 주조롤에 의한 응고속도는 100℃/s 이상인 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강의 제조방법.
제 3항에 있어서,
상기 주조 후 권취하는 공정을 더 포함하는 것인 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강의 제조방법.
제 6항에 있어서,
상기 권취는 600℃ 이하에서 행하는 것인 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강의 제조방법.