KR101955780B1 - 자동고속회전 무화장치, 그 동작 방법 및 이를 사용한 소화방법 - Google Patents

자동고속회전 무화장치, 그 동작 방법 및 이를 사용한 소화방법 Download PDF

Info

Publication number
KR101955780B1
KR101955780B1 KR1020167020760A KR20167020760A KR101955780B1 KR 101955780 B1 KR101955780 B1 KR 101955780B1 KR 1020167020760 A KR1020167020760 A KR 1020167020760A KR 20167020760 A KR20167020760 A KR 20167020760A KR 101955780 B1 KR101955780 B1 KR 101955780B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
spray head
rotary
nozzles
head
nozzle
Prior art date
Application number
KR1020167020760A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20160127723A (ko
Inventor
잉우 인
얜얜 자오
펑페이 완
얜칭 우
용화 라이
카이린 순
잉화 루
지아퀴 순
위펀 자오
Original Assignee
베이징 차이나 사이언스 올가닉 이노베이션 엘엘씨
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from CN201310740307.0A external-priority patent/CN104740816A/zh
Priority claimed from CN201310740300.9A external-priority patent/CN104741258A/zh
Application filed by 베이징 차이나 사이언스 올가닉 이노베이션 엘엘씨 filed Critical 베이징 차이나 사이언스 올가닉 이노베이션 엘엘씨
Publication of KR20160127723A publication Critical patent/KR20160127723A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101955780B1 publication Critical patent/KR101955780B1/ko

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D47/00—Separating dispersed particles from gases, air or vapours by liquid as separating agent
    • B01D47/06—Spray cleaning
    • B01D47/08—Spray cleaning with rotary nozzles
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A62—LIFE-SAVING; FIRE-FIGHTING
    • A62C—FIRE-FIGHTING
    • A62C31/00—Delivery of fire-extinguishing material
    • A62C31/02—Nozzles specially adapted for fire-extinguishing
    • A62C31/05—Nozzles specially adapted for fire-extinguishing with two or more outlets
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A62—LIFE-SAVING; FIRE-FIGHTING
    • A62C—FIRE-FIGHTING
    • A62C99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
    • A62C99/0009—Methods of extinguishing or preventing the spread of fire by cooling down or suffocating the flames
    • A62C99/0072—Methods of extinguishing or preventing the spread of fire by cooling down or suffocating the flames using sprayed or atomised water
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/77—Liquid phase processes
    • B01D53/78—Liquid phase processes with gas-liquid contact
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B01F23/21—Mixing gases with liquids by introducing liquids into gaseous media
    • B01F23/213—Mixing gases with liquids by introducing liquids into gaseous media by spraying or atomising of the liquids
    • B01F23/2131—Mixing gases with liquids by introducing liquids into gaseous media by spraying or atomising of the liquids using rotating elements, e.g. rolls or brushes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B01F23/21—Mixing gases with liquids by introducing liquids into gaseous media
    • B01F23/213—Mixing gases with liquids by introducing liquids into gaseous media by spraying or atomising of the liquids
    • B01F23/2132—Mixing gases with liquids by introducing liquids into gaseous media by spraying or atomising of the liquids using nozzles
    • B01F23/21321—High pressure atomization, i.e. the liquid is atomized and sprayed by a jet at high pressure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
    • B05B1/14—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means with multiple outlet openings; with strainers in or outside the outlet opening
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B13/00—Machines or plants for applying liquids or other fluent materials to surfaces of objects or other work by spraying, not covered by groups B05B1/00 - B05B11/00
    • B05B13/02—Means for supporting work; Arrangement or mounting of spray heads; Adaptation or arrangement of means for feeding work
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B3/00—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements
    • B05B3/02—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements with rotating elements
    • B05B3/04—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements with rotating elements driven by the liquid or other fluent material discharged, e.g. the liquid actuating a motor before passing to the outlet
    • B05B3/06—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements with rotating elements driven by the liquid or other fluent material discharged, e.g. the liquid actuating a motor before passing to the outlet by jet reaction, i.e. creating a spinning torque due to a tangential component of the jet
    • B05B3/063—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements with rotating elements driven by the liquid or other fluent material discharged, e.g. the liquid actuating a motor before passing to the outlet by jet reaction, i.e. creating a spinning torque due to a tangential component of the jet using a member, e.g. a deflector, for creating the tangential component of the jet
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B3/00—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements
    • B05B3/02—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements with rotating elements
    • B05B3/12—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements with rotating elements with spray booms or the like rotating around an axis by means independent of the liquid or other fluent material discharged
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F2101/00—Mixing characterised by the nature of the mixed materials or by the application field
    • B01F2101/55—Mixing liquid air humidifiers with air
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B13/00—Machines or plants for applying liquids or other fluent materials to surfaces of objects or other work by spraying, not covered by groups B05B1/00 - B05B11/00
    • B05B13/06—Machines or plants for applying liquids or other fluent materials to surfaces of objects or other work by spraying, not covered by groups B05B1/00 - B05B11/00 specially designed for treating the inside of hollow bodies
    • B05B13/0627—Arrangements of nozzles or spray heads specially adapted for treating the inside of hollow bodies
    • B05B13/0636—Arrangements of nozzles or spray heads specially adapted for treating the inside of hollow bodies by means of rotatable spray heads or nozzles

Abstract

자동고속회전 무화장치에 있어서, 압력 유체에 연결되는 상부 및 베어링(5, 6, 56)을 통해 하나 또는 복수의 노즐(1,3)을 포함하고, 또한 베어링(5, 6, 56)을 통해 상부에 연결되는 하부를 구비하는 회전 스프레이헤드를 포함한다. 상기 상부는 정지된 것이다. 압력 유체가 노즐로부터 분출될 때, 압력 유체의 부분 운동에너지는 반작용력을 형성하여 스프레이헤드의 전체 하부가 고속으로 회전하도록 추진하며, 압력 유체가 노즐의 경사면 또는 경사 틈새에 부딪치거나 또는 공극을 통과할 때 압력 유체의 대부분 운동에너지는 수류 무화를 촉진하는 표면에너지로 효과적으로 전환되어, 넓은 범위의 무화, 분산 및 선회류체계를 형성한다. 이러한 자동고속회전 무화 장치는 사용압력이 낮고, 회전속도가 빠르고, 안개방울이 작고 균일하기에 소화, 연도가스 정화, 도시 정화, 녹지관개, 조경장식 등에 널리 사용된다.

Description

자동고속회전 무화장치, 그 동작 방법 및 이를 사용한 소화방법{AUTOMATIC HIGH-SPEED ROTARY ATOMIZING DEVICE, USE THEREOF AND A FIRE EXTINGUISHING METHOD BY USING SAME}
본 발명은 무화장치에 관한 것이고, 구체적으로 유체 자체의 동력을 이용하여 고속회전 및 무화를 발생하여, 과정강화효과가 현저히 제고된 선회류 무화장치, 그 동작 방법 및 해당 선회류 무화장치를 사용한 소화방법에 관한 것이다.
분무기술은 연도가스의 농축, 건조, 흡수 및 공기 정화 등 열 및 물질 전달 과정에 널리 응용된다. 전통적인 무화기술은 기체를 연속상으로 하고, 액체를 분산상으로 하여 압력 유체를 스프레이헤드의 미세공에 압입하여 고속유체무화를 형성하는데, 이러한 기술에는 미세공에 의해 생성되는 마찰저항력으로 인한 액체의 운동에너지 손실이 크고, 무화효과가 좋지 않으며, 미세공이 막히기 쉬운 등 많은 폐단이 존재한다. 하나의 개선된 분무기술로 편심 또는 전치 나선구조를 통해 압력 액체가 무화되도록 하는데 큰 액체 유동은 미세공이 막히는 문제를 완화하였지만, 여전히 나선 또는 분무구에 침전물이 석출되고 막혀서 무화효과에 영향을 미치는 문제가 존재한다. 이러한 전통 개선형 무화 스프레이헤드는 모두 스프레이헤드 고정 유체가 특수한 구조를 통과하여 쾌속 운동 또는 충돌 분산되는 방식을 이용하는데 대부분의 에너지가 정면으로 충돌하는 구조물에 의해 흡수되고, 액체의 공간 분포범위, 분포효과, 기체 액체 접촉시간 및 기회가 한정적이여서 열 및 물질 전달 및 반응효과에 현저한 영향을 미치게 된다.
편심 무화 스프레이헤드는 무화편, 선회류편 및 분류편 세부분으로 구성된다. 유체가 일정한 압력하에 분류편의 작은 홀을 거쳐 하나의 구리형홈에 집결된 후, 선회류편의 접선을 거쳐 선회류 중심의 선회류챔버에 유입되어, 고속회전운동을 진행하며, 중심홀을 거쳐 분출된다. 유체가 편심력의 작용하에, 자체의 점성력 및 표면장력을 극복하고 미세한 액체방울로 분쇄되며, 일정한 각도를 가지는 원뿔형 무화구역을 형성하는데, 이러한 편심 무화 스프레이헤드에는 여전히 안개방울의 분포가 균일하지 않고, 중간수량이 적고, 액체방울이 크거나 심지어 물기둥상태를 이루며 작용면적이 작고, 무화효과가 좋지 않은 문제가 존재한다. 따라서 최대한 유리한 방향으로 압력유체의 운동에너지를 충분히 무화되는 유효에너지로 전화하는 신형의 고효율 무화 스프레이헤드의 혁신은 충분한 가치를 가진다.
선풍제진, 선회류액체의 분리는 제진, 안개제거의 효과적인 방법이라고 할 수 있다. 그러나 역시 탑내 유입 유체의 초기 운동에너지에 완전히 의거하기에, 인입관을 거쳐 원기둥체에 절선 진입 시 저항을 받아 방향이 바뀌어 회전운동을 진행하는데, 생성된 편심력은 큰 비중의 분진 및/또는 액체방울 등을 벽면으로 이끌어, 기체액체 또는 기체고체의 초보적인 분리를 실현하였다. 그러나 선풍제진 구조도 유체의 운동에너지가 설비에 너무 빨리 흡수되어 효과가 한정적인 부분적인 선류를 형성하기에 선풍제진 또는 안개제거 효과가 한정적이고, 처리효과도 제고될 필요가 있다. 송풍 및 배출 설비를 증가하여 유체의 유동속도를 높일 수는 있지만 에너지소모가 현저히 증가하는 동시에, 기체유동속도가 빨라지면서 탈황효과에 영향을 미친다. 현재 연도가스 중의 PM10, PM2.5등 분진은 반드시 포대 또는 정전제진을 통해서만 대부분 제거되어 배출표준에 도달할 수 있다.
물안개제진탈황은 연도가스 정화의 가장 상용화된 방식이고, 이는 희석된 알칼리수를 뿌리는 방식으로 먼지입자 이산화유황, 질소산화물 등 오염물로 하여금 액체방울 및 액체막이 공기 중에서 또는 충전재 표면에서 충분히 접촉하여 포획되도록 하는데, 제진효율이 80%~90%에 달할 수 있고, 이산화유황, 질소산화물등 유해가스를 동시에 제거할 수 있지만, 가스량이 크고, 수량이 적어, 액체방울 분산율이 낮고, 접촉시간이 짧아서, 기체액체고체상사이의 접촉 효과가 이상적이지 못하며 여전히 상술한 오염물 정화 제거 효과가 낮고 에너지 소모 및 처리비용이 높은 문제가 존재한다. 분사유입된 안개방울이 액체 선회류를 형성할 수 없기에, 기체선회류도 일으키지 못하며, 위로부터 아래로 분출되는 액체가 중력 및 초기 운동에너지의 이중작용하에 탑밑부분에 신속히 떨어지거나 벽류를 형성하여, 엄중한 벽류 및 벽에 붙는 현상이 존재하여, 열 및 물질 전달 효과가 여전히 제고될 필요가 있다. 현재 직경을 늘이고, 탑높이를 증가하며, 기체속도를 줄이고, 여러층의 스프레이헤드를 증가하는 형식을 이용하여 탈활효과를 확보할 수밖에 없어,투자가 크고, 설비차지공간이 크며, 에너지소모가 크고, 처리효과가 나쁘며, 특히 석탄연소보일러 배출가스 정화 후, 가스보일러의 이산화유황 및 분진 배출 표준에 도달하기 아주 어렵다. 대량으로 배출된 분진 및 산성가스가 일상적이고 지속적인 넓은 범위의 스모그 날씨를 초래하였고, 사람들의 정상적인 생활에 엄중한 영향을 미친다. 국가의 배출표준에 부합되더라도 실제로도 산성비와 스모그를 초래하는 중대한 오염원이 되었다. 현재 석탄의 사용량을 공제하고, 주도심지역에서 석탄 연소 보일러를 철거하며 보일러에 저렴한 석탄을 사용 연소하는 것을 제한하고, 희소천연가스를 연료로 사용하고 있지만 근본적인 문제를 해결하지 못했다. 이는 연료가스자원의 결핍, 기업 및 사람들의 생활 비용을 가중화하고 있다. 따라서 고효율적이고 에너지 저감 효과가 현저한 무화기술을 개발하는 것은 중요한 가치를 가진다.
인공강우는 서로 다른 구름층의 물리적특성에 근거하여 적절한 시기를 선택하여 비행기, 로켓을 이용하여 구름사이에 드라이아이스, 요오드화은, 소금가루 등 촉매제를 뿌려 구름층이 강수하도록 하거나 강수량을 증가시켜 농경지 가뭄을 해소하거나 완화하고, 저수지 관개수량 또는 물공급능력을 증가하거나, 또는 발전수량 등을 늘인다.
현재 인공강우는 주요하게 한냉구름촉매, 온난구름촉매, 동력촉매 등 방법을 채용하고 있는데, 사용하는 촉매제는 주요하게 드라이아이스, 요오드화은, 소금가루 등이고, 에너지소모가 크고, 기후, 구름층 조건 요구가 까다로우며, 비용이 높은 등 문제가 존재한다.
화재는 제일 자주 발생하고 제일 보편적으로 대중 안전을 위협하는 주요한 재해 중 한가지이다. 불에 대한 이용 및 제어는 인류문명 진보의 상징이다. 화재예방 및 화재의 위험을 줄이는 것은 소방활동의 두개의 중요한 임무이기에, 화재 발생을 경계하고 빠르고 고효율적으로 신속하게 소화하는 기술의 개발은 아주 큰 가치를 가진다. 연소는 공기의 참여가 필요한 강렬하게 방열하는 화학산화과정이고, 소방 소화는 공기를 차단하고 희석하며 연소구역을 덮고, 냉각하는 세가지가 단독적 또는 조합형태로 연소를 신속하게 막는 과정이다. 초기의 작은 화재 및 적은 석유제품의 소화는 보통 보드러운 모래로 덮고, 용기입구의 화염 및 작은 불은 석면이불 또는 적신 솜이불로 직접 덮어 공기와 차단하여 소화할 수 있으며, 가정에서 자주 사용하는 거품소화기는 초기 화재진압에 사용되는데, 이는 황산알루미늄, 탄산수소나트륨을 소화액으로 하고 사용시 꺼꾸로 들어 혼합하여, 수산화알루미늄, 물 및 이산화탄소의 기체액체고체 혼합물을 생성하여 화염 또는 연소물에 직접 분사하여 덮어 냉각 및 공기차단의 목적을 이루며, 정밀기계, 전기설비, 기름탱크구역, 창고, 오일펌프건물, 기름발송창고 등 장소의 화재는 보통 이산화탄소 소화기 또는 이산화탄소 분말소화기를 이용하여 소화한다. 작은 불이여도 만약 빠른 진압을 하지 못할 경우 크고 세찬 불로 진화되는데, 상술한 수단은 효과를 보기 어려우며, 반드시 소방랜스, 소방차등 대형 소방장비를 사용하여 소화하여야 한다. 따라서 초기 화재를 빠르고 효과적으로 진압하지 못할 경우, 화재진압의 최적시기를 놓쳐, 중대한 재난을 초래한다.
위에서 서술한 바와 같이, 기존의 소화방법은 사실상 온도 또는 산소농도를 낮추거나 접촉을 줄이는 등 수단을 통해 산화반응을 정지시켜 화염의 소멸 목적을 이루는 것이다. 그러나 기존의 소방소화수단에 있어서, 보편적으로 고체와 액체 소화제 분산이 균일하지 못하고, 소화제 사용량이 크며, 소화효과가 좋지 못하고, 재산 피해가 엄중하고 사용비용이 높으며, 소화면적이 작고, 유해가스를 효과적으로 제거하지 못하는 등 여러가지 문제가 존재한다.
화학공업의 원리로부터 소화과정을 분석하여 보면, 기존에 사용되는 각종 소방설비 및 장비는 모두 소화제의 무화 및 분산을 잘 진행하지 못하여 소화과정의 열 및 물질의 전달성능이 극히 안 좋은 것을 알 수 있다. 물을 이용한 소화장치는 수압 및 수량이 아주 크지만, 무화효과가 차하고 분사면적이 작으며, 물사용량이 크며, 화염과 접촉하는 순간에 물을 효과적으로 기화시켜 열을 흡수하고 공기를 희석시킬 수 없고, 대량의 물이 순간적으로 유실되어, "물을 많이 사용하는데 대비해 화재진압이 어렵다". 큰 불을 신속히 끄지 못하면, 중대한 재산피해를 초래하고, 연소를 통해 생성된 대량의 독가스 및 PM2.5는 인명피해 및 사회적 불안을 초래할 수 있다.
소화효과를 제고시키기 위하여, 스프레이헤드에 대해 분산 수류 개선을 진행하기도 했는데 현재 실내에서 자주 사용하는 구조가 간단한 살수 스프레이헤드는 스프링클러 플레이트를 통해 수류를 물방울로 분산시키기만 하고, 세화된 물안개를 형성하지 못하여, 분수면적이 직접 수류를 분사하는 것에 비해 현저히 증가되었지만 여전히 그 작용면적이 부족하고, 분포가 균일하지 못하고, 중간 수량이 적고, 물방울이 극히 크며 심지어 물기둥 상태를 이루어, 소화효과가 이상적이지 못하다. 소화에 자주 사용되는 소방랜스는 출구직경을 줄이는 것을 통해 출구 분출속도를 증가하여 물체표면에서 무화를 형성하는데, 대부분의 운동에너지는 물체에 흡수되지만, 현장환경, 거리 및 연소물형상의 영향을 받아, 효과가 제한적이고, 작용면적도 작으며, 무화효과가 비교적 나빠, 빠른 시간 내에 불길을 줄이기 어려우며, 물의 이용률이 극히 낮고 소화효율이 아주 낮다. 일부 고압 물안개 스프레이헤드는 무화효과가 비교적 좋기는 하지만 10MPa좌우의 압력을 필요로 하고, 인체와 재산에 피해를 입히기 쉽고, 단가가 높아, 보급이 어렵다. 또 스프레이헤드에 회전 코어, 장애물 차단 및 나선 스프링 등 특정된 기계구조를 사용하여 무화를 보조하기도 하였다. 그 중, 회전 코어 구조의 스프레이헤드는 제일 자주 보게 되는 무화 스프레이헤드이며, 그 원리는 유체가 압력 구동하에 선회류 챔버에 진입하여 강렬한 회전을 형성하고 노즐로부터 분사하며, 편심력의 작용하에 무화를 발생하는데, 소화에 이용될 때, 아래와 같은 문제점이 존재한다.
(1) 이러한 회전 코어 구조 또는 분사 무화장치는 유체에 대해 "기계방해"작용을 일으키고, 유체의 대부분 운동에너지가 스프레이헤드에 흡수되어 노즐의 분무 운동에너지가 작고, 거리가 짧아 화염에 접근하기 어려우며 화염기류저항력을 효과적으로 극복할 수 없어, 화염 내부 및 연소 표면에 도달하여 소화할 수 없고, 물안개가 연소 표면에 대해 냉각하고 덮는 작용을 충분히 발휘할 수 없다. 각 노즐의 분무보호반경은 통상적으로 0.5m좌우이고, 여러개 스프레이헤드는 비용이 늘어날 뿐더러 효과도 효과적으로 제고되기 어렵다.
(2) 편심력은 무화를 보조하여 하나의 중공 원뿔형을 형성하기에 분무밀도분포가 균일하지 못하여 미세한 물안개가 효과적으로 소화하는 능력을 발휘할 수 없다. 장애물 차단 또는 나선 스프링 구조를 이용하는 것도 역시 대부분 운동에너지가 흡수되고, 무화 스프레이헤드가 형성한 안개방울의 직경이 비교적 크기에, 물을 절약하고 효과적이고 순식간에 소화할 수 있는 새로운 장비를 개발하는 것이 중요한 의미를 가진다.
위에서 서술한 내용을 종합하면, 액체의 충분한 무화의 응용수요가 넓고, 현재 기술이 한정적이여서 도전이 필요하다. 기존의 각종 고정 무화 스프레이헤드에 있어서 운동에너지 소모가 크고 무화효과가 이상적이지 못하다. 회전하면서 물을 주는 스프레이헤드가 있긴 하지만 그 회전속도가 낮고 노즐의 설계를 최적화하지 못하여 무화효과가 좋지 못하며, 다른 영역에서의 응용은 거이 없다. 모터를 사용하여 고속으로 회전하는 것은 분사효과를 개선할 수는 있지만, 비용이 높고 구조가 복잡하며 에너지소모가 크고, 사용범위가 제한되는 등 여라가지 문제로 인해, 보급이 어렵기에, 유체 무화, 연도가스 및 공기의 정화, 분무 건조 또는 농축 연기제거 소화 등 공업, 농업 영역에 널리 사용되는 무화장치를 개발하는 것이 중요한 의미를 가진다.
기존 기술 중 여러가지 고정 무화 스프레이헤드의 운동에너지 소모가 크고, 무화효과가 이상적이지 못한 문제를 해결하기 위해, 응용범위가 넓고, 에너지소모가 적으며, 무화효과가 우수한 자동고속회전 무화장치를 제공하고자 한다.
이를 위해 본 발명은 아래와 같은 기술방안을 통해 상술한 기술과제를 해결한다.
자동고속회전 무화장치에 있어서, 회전 스프레이헤드를 포함하고, 상기 회전 스프레이헤드는 압력 유체에 연결되는 상부, 및 경사면을 가지는 하나 또는 복수의 노즐을 포함하고 또한 베어링을 통해 상기 상부에 연결되는 하부를 포함하며, 상기 상부는 정지된 것이고, 압력 유체가 노즐에서 분출될 때, 압력 유체의 부분 운동에너지는 반작용력을 형성하여 스프레이헤드의 전체 하부가 고속으로 회전하도록 추진하며, 압력 유체의 대부분 운동에너지는 노즐의 경사면 또는 경사 틈새에 부딪치거나 또는 공극을 통해 수류의 무화를 촉진하는 표면에너지로 효과적으로 전환되어, 넓은 범위의 무화, 분산 및 선회류체계를 형성한다.
상술한 자동고속회전 무화장치에 있어서, 상기 상부 및 하부는 베어링을 통해 서로 연결된다.
상술한 자동고속회전 무화장치에 있어서, 상기 회전 스프레이헤드는 순차적으로 연결되는 노즐, 회전 헤드, 베어링, 유니언, 체결부재 및 위치결정부재를 포함하고, 상기 노즐은 회전 헤드에 고정 연결되며, 회전 헤드는 베어링 및 노즐에 연결되고, 베어링은 유니언을 연결하고, 위치결정부재는 베어링의 축방향 및 반경방향의 위치를 결정하며,
상기 노즐 및 상기 회전 헤드는 상기 하부에 마련되고, 상기 유니언은 상기 상부에 마련된다.
상술한 자동고속회전 무화장치에 있어서, 상기 회전 스프레이헤드는 날개 또는 교반날개 또는 블레이드에 연결된다.
상술한 자동고속회전 무화장치에 있어서, 상기 날개 또는 교반날개 또는 블레이드에는 미세공이 마련되어 있다.
상술한 자동고속회전 무화장치에 있어서, 회전 헤드는 나선 연결 또는 용접 방식으로 베어링 및 노즐에 연결되고,
회전 헤드 내에 유로 구멍이 마련되고 또한 노즐을 연결하기 위한 하나 또는 복수의 구멍 또는 탭구멍이 마련되어 있으며,
베어링은 하나 또는 복수의 깊은 홈 볼 베어링 조립체이거나 또는
베어링은 하나 또는 복수의 깊은 홈 볼 베어링 및 축방향 스러스트 베어링 조립체이다.
상술한 자동고속회전 무화장치에 있어서, 상기 회전 스프레이헤드는 탄두형, 올리브형, 원형, 사각형, 원기둥형 또는 튜브형이며,
상기 노즐은 회전을 제공하는 하나 또는 복수의 노즐 또는, 회전을 제공하는 하나 또는 복수의 노즐 및 하나 또는 복수의 상단 노즐의 조립체이며,
상술한 자동고속회전 무화장치에 있어서, 개공면적의 총합은 튜브의 횡단면적을 초과하지 않는데, 그 중 상기 개공면적의 총합은 상기 노즐 또는 스프레이 오리피스의 개공면적의 총합이고, 상기 튜브는 유니언을 가리키는데 다시 말해서, 상기 노즐 또는 스프레이 오리피스의 개공면적의 총합은 상기 유니언의 입구의 횡단면적을 초과하지 않는다.
상술한 자동고속회전 무화장치에 있어서, 상기 노즐은 세공 분무 노즐, 무화 노즐, 유체유동 분사 노즐 또는 그 조합이다. 유체를 분사할 때, 세공 분무 노즐의 분사 형식은 세공 분무인데, 다시 말해서 미세한 분무이며, 무화 노즐의 분사 형식은 무화된 유체이며, 유체유동 노즐의 분사 형식은 유체유동이다.
상술한 자동고속회전 무화장치에 있어서, 상기 회전 스프레이헤드는 3홀 사류 회전 스프레이헤드, 3홀 사류 더블니들 무화 스프레이헤드, 탄두형 다공 사류 회전 스프레이헤드, 3홀 사류 45°노즐 코너 더블니들 무화 스프레이헤드, 3홀 사류 노즐 45°각 회전 스프레이헤드 또는 3홀 사류 더블니들 노즐 90°각 무화 스프레이헤드이며, 그 중 노즐 45°각 및 노즐 90°각은 회전 헤드의 양측면에 위치한 노즐에 대한 위치한정이고, 노즐 90°각은 유체가 회전 헤드 양측의 노즐로부터 분사될 때, 유체의 분출 방향과 회전 헤드의 중축선 방향의 끼임각이 90°이며, 이러한 방식으로 분출되는 유체가 최대의 회전 모멘트를 발생시킬 수 있고, 노즐 45°각은 유체가 회전 헤드 양측의 노즐로부터 분출될 때, 유체의 분출방향과 회전 헤드의 중축선 방향의 끼임각이 45°이며, 이런 방식으로 분출된 유체는 회전 모멘트를 발생시켜 회전 스프레이헤드의 회전을 추진하는 전제하에 회전 헤드의 중축선 방향을 따라 수류 분량을 발생시킬 수 있다.
상술한 자동고속회전 무화장치의 동작 방법에 있어서, 상기 회전 스프레이헤드는 반응로, 탑 또는 탱크 중에 단독 또는 조합으로 응용되거나 압력유체 수송관 또는 압력수증기 혼합기에 연결되거나, 또는 기상 및/또는 액상에 배치된다.
상술한 자동고속회전 무화장치의 동작 방법에 있어서, 상기 자동고속회전 무화장치는 선회류 정화탑에 설치되고, 회전 스프레이헤드는 연도가스 입구 탑바닥부에 설치되어 위로 분무하거나 또는 선회류 정화탑의 중부에 설치된다.
상술한 자동고속회전 무화장치의 동작 방법에 있어서, 상기 회전 스프레이헤드는 펌프, 압력 액체 저장용기 또는 배관에 서로 연결되어 냉각 가습제진 장치를 형성하여 대기에 대해 인공적인 극부 간섭방식으로 대기정화 또는 인공강우를 진행하여, 스모그를 줄이고 실내, 정원내, 단지내, 지역 도로내 연기제거 제진 및 PM2.5를 제거하도록 한다.
상술한 임의의 자동고속회전 무화장치를 사용하는 소화방법에 있어서, 상기 회전 스프레이헤드는 실내에 고정된 자동분수 소화시스템, 기동 소방랜스의 출구, 휴대형 소화기, 수돗물 파이프라인, 양수기, 압력수증기혼적용기 또는 압력유체 수송관에 연결된다.
상술한 임의의 자동고속회전 무화장치를 사용하는 소화방법에 있어서, 상기 회전 스프레이헤드는 3홀 사류 회전 스프레이헤드, 3홀 사류 더블니들 무화 스프레이헤드, 3홀 사류 45°노즐 코너 더블니들 무화 스프레이헤드 또는 탄두형 다공 사류 회전 스프레이헤드이다. 기존 기술에 비해, 본 발명은 아래와 같은 장점을 가진다.
(1) 압력 유체가 용기 또는 통로에서 분출될 때의 운동에너지는 중요시 되거나 잘 이용되지 못했다. 우리는 고효율 스프레이헤드의 개발연구 중에, 스프레이헤드를 고정 부분 및 베어링을 통해 서로 연결되는 노즐을 통해 고속으로 회전할 수 있는 부분으로 나누고, 최대한 유리한 방향으로 노즐을 설계하는 것을 통해, 소홀히 여겨왔던 전달에너지를 회전에너지로 잘 전환할 수 있고, 운동에너지의 소모를 효과적으로 줄이며, 최대한 충분히 무화된 표면에너지로 전환할 수 있다. 이러한 신형의 회전 스프레이헤드는 유체가 밖으로 분사될 때의 반작용력 및 작은 저항력의 우세를 이용하여 고속회전될 수 있으며, 액체 또는 공기 중에서의 회전 속도가 매분에 수백회에서 수만회에 도달할 수 있으며, 고속으로 회전하는 기류 및 액체류는 주변의 기체 및 액체가 회전하도록 하며, 분산유체와 개재물의 마찰,무화 강화 또는 분산 효과를 대폭 추진할 수 있다. 회전 스프레이헤드에 선회류 날개를 증가하여 체계 선류 효과를 더욱 강화할 수 있다. 3홀 사류 회전 스프레이헤드 또는 탄두형 다공 사류 스프레이헤드는 기존 스프레이헤드의 폐단을 극복할 수 있고, 장거리, 넓은 범위, 충분한 무화, 넓은 면적으로 덮고 물안개가 반경방향 및 환형방향 분포가 더욱 균일하도록 한다. 중심 노즐의 홀 형상, 크기 및 각도, 유동량 및 수압의 조절을 통해 회전 물안개가 수십미터밖에 도달하도록 할 수 있으며, 순풍에 의해 더 멀리 날아갈 수 있으며, 양측의 회전 노즐는 유체가 분출될 때, 절곡면이 생성하는 반작용력에 의해 노즐의 고속회전을 추진하고, 안개방울의 유효 무화구역을 대폭 확대할 수 있고, 중간의 스프레이헤드의 무화 설계 및 고속회전은 기존 스프레이헤드의 중공을 극복하고 균일도를 제고시키고 더욱 효과적으로 넓게 덮고, 더욱 중요한 것은 넓은 범위, 장거리, 지속적인 선회류의 동력원을 생성하고, 토네이도 "바람 구멍"의 효과를 발휘하였다. 회전 노즐의 수평각, 노즐 구조 및 액체의 압력 유동량을 변경하여 물안개 량의 크기 분포범위를 쉽게 제어하여, 여러가지 상황 수요에 적응할 수 있다.
(2) 탈황 제진 방면에 있어서, 탈황 제진 처리를 거치지 않은 고온연도가스를 선회류 플레이트 또는 접선 재료공급방식을 통해, 정화탑 내에 인입하고, 가스가 수평 접선 방향을 따라 회전하여 나선으로 상승하도록 하여, 제1 기체 선회류를 형성하는데, 효과가 한정적이며(기체속도가 1배 정도만 증가하고, 약 10m/s 좌우임), 연도가스입구 근처에서 무화회전 스프레이헤드 또는 이와 날개를 조합한 스프레이헤드를 사용하여, 연도가스의 선회류속도를 대폭 강화할 수 있다(기체속도가 3~5배 증가하고, 약 35m/s좌우임). 이로부터 알 수 있다시피, 순환펌프에서 운동량을 얻은 순환액이 노즐로부터 분출될 때 생성되는 반작용력이 노즐이 고속으로 회전하도록 추진하는 동시에 기류의 회전을 효과적으로 이끌었다. 무화 회전 노즐이 유체의 에너지를 노즐과 물류 회전의 운동에너지 및 액체방울의 진일보 분산을 촉진하는 표면에너지로 전환할 수 있으며, 제2 선회류 추진력으로 되었으며, 작은 유동량으로 고속회전할 수 있는 무화 스프레이헤드는 극히 짧은 시간내에 기체와 액체의 접촉 기회를 대폭 증가하여 물안개가 기화되고 연도가스가 빨리 냉각되도록 하며, 체적이 급속히 줄어들어 부압을 형성하여 제3 선회류 장력을 형성할 수 있음을 증명하였다. 기체 자체의 운동에너지, 액체 회전으로 형성되는 운동에너지 및 체적수축으로 형성되는 자체의 유효에너지는 합력하여 유체가 더 강하고 더 빠르며, 작용범위가 더 큰 일정방향으로의 선회류운동을 촉진하여 토네이도와 유사한 쾌속 선회류 효과를 발생하며, 탑몸체를 따라 쾌속으로 나선 상승하도록 하여, 전체적 향상 운동이 나선 상승운동으로 변경되고, 회전 스프레이헤드는 부압을 형성하고, 선회류의 토네이도 시작점 작용을 촉진하여 물체계통 자체의 에너지가 유효에너지로 더 잘 전환되도록 하여, 과정 혼합을 강화하여, 열 및 물질 전달효과를 제고하였다. 그속에 섞인 먼지, 이산화유황, 이산화질소 등은 자체 동력 및 회전력의 추진하에 체계중에 현탁되어 무화된 약 알칼리수와 충분히 접촉반응하거나 포획될 확률이 더 높으지며, 습한 환경과 약 알칼리성 물안개는 체계의 정전기를 현저하게 제거하고, 먼지 및 유해가스를 포착하고 침전하는 효과가 증가되었다. 쾌속으로 운동하는 기체 액체 선회류는 비중이 큰 먼지, 액체가 벽면에 모아지는 것을 가속 촉진하였고, 연무분리 및 제진 효과가 현저히 증가되었고 섞임을 대폭으로 줄였다. 그 외, 수증기를 많이 함유한 연도가스가 회전 냉각 과정에서 2차 물안개로 냉각되어, 흡수된 먼지가 효과적으로 분리되도록 협조할 수도 있다. 복수의 탑이 직렬연결되고, 복수의 위치 및 상하방향이 합리하게 배치된 회전 분무장치는 추가로 효과를 확보할 수 있다. 그 외에도 체적이 현저히 수축하거나 압력차가 현저하여, 주변이 중심보다 압력이 높고 지속적으로 큰 유동량으로 가스를 보충하는 체계를 형성할 수 있고, 반경방향 또는 축방향을 따른 넓은 범위, 긴 거리의 토네이도와 유사한 강렬한 선회류를 유도형성할 수도 있으며, 연도가스내에 섞인 분진고체와 액체방울이 수십배의 편심력의 도움하에 신속히 분리될 수 있고, 이산화유황 등 오염물도 희석된 알칼리수와 충분히 접촉하고 반응하여 포획되어, 선회류분무를 핵심으로 하는 선회류 정화탑장치는 연도가스의 처리량 및 제진탈황효과가 대폭 향상되어, 석탄 연소 보일러로 하여금 가스보일러의 배출표준에 도달하거나 더 우수할 수 있으며(SO2 및 분진의 배출농도가 50mg/m3보다 낮음), 연도가스 중의 저품위 여열이 탑벽 열교환 자켓을 통해 열공급과 냉각에 사용될 수 있다.
(3) 인공강우 방면에 있어서, 현재 인공강우에서 사용되는 드라이아이스, 요오드화은, 소금가루 등 촉매제는 비행기를 통해 뿌리거나 로켓을 사용해 발사되는데 그 비용이 높고, 구름층 조건 요구가 까다롭고 효과가 안정적이지 못하다. 본 발명은 물만 이용하여 분포가 균일하고, 장거리, 및 큰 면적을 덮는 선회류 무화효과를 이루어, 구름층 사이에 분산된 수증기의 신속한 집결을 유도하여, 극부 저기압을 형성하여, 대기 자체의 에너지를 이용하여 강우를 형성하기에, 비용이 저렴하고, 효과가 현저하다.
(4) 높은 효율의 소화응용 방면에 있어서, 화학공업원리를 이용하여 소화과정을 심도 깊이 분석한 결과, 물 분무소화는 주요하게 냉각을 이용하여 산소를 쫓고 희석하여, 연소 반응을 억제하여, 화염을 끄는 목적을 이루는 것을 알 수 있다. 이로부터 알 수 있다시피, 무화된 물의 표면적이 몇천배 몇만배로 증가할 수 있고, 기화된 물의 체적이 몇천배로 증가할 수 있다. 따라서 물이 충분히 무화되도록 하는 것은 흡열과 증발명을 효과적으로 증가하는 동시에, 신속히 열을 흡수하여 냉각하고 고효율 질식 효과가 생기게 하는 관건이다. 따라서, 무화효과가 극히 우수한 선회류 무화장치는 넓은 면적의 화재현장의 온도 및 산소농도를 신속히 낮추는 동시에 순식간에 대량의 열을 흡수하여 생선된 수증기가 연소구역이 급격히 팽창하도록 하여, 공기를 신속히 차단 및 희석하여 연기를 제거하고 소화하는 효과를 달성한다. 본 발명은 빠르고 효과적으로 소화하는데 있어서, 공간에서 균일하게 분포하고, 장거리 및 큰 면적으로 덮는 관건적 문제를 잘 해결할 수 있다. 회전 스프레이헤드의 구조 특점은 수원과 연결된 상부는 정지되고, 하부에 복수의 노즐이 있고 베어링을 통해 상부에 연결되며, 압력 수류의 부분 운동에너지는 노즐에서 분출될 때 형성된 반작용력이 스프레이헤드의 전체 하부가 고속으로 회전하도록 추진하는 동시에, 대부분의 운동에너지는 노즐의 경사면 또는 경사 틈새에 부딪치거나 또는 공극을 통해 손실되지 않고 수류의 무화를 촉진하는 표면에너지로 효과적으로 전환되는데, 노즐 압력 유체의 반작용을 교묘하게 이용하여 신형의 스프레이헤드 회전부가 고속으로 회전하도록 추진하는 장비 시스템은 액체의 충분한 무화 및 기체 액체의 선회류 형성을 촉진할 수 있으며, 과정을 강화하여 효과적으로 소화하는 목표를 이루었다. 신형의 회전 무화 스프레이헤드는 베어링을 구비하는 회전 스프레이헤드가 유체의 대외 분사시의 반작용력이 이루는 고속회전을 이용하여, 기체 또는 액체 매개물 중의 회전 속도가 매분 수백회에서 수만회의 회전속도에 도달할 수 있으며, 고속으로 회전하는 기류 및 액체류가 주변 기체 및 액체로 하여금 효과적으로 선회류를 형성하도록 한다. 실험결과에 따르면, 간단한 구조의 3홀 사류 회전 스프레이헤드 또는 탄두형 다공 사류 스프레이헤드는 기존의 스프레이헤드의 폐단을 아주 잘 극복할 수 있고, 장거리, 넓은 범위, 충분한 무화, 넓은 면적으로 덮을 수 있다. 중심 노즐의 홀 크기, 각도, 유동량 및 수압의 조절을 통해 물안개가 수십미터 밖의 거리에서도 연소물 표면에 도달할 수 있도록 하고, 순풍효과가 더욱 우수하다. 양측의 회전 노즐에서 액체를 분사할 때 발생하는 동력은 3개 노즐의 고속회전을 이루고, 유효한 무화 구역을 대폭으로 확장하고, 넓은 범위의 균일하게 덮는 것을 효과적으로 확보하였다. 그리고 회전 노즐의 수평각을 조절하고, 노즐의 구조를 변경하고 액체의 압력 및 유동량을 병경하여 물안개량의 크기 분포범위 부동한 상황하에서 발생한 소화의 수요에 적응한다.
추가적인 실험결과로부터 알 수 있다시피, 이러한 시리즈의 고속회전형 무화 스프레이헤드는 수돗물에 연결되어도 아주 우수한 회전 무화효과를 가지며, 소방에 요구되는 3kg의 수압하에서, 무화효과가 더욱 우수하며, 상로 분무작용직경이 8~10m에 달할 수 있으며, 위로 향한 분무 분포가 더욱 균일하며, 수평 분사거리는 20m이외에 달할 수 있으며, 폭은 5~9m에 달한다.
국가의 자동분수소화표준에 따라 진행되는 위로부터 아래로 분수하는 소화실험, 실외측면 소화실험 및 휘발유을 증가하여 불길을 강화한 소화실험은 모두 신형의 선회류 무화 스프레이헤드 시리즈 특히 3홀 사류 회전 스프레이헤드, 3홀 사류 더블니들 무화 스프레이헤드 및 탄두형 다공 사류 회전 스프레이헤드는 아래로 분사하거나 측면으로 분사하거나를 막론하고 순식간에 검은 연기를 제거하고 불길을 신속히 억제하며, 십초내에 불길을 끄는 신기한 효과를 이룰 수 있으며, 특히 큰불을 끄는데 효과가 더욱 우수하다. 신속히 냉각하고 연기를 제거하고 먼거리의 큰 불을 억제하고 화재원에 신속히 접극할 수 있기에, 넒은 범위의 신속한 소화에 더욱 적합하다. 실험을 통해 알 수 있다시피, 해당 시리즈의 무화 스프레이헤드는 휘발유로 인한 불을 끄는데 특히 우수한 효과를 가지며, 충분히 무화된 물안개가 화염을 덮고, 신속히 공기를 차단하기에, 십몇초 내에 1L의 휘발유 불을 끌 수 있다. 본 발명은 소방영역에 중대한 기술창신 효과를 가지고 신속한 연기제거와 소화를 실현하며, 효율이 높고 안전하고 친환경적이며, 사용이 편리하고, 물 절약의 이상적인 목표를 실현할 수 있다.
본 발명의 내용을 더욱 쉽고 명확하게 설명하기 위하여, 본 발명의 구체적인 실시예 및 도면에 근거하여 본 발명을 더욱 상세하게 설명한다. 그 중,
도 1은 단일 베어링 3홀 사류 회전 스프레이헤드90°의 바람직한 구조이다.
도 2는 단일 베어링 3홀 사류 회전 스프레이헤드45°의 바람직한 구조이다.
도 3은 단일 베어링 3홀 사류 더블니들 무화 스프레이헤드의 바람직한 구조이다.
도 4는 단일 베어링 나선 무화 스프레이헤드의 바람직한 구조이다.
도 5는 3홀 사류 단일 니들 무화 스프레이헤드의 바람직한 구조이다.
도 6은 더블 베어링 3홀 사류 회전 스프레이헤드의 바람직한 구조이다.
도 7은 3 베어링 3홀 사류 회전 스프레이헤드의 바람직한 구조이다.
도 8은 날개를 구비한 3홀 사류 회전 스프레이헤드의 바람직한 구조이다.
도 9는 날개를 구비한 3홀 사류 회전 스프레이헤드의 바람직한 구조이다.
도 10은 탄두형 회전 스프레이헤드의 바람직한 구조이다.
도 11은 단일암 단일 노즐 회전 스프레이헤드의 바람직한 구조이다.
도 12는 단일암 더블 노즐 회전 스프레이헤드의 바람직한 구조이다.
도 13은 단일암 더블 노즐 단일 나선 회전 스프레이헤드의 바람직한 구조이다.
도 14는 쌍층 복수 노즐 회전 스프레이헤드의 바람직한 구조이다.
도 15는 4노즐 회전 스프레이헤드의 바람직한 구조이다.
도 16은 3홀 사류 회전 스프레이헤드의 부동한 압력하에서 유동량이다.
도 17은 3kg 압력하에서 3홀 사류 회전 스프레이헤드의 아래로 분사 및 위로 분사시 반경방향에서의 수량 분포이다.
도 18은 3kg 압력하에서 3홀 사류 회전 스프레이헤드(45°)의 아래로 분사 및 위로 분사시 반경방향에서의 수량 분포이다.
도 19는 3kg 압력하에서90°3홀 더블 니들 사류 회전 스프레이헤드의 아래로 분사 및 위로 분사시 반경방향에서의 수량 분포이다.
도 20은 3kg 압력하에서 단일 나선 혼합 스프레이헤드의 아래로 분사 및 위로 분사시 반경방향에서의 수량 분포이다.
도 21은 풍속 측정점 위치 모식도이다.
도 22-1은 기존의 살수 스프레이헤드의 구조이다.
도 22-2는 기존의 물안개 스프레이헤드의 구조이다.
도 22-3은 기존의 단일 나선 스프레이헤드의 구조이다.
도 22-4는 기종 3홀 나선 스프레이헤드의 구조이다.
도 23은 3kg 압력하에서 회전 스프레이헤드 수평 분사시 반경방향 및 45°방향에서의 수량의 분포이다.
도 24는 3kg 압력하에서 기존 회전 스프레이헤드의 아래로 분사시 반경방향에서의 수량 분포이다.
도 25는 탄두형 회전 스프레이헤드를 손에 잡고 A종류의 불 소화 전후 온도의 변화이다.
이하 본 발명의 실시예를 통해 진일보로 본 발명에 대해 설명하나, 이하의 실시예는 본 발명의 몇가지 구체적 실시예이며, 본 발명은 이에 의해 범위가 한정되지 않으며, 해당 방법 또는 방안을 이용하여 본 발명에 대해 비실질적 변동을 진행한 것은 본 발명의 보호범위를 침범한 행위이다. 이하 실시예에 있어서, 스프레이헤드의 설계 유동량 파라미터는 0.3MPa(3kg)하의 유동량이 3m/h인 회전 스프레이헤드이고, 그 중, 광각 부채형 노즐 분사각도는 모두 75 °이고, 부채형 노즐 분사각도는 60°이며, 노즐의 주유로반경은 2mm이다.
1．회전 스프레이헤드가 부동한 압력하에서의 회전속도와 유동량 측정
실시예 1: 3홀 사류 회전 스프레이헤드의 부동한 압력하에서의 유동량
하나의 3홀 사류 회전 스프레이헤드를 압력계와 양수기가 마련되어 있는 실험장치에 안장하고, 실험은 수돗물을 이용하고, 분사구 수압이 0.05, 0.15, 0.20, 0.25, 0.30, 0.35MPa이다. 전용 물탱크와 중량계를 이용하여 수량을 수집하고 중량을 측정하며, 매번 분수시간은 2min이다. 부동한 압력하에서 스프레이헤드의 유동량을 측정하고 도 16에 나타낸 바와 같다.
실험결과로부터 알 수 있다시피, 스프레이헤드의 유동량 및 압력은 아주 양호한 선형성을 가지며, 필요에 따라 조절할 수 있다.
실시예 2: 부동한 스프레이헤드가 3kg 압력하에서의 회전속도
서로 다른 회전 스프레이헤드를 각각 실험장치에 안장하고, 실험은 정류수를 이용하고 동일한 3kg의 수압하에서, 서로 다른 스프레이헤드의 회전속도를 측정하고 표 1 에 나타낸 바와 같다. 실험 결과로부터 알 수 있다시피, 동일한3kg의 수압하에서 각 종류의 스프레이헤드의 회전속도는 모두 2000r/min보다 크며, 그 중, 나선 무화 회전 스프레이헤드의 회전속도가 제일 낮으며 2018r/min좌우이며, 3홀 사류 회전 스프레이헤드의 회전 속도가 제일 빠르며, 7991r/min에 달한다. 3홀 사류 더블니들 무화 스프레이헤드의 안정성이 제일 우수하다.
서로 다른 스프레이헤드의 3kg 압력하에서의 회전속도
회전속도/r/min 3홀 사류 회전 스프레이헤드 3홀 사류 회전 스프레이헤드45° 3홀 사류 더블니들 무화 스프레이헤드 나선무화 회전 스프레이헤드
최대 7991 5398 7765 3637
최소 4780 2159 3114 2018
실시간 5531 4223 5342 2247
실시예 3: 서로 다른 스프레이헤드에 공기를 유입하고 공기 매개물에서의 회전속도
스프레이헤드에 공기를 유입하고, 공기 매개물 중에서 서로 다른 스프레이헤드가 부동한 압력하에서의 회전속도를 측정하며, 표 2에 나타낸 바와 같다. 0.5kg 압력하에서, 3홀 사류 더블니들 무화 스프레이헤드의 회전속도가 상대적으로 비교적 높고, 최대 회전속도가 11132r/min이다. 동일한 압력하에서, 나선 무화 회전 스프레이헤드의 회전속도가 상대적으로 비교적 낮다.
서로 다른 스프레이헤드에 공기를 유입하고 공기 매개물에서의 회전속도
회전속도/r/min 3홀 사류 회전 스프레이헤드 3홀 사류 회전 스프레이헤드45° 3홀 사류 더블니들 무화 스프레이헤드 나선 무화 회전 스프레이헤드
0.5kg 최대 8231 7171 7967 5340
최소 11000 8363 11132 7707
1kg 최대 11364 11069 5579 4334
최소 14409 11113 9902 8013
2. 스프레이헤드의 다른 상황하에서 수량분포, 분무반경 및 최대분사거리 측정
실시예 4: 서로 다른 스프레이헤드가 아래로 분사 및 위로 분사 시 반경방향에서의 수량 분포
스프레이헤드 아래로 분사 및 위로 분사 시 수량 분포 상황 분석: 스프레이헤드가 지면에서 높이 2.5m인 곳에 있으며, 스프레이헤드 직하 중심으로부터 반경방향에서 한줄로 집수박스(S=0.08m2)를 배열하고, 3kg 압력하에서 아래방향으로 스프레이헤드를 3min 켠후, 중심 스프레이헤드에서 서로 다른 거리(즉 반경반향)의 각 집수박스 중에 수집한 물의 질량 또는 체적을 측정하여, 분무밀도, 유효분무반경, 최대분무거리 등 반경방향에서의 유동량 분포 상황을 얻을 수 있으며, 결과는 도 17~20에 나타낸 바와 같다.
수평 분사 시, 스프레이헤드가 지면에서 높이 1m인 곳에 있으며, 스프레이헤드 직하에서 스프레이헤드 정면 반경방향을 따라 한줄로 집수박스(집수박스 치수S=0.08m2)를 배열하고(정면), 2: 정명을 45°이탈한 반경방향에서 한줄로 집수박스(45°)를 배열하고3kg 압력하에서 아래방향으로 스프레이헤드를 3min 켠후, 집수박스 중 물의 질량 또는 체적을 측정하여, 각 집수박스의 분무밀도를 계산한다. 결과는 도 23에 나타낸 바와 같다.
도 17에 나타낸 바와 같이, 실험결과로부터 알 수 있다시피, 90° 3홀 사류 회전 스프레이헤드가 아래로 분사할 때 안개방울은 주요하게 직경 2m좌우의 구역내에 분산되고, 위로 분사할 때, 직경 5m 이상의 구역 내에 더 잘 분사된다. 위로 분무하여 소화할 때, 더 넓은 범위로 작용할 수 있고, 직경 3m좌우에서 최대에 달한다. 이로부터 알 수 있다시피, 위로 분무하여 무화된 물의 작용 범위가 더욱 크다.
도 18에 나타낸 바와 같이, 실험결과로부터 알 수 있다시피, 45° 3홀 사류 회전 스프레이헤드가 아래로 분사할 때의 안개방울도 주요하게 직경 2m 좌우의 구역 내에 분산하고, 위로 분사할 때 더 넓게 직경 4m 좌우의 구역 내에 분산할 수 있다. 이로부터 알 수 있다시피, 45° 3홀 사류 회전 스프레이헤드도 위로 분사할 때도 아래로 분사할때보다 작용 범위가 더 크며, 더 균일하다.
도 19에 나타낸 바와 같이, 실험결과로부터 알 수 있다시피, 90° 3홀 더블니들 사류 회전 스프레이헤드가 위 아래로 분사할 때의 안개방울의 분산성은 더욱 개선될 수 있고, 안개방울은 직경 5m좌우의 구역에 도달할 수 있으며, 위로 분사할 때, 5m이내 구역의 분무량을 현저히 증가시킬 수 있으며, 직경 2m좌우에서 최대에 달한다.
도 20에 나타낸 바와 같이, 실험결과로부터 알 수 있다시피, 단일 나선 혼합 회전 스프레이헤드가 위 아래로 분사할 때의 안개방울의 분산성도 아주 우수하고, 안개방울은 직경 3m좌우의 구역에 도달할 수 있으며, 위로 분사할 때, 4m이내 구역의 분무량을 현저히 증가시킬 수 있으며, 직경 3m 이내에서 분포가 균일하다..
도 23에 나타낸 바와 같이, 90° 3홀 사류 회전 스프레이헤드가 수평으로 분사될 때, 정면 4m인 곳에서 분무량이 제일 크고, 45° 방향 2m인 곳에서 분무량이 최대이다. 유효소화거리는(분무밀도가 1보다 큼) 정면에서 6m이고, 45° 방향에서 3m이며, 45° 3홀 사류 회전 스프레이헤드가 수평으로 분사될 때, 정면 1.5m와 4-5m인 곳에서 분무량이 제일 크고, 45° 방향은 스프레이헤드가 멀리 떨어질수록 분무량이 적으며, 스프레이헤드가 45° 회전할 경우 분무량이 더욱 중간으로 집중한다는 것을 알 수 있다. 유효소화거리는(분무밀도가 1보다 큼) 정면에서 6.5m이고, 45° 방향에서 3.2m이다. 90° 3홀 사류 더블니들 무화 회전 스프레이헤드가 수평으로 분사될 때, 정면 3.5m 인 곳에서 수량이 제일 크며, 45° 방향은 스프레이헤드가 멀리 떨어질수록 수량이 적다. 유효소화거리는(분무밀도가 1보다 큼) 정면에서 6m이고, 45° 방향에서 3.5m이다. 3홀 사류 더블니들 무화 회전 스프레이헤드의 양측 노즐을 45° 회전할 때 각각 정면 1.5m 및 4-5m 인 곳에서 수량이 제일 크고, 45° 방향 및 수평방향은 스프레이헤드가 멀리 떨어질수록 수량이 적다. 이는 3홀 사류45° 노즐 코너 회전 스프레이헤드의 수량 분포상황과 유사하다. 유효소화거리는(분무밀도가 1보다 큼) 정면에서 6m이고, 45° 방향에서 3.7m이며 수평방향에서 2m이다. 양측 노즐이45° 회전한 후, 양측 분무가 더욱 집중되고, 측면 스프레이헤드 및 중심 스프레이헤드의 틈새를 보완하며, 수량 분포가 더욱 균일하다. 단일 나선 혼합 회전 스프레이헤드가 수평으로 분사할 때, 정면 4-5m인 곳에서 수량이 제일 크고, 45°방향은 2m인 곳에서 수량이 제일 크다(제1점을 제거). 유효소화거리는(분무밀도가 1보다 큼) 정면에서 6m이고, 45° 방향에서 2.8m이다. 탄두형 회전 스프레이헤드의 수량이 비교적 크며, 수평으로 분사할 때, 정면 2-3m인 곳에서 수량이 제일 크고, 45°방향은 스프레이헤드가 멀리 떨어질수록 분무량이 적다. 유효소화거리는(분무밀도가 1보다 큼) 정면에서 ＞5m이고, 45° 방향에서 4.8m이다.
기존의 살수 스프레이헤드, 물안개 스프레이헤드, 단일 나선과 3홀 나선 스프레이헤드 및 3홀 사류 스프레이헤드가 회전하지 않을 경우의 수량분포상황의 부분 결과는 도 24에 나타낸 바와 같다.
실험결과로부터 알 수 있다시피, 3홀 사류 스프레이헤드가 회전하지 않을 경우, 분무 형상은 수막이고, 분무범위가 비교적 작으며, 수막 아래 반경방향 수량분포는 중간이 높고, 멀리 떨어질수록 수량이 감소한다.
3홀 나선 스프레이헤드와 단일 나선 스프레이헤드의 분무수량분포는 비슷하고, 3홀 나선 스프레이헤드도 중간의 나선 스프레이헤드가 중요한 역할을 하며, 양측의 나선 스프레이헤드의 수량이 비교적 적다. 나선 스프레이헤드의 무화효과도 비교적 양호하지만 나선 스프레이헤드는 기계 저항 충격력과 마찰력의 작용에 의거하기에 아래로 분사할 때, 중간이 비는 현상이 뚜렷하고, 1,5m인 곳의 수량이 제일 크다.
살수 스프레이헤드는 스프링클러 플레이트 작용으로 인해 중간수량이 적고, 2.5m인 곳에서 수량이 제일 크며, 그후 신속히 감소한다.
물안개 스프레이헤드는 스프레이헤드 중간에 회전 코어 구조의 방해물이 있기에, 무화효과가 좋지 않고, 도면으로부터 알 수 있다시피, 분무밀도가 아주 작고 균일하지 못하며, 분무밀도가 1.6이하이며, 대부분 구역은 소화요구에 도달하지 못한다.
실시예 5: 서로 다른 회전 스프레이헤드의 부동한 압력 및 분사상태하에서의 분무반경 및 최대분사거리
실시예4에서 서술한 실험방법에 따라, 2kg 및 3kg 압력하에서 3홀 사류 회전 스프레이헤드(도 1), 3홀 사류 회전 스프레이헤드45°(도 2), 나선 무화 회전 스프레이헤드(도 3), 3홀 사류 더블니들 무화 스프레이헤드(도4), 탄두형 회전 스프레이헤드(도10)가 위에서 아래로 분사할 때의 분사반경, 아래로부터 위로 분사할 때의 분사반경, 분무높이 및 측면에서 분사할 때의 분무폭, 최대분사거리를 측정한다. 동시에 동일한 방법으로 기존 시판하고 있는 살수 스프레이헤드 및 물안개 스프레이헤드의 위로부터 아래로 분사시의 분무반경 및 측면에서 분사할 때의 분무폭 및 최대분사거리를 측정하여, 위로 분사하거나, 아래로 분사하거나 또는 측면에서 분사하거나를 막론하고, 회전 스프레이헤드의 분사거리, 범위는 기존 스프레이헤드보다 훨씬 크며, 특히 위로 분사할 때와, 측면에서 분사할 때의 분사거리가 더욱 멀며, 대부분 소화사용방식에 부합되며, 관련 결과는 표 3, 4에 나타낸 바와 같다.
다른 유형의 회전 스프레이헤드가 부동한 압력 및 부동한 분사상태하에서의 분무반경 및 최대분사거리
스프레이헤드 유형 3홀 사류 회전 스프레이헤드 3홀 사류 회전 스프레이헤드45° 나선 무화 회전 스프레이헤드 3홀 사류 더블니들 무화스프레이헤드 탄두형 회전 스프레이헤드
압력（kg） 3 2 3 2 3 2 3 2 3 2
위에서 아래로 분사하는 분무 반경（m） 5 3.8 3.2 2.8 5 3.8 3.5 3.2 4.25 3.5
아래에서 위로 분사
（m）		 분무반경 5 4 4 3.5 5 4 4.9 3,8 - -
분무높이 4-5 3 5-6 3 4-5 3 4-5 3 - -
측면에서 분사
（m）		 분무폭 8.4 5.8 7.2 5.5 8.8 6 7.5 5.6 8.2 5.7
분무거리
순풍		 21.7 14.1 21.8 13.8 20 12 20 13 4.7 4
기존 유형의 스프레이헤드의 부동한 압력 및 부동한 분사상태하에서의 분무반경 및 최대분사거리
스프레이헤드 유형 살수 스프레이헤드 물안 개스프레이헤드
압력（kg） 3 2 3 2
위에서 아래로 분사 분무반경
（m）		 2.9 1.7 3.1 2.7
측면에서 분사 분무폭（m） 3.3 1.8 6.2 2.3
분사거리（m） 4.2 2.2 4 2.7
일정한 한정 공간 내 선회류 무화기술의 효과를 추가로 검증하기 위해, 직경이 1200m이고, 높이가 10.5m인 보일러 굴뚝(스테인리스탑)에서 탑내 기체속도를 측정하고 이산화유황 탈황효과를 평가한다.
3. 가스보일러 연도가스 탑내 기체속도 및 탈황효과 평가
실시예 6: 가스보일러 연도가스 탑내 기체속도 측정( 탑내 측정점 분포는 도 21에 나타낸 바와 같다)
실험1: 연료가스가 없고, 유인환풍기만 사용하고(정격부하: 40HZ, 환풍량: 51000-69000m3/h), 탑내 온도는 탑꼭대기: 57, 탑밑부분: 76이고, 공백실험을 진행하여 다른 실험점의 탑내 기체속도는 표 5에 나타낸 바와 같으며, 탑경이 1.2m이고, 탑높이가 10m이다.
유인환풍기만 사용한 탑내 각 점의 기체속도
방위/측정점 1 2 3 4 5
탑꼭대기 상 0 0 0 0 0
하 8 6 8 7 7
좌 0 0 0 0 0
우 0 0 0 0 0
탑중간부분 상 0 0 0 0 0
하 6 7.5 10.5 8.5 6
좌 4.5 5.5 5.5 4.5 5.5
우 5 5 4 3.5 4
탑밑부분 상 4.5 0 6.5 0 0
하 0 4.5 5.5 3.5 5
좌 4.5 0 0 4.5 7
우 6 4.5 4 0 5
실험2: 연료가스를 통과하고, 연료가스량이 1176m3/h이고, 송풍기(7600-15000m3/h) 및 유인환풍기(40HZ, 환풍량: 51000-69000m3/h)를 사용하고, 탑내 온도는 탑꼭대기:146, 탑밑부분:156이고, 스프레이헤드를 켜지 않고, 제2조의 공백실험을 진행하며 다른 실험점의 탑내 기체속도는 표 6에 나타낸 바와 같다.
연료가스를 통과하고 송풍기를 사용하며, 분수하지 않는 조건하의 각 점의 기체속도
방위/측정점 1 2 3 4 5
탑꼭대기 상 0 0 0 0 0
하 5.5 4.5 5 5 6
좌 0 0 0 7 7.5
우 6 4.5 0 0 0
탑중간부분 상 0 0 0 0 0
하 6 4.5 0-3 5 6
좌 0 0 0 4.5 7.5
우 4.5 5.5 0 0 0
탑밑부분 상 2 0 2 0 2.5
하 5.5 4.5 4.5 5 5
좌 3.5 4 5 6 9
우 8 6 5 6 4
실험3: 연료가스를 통과할 때, 중간과 아래 스프레이헤드를 켜고, 분수 유동량은 중부: 5.7-7.5 m3/h, 하부: 1.1-2.3m3/h이며, 유인환풍기와 송풍기를 모두 켜고, 온도상하는 모두 43이다. 연료가스량은 1138 m3/h이다. 부동한 측정점의 탑내 기체속도는 표 7에 나타낸 바와 같다.
연료가스를 통과하고, 송풍기를 켜고, 중간과 아래 스프레인 헤드를 열어서 분수하는 조건하의 각 점의 기체속도
방위/측정점 1 2 3 4 5
탑꼭대기 상 7 8.5 13 11.5 13
하 24.5 10 14 14.5 19
좌 15 13.5 16.5 7.5 10
우 8.5 11.5 11 12 6.5
탑중간부분 상 3.5 5.5 6 4.5 4
하 12 14 15.5 24.5 19
좌 14.5 12 23 17.5 19
우 18 10 12 12.5 12.5
탑밑부분 상 13.5 19.5 10.5 21 14.5
하 9 10 11.5 11 12
좌 9.5 9.5 21.5 17 18
우 21.5 13.5 16.5 16 13
실험 4: 스프레이헤드에 날개를 추가하고(날개는 ABS 공정 플라스틱재질이고, 블레이드수가 3개이며, 반경이 375mm임), 기타 조건은 상술한 실험3과 같으며, 다른 측정점의 탑내 기체속도는 표 8에 나타낸 바와 같다.
스프레이헤드에 날개를 추가한 조건하의 각 점의 탑내 기체속도
방위/측정점 1 2 3
탑꼭대기 상 14.5 31.5 31.5
하 17 21 21
좌 22.5 16.5 16.5
우 28.5 21.5 12.5
탑중간부분 상 15.5 16.5 15.5
하 10 12.5 10
좌 11.5 13.5 11.5
우 20 22.5 20
탑밑부분 상 12.5 12 12.5
하 11 20 11
좌 9 12.5 9
우 15.5 12.5 15.5
유인환풍기만 사용하는 조건, 추가적으로 연료가스를 통과하는 조건, 추가적으로 스프레이헤드를 켜는 조건, 추가적으로 스프레이헤드에 날개를 추가하는 조건 이러한 4가지 다른 조건하에, 서로 다른 풍향의 풍속을 정리하며 표 9~표 12에 나타낸 바와 같다.
Figure 112016073479438-pct00001
Figure 112016073479438-pct00002
Figure 112016073479438-pct00003
Figure 112016073479438-pct00004
이로부터 알 수 있다시피, 하풍향에서 스프레이헤드의 풍속은 스프레이헤드를 켜지 않을때보다 크고, 기체 선회류 난류가 크다는 것을 알 수 있다. 스프레이헤드에 날개를 추가한 것은 날개를 추가하지 않은 것에 비해 풍속이 크고, 최대 22.5m/s에 달한다. 선회류방향이 일치한 우풍향은 좌풍향에 비해 풍속이 큰데, 선회류의 효과를 추가로 설명한다.
실시예 7:가스보일러 연도가스의 탈황제진 효과의 평가
이중염기법으로 제진탈황실험을 진행한다. 관련 조건 및 결과는 아래와 같다. 연도가스의 유동량: 55000Nm3/h, 연도가스온도: 180, 입구 SO2농도: 2000mg/Nm3. 탑경: 1.2m, 탑높이: 9m, 액화가스비율:2/1000이며, 탈황액은 포화석회수 및 1%수산화나트륨의 혼합액이다. 개선 전의 탈황효율은 90%이고, 출구유황함량은 400mg/Nm3이며, 개선 후의 탈황효율은 99.9%좌우에 달할 수 있으며, 출구유황함량은 50mg/Nm3보다 작으며, 분진함량은 10mg/Nm3로 줄일 수 있으며, 회전 스프레이헤드를 핵심수단으로 하는 선회류탑은 효율적으로 탈황제진을 할 수 있음을 충분히 증명하며, 석탄 연소 보일러의 연도가스를 정화한 후의 이산화유황 및 분진의 배출농도가 가스보일러 배기가스의 배출 표준보다 작게 하며, 스모그를 다스리는 방면에도 중대한 의미를 가진다.
석탄 연소 보일러연도가스 탈황제진효과 평가
미립자측정 이산화탄소함량
공업유형 온도데이터：℃ 스프레이헤드 유동량m3/h 미립자계산데이터
：mg/m3 		탑꼭대기
mg/m3
탑꼭대기 탑밑부분 탑상부 탑중간부분 탑하부 TSP PM10 PM2.5
연기를 처리하지 않음 97 94 0 0 0 40.5 33.2 19.2 4070
이중염기법,
pH＞13		 46 46 0 3.8 2.1 8.865 8.835 7.275 64.19
이중염기법,
pH＞13		 40 40 0 4.3 2.4 9.96 9.94 9.12 71.32
이중염기법,
pH＞13		 40 41 0 4.4 2.4 6.67 6.66 6.29 89.16
이중염기법,스프레이헤드에 날개 추가 38 38 2.17 0 1.6 1.05 0.99 0.81 -
실시예 8: 소화에 응용되는 효과의 평가
국가의 자동분수소화시스템(GB5135-2006)중의 소화 표준 실험방법에 근거하여, 목적의 치수(500*500*380mm), 서로 직각으로 교차하는 10층의 삼목으로 구성되고, 각측에 5가닥이며, 균일하게 분포하고, 나무오리치수(38*38*500mm)이며, 습도가 6-12%가 되도록 건조하며 중량을 측정한다. 목적을 강제오일팬에 놓고, 팬중 적정량 깊이의 물＞15mm, 200mL의 휘발유를 붓는다. 스프레이헤드는 목적의 바로 위 2.5m에 위치한다. 2min 조기연소하고, 휘발유가 전부 연소된 후 스프레이헤드를 켜고 점화한 후 10min 실험을 진행하며, 스프레이헤드를 끄고, 목적이 꺼지지 않았으면 조심스레 목적의 불을 끄고, 습도가 6-12%가 되도록 건조하고 중량을 측정하여, 질량손실을 계산한다. 하풍향 6m인 곳에서 소화전후의 PM10 및 PM2.5의 변화를 모니터링한다. 결과는 표 14에 나타낸 바와 같다.
3홀 사류 회전 스프레이헤드(도 2)를 사용하여 첫번째로 아래와 같은 결과를 얻었다. 2kg의 압력하에서 아래로 분사하여 200ml의 휘발유로 2분간 불을 붙인 목재 화염을 끄는데 10초만 걸리고, 소모된 수량은 6.25L이며, 연무가 완전히 꺼지는데 70초 걸리며, 목적의 평균질량손실이 8.6%이다.
3홀 사류 회전 스프레이헤드(도 2)를 사용하여 두번째로 아래와 같은 결과를 얻었다. 2kg의 압력하에서 아래로 분사하여 200ml의 휘발유로 2분간 불을 붙인 목재 화염을 끄는데 8초만 걸리고, 소모된 수량은 5L이며, 연무가 완전히 꺼지는데 70초 걸리며, 목적의 평균질량손실이 5.9%이다.
상술한 바와 같이 목적 소화실험방법에 있어서, 3홀 사류 더블니들 무화 스프레이헤드 45°를 사용하여 결과는 아래와 같다. 2kg의 압력하에서 아래로 분사하여 200ml의 휘발유로 2분간 불을 붙인 목재 화염을 끄는데 6초 걸리고, 소모된 수량은 3.75L이며, 연무가 완전히 꺼지는데 40초 걸리며, 목적의 평균질량손실이 6.4%이다.
상술한 바와 같이 목적 소화실험방법에 있어서, 기존의 살수 스프레이헤드를 사용하여 결과는 아래와 같다. 2kg의 압력하에서 아래로 분사하여 200ml의 휘발유로 2분간 불을 붙인 목재 화염을 끄는데 10min 내에 끄지 못하고, 소모된 수량은 1626.1L이며, 목적의 평균질량손실이 19.7%이다.
다른 유형의 회전 스프레이헤드의 소화효과
명칭 조건 PM2.5
（μg/m3）		 PM10
（μg/m3）		 나무막대기
소모		 소화시간
큰불 소화 연무 전멸
3홀 사류 회전 스프레이헤드 소화전 825 1724 8.6% 10s 1min10s
소화후
1min		 505 1065
3홀 사류 회전 스프레이헤드 소화전 782 1576 5.9% 8s 1min10s
소화후
1min		 584 1292
3홀 사류45°노즐코너더블니들 무화스프레이헤드 소화전 753 1672 6.4% 6s 40s
소화후
1min		 309 629
살수스프레이헤드（시판） 소화전 807 1741 19.7% 10min 불이 안꺼짐
소화후
1min		 633 1520
8.1 탄두형 회전 스프레이헤드를 손에 들고 A종류의 목적의 불을 끄는 실험
상술한 목적 및 불을 붙이는 방법을 채용하여, 2분간 불을 붙인 후, 탄두형 회전 스프레이헤드를 사용하여 3kg의 압력하에서 손에 들고 소화하며, 목적의 정면에서 목적과 1.8m 떨어진 곳에서 분사를 시작한후, 목적에 접근하여, 꼭대기부, 측면 등을 향해 연속적으로 분사하며 목적에서 20cm 떨어진 곳에 열전대를 설치하여 실시간으로 온도변화를 기록한다. 그 결과 큰 불을 끄는데 오직 10s 사용되고, 소모된 수량이 7.5L이고, 연무가 전부 꺼지는데는 오직 40s 걸리고, 소모된 수량은 30L이다. 열전대를 통해 측정된 온도는 스프레이헤드를 켠 후 신속히 40s 내에 256℃부터 33℃로 떨어졌고, 도 25에 나타낸 바와 같다.
8.2 불길강화 소화실험
상술한 목적을 사용하여, 목적 아래의 오일팬에 200mL 휘발유를 넣는 동시에 목적에 2L의 휘발유를 붓고, 불을 붙인 후 10s후에 소화한다. 3홀 사류45°노즐 코너 더블니들 무화 스프레이헤드가 목적 바로 위 2.5m인 곳에서 분사한다. 점화후 연소가 급격하고, 화염의 높이는 3m를 초과하고, 검은 연기가 피여오르며, 스프레이헤드를 켠 후 1s만에 불길을 억제하였고(수량:625mL/s), 검은 연기가 신속히 사라졌으며, 5s후에 목적면의 화암이 꺼졌고, 40s후에 목적 내부의 불씨들이 전부 꺼지는데 소모된 총 수량은 25L이고 분수를 정지한 후 목적에 연기가 없고, 다시 불붙지 않았다.
8.3 3홀 사류 더블니들 무화 스프레이헤드를 손에 들고 B종류의 불을 끄는 실험
국제 GB 4351-2005중에 규정된 B종류 불에 근거하여, B종류의 불은 가연액체불이다. 실험은 아래와 같다. 원판에 70mm 높이의 물을 넣은 후, 1L의 90# 차용휘발유를 넣고, 10s간 조기연소 후 소화하며, 이때의 화염 높이는 약 2m이고, 소화를 시작하고, 안개가 자욱한 화재장소의 화염 높이가 신속하게 줄어들며, 물안개가 불씨를 오일팬으로부터 격리하고, 약 12s후 화염이 전부 꺼지며, 총 7.5L의 물을 사용하며, 화염이 꺼진 후, 오일팬은 5번 중복으로 점화할 수 있는데 이는 대량의 휘발유가 남았을 때, 해당 고효율의 회전 스프레이헤드를 사용하여 무화된 소량의 물만으로 휘발유의 큰 불을 끌 수 있음을 증명한다.
상술한 실시예는 이해를 돕기 위한 예시이며, 본 실시형태에 대해 한정하고자 하는 것이 아님은 자명한 것이다. 본 기술분야의 당업자에게 있어서, 상술한 설명의 기초 하에 기타 다른 형태의 변화와 변경을 줄 수도 있다. 여기에서 모든 실시형태에 대해 설명할 필요가 없거니와 설명할 수도 없다. 이로부터 응용되는 명백한 변화 또는 변경은 여전히 본 발명의 보호범위 내에 포함된다.
1-부채형 노즐, 2-회전 헤드, 3-광각 부채형 노즐, 4-클램프스프링, 5-깊은 홈 볼 베어링, 6-스러스트 베어링, 56-베어링, 7-베어링 스페이서, 8-베어링 블록, 9-나사, 10-멈춤 나사, 11-밀폐슬리브, 12-유니언연결너트, 13-날개, 14-유니언, 15-베어링 부시, 100-가장자리점, 200-1/2중심점, 300-중심점.

Claims (15)

  1. 회전 스프레이헤드를 포함하는 자동고속회전 무화장치에 있어서,
    상기 회전 스프레이헤드는 상부 및 하부를 포함하되,
    상기 상부는 압력 유체에 연결되고 또한 정지된 것이며,
    상기 하부는 경사면을 가지는 하나 또는 복수의 비편심 배치된 노즐(1, 3)을 포함하고, 또한 베어링(5, 6, 56)을 통해 상기 상부에 회전 가능하게 연결되며, 그 중,
    상기 비편심 배치된 노즐(1, 3)은 상기 회전 스프레이헤드의 하부의 회전축에 수직이면서 교차하는 유체 이송 채널축을 갖고, 상기 압력 유체가 노즐(1, 3)에서 분출될 때, 상기 압력 유체의 일부분 운동에너지는 반작용력을 형성하여 회전 스프레이헤드의 전체 하부가 고속으로 회전하도록 추진하고, 상기 압력 유체의 운동에너지는 상기 압력 유체가 상기 비편심 배치된 노즐(1, 3)의 경사면에 의해 안내(guided)될 때 상기 노즐(1, 3)이 회전하는 운동에너지 및 상기 압력유체의 무화를 촉진하는 표면에너지로 전환되어, 상기 노즐(1, 3)의 고속 회전 및 넓은 범위로 무화, 분산되는 선회류체계를 형성하는 것을 특징으로 하는 자동고속회전 무화장치.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 회전 스프레이헤드는 순차적으로 연결되는 노즐(1, 3), 회전 헤드(2), 베어링(5, 6, 56), 유니언(14), 체결부재 및 위치결정부재를 포함하고, 상기 노즐(1, 3)은 상기 회전 헤드(2)에 고정 연결되며, 상기 회전 헤드(2)는 상기 베어링 (5, 6, 56) 및 상기 노즐(1, 3)에 연결되고, 상기 베어링(5, 6, 56)은 상기 유니언(14)에 연결되고, 상기 위치결정부재는 상기 베어링(5, 6, 56)의 축방향 및 반경방향의 위치를 결정하며,
    상기 노즐(1, 3) 및 상기 회전 헤드(2)는 상기 하부에 마련되고, 상기 유니언(14)은 상기 상부에 마련되는 것을 특징으로 하는 자동고속회전 무화장치.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 회전 스프레이헤드는 날개 또는 교반날개 또는 블레이드(13)에 연결되는 것을 특징으로 하는 자동고속회전 무화장치.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 날개 또는 교반날개 또는 블레이드(13)에 미세공이 마련되어 있는 것을 특징으로 하는 자동고속회전 무화장치.
  5. 제2항에 있어서,
    상기 회전 헤드(2)는 나선 연결 또는 용접 방식으로 상기 베어링(5, 6, 56) 및 상기 노즐(1, 3)에 연결되고,
    상기 회전 헤드(2) 내에 유로입구가 마련되고 또한 상기 노즐(1, 3)을 연결하기 위한 하나 또는 복수의 구멍 또는 탭구멍이 마련되어 있으며,
    상기 베어링(5, 6, 56)은 하나 또는 복수의 깊은 홈 볼 베어링(5)의 조립체이거나 또는
    상기 베어링(5, 6, 56)은 하나 또는 복수의 깊은 홈 볼 베어링(5) 및 축방향 스러스트 베어링(6)의 조립체인 것을 특징으로 하는 자동고속회전 무화장치.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 회전 스프레이헤드는 탄두형, 올리브형, 원형, 사각형, 원기둥형 또는 튜브형이고,
    상기 노즐(1, 3)은 회전을 제공하는 하나 또는 복수의 노즐(3), 또는 회전을 제공하는 하나 또는 복수의 노즐(3) 및 하나 또는 복수의 상단 노즐(1)의 조립체인 것을 특징으로 하는 자동고속회전 무화장치.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 노즐(1, 3)의 개공면적의 총합은 상기 회전 헤드(2) 내 유로입구의 횡단면적을 초과하지 않는 것을 특징으로 하는 자동고속회전 무화장치.
  8. 제6항에 있어서,
    상기 노즐(1, 3)은 세공 분무 노즐, 무화 노즐, 유체유동 분사 노즐 또는 그 조합인 것을 특징으로 하는 자동고속회전 무화장치.
  9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 회전 스프레이헤드는 3홀 사류 회전 스프레이헤드, 3홀 사류 더블니들 무화 스프레이헤드, 탄두형 다공 사류 회전 스프레이헤드, 3홀 사류 45°노즐 코너 더블니들 무화 스프레이헤드, 3홀 사류 노즐 45°각 회전 스프레이헤드 또는 3홀 사류 더블니들 노즐 90°각 무화 스프레이헤드인 것을 특징으로 하는 자동고속회전 무화장치.
  10. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 기재된 자동고속회전 무화장치의 동작 방법에 있어서, 상기 회전 스프레이헤드는 반응로, 탑 또는 탱크 중에 단독으로 또는 조합으로 응용되거나, 또는 압력유체 수송관 또는 압력수증기 혼합기에 연결되거나, 또는 기상 또는 액상에 배치되고, 경사면을 갖고, 상기 자동고속회전 무화장치의 회전 스프레이헤드의 하부에 제공되는 하나 이상의 비편심 배치된 노즐은 분출되는 압력 기상 또는 액상 유체를 안내하여 넓은 범위의 무화, 분산되는 선회류체계를 형성하는 것을 특징으로 하는 자동고속회전 무화장치의 동작 방법.
  11. 제10항에 있어서,
    상기 자동고속회전 무화장치는 선회류 정화탑에 설치되고, 회전 스프레이헤드는 연도가스 입구 탑바닥부에 설치되어 위로 분무되거나 또는 선회류 정화탑 중부에 설치되는 것을 특징으로 하는 자동고속회전 무화장치의 동작 방법.
  12. 제10항에 있어서,
    상기 회전 스프레이헤드는 펌프, 압력액체저장용기 또는 배관에 서로 연결되어 냉각가습제진장치를 형성하여 대기에 대해 인공적인 극부 간섭방식으로 대기정화 또는 인공강우를 진행하여, 스모그를 줄이고 실내, 정원내, 단지내, 지역 도로내 연기제거 제진 및 PM2.5를 제거하도록 하는 것을 특징으로 하는 자동고속회전 무화장치의 동작 방법.
  13. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 기재된 자동고속회전 무화장치를 사용하여 소화하는 방법에 있어서,
    상기 회전 스프레이헤드는 실내에 고정된 자동분수 소화시스템, 기동 소방랜스의 출구, 휴대형 소화기, 수돗물 파이프라인, 양수기, 압력수증기혼적용기 또는 압력유체 수송관에 연결되고, 경사면을 갖고, 상기 자동고속회전 무화장치의 회전 스프레이헤드의 하부에 제공되는 하나 이상의 비편심 배치된 노즐은 분출되는 압력 유체를 안내하여 고효율로 소화하기 위하여 충분하게 무화되는 기체-유체 선회류(gas-liquid swirl)를 형성하는 것을 특징으로 하는 자동고속회전 무화장치를 사용하여 소화하는 방법.
  14. 제13항에 있어서,
    상기 회전 스프레이헤드가 3홀 사류 회전 스프레이헤드, 3홀 사류 더블니들 무화 스프레이헤드, 3홀 사류 45°노즐 코너 더블니들 무화 스프레이헤드 또는 탄두형 다공 사류 회전 스프레이헤드인 것을 특징으로 하는 자동고속회전 무화장치를 사용하여 소화하는 방법.
  15. 삭제
KR1020167020760A 2013-12-30 2014-12-26 자동고속회전 무화장치, 그 동작 방법 및 이를 사용한 소화방법 KR101955780B1 (ko)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201310740300.9 2013-12-30
CN201310740307.0 2013-12-30
CN201310740307.0A CN104740816A (zh) 2013-12-30 2013-12-30 一种高效灭火新技术与装置
CN201310740300.9A CN104741258A (zh) 2013-12-30 2013-12-30 一类新型旋流雾化装备与应用技术
PCT/CN2014/095156 WO2015101227A1 (zh) 2013-12-30 2014-12-26 一种自动高速旋转雾化装置及其应用和使用其的灭火方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20160127723A KR20160127723A (ko) 2016-11-04
KR101955780B1 true KR101955780B1 (ko) 2019-03-08

Family

ID=53493214

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020167020760A KR101955780B1 (ko) 2013-12-30 2014-12-26 자동고속회전 무화장치, 그 동작 방법 및 이를 사용한 소화방법

Country Status (7)

Country Link
US (1) US10632413B2 (ko)
EP (1) EP3090808B1 (ko)
JP (1) JP6495302B2 (ko)
KR (1) KR101955780B1 (ko)
CN (1) CN106029236B (ko)
AU (1) AU2014375596B2 (ko)
WO (1) WO2015101227A1 (ko)

Families Citing this family (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017071925A1 (en) * 2015-10-27 2017-05-04 Asml Holding N.V. Polarization independent metrology system
CN205393066U (zh) * 2016-03-07 2016-07-27 成都京东方光电科技有限公司 喷淋设备
GB2551707B (en) * 2016-06-23 2021-11-10 Brendon Ltd A misting apparatus and method of use
CN106869514B (zh) * 2017-04-09 2022-04-22 南京林业大学 建筑物附属降霾喷雾和清洗、消防射流装置
US11465165B2 (en) * 2017-08-26 2022-10-11 The Boeing Company High-volume low-pressure end effector
CN107470061A (zh) * 2017-08-30 2017-12-15 四川广安慧诚科艺玻璃有限公司 瓶体静电喷涂工装及静电喷涂设备
CN107876285A (zh) * 2017-11-25 2018-04-06 白银海佳电泵制造有限公司 一种环保喷漆房
CN107938576B (zh) * 2017-12-08 2023-11-03 芜湖市中亚汽车制动元件有限公司 高压角向旋转喷头
CN108554062A (zh) * 2018-01-08 2018-09-21 北京金同泰科技有限公司 水雾风扇及水雾冷凝系统
CN109261387A (zh) * 2018-11-08 2019-01-25 山东杰创机械有限公司 一种酒精灰喷洒系统
CN109395563B (zh) * 2018-12-12 2023-08-29 中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司 一种高效的液体雾化喷射装置及方法
CN109985463B (zh) * 2019-03-11 2024-03-22 承德石油高等专科学校 一种雾化除尘装置及其除尘方法
CN109794014B (zh) * 2019-03-19 2023-04-11 西安科技大学 一种矿用采空区阻化剂快速雾化防灭火装置及使用方法
CN110068182A (zh) * 2019-05-29 2019-07-30 天津商业大学 雾化喷嘴式分流器及制冷系统
CN110548367A (zh) * 2019-07-30 2019-12-10 上海蓝魂环保科技有限公司 一种船舶脱硫系统用的高效喷嘴
CN110394245A (zh) * 2019-08-28 2019-11-01 广州百海工程机械有限公司 一种液体分散器
JP6726814B1 (ja) * 2019-10-09 2020-07-22 楽天株式会社 処理システム、無人航空機、及び飛行経路決定方法
US11517778B2 (en) 2019-10-10 2022-12-06 Kidde Technologies, Inc. Fire suppression system having a compound discharge nozzle
CN110871005A (zh) * 2019-11-26 2020-03-10 河南金禾智能装备有限公司 一种高压除霾喷射设备
CN111282184A (zh) * 2020-03-25 2020-06-16 应急管理部四川消防研究所 一种装配式自动旋转喷头
CN111514683B (zh) * 2020-05-08 2021-11-30 安徽理工大学环境友好材料与职业健康研究院(芜湖) 一种环境保护用喷雾除尘装置
CN111889243B (zh) * 2020-07-03 2021-05-07 青岛日森机电有限公司 一种新型仿贝类喷射用洗车喷头
CN111803844B (zh) * 2020-07-07 2021-05-28 马丽莉 一种可调节洒水范围的消防喷淋头
CN111729447B (zh) * 2020-07-13 2022-02-25 山西省阳泉荫营煤矿 一种筛分机雾化除尘装置
CN111760693A (zh) * 2020-07-28 2020-10-13 士商（上海）机械有限公司 喷头及喷雾器
CN111841434A (zh) * 2020-08-10 2020-10-30 新疆八一钢铁股份有限公司 欧冶炉可伸缩喷雾装置
CN111937830B (zh) * 2020-08-21 2022-02-22 潍坊科技学院 一种多功能除虫装置
CN112827333B (zh) * 2020-12-21 2023-02-03 国家能源蓬莱发电有限公司 一种湿法烟气脱硫吸收塔雾化吸收增效装置
CN113704981B (zh) * 2021-08-11 2024-04-09 武汉理工大学 温升过程中高速轴承时变动力学行为分析方法
CN113828086B (zh) * 2021-09-25 2022-08-30 成都新豪鼎盛建材有限公司 一种混凝土厂区喷淋降尘系统
WO2023055745A2 (en) * 2021-09-28 2023-04-06 Allen Nicholai Ryan Devices, systems, and methods for application of fire retardant
CN114146342A (zh) * 2021-11-15 2022-03-08 应急管理部天津消防研究所 一种复合雾化型气体灭火喷头
CN114380347A (zh) * 2022-02-11 2022-04-22 南方电网电力科技股份有限公司 一种用于脱硫废水旋转喷雾蒸发的烟气分布器
CN116948769A (zh) * 2022-04-14 2023-10-27 宁夏奇点新动力科技有限公司 一种用于葡萄酒发酵罐的内循环喷淋装置
CN114768985B (zh) * 2022-05-04 2023-09-22 广西美斯达工程机械设备有限公司 一种用于废物粉碎用环保机械
CN115178037B (zh) * 2022-06-06 2023-09-08 杭州新安江工业泵有限公司 一种射流式废气处理装置的制备方法
CN115183628A (zh) * 2022-08-11 2022-10-14 北京航天发射技术研究所 一种导流装置
CN115779319A (zh) * 2022-10-31 2023-03-14 北京北机机电工业有限责任公司 一种用于灭火瓶的旋转喷头
CN115845586A (zh) * 2022-11-29 2023-03-28 江苏绿叶环境工程集团有限公司 一种烟气流快速脱硫脱硝设备
CN116078567B (zh) * 2023-04-12 2023-06-13 华北理工大学 一种具有消毒功能的雾化机
CN116832554B (zh) * 2023-09-01 2023-11-07 山西建设投资集团有限公司 一种环保建筑施工设备
CN117046286B (zh) * 2023-10-11 2023-12-19 天津木华清研科技有限公司 一种锂电生产中nmp废气处理排放装置

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004351361A (ja) * 2003-05-30 2004-12-16 Fujifilm Arch Co Ltd 散液装置
CN101318165A (zh) * 2008-07-18 2008-12-10 韩铁夫 自驱动旋转喷洒装置

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1368055A (en) * 1920-05-28 1921-02-08 Reznicek Karl Rotary nozzle
US4671462A (en) 1984-09-20 1987-06-09 Gerardus Johannes Kraaij Sprinklers
JPH046772Y2 (ko) * 1985-04-15 1992-02-24
JPH0429868Y2 (ko) * 1988-03-09 1992-07-20
JPH0529088Y2 (ko) * 1988-08-22 1993-07-26
JPH1119536A (ja) * 1997-06-30 1999-01-26 Aiwa Co Ltd 液体微細化装置、空気清浄装置、マイナスイオン発生装置及び加湿器
US6085994A (en) 1999-08-20 2000-07-11 Stoneage, Inc. Cable supported rotary multi-jet nozzle
JP2001161853A (ja) * 1999-12-14 2001-06-19 Nohmi Bosai Ltd 回転水噴霧ヘッド
US7070122B2 (en) 2003-08-04 2006-07-04 Senninger Irrigation Inc. Wobbling sprinkler head
EP1789199B1 (en) 2004-09-03 2017-11-08 Novanta Technologies UK Limited Drive spindles
GB0419616D0 (en) 2004-09-03 2004-10-06 Westwind Air Bearings Ltd Drive spindles
FI116661B (fi) * 2004-12-15 2006-01-31 Marioff Corp Oy Menetelmä väliaineen suihkuttamiseksi ja suihkutussuutin
US8833676B2 (en) * 2008-07-18 2014-09-16 Tie fu Han Spraying device
CN101829638B (zh) * 2009-03-09 2012-08-22 韩铁夫 喷射推动旋转式喷雾头
CN201239676Y (zh) * 2008-07-29 2009-05-20 武德连 自动旋转喷雾装置
CN201760363U (zh) * 2010-03-25 2011-03-16 南京林业大学 旋转式液力雾化喷头
CN102441246B (zh) * 2010-09-30 2014-08-06 上海南晓消防工程设备有限公司 旋转式细水雾喷头
US8827177B2 (en) * 2011-01-11 2014-09-09 Jeff A. Michelsen Sprinkler

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004351361A (ja) * 2003-05-30 2004-12-16 Fujifilm Arch Co Ltd 散液装置
CN101318165A (zh) * 2008-07-18 2008-12-10 韩铁夫 自驱动旋转喷洒装置

Also Published As

Publication number Publication date
WO2015101227A1 (zh) 2015-07-09
CN106029236B (zh) 2019-10-22
AU2014375596B2 (en) 2018-02-15
JP6495302B2 (ja) 2019-04-03
US20160367931A1 (en) 2016-12-22
EP3090808A4 (en) 2017-01-04
JP2017505164A (ja) 2017-02-16
US10632413B2 (en) 2020-04-28
CN106029236A (zh) 2016-10-12
EP3090808A1 (en) 2016-11-09
AU2014375596A1 (en) 2016-08-11
EP3090808B1 (en) 2019-02-13
KR20160127723A (ko) 2016-11-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101955780B1 (ko) 자동고속회전 무화장치, 그 동작 방법 및 이를 사용한 소화방법
CN104741258A (zh) 一类新型旋流雾化装备与应用技术
CN106348373B (zh) 一种废水蒸发设备和废水处理方法及装置
CN101362043B (zh) 工业炉窑脱硫除尘方法
CN203971652U (zh) 一种用于降低空气中pm2.5的气雾除霾装置
CN104740816A (zh) 一种高效灭火新技术与装置
CN107952292A (zh) 一种通量可调式文丘里-旋流耦合型高效除雾凝并器
CN101391175B (zh) 工业炉窑用脱硫除尘装置
PL176814B1 (pl) Wieża zraszająca do chłodzenia, nawilżania i/lub oczyszczania gazu oraz sposób chłodzenia, nawilżania i/lub oczyszczania gazu w wieży zraszającej
CN105056671B (zh) 一种湿式脱硫塔脱硫除尘除雾节水工艺及其装置
CN2887348Y (zh) 细水雾喷头
CN202582266U (zh) 一种旋流板塔换热器
CN113479960A (zh) 一种喷雾干燥塔
Jianghong et al. Study of liquid pool fire suppression with water mists by cone calorimeter
JP2023175594A (ja) トリチウム汚染水ガス化処理方法とその装置
CN213912882U (zh) 一种逆流式尾气处理塔
CN102029035B (zh) 冷气溶胶灭火剂喷射装置
CN212315613U (zh) 一种减少喷头堵塞的脱硫废水浓缩液处理装置
CN209848663U (zh) 一种风旋净化塔
CN204261550U (zh) 乳化过滤组件及旋轮乳化脱硫塔
CN1935384A (zh) 一种静电消雾器及静电消雾方法
CN201291118Y (zh) 一种工业炉窑用脱硫除尘装置
CN113443673A (zh) 一种喷雾干燥塔
CN220101329U (zh) 一种螺旋式单向风水联动喷雾装置
KR102245318B1 (ko) 자연발화 및 분진폭발 예방을 위한 질소가 혼합된 안개형 분사 소화시스템

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right