KR101740761B1

KR101740761B1 - Method and apparatus for making glass sheet

Info

Publication number: KR101740761B1
Application number: KR1020130046594A
Authority: KR
Inventors: 츠구노부 무라카미
Original assignee: 아반스트레이트 가부시키가이샤
Priority date: 2012-04-27
Filing date: 2013-04-26
Publication date: 2017-05-26
Also published as: TWI561485B; JP2013241324A; JP5768084B2; CN103373802B; TW201402488A; KR20130121751A; CN103373802A

Abstract

본 발명은 유리판에서의 맥리의 발생을 억제한 유리판의 제조 방법을 제공한다.
본 발명은 샤프트(5)를 회전축으로 하여 교반 부재(2)를 회전시킴으로써 챔버(1) 내의 용융 유리(7)를 교반하는 교반 공정을 구비하며, 교반 공정에 있어서, 샤프트(5)는, 측면(1b) 및 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)에 의해 용융 유리(7)에 가하는 전단 응력이 측면(1b)의 둘레 방향에 있어서 변화하도록 설치되어 있는 유리판의 제조 방법을 제공한다.The present invention provides a method of manufacturing a glass plate in which the occurrence of fogging on a glass plate is suppressed.
The present invention includes a stirring step of stirring the molten glass 7 in the chamber 1 by rotating the stirring member 2 with the shaft 5 as a rotation axis and in the stirring step, Wherein shear stress applied to the molten glass 7 by the wings 6a to 6e of the stirring member 1b and the stirring member 2 is provided so as to change in the circumferential direction of the side face 1b.

Description

Technical Field [0001] The present invention relates to a method of manufacturing a glass plate,

본 발명은 유리판의 제조 방법 및 유리판 제조 장치에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method of manufacturing a glass plate and a glass plate manufacturing apparatus.

유리판 등의 유리 제품의 양산 공정에 있어서는, 유리 원료를 가열하여 용융 유리를 생성하고, 생성된 용융 유리를 성형하여 유리판 등의 유리 제품이 제조된다. 용융 유리가 불균질하면 유리 제품에는 맥리가 생긴다. 맥리는 주위와는 굴절률이나 비중이 상이한 줄무늬상의 영역이며, 액정 디스플레이(LCD)용 기판 등의 평판 디스플레이용 유리판의 용도에 있어서는 유리 제품으로부터 엄격하게 배제될 것이 요구된다. 맥리의 발생을 방지하기 위하여, 교반 장치를 이용하여 용융 유리를 교반하는 것이 행해지고 있다. 일반적으로 교반 장치는 챔버와 교반 부재를 구비하고 있다. 교반 부재는 회전축인 샤프트와 샤프트의 측면에 접속된 날개를 갖고 있다. 교반 부재가 배치된 챔버 내에 용융 유리가 도입되고, 날개에 의해 용융 유리가 교반되어 용융 유리가 균질화된다.In a mass production process of a glass product such as a glass plate, a glass product such as a glass plate is produced by forming a molten glass by heating the glass raw material and molding the resulting molten glass. If the molten glass is inhomogeneous, the glass product will be crushed. Mali is a stripe-shaped region having a different refractive index or specific gravity from that of the periphery, and is required to be strictly excluded from glass products in the use of a glass plate for a flat panel display such as a liquid crystal display (LCD) substrate. In order to prevent the occurrence of fogging, stirring of the molten glass with an agitating device is performed. Generally, the stirring apparatus has a chamber and a stirring member. The stirring member has a shaft which is a rotating shaft and a blade which is connected to a side surface of the shaft. The molten glass is introduced into the chamber in which the stirring member is disposed, and the molten glass is stirred by the wing to homogenize the molten glass.

특허문헌 1에는 크랭크형 교반 날개를 갖는 교반 장치로서, 회전축의 주위에 설치되며 회전축과 직교하는 방향으로 면상(面狀)으로 연장되어, 교반조 장치의 중심부 영역에 존재하는 용융 유리를 외주부 영역으로 유도하는 면판상의 날개를 갖는 교반 장치가 개시되어 있다.Patent Literature 1 discloses a stirring device having a crank-type stirring blade. The stirring device is provided around the rotating shaft and extends in a plane perpendicular to the rotating shaft. The molten glass existing in the central area of the stirring tank is used as an outer peripheral area An agitating device having a blade on a face plate for guiding the liquid is disclosed.

일본 특허 공개 제2010-100462호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2010-100462

종래부터 용융 유리를 교반하는 것을 목적으로 한 교반 장치가 여러가지 제안되어 있다. 그러나, 최근 점점 더 고정밀이 요구되는 평판 디스플레이용 유리판에서는 맥리를 극히 저수준으로 억제하는 것이 요구되고 있으며, 종래의 교반 장치는 용융 유리를 교반하는 능력이 충분하다고는 할 수 없어, 교반 효과를 높이고자 하면 교반 장치에 대한 부하가 과대해져 교반 장치의 파손이나 변형이 발생한다고 하는 과제가 있었다.BACKGROUND ART Conventionally, various stirring apparatuses have been proposed for stirring molten glass. However, in the glass plate for flat panel displays, which is required to have higher precision in recent years, it is required to suppress the fog to an extremely low level. The conventional stirring device can not say that the ability to stir the molten glass is sufficient. The load on the agitation device becomes excessive and breakage or deformation of the agitation device occurs.

상술한 사정을 감안하여, 본 발명은 장치의 파손이나 변형을 억제하면서 용융 유리를 보다 균질하게 교반하는 것을 가능하게 하는 공정을 포함하는 유리판의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 하며, 특히 평판 디스플레이용 유리판의 제조에 유리한 유리판의 제조 방법, 유리판 제조 장치를 제공하는 것을 목적으로 한다.SUMMARY OF THE INVENTION In view of the above circumstances, it is an object of the present invention to provide a method of manufacturing a glass plate including a step of making it possible to stir molten glass more homogeneously while suppressing breakage or deformation of the apparatus, It is an object of the present invention to provide a method of manufacturing a glass plate which is advantageous for manufacturing a glass plate, and a glass plate manufacturing apparatus.

본 발명은The present invention

저면, 상기 저면으로부터 상방으로 연장되는 측면, 및 상기 측면과 교차하는 정상면으로 구획된 챔버와, 회전축인 샤프트 및 상기 샤프트에 설치된 날개를 갖는 교반 부재를 구비한 교반 장치를 이용하여,Using a stirring device having a chamber defined by a bottom surface, a side extending upward from the bottom surface, and a top surface intersecting the side surface, and a stirring member having a shaft as a rotating shaft and a blade provided on the shaft,

상기 샤프트를 회전축으로 하여 상기 교반 부재를 회전시켜 상기 챔버 내의 용융 유리를 교반하는 교반 공정을 구비하며,And a stirring step of stirring the molten glass in the chamber by rotating the stirring member using the shaft as a rotation axis,

상기 교반 공정에 있어서, 상기 샤프트는, 상기 측면 및 상기 날개에 의해 상기 용융 유리에 가하는 전단 응력이 상기 측면의 둘레 방향에 있어서 변화하도록 설치되어 있는 유리판의 제조 방법을 제공한다.In the stirring step, the shaft is provided so that a shearing stress applied to the molten glass by the side surface and the wing changes in the circumferential direction of the side surface.

또한, 본 발명은In addition,

상기 교반 공정에 있어서, 상기 샤프트는, 상기 샤프트를 상기 저면에 투영하였을 때, 상기 저면의 둘레가, 상기 저면의 둘레에 포함되는 다른 점보다 상기 샤프트의 투영체에 가까운 근접점을 적어도 1점 포함하도록 설치되어 있는 유리판의 제조 방법을 제공한다.In the stirring step, when the shaft is projected on the bottom surface, the circumference of the bottom surface includes at least one point near the projection body of the shaft than other points included in the circumference of the bottom surface A method for manufacturing a glass plate is provided.

또한, 본 발명은In addition,

저면, 상기 저면으로부터 상방으로 연장되는 측면, 및 상기 측면과 교차하는 정상면으로 구획된 챔버와, 회전축인 샤프트 및 상기 샤프트에 설치된 날개를 갖는 교반 부재를 구비하는 교반 장치를 갖고,And a stirring member having a shaft, which is a rotary shaft, and a wing provided on the shaft, wherein the stirring member is disposed on the lower surface of the chamber, the chamber is divided into a bottom surface, a side surface extending upward from the bottom surface,

상기 샤프트는, 상기 측면 및 상기 날개에 의해 용융 유리에 가하는 전단 응력이 상기 측면의 둘레 방향에 있어서 변화하도록 설치되어 있는 유리판 제조 장치를 제공한다.Wherein the shaft is provided so that a shearing stress applied to the molten glass by the side surface and the wing changes in the circumferential direction of the side surface.

본 발명의 유리판의 제조 방법 또는 유리판 제조 장치에 따르면, 장치 파손이나 변형을 억제하면서 보다 높은 전단 응력을 용융 유리에 대하여 부여할 수 있어, 용융 유리의 교반 효과를 높일 수 있다.According to the method for manufacturing a glass plate or the apparatus for manufacturing a glass plate of the present invention, a higher shear stress can be applied to the molten glass while suppressing device breakage or deformation, and the stirring effect of the molten glass can be enhanced.

도 1은 제1 실시 형태에 관한 유리 제조 장치의 구성의 일례를 도시하는 도면이다.
도 2는 제1 실시 형태에 관한 교반 장치의 구성의 일례를 도시하는 도면이다.
도 3은 제1 실시 형태에 관한 교반 부재를 챔버의 저면에 투영한 도면이다.
도 4는 제1 실시 형태에 관한 교반 부재의 사시도이다.
도 5는 제1 실시 형태에 관한 교반 부재의 날개의 평면도이다.
도 6은 제1 실시 형태에 관한 교반 부재의 날개의 측면도이다.
도 7은 제1 실시 형태에 관한 교반 부재의 날개의 평면도이다.
도 8은 제1 실시 형태에 관한 교반 부재의 날개의 측면도이다.
도 9는 제1 실시 형태에 관한 챔버 내의 용융 유리의 흐름을 도시하는 도면이다.
도 10은 제2 실시 형태에 관한 교반 부재의 사시도이다.
도 11은 제2 실시 형태에 관한 날개의 평면도이다.
도 12는 제2 실시 형태에 관한 날개의 평면도이다.
도 13은 제2 실시 형태에 관한 교반 부재의 평면도이다.
도 14는 제2 실시 형태에 관한 챔버 내의 용융 유리의 흐름을 도시하는 도면이다.
도 15는 제2 실시 형태의 변형예에 관한 날개의 평면도이다.
도 16은 다른 실시 형태에 관한 교반 부재의 사시도이다.
도 17은 다른 실시 형태에 관한 교반 부재를 챔버의 저면에 투영한 도면이다.
도 18은 다른 실시 형태에 관한 교반 부재를 챔버의 저면에 투영한 도면이다.
도 19는 다른 실시 형태에 관한 교반 장치의 평면도이다.1 is a diagram showing an example of the configuration of a glass manufacturing apparatus according to the first embodiment.
2 is a diagram showing an example of the configuration of the stirring apparatus according to the first embodiment.
Fig. 3 is a diagram showing the stirring member according to the first embodiment projected on the bottom surface of the chamber. Fig.
4 is a perspective view of a stirring member according to the first embodiment.
5 is a plan view of a blade of a stirring member according to the first embodiment.
Fig. 6 is a side view of a wing of a stirring member according to the first embodiment. Fig.
7 is a plan view of a blade of a stirring member according to the first embodiment.
8 is a side view of a wing of a stirring member according to the first embodiment.
9 is a view showing the flow of molten glass in the chamber according to the first embodiment.
10 is a perspective view of a stirring member according to the second embodiment.
11 is a plan view of the wing according to the second embodiment.
12 is a plan view of a wing according to the second embodiment.
13 is a plan view of a stirring member according to the second embodiment.
14 is a view showing the flow of molten glass in the chamber according to the second embodiment.
15 is a plan view of a wing according to a modification of the second embodiment.
16 is a perspective view of a stirring member according to another embodiment.
Fig. 17 is a diagram showing the stirring member according to another embodiment projected on the bottom surface of the chamber. Fig.
Fig. 18 is a diagram showing the stirring member according to another embodiment projected on the bottom surface of the chamber; Fig.
19 is a plan view of an agitation apparatus according to another embodiment.

도면을 참조하면서, 본 발명의 실시 형태에 대하여 설명한다. 또한, 본 발명은 이하의 실시 형태에 한정되는 것은 아니다.DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. The present invention is not limited to the following embodiments.

<제1 실시 형태>&Lt; First Embodiment >

우선, 본 실시 형태에 관한 유리 제조 장치의 전체 구성에 대하여 설명한다. 도 1은 본 실시 형태의 유리 제조 장치(200)의 구성의 일례를 도시하는 모식도이다. 유리 제조 장치(200)는, 용해조(40)와, 청징조(41)와, 교반 장치(100)와, 성형 장치(42)와 이들을 각각 연통시키는 도관(43a, 43b, 43c)을 구비하고 있다. 용해조(40)에 의해 생성된 용융 유리(7)는 도관(43a)을 통과하여 청징조(41)에 유입되고, 청징조(41)에 의해 청징된 후에 도관(43b)을 통과하여 교반 장치(100)에 유입되며, 교반 장치(100)에 의해 균질하게 교반된 후에 도관(43c)을 통과하여 성형 장치(42)에 유입되어 다운드로우법(down draw)에 의해 유리 리본(44)이 성형된다.First, the entire configuration of the glass manufacturing apparatus according to the present embodiment will be described. 1 is a schematic diagram showing an example of the configuration of the glass manufacturing apparatus 200 of the present embodiment. The glass manufacturing apparatus 200 is provided with a melting vessel 40, a blue bulb 41, a stirring apparatus 100, a molding apparatus 42, and conduits 43a, 43b and 43c, . The molten glass 7 generated by the melting tank 40 flows into the blue bulb 41 through the conduit 43a and is refined by the blue bulb 41 and then passes through the conduit 43b to the stirring apparatus 100 and is homogeneously stirred by an agitation apparatus 100 and then flows through a conduit 43c and into a molding apparatus 42 to form a glass ribbon 44 by a down draw .

(용융 공정)(Melting process)

도시되어 있지 않지만, 용해조(40)에는 버너 등의 가열 수단이 설치되어 있어, 유리 원료를 용해시켜 용융 유리(7)를 얻을 수 있다. 유리 원료는 원하는 유리를 얻을 수 있도록 적절하게 조정하면 된다. 조정된 유리 원료가 용해조(40)에 투입된다. 용해조(40)에서는 유리 원료의 조성이나 특성에 따른 설정 온도로 유리 원료를 용해시켜, 예를 들면 평판 디스플레이용 유리의 경우 1500℃ 내지 1610℃의 용융 유리(7)를 얻는다.Although not shown, a heating means such as a burner is provided in the melting tank 40, so that the molten glass 7 can be obtained by melting the glass raw material. The glass raw material may be appropriately adjusted so as to obtain a desired glass. The adjusted glass raw material is put into the dissolution tank 40. In the melting tank 40, the glass raw material is melted at a set temperature according to the composition and characteristics of the glass raw material, and for example, in the case of the glass for flat panel display, the molten glass 7 of 1500 ° C to 1610 ° C is obtained.

(청징 공정)(Cleaning process)

용해조(40)에서 얻어진 용융 유리(7)는 용해조(40)로부터 도관(43a)을 통과하여 청징조(41)에 유입된다. 도시되어 있지 않지만, 청징조(41)에는 가열 수단이 설치되어 있다. 청징조(41)에서는 용해조(40)와 비교하여 용융 유리(7)가 더 승온됨으로써 청징된다. 청징조(41)에 있어서, 용융 유리(7)의 온도는 예를 들면 평판 디스플레이용 유리의 경우 1550℃ 내지 1750℃, 바람직하게는 1600℃ 내지 1750℃로 상승된다. 특히, 용융 유리(7)가 청징제로서 적어도 SnO₂를 함유하는 경우, 청징조(41)에 있어서 용융 유리의 온도를 1620℃ 내지 1750℃, 보다 바람직하게는 1650℃ 내지 1750℃로 상승시킴으로써 유리판 중의 기포량을 감소시킬 수 있다.The molten glass 7 obtained in the melting tank 40 flows from the melting tank 40 through the conduit 43a and flows into the blue bulb 41. Although not shown, the blue sign 41 is provided with a heating means. In the blue sign 41, the molten glass 7 is further heated up and refined as compared with the melting tank 40. In the blue sign 41, the temperature of the molten glass 7 is raised to, for example, 1550 캜 to 1750 캜, preferably 1600 캜 to 1750 캜 in the case of glass for flat panel displays. Particularly, when the molten glass 7 contains at least SnO ₂ as a fining agent, the temperature of the molten glass in the blue sign 41 is raised to 1620 ° C. to 1750 ° C., more preferably to 1650 ° C. to 1750 ° C., It is possible to reduce the amount of bubbles in the gas.

(교반 공정)(Stirring step)

청징조(41)에 있어서 청징된 용융 유리(7)는 청징조(41)로부터 도관(43b)을 통과하여 교반 장치(100)에 유입된다. 용융 유리(7)는 도관(43b)을 통과할 때 냉각되어, 교반 장치(100)에서는 청징조(41)에서의 온도보다 낮은 온도에서 교반된다. 교반 공정의 조건의 일례로서 평판 디스플레이용 유리의 경우 용융 유리(7)의 온도는 1400℃ 내지 1600℃이며, 용융 유리의 점도를 450 내지 2500dPaㆍs(포아즈)의 범위 내로 조정하여 교반을 행하는 것이 바람직하다. 용융 유리는 교반 장치(100)에 있어서 교반되어 균질화된다.The refined molten glass 7 in the blue oven 41 passes through the blue pipe 41 and the conduit 43b and flows into the stirring device 100. [ The molten glass 7 is cooled as it passes through the conduit 43b and stirred in the stirring apparatus 100 at a temperature lower than the temperature in the blue oven 41. [ As an example of the conditions of the stirring process, the temperature of the molten glass 7 in the case of glass for flat panel display is 1400 to 1600 占 폚, and the viscosity of the molten glass is adjusted within a range of 450 to 2500 dPa 占 퐏 . The molten glass is stirred and homogenized in the stirring device (100).

(성형 공정)(Molding step)

교반 장치(100)에 의해 균질화된 용융 유리(7)는 교반 장치(100)로부터 도관(43c)을 통과하여 성형 장치(42)에 유입된다. 용융 유리(7)는 도관(43c)을 통과할 때 냉각되어, 성형에 적합한 온도(예를 들면, 오버플로우(overflow) 다운드로우법에 의한 평판 디스플레이용 유리의 성형인 경우 1150℃ 내지 1300℃)까지 냉각된다. 성형 장치(42)에서는, 예를 들면 오버플로우 다운드로우법에 의해 용융 유리(7)가 성형된다. 성형 장치(42)에 유입된 용융 유리(7)는 성형 장치(42)의 상부로부터 넘쳐 성형 장치(42)의 측벽을 따라 하방으로 흐른다. 이에 의해, 유리 리본(44)이 연속적으로 성형된다. 유리 리본(44)은 하방을 향함에 따라 냉각되고, 최종적으로는 원하는 크기의 유리판으로 절단된다.The molten glass 7 homogenized by the stirring apparatus 100 passes through the conduit 43c from the agitation apparatus 100 and flows into the molding apparatus 42. [ The molten glass 7 is cooled when it passes through the conduit 43c and is heated at a temperature suitable for molding (for example, 1150 to 1300 ° C in the case of forming a glass for flat panel display by the overflow down-draw method) . In the molding apparatus 42, the molten glass 7 is formed by, for example, an overflow down-draw method. The molten glass 7 flowing into the molding machine 42 overflows from the upper portion of the molding machine 42 and flows downward along the side wall of the molding machine 42. Thereby, the glass ribbon 44 is continuously formed. The glass ribbon 44 is cooled downward and finally cut into a desired size glass sheet.

(교반 장치)(Stirring apparatus)

다음으로, 본 실시 형태의 교반 장치(100)에 대하여 설명한다. 도 2는 본 실시 형태의 교반 장치(100)의 일례를 도시하는 측면도이다. 교반 장치(100)는 챔버(1)와, 챔버(1) 내에 배치된 교반 부재(2)를 구비하고 있다. 챔버(1)는 저면(1a), 저면(1a)으로부터 연직 상방으로 연장되는 측면(1b), 측면과 직교하는 정상면(1c)에 의해 구획되어 있으며, 저면(1a)이 원인 원주상으로 형성되어 있다. 또한, 측면(1b)은 저면(1a)으로부터 상방으로 연장되어 있으면 되며, 반드시 연직 방향으로 연장되어 있을 필요는 없다. 또한, 정상면(1c)은 측면(1b)과 직교할 필요는 없으며, 정상면(1b)과 교차하고 있으면 된다. 또한, 저면(1a)의 형상은 원에 한정되지 않고, 챔버의 형상도 원주에 한정되지 않는다. 챔버(1)의 측면(1b)의 정상면(1c) 근방에 상류측 도관(3)이 접속되어 유입구(1d)가 형성되어 있다. 또한, 챔버(1)의 측면(1b)의 저면(1a) 근방에 하류측 도관(4)이 접속되어 유출구(1e)가 형성되어 있다. 용융 유리(7)는 상류측 도관(3)으로부터 유입구(1d)를 통하여 수평 방향으로 챔버(1) 내에 유입되고, 챔버(1) 내에 있어서 연직 하방으로 유도되어, 챔버(1) 내로부터 유출구(1e)를 통하여 수평 방향으로 하류측 도관(4)에 유출된다. 유입구(1d)는 측면(1b)의 저면(1a)의 근방에 형성되어 있을 필요는 없고, 저면(1a)에 형성되어 있을 수도 있다. 그러나, 용융 유리(7)를 교반 장치(100)의 내부에 충분한 시간 체류시켜, 용융 유리(7)에 교반 부재(2)에 의해 충분한 전단 응력을 부여한다고 하는 관점에서, 유입구(1d)는 측면(1b)의 저면(1a) 근방에 형성되어 있는 것이 바람직하다.Next, the stirring apparatus 100 of the present embodiment will be described. 2 is a side view showing an example of the stirring apparatus 100 of the present embodiment. The stirring apparatus 100 includes a chamber 1 and a stirring member 2 disposed in the chamber 1. As shown in Fig. The chamber 1 is divided by a bottom surface 1a, a side surface 1b extending vertically upward from the bottom surface 1a and a top surface 1c orthogonal to the side surface, and the bottom surface 1a is formed as a circumferential surface have. The side surface 1b may extend upward from the bottom surface 1a, and it need not always extend in the vertical direction. The top surface 1c need not be orthogonal to the side surface 1b but may intersect with the top surface 1b. Further, the shape of the bottom surface 1a is not limited to the circle, and the shape of the chamber is not limited to the circumference. The upstream conduit 3 is connected to the vicinity of the top surface 1c of the side surface 1b of the chamber 1 to form an inlet port 1d. The downstream conduit 4 is connected to the vicinity of the bottom surface 1a of the side surface 1b of the chamber 1 to form an outlet port 1e. The molten glass 7 flows into the chamber 1 in the horizontal direction through the inlet 1d from the upstream side conduit 3 and is guided vertically downward in the chamber 1 to flow from the chamber 1 through the outlet 1 1e to the downstream conduit 4 in the horizontal direction. The inlet port 1d is not necessarily formed near the bottom surface 1a of the side surface 1b but may be formed on the bottom surface 1a. From the viewpoint that the molten glass 7 is retained in the stirring device 100 for a sufficient time and the molten glass 7 is given sufficient shearing stress by the agitating member 2, Is formed in the vicinity of the bottom surface (1a) of the frame (1b).

교반 부재(2)는, 원주상의 회전축인 샤프트(5)와 샤프트(5)의 측면으로부터 샤프트(5)의 반경 방향으로 연장되는 날개(6a, 6b, 6c, 6d, 6e)를 구비하고 있다. 도시되어 있지 않지만, 샤프트(5)의 상단부는 모터에 접속되어 있고, 교반 부재(2)는 샤프트(5)를 회전축으로 하여 회전하여 챔버(1) 내의 용융 유리(7)를 교반한다. 또한, 본 실시 형태에 있어서 샤프트(5)는 위에서 보아 반시계 방향으로 회전한다. 날개(6a 내지 6e)는 이 순서로 샤프트(5)의 축 방향을 따라 설치되어 있다. 이와 같이, 교반 부재(2)는 5단의 날개를 구비한다. 교반 부재(2)는, 각 단에 있어서 샤프트(5)로부터 서로 반대 방향으로 연장되는 2개의 날개(6a 내지 6e)를 구비하고 있다. 교반 부재(2)의 샤프트(5)의 축 방향으로 배열되는 날개의 단수는 5단에 한정되는 것은 아니며, 챔버(1)의 크기나 샤프트(5)의 길이 등을 고려하여 적절하게 조정할 수 있으며, 2단 이상 설치되어 있으면 된다. 또한, 샤프트(5)의 축 방향에서의 인접하는 날개의 간격은 챔버(1) 내의 용융 유리(7)가 효율적으로 교반되도록, 예를 들면 3 내지 35mm인 것이 바람직하다.The stirring member 2 is provided with a shaft 5 as a circumferential rotating shaft and vanes 6a, 6b, 6c, 6d and 6e extending in the radial direction of the shaft 5 from the side surface of the shaft 5 . Although not shown, an upper end portion of the shaft 5 is connected to a motor, and the stirring member 2 rotates with the shaft 5 as a rotation axis to stir the molten glass 7 in the chamber 1. Further, in the present embodiment, the shaft 5 rotates counterclockwise when viewed from above. The wings 6a to 6e are provided along the axial direction of the shaft 5 in this order. Thus, the stirring member 2 has five stages of blades. The stirring member 2 has two blades 6a to 6e extending in opposite directions from the shaft 5 at each end. The number of steps of the vanes arranged in the axial direction of the shaft 5 of the stirring member 2 is not limited to five and may be suitably adjusted in consideration of the size of the chamber 1 and the length of the shaft 5, , Two or more stages may be installed. It is also preferable that the interval between adjacent blades in the axial direction of the shaft 5 is, for example, 3 to 35 mm so that the molten glass 7 in the chamber 1 is efficiently stirred.

또한, 예를 들면 평판 디스플레이용 유리 등의 경우, 교반 장치(100)에 의해 교반되는 용융 유리(7)의 온도는 1400 내지 1600℃ 정도이다. 그로 인해, 상류측 도관(3), 하류측 도관(4), 챔버(1) 및 교반 부재(2)와 같이 용융 유리(7)에 접촉하는 부재는 상기 온도에 견딜 수 있는 재료에 의해 제작되는 것이 바람직하다. 예를 들면, 이들 부재는 백금, 백금 합금, 강화 백금, 강화 백금 합금, 이리듐, 이리듐 합금 등에 의해 제작된다.Further, in the case of glass for flat panel displays, for example, the temperature of the molten glass 7 stirred by the stirring apparatus 100 is about 1400 to 1600 ° C. Thereby, the member which contacts the molten glass 7, such as the upstream side conduit 3, the downstream side conduit 4, the chamber 1 and the stirring member 2, is made of a material resistant to the temperature . For example, these members are made of platinum, platinum alloy, reinforced platinum, reinforced platinum alloy, iridium, iridium alloy, or the like.

(교반 부재의 위치 결정)(Positioning of agitating member)

다음으로, 교반 공정에서의 교반 부재(2)의 샤프트(5)의 위치 결정의 양태에 대하여 설명한다. 도 2에 도시한 바와 같이, 교반 부재(2)의 샤프트(5)는, 원주상의 챔버(1)의 중심축보다 유출구(1e)측으로 어긋나게 위치 결정되어 있다. 도 3을 참조하면서 샤프트(5)의 위치 결정에 대하여 상세하게 설명한다. 도 3은 교반 부재(2)를 저면(1a)에 투영한 도면이다. 도 3에 있어서, 파선으로 나타낸 원은, 샤프트(5)의 중심(O2)을 중심으로 하여 샤프트(5)로부터 샤프트(5)의 반경 방향으로 가장 떨어진 날개의 끝(E)을 원주 상의 임의의 점으로 하는 가상원(C)이다. 도면 부호 (01)은 형상이 원인 저면(1a)의 중심을 나타내고 있다. 도 3에 도시한 바와 같이, 샤프트(5)의 위치는, 저면(1a)의 둘레가, 저면(1a)의 둘레에 포함되는 다른 점보다 샤프트(5)의 투영체에 가까운 근접점(N)을 포함하도록 샤프트(5)가 위치 결정되어 있다. 도 3에는 이러한 근접점 중 샤프트(5)의 투영체에 가장 가까운 근접점(N)을 도시하고 있다. 이와 같이 샤프트(5)가 위치 결정되어 있으면, 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)의 끝(E)과 챔버(1)의 측면(1b)과의 거리가 국소적으로 짧아지는 영역이 형성된다. 이 영역에서는 교반 부재(2)와 챔버(1)의 측면(1b)과의 사이에서 보다 높은 전단 응력을 용융 유리(7)에 대하여 부여할 수 있다. 용융 유리(7)에 대한 전단 응력을 국소적으로 높임으로써, 용융 유리(7)의 교반 효과를 높일 수 있다. 환언하면, 교반 장치(100)에 있어서, 샤프트(5)는, 측면(1b) 및 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)에 의해 용융 유리(7)에 가하는 전단 응력이 측면(1b)의 둘레 방향에 있어서 변화하도록 설치되어 있다. 또한, 다른 관점에서 샤프트(5)는, 샤프트(5)로부터 샤프트(5)의 반경 방향으로 가장 떨어진 날개(6a 내지 6e)의 끝과 측면(1b)과의 거리가 측면(1b)의 둘레 방향에 있어서 변화하도록 설치되어 있다고 할 수도 있다.Next, the manner of positioning the shaft 5 of the stirring member 2 in the stirring process will be described. As shown in Fig. 2, the shaft 5 of the stirring member 2 is positioned so as to be shifted toward the outlet port 1e side from the central axis of the circumferential chamber 1. The positioning of the shaft 5 will be described in detail with reference to Fig. 3 is a diagram showing the stirring member 2 projected on the bottom surface 1a. 3, the circle indicated by the broken line indicates the end (E) of the blade which is most distant from the shaft 5 in the radial direction of the shaft 5 about the center O2 of the shaft 5, (C) which is a point. Reference numeral 01 denotes the center of the bottom surface 1a due to its shape. 3, the position of the shaft 5 is set such that the periphery of the bottom surface 1a is closer to the proximal point N of the projection 5 of the shaft 5 than other points included in the periphery of the bottom surface 1a, So that the shaft 5 is positioned. Fig. 3 shows the nearest point N closest to the projection of the shaft 5 among the proximity points. When the shaft 5 is positioned as described above, a region where the distance between the end E of the vanes 6a to 6e of the stirring member 2 and the side surface 1b of the chamber 1 is locally shortened . In this area, a higher shear stress can be applied to the molten glass 7 between the agitating member 2 and the side surface 1b of the chamber 1. [ By locally increasing the shear stress with respect to the molten glass 7, the stirring effect of the molten glass 7 can be enhanced. In other words, in the stirring apparatus 100, the shaft 5 has a shear stress applied to the molten glass 7 by the side surfaces 1b and the blades 6a to 6e of the stirring member 2, As shown in Fig. In other respects, in the shaft 5, the distance between the end of the vanes 6a to 6e, which is the farthest from the shaft 5 in the radial direction of the shaft 5, and the side surface 1b, As shown in Fig.

예를 들면, 샤프트(5)를 챔버(1)의 중심축을 따라 위치 결정하고, 도 3에 기재된 저면(1a)보다 작은 직경의 원인 저면으로 챔버(1)를 형성하여, 가상원(C)의 원주와 저면(1a)의 둘레의 거리를 저면(1a)의 둘레 전체에서 짧게 하여 용융 유리(7)에 대한 전단 응력을 높이는 것이 생각된다. 그러나, 이렇게 하여 챔버(1)의 측면(1b)과 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)의 끝(E)과의 거리를 측면(1b)의 전체에서 짧게 하면, 날개(6a 내지 6e) 및 챔버(1)의 측면(1b)이 용융 유리(7)로부터 받는 부하(응력)가 커져 날개(6a 내지 6e) 및 챔버(1)의 측면(1b)이 파손 또는 변형될 우려가 있다. 본 실시 형태에서는 날개(6a 내지 6e) 및 챔버(1)의 저면(1a), 측면(1b) 및 정상면(1c)은 백금, 백금 합금 등의 재료로 제작되어 있다. 날개(6a 내지 6e) 및 챔버(1)의 측면(1b)에 가하는 부하가 커지면, 날개(6a 내지 6e) 또는 챔버(1)의 측면(1b)으로부터 백금 등이 박리되어 용융 유리(7) 중에 혼입될 우려가 있다. 또는, 날개(6a 내지 6e) 및 챔버(1)의 측면(1b)의 열화가 촉진된다. 그 결과, 예를 들면 디스플레이용 유리 기판 등의 유리 제품의 결함을 초래하게 된다. 또는, 챔버(1)의 측면(1b)의 열화에 의해 챔버(1)의 측면(1b)이 파손될 우려가 있다. 챔버(1)는 백금, 백금 합금 등의 고가의 재료로 제작되어 있다. 따라서, 비용 감소를 위하여 예를 들어 챔버는 0.5mm 내지 5mm 정도 두께의 벽으로 구성되기 때문에, 상기의 챔버(1)의 측면의 파손 문제가 현저해진다. 상기와 같이 샤프트(5)를 위치 결정하면, 챔버(1)의 측면(1b)에 있어서 측면(1b)과 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)의 끝(E)과의 거리가 국소적으로 짧은 영역이 형성되지만, 그 이외의 영역에서는 측면(1b)과 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)의 끝(E)과의 거리가 보다 길어진다. 그 결과, 날개(6a 내지 6e) 및 챔버(1)의 측면(1b)이 용융 유리(7)로부터 받는 부하가 교반 장치 전체에서 커지는 것을 억제할 수 있다. 또한, 측면(1b)에 있어서 측면(1b)과 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)의 끝(E)과의 거리가 국소적으로 짧은 영역이 형성되면, 측면(1b)과 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)의 끝(E)과의 거리가 일정한 경우와 비교하여, 챔버(1) 내의 용융 유리의 흐름이 흐트러져 교반 효과가 향상되고, 맥리를 감소시키는 것이 가능해진다.For example, the shaft 5 is positioned along the center axis of the chamber 1, and the chamber 1 is formed at the bottom surface of the cause smaller than the bottom surface 1a shown in Fig. 3, It is conceivable that the distance between the circumference and the circumference of the bottom surface 1a is made shorter at the entire circumference of the bottom surface 1a to increase the shear stress with respect to the molten glass 7. [ However, if the distance between the side face 1b of the chamber 1 and the end E of the blades 6a to 6e of the agitating member 2 is made short as a whole on the side face 1b in this way, the wings 6a to 6e And the load 1b of the chamber 1 from the molten glass 7 become large and the wings 6a to 6e and the side face 1b of the chamber 1 may be damaged or deformed. In this embodiment, the wings 6a to 6e and the bottom surface 1a, the side surface 1b, and the top surface 1c of the chamber 1 are made of platinum, a platinum alloy, or the like. Platinum or the like is peeled off from the side faces 1b of the wings 6a to 6e or the chamber 1 and the molten glass 7 is removed from the wings 6a to 6e and the side face 1b of the chamber 1, There is a risk of contamination. Or the deterioration of the wings 6a to 6e and the side surface 1b of the chamber 1 is promoted. As a result, defects in glass products such as glass substrates for displays, for example, are caused. Or the side face 1b of the chamber 1 may be damaged by the deterioration of the side face 1b of the chamber 1. [ The chamber 1 is made of an expensive material such as platinum or platinum alloy. Therefore, for example, since the chamber is composed of a wall having a thickness of about 0.5 mm to 5 mm in order to reduce the cost, the problem of breakage of the side surface of the chamber 1 becomes remarkable. When the shaft 5 is positioned as described above, the distance between the side surface 1b of the chamber 1 and the end E of the blades 6a to 6e of the stirring member 2 is locally The distance between the side surface 1b and the end E of the blades 6a to 6e of the agitating member 2 becomes longer in the other regions. As a result, the wings 6a to 6e and the side surface 1b of the chamber 1 can be prevented from increasing in load on the entire molten glass 7 from the molten glass 7. When the side face 1b has a locally short area between the ends E of the blades 6a to 6e of the agitating member 2 in the side face 1b, The flow of the molten glass in the chamber 1 is disturbed to improve the stirring effect and to reduce the fog as compared with the case where the distance from the end E of the blades 6a to 6e of the chamber 2 is constant.

본 실시 형태에서 근접점(N)은 저면(1a)의 유출구(1e)에 대응하는 측면(1b)의 부분에 포함되어 있는 것이 바람직하다. 환언하면, 교반 부재(2)의 샤프트(5)는, 챔버(1)의 측면(1b)의 유출구(1e)에 대응하는 부분(유출구(1e)로부터 샤프트(5)의 회전축과 평행한 방향으로 연장되어 있는 측면(1b)의 부분)에서 날개(6a 내지 6e)의 끝(E)이 측면(1b)과 가장 근접하도록 위치 결정되는 것이 바람직하다. 즉, 샤프트(5)는, 샤프트(5)로부터 샤프트(5)의 반경 방향으로 가장 떨어진 날개(6a 내지 6e)의 끝(E)과 측면(1b)과의 거리가 측면(1b) 중 유출구(1e)에 대응하는 부분에서 최소가 되도록 설치되어 있다. 본 실시 형태에서는 챔버(1)의 저면(1a)의 형상이 원이기 때문에, 샤프트(5)가 저면(1a)의 중심으로부터 유출구(1e)측에 접근하도록 샤프트(5)가 위치 결정되어 있다고도 할 수 있다.It is preferable that the proximity point N is included in the portion of the side surface 1b corresponding to the outlet port 1e of the bottom surface 1a in the present embodiment. In other words, the shaft 5 of the stirring member 2 is located at a portion corresponding to the outlet port 1e of the side surface 1b of the chamber 1 (in the direction parallel to the rotation axis of the shaft 5 from the outlet port 1e) It is preferable that the end E of the wings 6a to 6e is positioned closest to the side surface 1b in the portion of the extended side surface 1b. That is to say, the shaft 5 is disposed so that the distance between the end E and the side 1b of the vanes 6a to 6e farthest in the radial direction of the shaft 5 from the shaft 5 is smaller than the distance 1e in the first embodiment. Since the shape of the bottom surface 1a of the chamber 1 is a circle in this embodiment, the shaft 5 is positioned such that the shaft 5 approaches the side of the outlet 1e from the center of the bottom surface 1a can do.

그런데, 유출구(1e)는 챔버(1)의 측면(1b)이 개구되어 형성되어 있는 경우, 이 부분에서 교반 부재(2)와 대향하는 면이 존재하지 않는다. 예를 들면, 저면(1a)의 중심에 샤프트(5)를 위치 결정한 경우, 유출구(1e) 부근의 영역에서의 용융 유리(7)에 대한 챔버(1)의 측면(1b)과의 날개(6a 내지 6e)에 의한 전단 응력은, 다른 영역에서의 용융 유리(7)에 대한 챔버(1)의 측면(1b)과 날개(6a 내지 6e)에 의한 전단 응력보다 작아진다. 그 결과, 유출구(1e) 부근의 영역에서, 예를 들면 주위의 용융 유리(7)와 굴절률이나 비중이 상이한 부분이 생겨 맥리가 발생할 우려가 있다. 이에 비하여 본 실시 형태에서는 상기한 바와 같이 샤프트(5)를 위치 결정함으로써, 유출구(1e) 근방의 측면(1b)과 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)에 의한 충분한 전단 응력을 용융 유리(7)에 대하여 부여할 수 있다. 그 결과, 용융 유리(7)를 보다 균질하게 교반하여 교반 효과가 향상되고, 맥리의 발생이 감소된다.When the side surface 1b of the chamber 1 is formed with an opening, the outlet 1e does not have a surface facing the agitating member 2 at this portion. For example, when the shaft 5 is positioned at the center of the bottom face 1a, the wings 6a and 6b with the side face 1b of the chamber 1 against the molten glass 7 in the region near the outlet 1e, 6e are smaller than the shear stress caused by the side face 1b of the chamber 1 and the vanes 6a to 6e with respect to the molten glass 7 in the other region. As a result, in a region near the outlet 1e, for example, there is a portion where the refractive index or specific gravity differs from that of the surrounding molten glass 7, and there is a fear that fogging occurs. On the other hand, according to the present embodiment, by positioning the shaft 5 as described above, a sufficient shear stress by the side faces 1b near the outlet 1e and the vanes 6a through 6e of the agitating member 2 can be detected by the molten glass (7). As a result, the molten glass 7 is more uniformly stirred so that the stirring effect is improved, and the occurrence of fogging is reduced.

측면(1b)과 교반 부재(2)의 거리가 지나치게 짧으면, 교반 부재(2) 및 챔버(1)의 측면(1b)이 용융 유리(7)로부터 받는 부하가 커진다. 한편, 측면(1b)과 교반 부재(2)의 거리가 지나치게 길면, 측면(1b)과 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)에 의해 국소적으로 높은 전단 응력을 용융 유리(7)에 부여하는 것이 어려워진다. 이러한 관점에서, 샤프트(5)의 중심축과 저면(1a)의 중심에서의 저면에 대한 법선과의 거리(L)는, 샤프트(5)의 중심축과 저면(1a)의 중심에서의 저면에 대한 법선이 일치하도록 샤프트(5)를 위치 결정하였을 때의 샤프트(5)로부터, 샤프트(5)의 반경 방향으로 가장 떨어진 날개(6a 내지 6e)의 끝(E)과 측면(1b)과의 거리(D)에 대하여 0％ 초과 45％ 이하의 범위로 하는 것이 바람직하고, 10 내지 40％가 보다 바람직하고, 15 내지 30％가 더욱 바람직하다.If the distance between the side surface 1b and the stirring member 2 is too short, the load received by the stirring member 2 and the side surface 1b of the chamber 1 from the molten glass 7 becomes large. On the other hand, when the distance between the side face 1b and the stirring member 2 is excessively long, locally high shear stress is exerted on the molten glass 7 by the side face 1b and the blades 6a to 6e of the stirring member 2 It becomes difficult to give. The distance L between the center axis of the shaft 5 and the normal to the bottom face at the center of the bottom face 1a is smaller than the distance between the central axis of the shaft 5 and the bottom face at the center of the bottom face 1a The distance between the end E of the wings 6a to 6e most distant from the shaft 5 in the radial direction of the shaft 5 and the side 1b from the shaft 5 when the shaft 5 is positioned so that the normal line Is preferably in the range of more than 0% to 45%, more preferably in the range of 10 to 40%, and further preferably in the range of 15 to 30% with respect to the component (D).

구체적으로는, 근접점(N)과 샤프트(5)로부터 가장 떨어진 날개(6a 내지 6e)의 끝(E)과의 거리가 3 내지 25mm인 것이 바람직하고, 5 내지 20mm인 것이 보다 바람직하고, 8 내지 15mm인 것이 더욱 바람직하다. 이에 의해, 교반 장치에 대한 부하를 과잉으로 하지 않고, 보다 높은 전단 응력을 용융 유리에 대하여 부여할 수 있어, 용융 유리의 교반 효과를 높일 수 있다.Specifically, it is preferable that the distance between the proximity point N and the end E of the wings 6a to 6e farthest from the shaft 5 is 3 to 25 mm, more preferably 5 to 20 mm, and 8 To 15 mm. Thereby, a higher shearing stress can be applied to the molten glass without overloading the stirring apparatus, and the stirring effect of the molten glass can be enhanced.

이상의 점으로부터, 본 실시 형태에서는 교반 부재(2)와 챔버(1)의 측면(1b)과의 거리가 국소적으로 짧아지는 영역이 형성되고, 이 영역에서는 교반 부재(2)와 챔버(1)의 측면(1b)과의 사이에서 보다 높은 전단 응력을 용융 유리에 대하여 부여할 수 있어, 용융 유리의 교반 효과를 높일 수 있다. 또한, 그 이외의 영역에서는 챔버(1)의 측면(1b)과 교반 부재(2)의 거리는 보다 길어진다. 그 결과, 날개 및 챔버(1)의 측면(1b)이 용융 유리로부터 받는 응력이 교반 장치 전체에서 커지는 것을 감소시킬 수 있다.In this embodiment, a region where the distance between the agitating member 2 and the side surface 1b of the chamber 1 is locally shortened is formed. In this region, the agitating member 2 and the chamber 1, A higher shearing stress can be imparted to the molten glass and the effect of stirring the molten glass can be enhanced. Further, in the other regions, the distance between the side surface 1b of the chamber 1 and the stirring member 2 becomes longer. As a result, it is possible to reduce the wing and the side 1b of the chamber 1 from increasing the stress applied from the molten glass throughout the stirring apparatus.

본 실시 형태의 위치 결정 작업을 실시하는 시기는 특별히 한정되지 않는다. 교반 공정의 개시 전에 행할 수도 있고, 교반 공정 중에 행할 수도 있다. 교반 장치(100)의 제조 과정에서 실시할 수도 있고, 교반 장치(100)의 유지 보수 작업의 한 공정으로서 실시할 수도 있다.The timing of performing the positioning operation of the present embodiment is not particularly limited. But may be carried out before the start of the stirring step or during the stirring step. Or may be carried out during the manufacturing process of the stirring apparatus 100 or as a step of maintenance work of the stirring apparatus 100. [

(교반 부재)(Stirring member)

다음으로, 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)의 구성 및 챔버(1) 내에서의 용융 유리(7)의 흐름에 대하여 구체적으로 설명한다. 또한, 교반 부재(2)의 구성은 하기 구성에 한정되는 것은 아니지만, 교반 부재(2)의 날개는 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)와 챔버(1)의 측면(1b)에 의해 용융 유리에 전단력을 부여할 수 있도록, 일정 이상의 길이 또는 일정 이상의 면적의 챔버(1)의 측면(1b)과 대향하는 부분을 갖고 있는 것이 바람직하다. 본 실시 형태의 교반 장치(100)는, 챔버(1)의 측면(1b)과 교반 부재(2)의 날개(6)의 샤프트(5)의 챔버(1)의 측면(1b)과 대향하는 면과의 사이에 형성되는 클리어런스(간격)에 있어서 용융 유리에 전단 응력을 제공하여 교반 효과를 얻고 있다.Next, the configuration of the blades 6a to 6e of the stirring member 2 and the flow of the molten glass 7 in the chamber 1 will be described in detail. The agitating member 2 is not limited to the configuration described below, but the wings of the agitating member 2 are formed by the wings 6a to 6e of the agitating member 2 and the side surface 1b of the chamber 1 It is preferable to have a portion facing the side surface 1b of the chamber 1 having an area of a predetermined length or more than a certain length so as to apply a shearing force to the molten glass. The stirring device 100 of the present embodiment is a stirring device 100 for stirring the side face 1b of the chamber 1 of the shaft 5 of the blade 6 of the stirring member 2 and the side face 1b of the chamber 1, Shear stress is applied to the molten glass at a clearance (interval) formed between the molten glass and the molten glass to obtain a stirring effect.

날개(6a, 6c, 6e)는 서로 동일 형상이고, 날개(6b, 6d)는 서로 동일 형상이다. 도 4는 교반 부재(2)의 사시도이다. 도 5는 날개(6a, 6c, 6e)의 평면도이고, 도 6은 날개(6a, 6c, 6e)의 측면도이다. 도 7은 날개(6b, 6d)의 평면도이고, 도 8은 날개(6b, 6d)의 측면도이다. 날개(6a 내지 6e)는, 샤프트(5)의 측면으로부터 샤프트(5)의 반경 방향으로 연장되는 지지판(8)과 지지판(8)의 주면(主面) 상에 설치된 보조판(9)을 구비하고 있다.The vanes 6a, 6c and 6e have the same shape and the vanes 6b and 6d have the same shape. 4 is a perspective view of the stirring member 2. Fig. Fig. 5 is a plan view of the wings 6a, 6c and 6e, and Fig. 6 is a side view of the wings 6a, 6c and 6e. Fig. 7 is a plan view of the wings 6b and 6d, and Fig. 8 is a side view of the wings 6b and 6d. The vanes 6a to 6e are provided with a support plate 8 extending from the side surface of the shaft 5 in the radial direction of the shaft 5 and an assisting plate 9 provided on the main surface of the support plate 8 have.

지지판(8)은, 샤프트(5)를 회전축으로 하여 교반 부재(2)가 회전한 경우에, 용융 유리(7)를 상방으로 밀어올리거나 또는 하방으로 밀어내리는 형태를 갖고 있다. 여기서, 샤프트(5)의 축 방향을 따른 방향이 상하 방향이다.The support plate 8 has a form in which the molten glass 7 is pushed up or down when the stirring member 2 is rotated with the shaft 5 as a rotation axis. Here, the direction along the axial direction of the shaft 5 is a vertical direction.

도 4에 도시한 바와 같이, 날개(6a, 6c, 6e)와 날개(6b, 6d)에서는 지지판(8)의 경사 방향이 서로 다르다. 위에서 보아 반시계 방향으로 샤프트(5)가 회전한 경우에, 날개(6a, 6c, 6e)의 지지판(8)은 용융 유리(7)를 밀어내리지만, 날개(6b, 6d)의 지지판(8)은 용융 유리를 밀어올린다.As shown in Fig. 4, in the vanes 6a, 6c and 6e and the vanes 6b and 6d, the inclination directions of the support plate 8 are different from each other. The supporting plate 8 of the vanes 6a to 6c pushes down the molten glass 7 but the supporting plate 8 of the vanes 6b and 6d ) Push up the molten glass.

샤프트(5)를 회전축으로 하여 교반 부재(2)가 회전한 경우에, 최하단의 날개(6e)에 의해 용융 유리(7)를 밀어내리는 양태로 되어 있다. 최하단의 날개(6e) 부근의 용융 유리(7)에 하방으로의 흐름을 생기게 함으로써, 용융 유리(7)가 챔버(1)의 저면과 충돌하여 용융 유리(7)의 교반이 촉진된다.The molten glass 7 is pushed down by the lowermost blade 6e when the stirring member 2 is rotated with the shaft 5 as a rotation axis. The molten glass 7 collides with the bottom surface of the chamber 1 and the stirring of the molten glass 7 is promoted by causing the molten glass 7 near the lowermost blade 6e to flow downward.

지지판(8)의 주면에는 관통 구멍(12)이 형성되어 있다. 샤프트(5)를 회전축으로 하여 교반 부재(2)를 회전시킨 경우에, 용융 유리(7)의 일부가 관통 구멍(12)을 통과함으로써 용융 유리(7)에는 상방 또는 하방으로의 흐름이 생긴다.A through hole (12) is formed in the main surface of the support plate (8). A part of the molten glass 7 passes through the through hole 12 and flows upward or downward into the molten glass 7 when the stirring member 2 is rotated with the shaft 5 as the rotating shaft.

보조판(9)은 그 주면이 지지판(8)의 주면에 대하여 수직이 되도록 지지판(8)의 주면 상에 설치되어 있다. 도 5 및 도 7에 도시되어 있는 바와 같이, 보조판(9)은 하나의 지지판(8)의 상방 주면 및 하방 주면에 각각 2매씩 설치되어 있다. 도 5 및 도 7에 있어서, 하방 주면에 설치된 보조판(9)은 파선으로 나타나 있다. 보조판(9)은 샤프트(5)에 가장 가까운 단부(9a)와 단부(9a)의 반대측의 단부인 단부(9b)를 가지며, 단부(9a)부터 단부(9b)까지 연장되는 형상을 갖고 있다. 보조판(9)은 용융 유리(7)에 샤프트(5)의 반경 방향의 흐름을 생기게 할 수 있으면 되며, 보조판(9)의 주면은 평면 또는 그 밖의 형상일 수도 있다.The auxiliary plate (9) is provided on the main surface of the support plate (8) such that the main surface thereof is perpendicular to the main surface of the support plate (8). As shown in Figs. 5 and 7, two support plates 9 are provided on the upper and lower main surfaces of one support plate 8, respectively. 5 and 7, the supporting plate 9 provided on the lower main surface is indicated by a broken line. The auxiliary plate 9 has an end portion 9a closest to the shaft 5 and an end portion 9b which is an end opposite to the end portion 9a and has a shape extending from the end portion 9a to the end portion 9b. The auxiliary plate 9 should be capable of causing the molten glass 7 to generate a radial flow of the shaft 5 and the main surface of the supporting plate 9 may be flat or other shape.

도 9에 있어서, 각 날개(6a 내지 6e) 사이의 화살표는 보조판(9)에 의해 생기는 용융 유리(7)의 흐름을 도시하고 있다. 용융 유리(7)에는 보조판(9)에 의해 샤프트(5)측으로부터 챔버(1)의 측면(1b)측으로의 흐름, 또는 챔버(1)의 측면(1b)측으로부터 샤프트(5)측으로의 흐름이 생긴다.In Fig. 9, arrows between the vanes 6a to 6e show the flow of the molten glass 7 caused by the assisting plate 9. A flow from the shaft 5 side to the side surface 1b side of the chamber 1 or a flow from the side surface 1b side of the chamber 1 to the shaft 5 side is formed in the molten glass 7, .

도 9에 있어서, 최하단의 날개(6e)와 챔버(1)의 저면(1a) 사이의 화살표는 이 영역에서의 용융 유리(7)의 흐름을 모식적으로 도시하고 있다. 최하단의 날개(6e)의 하방 주면에 설치된 보조판(9)이 상기의 형태이기 때문에, 용융 유리(7)가 챔버(1)로부터 하류측 도관(4)으로 원활하게 유출되도록 샤프트(5)측으로부터 챔버(1)의 측면(1b)측으로 용융 유리(7)를 유도할 수 있다. 그 결과, 챔버(1)의 하부에서의 용융 유리(7)의 흐름이 원활해져, 용융 유리(7)가 보다 균질하게 교반된다.9, the arrow between the bottom blade 6e and the bottom surface 1a of the chamber 1 schematically shows the flow of the molten glass 7 in this region. Since the auxiliary plate 9 provided on the lower main surface of the lowermost blade 6e is of the above-described shape, the molten glass 7 is supplied from the shaft 5 side so as to smoothly flow out from the chamber 1 to the downstream conduit 4 The molten glass 7 can be guided to the side surface 1b side of the chamber 1. As a result, the flow of the molten glass 7 in the lower portion of the chamber 1 becomes smooth, and the molten glass 7 is more uniformly stirred.

도 9의 최상단의 날개(6a)와 정상면(1c) 사이의 화살표는, 이 영역에서의 용융 유리(7)의 흐름을 모식적으로 도시하고 있다. 날개(6a)의 지지판(8)은 용융 유리(7)를 하방으로 밀어내리는 형태를 갖고 있다. 또한, 샤프트(5)를 회전축으로 하여 위에서 보아 반시계 방향으로 교반 부재(2)가 회전한 경우에, 날개(6a)의 지지판(8)의 상방 주면에 설치되어 있는 보조판(9)은 용융 유리(7)를 챔버(1)의 측면(1b)측으로부터 샤프트(5)측으로 그러모으는 양태를 갖고 있다. 교반 부재(2)가 회전한 경우에, 이들 지지판(8) 및 보조판(9)에 의해 용융 유리(7)에 흐름이 생기고 이들 흐름이 합성됨으로써, 상부 공간(21)에 있어서, 도 9에 도시한 바와 같이 샤프트(5) 주변에서는 용융 유리(7)가 상방으로 향하고, 챔버(1)의 측면(1b) 주변에서는 용융 유리(7)가 하방으로 흐르는 흐름(순환류)이 생긴다. 순환류가 생김으로써, 상류 공간(21)에서는 용융 유리(7)가 교반되어 체류하기 어렵다.The arrow between the uppermost blade 6a and the top surface 1c in Fig. 9 schematically shows the flow of the molten glass 7 in this region. The supporting plate 8 of the blade 6a has a form in which the molten glass 7 is pushed downward. The auxiliary plate 9 provided on the upper main surface of the support plate 8 of the vane 6a rotates about the rotation axis of the stirring member 2 when the stirring member 2 rotates counterclockwise from the top with the shaft 5 as the rotation axis, (7) to the shaft (5) side from the side (1b) side of the chamber (1). When the agitating member 2 is rotated, a flow is generated in the molten glass 7 by the supporting plate 8 and the assisting plate 9 and these flows are synthesized, so that in the upper space 21, The molten glass 7 is directed upward in the vicinity of the shaft 5 and flows (circulating flow) in which the molten glass 7 flows downward around the side surface 1b of the chamber 1 as shown in Fig. The circulation flow is generated, and in the upstream space 21, the molten glass 7 is hard to stir and stay.

또한, 상기와 같이 저면(1a)의 둘레는, 저면(1a)의 둘레에 포함되는 다른 점보다 샤프트(5)의 투영체에 가까운 근접점(N)을 포함하도록 샤프트(5)가 위치 결정되어 있다. 환언하면, 교반 장치(100)에 있어서, 샤프트(5)는 측면(1b) 및 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)에 의해 용융 유리(7)에 가하는 전단 응력이 측면(1b)의 둘레 방향에 있어서 변화하도록 설치되어 있다. 또한 다른 관점에서, 샤프트(5)는 샤프트(5)로부터 샤프트(5)의 반경 방향으로 가장 떨어진 날개(6a 내지 6e)의 끝과 측면(1b)의 거리가 측면(1b)의 둘레 방향에 있어서 변화하도록 설치되어 있다고도 할 수 있다. 이와 같이 샤프트(5)가 위치 결정되어 있으면, 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)의 끝(E)과 챔버(1)의 측면(1b)과의 거리가 국소적으로 짧아지는 영역이 형성된다. 이 영역에서는 교반 부재(2)와 챔버(1)의 측면(1b) 사이에서 보다 높은 전단 응력을 용융 유리(7)에 대하여 부여할 수 있다. 용융 유리(7)에 대한 전단 응력을 국소적으로 높임으로써 용융 유리(7)의 교반 효과를 높일 수 있다. 또한, 그 이외의 영역에서는 측면(1b)과 교반 부재(2)의 날개(6a 내지 6e)의 끝(E)과의 거리는 보다 길어진다. 그 결과, 날개(6a 내지 6e) 및 챔버(1)의 측면(1b)이 용융 유리(7)로부터 받는 부하가 교반 장치(100) 전체에서 커지는 것을 감소시킬 수 있다.The shaft 5 is positioned such that the periphery of the bottom surface 1a includes a proximity point N closer to the projection of the shaft 5 than other points included in the periphery of the bottom surface 1a as described above have. In other words, in the stirring apparatus 100, the shaft 5 has a shear stress applied to the molten glass 7 by the side surfaces 1b and the blades 6a to 6e of the stirring member 2, In the circumferential direction. The shaft 5 is arranged such that the distance between the end of the wings 6a to 6e farthest in the radial direction of the shaft 5 from the shaft 5 and the side surface 1b is in the circumferential direction of the side surface 1b It can be said that it is installed to change. When the shaft 5 is positioned as described above, a region where the distance between the end E of the vanes 6a to 6e of the stirring member 2 and the side surface 1b of the chamber 1 is locally shortened . In this region, a higher shear stress can be applied to the molten glass 7 between the agitating member 2 and the side surface 1b of the chamber 1. The stirring effect of the molten glass 7 can be enhanced by locally increasing the shear stress with respect to the molten glass 7. [ The distance between the side face 1b and the end E of the blades 6a to 6e of the agitating member 2 becomes longer in the other areas. As a result, the wings 6a to 6e and the side surface 1b of the chamber 1 can be prevented from being enlarged in the entire stirring device 100 by the load received from the molten glass 7. [

(유리 조성)(Glass composition)

본 실시 형태의 유리 제조 장치(200)에서 제조되는 유리는 특별히 한정되지 않는다. 그러나, 본 실시 형태의 유리 제조 장치는, 이하에 예시하는 조성 또는 특성을 갖는 유리의 제조에 유리하다.The glass produced in the glass manufacturing apparatus 200 of the present embodiment is not particularly limited. However, the glass manufacturing apparatus of the present embodiment is advantageous for the production of glass having the following composition or characteristics.

본 실시 형태를 적용하는 유리의 일례는, 알칼리 금속 산화물(Li₂O, Na₂O 및 K₂O)을 0 내지 2.0질량％(Li₂O, Na₂O 및 K₂O의 합계량) 함유하는 유리이다. 이 유리는 알칼리 금속 산화물을 실질적으로 포함하지 않는 무알칼리 유리, 또는 알칼리 금속 산화물을 원료로서 첨가하고 있지만, 알칼리 금속 산화물의 함유량의 합계량이 2질량％ 이하인 미량 알칼리 유리이다. 여기서, 무알칼리 유리에 대하여 「실질적으로 포함하지 않는다」고 하는 것은 알칼리 금속 산화물을 원료로서 의도적으로 첨가하지 않는 것을 의미하며, 알칼리 금속 산화물을 전혀 포함하지 않는 경우는 물론, 예를 들면 제조상의 이유로 미량으로 알칼리 산화물이 혼입되는 경우를 허용한다는 취지이다. 구체적으로 알칼리 금속 산화물의 허용 함유율은 0.1질량％ 미만이다. 무알칼리 유리 및 미량 알칼리 유리의 용융 공정에서의 점도는, 알칼리 금속 산화물을 2질량％ 초과하여(비교적 많이) 포함하는 알칼리 유리의 용융 공정에서의 점도보다 높아지기 쉽다. 그로 인해, 무알칼리 유리 및 미량 알칼리 유리는 용융 공정에 있어서 균질화되기 어렵고 미용해물이 잔존하여 맥리가 생기기 쉽다. 또한, 교반 공정에서의 무알칼리 유리 및 미량 알칼리 유리의 용융 유리의 점도는 알칼리 유리의 용융 유리의 점도보다 높기 때문에 용융 유리로부터 교반 장치에 가해지는 응력이 커진다. 따라서, 본 실시 형태의 제조 방법 또는 제조 장치를 이 유리에 적용함으로써, 교반 장치의 파손 등을 억제하면서 용융 유리가 보다 균질하게 교반되어 맥리의 발생을 감소시킬 수 있다.An example of the advantageous to apply the present embodiment, the alkali metal oxides (Li ₂ O, Na ₂ O and K ₂ O) of 0 to 2.0% by mass (the total amount of Li ₂ O, Na ₂ O and K ₂ O) containing It is glass. This glass is an alkali-free glass containing substantially no alkali metal oxide, or an alkali metal oxide as a raw material, but is a very small alkali glass having a total content of alkali metal oxide of 2 mass% or less. Here, "not substantially containing" in the alkali-free glass means that the alkali metal oxide is not intentionally added as a raw material. It is possible to use not only an alkali metal oxide but also, for example, It is permissible to allow the alkali oxide to be incorporated in a small amount. Specifically, the allowable content of the alkali metal oxide is less than 0.1% by mass. The viscosity of the alkali-free glass and the trace alkali glass in the melting process tends to be higher than the viscosity in the melting process of the alkali glass containing the alkali metal oxide in an amount of 2 mass% or more (relatively large). As a result, the alkali-free glass and the trace alkali glass are difficult to homogenize in the melting process and the undissolved product is likely to be spoiled. In addition, since the viscosity of the alkali-free glass and the molten glass of the minor alkali glass in the stirring step is higher than the viscosity of the molten glass of the alkali glass, the stress applied from the molten glass to the stirring apparatus becomes large. Therefore, by applying the manufacturing method or the manufacturing apparatus of this embodiment to this glass, the molten glass can be more homogeneously stirred while suppressing breakage of the stirring apparatus, and the generation of fogging can be reduced.

또한, 본 실시 형태를 적용하는 유리의 일례는, 용융 유리의 점도가 10^2.5dPaㆍs일 때의 용융 유리의 온도가 1450 내지 1750℃인 유리이다. 이러한 특성을 갖는 유리는 용융 공정에 있어서 균질화되기 어렵고 미용해물이 잔존하여 맥리가 생기기 쉽다. 또한, 이러한 특성을 갖는 유리는, 10^2.5dPaㆍs일 때의 용융 유리의 온도가 1450℃ 미만인 유리와 비교하여 교반 공정에서의 용융 유리의 점도가 높기 때문에, 용융 유리로부터 교반 장치에 가해지는 응력이 커진다. 즉, 10^2.5dPaㆍs일 때의 용융 유리의 온도가 1450 내지 1750℃인 유리의 제조에는 본 실시 형태가 바람직하고, 10^2.5dPaㆍs일 때의 용융 유리의 온도가 1500 내지 1750℃인 유리에는 본 실시 형태가 보다 바람직하고, 10^2.5dPaㆍs일 때의 용융 유리의 온도가 1530 내지 1750℃인 유리에는 본 실시 형태가 더욱 바람직하다. 본 실시 형태의 제조 방법 또는 제조 장치를 이러한 특성을 갖는 유리에 적용함으로써, 교반 장치의 파손 등을 억제하면서 용융 유리가 보다 균질하게 교반되어 맥리의 발생을 감소시킬 수 있다.An example of a glass to which the present embodiment is applied is a glass having a molten glass temperature of 1450 to 1750 ° C when the viscosity of the molten glass is 10 ^2.5 dPa · s. Glasses having such properties are difficult to homogenize in the melting process, and there is a tendency for spoilage to occur due to the presence of unrefined products. Further, since the glass having such characteristics has a high viscosity of the molten glass in the stirring process as compared with the glass having a temperature of 10 ^2.5 dPa · s and less than 1450 ° C., the stress applied to the stirring apparatus from the molten glass Lt; / RTI > That is, this embodiment is preferable for the production of glass having a temperature of 10 ^2.5 dPa 가 at 1450 캜 to 1750 캜 and a glass having a temperature of 1500 캜 to 1750 캜 at 10 ^2.5 dPa 에 The present embodiment is more preferable, and the present embodiment is more preferable for a glass having a temperature of 1530 to 1750 ° C at a molten glass temperature of 10 ^2.5 dPa · s. By applying the manufacturing method or the manufacturing apparatus of the present embodiment to a glass having such characteristics, the molten glass can be more homogeneously stirred while suppressing breakage of the stirring apparatus, and the occurrence of fogging can be reduced.

또한, 본 실시 형태를 적용하는 유리의 일례는,Further, as an example of the glass to which the present embodiment is applied,

SiO_2:50 내지 70질량％,50 to 70% by mass of SiO ₂ ,

B₂O_3:5 내지 18질량％,B ₂ O _3: 5 to 18% by mass,

Al₂O_3:10 내지 25질량％,Al ₂ O _3: 10 to 25% by mass,

MgO: 0 내지 10질량％,MgO: 0 to 10% by mass,

CaO: 0 내지 20질량％,CaO: 0 to 20% by mass,

SrO: 0 내지 20질량％,0 to 20% by mass of SrO,

BaO: 0 내지 10질량％,BaO: 0 to 10% by mass,

MgO+CaO+SrO+BaO: 5 내지 20질량％,MgO + CaO + SrO + BaO: 5 to 20 mass%

산화주석, 산화철 및 산화세륨으로부터 선택되는 적어도 1종의 금속 산화물을 각각 SnO₂, Fe₂O₃ 및 CeO₂로 환산하여 합계로 0.05 내지 1.5질량％ 함유하는 유리이다. 이 유리도 용융 공정에 있어서 균질화되기 어렵고 미용해물이 잔존하여 맥리가 생기기 쉽다. 또한, 용융 유리의 점도가 높기 때문에, 용융 유리로부터 교반 장치에 가해지는 응력이 커진다. 본 실시 형태의 제조 방법 또는 교반 장치를 이 유리에 적용함으로써, 교반 장치의 파손 등을 억제하면서 용융 유리가 보다 균질하게 교반되어 맥리의 발생을 감소시킬 수 있다.At least one metal oxide selected from tin oxide, iron oxide and cerium oxide is contained in a total amount of 0.05 to 1.5% by mass in terms of SnO ₂ , Fe ₂ O ₃ and CeO ₂ , respectively. This glass is also difficult to homogenize in the melting process, and the undissolved product is likely to remain, resulting in spoilage. Further, since the viscosity of the molten glass is high, the stress applied to the stirring apparatus from the molten glass becomes large. By applying the manufacturing method or the stirring device of this embodiment to this glass, the molten glass can be more homogeneously stirred while suppressing breakage of the stirring device, and the occurrence of fogging can be reduced.

이 유리는, 예를 들면 액정 디스플레이 또는 유기 EL 디스플레이 등의 평판 디스플레이용 유리 기판으로서 이용될 수 있다. TFT(박막 트랜지스터) 등의 평판 디스플레이 소자의 열화를 억제하는 관점에서, 이 유리는 알칼리 성분을 실질적으로 포함하지 않는 무알칼리 유리인 것이 바람직하다. 한편, 청징성을 향상시키기 위하여 미량의 알칼리 성분을 함유시킬 수도 있다. 이 경우, Li₂O, Na₂O 및 K₂O의 함유량의 총합(Li₂O+Na₂O+K₂O)이 0.05 내지 2.0질량％인 것이 바람직하고, 0.1 내지 2.0질량％인 것이 보다 바람직하다. 또한, 환경 부하의 관점에서 청징제로서 As₂O₃, PbO를 실질적으로 포함하지 않는 것이 바람직하다. 또한, 청징제로서 적어도 SnO₂를 함유하는 것이 바람직하다. 또한, 유리 중의 산화철의 함유량이 Fe₂O₃으로 환산하여 0.01 내지 0.2질량％인 것이 바람직하다.This glass can be used, for example, as a glass substrate for a flat panel display such as a liquid crystal display or an organic EL display. From the viewpoint of suppressing deterioration of the flat panel display element such as a TFT (thin film transistor), this glass is preferably an alkali-free glass substantially not containing an alkali component. On the other hand, a small amount of an alkali component may be contained in order to improve the fineness. In this case, the total content (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O) of the contents of Li ₂ O, Na ₂ O and K ₂ O is preferably 0.05 to 2.0 mass%, more preferably 0.1 to 2.0 mass% desirable. In addition, from the viewpoint of environmental load, it is preferable that substantially no As ₂ O ₃ or PbO is contained as a refining agent. Further, it is preferable that at least SnO ₂ is contained as a refining agent. The content of iron oxide in the glass is preferably 0.01 to 0.2% by mass in terms of Fe ₂ O ₃ .

여기서 「실질적으로 포함하지 않는다」란, 원료로서 의도적으로 첨가하지 않는 것을 나타내며, 해당 성분을 전혀 포함하지 않는 경우는 물론, 예를 들면 제조상의 이유로 미량으로 해당 성분이 혼입되는 것을 허용하는 취지이다.Here, "substantially not included" means that the substance is not intentionally added as a raw material, and the substance is allowed to be incorporated in a small amount for reasons of production, for example, as well as not containing the ingredient at all.

또한, 평판 디스플레이의 경량화의 관점에서, SrO+BaO가 0 내지 10질량％인 것이 바람직하다. 또한, 환경 부하의 관점도 고려하면 BaO는 0 내지 2질량％인 것이 더욱 바람직하다.From the viewpoint of weight saving of the flat panel display, it is preferable that SrO + BaO is 0 to 10% by mass. In view of environmental load, it is more preferable that BaO is 0 to 2% by mass.

상술한 조성 범위로 함으로써, 액정 디스플레이나 유기 EL 디스플레이 등의 평판 디스플레이용 유리판에 요구되는 특성을 만족시킬 수 있다. 보다 상세하게는, 변형점 650℃ 이상, 보다 바람직하게는 660℃ 이상의 유리판을 실현할 수 있다. 또한, 밀도 2.6g/cm³ 이하, 보다 바람직하게는 2.5g/cm³ 이하를 만족시키는 유리판을 실현할 수 있다. 또한, 영률이 70GPa 이상인 유리판을 실현할 수 있다. 여기서, 변형점은 유리의 점도가 10^14.5dPaㆍs일 때의 온도로 정의된다. 밀도는 아르키메데스법에 의해 측정되는 것을 의미한다. 영률은 JIS(일본 공업 규격) R1602에 따라 측정되는 것을 의미한다. 또한, 실투 온도 1250℃ 이하를 실현할 수 있기 때문에, 오버플로우 다운로드법을 적용하여 유리판을 제조할 수 있다. 단, 실투 온도 1050℃ 미만을 실현하면서 평판 디스플레이용 유리판에 요구되는 상술한 특성을 만족시키는 것은 곤란하기 때문에, 이 유리의 실투 온도는 1050℃ 내지 1250℃인 것이 바람직하고, 1100℃ 내지 1230℃인 것이 바람직하다.By setting the composition within the above-mentioned range, it is possible to satisfy the properties required for a glass plate for a flat panel display such as a liquid crystal display or an organic EL display. More specifically, it is possible to realize a glass plate having a strain point of 650 DEG C or more, more preferably 660 DEG C or more. It is also possible to realize a glass plate having a density of 2.6 g / cm ³ or less, more preferably 2.5 g / cm ³ or less. Further, a glass plate having a Young's modulus of 70 GPa or more can be realized. Here, the strain point is defined as the temperature at which the glass has a viscosity of 10 ^14.5 dPa · s. Density means measured by the Archimedes method. Young's modulus means that it is measured in accordance with JIS (Japanese Industrial Standard) R1602. In addition, since a glass transition temperature of 1250 DEG C or lower can be realized, a glass plate can be manufactured by applying the overflow downloading method. However, since it is difficult to satisfy the above-mentioned characteristics required for a glass plate for a flat panel display while realizing a melt temperature of less than 1050 DEG C, the glass transition temperature is preferably 1050 DEG C to 1250 DEG C, more preferably 1100 DEG C to 1230 DEG C .

SiO₂:52 내지 78질량％,SiO ₂ : 52 to 78% by mass,

B₂O₃:3 내지 25질량％,B ₂ O ₃ : 3 to 25% by mass,

Al₂O₃:3 내지 15질량％,Al ₂ O ₃ : 3 to 15% by mass,

MgO+CaO+SrO+BaO: 3 내지 20질량％,MgO + CaO + SrO + BaO: 3 to 20 mass%

질량비 (SiO₂+Al₂O₃)/B₂O₃이 7.5 이상이고, 변형점이 670℃ 이상인 유리이다. 이 유리도 용융 공정에 있어서 균질화되기 어렵고 미용해물이 잔존하여 맥리가 생기기 쉽다. 또한, 상기한 유리 조성보다 용융 유리의 점도가 더 높아지기 쉽기 때문에, 교반 공정시의 용융 유리 온도도 높고, 용융 유리로부터 교반 장치에 가해지는 응력이 커진다. 예를 들면, 교반 공정시의 용융 유리 온도는 1450 내지 1550℃이다. 본 실시 형태의 제조 방법 또는 교반 장치를 이 유리에 적용함으로써, 교반 장치의 파손 등을 억제하면서 용융 유리가 보다 균질하게 교반되어 맥리의 발생을 감소시킬 수 있다.A glass having a mass ratio (SiO ₂ + Al ₂ O ₃ ) / B ₂ O ₃ of 7.5 or more and a strain point of 670 ° C or more. This glass is also difficult to homogenize in the melting process, and the undissolved product is likely to remain, resulting in spoilage. Further, since the viscosity of the molten glass is likely to be higher than the above-mentioned glass composition, the molten glass temperature at the stirring step is also high, and the stress applied to the stirring apparatus from the molten glass becomes large. For example, the temperature of the molten glass in the stirring step is 1450 to 1550 ° C. By applying the manufacturing method or the stirring device of this embodiment to this glass, the molten glass can be more homogeneously stirred while suppressing breakage of the stirring device, and the occurrence of fogging can be reduced.

최근, 디스플레이의 고정밀화를 위하여 α-Si(비정질 실리콘)ㆍTFT 대신에 p-SiㆍTFT나 산화물 반도체를 이용한 평판 디스플레이가 요구되고 있다. p-SiㆍTFT나 산화물 반도체의 형성에는 α-SiㆍTFT의 형성 공정보다 고온의 열 처리 공정이 존재한다. 그로 인해, p-SiㆍTFT나 산화물 반도체가 형성되는 유리판에는 열수축률이 작은 것이 요구된다. 열수축률을 작게 하기 위해서는 유리의 변형점을 높게 하는 것이 바람직하는데, 변형점이 높은 유리는 고온 영역에서의 용융 유리의 점도가 높아지기 쉽다. 그로 인해, 맥리의 발생이 현저해진다. p-SiㆍTFT나 산화물 반도체가 형성되는 유리판의 변형점은 예를 들면 670℃ 이상이고, 680℃ 이상이 보다 바람직하고, 690℃ 이상이 더욱 바람직하다. 또한, 제조상의 이유로부터, 용융 유리의 점도가 10^2.5dPaㆍs일 때의 용융 유리의 온도가 1500 내지 1750℃인 것이 바람직하고, 1550 내지 1750℃인 것이 보다 바람직하다. 변형점이 670℃ 이상이며, 10^2.5dPaㆍs일 때의 용융 유리의 온도가 1500 내지 1750℃인 유리의 일례로서는 상기 조성의 유리를 들 수 있다.Recently, flat panel displays using p-Si TFTs or oxide semiconductors instead of alpha -Si (amorphous silicon) TFTs have been required for high definition display. In the formation of p-Si TFT or oxide semiconductor, there exists a heat treatment process at a higher temperature than the process of forming? -Si TFT. Therefore, the glass plate on which the p-Si TFT or the oxide semiconductor is formed is required to have a low heat shrinkage ratio. In order to reduce the heat shrinkage ratio, it is preferable to increase the strain point of the glass. However, the glass having a high strain point tends to have a high viscosity of the molten glass in the high temperature region. As a result, the occurrence of malignancy becomes remarkable. The strain point of the glass plate on which the p-Si TFT or the oxide semiconductor is formed is, for example, 670 캜 or higher, more preferably 680 캜 or higher, and still more preferably 690 캜 or higher. For the reasons of production, the temperature of the molten glass when the viscosity of the molten glass is 10 ^2.5 dPa · s is preferably 1500 to 1750 ° C, and more preferably 1550 to 1750 ° C. As an example of the glass having a melting point of 670 占 폚 or more and a molten glass temperature of 1500 to 1750 占 폚 at 10 ^2.5 dPa 占 퐏, glass of the above composition may be mentioned.

이 유리는 또한 이하의 조성, 특성을 구비하고 있을 수도 있다. 용융 공정에 있어서 유리가 아니라 용융조에 전류가 흐르지 않도록 Li₂O, Na₂O 및 K₂O의 함유량의 총합(Li₂O+Na₂O+K₂O)을 0.01 내지 0.8질량％로 하여 유리의 비저항을 저하시키는 것이 바람직하다. 또한, 유리의 비저항을 저하시키기 위하여 Fe₂O₃의 함유량을 0.01 내지 1질량％로 하는 것이 바람직하다. 또한, 높은 변형점을 실현하면서 실투 온도의 상승을 억제하기 위하여 CaO/RO(MgO+CaO+SrO+BaO)는 0.65 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 높은 변형점을 실현하면서 실투 온도의 상승을 억제하기 위하여, 질량비 (SiO₂+Al₂O₃)/B₂O₃을 7.5 내지 20의 범위로 하는 것이 바람직하다. 또한, 실투 온도를 1250℃ 이하로 하여 오버플로우 다운로드법의 적용을 가능하게 하는 것이 바람직하다. 또한, 경량화의 관점에서 SrO 및 BaO의 함유량의 합계가 0 내지 2질량％인 것이 바람직하다.This glass may also have the following composition and properties. (Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O) of 0.01 to 0.8% by mass in terms of the total content of Li ₂ O, Na ₂ O and K ₂ O so that no current flows in the melting bath, It is preferable to lower the resistivity of the dielectric layer. In order to lower the resistivity of the glass, the content of Fe ₂ O ₃ is preferably 0.01 to 1% by mass. Further, CaO / RO (MgO + CaO + SrO + BaO) is preferably set to 0.65 or more in order to suppress the increase of the melt temperature while realizing a high strain point. Further, in order to suppress the rise of the melt temperature while realizing a high strain point, it is preferable to set the mass ratio (SiO ₂ + Al ₂ O ₃ ) / B ₂ O ₃ to 7.5 to 20. Further, it is preferable to allow the application of the overflow download method by setting the slit temperature to 1250 DEG C or less. From the viewpoint of weight reduction, the total content of SrO and BaO is preferably 0 to 2% by mass.

<제2 실시 형태>&Lt; Second Embodiment >

제2 실시 형태에 관한 교반 장치(300)에 대하여 도면을 참조하면서 설명한다. 또한, 본 실시 형태는 교반 부재(302)가 이하에 설명하는 구성인 점을 제외하고, 제1 실시 형태와 마찬가지의 구성이다.The stirring apparatus 300 according to the second embodiment will be described with reference to the drawings. The present embodiment is similar to the first embodiment except that the agitating member 302 has the constitution described below.

도 10은 본 실시 형태에 관한 교반 장치(300)의 교반 부재(302)의 사시도이다. 교반 부재(302)는, 축 회전하는 원주상의 샤프트(305)와, 샤프트(305)의 측면에 설치된 날개(306a, 306b, 306c, 306d, 306e)를 구비하고 있다. 날개(306a) 내지 날개(306e)는 샤프트(305)의 반경 방향으로 연장되도록 설치되어 있다. 샤프트(305)는 그 회전축이 연직 방향을 따르도록 챔버(301) 내에 배치되어 있다. 챔버(301)는 제1 실시 형태와 동일한 구성을 갖고 있다. 샤프트(305)는, 제1 실시 형태와 마찬가지의 위치 결정 공정에 의해 챔버(301)에 대하여 위치 결정된다. 날개(306a 내지 306e)는 샤프트(305)의 축 방향(회전축 방향)을 따라 상방으로부터 하방을 향하여 이 순서로 등간격으로 배치되어 있다. 즉, 교반 부재(302)에서는 날개(306a 내지 306e)가 샤프트(305)의 축 방향을 따라 5단 배치되어 있다.10 is a perspective view of a stirring member 302 of an agitation apparatus 300 according to the present embodiment. The stirring member 302 is provided with a circumferential shaft 305 that is axially rotating and wings 306a, 306b, 306c, 306d, and 306e provided on the side surface of the shaft 305. [ The wings 306a to 306e are provided so as to extend in the radial direction of the shaft 305. [ The shaft 305 is disposed in the chamber 301 such that its rotation axis is along the vertical direction. The chamber 301 has the same configuration as that of the first embodiment. The shaft 305 is positioned with respect to the chamber 301 by a positioning process similar to that of the first embodiment. The wings 306a to 306e are arranged at equal intervals in this order from the upper side downward along the axial direction (the rotational axis direction) of the shaft 305. [ That is, in the agitating member 302, the vanes 306a to 306e are arranged in five stages along the axial direction of the shaft 305. [

날개(306a, 306c, 306e)가 서로 동일한 형상을 갖고, 날개(306b, 306d)가 서로 동일한 형상을 갖고 있다. 도 11은 샤프트(305)의 회전축을 따라 본 경우에 있어서의 날개(306a, 306c, 306e)의 평면도이다. 또한, 도 12는 샤프트(305)의 회전축을 따라 본 경우에 있어서의 날개(306b, 306d)의 평면도이다. 각 날개(306a 내지 306e)는 샤프트의(305)의 직경 방향 외측을 향하여 방사상으로 연장되도록 배치되어 있다. 각 날개(306a 내지 306e)는, 샤프트(105)의 축 방향에 대하여 직교하는 3매의 지지판(308)과, 각 지지판(308)의 상측의 주면 상에 설치된 1매의 상측 보조판(319a)과, 각 지지판(308)의 하측의 주면 상에 설치된 1매의 하측 보조판(319b)을 포함한다. 이하, 상측 보조판(319a) 및 하측 보조판(319b)을 통합하여 보조판(309)이라고 부른다. 또한, 도 11 및 도 12에 있어서, 하측 보조판(319b)은 파선으로 나타나 있다.The vanes 306a, 306c, and 306e have the same shape, and the vanes 306b and 306d have the same shape. 11 is a plan view of the vanes 306a, 306c, and 306e when viewed along the axis of rotation of the shaft 305. Fig. 12 is a plan view of the vanes 306b and 306d when viewed along the rotation axis of the shaft 305. In Fig. Each wing 306a through 306e is disposed radially outwardly of the shaft 305 in the radial direction. Each of the vanes 306a to 306e includes three support plates 308 orthogonal to the axial direction of the shaft 105 and one upper assist plate 319a provided on the upper main surface of each support plate 308 And one lower side support plate 319b provided on the lower main surface of each support plate 308. [ Hereinafter, the upper side auxiliary plate 319a and the lower side auxiliary plate 319b are collectively referred to as an auxiliary plate 309. [ 11 and 12, the lower side supporting plate 319b is indicated by a broken line.

3매의 지지판(308)은, 각 날개(306a 내지 306e)를 평면에서 본 경우에, 샤프트(305)의 회전축에 대하여 3회 대칭이 되는 위치에 있어서 샤프트(305)의 측면에 직접 접속되어 있다. 각 지지판(308)은 그 주면의 법선이 샤프트(305)의 축 방향을 따르도록 샤프트(305)에 접속되어 있다. 즉, 각 지지판(308)은 수평하게 배치되어 있다. 각 날개(306a 내지 306e)의 3매의 지지판(308)은, 도 10 내지 도 12에 도시된 바와 같이 샤프트(305)의 주위에 있어서 연결부(310)에 의해 서로 접속되어 있다. 즉, 3매의 지지판(108)은 실질적으로 1개의 부품을 구성한다.The three support plates 308 are directly connected to the side surface of the shaft 305 at positions symmetrical with respect to the rotation axis of the shaft 305 when the vanes 306a to 306e are viewed from the plane . Each support plate 308 is connected to the shaft 305 so that the normal line of the main surface thereof is along the axial direction of the shaft 305. [ That is, each support plate 308 is horizontally disposed. The three support plates 308 of the respective vanes 306a to 306e are connected to each other by a connection portion 310 around the shaft 305 as shown in Figs. That is, the three support plates 108 constitute substantially one component.

또한, 3매의 지지판(308)은 샤프트(305)로부터 챔버(301)의 내벽을 향하여 방사상으로 설치되며, 인접하는 2개의 단에 배치되는 날개(306a 내지 306e)의 지지판(308) 각각을 챔버(301)의 저면(301a)에 투영한 경우에, 지지판(308)과 지지판(308)의 간격이 작아지도록 배치되어 있다. 구체적으로는, 샤프트(305)의 회전축을 따라 인접하고 있는 2개의 날개(306a 내지 306e)의 지지판(308)은, 샤프트(305)의 회전축을 따라 본 경우에, 서로 중첩되지 않도록 배치되어 있다. 예로서, 도 13에 교반 부재(302)를 샤프트(305)의 회전축을 따라 상면에서 본 경우에 있어서의 날개(306a) 및 날개(306b)의 위치 관계를 도시한다. 도 13에 도시된 바와 같이, 날개(306a)의 지지판(308)은 날개(306b)의 지지판(308) 사이에 위치하도록 배치되어 있다. 즉, 날개(306a) 및 날개(306b)의 6매의 지지판(308)은, 샤프트(305)의 회전축에 대하여 6회 대칭이 되는 위치에 배치되어 있는 것 같이 보인다.The three support plates 308 are radially provided from the shaft 305 toward the inner wall of the chamber 301 and each of the support plates 308 of the vanes 306a to 306e disposed at the two adjacent ends, The distance between the support plate 308 and the support plate 308 is reduced so that the distance between the support plate 308 and the support plate 308 is reduced. More specifically, the support plates 308 of the two vanes 306a to 306e adjacent to each other along the axis of rotation of the shaft 305 are arranged so as not to overlap with each other when viewed along the axis of rotation of the shaft 305. [ 13 shows the positional relationship of the vanes 306a and the vanes 306b when the agitating member 302 is viewed from above along the rotation axis of the shaft 305. As shown in Fig. 13, the support plate 308 of the vane 306a is disposed between the support plates 308 of the vane 306b. That is, the six support plates 308 of the vanes 306a and the vanes 306b appear to be disposed at positions symmetrical six times with respect to the axis of rotation of the shaft 305. [

보조판(309)은 그 주면이 지지판(308)의 주면에 대하여 수직이 되도록 지지판(308)의 주면 상에 배치되어 있다. 또한, 보조판(309)은 샤프트(305)로부터 지지판(308)의 외측 주연을 향하여 연장되어 있다. 각 보조판(309)은, 샤프트(305)에 가장 가까운 내측 단부(309a)와, 내측 단부(309a)의 반대측의 단부이며 지지판(308)의 외측 주연에 가장 가까운 측의 외측 단부(309b)를 갖고 있다. 각 보조판(309)은, 내측 단부(309a)로부터 외측 단부(309b)를 향함에 따라 샤프트(305)의 회전축이 위치하는 중심점과 내측 단부(309a)를 연결하는 직선(311)으로부터, 그 주면이 멀어져 가도록 설치되어 있다.The auxiliary plate 309 is disposed on the main surface of the support plate 308 such that the major surface of the auxiliary plate 309 is perpendicular to the main surface of the support plate 308. The auxiliary plate 309 extends from the shaft 305 toward the outer periphery of the support plate 308. [ Each of the supporting plates 309 has an inner end 309a closest to the shaft 305 and an outer end 309b on the side opposite to the inner end 309a and closest to the outer periphery of the supporting plate 308 have. Each auxiliary plate 309 extends from a straight line 311 connecting the center point where the rotation axis of the shaft 305 is located to the inner end portion 309a as it goes from the inner end portion 309a toward the outer end portion 309b, And is set to move away.

구체적으로, 도면 부호 306a, 306c, 306e에서는 도 11에 도시되어 있는 바와 같이, 교반 부재(302)를 상면에서 본 경우에, 상측 보조판(319a)은 그 주면이 직선(311)으로부터 반시계 방향으로 멀어져 가도록 설치되며, 하측 보조판(319b)은 그 주면이 직선(311)으로부터 시계 방향으로 멀어져 가도록 설치되어 있다. 한편, 도면 부호 306b, 306d에서는 도 12에 도시되어 있는 바와 같이, 교반 부재(302)를 상면에서 본 경우에, 상측 보조판(319a)은 그 주면이 직선(311)으로부터 시계 방향으로 멀어져 가도록 설치되며, 하측 보조판(319b)은 그 주면이 직선(311)으로부터 반시계 방향으로 멀어져 가도록 설치되어 있다. 즉, 각 날개(306a 내지 306e)에 있어서, 상측 보조판(319a) 및 하측 보조판(319b)은 서로 역방향으로 연장되도록 설치되어 있다. 또한, 샤프트(305)의 회전축을 따라 인접하고 있는 2개의 날개(306a 내지 306e) 사이에 있어서 대향하는 한쌍의 보조판(309)은, 그 주면이 직선(311)으로부터 서로 동일한 방향으로 멀어져 가도록 설치되어 있다. 예를 들면, 날개(306a)의 하측 보조판(319b)과 날개(306b)의 상측 보조판(319a)은 모두 이들 주면이 직선(311)으로부터 시계 방향으로 멀어져 가도록 설치되어 있다.11, when the agitating member 302 is viewed from above, the upper surface of the upper side support plate 319a has its principal surface turned counterclockwise from the straight line 311 And the lower auxiliary plate 319b is installed such that its main surface is away from the straight line 311 in the clockwise direction. On the other hand, in the reference numerals 306b and 306d, when the stirring member 302 is viewed from above, the upper side support plate 319a is installed so that its main surface is spaced clockwise from the straight line 311 And the lower side auxiliary plate 319b are provided so that the main surface thereof is away from the straight line 311 in the counterclockwise direction. That is, in each of the vanes 306a to 306e, the upper side support plate 319a and the lower side support plate 319b are provided so as to extend in mutually opposite directions. The pair of auxiliary plates 309 opposed to each other between the two vanes 306a to 306e adjacent to each other along the axis of rotation of the shaft 305 is installed such that the major surfaces of the auxiliary plates 309 are away from the straight line 311 in the same direction have. For example, both the lower side plate 319b of the vane 306a and the upper side plate 319a of the vane 306b are provided such that their principal surfaces are spaced clockwise from the straight line 311. [

또한, 보조판(309)은 그 주면과 지지판(308)의 주면의 접속부가 지지판(308)의 단부에 위치하지 않도록 설치되어 있다. 즉, 샤프트(305)의 회전축을 따라 날개(306a 내지 306e)를 본 경우에, 보조판(309)은 내측 단부(309a) 및 외측 단부(309b)를 제외하고, 지지판(308)의 외측 주연으로부터 멀어진 위치에 설치되어 있다.The auxiliary plate 309 is provided so that the main surface of the auxiliary plate 309 and the connecting portion of the main surface of the supporting plate 308 are not located at the ends of the supporting plate 308. That is, in the case of viewing the vanes 306a to 306e along the rotation axis of the shaft 305, the assisting plate 309 is separated from the outer periphery of the support plate 308, except for the inner end portion 309a and the outer end portion 309b Location.

도 14를 참조하면서 교반 장치(300)의 동작에 대하여 설명한다. 도 14는 교반 장치(300) 내에서의 용융 유리(7)의 흐름을 도시하는 도면이다. 챔버(301) 내에는 상류측 도관(303)으로부터 용융 유리(7)를 수평 방향으로 유입시킨다. 교반 부재(302)의 샤프트(305)의 상단부는 외부의 모터 등과 연결되어 있고, 교반 부재(302)는 샤프트(305)를 회전축으로 하여 위에서 보아 반시계 방향으로 회전한다. 챔버(301) 내에 있어서 용융 유리(7)는 상방으로부터 하방으로 서서히 유도되면서 교반 부재(302)에 의해 교반된다. 교반된 용융 유리(7)를 챔버(301) 내로부터 하류측 도관(304)으로 수평 방향으로 유출시킨다.The operation of the stirring apparatus 300 will be described with reference to FIG. 14 is a view showing the flow of the molten glass 7 in the stirring apparatus 300. Fig. In the chamber 301, the molten glass 7 flows horizontally from the upstream conduit 303. The upper end of the shaft 305 of the stirring member 302 is connected to an external motor or the like and the stirring member 302 rotates in the counterclockwise direction as viewed from the top with the shaft 305 as a rotation axis. In the chamber 301, the molten glass 7 is agitated by the stirring member 302 while being gradually guided downward from above. The stirred molten glass 7 is discharged horizontally from the inside of the chamber 301 to the downstream conduit 304.

챔버(301) 내에서는 날개(306a 내지 306e)가 샤프트(305)를 회전축으로 하여 회전함으로써, 용융 유리(7)가 교반된다. 구체적으로는, 각 날개(306a 내지 306e)의 보조판(309)이 용융 유리(7)를 챔버(301)의 측면(301b)측으로부터 샤프트(305)측으로 그러모으거나, 또는 샤프트(305)측으로부터 챔버(301)의 측면(301b)측으로 압출한다. 본 실시 형태에서는, 각 날개(306a 내지 306e)에 있어서, 상측 보조판(319a) 및 하측 보조판(319b) 중 어느 한쪽이 용융 유리(7)를 챔버(301)의 측면(301b)측으로부터 샤프트(305)측으로 그러모으고, 다른쪽이 용융 유리(7)를 샤프트(305)측으로부터 챔버(301)의 측면(301b)측으로 압출한다. 즉, 각 날개(306a 내지 306e)의 지지판(308)의 상방 및 하방에 있어서, 샤프트(305)의 반경 방향의 흐름은 서로 역방향으로 되어 있다. 또한, 샤프트(305)의 축 방향을 따라 인접하는 2개의 단에 배치되는 날개(306a 내지 306e)에 있어서, 상단에 위치하는 날개의 하측 보조판(319b) 및 하단에 위치하는 상측 보조판(319a)의 한쌍의 보조판(309)에 의해 생기는 용융 유리(7)의 샤프트(305)의 반경 방향의 흐름은 모두 동일한 방향으로 되어 있다. 그 결과, 샤프트(305)의 반경 방향으로 용융 유리(7)를 충분히 이동시켜 보다 높은 교반 효과를 얻을 수 있다.In the chamber 301, the wings 306a to 306e rotate about the shaft 305 as the rotation axis, so that the molten glass 7 is stirred. Concretely, the auxiliary plate 309 of each of the vanes 306a to 306e is provided with the molten glass 7 from the side surface 301b side of the chamber 301 toward the shaft 305 side or from the shaft 305 side And is extruded toward the side surface 301b side of the chamber 301. [ Either one of the upper side support plate 319a and the lower side support plate 319b in each of the vanes 306a to 306e is provided with the molten glass 7 from the side 301b side of the chamber 301 to the shaft 305 And the other extrudes the molten glass 7 from the shaft 305 side to the side 301b side of the chamber 301. [ That is, in the upward and downward directions of the support plate 308 of each of the vanes 306a to 306e, the flow in the radial direction of the shaft 305 is opposite to each other. Further, in the vanes 306a to 306e disposed at two adjacent ends along the axial direction of the shaft 305, the lower assist plate 319b of the wing positioned at the upper end and the upper assist plate 319a located at the lower end of the wing The radial flow of the shaft 305 of the molten glass 7 caused by the pair of auxiliary plates 309 is all in the same direction. As a result, the molten glass 7 can be sufficiently moved in the radial direction of the shaft 305 to achieve a higher stirring effect.

본 실시 형태에서, 도 14에 도시된 바와 같이 샤프트(305)의 최상단에 위치하는 날개(306a)의 상측 보조판(319a)은, 용융 유리(7)를 챔버(301)의 측면(301b)측으로부터 샤프트(305)측으로 그러모으는 흐름을 생기게 한다. 그로 인해, 날개(306a)의 하측 보조판(319b)과 1단 아래에 위치하는 날개(306b)의 상측 보조판(319a)은, 용융 유리(7)를 샤프트(305)측으로부터 챔버(301)의 측면(301b)측으로 압출하는 흐름을 생기게 한다. 마찬가지로, 날개(306b)의 하측 보조판(319b)과 날개(306c)의 상측 보조판(319a)은, 용융 유리(7)를 챔버(301)의 측면(301b)측으로부터 샤프트(305)측으로 그러모으는 흐름을 생기게 한다. 그리고, 최하단에 위치하는 날개(306e)의 하측 보조판(319b)은, 용융 유리(7)를 샤프트(305)측으로부터 챔버(301)의 측면(301b)으로 압출하는 흐름을 생기게 한다. 즉, 최하단에 위치하는 날개(306e)와 챔버(301)의 저면(301a) 사이의 하부 공간에 있어서, 용융 유리(7)는 도 14로 도시되는 화살표 방향으로 흐른다.14, the upper side plate 319a of the vane 306a located at the uppermost end of the shaft 305 is located above the side 301b of the chamber 301 from the side of the side 301b of the chamber 301 Causing a flow to the shaft 305 side. The lower assist plate 319b of the wing 306a and the upper assist plate 319a of the wing 306b located at the lower end of the first stage are moved from the side of the shaft 305 to the side of the chamber 301 (301b) side. Similarly, the lower assist plate 319b of the vane 306b and the upper side plate 319a of the vane 306c are arranged in such a manner that the molten glass 7 flows from the side 301b side of the chamber 301 to the shaft 305 side . The lower auxiliary plate 319b of the blade 306e located at the lowermost position causes the molten glass 7 to flow out from the shaft 305 side to the side surface 301b of the chamber 301. [ That is, in the lower space between the blade 306e located at the lowermost end and the bottom surface 301a of the chamber 301, the molten glass 7 flows in the direction of the arrow shown in Fig.

또한, 본 실시 형태에 있어서, 도 14에 도시된 바와 같이 교반 부재(302)의 축 회전에 의해, 최상단에 위치하는 날개(306a)의 상측 보조판(319a)은 날개(306a)의 지지판(308)의 상방에 있어서 챔버(301)의 측면(301b)측으로부터 샤프트(305)측을 향하여 용융 유리(7)를 이동시키는 흐름을 생기게 한다. 그리고, 날개(306a)의 상측 보조판(319a)은, 이 용융 유리(7)를 샤프트(305)의 측면(301b)을 따라 더 상승시키는 흐름을 생기게 한다. 용융 유리(7)의 액면 근방까지 상승시킨 용융 유리(7)는 샤프트(305)측으로부터 챔버(301)의 측면(301b)측을 향하여 흐르고, 또한 챔버(301)의 측면(301b)을 따라 하강한다. 즉, 최상단에 위치하는 날개(306a)와 용융 유리(7)의 액면 사이의 상부 공간에 있어서, 용융 유리(7)는 도 14에 도시되는 순환류를 형성한다. 이 순환류에 의해, 상부 공간에 있어서 용융 유리(7)가 교반된다.14, the upper auxiliary plate 319a of the uppermost blade 306a is rotated by the rotation of the stirring member 302 to rotate the supporting plate 308 of the blade 306a, The flow of the molten glass 7 is caused to move from the side 301b side of the chamber 301 toward the shaft 305 side. The upper auxiliary plate 319a of the wing 306a causes a flow to further raise the molten glass 7 along the side surface 301b of the shaft 305. [ The molten glass 7 raised to the vicinity of the liquid surface of the molten glass 7 flows from the side of the shaft 305 toward the side of the side of the chamber 301 and then descends along the side 301b of the chamber 301 do. That is, in the upper space between the wing 306a positioned at the uppermost stage and the liquid level of the molten glass 7, the molten glass 7 forms the circulation flow shown in Fig. By this circulating flow, the molten glass 7 is stirred in the upper space.

본 실시 형태에서는 제1 실시 형태와 마찬가지로 샤프트(305)가 위치 결정되어 있다. 즉, 도 3의 도시와 마찬가지로, 샤프트(305)의 위치는 저면(301a)의 둘레가, 저면(301a)의 둘레에 포함되는 다른 점보다 샤프트(305)의 투영체에 가까운 근접점(N)을 적어도 1점 포함하도록 위치 결정되어 있다. 즉, 교반 장치(300)에 있어서, 샤프트(305)는 측면(301b) 및 교반 부재(302)의 날개(306a 내지 306e)에 의해 용융 유리(7)에 가하는 전단 응력이 측면(301b)의 둘레 방향에 있어서 변화하도록 설치되어 있다. 또한, 다른 관점에서 샤프트(305)는 샤프트(305)로부터 샤프트(305)의 반경 방향으로 가장 떨어진 날개(306a 내지 306e)의 끝과 측면(301b)의 거리가 측면(301b)의 둘레 방향에 있어서 변화하도록 설치되어 있다고도 할 수 있다. 이와 같이 샤프트(305)가 위치 결정되어 있으면, 교반 부재(302)의 날개(306a 내지 306e)의 끝과 챔버(301)의 측면(301b)과의 거리가 국소적으로 짧아지는 영역이 형성된다. 이 영역에서는 교반 부재(302)와 챔버(301)의 측면(301b) 사이에서 보다 높은 전단 응력을 용융 유리(7)에 대하여 부여할 수 있다. 용융 유리(7)에 대한 전단 응력을 국소적으로 높여 용융 유리(7)의 교반 효과를 높일 수 있다. 또한, 이 이외의 영역에서는 측면(301b)과 교반 부재(302)의 날개(306a 내지 306e)의 끝(E)과의 거리는 보다 길어진다. 그 결과, 날개(306a 내지 306e) 및 챔버(301)의 측면(301b)이 용융 유리(7)로부터 받는 부하가 교반 장치 전체에서 커지는 것을 억제할 수 있다.In the present embodiment, the shaft 305 is positioned as in the first embodiment. 3, the position of the shaft 305 is such that the periphery of the bottom surface 301a is closer to the proximity point N of the projection 305 of the shaft 305 than other points included in the periphery of the bottom surface 301a, As shown in Fig. That is, in the stirring apparatus 300, the shaft 305 is subjected to the shearing stress applied to the molten glass 7 by the side faces 301b and the wings 306a to 306e of the stirring member 302, In the direction of the arrow. The shaft 305 is arranged such that the distance between the end of the wings 306a to 306e farthest in the radial direction of the shaft 305 from the shaft 305 and the side surface 301b is in the circumferential direction of the side surface 301b It can be said that it is installed to change. When the shaft 305 is positioned as described above, a region where the distance between the end of the vanes 306a to 306e of the stirring member 302 and the side surface 301b of the chamber 301 is locally shortened is formed. In this region, a higher shear stress can be applied to the molten glass 7 between the stirring member 302 and the side surface 301b of the chamber 301. [ The shearing stress on the molten glass 7 can be locally increased to enhance the stirring effect of the molten glass 7. [ The distance between the side face 301b and the end E of the blades 306a to 306e of the agitating member 302 becomes longer. As a result, it is possible to inhibit the wings 306a to 306e and the side 301b of the chamber 301 from receiving the load from the molten glass 7 increasing in the entire stirring apparatus.

본 실시 형태에서는, 상류측 도관(303)으로부터 챔버(301) 내에 유입된 용융 유리(7)가 교반 부재(302)의 축 회전에 의해, 인접하는 2개의 날개(306a 내지 306e)의 사이에 있어서, 챔버(301)의 측면(301b)측으로부터 샤프트(305)측으로 그러모아지거나, 또는 샤프트(305)측으로부터 챔버(301)의 측면(301b)측으로 압출된다. 샤프트(305)의 반경 방향의 용융 유리(7)의 흐름은, 챔버(301) 내를 상방으로부터 하방을 향함에 따라 단마다 반대로 교체된다. 즉, 용융 유리(7)는 챔버(301) 내를 상방으로부터 하방으로 유도되면서, 샤프트(5)의 반경 방향으로 교대로 이동됨으로써 교반된다.The molten glass 7 introduced into the chamber 301 from the upstream side conduit 303 is rotated by the axis of the stirring member 302 between the adjacent two vanes 306a to 306e Or from the side of the shaft 301 to the side of the shaft 301 from the shaft 305 side. The flow of the molten glass 7 in the radial direction of the shaft 305 is reversed for each of the stages as the inside of the chamber 301 is downwardly directed. That is, the molten glass 7 is stirred by being alternately moved in the radial direction of the shaft 5 while being guided downward in the chamber 301 from above.

따라서, 본 실시 형태에 관한 교반 장치(300)는 복잡한 구성을 구비하지 않고 용융 유리를 보다 균질하게 교반할 수 있다. 이에 의해, 맥리의 발생을 억제하여 고품질의 유리 제품을 얻을 수 있다.Therefore, the stirring apparatus 300 according to the present embodiment can more homogeneously stir the molten glass without having a complicated structure. As a result, the occurrence of crumbs can be suppressed and a high-quality glass product can be obtained.

본 실시 형태에 있어서, 교반 부재(302)가 회전하면 챔버(301) 내의 용융 유리(7)에는 보조판(309)에 의해 샤프트(305)의 반경 방향의 움직임이 제공된다. 구체적으로, 지지판(308) 근방의 용융 유리(7)는 보조판(309)에 의해 그러모아지거나 또는 압출됨으로써, 지지판(308)의 주면을 따라 반경 방향으로 이동한다. 이에 의해, 용융 유리(7)는 각 날개(306a 내지 306e)의 보조판(309)에 의해 충분히 교반된다.In the present embodiment, when the stirring member 302 is rotated, the molten glass 7 in the chamber 301 is provided with a radial movement of the shaft 305 by the assisting plate 309. Specifically, the molten glass 7 in the vicinity of the support plate 308 moves in the radial direction along the main surface of the support plate 308 by being gathered or extruded by the assisting plate 309. Thereby, the molten glass 7 is sufficiently agitated by the assisting plate 309 of each of the vanes 306a to 306e.

따라서, 본 실시 형태에 관한 교반 장치(300)는 복잡한 구성을 구비하지 않고 용융 유리(7)를 보다 균질하게 교반할 수 있다. 이에 의해, 맥리의 발생을 억제하여 고품질의 유리 제품을 얻을 수 있다.Therefore, the stirring apparatus 300 according to the present embodiment can more homogeneously stir the molten glass 7 without having a complicated structure. As a result, the occurrence of crumbs can be suppressed and a high-quality glass product can be obtained.

본 실시 형태에 있어서, 상술한 바와 같이 상단에 위치하는 날개(306a)와 용융 유리(7)의 액면 사이의 상부 공간에 있어서, 도 14에 도시되어 있는 바와 같은 용융 유리(7)의 순환류가 형성된다.In the present embodiment, as described above, circulating flow of the molten glass 7 as shown in Fig. 14 is formed in the upper space between the wing 306a located at the upper end and the liquid surface of the molten glass 7 do.

가령, 샤프트(305)의 최상단에 위치하는 날개(306a)가 용융 유리(7)를 반경 방향으로 그러모으는 구성이 아닌 경우, 예를 들면 지지판(308) 상에 보조판이 설치되어 있지 않은 구성인 경우, 또는 교반 부재(302)의 회전 방향이 본 실시 형태와는 역방향이며, 용융 유리(7)를 반경 방향으로 압출하는 구성인 경우, 최상단에 위치하는 날개(306a)의 상방에서의 용융 유리(7)는, 지지판(308)에 의해 받는 원심력이나 보조판(309)에 의한 용융 유리(7)의 반경 방향의 압출에 의해 샤프트(305)측으로부터 챔버(301)의 측면(301b)측으로 압출된다. 이 경우, 압출된 용융 유리(7)는 챔버(301)의 측면(301b)을 따라 상승하여 상부 공간에 유입된다. 즉, 반경 방향으로 압출된 용융 유리(7)는 챔버(301)의 측면(301b)을 따라 이동할 때, 유입되기 쉬운 방향인 챔버(301)의 상방을 향하고, 그 후 용융 유리(7)의 액면에 도달한다. 챔버(301)의 측면(301b)을 따라 용융 유리(7)의 액면에 도달한 용융 유리(7)는 액면을 따라 챔버(301)의 측면(301b)측으로부터 샤프트측을 향하고, 마지막으로 샤프트(305)를 따라 챔버(301)의 하방을 향하는 흐름을 형성한다. 즉, 본 실시 형태에서의 순환류와는 역방향의 용융 유리(7)의 순환류가 생긴다.For example, in a case where the wing 306a located at the uppermost end of the shaft 305 does not constitute a radial direction of the molten glass 7, for example, in the case where a supporting plate is not provided on the supporting plate 308 Or the stirring member 302 is in the direction opposite to that of the present embodiment and the molten glass 7 is extruded in the radial direction, the molten glass 7 Is extruded from the shaft 305 side to the side surface 301b side of the chamber 301 by the centrifugal force received by the support plate 308 or by the extrusion of the molten glass 7 in the radial direction by the assistance plate 309. [ In this case, the extruded molten glass 7 rises along the side surface 301b of the chamber 301 and flows into the upper space. That is, the molten glass 7 extruded in the radial direction is directed upward of the chamber 301, which is a direction in which the molten glass 7 is likely to flow when moving along the side surface 301b of the chamber 301, Lt; / RTI > The molten glass 7 reaching the liquid level of the molten glass 7 along the side face 301b of the chamber 301 is directed to the shaft side from the side 301b side of the chamber 301 along the liquid level, 305 to the downward direction of the chamber 301. That is, a circulating flow of the molten glass 7 in the direction opposite to the circulating flow in the present embodiment occurs.

그리고, 용융 유리(7)의 역방향의 순환류가 생긴 경우, 샤프트(305)의 주위에 형성되는 용융 유리(7)의 하강류는 용융 유리(7)의 표면에 존재하는 기포나 휘발되기 쉬운 성분이 휘발한 결과, 상대적으로 실리카 성분이 많아진 실리카 풍부층을 감아 들어가면서, 액면 근방의 용융 유리(7)를 챔버(301)의 하방으로 인입한다. 그 결과, 제조된 유리 기판의 기포 품질의 악화, 맥리 품질의 악화를 초래할 우려가 있다.When the circulating flow in the reverse direction of the molten glass 7 is generated, the downward flow of the molten glass 7 formed around the shaft 305 is caused by bubbles present on the surface of the molten glass 7 or components that are easily volatilized As a result of the volatilization, the molten glass 7 in the vicinity of the liquid surface is drawn downward of the chamber 301 while winding the silica-rich layer in which the silica component is relatively increased. As a result, the bubble quality of the produced glass substrate may deteriorate and the quality of the molten glass may deteriorate.

따라서, 본 실시 형태에서는 샤프트(305)의 주위에 있어서 용융 유리(7)의 상승류를 형성함으로써, 상부 공간의 용융 유리(7)가 샤프트(305)의 측면을 따라 급하강하여 충분히 교반되지 않은 상태로 하류측 도관(304)으로부터 유출되는 것을 억제할 수 있다.Therefore, in this embodiment, by forming the rising flow of the molten glass 7 in the periphery of the shaft 305, the molten glass 7 in the upper space is rapidly stirred along the side surface of the shaft 305, Side conduit 304 from flowing out from the downstream-side conduit 304 to the outside.

또한, 본 실시 형태에서는 상부 공간에서 용융 유리(7)의 순환류를 형성함으로써, 용융 유리(7)의 액면 근방에서 용융 유리(7)가 체류하는 것을 억제할 수 있다.Further, in the present embodiment, the circulation flow of the molten glass 7 in the upper space is formed, whereby the retention of the molten glass 7 in the vicinity of the liquid surface of the molten glass 7 can be suppressed.

따라서, 본 실시 형태에서는 용융 유리(7)를 보다 균질하게 교반할 수 있다. 이에 의해, 맥리의 발생을 억제하여 고품질의 유리 제품을 얻을 수 있다.Therefore, in the present embodiment, the molten glass 7 can be more uniformly stirred. As a result, the occurrence of crumbs can be suppressed and a high-quality glass product can be obtained.

본 실시 형태에서는 최하단에 위치하는 날개(306e)와 챔버(301)의 저면(301a) 사이의 하부 공간에 있어서, 용융 유리(7)는 샤프트(305)측으로부터 챔버(301)의 측면(301b)측으로 압출된다. 즉, 날개(306e)의 하측 보조판(319b)은 하류측 도관(304)으로의 용융 유리(7)의 유출을 촉진하도록, 샤프트(305)의 반경 방향 외측으로의 흐름을 용융 유리(7)에 생기게 한다. 한편, 날개(306e)의 상측 보조판(319a) 및 날개(306e)의 1단 위에 위치하는 날개(306d)의 하측 보조판(319b)은, 하류측 도관(304)으로의 용융 유리(7)의 유출을 억제하도록 샤프트(305)의 반경 방향 내측으로의 흐름을 용융 유리(7)에 생기게 한다.The molten glass 7 is moved from the shaft 305 side to the side surface 301b of the chamber 301 in the lower space between the blade 306e positioned at the lowermost stage and the bottom surface 301a of the chamber 301 in this embodiment, . That is to say, the lower auxiliary plate 319b of the vane 306e is provided with a flow in the radially outward direction of the shaft 305 to the molten glass 7 so as to promote the outflow of the molten glass 7 to the downstream conduit 304 It gives. On the other hand, the upper side plate 319a of the vane 306e and the lower side plate 319b of the vane 306d located on one end of the vane 306e are connected to the outflow side of the molten glass 7 to the downstream side conduit 304 So that the flow of the shaft 305 inward in the radial direction is caused in the molten glass 7.

이에 의해, 본 실시 형태에서 교반된 용융 유리(7)는 하부 공간으로부터 하류측 도관(304)으로 유출되기 때문에, 용융 유리(7)가 챔버(301) 내의 저부에 체류하는 것을 억제할 수 있다. 가령, 챔버(301) 내의 저부에 용융 유리(7)가 체류하면, 챔버(301) 내의 용융 유리(7)에 대하여 조성 성분의 균형이 무너진 이질 생지(異質生地)가, 체류된 용융 유리에 포함되는 경우가 있다. 이러한 챔버(301) 내의 저부에 체류한 용융 유리(7)에는 조성이 불균질한 지르코니아 풍부층 등의 이질 생지를 포함하는 경우가 있다. 이질 생지를 포함하는 용융 유리(7)가 하류측 도관(304)으로부터 유출되면, 성형 장치(42)에서 성형되는 유리 리본(44)에 있어서 맥리가 발생하여 품질상의 문제가 생길 우려가 있다. 또한, 체류에 의해 지르코니아가 고농도로 농축된 이질 생지를 포함하는 용융 유리(7)가 후속 공정의 성형 장치로 흐르면, 성형 장치(42)에서의 실투 발생의 원인으로도 되어 품질 문제가 생길 뿐만 아니라, 안정적인 조업이 곤란해져 최악의 경우에는 조업을 정지하고 유지 보수를 행할 필요가 생긴다.Thus, since the molten glass 7 stirred in the present embodiment flows out from the lower space to the downstream conduit 304, it is possible to prevent the molten glass 7 from staying in the bottom of the chamber 301. For example, when the molten glass 7 stays in the bottom of the chamber 301, a heterogeneous material having a balance of composition components in the molten glass 7 in the chamber 301 is included in the retained molten glass . The molten glass 7 retained at the bottom of the chamber 301 may contain a heterogeneous raw material such as a zirconia-rich layer having a heterogeneous composition. If the molten glass 7 containing the heterogeneous raw material flows out from the downstream side conduit 304, the glass ribbon 44 to be formed in the molding device 42 may be fogged to cause a quality problem. Further, if the molten glass 7 containing the heterogeneous raw material in which zirconia is concentrated at a high concentration by the retention flows into the molding apparatus of the subsequent step, it is a cause of the occurrence of a failure in the molding apparatus 42, , It is difficult to perform stable operation. In the worst case, it is necessary to stop the operation and perform maintenance.

또한, 본 실시 형태에서는 용융 유리(7)가 하부 공간보다 상방의 공간으로부터 하류측 도관(304)에 유출되는 것이 억제된다. 이에 의해, 하부 공간의 용융 유리(7)는 상방의 용융 유리(7)와 항상 교체되므로, 용융 유리(7)가 챔버(301) 내의 저부에 체류하는 것이 억제된다. 즉, 용융 유리(7)는 인접하는 지지판(308) 사이의 공간의 각 단을 쇼트 커트하지 않고, 각 단에 있어서 확실하게 교반된다. 이에 의해, 교반이 불충분한 용융 유리(7)가 교반 장치(300)로부터 유출되는 것을 억제할 수 있다.Further, in the present embodiment, the molten glass 7 is prevented from flowing out from the space above the lower space to the downstream conduit 304. Thereby, the molten glass 7 in the lower space is always replaced with the molten glass 7 above, so that the molten glass 7 is prevented from staying in the bottom of the chamber 301. That is, the molten glass 7 is surely stirred at each end without short-cutting each end of the space between the adjacent supporting plates 308. Thereby, the molten glass 7 with insufficient stirring can be prevented from flowing out of the stirring apparatus 300.

또한, 본 실시 형태에서는 도 14에 도시되어 있는 바와 같이, 최상단에 위치하는 날개(306a)의 높이 위치의 근방에 상류측 도관(303)이 배치되어 있다. 최상단에 위치하는 날개(306a)의 높이 위치는 용융 유리(7)의 액면으로부터 소정 거리만큼 이격되도록 설정된다. 가령, 날개(306a)의 높이 위치가 액면에 가까운 경우, 교반 부재(302)의 회전에 의해 용융 유리(7)의 액면이 진동하면, 액면에 부유하는 기포 등이 용융 유리(7) 중에 인입되기 쉬워진다. 한편, 날개(306a)의 높이 위치가 액면으로부터 먼 경우, 용융 유리(7)의 순환류가 액면 근방에 도달할 수 없고, 액면 근방의 용융 유리(7)가 정체하여, 그 결과 불균질한 용융 유리(7)가 액면 근방에 체류하게 된다. 따라서, 교반 부재(302)의 회전수나 날개(306a 내지 306e)의 크기에 따라, 용융 유리(7)의 액면에 대한 날개(306a)의 높이 위치는 적절하게 결정된다.In the present embodiment, as shown in Fig. 14, the upstream conduit 303 is disposed in the vicinity of the height position of the vane 306a located at the uppermost position. The height position of the blade 306a positioned at the uppermost position is set to be spaced apart from the liquid surface of the molten glass 7 by a predetermined distance. For example, when the height position of the wing 306a is close to the liquid surface, when the liquid surface of the molten glass 7 vibrates due to the rotation of the stirring member 302, bubbles floating on the liquid surface are drawn into the molten glass 7 It gets easier. On the other hand, when the height position of the vanes 306a is far from the liquid level, the circulating flow of the molten glass 7 can not reach near the liquid surface, and the molten glass 7 in the vicinity of the liquid surface is stagnated, (7) stays near the liquid surface. Therefore, the height position of the vanes 306a with respect to the liquid level of the molten glass 7 is appropriately determined depending on the number of revolutions of the stirring member 302 or the size of the vanes 306a to 306e.

또한, 본 실시 형태에서는 용융 유리(7)의 액면이 상류측 도관(303)의 정상부 근방에 위치하도록 용융 유리의 유량을 설정하며, 상류측 도관(303)의 직경의 중앙으로부터 하방측에 날개(306a)의 지지판(308)이 설치되도록 설정하였다. 보다 구체적으로는, 도 14에 도시된 바와 같이 상류측 도관(303)의 저부에 대하여 동일 정도의 높이 위치에 날개(306a)의 지지판(308)이 설치되도록 설정하였다. 이에 의해, 최상단에 위치하는 날개(306a)의 상측 보조판(319a)은, 상류측 도관(303)으로부터의 용융 유리(7)의 유입을 촉진하도록 샤프트(305)의 반경 방향으로의 흐름을 용융 유리(7)에 생기게 한다.In this embodiment, the flow rate of the molten glass is set so that the level of the molten glass 7 is positioned near the top of the upstream conduit 303, and the flow rate of the wing (the downstream side conduit 303) 306a are set to be installed. More specifically, as shown in Fig. 14, the supporting plate 308 of the vanes 306a is set at the same height as the bottom of the upstream-side conduit 303. As shown in Fig. The upper auxiliary plate 319a of the vane 306a located at the uppermost position allows the flow of the shaft 305 in the radial direction to promote the inflow of the molten glass 7 from the upstream conduit 303 to the molten glass (7).

따라서, 본 실시 형태에 관한 교반 장치(300)는 용융 유리(7)를 보다 균질하게 교반할 수 있다. 이에 의해, 맥리의 발생을 억제하여 고품질의 유리 제품을 얻을 수 있다.Therefore, the stirring apparatus 300 according to the present embodiment can stir the molten glass 7 more homogeneously. As a result, the occurrence of crumbs can be suppressed and a high-quality glass product can be obtained.

본 실시 형태에서는 샤프트(305)의 회전축을 따라 인접하고 있는 2개의 날개(306a 내지 306e)의 지지판(308)은, 샤프트(305)의 회전축을 따라 본 경우에 서로 중첩되지 않도록 배치되어 있다. 예를 들면, 도 13에 도시되어 있는 바와 같이, 날개(306a)의 지지판(308)은 날개(306b)의 2매의 지지판(308) 사이에 위치하도록 배치되어 있다. 이에 의해, 챔버(301) 내에서의 샤프트(305)의 축 방향(연직 방향)의 용융 유리(7)의 흐름이 억제되어, 챔버(301) 내의 용융 유리(7)의 체류 시간이 증가한다. 다시 말하면, 챔버(301) 내의 용융 유리의 상하 방향의 흐름이 각 날개(306a 내지 306e)의 지지판(308)에 의해 일단 막아지기 때문에, 인접하는 날개(306a 내지 306e) 사이의 공간에 있어서 용융 유리(7)는 일시적으로 체류한다. 이에 의해, 용융 유리(7)의 쇼트 패스가 발생하지 않고, 인접하는 지지판(308) 사이의 공간의 각 단에 있어서, 용융 유리(7)는 각 날개(306a 내지 306e)의 보조판(309)에 의해 샤프트(305)의 반경 방향으로 충분히 이동된다.The supporting plate 308 of the two vanes 306a to 306e adjacent to each other along the axis of rotation of the shaft 305 is disposed so as not to overlap with each other when viewed along the axis of rotation of the shaft 305. [ For example, as shown in Fig. 13, the support plate 308 of the vane 306a is arranged to be positioned between the two support plates 308 of the vane 306b. Thereby, the flow of the molten glass 7 in the axial direction (vertical direction) of the shaft 305 in the chamber 301 is suppressed, and the residence time of the molten glass 7 in the chamber 301 is increased. In other words, since the upward and downward flow of the molten glass in the chamber 301 is once blocked by the support plate 308 of each of the vanes 306a to 306e, the molten glass in the space between the adjacent vanes 306a to 306e (7) temporarily stay. Thereby, no short path of the molten glass 7 occurs and the molten glass 7 is supplied to the supporting plate 309 of each of the vanes 306a to 306e at each end of the space between the adjacent supporting plates 308 In the radial direction of the shaft 305. As shown in Fig.

또한, 본 실시 형태에서는 각 날개(306a 내지 306e)의 이러한 배치에 의해, 상부 공간의 용융 유리(7)가 샤프트(305)의 측면을 따라 급하강하여, 충분히 교반되어 있지 않은 상태로 하류측 도관(304)으로부터 유출되는 것을 억제할 수 있다. 따라서, 본 실시 형태에 관한 교반 장치(300)는 용융 유리(7)를 보다 균질하게 교반할 수 있다. 이에 의해, 맥리의 발생을 억제하여 고품질의 유리 제품을 얻을 수 있다.In this embodiment, by such arrangement of the vanes 306a to 306e, the molten glass 7 in the upper space is rapidly dropped along the side surface of the shaft 305, 304 from flowing out. Therefore, the stirring apparatus 300 according to the present embodiment can stir the molten glass 7 more homogeneously. As a result, the occurrence of crumbs can be suppressed and a high-quality glass product can be obtained.

본 실시 형태에서, 샤프트(305)의 회전축을 따라 교반 부재(302)를 본 경우에 각 날개(306a 내지 306e)의 보조판(309)은, 내측 단부(309a) 및 외측 단부(309b)를 제외하고 지지판(308)의 외측 주연부로부터 떨어진 위치에 설치되어 있다. 이에 의해, 날개(306a 내지 306e)의 상측 보조판(319a)의 주면을 따라 연직 방향 하향으로 흐르는 용융 유리(7)는 지지판(308)의 상측 주면에 충돌하기 쉽고, 또한 날개(306a 내지 306e)의 하측 보조판(319b)의 주면을 따라 연직 방향 상향으로 흐르는 용융 유리(7)는 지지판(308)의 하측 주면에 충돌하기 쉽기 때문에, 챔버(301) 내에서의 용융 유리의 상하 방향의 이동이 억제된다. 즉, 지지판(308)은, 챔버(301) 내를 상방으로부터 하방으로 또는 하방으로부터 상방으로 흐르는 용융 유리(7)를, 서로 인접하는 날개(306a 내지 306e) 사이의 각 단에 있어서 일단 막는 작용을 한다. 그 결과, 용융 유리(7)의 쇼트 패스가 발생하지 않고, 인접하는 지지판(308) 사이의 공간의 각 단에 있어서, 용융 유리(7)는 각 날개(306a 내지 306e)의 보조판(309)에 의해 충분히 교반된다.The auxiliary plate 309 of each of the vanes 306a to 306e in the case of viewing the agitating member 302 along the rotation axis of the shaft 305 except for the inside end portion 309a and the outside end portion 309b And is disposed at a position away from the outer periphery of the support plate 308. [ The molten glass 7 flowing downward in the vertical direction along the main surface of the upper side support plate 319a of the vanes 306a to 306e is likely to collide with the upper main surface of the support plate 308 and the wings 306a to 306e The molten glass 7 flowing upward in the vertical direction along the main surface of the lower auxiliary plate 319b tends to collide with the lower main surface of the support plate 308 so that the upward and downward movement of the molten glass in the chamber 301 is suppressed . That is, the support plate 308 functions to prevent the molten glass 7 flowing in the chamber 301 from the upper side downward or from the lower side to the upper side at one end between the adjacent vanes 306a to 306e do. As a result, no short pass of the molten glass 7 occurs, and at each end of the space between the adjacent supporting plates 308, the molten glass 7 is supplied to the supporting plate 309 of each of the vanes 306a to 306e Lt; / RTI >

따라서, 본 실시 형태에 있어서 용융 유리(7)를 보다 균질하게 교반할 수 있다. 이에 의해, 맥리의 발생을 억제하여 고품질의 유리 제품을 얻을 수 있다.Therefore, in the present embodiment, the molten glass 7 can be more uniformly stirred. As a result, the occurrence of crumbs can be suppressed and a high-quality glass product can be obtained.

본 실시 형태에서는 교반 부재(302)의 각 날개(306a 내지 306e)에 있어서, 3매의 지지판(308)이 샤프트(305)의 주위에서 연결부(310)에 의해 서로 접속되어 있기 때문에, 실질적으로 1개의 부품을 구성한다. 이에 의해, 날개(306a 내지 306e)의 강도를 향상시킬 수 있다. 또한, 샤프트(305)의 주위의 교반 효과는 작기 때문에, 용융 유리(7)는 샤프트(305) 주위에서 교반되지 않고 챔버 내를 하강하기 쉽다. 본 실시 형태에서는, 각 날개(306a 내지 306e)의 연결부에 의해 샤프트(305) 주위의 용융 유리(7)의 하강류를 억제할 수 있다.Since three support plates 308 are connected to each other by the connecting portion 310 around the shaft 305 in each of the vanes 306a to 306e of the stirring member 302, Components. Thereby, the strength of the vanes 306a to 306e can be improved. Further, since the stirring effect around the shaft 305 is small, the molten glass 7 is not easily stirred around the shaft 305 and is likely to descend in the chamber. In the present embodiment, the downward flow of the molten glass 7 around the shaft 305 can be suppressed by the connecting portions of the vanes 306a to 306e.

본 실시 형태에서 교반 부재(302)의 날개(306a 내지 306e)의 단수는, 챔버(301)의 크기나 샤프트(305)의 길이 등을 고려하여 적절하게 결정할 수 있다. 또한, 샤프트(305)의 축 방향을 따라 인접하는 2매의 날개(306a 내지 306e)끼리의 간격도 챔버의 크기 등을 고려하여 적절하게 결정할 수도 있다.The number of stages of the vanes 306a to 306e of the stirring member 302 in the present embodiment can be appropriately determined in consideration of the size of the chamber 301 and the length of the shaft 305 and the like. The interval between two adjacent blades 306a to 306e along the axial direction of the shaft 305 may also be appropriately determined in consideration of the size of the chamber and the like.

본 실시 형태에 있어서, 각 날개(306a 내지 306e)는 2매 또는 4매 이상의 지지판(308)을 가질 수도 있다. 또한, 예를 들면 각 날개(306a 내지 306e)가 4매의 지지판(308)으로 구성되는 경우, 본 실시 형태와 마찬가지로 샤프트(305)의 축 방향을 따라 교반 부재(302)를 본 경우에, 인접하는 각 날개(306a 내지 306e)의 지지판(308)의 위치가 서로 다르도록 할 수도 있다.In the present embodiment, each of the vanes 306a to 306e may have two or four or more support plates 308. [ When the stirring members 302 are viewed along the axial direction of the shaft 305 in the same manner as in the present embodiment, for example, when the wings 306a to 306e are constituted by four support plates 308, The positions of the support plates 308 of the respective vanes 306a to 306e may be different from each other.

본 실시 형태에서의 각 날개(306a 내지 306e)의 지지판(308)은 주면에 관통 구멍(312)이 형성될 수도 있다. 도 15는 관통 구멍(312)을 갖는 날개(306a, 306c, 306e)의 평면도이다. 도 15에 도시한 변형예에서는, 샤프트(305)를 회전축으로 하여 교반 부재(302)가 회전한 경우에, 용융 유리(7)의 일부가 관통 구멍(312)을 통과한다. 용융 유리(7)의 일부가 관통 구멍(312)을 통과함으로써, 용융 유리(7)에 상방 또는 하방으로 향하는 흐름이 생긴다. 그 결과, 챔버(301) 내의 용융 유리(7)에는, 보조판(309)에 의한 샤프트(305)의 반경 방향의 흐름에 더하여 관통 구멍(312)에 의한 샤프트(105)의 축 방향의 흐름이 생긴다. 이에 의해, 용융 유리(7)에는 보다 복잡한 흐름이 생기기 때문에 높은 교반 효과를 얻을 수 있다. 또한 관통 구멍(312)에 의해, 교반 부재(302)가 회전하였을 때 용융 유리(7)로부터 받는 저항이 작아지는 것을 기대할 수 있으며, 보다 적은 동력으로 목적하는 흐름을 용융 유리(7)에 생기게 할 수 있다.The supporting plate 308 of each of the vanes 306a to 306e in this embodiment may have a through hole 312 formed in its main surface. 15 is a plan view of vanes 306a, 306c, and 306e having through holes 312. FIG. 15, a part of the molten glass 7 passes through the through hole 312 when the stirring member 302 is rotated with the shaft 305 serving as a rotation axis. As a part of the molten glass 7 passes through the through hole 312, upward flow or downward flow is generated in the molten glass 7. As a result, in the molten glass 7 in the chamber 301, a flow in the axial direction of the shaft 105 by the through hole 312 occurs in addition to the radial flow of the shaft 305 by the assistance plate 309 . As a result, since a more complicated flow is generated in the molten glass 7, a high stirring effect can be obtained. Further, the through hole 312 can be expected to reduce the resistance received from the molten glass 7 when the agitating member 302 rotates, and the desired flow can be generated in the molten glass 7 with less power .

또한, 도 15에 도시한 변형예에서는, 용융 유리(7)에 포함되는 기포는 관통 구멍(312)을 통과하여 챔버(301) 내의 용융 유리(7)의 액면까지 상승할 수 있다. 즉, 용융 유리(7)에 포함되는 기포를 효과적으로 제거할 수 있다. 예를 들면, 교반 부재(302)를 검사 및 개수할 때나 새로운 교반 부재(302)를 사용할 때, 챔버(301)의 용융 유리(7) 중에 관통 구멍(312)을 구비하는 본 변형예의 교반 부재를 투입하는 경우를 생각한다. 이 경우, 교반 부재(302)의 투입에 의해 감아 들어간 공기의 기포는, 교반 부재(302)의 날개(306a 내지 306e)와 날개(306a 내지 306e) 사이 뿐만 아니라, 날개(306a 내지 306e)에 설치된 관통 구멍(312)을 통해서도 부상할 수 있다. 그로 인해, 안정적인 조업까지 요하는 시간을 단축시키는 것이 가능해진다.15, the bubbles contained in the molten glass 7 can pass through the through hole 312 and rise to the liquid level of the molten glass 7 in the chamber 301. Further, in the modification shown in Fig. That is, the bubbles contained in the molten glass 7 can be effectively removed. For example, when the stirring member 302 is inspected and repaired, or when a new stirring member 302 is used, the stirring member of the present modification having the through hole 312 in the molten glass 7 of the chamber 301 The case of inputting is considered. In this case, the air bubbles taken up by the stirring member 302 are not only disposed between the blades 306a to 306e of the stirring member 302 and the blades 306a to 306e, but also between the blades 306a to 306e And can also be lifted through the through hole 312. As a result, it is possible to shorten the time required for stable operation.

또한, 본 변형예에서는, 도 15에 도시된 바와 같이 지지판(308)끼리를 접속하는 샤프트(305) 주위의 연결부(310)에도 관통 구멍(312)이 형성될 수도 있다.15, the through hole 312 may also be formed in the connection portion 310 around the shaft 305 connecting the support plates 308. In this case,

본 실시 형태에 관한 교반 장치(300)에서, 챔버(301)는 용융 유리(7)를 배출하기 위한 기구를 구비할 수도 있다. 예를 들면, 챔버(301)의 저면에 지르코니아 풍부층을 포함하는 용융 유리를 배출하기 위한 배출구가 설치될 수도 있고, 또는 챔버(301)의 측면(301b)에 기포나 실리카 풍부층을 포함하는 용융 유리(7)를 배출하기 위한 배출구가 설치되어 있을 수도 있다.In the stirring apparatus 300 according to the present embodiment, the chamber 301 may be provided with a mechanism for discharging the molten glass 7. For example, a discharge port for discharging the molten glass containing the zirconia-rich layer may be provided on the bottom surface of the chamber 301, or a molten glass containing a bubble or silica-rich layer may be provided on the side surface 301b of the chamber 301 An outlet for discharging the glass 7 may be provided.

예를 들면, 용융 유리(7) 중에는 용융 유리(7) 전체의 평균적인 조성에 대하여, 실리카 등의 비율이 높은 이질 생지가 포함되는 경우가 있다. 이것은 용융 공정에 있어서 생긴 용융 유리(7)의 조성 불균일에 따른 것이거나, 또는 용융 유리(7)로부터 휘발되기 쉬운 성분이 휘발한 것에 따른 것이라고 생각된다. 특히, 용융 유리(7)의 액면에는, 용융 유리(7)로부터 휘발되기 쉬운 성분이 휘발한 것에 따른 상기 이질 생지가 생기기 쉽다.For example, the molten glass 7 may contain a heterogeneous raw material having a high ratio of silica or the like to the average composition of the entire molten glass 7. This is considered to be due to the unevenness of the composition of the molten glass 7 generated in the melting process or to the volatilization of the component which is likely to be volatilized from the molten glass 7. [ Particularly, on the liquid surface of the molten glass 7, the above-mentioned heterogeneous raw material is liable to be generated due to the volatilization of the component which is easily volatilized from the molten glass 7.

본 실시 형태에서의 순환류가 생기는 경우, 상기 이질 생지나, 용융 유리(7)의 액면에 부유하고 있는 기포나, 그 밖의 이물질이 액면에 존재하더라도, 액면 근방의 용융 유리(7)는 액면을 따라 샤프트(305)측으로부터 챔버(301)의 측면(301b)을 향하여 흐른다. 그로 인해, 본 변형예와 같이 이 흐름의 연장선 상에 배출구를 설치함으로써, 용융 유리(7)에 포함되는 이질 생지 등을 배출시킬 수 있다. 예를 들면, 챔버(301)에는 최상단의 날개(306a)보다 상방의 위치, 바람직하게는 용융 유리(7)의 액면 또는 액면의 바로 아래에 있어서, 챔버(301)의 내주면의 일부가 반경 방향 외측을 향하여 돌출되어 형성된 배출구가 형성될 수도 있다.In the case of circulating flow in the present embodiment, even if there is bubbles floating in the surface of the molten glass 7 or other foreign matter on the surface, the molten glass 7 in the vicinity of the surface of the molten glass 7 flows along the surface And flows from the shaft 305 side to the side surface 301b of the chamber 301. [ Therefore, by providing the discharge port on the extension line of the flow as in the present modified example, it is possible to discharge the heterogeneous raw material or the like contained in the molten glass 7. For example, in the chamber 301, a part of the inner circumferential surface of the chamber 301 is located radially outward (preferably at a position above the uppermost vane 306a, preferably immediately below the liquid level or the liquid level of the molten glass 7) A discharge port formed to be protruded toward the discharge port may be formed.

통상, 용융 유리(7) 중의 이물질을 회수할 때에는, 교반 장치(300)의 운전을 정지시킬 필요가 있다. 그러나, 샤프트(305)의 주위에 순환류가 형성되고, 용융 유리(7)의 액면에 있어서 샤프트(305)측으로부터 챔버(301)의 측면(301b)측으로의 흐름이 형성되는 경우, 상기의 배출구를 설치함으로써, 교반 장치(300)의 운전을 정지시키지 않고, 이질 생지 등을 포함하는 용융 유리(7)를 챔버(301) 내로부터 배출시킬 수 있다. 예를 들면, 상류 공정인 청징 공정으로부터, 기포를 포함하는 청징이 불충분한 용융 유리가 교반 공정으로 유입되어 왔다고 하더라도, 조업을 정지시키지 않고 기포를 포함하는 용융 유리(7)를 챔버(301) 내로부터 배출시킬 수 있어 교반 장치(300)의 가동을 유지할 수 있다.Normally, when the foreign substance in the molten glass 7 is recovered, it is necessary to stop the operation of the stirring device 300. However, when a circulating flow is formed around the shaft 305 and a flow from the shaft 305 side to the side 301b side of the chamber 301 is formed on the liquid surface of the molten glass 7, The molten glass 7 including the heterogeneous raw material can be discharged from the inside of the chamber 301 without stopping the operation of the stirring apparatus 300. For example, even if the molten glass containing air bubbles has been introduced into the stirring process from the refining step as an upstream process, the molten glass 7 containing bubbles can be introduced into the chamber 301 without stopping the operation So that the operation of the stirring device 300 can be maintained.

본 실시 형태에서, 3매의 지지판(308)은 주면의 면적에 따라, 지지판(308)과 지지판(308)이 중첩되는 부분의 면적이 작아지도록 배치될 수도 있다. 이 경우, 샤프트(305)의 회전축을 따라 인접하는 2개의 날개(306a 내지 306e)의 지지판(308)은, 샤프트의 회전축을 따라 본 경우에, 서로 일부가 중첩되어 있도록 배치되어 있다. 본 변형예에 있어서도, 챔버(301) 내의 용융 유리(7)의 상하 방향의 흐름이 각 날개(306a 내지 306e)의 지지판(308)에 의해 일단 막아지기 때문에, 인접하는 날개(306a 내지 306e) 사이의 공간에 있어서 용융 유리(7)는 일시적으로 체류한다. 이에 의해, 용융 유리(7)의 쇼트 패스가 발생하지 않고, 인접하는 지지판(308) 사이의 공간의 각 단에 있어서, 용융 유리(7)는 각 날개(306a 내지 306e)의 보조판(309)에 의해 샤프트(305)의 반경 방향으로 충분히 이동된다.In the present embodiment, the three support plates 308 may be arranged so that the area of the overlapping portion of the support plate 308 and the support plate 308 becomes smaller according to the area of the main surface. In this case, the support plates 308 of the two vanes 306a to 306e adjacent to each other along the axis of rotation of the shaft 305 are arranged so as to partially overlap each other when viewed along the axis of rotation of the shaft. The flow of the molten glass 7 in the chamber 301 in the vertical direction is once blocked by the support plate 308 of each of the vanes 306a to 306e so that the gap between the adjacent vanes 306a to 306e The molten glass 7 temporarily stays. Thereby, no short path of the molten glass 7 occurs and the molten glass 7 is supplied to the supporting plate 309 of each of the vanes 306a to 306e at each end of the space between the adjacent supporting plates 308 In the radial direction of the shaft 305. As shown in Fig.

본 실시 형태에서는 보조판(309)의 내측 단부(309a)가 샤프트(305)에 대하여 이격되어 있지만, 교반 부재(302) 및 날개(306a 내지 306e)의 강도를 향상시키기 위하여 샤프트(305)에 보조판(309)이 직접 접속되어 있을 수도 있다.The inner end portion 309a of the assisting plate 309 is spaced apart from the shaft 305 in the present embodiment but the auxiliary plate 309a is provided on the shaft 305 in order to improve the strength of the agitating member 302 and the vanes 306a to 306e 309 may be directly connected.

<그 밖의 실시 형태>&Lt; Other Embodiments >

본 발명은 상기 실시 형태에 한정되지 않고 여러가지 양태로 실시할 수 있다.The present invention is not limited to the above-described embodiment, but can be practiced in various modes.

도 16에 도시한 바와 같이, 교반 부재의 날개는 샤프트(505)의 축 방향으로 연장되는 세로 막대 형상의 제1 날개(506)와, 샤프트(505)로부터 수평하게 연장되어 제1 날개(506)와 샤프트(505)를 접속하는 가로 막대 형상의 제2 날개(507)로 구성되어 있을 수도 있다. 즉, 교반 부재는 크랭크형의 것일 수도 있다. 도 16에는 2개의 제1 날개(506)가 도시되어 있지만, 제1 날개(506)의 수는 1개일 수도 있고, 3개 이상일 수도 있다. 또한, 도 16에는 복수개의 제2 날개(507)가 도시되어 있지만, 제2 날개(507)의 수는 적어도 1개 이상이면 된다. 도 16에 도시한 바와 같이, 샤프트(505)와 직교하는 방향으로 샤프트(505)로부터 연장되는 원반상의 제3 날개(508)를 더 구비할 수도 있지만, 구비하지 않을 수도 있다. 이러한 교반 부재를 제1 실시 형태와 마찬가지로 위치 결정하더라도, 용융 유리에 대한 전단 응력을 국소적으로 높여 용융 유리(7)의 교반 효과를 높일 수 있다. 또한, 챔버 및 교반 부재가 용융 유리로부터 받는 부하가 커지는 것을 억제할 수 있다.16, the wings of the stirring member include a first wing 506 of a longitudinal bar shape extending in the axial direction of the shaft 505, a first wing 506 extending horizontally from the shaft 505, And a second wing 507 in the form of a bar that connects the shaft 505 with the second wing 507. That is, the stirring member may be of a crank type. Although two first wings 506 are shown in Fig. 16, the number of the first wings 506 may be one, or may be three or more. Although a plurality of second blades 507 are shown in Fig. 16, the number of the second blades 507 may be at least one. As shown in Fig. 16, it may or may not further include a third wing 508 on the disk extending from the shaft 505 in a direction perpendicular to the shaft 505. [ Even if such a stirring member is positioned as in the first embodiment, the shearing stress on the molten glass can be locally increased, and the stirring effect of the molten glass 7 can be enhanced. In addition, it is possible to suppress the load applied from the molten glass to the chamber and the stirring member from increasing.

상기 실시 형태에 있어서, 교반 장치의 챔버의 저면 형상은 원에 한정되지 않는다. 도 17에 도시한 바와 같이, 챔버(1)의 저면(1a)의 둘레는 반원주보다 긴 원호부와 그 원호부보다 원호부의 원 중심에 가까운 위치에서 원호의 양끝을 연결하는 현부를 포함할 수도 있다. 도 17은, 도 3과 마찬가지로 챔버(1)의 저면(1a)에 교반 부재(2)를 투영한 도면이다. 이 경우, 근접점(N) 중 샤프트(5)에 가장 가까운 근접점(N)은 현부의 중심과 일치한다. 그리고, 근접점(N)은 저면(1a) 둘레의 유출구(1e)에 대응하는 부분에 포함되어 있다. 본 형태에 따르면, 샤프트(5)의 중심축과 챔버(1)의 저면(1a)의 원호부를 형성하는 원의 중심에서의 저면(1a)에 대한 법선이 일치하도록 샤프트(5)가 위치 결정되어도, 샤프트(5)에 가장 가까운 근접점(N)이 저면(1a) 둘레의 유출구(1e)에 대응하는 부분에 포함된다. 물론, 샤프트(5)의 중심축과 챔버(1)의 저면(1a)의 원호부를 형성하는 원의 중심에서의 저면(1a)에 대한 법선을 어긋나게 하도록 샤프트(5)를 위치 결정할 수도 있다. 상기 현부는 직선일 수도 있고, 곡선일 수도 있다. 이러한 양태에 의해서도 챔버 및 교반 부재가 용융 유리로부터 받는 부하가 커지는 것을 억제하면서, 챔버의 측면과 교반 부재에 의한 전단 응력을 높여 높은 교반 효과를 얻을 수 있다. 또한, 유출구 근방에서 챔버의 측면과 교반 부재에 의한 충분한 전단 응력을 용융 유리에 부여할 수 있다.In the above embodiment, the shape of the bottom surface of the chamber of the stirring apparatus is not limited to a circle. As shown in Fig. 17, the periphery of the bottom surface 1a of the chamber 1 may include a circular arc portion longer than the semicircular arc portion and a hinge portion connecting both ends of the circular arc at positions closer to the circular center of the circular arc portion than the circular arc portion . 17 is a view showing the stirring member 2 projected on the bottom surface 1a of the chamber 1 as in Fig. In this case, the nearest point N closest to the shaft 5 among the adjacent points N coincides with the center of the suspended portion. The proximity point N is included in a portion corresponding to the outflow port 1e around the bottom surface 1a. According to this embodiment, even if the shaft 5 is positioned such that the normal line to the bottom surface 1a at the center of the circle forming the arc of the bottom surface 1a of the chamber 1 coincides with the central axis of the shaft 5 , The nearest point N closest to the shaft 5 is included in the portion corresponding to the outflow port 1e around the bottom surface 1a. Of course, the shaft 5 may be positioned so that the normal line to the bottom surface 1a at the center of the circle forming the arc of the bottom surface 1a of the chamber 1 and the central axis of the shaft 5 is shifted. The hatch may be straight or curved. According to this aspect, a high stirring effect can be obtained by increasing the shear stress caused by the side surface of the chamber and the stirring member while suppressing the increase in the load received from the glass and the stirring member from the molten glass. Further, sufficient shear stress due to the side surface of the chamber and the agitating member can be given to the molten glass in the vicinity of the outlet.

또한, 도 18에 도시한 바와 같이, 챔버(1)의 저면(1a)의 형상은 타원일 수도 있다. 도 18은, 도 3과 마찬가지로 챔버(1)의 저면(1a)에 교반 부재(2)를 투영한 도면이다. 이 경우에는 근접점(N) 중 샤프트(5)에 가장 가까운 근접점(N)은 타원상의 저면(1a)의 단축 상에 존재한다. 또한, 샤프트(5)에 가장 가까운 근접점(N)은 저면(1a) 둘레의 유출구(1e)에 대응하는 부분에 포함되어 있다. 이러한 양태에 따르면, 샤프트(5)의 중심축이 챔버(1)의 저면(1a)의 중심에서의 저면(1a)에 대한 법선과 일치하도록 샤프트(5)가 위치 결정되어도, 근접점(N)이 저면(1a) 둘레의 유출구(1e)에 대응하는 부분에 포함된다. 물론, 샤프트(5)의 중심축을 챔버의 저면(1a)의 중심에서의 저면(1a)에 대한 법선으로부터 어긋나도록 샤프트(5)를 위치 결정할 수도 있다. 이러한 양태에 의해서도 챔버 및 교반 부재가 용융 유리로부터 받는 부하가 커지는 것을 억제하면서, 챔버의 측면과 교반 부재에 의한 전단 응력을 높여 높은 교반 효과를 얻을 수 있다. 또한, 유출구 근방에서 챔버의 측면과 교반 부재에 의한 충분한 전단 응력을 용융 유리에 부여할 수 있다.Further, as shown in Fig. 18, the shape of the bottom surface 1a of the chamber 1 may be an ellipse. 18 is a diagram showing the stirring member 2 projected on the bottom surface 1a of the chamber 1 as in Fig. In this case, the nearest point N closest to the shaft 5 among the adjacent points N exists on the short axis of the elliptical bottom surface 1a. The nearest point N closest to the shaft 5 is included in a portion corresponding to the outflow port 1e around the bottom surface 1a. According to this aspect, even if the shaft 5 is positioned so that the central axis of the shaft 5 coincides with the normal to the bottom surface 1a at the center of the bottom surface 1a of the chamber 1, Is included in a portion corresponding to the outlet 1e around the bottom surface 1a. Of course, the shaft 5 may be positioned such that the central axis of the shaft 5 is offset from the normal to the bottom surface 1a at the center of the bottom surface 1a of the chamber. According to this aspect, a high stirring effect can be obtained by increasing the shear stress caused by the side surface of the chamber and the stirring member while suppressing the increase in the load received from the glass and the stirring member from the molten glass. Further, sufficient shear stress due to the side surface of the chamber and the agitating member can be given to the molten glass in the vicinity of the outlet.

챔버의 저면은 다각형상일 수도 있다. 즉, 챔버는 다각기둥상으로 형성되어 있을 수도 있다. 이러한 양태에 의해서도 챔버 및 교반 부재가 용융 유리로부터 받는 부하가 커지는 것을 억제하면서, 챔버의 측면과 교반 부재에 의한 전단 응력을 높여 높은 교반 효과를 얻을 수 있다.The bottom surface of the chamber may be polygonal. That is, the chamber may be formed in a prism shape. According to this aspect, a high stirring effect can be obtained by increasing the shear stress caused by the side surface of the chamber and the stirring member while suppressing the increase in the load received from the glass and the stirring member from the molten glass.

도 19는 다른 실시 형태에 관한 교반 장치(700)의 평면도이다. 특별히 설명하는 점을 제외하고, 교반 장치(700)는 제1 실시 형태와 마찬가지의 구성을 갖고 있다. 도 15에서는 설명을 위하여 챔버(701)의 정상면(701a)은 생략하여 도시되어 있다. 도면 중 화살표는 교반 부재(702)의 회전 방향을 나타내고 있다. 도 19에 도시한 바와 같이, 상류측 도입관(703)과 하류측 도입관(704)은 서로 90°틀어진 위치에 배치되어 있다. 따라서, 유입구(701d)와 유출구(701e)는 서로 90°틀어진 위치에 배치되어 있다. 도 15에 도시되어 있는 바와 같이, 교반 부재(702)는 위에서 보아 반시계 방향으로 회전한다. 환언하면, 교반 부재(702)의 회전 방향은 유입구로부터 보아 유출구에 근접하는 방향이다. 유입구(701d)로부터 챔버(702)에 유입된 직후의 용융 유리(7)는, 챔버(701)에 유입될 때 갖는 운동량을 어느 정도 유지하고 있다. 도 15에 있어서, 교반 부재(702)를 시계 방향 주위로 회전시키는 경우, 즉 교반 부재(702)를 유입구(701d)로부터 보아 유출구(701e)에 멀어지는 방향으로 회전시키는 경우, 교반 부재(702)가 유입구(701d)부터 유출구(701e)까지 270°회전하는 사이에, 챔버(702)에 유입된 직후의 용융 유리(7)가 챔버(701)에 유입될 때 갖는 운동량은 거의 소실된다. 따라서, 이와 같이 교반 부재(702)를 회전시키면, 유입구(701d)부터 유출구(701e)까지 270°회전하여, 유출구(701e)로부터 챔버(702)에 유입된 직후의 용융 유리(7)의 일부가 유출될 우려가 있다. 이에 비하여, 본 실시 형태와 같이 교반 부재(702)가 회전하면, 유입구(701d)부터 유출구(701e)까지 90°밖에 회전하지 않아, 용융 유리(7)는 챔버(701)에 유입될 때 갖는 운동량을 어느 정도 유지한 상태로 유출구(701e)를 통과하기 때문에, 챔버(701)에 유입된 직후의 용융 유리(7)가 유출구(701e)로부터 유출될 우려는 작다. 따라서, 상기와 같이 교반 부재(702)를 회전시킴으로써, 챔버(701)에 용융 유리(7)가 체류하는 시간이 길어져 용융 유리의 교반 효과가 높아지고, 보다 균질하게 용융 유리(7)를 교반할 수 있다. 그 결과, 맥리의 발생을 감소시킬 수 있다. 유입구(701d)와 유출구(701e)의 어긋남은 90°에 한정되지 않는다. 예를 들면, 이 어긋남이 30°이상 180°미만의 범위이며, 교반 부재(702)의 회전 방향이 유입구로부터 보아 유출구에 근접하는 방향이면, 용융 유리가 체류하는 시간이 길어져 용융 유리의 교반 효과가 높아지고, 보다 균질하게 용융 유리를 교반할 수 있다. 또한, 이 실시 형태에 관한 유리의 제조 방법에 있어서, 교반 부재(702)의 위치 결정 양태는 제1 실시 형태와 동일할 수도 있고, 이것과 상이할 수도 있다. 즉, 교반 부재(702)의 샤프트(705)는 원주상의 챔버(705)의 중심축과 일치하도록 위치 결정될 수도 있다.19 is a plan view of an agitation apparatus 700 according to another embodiment. The stirring apparatus 700 has a configuration similar to that of the first embodiment except for the point that it is described in particular. In FIG. 15, the top surface 701a of the chamber 701 is omitted for the sake of explanation. Arrows in the figure indicate the rotation direction of the agitating member 702. As shown in Fig. 19, the upstream-side introduction pipe 703 and the downstream-side introduction pipe 704 are disposed at positions shifted from each other by 90 degrees. Therefore, the inlet port 701d and the outlet port 701e are disposed at positions shifted from each other by 90 degrees. As shown in Fig. 15, the stirring member 702 rotates counterclockwise when viewed from above. In other words, the rotating direction of the stirring member 702 is a direction coming close to the outlet as viewed from the inlet. The molten glass 7 immediately after being introduced into the chamber 702 from the inlet port 701d maintains a certain amount of momentum it has when it flows into the chamber 701. [ 15, when the stirring member 702 is rotated around the clockwise direction, that is, when the stirring member 702 is rotated in the direction away from the outlet 701e as viewed from the inlet 701d, the stirring member 702 The amount of moment when the molten glass 7 flows into the chamber 701 immediately after the molten glass 7 flows into the chamber 702 while the molten glass 7 is rotated 270 ° from the inlet 701d to the outlet 701e is almost lost. Therefore, when the stirring member 702 is rotated as described above, a part of the molten glass 7 immediately after flowing into the chamber 702 from the outlet port 701e rotates by 270 degrees from the inlet port 701d to the outlet port 701e There is a risk of leakage. On the other hand, when the agitating member 702 is rotated as in the present embodiment, the molten glass 7 does not rotate only 90 degrees from the inlet port 701d to the outlet port 701e, The molten glass 7 immediately after being introduced into the chamber 701 is unlikely to flow out from the outlet 701e because it passes through the outlet 701e. Thus, by rotating the stirring member 702 as described above, the time required for the molten glass 7 to stay in the chamber 701 becomes longer, the stirring effect of the molten glass becomes higher, and the molten glass 7 can be stirred more homogeneously have. As a result, the occurrence of malaria can be reduced. The displacement between the inlet port 701d and the outlet port 701e is not limited to 90 degrees. For example, if the deviation is in the range of 30 ° or more and less than 180 占 and the rotational direction of the agitating member 702 is in the direction from the inlet to the outlet, the time during which the molten glass stays is prolonged, And the molten glass can be agitated more homogeneously. In the glass manufacturing method according to this embodiment, the positioning manner of the stirring member 702 may be the same as or different from that of the first embodiment. That is, the shaft 705 of the stirring member 702 may be positioned so as to coincide with the central axis of the circumferential chamber 705.

상기 실시 형태에서는 챔버의 상방으로부터 용융 유리가 유입되고, 챔버의 하방으로부터 용융 유리가 유출되는데, 이와는 반대로 챔버의 하방으로부터 용융 유리가 유입되고, 챔버의 상방으로부터 용융 유리가 유출되는 양태로 할 수도 있다. 이 경우에 있어서도, 제1 실시 형태에서 설명한 바와 같이 챔버의 저면에 교반 부재를 투영하였을 때, 저면의 둘레가, 저면의 둘레에 포함되는 다른 점보다 샤프트의 투영체와의 거리가 가까운 근접점을 적어도 1개 포함하도록 샤프트가 위치 결정되어 있으면 된다.In the above embodiment, the molten glass flows from above the chamber, and the molten glass flows out from the lower side of the chamber. Conversely, the molten glass flows from the lower side of the chamber and the molten glass flows out from above the chamber . In this case as well, when the stirring member is projected on the bottom surface of the chamber as described in the first embodiment, the periphery of the bottom surface is located closer to the projection side of the shaft than the other points included in the periphery of the bottom surface The shaft may be positioned so as to include at least one shaft.

[실시예][Example]

이하에, 실시예에 의해 본 발명을 보다 상세하게 설명한다. 또한, 본 발명은 이하의 실시예에 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples. The present invention is not limited to the following examples.

(실시예 1)(Example 1)

유리판이 하기의 조성이 되도록 용융조에서 유리 원료를 용융시켜 용융 유리를 얻었다.The glass raw material was melted in the melting tank so that the glass plate had the following composition to obtain a molten glass.

SiO₂: 60질량％,60% by mass of SiO ₂ ,

B₂O₃: 10질량％,B ₂ O ₃ : 10% by mass,

Al₂O₃: 19.5질량％,Al ₂ O ₃ : 19.5% by mass,

CaO: 5.3질량％,5.3% by mass of CaO,

SrO: 5질량％,SrO: 5% by mass,

SnO₂: 0.2질량％SnO _2: 0.2% by weight

그리고, 용융 유리를 청징조에서 1650℃ 이상으로 승온시켜 청징을 행하였다.Then, the molten glass was heated to 1650 DEG C or higher in the blue oven to purify the molten glass.

다음으로, 청징 후의 용융 유리를 상기 실시 형태 2에 나타낸 바와 같은 교반 장치로 교반하였다. 또한, 교반 부재의 회전수는 12.5rpm이었다. 이 때, 교반조인 내경 350mm의 원주상의 챔버의 측면과 교반 부재의 날개와의 거리를 유출구에 대응하는 위치에서 가장 짧은 15mm로 하고, 챔버 측면과 교반 부재의 날개와의 거리의 최대치를 25mm로 하도록 미리 교반 부재의 샤프트의 위치 결정을 행하였다. 즉, 교반 부재의 샤프트를 챔버의 저면에 투영하였을 때, 교반 부재의 샤프트의 중심과 챔버의 저면의 중심과의 거리(L)는 5mm이었다. 또한, 교반 부재의 샤프트의 중심과 챔버의 저면의 중심이 일치하도록 교반 부재의 샤프트를 위치 결정하였을 때의 샤프트로부터 가장 떨어진 교반 부재의 날개의 끝과 챔버의 측면과의 거리(D)는 20mm이었다. 따라서, L은 D의 25％이었다. 교반 공정 후에 용융 유리를 성형 장치에 공급하고, 오버 다운로드법으로 유리 리본을 형성하였다. 또한, 유리 리본을 절단하여 두께가 0.7mm, 크기가 2200mm×2500mm인 평판 디스플레이용 유리판을 제조하였다.Next, the molten glass after the refining was stirred with a stirring device as shown in the second embodiment. The number of revolutions of the stirring member was 12.5 rpm. At this time, the distance between the side of the circumferential chamber having an inner diameter of 350 mm and the blade of the stirring member was set to 15 mm at the shortest position corresponding to the outlet, and the maximum distance between the side of the chamber and the blade of the stirring member was set to 25 mm The shaft of the stirring member was positioned in advance. That is, when the shaft of the stirring member was projected on the bottom surface of the chamber, the distance L between the center of the shaft of the stirring member and the center of the bottom surface of the chamber was 5 mm. The distance D between the end of the blade of the agitating member farthest from the shaft and the side surface of the chamber when the shaft of the stirring member was positioned such that the center of the shaft of the stirring member and the center of the bottom of the chamber coincided with each other was 20 mm . Thus, L was 25% of D. After the stirring step, the molten glass was supplied to the molding apparatus, and a glass ribbon was formed by over-downloading. Further, the glass ribbon was cut to produce a glass plate for flat panel display having a thickness of 0.7 mm and a size of 2200 mm x 2500 mm.

본 실시예에서는 제조한 1000매의 평판 디스플레이용 유리판에 대하여, 맥리가 원인으로 발생하는 유리판 표면의 조도를 측정하였다. 이 측정에는 표면 조도 측정기(도꾜 세미쯔사 제조: 서프콤 1400-D)를 이용하여 피크 높이를 측정하고, 피크 높이의 평균치를 산출하였다. 그 결과, 액정 디스플레이용 유리판으로서 양품으로 판단되는 피크 높이의 기준치를 1로 한 경우, 본 실시예의 유리판의 피크 높이의 평균치는 0.85 내지 0.9이고, 맥리가 개선되어 있는 것을 확인할 수 있었다. 또한, 실시예 1에서의 교반 장치의 수명은 약 2.3년이었다.In the present embodiment, the roughness of the surface of the glass plate caused by Mali was measured on the glass plate for 1000 sheets of flat panel displays manufactured. In this measurement, the peak height was measured using a surface roughness tester (Surfcom 1400-D, manufactured by Tokyo Seimitsu Co., Ltd.), and an average value of the peak heights was calculated. As a result, it was confirmed that the peak height of the glass plate of the present example was 0.85 to 0.9 when the reference value of the peak height judged to be good as the glass plate for liquid crystal display was 1, and the fogging was improved. In addition, the lifetime of the stirring apparatus in Example 1 was about 2.3 years.

(실시예 2)(Example 2)

교반조인 원통상의 챔버의 측면과 교반 부재의 날개와의 거리를 유출구에 대응하는 위치에서 가장 짧은 10mm로 하고, 챔버 측면과 교반 부재의 날개와의 거리의 최대치를 30mm로 하도록 미리 교반 부재의 샤프트를 위치 결정한 것 이외에는, 실시예 1과 마찬가지로 하여 두께가 0.7mm, 크기가 2200mm×2500mm인 평판 디스플레이용 유리판을 제조하였다. 그리고, 실시예 1과 마찬가지로 유리판 표면의 조도를 측정하였다. 그 결과, 액정 디스플레이용 유리판으로서 양품으로 판단되는 피크 높이의 기준치를 1로 한 경우, 비교예 1의 유리판의 피크 높이의 평균치는 0.8이고, 맥리가 개선되어 있는 것을 확인할 수 있었다. 또한, 실시예 2에서의 교반 장치의 수명은 약 1년이며, 실시예 1과 비교하면 교반 장치의 수명은 짧았다.The distance between the side of the stirring chamber and the blade of the stirring member was 10 mm which is the shortest at the position corresponding to the outlet and the distance between the side of the stirring chamber and the blade of the stirring member was 30 mm, A glass plate for flat panel display having a thickness of 0.7 mm and a size of 2200 mm x 2500 mm was prepared in the same manner as in Example 1. Then, as in Example 1, the roughness of the surface of the glass plate was measured. As a result, it was confirmed that the peak height of the glass plate of Comparative Example 1 was 0.8, and the fogging was improved, when the reference value of the peak height judged to be good as the glass plate for liquid crystal display was 1. The lifetime of the agitation device in Example 2 was about one year, and the lifetime of the agitation device was shorter than that in Example 1.

(비교예)(Comparative Example)

챔버의 측면과 교반 부재의 날개와의 거리가 챔버의 측면의 둘레 전체에서 20mm로 균일해지도록 샤프트를 위치 결정한 것 이외에는, 실시예 1과 마찬가지로 하여 두께가 0.7mm, 크기가 2200mm×2500mm인 평판 디스플레이용 유리판을 제조하였다. 그리고, 실시예 1과 마찬가지로 유리판 표면의 조도를 측정하였다. 그 결과, 액정 디스플레이용 유리판으로서 양품으로 판단되는 피크 높이의 기준치를 1로 한 경우, 비교예 1의 유리판의 피크 높이의 평균치는 1.2 내지 1.4이고, 맥리가 발생하고 있는 것이 확인되었다. 또한, 비교예 2에서의 교반 장치의 수명은 약 3.5년이었다.A flat plate display having a thickness of 0.7 mm and a size of 2200 mm x 2500 mm was manufactured in the same manner as in Example 1 except that the shaft was positioned such that the distance between the side of the chamber and the wing of the stirring member was uniform to 20 mm on the entire circumference of the side of the chamber. Was prepared. Then, as in Example 1, the roughness of the surface of the glass plate was measured. As a result, when the reference value of the peak height judged to be good as the glass plate for liquid crystal display was 1, the average value of the peak height of the glass plate of Comparative Example 1 was 1.2 to 1.4, and it was confirmed that fogging occurred. The life of the stirring apparatus in Comparative Example 2 was about 3.5 years.

<본 발명의 실시 양태의 정리><Summary of Embodiments of the Present Invention>

상기 개시로부터 본 발명은 적어도 이하의 양태를 제공한다.From the above disclosure, the present invention provides at least the following aspects.

본 발명의 제1 양태는,According to a first aspect of the present invention,

본 발명의 제2 양태는, 상기 교반 공정에 있어서, 상기 샤프트는, 상기 샤프트로부터 상기 샤프트의 반경 방향으로 가장 떨어진 상기 날개의 끝과 상기 측면의 거리가 상기 측면의 둘레 방향에 있어서 변화하도록 설치되어 있는, 상기 제1 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.In a second aspect of the present invention, in the stirring step, the shaft is provided so that a distance between an end of the blade which is the farthest from the shaft in the radial direction of the shaft and the side surface changes in a circumferential direction of the side surface The present invention also provides a method for producing the glass plate according to the first aspect.

본 발명의 제3 양태는, 상기 챔버의 상기 측면에는 유출구가 형성되어 있고,In a third aspect of the present invention, an outlet is formed on the side surface of the chamber,

상기 교반 공정에 있어서, 상기 샤프트는, 상기 샤프트로부터 상기 샤프트의 반경 방향으로 가장 떨어진 상기 날개의 끝과 상기 측면의 거리가 상기 측면 중 상기 유출구에 대응하는 부분에서 최소가 되도록 설치되어 있는, 상기 제1 양태 또는 상기 제2 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.Wherein in the stirring step, the shaft is provided such that a distance between an end of the blade which is the farthest from the shaft in the radial direction of the shaft and the side surface is the smallest at a portion corresponding to the outlet of the side surface, 1 or the glass plate described in the second aspect.

본 발명의 제4 양태는,In a fourth aspect of the present invention,

본 발명의 제5 양태는, 상기 근접점이 상기 저면의 둘레의 상기 유출구에 대응하는 부분에 포함되는, 상기 제4 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.A fifth aspect of the present invention provides a method of manufacturing a glass plate according to the fourth aspect, wherein the proximity point is included in a portion corresponding to the outflow opening around the bottom surface.

본 발명의 제6 양태는, 상기 저면의 형상이 원 또는 타원이고, 상기 저면의 중심과 상기 샤프트 저면의 중심과의 거리를 L, 상기 샤프트 저면의 중심과 상기 저면의 중심이 일치하도록 상기 샤프트를 위치 결정하였을 때의 상기 샤프트로부터 가장 떨어진 상기 날개의 끝과 상기 측면의 거리를 D로 하면, 상기 샤프트는, L이 D의 0％ 초과 45％ 이하가 되도록 설치되어 있는, 상기 제1 양태 내지 상기 제5 양태 중 어느 하나의 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.In a sixth aspect of the present invention, it is preferable that the bottom surface is a circle or an ellipse, a distance between the center of the bottom surface and the center of the shaft bottom surface is L, a center of the bottom surface of the shaft is coincident with a center of the bottom surface, And a distance D between the end of the blade which is the farthest from the shaft when the positioning is made and the side is D, the shaft is provided such that L is more than 0% and not more than 45% of D, A method for manufacturing a glass plate according to any one of the fifth to eleventh aspects is provided.

본 발명의 제7 양태는, 상기 저면의 형상이 원 또는 타원이고, 상기 저면의 중심에서의 상기 저면에 대한 법선과 상기 샤프트의 중심축과의 거리를 L, 상기 저면의 중심에서의 상기 저면에 대한 법선과 상기 샤프트의 중심축이 일치하도록 상기 샤프트를 위치 결정하였을 때의 상기 샤프트로부터 가장 떨어진 상기 날개의 끝과 상기 측면의 거리를 D로 하면, 상기 샤프트는, L이 D의 0％ 초과 45％ 이하가 되도록 설치되어 있는, 상기 제1 양태 내지 상기 제6 양태 중 어느 하나의 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.A seventh aspect of the present invention is characterized in that the shape of the bottom surface is a circle or an ellipse, a distance between a normal to the bottom surface at the center of the bottom surface and the central axis of the shaft is L, And a distance D between an end of the blade which is the farthest from the shaft and the side surface when the shaft is positioned so that the center line of the shaft and the normal line to the center of the shaft are aligned with each other, % Or less of the total area of the glass plate. The glass plate according to any one of the first to sixth aspects is provided.

본 발명의 제8 양태는, 상기 저면의 둘레가, 반원주보다 긴 원호부와 상기 원호부보다 상기 원호부를 형성하는 원의 중심에 가까운 현부를 포함하며, 상기 근접점이 상기 현부의 중심에 존재하는, 상기 제4 양태 또는 상기 제5 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.The eighth aspect of the present invention is characterized in that the perimeter of the bottom surface includes a circular arc portion that is longer than the semicircular portion and a circular portion that is closer to the center of a circle forming the arc portion than the circular portion, There is provided a method of manufacturing the glass plate described in the fourth aspect or the fifth aspect.

본 발명의 제9 양태는, 상기 저면의 형상이 타원이고, 상기 근접점이 타원의 단축 상에 있는, 상기 제4 양태 또는 상기 제5 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.A ninth aspect of the present invention provides a method of manufacturing a glass plate according to the fourth or fifth aspect, wherein the shape of the bottom surface is an ellipse and the proximity point is on a minor axis of an ellipse.

본 발명의 제10 양태는, 복수단의 상기 날개가 상기 샤프트의 축 방향으로 배열하여 설치되어 있고, 상기 날개는, 상기 샤프트로부터 상기 샤프트의 반경 방향으로 연장되는 지지판과, 상기 지지판의 양측의 주면 상에 설치된 보조판을 가지며, 상기 교반 공정에 있어서, 상기 보조판은 상기 샤프트의 반경 방향으로의 흐름을 상기 용융 유리에 생기게 하며, 인접하는 2개의 단의 상기 날개의 상기 지지판끼리의 사이에 설치되는 한쌍의 상기 보조판은 모두 동일한 방향의 흐름을 상기 용융 유리에 생기게 하는, 상기 제1 양태 내지 상기 제9 양태 중 어느 하나의 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.The tenth aspect of the present invention is a tenth aspect of the present invention, wherein the plurality of vanes are arranged in the axial direction of the shaft, and the vanes include a support plate extending from the shaft in the radial direction of the shaft, Wherein the auxiliary plate causes a flow in the radial direction of the shaft to occur in the molten glass, and a pair of the support plates of the adjacent two stages, which are provided between the support plates, The auxiliary plate of the glass plate causes a flow in the molten glass to all flow in the same direction. The method of manufacturing a glass plate according to any one of the first to ninth aspects.

본 발명의 제11 양태는, 상기 날개는, 상기 지지판의 상방의 주면 상 및 하방의 주면 상에 설치된 상기 보조판을 가지며, 상기 교반 공정에 있어서, 상기 샤프트를 회전축으로 하여 상기 교반 부재가 회전함으로써, 각각의 상기 날개에 있어서, 상기 지지판의 상방의 주면 상에 설치된 상기 보조판 및 상기 지지판의 하방의 주면 상에 설치되는 상기 보조판 중, 한쪽의 상기 보조판은, 상기 챔버의 상기 측면으로부터 상기 샤프트를 향하는 흐름을 상기 용융 유리에 생기게 하고, 다른쪽의 상기 보조판은, 상기 샤프트로부터 상기 챔버의 상기 측면을 향하는 흐름을 상기 용융 유리에 생기게 하는, 상기 제10 양태의 유리판의 제조 방법을 제공한다.The eleventh aspect of the present invention is characterized in that the vane has the auxiliary plate provided on the main surface and the main surface above the support plate, and in the stirring step, the stirring member rotates with the shaft as a rotation axis, One of the auxiliary plates provided on the main surface above the support plate and the auxiliary plate provided on the main surface below the support plate in each of the vanes has a flow direction from the side surface of the chamber to the shaft And the other auxiliary plate causes a flow from the shaft to the side surface of the chamber to occur in the molten glass. The method of manufacturing the glass plate of the tenth aspect is also provided.

본 발명의 제12 양태는, 상기 지지판은 상기 샤프트로부터 상기 챔버의 내벽을 향하여 방사상으로 설치되며, 인접하는 2개의 단에 배치되는 상기 날개의 상기 지지판 각각을 상기 챔버의 저면에 투영한 경우에, 상기 지지판과 상기 지지판의 간격이 작아지도록, 또는 상기 지지판과 상기 지지판이 중첩되는 부분의 면적이 작아지도록 배치되어 있는, 상기 제10 양태 또는 상기 제11 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.In a twelfth aspect of the present invention, in the case where the support plate is radially provided from the shaft toward the inner wall of the chamber, and each of the support plates of the vanes disposed at two adjacent ends is projected on the bottom surface of the chamber, The present invention also provides a method of manufacturing a glass plate according to the tenth or eleventh aspect, wherein the distance between the support plate and the support plate is reduced or the area where the support plate and the support plate overlap each other is reduced.

본 발명의 제13 양태는, 상기 지지판은 방사상으로 복수매 설치되며, 복수매의 상기 지지판은 상기 샤프트의 주위에 있어서 각각 연결되어 있는, 상기 제12 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.The thirteenth aspect of the present invention provides a method for manufacturing a glass plate according to the twelfth aspect, wherein a plurality of the support plates are radially provided, and a plurality of the support plates are connected to each other around the shaft.

본 발명의 제14 양태는, 상기 교반 공정에 있어서 상기 샤프트를 회전축으로 하여 상기 교반 부재가 회전함으로써, 최상단에 위치하는 상기 날개의 상기 지지판의 상방의 주면 상에 설치된 상기 보조판은, 최상단에 위치하는 상기 날개의 상기 지지판의 상방에 있어서, 상기 챔버의 상기 측면으로부터 상기 샤프트를 향하여 상기 용융 유리를 이동시키는 제1 흐름을 생기게 하며, 상기 제1 흐름에 의해 이동한 상기 용융 유리를 상기 샤프트의 측면을 따라 상승시키는 제2 흐름을 생기게 하는, 상기 제10 양태 내지 상기 제13 양태 중 어느 하나의 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.In a fourteenth aspect of the present invention, in the stirring step, the auxiliary plate provided on the main surface above the support plate of the uppermost vane by rotating the stirring member with the shaft as a rotation axis, A first flow causing the molten glass to move from the side of the chamber toward the shaft at the upper side of the support plate of the wing is generated and the molten glass moved by the first flow is guided to the side of the shaft Thereby causing a second flow that raises the second flow of the glass plate.

본 발명의 제15 양태는, 유리 원료를 용융하여 용융 유리를 얻는 용융 공정과, 상기 용융 유리를 교반 장치의 내부에서 교반하는 교반 공정과, 상기 교반 공정에서 교반된 상기 용융 유리로부터 유리판을 성형하는 성형 공정을 구비하는 유리판의 제조 방법이며,According to a fifteenth aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a glass plate, comprising: a melting step of melting a glass raw material to obtain a molten glass; a stirring step of stirring the molten glass in the stirring device; A method of manufacturing a glass plate having a forming step,

상기 교반 장치는, 상기 용융 유리를 상방으로부터 하방으로 또는 하방으로부터 상방으로 유도하기 위한 챔버와, 상기 챔버 내의 상기 용융 유리를 교반하기 위한 교반 부재를 구비하며,Wherein the stirring device includes a chamber for guiding the molten glass from above to below or from below to below and a stirring member for stirring the molten glass in the chamber,

상기 교반 부재는 회전축인 샤프트와, 상기 샤프트의 측면에 상기 샤프트의 축 방향을 따라 최상단부터 최하단까지 복수단 배치되는 날개를 갖고,Wherein the stirring member has a shaft as a rotating shaft and vanes arranged at a plurality of stages from the uppermost stage to the lowermost stage along the axial direction of the shaft on the side surface of the shaft,

상기 날개는 상기 샤프트의 축 방향에 대하여 직교하는 지지판과, 상기 지지판의 주면 상에 설치되는 보조판을 갖고,Wherein the vane has a support plate orthogonal to an axial direction of the shaft, and an assisting plate provided on a main surface of the support plate,

상기 교반 공정에서는, 상기 샤프트를 회전축으로 하여 상기 교반기가 회전함으로써, 최상단에 위치하는 상기 날개의 상기 지지판의 상방의 주면 상에 설치된 상기 보조판이, 최상단에 위치하는 상기 날개의 상기 지지판의 상방에 있어서, 상기 챔버의 측면으로부터 상기 샤프트를 향하여 상기 용융 유리를 이동시키는 제1 흐름을 생기게 하며, 상기 제1 흐름에 의해 이동한 상기 용융 유리를 상기 샤프트의 측면을 따라 상승시키는 제2 흐름을 생기게 하는 유리판의 제조 방법을 제공한다.In the stirring step, the agitator is rotated with the shaft as a rotation axis, so that the assisting plate provided on the main surface above the supporting plate of the vane at the uppermost position is located above the supporting plate of the vane at the uppermost position To cause a first flow to move the molten glass from the side of the chamber toward the shaft and to cause a second flow to raise the molten glass moved by the first flow along the side of the shaft, Of the present invention.

본 발명의 제16 양태는,According to a sixteenth aspect of the present invention,

상기 챔버는 최상단에 위치하는 상기 날개보다 상방의 위치에서 상기 측면에 배출구를 갖고,Wherein the chamber has an outlet on the side surface at a position above the uppermost vane,

상기 용융 유리의 액면 근방의 상기 용융 유리를 상기 배출구로부터 배출시키는, 상기 제15 양태에 기재된 유리 기판의 제조 방법을 제공한다.And the molten glass in the vicinity of the liquid surface of the molten glass is discharged from the discharge port.

본 발명의 제17 양태는,According to a seventeenth aspect of the present invention,

저면, 상기 저면으로부터 상방으로 연장되는 측면, 및 상기 측면과 교차하는 정상면으로 구획되어 상기 측면에 유입구 및 유출구가 형성된 챔버와, 회전축인 샤프트 및 상기 샤프트로부터 상기 샤프트의 반경 방향으로 연장되는 날개를 갖는 교반 부재를 구비한 교반 장치를 이용하는 유리판의 제조 방법이며,A chamber defined by a bottom surface, a side extending upward from the bottom surface, and a top surface intersecting the side surface and having an inlet and an outlet formed on the side surface; a shaft as a rotating shaft; and a blade extending in a radial direction of the shaft from the shaft A method of manufacturing a glass plate using an agitating device having a stirring member,

유리 원료를 용융하여 용융 유리를 얻는 용융 공정과,A melting step of melting a glass raw material to obtain a molten glass,

상기 용융 유리를 상기 유입구로부터 상기 챔버에 유입시키고, 상기 샤프트를 회전축으로 하여 상기 교반 부재를 회전시켜 상기 챔버 내의 상기 용융 유리를 교반하는 교반 공정과,A stirring step of flowing the molten glass into the chamber from the inlet and rotating the stirring member with the shaft as a rotation axis to stir the molten glass in the chamber;

상기 유출구로부터 유출된 상기 교반 공정에서 교반된 용융 유리를 유리판으로 성형하는 성형 공정을 구비하며,And a molding step of molding the molten glass stirred in the stirring step, which is flowed out from the outlet, into a glass plate,

본 발명의 제18 양태는,According to an eighteenth aspect of the present invention,

상기 교반 공정에 있어서, 상기 샤프트는 상기 샤프트를 상기 저면에 투영하였을 때, 상기 저면의 둘레가, 상기 저면의 둘레에 포함되는 다른 점보다 상기 샤프트의 투영체에 가까운 근접점을 적어도 1점 포함하도록 설치되어 있는 유리판의 제조 방법을 제공한다.In the stirring step, when the shaft is projected on the bottom surface, the periphery of the bottom surface includes at least one point near the projection body of the shaft, which is different from other points included in the periphery of the bottom surface A method of manufacturing a glass plate is provided.

본 발명의 제19 양태는, 상기 챔버를 상면에서 보아 상기 유입구 및 상기 유출구가 30°이상 180°미만의 각도로 틀어진 위치에 각각 형성되어 있고, 상기 교반 공정에 있어서, 상기 교반 부재의 회전 방향이 상기 유입구로부터 보아 상기 유출구에 근접하는 방향인, 상기 제1 양태 내지 상기 제18 양태 중 어느 하나에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.The nineteenth aspect of the present invention is characterized in that the inlet and the outlet are formed at positions where the inlet and the outlet are angled at an angle of 30 ° or more and less than 180 ° from the top surface of the chamber, And a direction from the inlet toward the outlet, the method comprising the steps of:

본 발명의 제20 양태는, 상기 유리판의 알칼리 금속의 함유율이 0 내지 2.0질량％ 이하인, 상기 제1 양태 내지 상기 제19 양태 중 어느 하나의 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.The twentieth aspect of the present invention provides a method for producing a glass plate according to any one of the first to nineteenth aspects, wherein the content of the alkali metal in the glass plate is 0 to 2.0% by mass or less.

본 발명의 제21 양태는, 상기 용융 유리의 점도가 10^2.5dPaㆍs일 때의 상기 용융 유리의 온도가 1450 내지 1750℃인, 상기 제1 양태 내지 상기 제20 양태 중 어느 하나의 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.A twenty first mode of the present invention is a method for producing a molten glass according to any one of the first to twentieth aspects, wherein the temperature of the molten glass when the molten glass has a viscosity of 10 ^2.5 dPa · s is 1450 to 1750 ° C A method for producing a glass plate is provided.

본 발명의 제22 양태는, 상기 교반 공정에서의 상기 용융 유리의 점도가 450 내지 2500dPaㆍs인, 상기 제1 양태 내지 상기 제21 양태 중 어느 하나의 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.The twenty-second aspect of the present invention provides a method for producing a glass sheet according to any one of the first to the twenty-first aspects, wherein the viscosity of the molten glass in the stirring step is 450 to 2500 dPa · s.

본 발명의 제23 양태는, 상기 유리판이,A twenty-third aspect of the present invention is the glass plate,

SiO₂: 50 내지 70질량％,50 to 70% by mass of SiO ₂ ,

B₂O₃: 5 내지 18질량％,B ₂ O ₃ : 5 to 18% by mass,

Al₂O₃: 10 내지 25질량％,Al ₂ O ₃ : 10 to 25% by mass,

MgO: 0 내지 10질량％,MgO: 0 to 10% by mass,

CaO: 0 내지 20질량％,CaO: 0 to 20% by mass,

SrO: 0 내지 20질량％,0 to 20% by mass of SrO,

BaO: 0 내지 10질량％,BaO: 0 to 10% by mass,

MgO+CaO+SrO+BaO: 5 내지 20질량％,MgO + CaO + SrO + BaO: 5 to 20 mass%

산화주석, 산화철 및 산화세륨으로부터 선택되는 적어도 1종의 금속 산화물을 각각 SnO₂, Fe₂O₃ 및 CeO₂로 환산하여 합계로 0.05 내지 1.5질량％를 함유하는, 상기 제1 양태 내지 상기 제22 양태 중 어느 하나의 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.Wherein at least one metal oxide selected from tin oxide, iron oxide and cerium oxide is contained in an amount of 0.05 to 1.5 mass% in total in terms of SnO ₂ , Fe ₂ O ₃ and CeO ₂ , respectively, The present invention provides a method of manufacturing a glass plate according to any one of the above modes.

본 발명의 제24 양태는, 상기 유리판이,The twenty-fourth aspect of the present invention is the glass plate according to the twenty-

SiO₂: 52 내지 78질량％,52 to 78% by mass of SiO ₂ ,

B₂O₃: 3 내지 25질량％,B ₂ O ₃ : 3 to 25% by mass,

Al₂O₃: 3 내지 15질량％,3 to 15% by mass of Al ₂ O ₃ ,

MgO+CaO+SrO+BaO: 3 내지 20질량％,MgO + CaO + SrO + BaO: 3 to 20 mass%

질량비 (SiO₂+Al₂O₃)/B₂O₃이 7.5 이상이고, 변형점이 670℃ 이상인, 상기 제1 양태 내지 상기 제22 양태 중 어느 하나의 양태에 기재된 유리판의 제조 방법을 제공한다.There is provided a method for producing a glass plate according to any one of the first to twenty-second aspects, wherein the mass ratio (SiO ₂ + Al ₂ O ₃ ) / B ₂ O ₃ is not less than 7.5 and the strain point is not less than 670 ° C.

본 발명의 제25 양태는, 유리 원료를 용해하는 용해 장치와, 저면, 상기 저면으로부터 상방으로 연장되는 측면 및 상기 측면과 교차하는 정상면으로 구획된 챔버와, 회전축인 샤프트 및 상기 샤프트로부터 상기 샤프트의 반경 방향으로 연장되는 날개를 갖는 교반 부재를 구비하며, 상기 챔버로 용융 유리가 유입되는 유입구 및 상기 챔버로부터 용융 유리가 유출되는 유출구가 상기 측면에 형성되어 있고, 상기 샤프트는, 상기 측면 및 상기 날개에 의해 용융 유리에 가하는 전단 응력이 상기 측면의 둘레 방향에 있어서 변화하도록 설치되어 있는 용융 유리의 교반 장치를 갖는 유리판 제조 장치를 제공한다.A twenty-fifth aspect of the present invention is directed to a twenty-fifth aspect of the present invention is directed to a twenty-fifth aspect of the present invention, And an agitating member having a blade extending in a radial direction, wherein an inlet port through which the molten glass flows into the chamber and an outlet port through which the molten glass flows out from the chamber are formed on the side surface, And a shearing stress applied to the molten glass by the molten glass is changed in the circumferential direction of the side face.

본 발명의 제26 양태는, 유리 원료를 용해하는 용해 장치와, 저면, 상기 저면으로부터 상방으로 연장되는 측면 및 상기 측면과 교차하는 정상면으로 구획된 챔버와, 회전축인 샤프트 및 상기 샤프트로부터 상기 샤프트의 반경 방향으로 연장되는 날개를 갖는 교반 부재를 구비하며, 상기 챔버로 용융 유리가 유입되는 유입구 및 상기 챔버로부터 용융 유리가 유출되는 유출구가 상기 측면에 형성되어 있고, 상기 샤프트는, 상기 샤프트를 상기 저면에 투영하였을 때, 상기 저면의 둘레가, 상기 저면의 둘레에 포함되는 다른 점보다 상기 샤프트의 투영체에 가까운 근접점을 적어도 1점 포함하도록 설치되어 있는 용융 유리의 교반 장치를 갖는 유리판 제조 장치를 제공한다.A twenty-sixth aspect of the present invention is directed to a melting apparatus for melting a glass raw material, comprising: a chamber divided into a bottom surface, a side surface extending upward from the bottom surface and a top surface intersecting with the side surface; And an agitating member having a wing extending in a radial direction, wherein an inlet through which the molten glass flows into the chamber and an outlet through which the molten glass flows out from the chamber are formed on the side surface, Wherein the bottom surface is provided so as to include at least one point near the projection of the shaft than other points included in the periphery of the bottom surface. to provide.

본 발명의 유리판의 제조 방법, 유리판 제조 장치는, 예를 들면 평판 디스플레이용 유리판의 제조에 적용할 수 있고, 맥리의 발생을 감소시킬 수 있다. 또한, 본 발명의 유리판의 제조 방법 및 유리판의 제조 장치는 커버 유리, 자기 디스크용 유리 기판의 제조에도 적용할 수 있다.The method for producing a glass plate and the apparatus for producing a glass plate of the present invention can be applied to the production of a glass plate for flat panel display, for example, and the occurrence of redness can be reduced. The manufacturing method of the glass plate and the manufacturing apparatus of the glass plate of the present invention are also applicable to the manufacture of a cover glass and a glass substrate for a magnetic disk.

Claims

Wherein the content of the alkali metal oxide is 0 to 2.0% by mass,
A bottom surface having a circular or elliptical shape formed of at least one of platinum, platinum alloy, reinforced platinum, reinforced platinum alloy, iridium and iridium alloy, a side extending upward from the bottom surface, and a top surface intersecting the side surface Using a stirring device having a chamber, a shaft as a rotation shaft, and a stirring member having a blade provided on the shaft,
And a stirring step of stirring the molten glass in the chamber by rotating the stirring member with the shaft positioned before the start of the stirring step as a rotation axis,
In the stirring step, the shaft changes in a circumferential direction of the side surface with a distance between an end of the blade that is the farthest from the shaft in the radial direction of the shaft and the side surface, and the molten glass So that the distance between the end of the wing which is the farthest from the shaft in the radial direction of the shaft and the side in the region is 3 to 25 mm Wherein the glass plate is provided so as to be in contact with the glass plate.

The apparatus according to claim 1, wherein an outlet is formed on the side surface of the chamber,
Wherein in the stirring step, the shaft is installed such that a distance between an end of the blade which is farthest in a radial direction of the shaft from the shaft and a side thereof is a minimum at a portion corresponding to the outlet of the side surface Gt;

Wherein the content of the alkali metal oxide is 0 to 2.0% by mass,
A bottom surface having a circular or elliptical shape formed of at least one of platinum, platinum alloy, reinforced platinum, reinforced platinum alloy, iridium and iridium alloy, a side extending upward from the bottom surface, and a top surface intersecting the side surface Using a stirring device having a chamber, a shaft as a rotation shaft, and a stirring member having a blade provided on the shaft,
And a stirring step of stirring the molten glass in the chamber by rotating the stirring member with the shaft positioned before the start of the stirring step as a rotation axis,
In the stirring step, the shaft includes, when the shaft and the wing are projected on the bottom surface, the periphery of the bottom surface includes a proximity point that is closer to the projection of the shaft than other points included around the bottom surface , And a region where the shear stress applied to the molten glass by the side surface and the wing is locally increased in the circumferential direction of the side surface is formed so that the edge of the wing which is the farthest in the radial direction of the shaft And the distance between the side surfaces is 3 to 25 mm.

The method of manufacturing a glass plate according to claim 3, wherein the proximity point is included in a portion corresponding to an outflow opening around the bottom surface.

The method according to any one of claims 1 to 4, wherein a distance between a normal to the bottom surface at the center of the bottom surface and a central axis of the shaft is L, a normal to the bottom surface at the center of the bottom surface, When the distance between the end of the blade which is the farthest from the shaft and the side when the shaft is positioned so that the center axis of the shaft is aligned is D,
Wherein the shaft is provided so that L is more than 0% and not more than 45% of D.

The method for producing a glass plate according to any one of claims 1 to 4, wherein the molten glass in the stirring step has a viscosity of 450 to 2500 dPa 占 퐏.

The method for producing a glass plate according to claim 5, wherein the molten glass in the stirring step has a viscosity of 450 to 2500 dPa 占 퐏.

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