KR101674984B1 - 오존제어장치 및 오존제어방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 오존을 이용하여 원수에 포함된 유해물질을 소독 및 산화 처리하는 고도산화 수처리 설비의 오존제어장치에 관한 것으로서, 외부로부터 원수가 유입되는 유입부와, 원수와 오존을 반응시키는 반응부와, 원수의 수질변화를 측정하는 수질측정부와, 원수의 수질변화에 따라 산화운전과 소독운전 중 운전모드를 선택하는 결정부와, 반응부에서 오존분해속도를 측정하여 산출하는 오존측정부와, 오존 주입량을 오존분해속도에 의거해서 산출하여 제어하는 제어부를 포함하는 것을 특징으로 한다. 따라서 본 발명은 원수의 수질변화 및 오존분해속도를 측정하여 그에 따라 운전모드를 선택하고 오존 주입량을 산출하여 제어함으로써, 고도산화 수처리 설비에서 오존의 이용효율을 향상시키는 동시에 오존 발생에 필요한 순 산소 소모량과 에너지 소모량을 절감할 수 있는 효과를 제공한다.

Description

오존제어장치 및 오존제어방법{APPARATUS FOR CONTROLLING OZONE AND METHOD FOR CONTROLLING OZONE}
본 발명은 오존제어장치 및 오존제어방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 오존을 이용하여 원수에 포함된 유해물질을 소독 및 산화 처리하는 고도산화 수처리 설비의 오존제어장치 및 오존제어방법에 관한 것이다.
오존은 수처리에 적용하는 경우 물리적, 화학적 성질로 인하여 공정 설치 및 운용, 산화력 면에서 염소와 같은 다른 산화제에 비해서 다양한 장점을 가지게 된다.
또한, 오존은 강력한 산화력을 2.07V의 전위차에 의거해서 수중의 농약류 및 유독성 미량유해물질 등에 대한 산화제로서 작용하고 맛냄새물질 제거에 효율적인 것으로 알려져 있다.
특히, 오존은 반감기가 짧기 때문에 잔류성이 없어서 잔류염소와 같은 맛냄새를 유발시키지 않으며, 염소의 소독부산물인 할로아세틱산(HAAs) 및 트리할로메탄(THM) 등과 같은 부산물들의 저감효과가 크게 된다.
또한, 오존은 수중에 존재하는 유기물질 등에 대해서도 제거효과가 뛰어나고, 분자량이 큰 유기물질에 대해서도 오존산화 처리시 저분자화 되어 생분해성이 증가하므로 BAC(Biological Activated Carbon : 생물활성탄)와 같은 생물학적 처리와 병용할 경우 처리효과가 증대된다는 장점도 있다.
또한, 정수처리에서 소독에 대한 중요성이 부각되고 있는 추세에서 오존은 크립토스포리디움(Cryptosporidium), 바실루스 스포어즈(Bacillus spores) 및 미크로박테리움 아비움(Microbacterium avium) 등 염소내성 미생물에 대해서 탁월한 소독제로 작용하기도 하는 것으로 밝혀졌다.
또한, 오존의 부가적인 장점은 자연수 중에서 분해되어 중간 생성물질인 OH 라디칼(전위차 : 2.80V)을 생성시키는 특성이 있어서, 처리하고자 하는 물질의 특성에 따라 효율적이고 다양하게 수처리에 응용할 수 있다는 것이다.
수처리에서 오존은 일반적으로 순수한 산소를 이용하여 오존을 발생, 액상으로 용존시켜 사용하게 된다. 오존은 산소와 비교해 약 10배 정도 큰 용해도를 갖지만 수중에서 매우 불안정한 상태로 존재한다. 20℃의 수온에서 오존의 반감기는 20∼30 분으로 알려져 있다.
또한, 오존 분해는 온도와 pH가 증가, 유기물의 존재에 따라 가속화 된다. 일반적으로 오존은 유기물이 존재하지 않는 수용액 조건에서 수산화 이온(OH-)에 의해서 스스로 분해된다.
이것은 오존 분해가 pH의 영향을 받는 다는 것을 의미한다. 따라서 수산화 이온이 적은 산성 조건에서는 오존이 비교적 안정적이나 염기성 조건으로 갈수록 오존 분해 속도는 증가한다.
수산화 이온은 오존 분해를 위한 개시자(initiator)로서 역할을 하여 중간 생성물인 하이드록실(hydroxyl) 라디칼과 슈퍼옥사이드(superoxide) 라디칼을 생성한다. 이 라디칼들은 다시 오존과 반응하여 오존나이드(ozonide) 라디칼로 변환되는 중간경로를 거친 후 OH 라디칼을 생성하게 된다.
오존공정에서 OH라디칼 생성경로와 관련해서 주요 반응식 (1)∼(4)와 반응에 따른 속도상수를 표 1의 정리하였다. (5)과 (6)식은 OH 라디칼과 오존과의 반응을 통해 오존 분해 사이클(cycle)이 진행되는 경로를 나타낸다.
[표 1]
Figure 112015055479044-pat00001
(1)
Figure 112015055479044-pat00002
(2)
Figure 112015055479044-pat00003
(3)
Figure 112015055479044-pat00004
(4)
Figure 112015055479044-pat00005
(5)
Figure 112015055479044-pat00006
(6)
오존에 의해 유기물이 산화 제거될 수 있는 경로는 크게 두 가지로 구분된다. 하나는 오존과 직접반응에 의해 제거되는 경로, 다른 하나는 오존 분해 과정 중에 생성되는 OH 라디칼과 같은 2차 산화제에 의해 간접적으로 제거되는 경로이다.
따라서 수처리에 오존 공정을 적용할 때 오존과 반응성이 큰 물질이 많이 존재하게 되면 오존 직접 반응 경로를 활용하도록 하고, 오염물질이 오존과 반응하지 않게 되면 간접적인 경로를 통해 제거될 수 있도록 OH 라디칼 생성을 증가시키는 조건을 설정하여 적용하도록 한다.
간접적인 경로를 통해 OH 라디칼 생성을 증가시키기 위해서는 오존을 분해하는 개시자(initiator)가 필요하다. 오존을 분해하는 개시자(initiator)로 상기에서도 언급한 수산화 이온, Activated carbon과 같은 촉매(catalysts)가 있으며 수용액 상에 존재하는 자연유기물(NOMs, Natural Organic Matters)중에도 개시자(initiator) 작용을 하는 물질들이 존재하는 것으로 알려져 있다.
또한, OH 라디칼과 반응하여 수퍼록사이드(superoxide) 라디칼을 생성하면서 오존 분해 사이클반응을 가속화하는 촉진제(promoter)의 역할도 고려되어야 한다. 반면에 수중에는 OH 라디칼과 반응, 오존 분해 사이클(cycle)을 종료시켜 오존 분해를 느리게 하는 억제제(inhibitor)가 존재하기 때문에 OH 라디칼을 이용하는 오존 공정의 효율을 저해할 수 있다는 문제가 있었다.
대한민국 등록특허 제10-0373513호 (2003년 02월 25일)
본 발명은 상기와 같은 종래의 문제점을 해소하기 위해 안출한 것으로서, 고도산화 수처리 설비에서 오존의 이용효율을 향상시키는 동시에 오존 발생에 필요한 순 산소 소모량과 에너지 소모량을 절감할 수 있는 오존제어장치 및 오존제어방법을 제공하는 것을 그 목적으로 한다.
또한, 본 발명은 반응물의 반응시간이 서로 다르게 조정할 수 있는 동시에 다양한 반응시간의 반응물을 측정하여 수처리 설비의 제어성능을 향상시킬 수 있는 오존제어장치 및 오존제어방법을 제공하는 것을 또 다른 목적으로 한다.
또한, 본 발명은 원수에 포함된 맛냄새 유발물질을 검출하여 원수의 수질변화에 따라 수처리 운전모드를 결정할 수 있는 오존제어장치 및 오존제어방법을 제공하는 것을 또 다른 목적으로 한다.
또한, 본 발명은 반응시간이 다른 반응물로부터 용존 오존농도를 측정하여 오존분해속도를 각각 산출할 수 있는 오존제어장치 및 오존제어방법을 제공하는 것을 또 다른 목적으로 한다.
또한, 본 발명은 오존 주입량의 제어를 통해 오염물질의 제거능을 예측하여 수처리 설비의 운전의 편의성을 제공할 수 있는 오존제어장치 및 오존제어방법을 제공하는 것을 또 다른 목적으로 한다.
상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명은, 오존을 이용하여 원수에 포함된 유해물질을 소독 및 산화 처리하는 고도산화 수처리 설비의 오존제어장치로서, 외부로부터 원수가 유입되는 유입부(10); 상기 유입부(10)의 하류에 설치되어, 원수와 오존을 반응시키는 반응부(20); 상기 반응부(20)의 유입부위에 설치되어, 원수의 수질변화를 측정하는 수질측정부(30); 상기 수질측정부(30)에서 측정된 원수의 수질변화에 따라 산화운전과 소독운전 중 운전모드를 선택하는 결정부(40); 상기 반응부(20)의 하류에 설치되어, 오존분해속도를 측정하여 산출하는 오존측정부(50); 및 상기 결정부(40)에서 선택된 소독운전과 산화운전에서의 오존 주입량을 상기 오존측정부(50)에서 산출된 오존분해속도에 의거해서 산출하여 제어하는 제어부(60);를 포함하는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 상기 반응부(20)는, 원수와 오존이 혼합된 반응물이 분기되어 공급되도록 복수개가 분기 형성된 공급관; 상기 분기된 공급관에 각각 설치된 반응기; 및 상기 반응물이 상기 반응기를 거치지 않고 통과하도록 설치된 통과관;을 포함하는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 상기 반응기는, 상기 공급관에서 반응시간이 서로 다르게 조정되도록 각각 서로 다른 길이의 반응코일이 구비되어 있는 코일형 반응기로 이루어져 있는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 상기 수질측정부(30)는, 상기 반응부(20)의 유입부위에 설치되어 원수에 포함된 맛냄새 유발물질을 검출하는 맛냄새 유발물질 검출센서로 이루어져 있는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 상기 결정부(40)는, 상기 반응부(20)의 하류에 설치되어 상기 수질측정부(30)의 측정결과에 따라 운전모드를 선택하여 상기 제어부(60)에 제공하는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 상기 오존측정부(50)는, 상기 반응부(20)의 하류에 연결되어 상기 반응부(20)에서 배출된 반응물로부터 용존 오존농도를 측정하는 측정기; 및 상기 측정기의 측정결과에 의해 오존분해속도를 산출하는 연산기;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 상기 측정기는, 상기 반응부(20)에서 반응시간이 서로 다르게 반응하여 배출된 각각의 반응물의 용존 오존농도를 측정하는 전극식 용존 오존농도 검출기로 이루어져 있는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 상기 제어부(60)는, 소독운전에서 미생물을 불활성화시키도록 오존 소독 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출해서 제어하는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 상기 제어부(60)는, 산화운전에서 유해물질을 불활성화시키도록 오존 산화 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출해서 제어하는 것을 특징으로 한다.
또한, 본 발명은 오존을 이용하여 원수에 포함된 유해물질을 소독 및 산화 처리하는 고도산화 수처리 설비의 오존제어방법으로서, 외부로부터 원수가 유입되는 유입단계; 상기 유입된 원수와 오존을 반응시키는 반응단계; 상기 반응단계에 유입되는 원수의 수질변화를 측정하는 수질측정단계; 상기 수질측정단계에서 측정된 원수의 수질변화에 따라 산화운전과 소독운전 중 운전모드를 선택하는 결정단계; 상기 반응단계에서 오존분해속도를 측정하여 산출하는 오존측정단계; 및 상기 결정단계에서 선택된 소독운전과 산화운전에서의 오존 주입량을 상기 오존측정단계에서 산출된 오존분해속도에 의거해서 제어하는 제어단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 상기 수질측정단계는, 상기 반응단계에 유입되는 원수에 포함된 맛냄새 유발물질을 검출하는 것을 특징으로 한다. 본 발명의 상기 오존측정단계는, 상기 반응단계에서 배출된 반응물로부터 용존 오존농도를 측정하여 오존분해속도를 산출하는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 상기 제어단계는, 소독운전에서 미생물을 불활성화시키도록 오존 소독 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출해서 제어하는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 상기 제어단계는, 산화운전에서 유해물질을 불활성화시키도록 오존 산화 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출해서 제어하는 것을 특징으로 한다.
이상에서 살펴본 바와 같이, 본 발명은 원수의 수질변화 및 오존분해속도를 측정하여 그에 따라 운전모드를 선택하고 오존 주입량을 산출하여 제어함으로써, 고도산화 수처리 설비에서 오존의 이용효율을 향상시키는 동시에 오존 발생에 필요한 순 산소 소모량과 에너지 소모량을 절감할 수 있는 효과를 제공한다.
또한, 반응부로서 공급관, 코일형 반응기, 통과관을 구비함으로써, 반응물의 반응시간이 서로 다르게 조정할 수 있는 동시에 다양한 반응시간의 반응물을 측정하여 수처리 설비의 제어성능을 향상시킬 수 있는 효과를 제공한다.
또한, 수질측정부로서 맛냄새 유발물질 검출센서를 구비함으로써, 원수에 포함된 맛냄새 유발물질을 검출하여 원수의 수질변화에 따라 수처리 운전모드를 결정할 수 있는 효과를 제공한다.
또한, 오존측정부로서 측정기와 연산기를 구비함으로써, 반응시간이 다른 반응물로부터 용존 오존농도를 측정하여 오존분해속도를 각각 산출할 수 있는 효과를 제공한다.
또한, 제어부에서 오존 소독 제어모델 함수와 오존 산화 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출해서 제어함으로써, 오존 주입량의 제어를 통해 오염물질의 제거능을 예측하여 수처리 설비의 운전의 편의성을 제공할 수 있는 효과를 제공한다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어장치를 나타내는 구성도.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법을 개략적으로 나타내는 흐름도.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법의 운전모드 결정단계를 나타내는 흐름도.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법의 소독운전모드를 나타내는 흐름도.
도 5는 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법의 산화운전모드의 일예를 나타내는 흐름도.
도 6은 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법의 산화운전모드의 다른예를 나타내는 흐름도.
도 7은 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법의 산화운전모드의 일예에서 대상물질별 및 효율별 오존 요구량을 나타내는 그래프.
도 8은 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법의 산화운전모드의 다른예에서 대상물질별 및 효율별 오존 요구량을 나타내는 그래프.
이하, 첨부도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 일실시예를 더욱 상세히 설명한다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어장치를 나타내는 구성도이고, 도 2는 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법을 개략적으로 나타내는 흐름도이고, 도 3은 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법의 운전모드 결정단계를 나타내는 흐름도이고, 도 4는 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법의 소독운전모드를 나타내는 흐름도이고, 도 5는 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법의 산화운전모드의 일예를 나타내는 흐름도이고, 도 6은 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법의 산화운전모드의 다른예를 나타내는 흐름도이고, 도 7은 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법의 산화운전모드의 일예에서 대상물질별 및 효율별 오존 요구량을 나타내는 그래프이고, 도 8은 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법의 산화운전모드의 다른예에서 대상물질별 및 효율별 오존 요구량을 나타내는 그래프이다.
도 1에 나타낸 바와 같이, 본 실시예에 의한 오존제어장치는, 유입부(10), 반응부(20), 수질측정부(30), 결정부(40), 오존측정부(50) 및 제어부(60)를 포함하여 이루어져, 오존을 이용하여 원수에 포함된 미생물이나 유해물질을 소독 및 산화 처리하는 고도산화 수처리 설비의 오존제어장치이다.
유입부(10)는, 외부로부터 원수가 유입되는 유입수단으로서, 시료수조(11), 세척수조(12), 오존 주입조(13), 실린지 펌프(14; syringe pump) 및 교반조(15)로 이루어져 있다.
시료수조(11)는, 미생물이나 유해물질이 포함된 원수인 시료수를 공급하도록 저장하는 저장조로서, 실린지 펌프(14)의 상류에 연결되어 있고, 여기에는 수질측정부(30)에서 원수의 수질을 측정하기 위한 수질측정수단이 설치되어 있는 것이 바람직하다.
세척수조(12)는, 원수인 시료를 희석하는 동시에 오염된 원수를 세척하기 위한 세척수를 저장하는 저장조로서, 실린지 펌프(14)의 상류에 연결되어 실린지 펌프(14)를 통해 반응부(20)에 연결되어 있다.
오존 주입조(13)는, 원수에 오존을 투입하여 혼합하도록 오존을 저장하는 저장조로서, 실린지 펌프(14)의 상류에 연결되어 실린지 펌프(14)를 통해 반응부(20)에 연결되어 있다.
실린지 펌프(14; syringe pump)는, 원수와 세척수와 오존을 서로 혼합하도록 소정량 투입하는 투입수단으로서, 실린지 펌프(14)의 상류에는 시료수조(11)와 세척수조(12)와 오존 주입조(13)가 연통되어 있고, 실린지 펌프(14)의 하류에는 이들을 혼합시켜 교반하도록 교반조(15)가 연결되어 있다.
교반조(15)는, 실린지 펌프(14)의 하류에 설치되어 이들과 서로 연통되어 있는 시료수조(11), 세척수조(12), 오존 주입조(13)로부터 실린지 펌프(14)에 의해 투입된 시료와 세척수와 오존을 혼합시키도록 교반하는 교반수단이다.
반응부(20)는, 유입부(10)의 하류에 연결되도록 설치되어 원수와 오존을 반응시키는 반응수단으로서, 공급관(21), 반응기(22), 통과관(23) 및 선택밸브(24)으로 이루어져 있다.
공급관(21)은, 원수와 오존이 혼합된 반응물이 분기되어 공급되도록 복수개가 분기된 공급배관으로서, 유입부(10)에 혼합된 원수와 오존의 혼합물이 공급관(21)의 상류에 설치된 공급밸브에 의해 선택적으로 분기되어 공급된다.
반응기(22)는, 분기된 복수개의 공급관(21)에 각각 설치된 반응수단으로서, 각각의 공급관(21)에서 반응시간이 서로 다르게 조정되도록 각각 서로 다른 길이의 반응코일이 구비되어 있는, 즉 반응시간이 15초, 1분, 3분, 5분, 10분 등과 같이 3∼5단계로 조정되도록 설치된 코일형 반응기로 이루어져 있는 것이 바람직하다.
또한, 이러한 반응기(22)의 코일형 반응기는, 서로 길이가 다른 반응코일이 각각의 공급관(21)에 형성되어 있는 다채널 흐름방식의 코일 반응기로 이루어져 있는 것도 가능함은 물론이다.
통과관(23)은, 반응물이 공급관(21)의 반응기(22)를 거치지 않고 통과하도록 설치된 공급배관으로서, 통과관(23)에는 반응기(22)가 설치되어 있지 않을 뿐만 아니라 반응물이 공급관(21)을 우회하여 배출되도록 설치되어 있다.
선택밸브(24)는, 공급관(21)과 통과관(23)의 하류에 설치되되 합류부위에 설치된 밸브로서, 복수개의 공급관(21)과 통과관(23) 중 어느 하나를 선택적으로 개방하여 반응물을 하류로 배출시키게 된다.
수질측정부(30)는, 반응부(20)의 유입부위에 설치되어, 원수의 수질변화를 측정하는 수질측정수단으로서, 반응부(20)의 유입부위에 설치되어 원수에 포함된 맛냄새 유발물질을 검출하는 맛냄새 유발물질 검출센서로 이루어져 있는 것이 바람직하다.
결정부(40)는, 수질측정부(30)에서 측정된 원수의 수질변화에 따라 산화운전과 소독운전 중 운전모드를 선택하는 결정수단으로서, 반응부(20)의 하류에 설치되어 수질측정부(30)의 측정결과에 따라 운전모드를 선택하여 제어부(60)에 제공하게 된다.
이러한 결정부(40)는, 수질측정부(30)의 맛냄새 유발물질 검출센서에서 검출값이 기준값 보다 낮으면 조기경보가 발생되지 않아 소독운전 모드를 결정하게 되고, 기준값 이상이면 조기경보가 발생되어 산화운전 모드를 결정하게 된다.
오존측정부(50)는, 반응부(20)의 하류에 설치되어, 오존농도를 측정하여 오존분해속도를 산출하는 측정수단으로서, 측정기(51) 및 연산기(52)로 이루어져 있다.
측정기(51)는, 반응부(20)의 하류에 연결되어 반응부(20)에서 배출된 반응물로부터 용존 오존농도를 측정하는 측정수단으로서, 반응부(20)에서 반응시간이 서로 다르게 반응하여 배출된 각각의 반응물의 용존 오존농도를 측정하는 전극식 용존 오존농도 검출기로 이루어져 있는 것이 바람직하다.
연산기(52)는, 측정기(51)에서의 측정결과인 용존 오존농도에 의거해서 오존분해속도를 산출하는 연산수단으로서, 반응부(20)의 각 공급관(21)에서 배출된 반응물의 오존농도에 따라 복수개의 오존분해속도를 산출해서 저장하게 된다.
제어부(60)는, 결정부(40)에서 선택된 소독운전과 산화운전에서의 오존 주입량을 오존측정부(50)에서 산출된 오존분해속도에 의거해서 산출하여 제어하는 제어수단으로서, 미생물 선정수단(61), 소독운전 오존 주입량 연산수단(62), 히드록실 라디칼 연산수단(63), 유해물질 선정수단(64), 산화운전 오존 주입량 연산수단(65), 오존 주입량 제어펌프(66)로 이루어져 있다.
이러한 제어부(60)의 소독운전에서, 미생물 선정수단(61)은 수질측정부(30)의 맛냄새 유발물질 검출센서에서 검출값이 기준값 보다 낮으므로 미생물을 선정하게 되고, 소독운전 오존 주입량 연산수단(62)은 미생물을 불활성화시키도록 오존 소독 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출하게 되고, 오존 주입량 제어펌프(66)는 산출된 오존 주입량을 기준해서 유입부(10)에서 오존 주입량을 제어하게 된다.
오존 소독 제어모델 함수에서는, 미생물 선정수단(61)에서 미생물이 지아디아(Giardia)인 경우에는 소독운전 오존 주입량 연산수단(62)에서 하기의 수학식 1에 의해 오존 주입량(O3 dose)을 연산하게 되고, 미생물 선정수단(61)에서 미생물이 크립토스포리디움(Cryptosporidium)인 경우에는 소독운전 오존 주입량 연산수단(62)에서 하기의 수학식 2에 의해 오존 주입량(O3 dose)을 연산하게 된다.
[수학식 1]
Figure 112015055479044-pat00007
여기서, temp.: 수온 (℃),
log credit: 목표 설정값 (상수),
kc: 오존측정부에서 측정한 오존분해속도상수(min-1),
time: 반응시간 (min)이다.
[수학식 2]
Figure 112015055479044-pat00008
여기서, temp.: 수온 (℃),
log credit: 목표 설정값 (상수),
kc: 오존측정부에서 측정한 오존분해속도상수(min-1),
time: 반응시간 (min)이다.
또한, 제어부(60)의 산화운전에서는, 히드록실 라디칼 연산수단(63)은 오존의 분해 과정에서 생성되는 히드록실 라디칼(hydroxly radical)의 발생량을 산출하여 연산하게 되고, 유해물질 선정수단(64)은 수질측정부(30)의 맛냄새 유발물질 검출센서에서 검출값이 기준값 이상의 유해물질을 선정하게 되고, 산화운전 오존 주입량 연산수단(65)은 유해물질을 불활성화시키도록 오존 산화 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출하게 되고, 오존 주입량 제어펌프(66)는 산출된 오존 주입량을 기준해서 유입부(10)에서 오존 주입량을 제어하게 된다.
오존 산화 제어모델 함수에서는, 산화운전 오존 주입량 연산수단(65)에서 하기의 수학식 3에 의해 오존 주입량(O3 dose)을 연산하게 되고, 히드록실 라디칼 연산수단(63)에서 히드록실 라디칼(hydroxly radical)의 발생량을 하기의 수학식 4에 의해 연산하게 된다.
[수학식 3]
Figure 112015055479044-pat00009
여기서, [M]/[M]0: 수중의 유해물질 제거율 입력 값
kOH,M: 수중의 유해물질과 OH 라디칼 이차반응속도 (상수)
kO3: 수중의 유해물질과 오존과의 반응속도 (상수)
kc: 오존측정부에서 측정한 오존분해속도상수(min-1)
time: 반응시간 (min)
[수학식 4]
Figure 112015055479044-pat00010
여기서, O3 CT: 반응조에서 잔류오존이 접촉한 시간과의 곱(mg/L)
kc: 다채널 흐름방식 장치에서 측정한 오존분해속도상수(min-1)
이하, 도면을 참조해서 본 발명의 일 실시예에 의한 오존제어방법을 구체적으로 설명한다.
도 2에 나타낸 바와 같이, 본 실시예에 의한 오존제어방법은, 유입단계(S10), 반응단계(S20), 수질측정단계(S30), 결정단계(S40), 오존측정단계(S50), 제어단계(S60)를 포함하여 이루어져, 오존을 이용하여 원수에 포함된 미생물이나 유해물질을 소독 및 산화 처리하는 고도산화 수처리 설비의 오존제어방법이다.
유입단계(S10)는, 도 4 내지 도 6에 나타낸 바와 같이 외부부터 원수가 유입되는 대상 원수를 채수하는 단계(S11)로서, 유입부(10)의 시료수조(11)에서 원수를 시료수로 공급하게 되고, 세척수조(12)에서 세척수를 공급하게 되고, 오존 주입조(13)로부터 오존을 공급하여, 실린지 펌프(14)에 의해 투입된 시료와 세척수와 오존을 혼합시키도록 교반조(15)에서 교반하여 반응단계(S20)로 투입하게 된다.
반응단계(S20)는, 도 4 내지 도 6에 나타낸 바와 같이 대상 원수를 채수하는 단계(S11)에서 채수된 원수인 시료수와 오존을 반응시키는 단계(S21)와 코일형 반응기와 반응시키는 단계(S22)로 이루어진다.
이러한 반응단계(S20)에서는, 원수와 오존이 혼합된 반응물이 복수개로 분기된 공급관(21)으로 분기되어 공급되고, 공급관(21)에 각각 설치되어 반응시간이 서로 다르게 조정되도록 각각 서로 다른 길이의 반응코일이 구비된 코일형 반응기와 반응되고, 공급관(21)의 합류부위에 설치된 선택밸브(24)를 선택적으로 개방하여 반응물이 하류로 배출된다.
수질측정단계(S30)는, 반응단계(S20)에 유입되는 원수의 수질변화를 측정하는 단계로서, 도 3에 나타낸 바와 같이 반응단계(S20)에 유입되는 원수에 포함된 맛냄새 유발물질을 맛냄새 유발물질 검출센서에 의해 검출하는 단계(S31)와, 맛냄새 유발물질의 측정값이 설정값 이상인 경우에 조기경보를 발생하는 단계(S32)와, 후각 측정에 의해 재검증하는 단계(S33)로 이루어져 있다.
결정단계(S40)는, 수질측정단계(S30)에서 측정된 원수의 수질변화에 따라 산화운전과 소독운전 중 운전모드를 선택하는 단계로서, 도 4에 나타낸 바와 같이 센싱 및 후각 신호발생 판단단계(S41), 소독운전 결정단계(S42), 산화운전 결정단계(S43), 유입물질의 농도 판단단계(S44), 오존 단독 산화운전 결정단계(S45), 오존과 과산화수소 산화운전 결정단계(S46)로 이루어져 있다.
센싱 및 후각 신호발생 판단단계(S41)는, 맛냄새 유발물질의 측정값이 설정값 이상인 경우에 조기경보의 발생여부와 후각 측정에 의한 재검증 결과에 따라 판정하여 소독운전과 산화운전 중 선택하게 된다.
소독운전 결정단계(S42)는, 센싱 및 후각 신호발생 판단단계(S41)에서 설정값 보다 작은 경우에 조기경보 신호가 발생되지 않으면, 즉 아니요 이면, 소독운전을 결정하고 도 4에 나타낸 바와 같이 소독운전 모드를 개시하게 된다.
산화운전 결정단계(S43)는, 센싱 및 후각 신호발생 판단단계(S41)에서 설정값 이상인 경우에 조기경보 신호가 발생되면, 즉 예 이면, 산화운전을 결정하고 도 5 및 도 6에 나타낸 바와 같이 산화운전 모드를 개시하게 된다.
유입물질의 농도 판단단계(S44)는, 산화운전 모드에서 유입물질의 농도가 설정농도 이하인지 여부를 판단하는 단계로서, 설정농도 이하이면 오존 단독 산화운전을 선택하고 설정농도 보다 높으면 오존과 과산화수소 산화운전을 선택하게 된다.
오존 단독 산화운전 결정단계(S45)는, 산화운전 모드에서 유입물질의 농도가 설정농도 설정농도 이하이면, 즉 예 이면, 도 5 및 도 7에 나타낸 바와 같이 오존 단독 산화운전을 개시하게 된다.
오존과 과산화수소 산화운전 결정단계(S46)는, 산화운전 모드에서 유입물질의 농도가 설정농도 이하이면, 즉 아니오 이면, 도 6 및 도 8에 나타낸 바와 같이 오존과 과산화수소 산화운전을 개시하게 된다.
오존측정단계(S50)는, 반응단계(S20)에서 오존분해속도를 측정하여 산출하는 단계로서, 반응단계(S20)에서 배출된 반응물로부터 용존 오존농도를 측정하여 오존분해속도를 산출하게 된다.
소독운전 모드에서의 오존측정단계(S50)는, 도 4에 나타낸 바와 같이 오존 농도 측정단계(S51), 오존분해속도 연산단계(S52), 미생물 선정단계(S53), 오존 주입량 제어 및 보정단계(S54), 오존의 오차값 판정단계(S55)로 이루어져 있다.
오존 농도 측정단계(S51)는, 오존측정부(50)의 측정기(51)에 의해 반응단계(S20)에서 배출되는 반응물로부터 용존 오존농도를 측정하는 단계로서, 반응단계(S20)에서 반응시간이 서로 다르게 반응하여 배출된 각각의 반응물의 용존 오존농도를 측정하는 전극식 용존 오존농도 검출기에 의해서 각 반응물의 용존 오존 농도를 측정하게 된다.
오존분해속도 연산단계(S52)는, 오존 농도 측정단계(S51)에서의 측정결과인 용존 오존농도에 의거해서 오존분해속도를 산출하는 연산단계로서, 반응단계(S20)의 각 공급관(21)에서 배출된 반응물의 오존농도에 따라 복수개의 오존분해속도를 산출해서 저장하게 된다.
미생물 선정단계(S53)는, 수질측정단계(S30)의 맛냄새 유발물질 검출센서에서 검출값이 기준값 보다 낮으므로 소독운전 모드에서 미생물을 선정하는 단계로서, 미생물이 지아디아(Giardia)인지 크립토스포리디움(Cryptosporidium)인지를 대상 미생물 DB로부터 선정하게 된다.
오존 주입량 제어 및 보정단계(S54)는, 미생물 선정단계(S53)에서 선정된 미생물에 따라 미생물을 불활성화시키도록 오존 소독 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출하여 제어 및 보정하는 단계로서, 미생물이 지아디아(Giardia)인 경우에는 수학식 1을 이용하여 오존 주입량(O3 dose)을 연산하게 되고, 미생물이 크립토스포리디움(Cryptosporidium)인 경우에는 수학식 2을 이용하여 오존 주입량(O3 dose)을 연산하게 된다.
오존의 오차값 판정단계(S55)는, 예측 잔류 오존량과 실측 잔류 오존량을 비교하는 단계로서, 예측 잔류 오존량과 실측 잔류 오존량 사이의 오차값이 0.8 보다 작으면 제어단계(S60)를 개시하게 되고, 작지 않으면 오존 주입량 제어 및 보정단계(S54)로 복귀하여 오존 주입량을 다시 제어 및 보정하게 된다.
산화운전 모드에서의 오존측정단계(S50)는, 도 5 및 도 6에 나타낸 바와 같이 오존 농도 측정단계(S51), 오존분해속도 및 히드록실 라디칼 연산단계(S52-1), 대상물질의 반응속도 및 제거율 산정단계(S53-1), 오존 주입량 제어 및 보정단계(S54-1), 오존의 오차값 판정단계(S55-1)로 이루어져 있다.
오존 농도 측정단계(S51)는, 오존측정부(50)의 측정기(51)에 의해 반응단계(S20)에서 배출되는 반응물로부터 용존 오존농도를 측정하는 단계로서, 반응단계(S20)에서 반응시간이 서로 다르게 반응하여 배출된 각각의 반응물의 용존 오존농도를 측정하는 전극식 용존 오존농도 검출기에 의해서 각 반응물의 용존 오존 농도를 측정하게 된다.
오존분해속도 및 히드록실 라디칼 연산단계(S52-1)는, 오존 농도 측정단계(S51)에서의 측정결과인 용존 오존농도에 의거해서 오존분해속도를 산출하여 연산하고 히드록시 라디칼을 연산하는 단계로서, 반응단계(S20)의 각 공급관(21)에서 배출된 반응물의 오존농도에 따라 복수개의 오존분해속도를 산출해서 저장하게 되고, 오존의 분해 과정에서 생성되는 히드록실 라디칼(hydroxly radical)의 발생량을 산출하여 연산하게 된다.
대상물질의 반응속도 및 제거율 산정단계(S53-1)는, 산화운전 모드에서 오존 주입량을 산출하기 위해 제거 대상물질의 목표 제거율, 유기 물질과 오존과의 반응속도 상수, 히드록실 라디칼과의 반응속도 상수, 오존 소비속도 상수, 오존 접촉 시간 등을 운전자가 사전에 입력하도록 대상물질 반응속도 상수 DB로부터 산정하게 된다.
오존 주입량 제어 및 보정단계(S54-1)는, 산화운전에서 유해물질을 불활성화시키도록 오존 산화 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출하여 제어 및 보정하는 단계로서, 수학식 3에 의해 오존 주입량(O3 dose)을 연산하여 제어 및 보정하게 되고, 히드록실 라디칼(hydroxly radical)의 발생량을 수학식 4에 의해 연산하게 된다.
오존의 오차값 판정단계(S55-1)는, 예측 잔류 오존량과 실측 잔류 오존량을 비교하는 단계로서, 예측 잔류 오존량과 실측 잔류 오존량 사이의 오차값이 0.8 보다 작으면 제어단계(S60)를 개시하게 되고, 작지 않으면 오존 주입량 제어 및 보정단계(S54)로 복귀하여 오존 주입량을 다시 제어 및 보정하게 된다.
제어단계(S60)는, 결정단계(S40)에서 선택된 소독운전과 산화운전에서의 오존 주입량을 상기 오존측정단계에서 산출된 오존분해속도에 의거해서 제어하는 단계이다.
도 4에 나타낸 바와 같이 소독운전의 오존 주입량 산출제어단계(S61)에서는 미생물을 불활성화시키도록 오존 소독 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출해서 제어하게 된다.
도 5에 나타낸 바와 같이, 오존 단독 산화운전의 오존 주입량 산출제어단계(S61-1)에서는 유해물질을 불활성화시키도록 오존 산화 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출해서 제어하게 된다.
도 6에 나타낸 바와 같이, 오존과 과산화수소 산화운전의 오존 주입량 산출제어단계(S61-1)에서는 유해물질을 불활성화시키도록 오존 산화 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출해서 제어하게 되고, 과산화수소 산출제어단계(S62)에서는 오존 주입량의 0.3∼0.5%의 무게비율의 과산화수소를 산출해서 제어하게 된다.
따라서, 운전모드 결정에서는, 도 3에 나타낸 바와 같이 맛냄새 유발물질 검출단계(S31)와, 조기경보 발생단계(S32) 및 후각 측정 재검증단계(S33), 센싱 및 후각 신호발생 판단단계(S41), 소독운전 결정단계(S42), 산화운전 결정단계(S43), 유입물질의 농도 판단단계(S44), 오존 단독 산화운전 결정단계(S45), 오존과 과산화수소 산화운전 결정단계(S46)로 이루어져 있다.
또한, 소독운전 모드에서는, 도 4에 나타낸 바와 같이 대상 원수를 채수하는 단계(S11), 시료수와 오존 반응 단계(S21), 코일형 반응기 반응단계(S22), 오존 농도 측정단계(S51), 오존분해속도 연산단계(S52), 미생물 선정단계(S53), 오존 주입량 제어 및 보정단계(S54), 오존의 오차값 판정단계(S55), 오존 주입량 산출제어단계(S61)로 이루어져 있다.
오존 단독 산화운전에서는, 도 5에 나타낸 바와 같이 대상 원수를 채수하는 단계(S11), 시료수와 오존 반응 단계(S21), 코일형 반응기 반응단계(S22), 오존 농도 측정단계(S51), 오존분해속도 및 히드록실 라디칼 연산단계(S52-1), 대상물질의 반응속도 및 제거율 산정단계(S53-1), 오존 주입량 제어 및 보정단계(S54-1), 오존의 오차값 판정단계(S55-1), 오존 주입량 산출제어단계(S61-1)로 이루어져 있다.
오존과 과산화수소 산화운전에서는, 도 6에 나타낸 바와 같이 대상 원수를 채수하는 단계(S11), 시료수와 오존 반응 단계(S21), 코일형 반응기 반응단계(S22), 오존 농도 측정단계(S51), 오존분해속도 및 히드록실 라디칼 연산단계(S52-1), 대상물질의 반응속도 및 제거율 산정단계(S53-1), 오존 주입량 제어 및 보정단계(S54-1), 오존의 오차값 판정단계(S55-1), 오존 주입량 산출제어단계(S61-1), 과산화수소 산출제어단계(S62)로 이루어져 있다.
이상 설명한 바와 같이, 본 발명에 따르면 원수의 수질변화 및 오존분해속도를 측정하여 그에 따라 운전모드를 선택하고 오존 주입량을 산출하여 제어함으로써, 고도산화 수처리 설비에서 오존의 이용효율을 향상시키는 동시에 오존 발생에 필요한 순 산소 소모량과 에너지 소모량을 절감할 수 있는 효과를 제공한다.
또한, 반응부로서 공급관, 코일형 반응기, 통과관을 구비함으로써, 반응물의 반응시간이 서로 다르게 조정할 수 있는 동시에 다양한 반응시간의 반응물을 측정하여 수처리 설비의 제어성능을 향상시킬 수 있는 효과를 제공한다.
또한, 수질측정부로서 맛냄새 유발물질 검출센서를 구비함으로써, 원수에 포함된 맛냄새 유발물질을 검출하여 원수의 수질변화에 따라 수처리 운전모드를 결정할 수 있는 효과를 제공한다.
또한, 오존측정부로서 측정기와 연산기를 구비함으로써, 반응시간이 다른 반응물로부터 용존 오존농도를 측정하여 오존분해속도를 각각 산출할 수 있는 효과를 제공한다.
또한, 제어부에서 오존 소독 제어모델 함수와 오존 산화 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출해서 제어함으로써, 오존 주입량의 제어를 통해 오염물질의 제거능을 예측하여 수처리 설비의 운전의 편의성을 제공할 수 있는 효과를 제공한다.
이상 설명한 본 발명은 그 기술적 사상 또는 주요한 특징으로부터 벗어남이 없이 다른 여러 가지 형태로 실시될 수 있다. 따라서 상기 실시예는 모든 점에서 단순한 예시에 지나지 않으며 한정적으로 해석되어서는 안 된다.
10: 유입부 20: 반응부
30: 수질측정부 40: 결정부
50: 오존측정부 60: 제어부

Claims (14)

  1. 오존을 이용하여 원수에 포함된 유해물질을 소독 및 산화 처리하는 고도산화 수처리 설비의 오존제어장치로서,
    외부로부터 원수가 유입되는 유입부(10);
    상기 유입부(10)의 하류에 설치되어, 원수와 오존을 반응시키는 반응부(20);
    상기 반응부(20)의 유입부위에 설치되어, 원수의 수질변화를 측정하는 수질측정부(30);
    상기 수질측정부(30)에서 측정된 원수의 수질변화에 따라 산화운전과 소독운전 중 운전모드를 선택하는 결정부(40);
    상기 반응부(20)의 하류에 설치되어, 오존분해속도를 측정하여 산출하는 오존측정부(50); 및
    상기 결정부(40)에서 선택된 소독운전과 산화운전에서의 오존 주입량을 상기 오존측정부(50)에서 산출된 오존분해속도에 의거해서 산출하여 제어하는 제어부(60);를 포함하고,
    상기 유입부(10)는,
    미생물이나 유해물질이 포함된 원수를 공급하도록 저장하는 시료수조;
    원수를 희석하여 오염된 원수를 세척하기 위한 세척수를 저장하는 세척수조;
    원수에 오존을 투입하여 혼합하도록 오존을 저장하는 오존 주입조;
    상기 시료수조, 상기 세척수조 및 상기 오존 주입조로부터 원수와 세척수와 오존을 소정량 투입하는 실린지 펌프; 및
    상기 실린지 펌프의 하류에 설치되어 상기 실린지 펌프에 의해 투입된 시료와 세척수와 오존을 혼합시키도록 교반하는 교반조;를 포함하고,
    상기 반응부(20)는, 원수와 오존이 혼합된 반응물이 분기되어 공급되도록 공급밸브에서 복수개로 분기 형성된 공급관; 상기 분기된 복수개의 공급관에 각각 설치되며 반응물의 반응시간이 서로 다른 반응기; 상기 반응물이 상기 반응기를 거치지 않고 통과하도록 설치된 통과관; 및 상기 공급관과 상기 통과관의 하류에 설치되어 복수개의 공급관과 통과관 중 어느 하나를 선택적으로 개방하여 반응물을 하류로 배출시키는 선택밸브;를 포함하고,
    상기 제어부(60)는, 소독운전에서 미생물을 불활성화시키도록 오존 소독 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출해서 제어하고, 산화운전에서 유해물질을 불활성화시키도록 오존 산화 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출해서 제어하는 것을 특징으로 하는 오존제어장치.
  2. 삭제
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 반응기는, 상기 공급관에서 반응시간이 서로 다르게 조정되도록 각각 서로 다른 길이의 반응코일이 구비되어 있는 코일형 반응기로 이루어져 있는 것을 특징으로 하는 오존제어장치.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 수질측정부(30)는, 상기 반응부(20)의 유입부위에 설치되어 원수에 포함된 맛냄새 유발물질을 검출하는 맛냄새 유발물질 검출센서로 이루어져 있는 것을 특징으로 하는 오존제어장치.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 결정부(40)는, 상기 반응부(20)의 하류에 설치되어 상기 수질측정부(30)의 측정결과에 따라 운전모드를 선택하여 상기 제어부(60)에 제공하는 것을 특징으로 하는 오존제어장치.
  6. 제 1 항에 있어서,
    상기 오존측정부(50)는,
    상기 반응부(20)의 하류에 연결되어 상기 반응부(20)에서 배출된 반응물로부터 용존 오존농도를 측정하는 측정기; 및
    상기 측정기의 측정결과에 의해 오존분해속도를 산출하는 연산기;를 포함하는 것을 특징으로 하는 오존제어장치.
  7. 제 6 항에 있어서,
    상기 측정기는, 상기 반응부(20)에서 반응시간이 서로 다르게 반응하여 배출된 각각의 반응물의 용존 오존농도를 측정하는 전극식 용존 오존농도 검출기로 이루어져 있는 것을 특징으로 하는 오존제어장치.
  8. 삭제
  9. 삭제
  10. 제 1 항에 기재된 오존제어장치를 이용하여 원수에 포함된 유해물질을 소독 및 산화 처리하는 고도산화 수처리 설비의 오존제어방법으로서,
    외부로부터 원수가 유입되는 유입단계;
    상기 유입된 원수와 오존을 반응시키는 반응단계;
    상기 반응단계에 유입되는 원수의 수질변화를 측정하는 수질측정단계;
    상기 수질측정단계에서 측정된 원수의 수질변화에 따라 산화운전과 소독운전 중 운전모드를 선택하는 결정단계;
    상기 반응단계에서 오존분해속도를 측정하여 산출하는 오존측정단계; 및
    상기 결정단계에서 선택된 소독운전과 산화운전에서의 오존 주입량을 상기 오존측정단계에서 산출된 오존분해속도에 의거해서 제어하는 제어단계;를 포함하고,
    상기 제어단계는, 소독운전에서 미생물을 불활성화시키도록 오존 소독 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출해서 제어하고, 산화운전에서 유해물질을 불활성화시키도록 오존 산화 제어모델 함수에 의거해서 오존 주입량을 산출해서 제어하는 것을 특징으로 하는 오존제어방법.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 수질측정단계는, 상기 반응단계에 유입되는 원수에 포함된 맛냄새 유발물질을 검출하는 것을 특징으로 하는 오존제어방법.
  12. 제 10 항에 있어서,
    상기 오존측정단계는, 상기 반응단계에서 배출된 반응물로부터 용존 오존농도를 측정하여 오존분해속도를 산출하는 것을 특징으로 하는 오존제어방법.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112752605A (zh) * 2018-10-02 2021-05-04 三菱电机株式会社 过滤膜处理装置、膜过滤装置及过滤膜处理方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08304334A (ja) * 1995-05-08 1996-11-22 V M C:Kk オゾン水濃度測定装置
KR100271562B1 (ko) * 1998-09-30 2000-11-15 신승교 오존분해속도 측정장치 및 그를 이용한 수처리 시스템
KR100373513B1 (ko) 2000-07-14 2003-02-25 (주)우대기술단 오존소비속도상수를 이용한 오존공정과 고도산화공정의자동제어장치 및 방법
JP2005313115A (ja) * 2004-04-30 2005-11-10 Toshiba Corp オゾンによる水処理制御システム
KR20120117046A (ko) * 2011-04-14 2012-10-24 한국건설기술연구원 정수처리를 위한 실시간 맛냄새 유발물질 감시제어 장치 및 그 방법

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08304334A (ja) * 1995-05-08 1996-11-22 V M C:Kk オゾン水濃度測定装置
KR100271562B1 (ko) * 1998-09-30 2000-11-15 신승교 오존분해속도 측정장치 및 그를 이용한 수처리 시스템
KR100373513B1 (ko) 2000-07-14 2003-02-25 (주)우대기술단 오존소비속도상수를 이용한 오존공정과 고도산화공정의자동제어장치 및 방법
JP2005313115A (ja) * 2004-04-30 2005-11-10 Toshiba Corp オゾンによる水処理制御システム
KR20120117046A (ko) * 2011-04-14 2012-10-24 한국건설기술연구원 정수처리를 위한 실시간 맛냄새 유발물질 감시제어 장치 및 그 방법

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112752605A (zh) * 2018-10-02 2021-05-04 三菱电机株式会社 过滤膜处理装置、膜过滤装置及过滤膜处理方法

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