KR101564295B1 - Method for loading raw material into blast furnace - Google Patents
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Abstract
본 발명에 따라, 코크스를, 괴(塊)코크스와 소괴(小塊) 코크스로 분급(分級)하여 로정(爐頂) 벙커에 충전하고, 또한 광석류 원료를, 대입경 광석류 원료와 소입경 광석류 원료로 분급하여 로정 벙커에 충전한 후, 당해 괴코크스를 배출할 때에는 당해 대입경 광석류 원료를 동시에 절출하고, 당해 소괴 코크스를 배출할 때에는 당해 소입경 광석류 원료를 동시에 절출함으로써, 코크스 다량 혼합시라도, 고로(高爐) 내의 통기성을 확보하여, 고로 조업의 안정화 및 열효율의 향상을 달성할 수 있는 고로로의 원료 장입 방법을 제공할 수 있다.According to the present invention, the coke is classified into mass cokes and small mass cokes to be filled in a bunker top, and the raw material of the pomegranate is charged into a large- When the bulk coke is discharged, the raw pumice raw material is discharged at the same time, and when the porous coke is discharged, the raw material of the pumice gum is discharged at the same time, It is possible to provide a raw material charging method in a blast furnace which can ensure air permeability in a blast furnace and stabilize blast furnace operation and improve thermal efficiency even when blended in a large amount.
Description
본 발명은, 로(爐) 내로의 원료 장입을 선회 슈트에서 행하는 고로로의 원료 장입 방법에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE
고로는, 일반적으로 소결광, 펠렛, 괴상(塊狀) 광석 등의 광석류 원료와 코크스를 로정(爐頂)으로부터 층 형상으로 장입하고, 송풍구(tuyere)으로부터 연소 가스를 흘려, 선철(銑鐵)을 얻는다. 장입된 고로 장입 원료인 코크스와 광석류 원료는 로정으로부터 로 하부로 강하되고, 광석의 환원과 원료의 승온(昇溫)이 일어난다. 광석류 원료층은, 승온과 상방으로부터의 하중에 의해 광석류 원료 간의 공극을 메우면서 서서히 변형되어, 고로의 샤프트부의 하방에 있어서는 매우 통기 저항이 커서 가스가 거의 흐르지 않는 융착층을 형성한다.Generally, a blast furnace is a furnace in which raw materials such as sintered ores, pellets, and lumpy ores and coke are charged in layers from a furnace top, flue gas is flowed from a tuyere, . The charged coke and raw materials for the blast furnace, which are charged into the blast furnace, are lowered to the bottom of the furnace, and the ores are reduced and the temperature of the raw materials is raised. The optical material layer is gradually deformed by filling up the gap between the raw materials of the glaze due to the elevated temperature and the load from above, and forms a fusion layer in which the gas resistance hardly flows due to the large ventilation resistance below the shaft portion of the blast furnace.
종래, 고로로의 원료 장입은, 광석류 원료와 코크스를 교대로 장입하고 있으며, 로 내에서는 광석류 원료층과 코크스층이 교대로 층 형상으로 되어 있다. 또한, 고로 내 하부에는 융착대라고 불리는 광석이 연화 융착한 통기 저항이 큰 광석류 원료층 및 코크스 유래의 비교적 통기 저항이 작은 코크스 슬릿이 존재한다.Conventionally, raw material charging into a blast furnace is alternately charged with raw material for cement and coke. In the furnace, a raw material layer and a coke layer are alternately layered. Further, in the lower part of the blast furnace, there is an optical powder raw material layer in which the ore called a fused bond is soft-fused and has a large air resistance, and a coke slit of relatively low air resistance derived from coke.
이 융착대의 통기성이 고로 전체의 통기성에 크게 영향을 미치고 있고, 고로에 있어서의 생산성을 율속(律速)하고 있다.The air permeability of the fusing belt greatly affects the air permeability of the entire blast furnace, and the productivity in the blast furnace is rate-controlled.
융착대의 통기 저항을 개선하기 위해서는, 광석류 원료층에 코크스를 혼합하는 것이 유효하다는 것이 알려져 있으며, 적절한 혼합 상태를 얻기 위해 많은 연구가 보고되고 있다.It is known that it is effective to mix coke in the raw material layer of the optical fiber in order to improve the ventilation resistance of the fusing belt, and many studies have been reported to obtain a proper mixing state.
예를 들면, 특허문헌 1에 있어서는, 벨리스(bell-less) 고로에 있어서, 광석 호퍼 중 하류측의 광석 호퍼에 코크스를 장입하고, 컨베이어 상에서 광석의 위에 코크스를 적층하고, 로정 벙커에 장입하고, 광석과 코크스를 선회 슈트를 개재하여 고로 내에 장입하도록 하고 있다.For example, in
또한, 특허문헌 2에서는, 로정의 벙커에 광석과 코크스를 따로 따로 저류하고, 코크스와 광석을 동시에 혼합 장입함으로써, 코크스의 통상 장입용 배치, 코크스의 중심 장입용 배치 및 혼합 장입용 배치의 세가지를 동시에 행하도록 하고 있다.In Patent Document 2, the ore and coke are separately stored in the bunker of the liqueur, and the coke and the ore are mixedly charged at the same time. Thus, three types of arrangements for the normal charging of the coke, So that they can be performed at the same time.
또한, 특허문헌 3에서는, 고로 조업에 있어서의 융착대 형상의 불안정화 및 중심부 부근에 있어서의 가스 이용률의 저하를 방지하고, 안전 조업과 열효율의 향상을 도모하기 위해, 고로에 있어서의 원료 장입 방법에 있어서, 전(全)광석과 전코크스를 완전 혼합한 후 로 내에 장입하도록 하고 있다.In
여기서, 위에 게재된 특허문헌 3에 기재된 대표적인 코크스의 평균 입경(粒徑)은, 약 40∼50㎜이며, 광석의 평균 입경은 약 15㎜이고, 양자의 입경은 대폭으로 상이한 점에서, 단순히 혼합한 것 만으로는 공극률이 대폭으로 저하되고, 로 내에 있어서 통기성이 악화되어, 가스의 취발이나 원료의 강하 불량과 같은 트러블이 발생할 가능성이 있다.Here, the average coke diameter of representative coke disclosed in the
이들 트러블을 회피하기 위해서는, 로 축심부에 코크스만의 층을 형성하는 방법을 생각할 수 있다. 이 방법에 의하면, 로 축심부에 코크스층에 의한 가스가 지나는 길이 확보되기 때문에, 통기성의 개선이 가능해진다.In order to avoid these troubles, it is conceivable to form a layer of only coke in the cylinder axis portion. According to this method, since the length of the gas passing through the coke oven layer is secured to the shaft axial part, the air permeability can be improved.
그러나, 코크스 다량 혼합시에는, 소괴(小塊) 코크스에 더하여, 더욱 큰 괴코크스를 혼합하는 점에서, 광석과 코크스와의 입경차가 더욱 커진다. 또한, 입경이 상이한 입자를 혼합하면, 그 혼합층은, 공극률이 한층 저하되는 것이 알려져 있다. 따라서, 코크스 다량 혼합시에는, 융착대의 통기성은 개선되기는 하지만, 고로 괴상대의 통기성의 악화가 우려된다.However, at the time of mixing a large amount of coke, the particle size difference between the ore and the coke becomes larger in that the larger coke is mixed with the bulk coke. It is also known that when the particles having different particle diameters are mixed, the porosity of the mixed layer is further lowered. Therefore, when a large amount of coke is mixed, the air permeability of the fusing belt is improved, but the air permeability of the granular barrel is worse.
본 발명은, 상기의 현상(現狀)을 감안하여 개발된 것으로, 가령, 코크스를 다량으로 혼합하는 조업을 실시하는 경우라도, 고로 내의 통기성을 확보하여, 고로 조업의 안정화 및 열효율의 향상을 달성할 수 있는, 고로로의 원료 장입 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.The present invention has been developed in consideration of the above-described phenomenon, and it is an object of the present invention to provide a coke oven which is capable of securing air permeability in a blast furnace and stabilizing blast furnace operation and improving thermal efficiency The present invention provides a method of charging raw materials into a blast furnace.
즉, 본 발명의 요지 구성은 다음과 같다.That is, the structure of the present invention is as follows.
1. 소결광, 펠렛, 괴상 광석 등의 광석류 원료 및 코크스의 고로 장입 원료를, 고로의 로정에 배치한 적어도 3개의 로정 벙커와, 당해 로정 벙커의 배출구에 배치되어 당해 로정 벙커로부터 배출되는 원료를 혼합하여 선회 슈트에 공급하는 집합 호퍼와, 당해 선회 슈트를 이용하여, 고로 내로 장입할 때에 있어서,1. At least three log bunkers containing raw materials for blast furnaces such as sintered ores, pellets, ore ore, and blast furnace charging materials for coke are to be disposed in the blast furnace, and raw materials discharged from the log bunker An assembly hopper which mixes and supplies the mixture to the orbiting chute, and when the wastewater is charged into the blast furnace by using the swing chute,
상기 코크스를, 괴코크스와 소괴 코크스로 분급(分級)하여 로정 벙커에 충전하고, 또한, 상기 광석류 원료를, 대입경 광석류 원료와 소입경 광석류 원료로 분급하여 로정 벙커에 충전한 후, 당해 괴코크스를 배출할 때에는 당해 대입경 광석류 원료를 동시에 절출하고, 당해 소괴 코크스를 배출할 때에는 당해 소입경 광석류 원료를 동시에 절출하는 고로로의 원료 장입 방법.The coke is classified into a bulk coke and a liquefied coke to be charged into a liquefied bunker, and the raw material of the raw material is classified into a raw material for a light mineral and a raw material for a mineral oil and then charged into a liquefied bunker, When discharging the massive coke, the bulk raw material is simultaneously discharged, and when the bulk coke is discharged, the raw material is charged into the blast furnace to simultaneously discharge the raw material of the small-diameter pumice.
2. 상기 소괴 코크스의 입도 범위를 10∼40㎜로 하고, 또한 상기 소입경 광석류 원료의 입도 범위를 3∼20㎜로 하는 상기 1에 기재된 고로로의 원료 장입 방법.2. The raw material charging method according to the above 1, wherein a particle size range of the above-mentioned freezing coke is 10 to 40 mm, and a particle size range of the raw material of the small-particle size optical pumice is 3 to 20 mm.
3. 상기 괴코크스의 입도 범위를 30∼75㎜로 하고, 또한 상기 대입경 광석류 원료의 입도 범위를 10∼50㎜로 하는 상기 1 또는 2에 기재된 고로로의 원료 장입 방법.3. A method for charging a raw material into a blast furnace as described in 1 or 2 above, wherein a particle size range of the sizing coke is set to 30 to 75 mm and a particle size range of the bulk light cement raw material is 10 to 50 mm.
4. 상기 대입경 광석류 원료와 상기 소입경 광석류 원료를 분급할 때에 있어서, 당해 대입경 광석류 원료와 당해 소입경 광석류 원료의 질량 비율을, 상기 괴코크스 중 광석류 원료로의 혼합에 제공하는 괴코크스와 상기 소괴 코크스와의 질량 비율에 일치시키는 상기 1 내지 3 중 어느 하나에 기재된 고로로의 원료 장입 방법.4. The method of
5. 상기 소괴 코크스와 상기 소입경 광석의 조화 평균경의 비 및, 상기 괴코크스와 상기 대입경 광석의 조화 평균경의 비를, 모두 광석 조화 평균 입경/코크스 조화 평균 입경의 비로써 0.1 이상으로 하는 상기 1 내지 4 중 어느 하나에 기재된 고로로의 원료 장입 방법.5. The method according to any one of the above items (1) to (4), wherein the ratio of the coarse average diameter of the dissolving coke to the small diameter ore and the ratio of the coarse average diameter of the fine coal to the large diameter average ore is 0.1 or more A method for charging a raw material into a blast furnace as set forth in any one of 1 to 4.
본 발명에 의하면, 고로 내로 광석류 원료 및 코크스를 장입할 때에, 괴코크스를 배출하는 경우는 대입경 광석류 원료를 동시에 절출하고, 소괴 코크스를 배출하는 경우는 소입경 광석류 원료를 동시에 절출하기 때문에, 로 하부에 있어서의 통기성이 현격하게 향상되어, 광석의 환원 속도가 대폭으로 향상되고, 가령, 코크스의 다량 혼합 조업을 실시하는 상황하에 있어서도, 안정된 고로 조업을 행할 수 있다.According to the present invention, when the raw coke is loaded into the blast furnace and the coke is discharged, the raw materials of the light cement and the coke are discharged at the same time. When the coke is discharged, Therefore, the air permeability at the lower portion of the furnace is remarkably improved, and the reduction speed of the ore is greatly improved. Even under a situation where a large amount of coke is mixed, stable blast furnace operation can be performed.
도 1은 본 발명의 고로로의 원료 장입 방법의 일 실시 형태를 나타내는 개략도이다.
도 2는 충전층 압력 손실 평가 장치를 나타내는 개략 구성도이다.
도 3(a)는 광석 분급 전의 괴코크스와의 입경 분포를, 도 3(b)는 광석 분급 전의 소괴 코크스와의 입경 분포를, 각각 나타내는 도면이다.
도 4(a)는 대입경 광석과 괴코크스의 입경 분포를, 도 4(b)는 소입경 광석과 소괴 코크스의 입경 분포를, 각각 나타내는 도면이다.
도 5(a)는 도 3(a) 및 도 4(a)의 입도 분포의 압손을, 도 5(b)는 도 3(b) 및 도 4(b)의 입도 분포의 압손을, 각각 나타내는 도면이다.
도 6은 Ergun식을 이용하여, 충전층의 압력 손실로 부여하는 공극률의 영향을 평가한 결과를 나타내는 도면이다.
도 7은 대입경 입자의 비율과 공극률의 저하를 기하적으로 산출한 결과를 나타내는 도면이다.1 is a schematic view showing one embodiment of a raw material charging method in a blast furnace of the present invention.
2 is a schematic configuration diagram showing a packed bed pressure loss evaluating apparatus.
Fig. 3 (a) is a graph showing the particle size distribution of the fine coke before ore classification, and Fig. 3 (b) is a graph showing the particle size distribution of the coke and the small- sized coke before ore classification.
Fig. 4 (a) shows the particle size distribution of the large-diameter ore and the large-size coke, and Fig. 4 (b) shows the particle size distribution of the small-size ore and the small-
5A shows the pressure loss of the particle size distribution shown in Figs. 3A and 4A, and Fig. 5B shows the pressure loss of the particle size distribution shown in Figs. 3B and 4B, respectively FIG.
6 is a graph showing the result of evaluating the influence of the porosity imparted by the pressure loss of the packed bed using the Ergun equation.
Fig. 7 is a diagram showing the results of geometric calculation of the ratio of the large-diameter particles and the decrease in the porosity.
(발명을 실시하기 위한 형태)(Mode for carrying out the invention)
이하, 본 발명의 대표적인 일 실시 형태를 도면에 기초하여 설명한다.Hereinafter, a representative embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
고로 내에, 광석류 원료 및 코크스를 장입하는 구체적인 장입 요령을, 도 1에 기초하여 설명한다.A specific charging method for charging raw material and coke into the blast furnace will be described with reference to Fig.
이하의 설명에서는, 로정 벙커(12a)에는 괴코크스가, 또한 로정 벙커(12b)에는 대입경 광석류 원료에는, 추가로 로정 벙커(12c)에는 소괴 코크스와 소입경 광석류 원료를 사전에 혼합한 것이, 각각 저류되어 있는 것으로 한다.In the following description, raw cokes are contained in the
또한 도면 중, 10은 고로, 12a∼12c는 로정 벙커, 13은 유량 조정 게이트, 14는 집합 호퍼, 15는 벨리스식 장입 장치, 16은 선회 슈트이다. 또한, θ는, 선회 슈트의 수직 방향에 대한 각도이다. 또한, 본 발명에 이용되는 코크스에 특별한 한정은 없고, 공지의 고로용 코크스이면 문제는 없다. 다른 한편, 광석류 원료란, 소결광, 펠렛, 괴상 광석 등, 고로용 광석으로서 상용되는 것이면 특별히 한정은 없다.In the drawing,
로정 벙커로부터의 원료 장입 순서로서는, 우선, 선회 슈트(16)의 원료 장입처를 고로의 로벽 내주부로 하고, 괴코크스를 장입한 로정 벙커(12a)로부터 코크스만을 장입함으로써, 고로의 중심부에는, 필요에 따라서 중심 코크스층을, 또한 로벽 내주부에는, 주변 코크스층을 형성할 수 있다.As a raw material charging order from the logarithmic bunker, first, the raw material charging destination of the
즉, 선회 슈트(16)의 원료 장입처가, 고로의 중심부 또는 로벽부를 향하고 있는 상태에서는, 로정 벙커(12b 및 12c)의 유량 조정 게이트(13)를 닫고, 로정 벙커(12a)만의 유량 조정 게이트(13)를 열어, 이 로정 벙커(12a)에 저류되어 있는 괴코크스만을 선회 슈트(16)에 공급함으로써, 고로의 중심부에는, 중심 코크스층을, 또한 로벽 내주부에는 주변 코크스층을 각각 형성할 수 있다.That is, in the state where the raw material charging destination of the
상기 코크스는, 전술한 바와 같이, 괴코크스와 소괴 코크스로 분급하여 로정 벙커에 충전되고, 또한, 상기 광석류 원료를, 대입경 광석류 원료와 소입경 광석류 원료로 분급하여, 각각 로정 벙커에 충전하고 있다. 그리고, 본 발명에서는, 당해 괴코크스를 배출할 때에는 당해 대입경 광석류 원료를 동시에 절출하고, 당해 소괴 코크스는 당해 소입경 광석류 원료와 동시에 배출되는 것이다.As described above, the coke is classified into heavy coke and liquefied coke to be filled in a lozenge bunker. The cement paste is classified into a cement paste raw material and a cement paste cement material, It is charging. Further, in the present invention, when the bulk coke is discharged, the bulk light source is simultaneously discharged, and the bulk free coke is discharged simultaneously with the bulk light source.
즉, 로정 벙커(12a)로부터 괴코크스를 배출할 때에는 대입경 광석류 원료를 로정 벙커(12b)로부터 동시에 절출하고, 또한, 적절하게, 로정 벙커(12c)로부터 소괴 코크스와 소입경 광석류 원료를 사전에 혼합한 것을 배출함으로써, 통기 저항이 낮은 양호한 혼합층을 고로 괴상대에 형성할 수 있는 것이다.That is, when discharging the bulk coke from the
전술한 바와 같이, 코크스 다량 혼합시에는, 소괴 코크스에 더하여, 괴코크스를 혼합하는 점에서, 광석과 코크스와의 입경차가 커져, 당해 혼합층의 공극률의 저하가 발생하기 때문에, 융착대의 통기성은 개선되기는 하지만, 고로 괴상대의 통기성이 악화된다.As described above, at the time of mixing a large amount of coke, the particle size difference between the ore and the coke increases in that the bulk coke is mixed with the liquefied coke, and the porosity of the mixed layer is lowered. However, the air permeability of the blocky barrel deteriorates.
그래서, 본 발명에서는, 전술한 바와 같이, 괴코크스와 대입경 광석류 원료를 동시에 절출하고, 한편 소괴 코크스를 배출할 때에는 소입경 광석류 원료를 동시에 배출함으로써, 고로 괴상대의 공극률의 저하가 해소되어, 코크스 다량 혼합시라도, 고로 내의 통기성을 확보할 수 있는 것이다.Thus, in the present invention, as described above, when the bulk coke and the bulk cement raw material are discharged at the same time and the bulk coke is discharged, the porosity of the granular bulkhead is eliminated by simultaneously discharging the raw pumice powder , Even when a large amount of coke is mixed, the air permeability in the blast furnace can be ensured.
여기에서, 괴코크스와 대입경 광석류 원료의 혼합층을 혼합층 L, 소괴 코크스와 소입경 광석류 원료와의 혼합층을, 혼합층 S라고 호칭하면, 본 발명에서는, 실제조시의 원료의 할당에 따라서, 혼합층 L과 혼합층 S를 교대로 적층시켜도, 혼합층 L이 복수층 적층하고, 혼합층 S가 그 위에 한층 적층해도, 그 반대로 혼합층 S가 복수층 적층하고, 혼합층 L이 그 위에 한층 적층해도, 그 사이의 임의의 층 간에, 코크스만의 층이 형성되어 있어도, 본 발명의 효과를 얻을 수 있다. 또한, 전술한 바와 같은, 중심 코크스층이나 주변 코크스층이 아울러 형성되어 있어도 좋다.Herein, when the mixed layer of the bulk coke and the bulk light source is referred to as the mixed layer L and the mixed layer of the bulk coke and the small particle size pumice raw material is referred to as the mixed layer S, in the present invention, L and the mixed layer S are alternately laminated, even if a plurality of the mixed layers L are stacked and the mixed layer S is stacked on top of it, and the mixed layers S are laminated in plural layers on the contrary, The effect of the present invention can be obtained even if a layer of only coke is formed between the layers of the coke-like material. Further, a center coke layer or a peripheral coke layer as described above may also be formed.
다음으로, 상기 혼합층 L 및 혼합층 S의 효과를, 그 효과를 확인한 시험을 기초로 설명한다.Next, the effects of the mixed layer L and the mixed layer S will be described based on a test in which the effect is confirmed.
상기 시험에서는, 도 2에 나타내는 충전층 압력 손실 평가 장치를 이용하여, 분급 전후의 광석 코크스 충전층의 압력 손실을 측정했다.In the above test, the pressure loss of the ore-coke filling layer before and after classification was measured using the packed bed pressure loss evaluation device shown in Fig.
여기에서, 도 3(a)에 광석 분급 전의 괴코크스와의 입경 분포를, 도 3(b)에 광석 분급 전의 소괴 코크스와의 입경 분포를 각각 나타낸다. 또한, 도 4(a)에 대입경 광석과 괴코크스의 입경 분포를, 도 4(b)에 소입경 광석과 소괴 코크스의 입경 분포를 나타낸다.Here, FIG. 3 (a) shows the particle diameter distribution before and after the ore classification, and FIG. 3 (b) shows the particle diameter distribution with the prior art classified coke before ore classification. Fig. 4 (a) shows the particle size distribution of the large-diameter ore and the large-size coke, and Fig. 4 (b) shows the particle size distribution of the small-size ore and the small-
도 3(a)와 도 4(a)를, 또한 도 3(b)와 도 4(b)를 각각 비교하면, 대입경 광석과 괴코크스를 혼합했을 때, 나아가서는 소입경 광석과 소괴 코크스를 혼합했을 때의 입경 분포폭이 각각 저하되어 있는 것을 알 수 있다.Comparing FIGS. 3 (a) and 4 (a), and comparing FIG. 3 (b) with FIG. 4 (b), it can be seen that when mixed large-diameter ore and large- It can be seen that the particle diameter distribution width at the time of mixing is lowered.
이상의 결과로부터, 입경폭의 편차 확대에 수반하는 공극률의 저하에 의한 충전층 압력 손실을 제어할 수 있는 것을 기대할 수 있다.From the above results, it can be expected that the pressure loss in the packed bed due to the decrease in porosity accompanied by the increase in the deviation of the particle size width can be controlled.
다음으로, 도 3(a), 도 3(b), 도 4(a) 및 도 4(b)의 입도 분포를 갖는 시료를, 위에 게재된 도 2에 나타낸 충전층 압력 손실 측정 장치에 충전하여, 압력 손실을 각각 측정한 결과를, 도 5(a) 및 도 5(b)에 나타낸다. 또한, 광석의 질량은 1900g, 코크스의 질량은 170g으로 하여 혼합하고, 각각 원통 용기에 장입하여 시험했다.Next, a sample having the particle size distribution shown in FIG. 3A, FIG. 3B, FIG. 4A and FIG. 4B was charged into the packed bed pressure loss measuring apparatus shown in FIG. , And pressure loss are shown in Figs. 5 (a) and 5 (b), respectively. The mass of the ore was 1900 g, and the mass of the coke was 170 g, and the mixture was charged into a cylindrical container.
도 5(a) 및 도 5(b)에 나타낸 결과로부터, 도 3(a) 및 도 3(b)의 입도 분포시와 비교하여, 도 4(a) 및 도 4(b)의 입도 분포시에, 충전층 압력 손실은 각각 저하되는 것이 확인되었다. 따라서, 광석과 코크스의 혼합층은, 대입경 광석과 괴코크스, 즉 혼합층 L 및, 소입경 광석과 소괴 코크스, 즉 혼합층 S로 했을 때에, 충전층 압력 손실의 저멸이 가능하다는 것을 알 수 있었다.From the results shown in Figs. 5 (a) and 5 (b), compared with the particle size distribution in Figs. 3 (a) and 3 (b) , It was confirmed that the pressure loss of the packed bed was lowered. Therefore, it was found that the mixed layer of ore and coke can attenuate the pressure loss of the packed bed when the mixed ore ore and the bulk coke, that is, the mixed layer L and the small-particle ore and the porous coke, that is, the mixed layer S.
이상의 시험 결과 및, 그 외에 실시한 광석류 원료 등의 입경에 관한 여러 가지 시험의 결과를 정리하면, 이하와 같이 된다.The results of the above tests and the results of various tests related to the particle diameters of the raw materials of the optical puddles and the like performed in addition to the above are summarized as follows.
우선, 소괴 코크스의 입도 범위로서는, 10∼40㎜가 적합하다. 한편, 괴코크스의 입도 범위는 30∼75㎜가 적합하다. 상기 입도 범위를 벗어나면, 모두 충전층 압력 손실의 저멸 효과가 적어지기 때문이다. 또한, 상기한 바와 같이, 입도 범위에 중복 부분이 있어도 좋다.First, 10 to 40 mm is suitable as the particle size range of the dissolving coke. On the other hand, the particle size range of the fine coke is preferably 30 to 75 mm. When the particle size is out of the above range, the effect of reducing the pressure loss of the packed bed is reduced. Further, as described above, there may be overlapping portions in the particle size range.
또한, 소입경 광석류 원료의 입도 범위로서는, 3∼20㎜가 적합하고, 대입경 광석류 원료의 입도 범위는 10∼50㎜가 적합하다. 상기 입도 범위를 벗어나면, 이 경우도 역시, 모두 충전층 압력 손실의 저멸 효과가 적어지기 때문이다. 또한, 상기한 바와 같이, 광석류 원료의 입도 범위도 중복 부분이 있어도 좋다.The particle size range of the raw material for small-diameter glaze is preferably 3 to 20 mm, and the particle size range of the large-glaze raw material is preferably 10 to 50 mm. If the particle size is out of the above range, the effect of reducing the pressure loss of the packed bed is also less in this case as well. Further, as described above, the particle size range of the raw material of the optical puddle may also be overlapped.
또한, 본 발명에서는, 대입경 광석류 원료와 소입경 광석류 원료를 분급할 때에 있어서, 대입경 광석류 원료와 소입경 광석류 원료의 분급점을, 그 질량 비율, 즉, (대입경 광석류 원료의 질량/소입경 광석류 원료의 질량)×100을, 고로로 장입하는 괴코크스 중에서 광석류 원료로의 혼합에 제공하는 괴코크스와, 소괴 코크스와의 질량 비율, 즉, (광석류 원료로의 혼합에 제공하는 괴코크스의 질량/소괴 코크스의 질량)×100에 일치시키면, 보다 양호한 통기성이 얻어지는 것이 판명되었다. 또한, 본 발명에 있어서, 일치란, 완전 일치가 바람직하지만, 5％ 정도의 오차는, 전혀 문제가 없다.Further, in the present invention, when classifying the raw material for large-diameter light and the raw material for small-diameter pumice, the classifying points of the raw material for large-diameter light and the raw material for small-particle size raw wastes are classified by their mass ratio, Mass of raw material / mass of raw material of small pore size raw material) x 100) of the raw material coke to be blasted in the blast furnace, The mass of the lump coke / the mass of the liquefied coke supplied to the mixture of the coke and the liquefied coke) × 100. Incidentally, in the present invention, the match is preferably a perfect match, but an error of about 5% is not a problem at all.
게다가, 발명자들은, 이하에 나타내는 Ergun식 (식 1)을 이용하여, 충전층의 압력 손실로 부여하는 공극률의 영향을 평가했다.In addition, the inventors evaluated the influence of the porosity imparted by the pressure loss of the packed bed, using the Ergun equation (Equation 1) shown below.
여기에서 ρ[㎏/㎥]: 유체의 밀도, μ[Poise]: 유체의 점성 계수, u[m/sec]: 유체의 평균 유속, Dp[m]: 평균 입자 직경, ε[-]: 공극률, Δp/L[Pa/m]: 충전층 압력 손실로 각각 둔다.Where: ρ [㎏ / ㎥] is the density of the fluid, and [Poise] is the viscosity of the fluid, u is the average velocity of the fluid, D p is the average particle diameter, Porosity, and [Delta] p / L [Pa / m]: packed bed pressure loss, respectively.
각 물성값은, 고로 샤프트부를 모의하여, ρ[㎏/㎥]＝2.1, μ[Poise]＝2.23×10-5, u[m/sec]＝0.85, Dp[m]＝0.02로 했다.The physical property values were set to ρ [kg / m 3] = 2.1, μ [Poise] = 2.23 × 10 -5 , u [m / sec] = 0.85, and D p [m] = 0.02.
도 6에 계산 결과를 나타낸다.The calculation results are shown in Fig.
동(同) 도면으로부터, 공극률: 0.3 이하의 영역에 있어서, 공극률의 감소에 대한 압력 손실의 증가가 커져, 공극률이 압력 손실로 부여하는 영향은, 공극률: 0.3 이하의 영역에서 현저하다는 것을 알 수 있다. 따라서, 압손의 상승을 억제하려면, 공극률을 0.3 이상으로 유지하는 것이 유효하다고 생각된다.From the same figure, it can be seen that the increase in the pressure loss with respect to the reduction of the porosity becomes large in the region having the porosity of 0.3 or less, and the influence of the porosity on the pressure loss is remarkable in the region having the porosity of 0.3 or less have. Therefore, it is considered effective to keep the porosity at 0.3 or more in order to suppress the rise of the pressure loss.
한편, 대입경 입자의 비율과 공극률의 저하를 기하적으로 산출한 종래 인식을, 도 7에 나타낸다. 동 도면으로부터, 입경비: 0.2∼0.1의 범위에서는, 공극률이 크게 저하되는 것을 알 수 있다. 또한, 입경비: 0.1에서는, 대입경 입자의 비율이 65％ 부근에 있어서 공극률이 33％ 정도가 되는 것을 알 수 있다.On the other hand, FIG. 7 shows the conventional recognition that the ratio of the large-diameter particles and the decrease in porosity are geometrically calculated. From the figure, it can be seen that the porosity is significantly lowered in the range of the mouth ratio: 0.2 to 0.1. It is also seen that the porosity becomes about 33% when the ratio of the large-diameter particles is about 65% at the mouth ratio of 0.1.
따라서, 본 발명에서는, 소괴 코크스와 소입경 광석의 조화 평균경의 비 및, 괴코크스와 대입경 광석의 조화 평균경의 비를, 모두 광석 입경/코크스 입경의 비로써 0.2 이상으로 하는 것이 바람직하다.Therefore, in the present invention, it is preferable that the ratio of the roughening average diameter of the dissolving coke to the small-diameter ore and the ratio of the roughed average diameter of the bulking coke to the large-diameter ore are both 0.2 or more by the ratio of the ore particle size / the coke diameter.
실제의 코크스 광석 혼합층은, 입도 분포를 갖고, 공극률이 더욱 저하되는 것을 근거로 하면, 입경비: 0.1에 있어서는, 공극률: 0.3 미만이 되는 것을 생각할 수 있다.Based on the fact that the actual coke ore mixed layer has a particle size distribution and the porosity is further lowered, it is conceivable that the porosity is less than 0.3 at an inlet ratio of 0.1.
따라서, 광석과 코크스의 입경비는, 대입경 광석과 괴코크스, 또는 소입경 광석과 소괴 코크스의 어느 조합이라도, 바람직하게는 0.1 이상이고, 보다 바람직하게는 0.2 이상이다.Therefore, the mixing ratio of the ore and the coke is preferably 0.1 or more, and more preferably 0.2 or more, in any combination of the large-diameter ore and the large-size coke, or the small-ore-size ore and the small-size coke.
한편, 상기 입경비에 상한은 특별히 한정되지 않지만, 0.2∼0.75 정도가 바람직하다.On the other hand, the upper limit to the above-mentioned mouth-to-mouth ratio is not particularly limited, but is preferably about 0.2 to 0.75.
이어서, 상기한 혼합층을 순서대로, 고로 내에 하부에서 상부까지 형성하여 행한다.Next, the above-mentioned mixed layer is formed in order from the lower part to the upper part in the blast furnace.
그 때문에, 고로의 하부에 있어서의 탕(湯) 고임부에 형성한 송풍구의 송풍관으로부터 CO를 주체로 하는 고온 가스를 유입시킴으로써, 코크스층을 통과하여 상승하는 가스류가 형성됨과 함께, 혼합층을 통과하여 상승하는 가스류가 형성된다. 이 송풍관으로부터 유입되는 고온 가스에 의해, 코크스를 연소시켜, 광석류 원료를 환원 용해시킨다.Therefore, by introducing the hot gas mainly composed of CO from the blowing pipe of the blowing port formed in the bottom of the blast furnace in the lower part of the blast furnace, a gas flow ascending through the coke layer is formed, So that a rising gas flow is formed. The coke is burned by the high-temperature gas flowing from the blowing pipe to reduce and dissolve the raw material of the optical powder.
이에 따라, 고로의 하부에 있어서의 광석류 원료가 용융하여, 고로 내에 장입된 코크스와 광석류 원료가 로정으로부터 로 하부로 강하하고, 광석류 원료의 환원과 광석류 원료의 승온이 일어난다.As a result, the raw gravel of the blast furnace in the lower part of the blast furnace is melted and the coke and the raw gravel charged into the blast furnace descend from the gravel to the lower part of the furnace, and the reduction of the raw gravel raw material and the temperature rise of the raw gravel raw material occur.
이 때문에, 용융층의 상부측에 광석류 원료가 연화한 융착대가 형성되고, 이 융착대의 상부측에서 광석류 원료의 환원이 행해진다.For this reason, a fused band softened by the raw material of the fungus is formed on the upper side of the molten layer, and the fungus raw material is reduced on the upper side of the fused band.
이때, 고로의 하부에서는, 혼합층에 있어서, 광석류 원료와 코크스가 완전 혼합되어, 광석류 원료 간에 코크스가 인입된 상태가 되고, 통기성이 개선됨과 함께, 고온 가스가 직접 광석류 원료 간을 통과하기 때문에, 전열 지연이 없이 전열 특성을 개선할 수 있다.At this time, in the lower part of the blast furnace, in the mixed layer, the raw material and the coke are thoroughly mixed so that the coke is introduced between the raw materials of the raw materials, the air permeability is improved and the high temperature gas passes directly through the raw material Therefore, the heat transfer characteristic can be improved without delay in heat transfer.
게다가, 고로의 융착대의 하부에서는, 광석류 원료와 고온 가스의 접촉 면적이 확대되어, 침탄을 촉진할 수 있다. 또한, 융착대 내에서는, 통기성 및 전열성을 개선할 수 있다. 또한, 고로의 상부에서도, 광석류 원료와 코크스가 근접하여 배치되어 있기 때문에, 광석류 원료의 환원 반응과 가스화 반응(카본 솔루션 로스 반응)과의 상호 활성화 현상인 커플링 반응에 의해 환원 지연을 발생시키는 일 없이 양호한 환원이 행해진다.In addition, at the lower part of the fusing stand of the blast furnace, the contact area between the raw material and the high temperature gas is enlarged, and carburization can be promoted. In addition, the air permeability and the heat transfer property can be improved in the fusing belt. In addition, since the raw material and the coke are arranged close to each other in the upper part of the blast furnace, the reduction reaction is caused by the coupling reaction, which is a mutual activation phenomenon between the reduction reaction of the raw material of the raw material and the gasification reaction (carbon solution reaction) A good reduction is performed without being caused.
이때의 환원 반응은, FeO＋CO＝Fe＋CO2로 나타난다.At this time, the reduction reaction is represented by FeO + CO = Fe + CO 2 .
또한, 가스화 반응은, C＋CO2＝2CO로 나타난다.Further, the gasification reaction is represented by C + CO 2 = 2CO.
한편, 전술한 광석과 코크스를 층 형상으로 적층하는 종래예에서는, 고로 내에 광석과 코크스를 교대로 장입하여, 고로 내에 광석층과 코크스층이 층 형상이 되도록 장입한다. 이 경우에는, 송풍구의 송풍관으로부터 CO 주체의 고온 가스를 유입시켰을 때에, 융착대의 하부에서, 코크스 슬릿 감소에 의해 통기가 제한되어 압손이 상승함으로써, 광석의 고온 가스와의 접촉 면적이 작아져 침탄이 제한된다는 문제가 있다.On the other hand, in the conventional example in which the above-described ores and coke are laminated in layers, ores and cokes are charged alternately in the blast furnace, and the ore layer and the coke layer are charged into the blast furnace so as to form a layer. In this case, when the hot gas of the CO main body is introduced from the blowing pipe of the tuyeres, the ventilation is limited due to the reduction of the coke slit at the lower part of the fusing bar and the pressure loss is increased, so that the contact area of the ore with the hot gas becomes small, There is a problem that it is limited.
또한, 융착대의 상부측에서는, 코크스 슬릿이 형성되고, 주로 이 코크스 슬릿을 통과하여, 광석에 열이 전도되기 때문에, 전열 지연이 발생하여 전열 부족이 됨과 함께, 고로의 상부에서는, 통기성이 좋은 코크스층과 통기성이 나쁜 광석층이 적층되어 있기 때문에, 승온 속도가 저하될 뿐만 아니라, 환원 반응만이 행해져, 상기한 커플링 반응을 요망할 수 없기 때문에, 환원 지연이 발생한다는 문제가 발생한다.On the upper side of the fusing belt, a coke slit is formed. Since heat is conducted to the ore mainly through the coke slit, heat transfer is delayed and heat transfer is insufficient. At the upper part of the blast furnace, And the ore layer having poor air permeability are laminated. Therefore, not only the temperature raising rate is lowered but also the reduction reaction is performed, and the above coupling reaction can not be requested, so that a reduction delay occurs.
그러나, 본 발명에 따른 실시 형태에서는, 전술한 바와 같은 입도 조정을 한 광석층과 코크스층이 층 형상으로 되어 있기 때문에, 가스 흐름을 균일화하여, 양호한 전열성을 확보하고 안정적인 통기 개선이 가능해져, 상기 종래예의 문제점을 해결할 수 있다.However, in the embodiment according to the present invention, since the ore layer and the coke layer having the particle size adjustment as described above are layered, the gas flow is made uniform, the good heat conductivity is ensured, The problem of the conventional example described above can be solved.
또한, 종래, 용선: 1t을 제조하는 데에 필요한 코크스량(㎏), 즉 코크스비는 320∼350㎏/t 정도였지만, 본 발명에 따라 원료 장입을 행하는 경우에는 코크스비를 270∼300㎏/t 정도까지 저멸하는 것이 가능하다.Conventionally, the amount of coke (kg) required to produce 1 ton of hot wire, that is, the coke ratio was about 320 to 350 kg / t. When the raw material is charged according to the present invention, the coke ratio is 270 to 300 kg / t is possible.
또한, 상기 실시 형태에 있어서는, 고로 내의 선회 슈트를, 축심부로부터 외주벽측에 순서대로 경동(傾動)시키는 역경동 제어하는 경우에 대해서 설명했지만, 이것으로 한정되는 것이 아니며, 선회 슈트를 외주벽측으로부터 축심부에 경동시키는, 소위 순(順)경동 제어의 경우라도, 상기 실시 형태와 동등한 결과를 얻을 수 있다. 이 경우는, 선회 슈트가 축심부로 이동할 때까지, 3개의 로정 벙커로부터 코크스나, 광석류 원료를, 전술한 바와 같이, 괴코크스의 배출과 대입경 광석류 원료를 동시에 절출하고, 한편 소괴 코크스를 배출할 때에는 소입경 광석류 원료를 동시에 배출하면 좋다.In the above-described embodiment, the reverse rotation control is performed in which the swirling chute in the blast furnace is tilted in order from the axial portion to the outer circumferential wall side. However, the present invention is not limited to this, Even in the case of so-called forward tilting control in which tilting is performed to the axial portion, the same result as in the above-described embodiment can be obtained. In this case, until the turning chute moves to the shafts, the coke or the raw material of the raw pomegranate is discharged from the three locating bunkers at the same time as the discharging of the raw coke and the raw material of the light green pomegranate as described above, It is sufficient to simultaneously discharge the raw material of small-diameter glaze.
또한, 상기한 설명은, 3개의 로정 벙커의 경우에 대해서 설명했지만, 괴코크스, 소괴 코크스, 대입경 광석류 원료 및 소입경 광석류 원료를, 각각 다른 로정 벙커에 충전해도 좋다. 또한, 괴코크스 중 광석류 원료로의 혼합에 제공하는 이외의 괴코크스를 다른 로정 벙커에 충전해도 좋다.The above explanation has been made on the case of three log bunkers. However, the bulk coke, the liquefied coke, the light mineral raw material and the light mineral raw material of small grain size may be filled in different logarithmic bunkers. In addition, the other coke may be charged to other logarithmic bunkers other than those provided for mixing with the raw material of pigments in the coke.
실시예Example
본 발명의 효과를 실증하기 위해, 위에 게재된 도 2에 나타낸 실험장치를 이용하여, 고로 내의 고로 괴상대를 모의하고, 그 충전층 압력 손실을 조사했다.In order to demonstrate the effect of the present invention, the blast furnace band in the blast furnace was simulated using the experimental apparatus shown in Fig. 2 and the pressure loss of the packed bed was investigated.
이 실험 장치는, 도 2에 나타낸 바와 같이 직경: 10㎝의 원통형의 스테인리스 강제의 통으로서, 하부로부터 소정량의 공기(AIR)를 불어넣을 수 있다. 그리고, 상기 통의 상단부 및 하단부에는, 통 내부의 압력을 측정하기 위한 개공부가 형성되고, 압력계에 튜브로 연결되어 있다.As shown in Fig. 2, this experimental apparatus is a cylindrical stainless steel barrel having a diameter of 10 cm, and can blow a predetermined amount of air (AIR) from the bottom. The upper and lower ends of the cylinder are provided with openings for measuring the pressure inside the cylinder, and are connected to the pressure gauge by a tube.
여기에서, 이하의 실시예에 이용한 장입 원료로서는, 이하에 나타내는 것을 이용했다.Herein, the following materials were used as the charging raw materials used in the following examples.
코크스…부피 밀도: 0.578g/㎤cokes… Bulk density: 0.578 g / cm < 3 >
광석…부피 밀도: 1.835g/㎤ore… Bulk density: 1.835 g / cm3
여기에서, 비교예 1은, 코크스 혼합 코크스원단위(coke specific consumption) 120㎏/t인 것, 발명예 1은, 동일 제원(諸元)에 있어서, 광석을 분급하고, 소입경 광석과 대입경 광석을 각각 혼합한 것, 발명예 2는, 코크스 혼합량을 추가로 증가하여 200㎏/t－p로 한 것으로 했다. 또한, 발명예 3은, 소입경 광석의 입경 범위를 좁게 하여 발명예 2로부터 통기성 개선을 도모하는 것으로 했다. 또한, 비교예 1은, 도 2 중의 시료층이 괴코크스＋광석(분급 없음)과 소괴 코크스＋광석(분급 없음)의 2층, 또한, 발명예 1, 2 및 3은, 각각, 상기 시료층이 괴코크스＋대입경 광석과 소괴 코크스＋소입경 광석의 2층으로 되어 있다.Here, in Comparative Example 1, the coke specific consumption was 120 kg / t. In Inventive Example 1, the ore was classified in the same specifications, and the small-ore- Respectively. In the case of Inventive Example 2, the mixing amount of coke was further increased to 200 kg / t-p. In Inventive Example 3, the particle size range of the small-diameter ore was narrowed, and the ventilation performance was improved from Inventive Example 2. In Comparative Example 1, the sample layer in Fig. 2 was composed of two layers of lime coke + ore (no classification) and liquefied coke + ore (no classification), and Inventive Examples 1, 2, It consists of two layers of coke-rich coke + large-sized coke and small-sized coke + small-sized ore.
게다가, 각각의 코크스나, 광석의 입도 범위, 질량 비율 및 조화 평균경은, 모두 표 1에 나타낸 바와 같다.In addition, the particle size ranges, mass ratios and harmonic mean diameters of the respective cokes and ores are all as shown in Table 1.
각각의 경우에 있어서의 충전층 압력 손실의 측정 결과를, 표 1과 비교하여 병기한다.The measurement results of the pressure loss in the packed bed in each case are shown in Table 1.
본 발명에서는, 고로의 로정 설비에 수송되기 전의, 지상 부근의 광석을 저류하기 위한 저광조 및, 코크스를 저류하기 위한 저해조로부터, 각각 배출된 후의 입도를 측정하는 것이 바람직하다.In the present invention, it is preferable to measure the particle size after discharging from the low light tank for storing the ore near the ground and the inhibition tank for storing the coke before being transported to the blast furnace facility.
또한, 측정의 빈도로서는, 1주간에 1회 정도가 요구되고, 바람직하게는 1일에 수차례의 측정이 좋다. 또한, 평균경으로서는, 이하에 나타내는 조화 평균경이 고로 내의 압력 손실을 평가할 때에 적합하다. 여기에서, 조화 평균경: Dp는, i개로 체 분리된 시료에 대하여 이하의 식 2로 나타난다.The frequency of measurement is required to be about once per week, and preferably several times per day. In addition, as the average diameter, the following harmonic mean diameter is suitable for evaluating the pressure loss in the blast furnace. Here, the harmonic mean diameter D p is expressed by the following Equation 2 with respect to the sample separated into i squares.
여기에서 Dp[m]: 입자의 조화 평균경, wi[-]: 체눈마다의 질량 비율, dpi[m]: 체눈마다의 대표 입자경으로 각각 둔다.Here, D p [m] is the harmonic mean diameter of the particles, w i [-] is the mass ratio per sieve, and d pi [m] is the representative diameter of each sieve.
동 표로부터, 발명예 1에 기재된 바와 같이 광석을 분급하면, 충분하게 충전층 압력 손실이 경감되는 것을 알 수 있다. 또한, 발명예 2에서는, 대입경 광석의 비율이 증가하고, 소입경 광석이 감소함으로써, 소입경 광석의 평균 입경이 작아졌기 때문에, 발명예 1과 비교하면, 그 충전층 통기 저항이 증가하기는 하지만, 비교예 1보다는, 1m당 1000㎩ 이상의 낮은 충전층 통기 저항을 나타냈다. 또한, 발명예 3은, 대입경 광석의 비율을 발명예 2와 동일하게 했지만, 소입경 광석의 입경폭을 작게 했기 때문에, 발명예 1과 비교하면, 그 충전층 통기 저항이 증가하기는 하지만, 비교예 1보다는, 1m당 2000㎩ 이상의 낮은 충전층 통기 저항을 나타냈다.From the table, it can be seen that when the ore is classified as described in Inventive Example 1, the packed bed pressure loss is sufficiently reduced. In Inventive Example 2, the ratio of the large-diameter ore and the small-diameter ore decreased, and the average particle size of the small-particle size ore became small. Therefore, compared with Inventive Example 1, However, it exhibited a lower packed layer ventilation resistance of 1000 Pa or more per m than the comparative example 1. In the case of Inventive Example 3, the proportion of the large-diameter ore is made equal to that of Inventive Example 2, but the filling layer ventilation resistance is increased as compared with Inventive Example 1 because the particle size of the small- Exhibited a lower packed layer ventilation resistance of at least 2000 Pa per 1 m than the comparative example 1.
따라서, 괴코크스를 배출할 때에는 당해 대입경 광석류 원료를 동시에 절출하고, 당해 소괴 코크스를 배출할 때에는 당해 소입경 광석류 원료를 동시에 절출함으로써, 통기 저항을 저멸할 수 있는 것이 실증되었다.Therefore, it has been demonstrated that when the bulk coke is discharged, the bulk light source is simultaneously blown out, and when the bulk coke is discharged, the bulk light source is simultaneously blown out to reduce the air flow resistance.
또한, 상기 실시 형태에 있어서는, 코크스로서, 10∼75㎜의 것을 이용하여, 광석으로서, 3∼50㎜의 것을 이용했지만, 입도 범위의 조합이나 질량 비율의 조합, 또한 조화 평균경 등의 관계를, 본 발명에 따라 만족하면, 각각의 값을 적절하게 변경해도, 문제없이 본 발명의 효과를 얻을 수 있다.In the above embodiment, the coke having a diameter of 10 to 75 mm and the coke having a diameter of 3 to 50 mm were used as the ore, but the relationship of the combination of the particle size ranges, the combination of the mass ratios, , And if satisfied according to the present invention, the effects of the present invention can be obtained without any problem even if the respective values are appropriately changed.
10 : 고로
12a∼12c : 로정 벙커
13 : 유량 조정 게이트
14 : 집합 호퍼
15 : 벨리스식 장입 장치
16 : 선회 슈트10: blast furnace
12a to 12c: rosin bunkers
13: Flow regulating gate
14: Set hopper
15: Bellis type charging device
16: Turning suit
Claims (9)
상기 코크스를, 괴코크스와 소괴(小塊) 코크스로 분급(分級)하여 따로따로의 당해 로정 벙커에 충전하고, 또한, 상기 광석류 원료를, 대입경(大粒徑) 광석류 원료와 소입경 광석류 원료로 분급하여 따로따로의 당해 로정 벙커에 충전한 후, 당해 괴코크스를 배출할 때에는 당해 대입경 광석류 원료를 동시에 절출하고, 당해 소괴 코크스를 배출할 때에는 당해 소입경 광석류 원료를 동시에 절출하고,
상기 소괴 코크스의 입도 범위를 10∼40㎜로 하고, 또한 상기 소입경 광석류 원료의 입도 범위를 3∼20㎜로 하고,
상기 괴코크스의 입도 범위를 30∼75㎜로 하고, 또한 상기 대입경 광석류 원료의 입도 범위를 10∼50㎜로 하는 고로로의 원료 장입 방법.At least three log bunkers in which blast furnace raw materials such as sintered ores, pellets and lumpy ores and blast furnace charging raw materials of coke are disposed at the furnace top of blast furnace and disposed at discharge ports of the log bunker A hopper which mixes the raw material discharged from the locating bunker and supplies the mixed raw material to the orbiting chute,
The coke is classified into small coke and small coke and classified into separate coke bunkers and the raw coke raw material is mixed with a large diameter coke raw material and small particle size coke, When the bulk coke is discharged, the raw pumice concentrate is discharged at the same time, and when discharging the bulk coke, the raw pumice material is simultaneously discharged at the same time And,
Wherein a particle size range of the above-mentioned freezing coke is 10 to 40 mm, a particle size range of said raw material of small-diameter glaze is 3 to 20 mm,
Wherein a particle size range of the fine coke is 30 to 75 mm and a particle size range of the bulk light cement raw material is 10 to 50 mm.
상기 대입경 광석류 원료와 상기 소입경 광석류 원료를 분급할 때에 있어서, 당해 대입경 광석류 원료와 당해 소입경 광석류 원료의 질량 비율을, 상기 괴코크스 중 광석류 원료로의 혼합에 제공하는 괴코크스와 상기 소괴 코크스와의 질량 비율에 일치시키는 고로로의 원료 장입 방법.The method according to claim 1,
Wherein the mass ratio of the raw material of the light mineral and the raw material of the mineral raw material to the raw material of the mineral raw material in the classification of the light mineral raw material and the small mineral raw material is provided for mixing with the raw raw material of the raw fine cokes Wherein the mass ratio of the massive coke to the massive coke is in agreement with the mass ratio of the massive coke to the bulk coke.
상기 소괴 코크스와 상기 소입경 광석의 조화 평균경의 비 및, 상기 괴코크스와 상기 대입경 광석의 조화 평균경의 비를, 모두 광석 조화 평균 입경/코크스 조화 평균 입경의 비로서 0.1 이상으로 하는 고로로의 원료 장입 방법.The method according to claim 1 or 4,
Wherein the ratio of the roughening average diameter of the dissolving coke to the small diameter ore and the ratio of the roughening average diameter of the roughening cokes to the diameter of the large diameter ore is 0.1 or more in terms of the ratio of the average grain size of the coarse grains / Raw material charging method.
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