KR101455462B1

KR101455462B1 - 타워플랜지 제조 방법

Info

Publication number: KR101455462B1
Application number: KR1020120108385A
Authority: KR
Inventors: 손제영; 박철우; 염성호; 최화열
Original assignee: 현대제철 주식회사; 서한이앤피주식회사
Priority date: 2012-09-27
Filing date: 2012-09-27
Publication date: 2014-10-28
Also published as: KR20140052094A

Abstract

타워플랜지용 강재 및 이를 이용하여 제조 공정을 단순화할 수 있으면서도 강도 및 저온인성이 우수한 타워플랜지 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 타워플랜지 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.1~0.2%, 실리콘(Si): 0.2~0.55%, 망간(Mn) : 0.85~1.75%, 인(P) : 0.03% 이하, 황(S) : 0.025% 이하, 크롬(Cr) : 0.05~0.35%, 니켈(Ni) : 0.01~0.5%, 몰리브덴(Mo) : 0.01~0.13%, 구리(Cu) : 0.01~0.6%, 바나듐(V) : 0.002~0.14%, 알루미늄(Al) : 0.01~0.015%, 니오븀(Nb) : 0.01~0.06%, 질소(N) : 0.004~0.017% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강재를 마련하는 단계; 상기 강재를 열간단조하는 단계; 및 상기 열간단조된 강재를 재가열하는 단계; 및 상기 재가열된 강재를 900~1100℃에서 링밀(Ring Mill) 가공하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

타워플랜지 제조 방법 {METHOD OF MANUFACTURING TOWER FLANGE}

본 발명은 타워플랜지(tower flange) 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 풍력발전기 등의 타워플랜지 소재로 사용될 수 있는 비열처리강 및 이를 이용한 풍력발전기용 타워플랜지 제조 방법에 관한 것이다.

풍력발전기는 풍력을 이용하여 전기를 생산하는 장치로서, 터빈, 타워 및 브레이드를 포함한다.

이들 요소중 타워는 대략 20~30m 단위의 강 파이프들이 대략 3~5개가 연결된 형태로 제조되며, 강 파이프들의 연결을 위하여 링 형태의 타워플랜지가 사용된다.

이러한 타워플랜지는 고강도가 요구되며, 또한 저온 충격이 우수할 것이 요구된다.

통상의 타워플랜지는 인고트 또는 슬라브 형태의 소재를 1100~1300℃ 정도에서 열간 단조하고, 1100~1250℃에서 재가열한 다음, 1100~1200℃ 정도에서 링밀(ring mill) 가공하여 타워플랜지 형상으로 제조한 후, N(Normalizing), NT(Normalizing & Tempering), QT(Quenching & Tempering) 등과 같은 열처리를 수행하는 일련의 과정을 통하여 제조되고 있다.

그러나, 고온의 링밀 가공 공정, 열처리 공정 등은 풍력발전기 등의 타워플랜지의 제조 비용 상승 요인으로 작용하고 있다.

본 발명에 관련된 배경기술로는 대한민국 공개특허공보 제10-2011-0077373호(2011.07.07. 공개)에 개시되어 있는 링형 가공품의 열처리 방법이 있다.

본 발명의 하나의 목적은 니오븀(Nb) 등의 합금 성분 조절을 통하여 풍력발전기 등의 타워플랜지 제조시 후속 열처리 공정(N, NT, QT)을 생략하더라도, 제조된 타워플랜지가 우수한 강도 및 저온인성을 가질 수 있는 타워플랜지용 강재을 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 상기의 강재를 이용하여 제조 공정을 단순화하면서도 제조되는 타워플랜지가 우수한 강도 및 저온인성을 가질 수 있는 타워플랜지 제조 방법을 제공하는 것이다.

상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 타워플랜지용 강재는 중량%로, 탄소(C) : 0.1~0.2%, 실리콘(Si): 0.2~0.55%, 망간(Mn) : 0.85~1.75%, 인(P) : 0.03% 이하, 황(S) : 0.025% 이하, 크롬(Cr) : 0.05~0.35%, 니켈(Ni) : 0.01~0.5%, 몰리브덴(Mo) : 0.01~0.13%, 구리(Cu) : 0.01~0.6%, 바나듐(V) : 0.002~0.14%, 알루미늄(Al) : 0.01~0.015%, 니오븀(Nb) : 0.01~0.06%, 질소(N) : 0.004~0.017% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 한다.

이때, 상기 강재는 티타늄(Ti) : 0.06중량% 이하를 더 포함할 수 있다.

상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 타워플랜지 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.1~0.2%, 실리콘(Si): 0.2~0.55%, 망간(Mn) : 0.85~1.75%, 인(P) : 0.03% 이하, 황(S) : 0.025% 이하, 크롬(Cr) : 0.05~0.35%, 니켈(Ni) : 0.01~0.5%, 몰리브덴(Mo) : 0.01~0.13%, 구리(Cu) : 0.01~0.6%, 바나듐(V) : 0.002~0.14%, 알루미늄(Al) : 0.01~0.015%, 니오븀(Nb) : 0.01~0.06%, 질소(N) : 0.004~0.017% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강재를 마련하는 단계; 상기 강재를 열간단조하는 단계; 상기 열간단조된 강재를 재가열하는 단계; 및 상기 재가열된 강재를 900~1100℃에서 링밀(Ring Mill) 가공하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

또한, 상기 열간단조 단계는 1100~1300℃에서 수행되는 것이 바람직하다.

또한, 상기 재가열 단계는 1100 ~1200℃에서 수행되는 것이 바람직하다.

또한, 상기 링밀 가공 단계 이후, 상기 강재는 인장강도 450MPa 이상, 항복강도 275MPa 이상 및 -50℃ 충격 흡수 에너지 27J 이상을 나타낼 수 있다.

본 발명에 따른 타워플랜지용 강재는 니오븀(Nb) 등의 합금 성분을 첨가하여 강재의 재가열 정지 온도(Recrystallization Stop Temperature)를 상승시키고, 오스테나이트 결정립 조대화를 방지할 수 있는 온도영역에서 링밀 가공을 수행한 결과, 링밀 가공 이후 N(Normalizing), NT(Normalizing & Tempering), QT(Quenching & Tempering) 등과 같은 별도의 열처리를 수행하지 않더라도 고강도 및 우수한 저온인성을 나타낼 수 있다.

따라서, 본 발명에 따른 방법에 의하면, 풍력발전기 등의 타워플랜지 제조 공정을 단순화하여 생산성을 향상시킬 수 있으며, 이에 따라 타워플랜지 제조 비용을 절감할 수 있다.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 타워플랜지 제조 방법을 나타내는 순서도이다.
도 2는 시편 1의 미세조직을 나타낸 것이다.
도 3은 시편 2의 미세조직을 나타낸 것이다.
도 4는 시편 3의 미세조직을 나타낸 것이다.
도 5는 시편 4의 미세조직을 나타낸 것이다.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 타워플랜지용 강재 및 이를 이용한 타워플랜지 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.

타워플랜지용 강재

본 발명에 따른 타워플랜지용 강재는 열간단조 및 재가열, 그리고 링밀 가공을 통하여 풍력발전기 등의 타워플랜지를 제조하기 위한 소재로서, 슬라브(Slab), 잉고트(Ingot), 블름(Bloom), 빌렛(Billet) 등의 형태를 갖는다.

이러한 본 발명에 따른 타워플랜지용 강재는 중량%로, 탄소(C) : 0.1~0.2%, 실리콘(Si): 0.2~0.55%, 망간(Mn) : 0.85~1.75%, 인(P) : 0.03% 이하, 황(S) : 0.025% 이하, 크롬(Cr) : 0.05~0.35%, 니켈(Ni) : 0.01~0.5%, 몰리브덴(Mo) : 0.01~0.13%, 구리(Cu) : 0.01~0.6%, 바나듐(V) : 0.002~0.14%, 알루미늄(Al) : 0.01~0.015%, 니오븀(Nb) : 0.01~0.06% 및 질소(N) : 0.004~0.017%를 포함한다.

또한, 본 발명에 따른 타워플랜지용 강재는 티타늄(Ti) : 0.06중량% 이하를 더 포함할 수 있다.

상기 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 제강 과정 등에서 불가피하게 포함되는 불순물이다.

이하, 본 발명에 따른 타워플랜지용 강재에 포함되는 각 성분의 역할 및 함량에 대하여 설명하기로 한다.

탄소(C)

본 발명에서 탄소(C)는 타워플랜지의 강도를 확보하기 위하여 첨가된다.

상기 탄소는 강재 전체 중량의 0.1~0.2중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 첨가량이 0.1중량% 미만인 경우, 목표로 하는 강도 확보가 어렵다. 반대로, 탄소의 첨가량이 0.2중량%를 초과할 경우 탄화물 생성량 증가에 의하여 저온인성이 저하될 수 있다.

실리콘(Si)

본 발명에서 실리콘(Si)은 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가되며, 또한 고용 강화 효과를 향상시키는 역할을 한다.

상기 실리콘은 강재 전체 중량의 0.2~0.55중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.2중량% 미만일 경우 실리콘 첨가에 따른 탈산 효과 및 고용 강화 효과가 불충분하다. 반대로, 실리콘의 첨가량이 0.55중량%를 초과할 경우 강의 가공성을 저하시키는 문제점이 있다.

망간(Mn)

본 발명에서 망간(Mn)은 고용강화 원소로써 매우 효과적이며 제조되는 타워플랜지의 강도 확보에 효과적인 원소이다.

상기 망간은 강재 전체 중량의 0.85~1.75중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 첨가량이 0.85중량% 미만인 경우, 망간 첨가에 따른 고용강화 효과 및 강도 확보 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 첨가량이 1.75중량%를 초과할 경우, 링밀 가공성을 악화시키는 문제점이 있다.

인(P), 황(S)

인(P)은 입게 편석성 원소로서, 과다 함유되면 타워플랜지의 충격 특성을 저해하며, 링밀 가공 중 크랙을 유발한다. 이에 본 발명에서는 인의 함량을 강재 전체 중량의 0.03중량% 이하로 제한하였다.

황(S)은 링밀 가공성을 향상시키는데 기여한다. 다만, 황의 함량이 과다하면 강재의 찢어짐을 유발하고, 표면 결함을 유발할 수 있다. 이에 본 발명에서는 황의 함량을 강재 전체 중량의 0.025중량% 이하로 제한하였다.

크롬(Cr)

크롬(Cr)은 경화능 향상 원소로 첨가되어 강도 향상에 기여한다.

상기 크롬은 강재 전체 중량의 0.05~0.35중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 크롬의 첨가량이 0.05중량% 미만일 경우 강도 향상 효과가 미미하다. 반대로, 크롬의 첨가량이 0.35중량%를 초과하는 경우, 가공성이 저하되는 문제점이 있다.

니켈(Ni)

니켈(Ni)은 조직미세화 및 고용강화를 통하여 타워플랜지의 강도 향상에 기여하며, 저온인성을 향상시키는 역할을 한다.

상기 니켈은 강재 전체 중량의 0.01~0.5중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니켈의 첨가량이 0.01중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 니켈의 첨가량이 0.5중량%를 초과하는 경우, 링밀 가공성이 저하될 수 있으며, 강재 제조 비용을 크게 상승시킬 수 있다.

몰리브덴(Mo)

몰리브덴(Mo)은 소입성 원소로 첨가되어 강도 향상에 기여한다.

상기 몰리브덴은 강재 전체 중량의 0.01~0.13중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 몰리브덴의 첨가량이 0.01중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 몰리브덴의 첨가량이 0.13중량%를 초과할 경우, 링밀 가공성을 저하시키며, 또한 강재 제조 비용을 크게 상승시킬 수 있다.

구리(Cu)

구리(Cu)는 미세 석출물을 조장하여 강도 상승에 기여한다.

상기 구리는 강재 전체 중량의 0.01~0.6중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 구리의 첨가량이 0.01중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 구리의 첨가량이 0.6중량%를 초과하는 경우, 링밀 가공성이 저하되는 문제점이 있다.

바나듐(V)

바나듐(V)은 바나듐계 탄질화물 석출물을 형성하여 강도를 향상시키는 역할을 한다.

상기 바나듐은 강재 전체 중량의 0.002~0.14%중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 바나듐의 첨가량이 0.002중량% 미만일 경우, 석출 강화 효과가 불충분하다. 반대로, 바나듐의 첨가량이 0.14중량%를 초과하는 경우에는 링밀 가공성이 크게 저하될 수 있다.

알루미늄(Al)

알루미늄(Al)은 우수한 탈산 효과를 제공하며, 또한 질소(N)와 결합하여 입자미세화에 기여한다.

상기 알루미늄은 강재 전체 중량의 0.01~0.015중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 알루미늄의 첨가량이 0.01중량% 미만일 경우, 상기의 알루미늄 첨가 효과를 충분히 발휘하기 어렵다. 반대로, 알루미늄의 첨가량이 0.015중량%를 초과하는 경우, Al₂O₃를 과다하게 생성할 수 있다.

니오븀(Nb)

니오븀(Nb)은 석출강화를 통하여 강도 향상에 기여하며, 특히, 재결정 정지 온도를 상승시킴으로써 결정립을 미세화하는데 기여한다.

상기 니오븀은 강재 전체 중량의 0.01~0.06중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀 첨가량이 0.01중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 니오븀 첨가량이 0.06중량%를 초과하는 경우, 더 이상의 효과 향상 없이 강의 링밀 가공성이 저하될 수 있다.

질소(N)

질소(N)는 알루미늄 등과 결합하여 질화물을 형성함으로써 오스테나이트 결정립 미세화에 따른 기계적 특성 향상에 기여한다.

상기 질소는 강재 전체 중량의 0.004~0.017중량%(40~170ppm)로 함유되는 것이 바람직하다. 질소의 함량이 0.004중량% 미만일 경우 질화물 형성 효과가 불충분하다. 반대로, 질소의 함량이 0.017중량%를 초과하는 경우 열간 단조성을 저해할 수 있다.

티타늄(Ti)

티타늄은 바나듐과 함께 석출 강화에 의하여 타워플랜지의 강도를 향상시키는 역할을 한다.

상기 티타늄이 첨가될 경우, 그 첨가량은 강재 전체 중량의 0.06중량% 이하인 것이 바람직하다. 티타늄의 첨가량이 0.06중량%를 초과하는 경우에는 강의 링밀 가공성을 저하시킬 수 있다.

타워플랜지 제조 방법

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 타워플랜지 제조 방법을 나타내는 순서도이다.

도 1을 참조하면, 도시된 타워플랜지 제조 방법은 강재 마련 단계(S110), 열간단조 단계(S120), 재가열 단계(S130) 및 링밀 가공 단계(S140)를 포함한다.

강재 마련 단계(S110)에서는 전술한 합금성분으로 이루어진 강재, 즉 중량%로, 탄소(C) : 0.1~0.2%, 실리콘(Si): 0.2~0.55%, 망간(Mn) : 0.85~1.75%, 인(P) : 0.03% 이하, 황(S) : 0.025% 이하, 크롬(Cr) : 0.05~0.35%, 니켈(Ni) : 0.01~0.5%, 몰리브덴(Mo) : 0.01~0.13%, 구리(Cu) : 0.01~0.6%, 바나듐(V) : 0.002~0.14%, 알루미늄(Al) : 0.01~0.015%, 니오븀(Nb) : 0.01~0.06% 및 질소(N) : 0.004~0.017%를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진 강재를 마련한다. 강재에는 티타늄(Ti) : 0.06중량% 이하가 더 포함될 수 있다.

강재는 슬라브, 잉고트, 블름, 빌렛 등의 형태를 가질 수 있다.

다음으로, 열간단조 단계(S120)에서는 상기 강재를 열간단조한다.

열간단조는 잘 알려진 바와 같이, 업세팅(upsetting), 코깅(cogging) 과정을 반복하는 과정으로 수행될 수 있다.

열간단조 단계는 1100~1300℃에서 대략 20분 내지 1시간 정도 수행되는 것이 바람직하다. 열간단조 온도가 1100℃ 미만일 경우, 성분 편석에 의한 균질한 물성을 얻기 어려워질 수 있다. 반대로, 열간단조 온도가 1300℃를 초과하는 경우, 강의 물성이 저하될 수 있다.

다음으로, 재가열 단계(S130)에서는 열간단조된 강재를 재가열한다. 재가열을 통하여, 소재 성분 편석에 의한 균질화 및 강재의 내, 외부 온도 편차에 따른 조직 차이를 줄일 수 있다.

재가열은 1100~1200℃에서 대략 1시간 정도 수행되는 것이 바람직하다. 재가열 온도가 1100℃ 미만일 경우, 균질화 등의 효과가 불충분할 수 있다. 반대로, 재가열 온도가 1200℃를 초과하는 경우, 더 이상의 효과 상승없이, 결정립 조대화로 인하여 강의 물성이 저하될 수 있다.

다음으로, 링밀 가공 단계(S140)에서는 재가열된 강재를 링밀(Ring Mill) 가공하여, 풍력발전기 등의 타워플랜지 형상으로 제작한다.

상기 링밀 가공은 900~1100℃에서 수행되는 것이 바람직하다. 상기 온도 범위에서 강재 미세조직의 결정립 성장을 억제함으로써, 제조되는 타워플랜지의 우수한 강도 및 저온인성을 확보할 수 있다. 링밀 가공 온도가 900℃ 미만일 경우, 링밀 가공성이 불충분할 수 있다. 반대로, 링밀 가공 온도가 1100℃를 초과하는 경우, 결정립 성장에 의하여 제조되는 타워플랜지의 물성이 저하될 수 있으며, 아울러 더 이상의 링밀 가공성 향상없이 링밀 가공 비용만 상승할 수 있다.

본 발명의 경우, 니오븀(Nb) 등의 합금 성분 조절을 통하여 재결정 정지 온도를 상승시킴으로써 상기 링밀 가공 단계를 상대적으로 낮은 온도에서 수행할 수 있다. 또한 본 발명의 경우, 상기 링밀 가공 단계 이후 N(Normalizing), NT(Normalizing & Tempering), QT(Quenching & Tempering) 등과 같은 별도의 열처리를 수행하지 않더라도 인장강도 450MPa 이상, 항복강도 275MPa 이상 및 -50℃ 충격 흡수 에너지 27J 이상의 고강도 및 우수한 저온인성을 나타낼 수 있다.

실시예

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.

1. 시편의 제조

표 1에 기재된 합금성분을 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 성분으로 이루어진 인고트를 1200℃에서 1차 업세팅 - 1차 코깅 - 2차 업세팅 - 2차 코깅 - 3차 업세팅을 수행하면서 20분간 열간단조하고, 링밀 가공 장치를 이용하여 링밀 가공을 수행하여, 시편 1~4를 제조하였다.

이때, 시편 1~3의 경우, 링밀 가공 이전 1200℃에서 1시간동안 재가열을 수행하고, 1200℃에서 링밀 가공을 수행한 후 후공정 열처리(N, NT, QT 등) 없이 공랭되었으며, 시편 4의 경우는 1200℃에서 1시간동안 재가열을 수행한 후 상대적으로 낮은 온도인 1,000℃에서 링밀 가공을 수행한 후 후공정 열처리없이 공랭되었다.

[표 1] (단위 : 중량%)

2. 물성 평가

표 2는 시편 1~4에 대한 물성평가 결과를 나타낸 것이다.

[표 2]

표 2를 참조하면, 본 발명에서 제시한 합금성분 및 공정조건을 만족하는 시편 4 및 시편 5의 경우만, 인장강도 450MPa 이상, 항복강도 275MPa 이상 및 -50℃ 충격흡수에너지 27J 이상을 나타내었다.

니오븀이 첨가되지 않았으며, 링밀 가공온도가 높은 시편 1의 경우, 저온인성이 불충분하였다. 또한, 바나듐, 니켈이 첨가된 시편 2의 경우, 제시하는 물성을 만족하였으나, -50℃에서의 저온 충격 인성이 일정하지 않은 것을 확인할 수 있다. 또한, 시편 3과 4의 경우, 거의 동일한 성분계임에도 불구하고, 링밀 가공 온도 조건에 따라 -50℃에서의 저온 충격 인성이 확연히 차이가 나는 것을 알 수 있다.

도 2 내지 도 5는 시편 1(도 2), 시편 2(도 3), 시편 3(도 4) 및 시편 4(도 5)의 미세조직을 나타낸 것이다.

도 2 내지 도 5를 참조하면, 시편 1, 2, 3, 4 모두 페라이트가 면적률로 대략 70~79% 정도를 나타내었다. 그러나, 시편 2 및 시편 3의 경우 페라이트 결정립이 시편 1의 페라이트 결정립에 비하여 보다 미세하였고, 특히 시편 4의 경우 페라이트 결정립이 매우 미세하였다.

이는 시편 2의 경우, 니켈 및 바나듐이 페라이트 미세화에 기여하고, 시편 3의 경우, 니오븀이 페라이트 미세화에 기여한다는 것을 확인할 수 있다. 또한, 상대적으로 낮은 온도에서 링밀 가공을 한 시편 4의 경우, 시편 3과 거의 동일한 성분계임에도 불구하고, 페라이트 결정립이 보다 미세하였다. 이는 상대적으로 낮은 온도의 링밀 가공이 페라이트 결정립 미세화에 보다 효과적으로 기여하는 것이라 볼 수 있다.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.

Claims

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중량%로, 탄소(C) : 0.1~0.2%, 실리콘(Si): 0.2~0.55%, 망간(Mn) : 0.85~1.75%, 인(P) : 0.03% 이하, 황(S) : 0.025% 이하, 크롬(Cr) : 0.05~0.35%, 니켈(Ni) : 0.01~0.5%, 몰리브덴(Mo) : 0.01~0.13%, 구리(Cu) : 0.01~0.6%, 바나듐(V) : 0.002~0.14%, 알루미늄(Al) : 0.01~0.015%, 니오븀(Nb) : 0.01~0.06%, 질소(N) : 0.004~0.017% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강재를 마련하는 단계;
상기 강재를 열간단조하는 단계;
상기 열간단조된 강재를 재가열하는 단계; 및
상기 열간단조된 강재를 900~1100℃에서 링밀(Ring Mill) 가공하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 타워플랜지 제조 방법.
제3항에 있어서,
상기 강재는
티타늄(Ti) : 0.06중량% 이하를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 타워플랜지 제조 방법.
제3항에 있어서,
상기 열간단조 단계는
1100~1300℃에서 수행되는 것을 특징으로 하는 타워플랜지 제조 방법.
제3항에 있어서,
상기 재가열 단계는
1100~1200℃에서 수행되는 것을 특징으로 하는 타워플랜지 제조 방법.
제3항에 있어서,
상기 링밀 가공 단계 이후, 상기 강재가 인장강도 450MPa 이상, 항복강도 275MPa 이상 및 -50℃ 충격 흡수 에너지 27J 이상을 나타내는 것을 특징으로 하는 타워플랜지 제조 방법.