KR101356842B1 - 고청정 용강정련장치 및 정련슬래그 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 용강을 정련하는 용강정련장치에 있어서, 상기 용강을 액적화하는 액적형성부; 및 상기 액적형성부 하부에 구비되는 정련슬래그;를 포함하고, 상기 용강은 중량%로, 0.02% 내지 0.1%의 Al을 포함하고, 상기 정련슬래그는 CaO-Al2O3-MgO를 포함하는 고청정 용강정련장치 및 액적화된 용강용 정련슬래그에 관한 것이다.

Description

고청정 용강정련장치 및 정련슬래그{Refining device of high purity molten steel and refining slag}
본 발명은 용강을 액적 (droplets)으로 형성하여 정련하는 고청정 용강정련장치 및 정련슬래그에 관한 것으로, 보다 상세하게는 알루미늄 탈산강을 효율적으로 정련할 수 있는 고청정 용강정련장치 및 정련슬래그에 관한 것이다.
통상, 용강 중에 존재하는 비금속 개재물이 용강의 연주공정 등을 통하여 제거되지 못하고 잔존하는 경우, 상기 비금속 개재물은 최종 제품에서, 예컨대 대형 개재물성 결함 (scab) 또는 슬리버 (sliver) 등의 불량을 유발할 수 있다. 이러한 불량은 선재의 경우 단선의 원인이 되며, 강판의 경우에는 표면결함이 없는 경우에도 녹발생의 원인이 될 수 있다.
전술한 불량을 제거하기 위하여, 용강은 탈탄 및 탈산 등의 정련공정을 거치게 된다. 이때, 용강 중 탄소의 함량을 목표농도로 제어하기 위하여 탈탄을 수행하는데, 상기 탈탄이 수행된 용강에는 고농도의 산소를 포함하고 있고, 따라서, Al, Si, Mn 등을 주원료로 한 합금 또는 순물질로 이루어진 탈산제를 투입하여 탈산을 수행한다. 이때, 상기 용강의 탈산생성물로는 알루미나 (Al2O3), 실리카 (SiO2) 또는 복합산화물 등을 포함하고, 이들은 용강 중에 잔존하게 된다.
또한, 용강은 AOD 정련로에서 출강 시 슬래그와 동시 출강되고, 슬래그성 개재물이 포함된 용강으로 출강된다. 상기 슬래그성 개재물은 고융점 스피넬 개재물을 석출시킬 수 있다. 또한, 이러한 슬래그성 개재물은 최종제품의 품질에 악영향을 미치므로, 이를 최소화하기 위하여 용강 상태에서의 개재물의 생성억제, 제거 및 무해화가 필수적이며, 이를 제어하기 위하여 다양한 방법의 용강정련이 연구되고 있다.
상술한 문제점을 해결하기 위해 안출된 본 발명의 목적은 용강을 액적화하여 상기 용강을 효율적으로 정련할 수 있는 고청정 용강정련장치를 제공하기 위한 것이다.
또한, 본 발명의 다른 목적은 신규한 정련슬래그를 이용하여 알루미늄 탈산강을 효율적으로 정련할 수 있는 고청정 용강정련장치를 제공하기 위함이다.
상기한 바와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명의 특징에 따르면, 본 발명은 용강을 정련하는 용강정련장치에 있어서, 상기 용강을 액적화하는 액적형성부; 및 상기 액적형성부 하부에 구비되는 정련슬래그;를 포함한다. 또한, 상기 용강은 정련하기 전 중량%로, 0.02% 내지 0.1%의 Al을 포함하고, 상기 정련슬래그는 CaO-Al2O3-MgO를 포함한다.
상기 용강은 알루미늄 탈산강 (Al-killed강)을 포함할 수 있다.
상기 정련슬래그는 중량%로, CaO: 34%~49.2%, Al2O3: 43.2%~54.8%, MgO: 7.5%~11%를 포함할 수 있다.
상기 정련슬래그는 CaO, Al2O3 및 MgO의 함량은 아래 [식 1]을 만족하도록 포함할 수 있다.
[식 1]
(MgO) ≥ -6.49(CaO/Al2O3)+14.1
상기 정련슬래그는 용강의 표면에 구비되되, 20 mm 이상 내지 200 mm 이하의 두께를 갖는 층으로 구비될 수 있다.
상기 정련슬래그는 용융된 상태로 구비될 수 있다.
상기 액적형성부는 일면이 개구되고, 개구된 일면에 대응하는 타면에는 하나 이상의 액적홀을 구비될 수 있다.
상기 용강정련장치는 내부가 내화물로 이루어지는 제강용 래들일 수 있다.
상기 용강정련장치는 턴디쉬를 포함하되, 상기 턴디쉬는, 일측이 개구되어 용강이 수강되는 턴디쉬 본체; 상기 턴디쉬 본체를 덮는 턴디쉬 커버; 및 상기 턴디쉬 본체의 제1 내벽에 대면하되 상기 액적형성부를 지지하는 하나 이상의 위어;를 포함할 수 있다.
상기 정련슬래그는 상기 액적형성부를 통과한 용강을 정련하고, 상기 정련슬래그는 상기 턴디쉬 본체의 제1 내벽과 상기 위어 사이에 구비될 수 있다.
상기 용강의 표면은 상기 턴디쉬 본체의 제1 내벽과 위어 사이에 구비되는 제1 용강표면과, 상기 턴디쉬 본체의 제1 내벽에 대면하는 제2 내벽과 위어 사이에 구비되는 제2 용강표면을 포함할 수 있다.
상기 제1 용강표면에는 정련슬래그가 구비되고, 상기 제2 용강표면에는 턴디쉬플럭스가 구비될 수 있다.
상기 턴디쉬 본체에는 상기 턴디쉬 본체의 제1 내벽에 인접하게 구비되어 용강을 수용하는 용강수용부가 더 구비되고, 용강수용부는 액적형성부와 인접하게 구비되며, 상기 용강수용부에 수용된 용강은 액적형성부로 이동할 수 있다.
상기 용강수용부는 상기 액적형성부의 일측을 지지하되 상기 액적형성부의 타측은 상기 위어에 의하여 지지될 수 있다.
본 발명의 다른 특징에 따르면, 본 발명은 중량%로, 0.02% 내지 0.1%의 Al을 포함하는 용강을 정련하는 정련슬래그로, 상기 정련슬래그는 CaO-Al2O3-MgO를 포함하고, 상기 용강은 액적화되어 상기 정련슬래그를 통과하여 정련되는 액적화된 용강용 정련슬래그를 포함한다.
상기 용강은 알루미늄 탈산강 (Al-killed강)을 포함하고, 상기 정련슬래그는 중량%로, CaO: 34%~49.2%, Al2O3: 43.2%~54.8%, MgO: 7.5%~11%를 포함할 수 있다.
상기 정련슬래그는 CaO, Al2O3 및 MgO의 함량은 아래 [식 1]을 만족하도록 포함할 수 있다.
[식 1]
(MgO) ≥ -6.49(CaO/Al2O3)+14.1
이상 살펴본 바와 같은 본 발명에 따르면, 용강을 액적화하여 상기 용강을 효율적으로 정련할 수 있는 고청정 용강정련장치를 제공할 수 있다.
또한, 본 발명에 따르면 신규한 정련슬래그를 이용하여 알루미늄 탈산강을 효율적으로 정련할 수 있는 고청정 용강정련장치를 제공할 수 있다.
도 1은 본 발명의 바람직한 실시예에 의한 고청정 용강정련장치를 나타낸 도면.
도 2는 도 1의 액적형성부의 사시도.
도 3은 도 1의 A부분의 확대도.
도 4a는 본 발명의 다른 실시예에 의한 고청정 용강정련장치를 나타낸 도면.
도 4b는 도 4a의 고청정 용강정련장치의 평면도.
도 4c는 도 4a의 액적형성부의 평면도.
도 5는 본 발명의 일실시예에서 액적화된 용강이 정련슬래그를 통과하는 모습을 순차적으로 나타낸 사진도.
도 6는 본 실시예에 따른 정련슬래그를 이용하여 용강을 정련하되, 정련슬래그의 두께에 따른 용강 중 총산소 함량을 나타낸 그래프.
기타 실시예들의 구체적인 사항들은 상세한 설명 및 도면들에 포함되어 있다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 이하의 설명에서 어떤 부분이 다른 부분과 연결되어 있다고 할 때, 이는 직접적으로 연결되어 있는 경우뿐 아니라 그 중간에 다른 소자를 사이에 두고 전기적으로 연결되어 있는 경우도 포함한다. 또한, 도면에서 본 발명과 관계없는 부분은 본 발명의 설명을 명확하게 하기 위하여 생략하였으며, 명세서 전체를 통하여 유사한 부분에 대해서는 동일한 도면 부호를 붙였다.
이하, 첨부된 도면들을 참고하여 본 발명에 대해 설명하도록 한다.
도 1은 본 발명의 바람직한 실시예에 의한 고청정 용강정련장치를 나타낸 도면이다.
본 발명의 바람직한 실시예는 용강 (10)을 정련하는 용강정련장치에 있어서, 상기 용강 (10)을 액적화하는 액적형성부 (130); 및 상기 액적형성부 (130) 하부에 구비되는 정련슬래그 (150);를 포함하고, 상기 용강 (10)은 정련하기 전 중량%로, 0.02% 내지 0.1%의 Al을 포함하고, 상기 정련슬래그 (150)는 CaO-Al2O3-MgO를 포함한다.
예컨대, 상기 용강정련장치는 제강용 래들 또는 턴디쉬 (100)를 포함할 수 있다. 상기 턴디쉬 (100)는, 일측이 개구되어 용강이 수강되는 턴디쉬 본체 (110); 상기 턴디쉬 본체 (110)를 덮는 턴디쉬 커버 (120); 및 상기 턴디쉬 본체 (110)의 제1 내벽 (110a)에 대면하되 상기 액적형성부 (130)를 지지하는 하나 이상의 위어 (140);를 포함할 수 있다. 또한, 상기 턴디쉬 본체 (110)에는 상기 턴디쉬 본체 (110)의 제1 내벽 (110a)에 인접하게 구비되어 용강 (10)을 수용하는 용강수용부 (170)가 더 구비되고, 용강수용부 (170)는 액적형성부 (130)와 인접하게 구비되며, 상기 용강수용부 (170)에 수용된 용강 (10)은 액적형성부 (130)로 이동할 수 있다.
상기 턴디쉬 (100)의 일측에는, 내부에 용강 (10)을 포함하는 래들 (40)이 구비될 수 있다. 상기 래들 (40)의 아웃렛에는 개폐부 (41)가 구비되어, 상기 개폐부 (41)는 롱노즐 (50)을 통하여 연결될 수 있다. 용강 (10)을 정련하기 위하여, 래들 (40) 내에 구비된 용강 (10)은 개폐부 (41)가 개방되어 롱노즐 (50)을 통하여 턴디쉬 (100)로 이동한다. 이때, 상기 턴디쉬 커버 (120)에는 상기 롱노즐 (50)이 통과하는 개구부 (121)가 구비될 수 있으며, 용강 (10)은 롱노즐 (50)을 통하여 용강수용부 (170)에 수용될 수 있다. 상기 턴디쉬 본체 (110)로 유입된 용강 (10)은 정련되어 턴디쉬 본체 (110)의 타측에 구비된 아웃렛 (111)을 통하여 배출되어 연속주조된다.
상기 용강수용부 (170)는 상기 액적형성부 (130)의 일측 (131)을 지지하되 상기 액적형성부 (130)의 타측 (132)은 상기 위어 (140)에 의하여 지지될 수 있다. 예컨대, 상기 용강수용부 (170)는 내화물로 이루어진 용기형태로 구비될 수 있다. 반면, 상기 용강수용부 (170)는 롱노즐 (50)을 통하여 유입되는 용강 (10)을 최초로 수용하는 공간으로, 턴디쉬 본체 (110)의 적어도 일부를 내화물로 구성된 벽 (예컨대, 위어)으로 가로막아 격리된 공간으로도 구현될 수 있으며 본 실시예에 의하여 제안되는 것은 아니다.
도 2는 도 1의 액적형성부의 사시도이고, 도 3은 도 1의 A부분의 확대도이다.
도 2 및 도 3을 참조하면, 용강수용부 (170)를 거쳐 액적형성부 (130)로 이동한 용강 (10)은 상기 액적형성부 (130)를 통하여 액적화될 수 있다. 액적형성부 (130)는 일면이 개구되고, 개구된 일면에 대응하는 타면에는 하나 이상의 액적홀 (133)이 구비될 수 있다. 상기 액적형성부 (130)는 내부에 용강을 수용하는 공간부 (130a)가 구비될 수 있으며, 상기 공간부 (130a)에 수용된 용강 (10)은 액적홀 (133)를 통과하여 액적화된 용강 (10a)이 된다.
또한, 상기 액적형성부 (130)의 일측 (131)은 용강수용부 (170)와 접하고, 액적형성부 (130)의 타측 (132)은 위어 (140)와 접하도록 구비될 수 있는데, 이때, 상기 액적형성부 (130)의 일측 (131)의 격벽은 타측 (132)의 격벽에 비하여 낮은 높이로 구비될 수 있다. 따라서, 용강수용부 (170)에 수용된 용강 (10)은 용이하게 액적형성부 (130)의 공간부 (130a)로 이동하고 상기 액적형성부 (130)의 타측 (132)의 격벽에 의하여 가로막히게 되므로 액적홀 (133)을 통하여 액적화된 용강 (10a)으로 낙하할 수 있다. 예컨대, 상기 액적형성부 (130)의 액적홀 (151)은 내경이 6.5 mm 이하의 크기를 가질 수 있으며, 상기 액적형성부 (130)는 내화물로 이루어진 용기형태로 구비될 수 있다. 상기 액적형성부 (130) 하부에는 정련슬래그 (150)가 구비되며, 상기 정련슬래그 (150)는 상기 액적형성부 (130)를 통과한 용강 (10a)을 정련하되, 상기 턴디쉬 본체 (110)의 제1 내벽 (110a)과 상기 위어 (140) 사이에 구비될 수 있다.
상기 용강 (10)의 표면은 상기 턴디쉬 본체 (110)의 제1 내벽 (110a)과 위어 (140) 사이에 구비되는 제1 용강표면 (11)과, 상기 턴디쉬 본체 (110)의 제1 내벽 (110a)에 대면하는 제2 내벽 (110a)과 위어 (140) 사이에 구비되는 제2 용강표면 (12)을 포함할 수 있다. 즉, 턴디쉬 본체 (110) 내에 구비되는 위어 (140)는 턴디쉬 본체 (110)의 제1 및 제2 내벽 (110a, 110b)을 연결하는 하나 이상의 내벽에 연결되도록 구비될 수 있다. 또한, 상기 위어 (140)는 턴디쉬 본체 (110)의 바닥면에서 소정 간격으로 이격되되, 상기 액적형성부 (130)를 지지하도록 구비될 수 있다. 턴디쉬 본체 (110) 내에 구비되는 용강 (10)의 표면은 상기 위어 (140)에 의하여 구분될 수 있다. 예컨대, 상기 제1 용강표면 (11)에는 정련슬래그 (150)가 구비되고, 상기 제2 용강표면 (12)에는 턴디쉬플럭스 (30)가 구비될 수 있다. 상기 정련슬래그 (150)는 액적화된 용강 (10a)을 정련하고, 상기 턴디쉬플럭스 (30)는 용강 (10)의 표면에 층상으로 구비되어 용강 (10)의 온도를 유지하며, 용강 (10)이 대기와 접촉하여 불순물이 유입되는 것을 방지할 수 있다.
도 4a는 본 발명의 다른 실시예에 의한 고청정 용강정련장치를 나타낸 도면이고, 도 4b는 도 4a의 고청정 용강정련장치의 평면도이며, 도 4c는 도 4a의 액적형성부의 평면도이다.
도 4a 내지 도 4c를 참조하면, 본 발명의 다른 실시예에 따른 용강정련장치는 내부가 내화물로 이루어지는 제강용 래들일 수 있다. 상부에서 용강을 공급하는 공급용 래들 (5)과 수용부로서 용강을 수용하는 수용용 래들 (21)이 도시된다. 이때, 용강 (6)을 공급하는 상부 래들(5)에서 롱노즐 (29)을 통하여 주입되는 용강 (6)의 충격량을 상쇄하기 위하여 하부 래들(20)에서는 하부 래들 (20)의 외주면 일측에 별도의 용강수용부 (23)를 형성한다. 상기 용강수용부 (23)는 내부에 공간 (23a)을 구비하고, 상부 래들 (5)은 롱노즐 (29)을 이용하여 상기 용강수용부 (23)로 용강을 공급한다. 이어서 상기 용강수용부 (23)에 저장된 용강 (6)은 하부 래들(20)의 인접한 측벽(21)을 넘어서 액적형성부(22)로 유입된다. 액적 형성부 (22)에서 유입된 용강 (6)은 다수의 액적홀 (25)을 통하여 액적화되고, 액적화된 용강 (1)은 하부 래들(20) 내부에 구비된 정련슬래그 (24)로 낙하하여 상기 정련슬래그 (24)를 통과하여 정련된다. 상기 액적형성부 (22)는 하부 래들 (20)의 내측면에 결합되어 장착되거나 측벽에 안착되어 장착될 수 있다. 또한, 하부 래들 (20) 내에는 아르곤가스 등 불활성 가스를 충진하여 용강의 재산화를 방지할 수 있는데, 상기 아르곤가스 등 불활성 가스는 상기 하부 래들 (1)의 커버 (27)를 통해 투입되거나, 하부의 저취 플러그를 통해 공급될 수 있다. 상기 액적형성부 (22)는 하부에 구비된 제강용 래들 (20)의 내주면 일측부에 대응하는 형태의 내화물 용기로 이루어져 있다. 또한, 상기 액적형성부 (22)는 다수의 액적홀(25)이 용기의 중앙부에 형성되고, 용기의 둘레는 상부로 연장된 측벽(22a)으로 이루어져 있으며 상기 측벽은 하부 래들 (5)의 내주면에서 지지를 받도록 구성될 수 있다.
도 5는 본 발명의 일실시예에서 액적화된 용강이 정련슬래그를 통과하는 모습을 순차적으로 나타낸 사진도이다.
상기 정련슬래그 (150)는 용강을 정련할 수 있는데, 상기 용강은 액적형성부를 통과하여 미세 액적화된 용강 (10a)으로 형성된다. 이후, 소정의 크기를 갖는 액적화된 용강 (10a)은 정련슬래그 (150) 위로 낙하하여, 상기 정련슬래그 (150)의 표면에 충돌한다. 상기 액적화된 용강 (10a)은 정련슬래그 (150)를 통과하는 동안, 정련슬래그 (150)와 접촉하게 된다. 이와 같은 과정에서, 용강 (10a) 중의 개재물은 정련슬래그 (150) 중으로 흡수되고, 비중차에 의하여 낙하한 용강은 정련슬래그 (150)의 하부의 용강으로 흡수된다. 또한, 상기 용강은 액적화되어 정련슬래그 (150)를 통과하므로, 정련슬래그 (150)과 접촉하는 표면적이 증가하므로 정련을 효과적으로 수행할 수 있다. 이와 같이, 정련슬래그 (150)를 통과한 용강은 개재물이 제거되어 있으므로, 상기 정련슬래그 (150)의 하부에는 청정도가 우수한 용강이 형성된다.
액적화된 용강 (10a)이 정련슬래그 (150)의 표면위로 낙하할 때, 시간에 따른 (t0 -> t8) 액적화된 용강 (10a)의 형상변화를 검토한다. 도 4를 참조하면, 액적화된 용강 (10a)은 정련슬래그 (150)의 표면과 접촉한다 (t0). 이후, 상기 정련슬래그 (150)의 표면에 충돌한 액적화된 용강 (10a)은 시간이 경과함에 정련슬래그 (150)와 50% 이상 접촉하여 얇게 퍼지는 현상 (spreading, t1~t8)이 나타나고, 따라서 용강 내부의 개재물의 이동거리가 감소하고 이동속도가 증가하여 개재물의 제거가 용이하게 수행된다.
상기 용강 (10)은 알루미늄 탈산강 (Al-killed강)을 포함할 수 있으며, 상기 정련슬래그 (150)는 중량%로, CaO: 30.5~52.4%, Al2O3: 43.2~65%, MgO: 3~11%를 포함할 수 있다. 예컨대, 상기 정련슬래그 (150)는 CaO, Al2O3 및 MgO의 함량은 아래 [식 1]을 만족하도록 포함할 수 있다.
[식 1]
(MgO) ≥ -6.49(CaO/Al2O3)+14.1
알루미늄 탈산강은 용강 중 극저 산소함량을 위하여 Al 탈산을 실시한 강으로, Al의 함량이 수백 ppm에 달하는 용강을 포함할 수 있다. 이와 같이, Al 함량이 높은 용강을 통상의 정련슬래그를 이용하여 정련하는 경우, 상기 통상의 정련슬래그 중에 포함된 SiO2 등이 환원되어 정련슬래그의 주된 조성이 변화하여 용강의 정련능이 저하된다. 또한, MgO의 포화도도 증대되어 턴디쉬를 구성하는 내화물을 손상시킨다.
Al의 함량이 높은 용강이 SiO2를 포함하는 정련슬래그와 접촉하면 아래 [식 2]와 같은 반응이 일어난다.
[식 2]
4Al + 3(SiO2) -> 4(Al2O3) + 3Si
상기 [식 2]에 따라, 용강 중 Al이 정련슬래그 중 SiO2를 환원시키므로, 용강 중의 Al의 함량 및 정련슬래그 중 SiO2의 함량이 감소된다. 이와 같은 반응에 의하여 생성된 Si는 용강 중으로 유입되고, Al2O3는 정련슬래그 중으로 흡수된다. 이와 같은 반응이 지속적으로 일어나면서, 용강의 성분이 변화되어 목표로 하는 품질을 획득하기 어려워지고, 정련슬래그의 조성이 변화한다. 구체적으로, CaO-SiO2-Al2O3-MgO계의 정련슬래그에서는 SiO2의 감소 및 Al2O3의 증가가 동시에 발생함으로써, 정련슬래그 중 MgO의 포화도를 감소시키고 따라서 정련슬래그 중 고상분율을 증가시킨다. 이에 의하여 용강을 정련하는 경우, 반응 면적을 감소시켜 정련효율을 저하시킨다.
본 발명은 이를 해결하기 위한 것으로, 중량%로, 정련하기 전에 0.02% 내지 0.1%의 Al을 포함하는 용강을 정련하되, CaO-Al2O3-MgO를 포함하는 정련슬래그를 이용한 고청정 용강정련장치에 관한 것이다. 본 실시예에 따른 고청정 용강정련장치는 용강 중의 Al과 정련슬래그의 반응을 방지하여 용강의 정련효율을 향상시킬 수 있다. 또한, 턴디쉬를 구성하는 내화물의 손상을 방지하여, 장치비 및 운전비의 절감할 수 있다. 또한, 상기 정련슬래그는 용융된 상태로 구비될 수 있다.
도 6은 본 실시예에 따른 정련슬래그를 이용하여 용강을 정련하되, 정련슬래그의 두께에 따른 용강 중 총산소 함량을 나타낸 그래프이다.
도 6에서, 용강은 중량%로, 0.02% 내지 0.1%의 Al을 포함하는 용강을 이용하였고, CaO-Al2O3-MgO를 포함하는 정련슬래그를 이용하였다. 또한, 전 산소 함량은 정련슬래그를 통과한 용강을 샘플링하여 얻어진 시편을 분석하여 확인하였다. 용강 중의 전 산소 함량과 개재물 산소 함량은 아래 [식 3]에 의하여 얻을 수 있다.
[식 3]
전 산소 (total oxygen) = 용존 산소 (soluble oxygen) + 개재물 산소 (insoluble oxygen)
여기에서, 전 산소는 정련슬래그를 통과한 용강 중의 산소의 전체 함량이고, 개재물 산소는 개재물 중 포함되어 있는 산소의 양을 의미하며, 용존 산소는 용강 중 개재물 이외의 부분에 용존되어 있는 산소의 양을 의미한다.
용존 산소는 용강의 온도 및 성분에 의하여 결정되므로, 용강의 온도 및 성분이 일정한 경우에는 일정한 값을 갖는다. 즉, 상기 [식 3]을 참조할 때, 용강의 온도 및 성분이 일정한 경우에는 전 산소는 개재물 산소에 의하여 영향 받으므로, 상기 전 산소 함량의 추이를 통하여 개재물 제거 효율을 확인할 수 있다. 즉, 전 산소의 감소는 개재물 산소의 감소를 의미하고, 이는 개재물의 감소를 의미한다.
도 6을 참조하면, 정련슬래그의 두께가 증가됨에 따라서, 개재물의 제거 효율은 상기 정련슬래그의 두께에 따라 점진적으로 증가한다. 반면, 상기 개재물의 제거 효율은 정련슬래그의 임계 두께, 20 mm 이후부터는 거의 변화가 없음을 확인할 수 있다. 또한, 정련슬래그의 두께가 너무 두꺼워지면, 용강이 정련슬래그를 통과하는데 너무 오랜 시간이 소요되고, 턴디쉬 (본체)의 크기가 일정하므로, 액적형성부와 정련슬래그가 직접 접촉할 수 있다. 따라서, 액적형성부와 정련슬래그 사이의 간격을 고려하여, 상기 정련슬래그의 두께는 200 mm 이하인 것이 바람직하다. 즉, 따라서, 정련슬래그는 용강의 표면에 구비되되, 20 mm 이상 내지 200 mm 이하의 두께를 갖는 층으로 구비되는 것이 바람직하다.
이하 본 발명의 실시예 및 비교예를 기재한다. 그러나, 하기 실시예들은 본 발명의 바람직한 실시예일뿐 본 발명의 권리 범위가 하기 실시예들에 의하여 제한되는 것은 아니다.
중량 %로, Al: 0.02~0.1%, C: 0.08%, Si: 0.01%, Mn: 0.3%, 나머지 철과 불가피한 불순물로 이루어진 알루미늄 탈산강의 용강을 이용하여 전술한 고청정 용강정련장치를 이용하여 상기 용강을 정련하였다. 용강은 먼저 액적형성부를 통과시켜 액적화시키고, 액적화된 용강은 정련슬래그를 통과하였다. 상기 액적화된 용강이 정련슬래그를 통과하기 전 후의 정련슬래그의 조성변화를 표 1에 나타내었다. 또한, 표 2에는 표 1에 따른 비교예 및 실시예들의 결과로, 정련슬래그 중 고상분율 (%) 및 용강의 전 산소 (ppm) 변화와 Al 변화를 나타내었다.
용강이 통과하기 전 정련슬래그의 조성
(wt%)		 용강이 통과한 후 정련슬래그의 조성
(wt%)
CaO SiO2 Al2O3 MgO CaO SiO2 Al2O3 MgO
비교예 1 32.6 40.6 0.2 26.6 32.57 11.68 33.77 10.42
비교예 2 44 26 20 10 43.71 3.03 47.60 9.47
실시예 1 30.5 0.3 65.0 4.2 30.99 0.62 65.04 3.99
실시예 2 34.0 0.2 54.8 11.0 33.98 0.46 55.03 10.95
실시예 3 45.4 0.3 45.4 8.9 45.46 0.51 45.44 8.48
실시예 4 49.2 0.1 43.2 7.5 48.94 0.21 42.90 7.09
실시예 5 52.4 0.2 44.4 3.0 52.94 0.29 43.82 2.97
정련슬래그의 고상분율 (%) 용강의 Al 변화 (ppm) 용강의 전 산소 변화 (ppm)
비교예 1 14.97 -180 0
비교예 2 0 -150 -2
실시예 1 0 -3 -4
실시예 2 0.8 -2 -4
실시예 3 0.5 +3 -4
실시예 4 0 +5 -5
실시예 5 0 +9 -5
표 1 및 표 2를 참조하면, SiO2를 포함하는 정련슬래그를 이용하여 알루미늄 탈산강의 용강을 액적화시켜 정련하는 경우에는 상기 정련슬래그의 전 후의 조성 변화가 크게 나타남을 확인 할 수 있었다.
비교예 1에서는, 용강이 통과하기 전 Al2O3 함량이 0.2 wt%로 미량함유된 CaO-SiO2-MgO의 3원계 정련슬래그인데 반하여, 용강이 통과한 후에는 Al2O3이 33.772 wt%로 크게 증가함을 확인할 수 있었다. 또한, MgO의 포화도도 26.6 wt%에서 10.42 wt%로 감소하였으며, 따라서 감소한 MgO는 석출되어 고상을 형성하였고, 정련슬래그 중 고상 분율이 약 14.97%을 나타내었다. 또한, 용강 중 Al이 180 ppm이 감소하였으며, 상기 감소한 Al은 정련슬래그를 환원시키는데 소모되었다. 또한, SiO2가 환원되어 Si가 약 136 ppm이 용강으로 유입되어 용강의 조성을 변화시켰다.
비교예 2에서는, 용강이 통과하기 전 정련슬래그는 SiO2를 26 wt%함유한 것으로, 용강이 통과한 후 정련슬래그의 고상 분율은 생성되지 않았으나, SiO2 및 Al2O3의 함량변화가 크게 나타났다. 이는 비교예 1과 유사하게, 용강 중 Al이 SiO2에 환원되어 소모되었기 때문이다. 즉, 용강 중 Al의 함량이 150 ppm이 감소하면서 Si가 107 ppm 증가하였고, 따라서, 최종 원하는 품질을 나타내지 못하였다.
전술한 비교예 1 및 2에서와 같이, 알루미늄 탈산강의 경우에는 정련슬래그 중 SiO2의 함량이 큰 경우, 정련슬래그의 고상 비율을 증가시키거나 또는 용강 중 Al의 감소 및 Si의 증가를 유발하여 최종 원하는 품질을 나타내지 못할 수 있다. 또한, 비교예 1의 경우에는 전 산소 변화가 0 ppm으로 개재물 제거 효율이 없고, 비교예 2의 경우에는 전 산소 변화가 -2 ppm으로 개재물 제거 효율이 낮음을 확인할 수 있었다.
실시예 1 내지 5에서는, 전 산소 변화는 약 -4 ppm 내지 약 -5 ppm으로 비교예 1에 비하여 4배 내지 5배, 비교예 2에 비하여 2배 내지 2.5배를 나타내고 있다. 또한, 용강이 통과하기 전 및 후에서 정련슬래그의 조성변화가 거의 없고, 용강 중 Al 변화 및 정련슬래그 중 고상 비율이 없거나 낮음을 확인할 수 있었다. 또한, 실시예 2, 3에서는 각각 정련슬래그 중 고상 비율이 0.8%, 0.5%로 약간 생성되었으나, 고상 비율이 0%인 실시예 1, 4, 5와 비교하였을 때 전 산소 변화가 유사한 것으로 보아, 고상 비율이 0.8%, 0.5%로 형성되는 것은 용강의 정련에 큰 영향을 미지지 않음을 확인할 수 있었다.
용강을 정련하는 경우, 정련슬래그는 용강 중의 개지물을 흡수하여 조성이 변할 수 잇다. 특히, 용강 중에는 주로 CaO, SiO2, 및 Al2O3로 이루어지므로, 용강을 정련하는 과정에서 상기 개재물은 정련슬래그의 조성에 영향을 미친다. 알루미늄 탈산강의 용강을 액적화하여 정련하는 경우에는 SiO2는 Al을 산화시킬 수 있으므로 부적절한 성분이나, 상기 표 1 및 표 2에서와 같이 SiO2가 정련슬래그 중 미량 함유된 경우에는 큰 영향을 미치지 않음을 확인할 수 있었다. 즉, 개재물에 포함된 SiO2은 1 wt% 내지 2 wt%로, 개재물 흡수에 의하여 정련슬래그 중 SiO2의 증가량은 미량이므로, 개재물에 의한 SiO2의 증가는 본 실시예에서는 큰 영향을 미치지 않음을 확인할 수 있었다.
반면, Al2O3의 경우에는 주된 성분 중 하나로 1 wt% 내지 2 wt%의 변화로도 정련슬래그중 MgO의 포화도에 큰 영향을 미치는 것을 확인할 수 있었다. CaO-Al2O3-MgO계의 정련슬래그에 대한 상태도에 따르면, 1550 ℃의 액상 영역에서 Al2O3 함량이 54.8%을 초과할 경우 정련슬래그 중 MgO의 포화도가 급격히 감소한다. 즉, 표 1의 실시예 1의 경우에서는, Al2O3 함량이 65 wt%이므로, 정련을 지속적으로 할 경우, Al2O3의 함량이 증가되어 정련슬래그 중 MgO의 포화도가 낮아지고, 따라고 정련슬래그의 고상분율을 증가시킬 수 있다.
또한, 실시예 5의 경우에는 Al2O3가 44.4 wt%에서 43.82 wt%로 미량 변화하는 것으로, MgO의 포화선을 따라 MgO의 용해도가 급격이 증가한다. 따라서, 정련슬래그의 고상분율은 증가되지 않을 수 있으나, 반면 MgO를 포함하는 내화물로 이루어지는 턴디쉬의 용손이 우려된다.
아래 표 3에서는 표 1 및 2의 비교예 및 실시예의 조성에 따른 상관관계를 검토하였다.
Figure 112012038417437-pat00001
따라서, 본 실시예에 따른 정련슬래그는 중량 %로, CaO: 34%~49.2%, Al2O3: 43.2%~54.8%, MgO: 7.5%~11%를 포함하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 정련슬래그 중 SiO2는 중량%로 2%이하인 것이 바람직하고, 이때, CaO/Al2O3 함량비 및 MgO의 함량 간의 관계는 (MgO함량) ≥ -6.49(CaO/Al2O3 함량비)+14.1를 만족함을 확인할 수 있었다.
본 발명이 속하는 기술분야의 통상의 지식을 가진 자는 본 발명이 그 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다. 본 발명의 범위는 상기 상세한 설명보다는 후술하는 특허청구의 범위에 의하여 나타내어지며, 특허청구의 범위의 의미 및 범위 그리고 그 균등 개념으로부터 도출되는 모든 변경 또는 변형된 형태가 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 한다.
10: 용강 30: 턴디쉬플럭스
40: 래들 50: 롱노즐
100: 턴디쉬 110: 턴디쉬 본체
120: 턴디쉬 커버 130: 액적형성부
140: 위어 150: 정련슬래그

Claims (17)

  1. 용강을 정련하는 용강정련장치에 있어서,
    상기 용강이 수용된 용강수용부;
    상기 용강수용부와 인접하게 구비되며, 상기 용강수용부에 수용된 상기 용강이 이동되어 액적화되는 액적형성부; 및
    상기 액적형성부 하부에 구비되는 정련슬래그;를 포함하고,
    상기 용강은 정련하기 전 중량%로, 0.02% 내지 0.1%의 Al을 포함하고, 상기 정련슬래그는 CaO-Al2O3-MgO를 포함하는 고청정 용강정련장치.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 용강은 알루미늄 탈산강 (Al-killed강)을 포함하는 것을 특징으로 하는 고청정 용강정련장치.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 정련슬래그는 중량%로, CaO: 34%~49.2%, Al2O3: 43.2%~54.8%, MgO: 7.5%~11%를 포함하는 것을 특징으로 하는 고청정 용강정련장치.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 정련슬래그는 CaO, Al2O3 및 MgO의 함량은 아래 [식 1]을 만족하도록 포함하는 것을 특징으로 하는 고청정 용강정련장치.
    [식 1]
    (MgO) ≥ -6.49(CaO/Al2O3)+14.1
  5. 제1항에 있어서,
    상기 정련슬래그는 용강의 표면에 구비되되, 20 mm 이상 내지 200 mm 이하의 두께를 갖는 층으로 구비되는 것을 특징으로 하는 고청정 용강정련장치.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 정련슬래그는 용융된 상태로 구비되는 것을 특징으로 하는 고청정 용강정련장치.
  7. 제1항에 있어서,
    상기 액적형성부는 일면이 개구되고, 개구된 일면에 대응하는 타면에는 하나 이상의 액적홀이 구비되는 것을 특징으로 하는 고청정 용강정련장치.
  8. 제1항에 있어서,
    상기 용강정련장치는 내부가 내화물로 이루어지는 제강용 래들인 것을 특징으로 하는 고청정 용강정련장치.
  9. 제1항에 있어서,
    상기 용강정련장치는 턴디쉬를 포함하되, 상기 턴디쉬는,
    일측이 개구되어 용강이 수강되는 턴디쉬 본체;
    상기 턴디쉬 본체를 덮는 턴디쉬 커버; 및
    상기 턴디쉬 본체의 제1 내벽에 대면하되 상기 액적형성부를 지지하는 하나 이상의 위어;를 포함하는 고청정 용강정련장치.
  10. 제9항에 있어서,
    상기 정련슬래그는 상기 액적형성부를 통과한 용강을 정련하고, 상기 정련슬래그는 상기 턴디쉬 본체의 제1 내벽과 상기 위어 사이에 구비되는 것을 특징으로 하는 고청정 용강정련장치.
  11. 제9항에 있어서,
    상기 용강의 표면은 상기 턴디쉬 본체의 제1 내벽과 위어 사이에 구비되는 제1 용강표면과, 상기 턴디쉬 본체의 제1 내벽에 대면하는 제2 내벽과 위어 사이에 구비되는 제2 용강표면을 포함하는 것을 특징으로 하는 고청정 용강정련장치.
  12. 제11항에 있어서,
    상기 제1 용강표면에는 정련슬래그가 구비되고, 상기 제2 용강표면에는 턴디쉬플럭스가 구비되는 것을 특징으로 하는 고청정 용강정련장치.
  13. 제9항에 있어서,
    상기 턴디쉬 본체에는 상기 턴디쉬 본체의 제1 내벽에 인접하게 구비되어 용강을 수용하는 용강수용부가 더 구비되고, 용강수용부는 액적형성부와 인접하게 구비되며, 상기 용강수용부에 수용된 용강은 액적형성부로 이동하는 것을 특징으로 하는 고청정 용강정련장치.
  14. 제13항에 있어서,
    상기 용강수용부는 상기 액적형성부의 일측을 지지하되 상기 액적형성부의 타측은 상기 위어에 의하여 지지되는 것을 특징으로 하는 고청정 용강정련장치.
  15. 중량%로, 0.02% 내지 0.1%의 Al을 포함하는 용강을 정련하는 정련슬래그로, 상기 정련슬래그는 CaO-Al2O3-MgO를 포함하고, 상기 용강은 용강수용부에 수용되고, 상기 용강수용부에 인접하게 구비된 액적형성부에서 액적화되어 상기 정련슬래그를 통과하여 정련되는 액적화된 용강용 정련슬래그.
  16. 제15항에 있어서,
    상기 용강은 알루미늄 탈산강 (Al-killed강)을 포함하고, 상기 정련슬래그는 중량%로, CaO: 34%~49.2%, Al2O3: 43.2%~54.8%, MgO: 7.5%~11%를 포함하는 것을 특징으로 하는 액적화된 용강용 정련슬래그.
  17. 제16항에 있어서,
    상기 정련슬래그는 CaO, Al2O3 및 MgO의 함량은 아래 [식 1]을 만족하도록 포함하는 것을 특징으로 하는 액적화된 용강용 정련슬래그.
    [식 1]
    (MgO) ≥ -6.49(CaO/Al2O3)+14.1
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06271922A (ja) * 1993-03-18 1994-09-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 溶融金属の粒滴化による高清浄性金属の製造方法
KR100584726B1 (ko) 1999-12-21 2006-05-30 주식회사 포스코 Ｓｉ탈산강용 턴디쉬플럭스의 제조방법
KR100832997B1 (ko) * 2001-12-22 2008-05-27 주식회사 포스코 고청정 알루미늄 탈산강의 제조방법
JP2010202905A (ja) 2009-03-02 2010-09-16 Sumitomo Metal Ind Ltd 高清浄度Ｓｉ脱酸鋼およびその製造方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06271922A (ja) * 1993-03-18 1994-09-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 溶融金属の粒滴化による高清浄性金属の製造方法
KR100584726B1 (ko) 1999-12-21 2006-05-30 주식회사 포스코 Ｓｉ탈산강용 턴디쉬플럭스의 제조방법
KR100832997B1 (ko) * 2001-12-22 2008-05-27 주식회사 포스코 고청정 알루미늄 탈산강의 제조방법
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